WO2017006645A1 - 回転電機用ステータ - Google Patents

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WO2017006645A1
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stator
coil
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三好洋一
横田純一
古賀清隆
菅原純一
木村英明
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Aisin AW Co Ltd
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Definitions

  • the present invention relates to a stator for a rotating electrical machine.
  • a general stator for a rotating electrical machine includes a core having a plurality of slots and a coil attached to the core.
  • a stator for a rotating electrical machine is known in which a coil includes a plurality of conductor wire portions aligned in a slot. Since the ends protruding outside the slot in the conductor wire portion are joined in a bare state to form a joined end portion, it is necessary to ensure electrical insulation at the portion after joining.
  • Patent Document 1 discloses that an insulating resin is applied and formed at the joining end portion between the end portions of the conductor wire portion.
  • Patent Document 1 discloses that adjacent joint ends are closed with an insulating resin for the purpose of increasing the rigidity of the coil end portion.
  • the spray coating exemplified in Patent Document 1 requires a pretreatment such as masking, and the fluid dip coating exemplified also requires a pretreatment such as preheating.
  • pretreatment such as adjustment of the viscosity of the insulating resin to be applied is necessary, and the gap between the joint ends is There is a problem in that it is not easy to fully block.
  • a stator for a rotating electrical machine is: A stator for a rotating electrical machine comprising a cylindrical core having a plurality of slots, and a coil attached to the core, The coil includes a plurality of conductor wire portions aligned in the slot, Each of the conductor wire portions has an end protruding out of the slot; A pair of said end portions are joined together to form a joined end portion; The plurality of joining end portions are aligned and arranged along the circumferential direction of the core, and are arranged so as to extend radially along the radial direction of the core, A cap member molded using a resin material having electrical insulation is provided so as to integrally cover a plurality of adjacent joining end portions.
  • a cap member that integrally covers a plurality of adjacent joining ends is molded, thereby adjacent joining. Electrical insulation between the end portions can be easily ensured. Further, the plurality of joining end portions are formed so as to extend radially along the radial direction of the core. Therefore, the entire axial length of the stator for a rotating electrical machine can be reduced compared to the case where the joining end portion is formed so as to extend along the axial direction of the core. Further, since the distance between the pair of joint end portions gradually increases from the base end side toward the tip end side, the radial pull-out force acting on the cap member that integrally covers the pair of joint end portions is prevented. Resistance.
  • the stator 1 of this embodiment is a stator for a rotating electrical machine, and is used together with a rotor (not shown).
  • the “rotary electric machine” is a concept including a motor (electric motor), a generator (generator), and a motor / generator that performs both functions of the motor and the generator as necessary.
  • the stator 1 is a stator used in, for example, a rotating field type rotating electric machine, and functions as an armature.
  • a rotor as a field magnet having a permanent magnet, an electromagnet, or the like is disposed via an air gap. The rotor is rotated by a rotating magnetic field generated from the stator 1.
  • axial direction L is defined with reference to the axial center of cylindrical core 3.
  • the axis of the core 3 is the axis of the inner peripheral surface of the core 3.
  • reference to the position, direction, etc. in the description of each part constituting the coil 4 and the cap member 6 is the position in the state where the core 3 is mounted (see FIG. 1) unless otherwise specified. Intended for or direction.
  • the stator 1 includes a cylindrical core (stator core) 3 and a coil (stator coil) 4 attached to the core 3.
  • the core 3 is formed using a magnetic material, and is formed by, for example, laminating a plurality of magnetic plates (for example, electromagnetic steel plates such as silicon steel plates) in the axial direction L.
  • the core 3 may be formed using a powdered material obtained by pressure-molding a magnetic material powder as a main component.
  • the core 3 is formed in a hollow cylindrical shape.
  • the core 3 includes a yoke part 31 formed in an annular shape and a plurality of teeth 32 extending radially inward from the yoke part 31.
  • the plurality of teeth 32 are arranged at equal intervals along the circumferential direction C.
  • a slot 33 is formed between two teeth 32 adjacent to each other in the circumferential direction C.
  • the slot 33 is formed so as to open inward in the radial direction.
  • the plurality of slots 33 are arranged at equal intervals along the circumferential direction C.
  • the stator 1 is a stator of a rotating electrical machine that is driven by a three-phase alternating current (an example of a multi-phase alternating current).
  • the core 3 includes a U-phase slot 33, a V-phase slot 33, and a W-shaped stator.
  • the phase slots 33 are arranged so as to repeatedly appear along the circumferential direction C.
  • the number of slots per phase per pole is “2”
  • the core 3 is arranged such that two slots 33 for each phase appear repeatedly along the circumferential direction C.
  • an insulating sheet 36 is disposed along the inner wall (slot inner wall).
  • the insulating sheet 36 is provided in order to ensure electrical insulation between the core 3 and the coil 4.
  • the insulating sheet 36 is a sheet material formed of a material having excellent insulating properties and heat resistance, and can be formed of, for example, a resin sheet or a paper sheet.
  • Each slot 33 is provided with a coil side portion 43 of the winding portion 42 constituting the coil 4.
  • the coil 4 is composed of a conductor wire 40.
  • the conductor wire 40 includes a linear conductor (linear conductor) formed using a conductive material such as a metal material (for example, copper or aluminum), and an insulating material such as resin or an oxide film is formed on the surface thereof. An insulating film made of, for example, is provided.
  • the conductor wire 40 is composed of a rectangular wire having a rectangular cross-sectional shape.
  • the “rectangular shape” is a concept that includes a rectangular shape as well as a rectangular shape having a rectangular shape, such as a rectangular shape with rounded corners or a chamfered corner shape. “Having a rectangular cross-sectional shape” means that the cross-sectional shape orthogonal to the extending direction is rectangular.
  • the coil 4 of the present embodiment includes a plurality of winding portions 42 configured by winding a conductor wire 40.
  • the coil 4 includes the same number of winding portions 42 as the teeth 32 and the slots 33 (96 in this example).
  • the winding portion 42 is formed into, for example, a polygonal shape (for example, a hexagonal shape or an octagonal shape) as viewed in the radial direction R by bending before being attached to the core 3.
  • the winding portion 42 is wound (an example of mounting) between the pair of slots 33.
  • Each of the winding parts 42 includes a coil side part 43 (see FIG. 2) extending in the axial direction L and a transition part 44 (see FIG. 3) extending in the circumferential direction C.
  • the coil side portion 43 is disposed inside the slot 33.
  • the coil side 43 extends linearly so as to penetrate the slot 33 in the axial direction L.
  • the coil side portions 43 arranged at different positions in the circumferential direction C are divided into a pair of slots 33 around which the winding portions 42 are wound.
  • the coil side portion 43 on one side in the circumferential direction C and the coil side portion 43 on the other side in the circumferential direction C are separated into, for example, a pair of slots 33 separated from each other by 6 slots. Is done.
  • the crossover portion 44 connects a pair of coil side portions 43 arranged in different slots 33 to each other in the circumferential direction C outside the core 3 (outside in the axial direction L).
  • the winding part 42 is formed by rotating the conductor wire 40 a plurality of times.
  • the plurality of coil side portions 43 arranged in one slot 33 in one winding portion 42 is equivalent to a conductor wire 40 between two coil side portions 43 adjacent to each other in the radial direction R. They are arranged in a line with a gap along the radial direction R so that a space of a minute size is formed.
  • the coil side portions 43 of the other winding portions 42 in the same phase are arranged.
  • a plurality of coil side portions 43 are arranged in a line in the radial direction R in each slot 33, and the coil side portion 43 on one side in the circumferential direction C of the first winding portion 42 and the first side
  • the coil side portions 43 on the other side in the circumferential direction C of the two winding portions 42 are alternately arranged along the radial direction R one by one.
  • the coil 4 (winding portion 42) has a plurality of coil side portions 43 aligned in the slot 33.
  • the coil side portion 43 corresponds to a “conductor wire portion”.
  • Each of the coil side portions 43 has an end portion protruding outside the slot 33.
  • the end portions of the pair of coil side portions 43 included in the same winding portion 42 are integrally connected to form the above-described transition portion 44.
  • the connection portion 45 (FIG. 1 and FIG. (See FIG. 3).
  • the connection part 45 is a part for connecting the winding part 42 to which the connection part 45 belongs to another winding part 42.
  • Each of the winding portions 42 includes connection portions 45 at both ends thereof. All of the connecting portions 45 are arranged outside the core 3 on one side in the axial direction L (outside in the axial direction L). As can be understood from FIG. 1, the connecting portion 45 extending from the coil side portion 43 on the inner layer side (radially inner side) passes through the outer side of the core 3 (position far from the core 3) than the crossover portion 44, It is connected to a connection part 45 extending from the coil side part 43 (outside in the radial direction).
  • the connection part 45 of this embodiment is arrange
  • the pair of winding portions 42 are electrically connected by joining the end portions 45e of the connection portions 45 to each other.
  • the pair of end portions 45e are joined in a state where the insulating film is removed from the conductor wire 40 and the linear conductor is exposed (in an exposed state), for example, arc welding such as TIG welding, electron beam welding, laser beam welding. , Resistance welding, ultrasonic welding, brazing, soldering, and the like.
  • arc welding such as TIG welding, electron beam welding, laser beam welding.
  • Resistance welding, ultrasonic welding, brazing, soldering, and the like for example, arc welding such as TIG welding, electron beam welding, laser beam welding. , Resistance welding, ultrasonic welding, brazing, soldering, and the like.
  • the pair of end portions 45 e arranged so as to extend along the radial direction R are joined with the side surfaces 45 a facing each other in the circumferential direction C being in contact with each other.
  • the pair of end portions 45e are joined with tip surfaces 45b facing the protruding tip side (radially outer side in the present embodiment) in a state where the positions in the radial direction R are approximately aligned.
  • a joint end 48 is formed by the pair of end portions 45e joined directly to each other in this way.
  • the joining end portion 48 is disposed so as to extend along the radial direction R, which is the same direction as the direction in which the end portion 45e of the connection portion 45 extends.
  • the plurality of joining end portions 48 are arranged so as to extend radially along the radial direction R. That is, in the present embodiment, the joining end portion 48 is disposed such that the extending direction E thereof coincides with the radial direction R.
  • the plurality of joining end portions 48 are aligned along the circumferential direction C, which is the arrangement direction of the plurality of slots 33.
  • the joining end portions 48 are arranged such that the arrangement direction (the arrangement direction of the plurality of joining end portions 48 arranged in alignment) A coincides with the circumferential direction C.
  • the same number (96 in this example) of joining end portions 48 as the slots 33 are arranged at a pitch corresponding to the arrangement pitch of the slots 33.
  • a cap member 6 that covers the joined end portion 48 is provided.
  • the cap member 6 is formed using a resin material having electrical insulation.
  • the cap member 6 is formed using a resin material having a certain level of mechanical strength.
  • the resin material constituting the cap member 6 either a thermoplastic resin or a thermosetting resin may be used. More specific resin materials include, for example, PPS (polyphenylene sulfide), LCP (liquid crystal polymer), PA (polyamide), PBT (polybutylene terephthalate), PET (polyethylene terephthalate), PS (polystyrene), and PEEK (polyether ether).
  • Ketone PF (phenol resin), MF (melamine resin), EP (epoxy resin), and the like can be used.
  • a thermoplastic resin can be preferably used.
  • PPS PBT, and the like are particularly preferable.
  • the cap member 6 is provided so as to integrally cover a plurality of joining end portions 48 adjacent to each other in the circumferential direction C. By doing in this way, the rigidity of the coil end part which is a part which protrudes in the axial direction L from the core 3 in the coil 4 can be improved.
  • the cap member 6 integrally covers two joining end portions 48 adjacent to each other in the circumferential direction C. Then, half (48 in this example) cap members 6 of the number of joining end portions 48 are arranged along the circumferential direction C, which is the arrangement direction of the plurality of joining end portions 48.
  • the plurality of cap members 6 are disposed so as to form an annular shape on the outer side of the core 3 on one side in the axial direction L (outside in the axial direction L) as a whole (see FIG. 1).
  • the cap member 6 includes a main body portion 61 that integrally covers two adjacent joining end portions 48, and a concave groove 62 that is recessed in the main body portion 61.
  • the main body 61 is formed in a flat rectangular parallelepiped shape that completely covers both sides in the circumferential direction C, two sides in the axial direction L, and the radially outer side of two adjacent joining end portions 48 in a state having a predetermined thickness.
  • the concave groove 62 is formed to have a portion sandwiched between a pair of joining end portions 48 adjacent in the circumferential direction C.
  • the concave groove 62 is formed in a cut shape so as to extend between the pair of adjacent joining end portions 48 in the circumferential direction C.
  • the concave groove 62 is a groove part intentionally formed in the main body part 61, which is contrary to the intention of the manufacturing body, represented by “shrinkage” caused by molding shrinkage caused by the resin material constituting the cap member 6.
  • the concave portion that may be generated is not included in the concave groove 62 referred to here.
  • the groove 62 has a depth along the axial direction L perpendicular to the extending direction E of the joining end portion 48, and along the radial direction R that is the extending direction E of the joining end portion 48. It is formed to extend.
  • the concave groove 62 is formed so as to have a trapezoidal cross-sectional shape when viewed in the extending direction (radial direction R).
  • the concave groove 62 is formed so as to have a portion overlapping the joining end portion 48 when viewed in the circumferential direction C, which is the arrangement direction A of the pair of joining end portions 48.
  • the concave groove 62 is formed so as to have a portion overlapping with more than half (preferably 3/4 or more, more preferably 4/5 or more) of the joining end portion 48 when viewed in the circumferential direction C.
  • the concave groove 62 is formed so as to overlap the entire joining end portion 48 when viewed in the circumferential direction C.
  • the concave groove 62 has a depth in the axial direction L over the entire arrangement region of the joint end portion 48 as viewed in the circumferential direction C that is the arrangement direction A of the pair of joint end portions 48 (flat angle constituting the conductor wire 40. It is formed so as to have a depth equal to or greater than the short side width of one line.
  • a molding technique for example, an injection molding technique
  • the cap member 6 is formed by molding using a mold that is clamped by sandwiching the joining end 48 that protrudes in the radial direction R and is annularly arranged in the axial direction L. can do.
  • the shape of the cavity formed inside the mold in the mold-clamped state is set to a shape corresponding to the outer shape of the cap member 6 (the main body portion 61 in which the concave groove 62 is recessed).
  • the cap member 6 when the cap member 6 is formed by molding, if a void occurs between a pair of adjacent joining end portions 48, a short circuit occurs between the joining end portions 48 due to creeping discharge inside the void. May occur.
  • the cap member 6 is provided with a concave groove 62 formed so as to have a portion sandwiched between a pair of adjacent joining end portions 48.
  • the creepage distance is increased by the amount of bending along the concave groove 62. Therefore, possibility that a short circuit will arise between a pair of joined end parts 48 can be reduced.
  • the concave groove 62 between the pair of joining end portions 48, it can be expected that the void itself is hardly generated in the first place. That is, the void is generated inside the cap member 6 due to bubbles or the like generated inside the molded cap member 6. Therefore, by providing the concave groove 62, the thickness of the mold resin is reduced, so that the range in which voids may occur is also reduced. Therefore, voids are less likely to occur. Further, by providing the concave groove 62, the presence or absence of voids on the surface of the concave groove 62 can be confirmed from the outside by visual inspection or image inspection.
  • insulation performance can be determined by a vacuum discharge test etc., for example.
  • the concave groove 62 between the pair of joining end portions 48 it can be expected that the void itself is less likely to be generated compared to a configuration in which such a concave groove 62 is not provided.
  • the cap member 6 is provided so as to integrally cover a plurality of joining end portions 48 that are arranged so as to extend radially along the radial direction R and that are adjacent to each other in the circumferential direction C. Yes.
  • the pair of joining end portions 48 whose intervals in the circumferential direction C gradually increase toward the outer side in the radial direction naturally imparts a pulling resistance force to the cap member 6. Therefore, for example, even when vibration acts on the stator 1, the cap member 6 can be prevented from coming off from the joint end portion 48, and the electrical insulation between the adjacent joint end portions 48 can be maintained for a long time. Can be maintained properly. Accordingly, for example, even when the stator 1 is provided in a rotating electrical machine used as a driving force source of a vehicle and a relatively large vibration is expected to continuously act, the reliability of the rotating electrical machine is appropriately set. Can be secured.
  • FIG. 1 A second embodiment of the stator for a rotating electrical machine will be described.
  • the specific formation mode of the concave groove 62 in the cap member 6 is different from that of the first embodiment.
  • the difference of the stator 1 of the present embodiment from the first embodiment will be mainly described. Note that the points not particularly specified are the same as those in the first embodiment, and the same reference numerals are given and detailed description thereof is omitted.
  • the concave groove 62 of the present embodiment has a depth along the radial direction R that is the extending direction E of the joining end portion 48, and the extending direction E of the joining end portion 48. Is formed so as to extend along an axial direction L perpendicular to the axis.
  • the concave groove 62 is formed to have a trapezoidal cross-sectional shape when viewed in the extending direction (axial direction L).
  • the concave groove 62 having a trapezoidal cross section is formed so as to open toward the radially inner side, and the cap member 6 that integrally covers the plurality of joining end portions 48 adjacent to each other in the circumferential direction C is formed on the radially outer side. It is integrated in part.
  • the concave groove 62 is formed so as to have a portion that overlaps with the entire joining end portion 48 when viewed in the circumferential direction C that is the arrangement direction A of the pair of joining end portions 48. That is, the concave groove 62 has a depth in the radial direction R over the entire arrangement region of the joining end portion 48 as viewed in the circumferential direction C (a depth not less than the length of the connection portion 45 buried in the cap member 6). It is formed to have.
  • the electrical insulation between the adjacent joining end portions 48 can be easily and appropriately ensured. Further, the cap member 6 can be prevented from coming off from the joint end portion 48, and the electrical insulation between the adjacent joint end portions 48 can be appropriately maintained over a long period of time even in an environment where vibration or the like acts. be able to.
  • FIG. 1 A third embodiment of the stator for a rotating electrical machine will be described.
  • the arrangement mode of the joining end portion 48 in the coil 4 is different from that in the first embodiment, and accordingly, the specific formation mode of the concave groove 62 in the cap member 6 is also partially different from the first embodiment. Is different.
  • the difference of the stator 1 of the present embodiment from the first embodiment will be mainly described. Note that the points not particularly specified are the same as those in the first embodiment, and the same reference numerals are given and detailed description thereof is omitted.
  • the end portion 45e of the connection portion 45 of the present embodiment is arranged so as to extend along the axial direction L.
  • the joining edge part 48 is arrange
  • the extending direction E of the joining end portion 48 coincides with the axial direction L.
  • the arrangement direction A of the plurality of joining end portions 48 coincides with the circumferential direction C, as in the first embodiment.
  • the cap member 6 of the present embodiment covers both sides in the circumferential direction C, two sides in the radial direction R, and the outside in the axial direction (the side opposite to the core 3 in the axial direction L) of the two adjacent joining end portions 48. Is formed.
  • the concave groove 62 having a portion sandwiched between the pair of joining end portions 48 has a depth along the radial direction R perpendicular to the extending direction E of the joining end portion 48 and extends the joining end portion 48. It is formed so as to extend along the axial direction L which is the outgoing direction E.
  • the concave groove 62 is formed to have a trapezoidal cross-sectional shape when viewed in the extending direction (axial direction L).
  • the concave groove 62 is formed so as to have a portion that overlaps with the entire joining end portion 48 when viewed in the circumferential direction C that is the arrangement direction A of the pair of joining end portions 48. That is, when viewed in the circumferential direction C, the concave groove 62 has a depth in the radial direction R over the entire arrangement region of the joint end portion 48 (a depth equal to or greater than the short side width of one rectangular wire constituting the conductor wire 40). ).
  • the electrical insulation between the adjacent joining end portions 48 can be easily and appropriately ensured.
  • the bending part may be formed in the core 3 side rather than the joining end part 48 in the connection part 45 so that a pair of joining end part 48 may space apart or adjoin in the circumferential direction C as it goes to an axial direction outer side. . If it does in this way, a pair of joined end parts 48 will give drawing resistance power to cap member 6. Therefore, the cap member 6 can be prevented from coming off from the joint end portion 48, and the electrical insulation between the adjacent joint end portions 48 can be appropriately maintained for a long time even in an environment in which vibration or the like acts. be able to.
  • FIG. 1 A fourth embodiment of a stator for a rotating electrical machine will be described.
  • the specific formation mode of the concave groove 62 in the cap member 6 is different from that of the third embodiment.
  • differences of the stator 1 of the present embodiment from the third embodiment will be mainly described.
  • the points not particularly specified are the same as those in the third embodiment, and the same reference numerals are given and detailed description thereof is omitted.
  • the concave groove 62 of the present embodiment has a depth along the axial direction L that is the extending direction E of the joining end portion 48 and is orthogonal to the extending direction E of the joining end portion 48. It is formed so as to extend along the radial direction R.
  • the concave groove 62 is formed to have a trapezoidal cross-sectional shape when viewed in the extending direction (radial direction R).
  • the concave groove 62 having a trapezoidal cross section is formed so as to open toward the inner side in the axial direction (the core 3 side in the axial direction L), and integrally covers a plurality of joining end portions 48 adjacent to each other in the circumferential direction C.
  • the cap member 6 is integrated at the outer portion in the axial direction.
  • the concave groove 62 is formed so as to have a portion that overlaps with the entire joining end portion 48 when viewed in the circumferential direction C that is the arrangement direction A of the pair of joining end portions 48. That is, when viewed in the circumferential direction C, the concave groove 62 has a depth in the axial direction L over the entire arrangement region of the joining end portion 48 (a depth greater than the length of the connection portion 45 buried in the cap member 6). It is formed to have.
  • the electrical insulation between the adjacent joining end portions 48 can be easily and appropriately ensured.
  • FIG. 1 A fifth embodiment of a stator for a rotating electrical machine will be described.
  • the formation mode of the joining end part 48 in the coil 4 is partially different from that of the first embodiment.
  • the specific formation mode of the concave groove 62 in the cap member 6 is also partially different from that of the first embodiment.
  • the difference of the stator 1 of the present embodiment from the first embodiment will be mainly described. Note that the points not particularly specified are the same as those in the first embodiment, and the same reference numerals are given and detailed description thereof is omitted.
  • the joining end portion 48 of the present embodiment is formed by joining the end portions 45e of the pair of connection portions 45 in a state where the end portions 45e are overlapped with each other in the axial direction L.
  • the cap member 6 that integrally covers the plurality of joining end portions 48 adjacent to each other in the circumferential direction C is formed in a rectangular parallelepiped shape that has a lower flatness than that of the first embodiment.
  • the concave groove 62 is formed so as to overlap the entire joining end portion 48 when viewed in the circumferential direction C that is the arrangement direction A of the pair of joining end portions 48.
  • the concave groove 62 when viewed in the circumferential direction C, has a depth in the axial direction L over the entire arrangement region of the joint end portion 48 (greater than or equal to the sum of the short side widths of two rectangular wires constituting the conductor wire 40). (Depth). Further, the concave groove 62 of the present embodiment is formed to have a triangular cross-sectional shape when viewed in the extending direction (radial direction R).
  • the electrical insulation between the adjacent joining end portions 48 can be easily and appropriately ensured. Further, the cap member 6 can be prevented from coming off from the joint end portion 48, and the electrical insulation between the adjacent joint end portions 48 can be appropriately maintained over a long period of time even in an environment where vibration or the like acts. be able to.
  • FIG. 6 A sixth embodiment of a stator for a rotating electrical machine will be described.
  • the specific configuration of the cap member 6 is partially different from that of the first embodiment.
  • the difference of the stator 1 of the present embodiment from the first embodiment will be mainly described. Note that the points not particularly specified are the same as those in the first embodiment, and the same reference numerals are given and detailed description thereof is omitted.
  • the insulating member 65 is provided in the concave groove 62 formed so as to have a portion sandwiched between a pair of joining end portions 48 adjacent in the circumferential direction C. It is held integrally.
  • the insulating member 65 is an insulating sheet member made of, for example, a resin sheet or a paper sheet, and is made of a member different from the cap member 6. “Constituted by separate members” means that the two members of interest are produced by independent processes.
  • the constituent material itself of the insulating member 65 may be the same as or different from the constituent material of the cap member 6.
  • a resin sheet member mainly composed of PA (polyamide), PI (polyimide), or the like can be used as the insulating member 65.
  • the cap member 6 integrated with such an insulating member 65 has the insulating member 65 disposed in the mold so as to be interposed between a pair of joining end portions 48 adjacent to each other in the circumferential direction C at the time of molding. It can be formed by inserting the insulating member 65.
  • the concave groove 62 is formed along the outer surface of the insulating member 65 buried in the cap member 6.
  • the insulating member 65 is disposed so as to overlap the entire joining end portion 48 when viewed in the circumferential direction C that is the arrangement direction A of the pair of joining end portions 48.
  • the electrical insulation between the adjacent joining end portions 48 can be easily and appropriately ensured. Further, the cap member 6 can be prevented from coming off from the joint end portion 48, and the electrical insulation between the adjacent joint end portions 48 can be appropriately maintained over a long period of time even in an environment where vibration or the like acts. be able to.
  • the insulating member 65 is disposed between a pair of adjacent joining end portions 48 so as to overlap the entire joining end portion 48 when viewed in the circumferential direction C, a pair of joining end portions is provided. It is possible to reliably avoid the situation where the 48 spaces are connected by voids. Therefore, the electrical insulation between the adjacent joining end portions 48 can be more easily and appropriately ensured.
  • a seventh embodiment of the stator for a rotating electrical machine will be described.
  • the cap member 6 has the concave groove 62.
  • the cap member 6 is configured not to have the concave groove 62.
  • one side in the circumferential direction C is defined as a circumferential first side C1
  • the opposite side is defined as a circumferential second side C2.
  • the coil 4 includes a plurality of phase coils 7 through which a plurality of alternating currents having different phases flow. That is, the stator 1 of this embodiment is also a stator of a rotating electrical machine that is driven by a three-phase alternating current composed of a U phase, a V phase, and a W phase. Therefore, the phase coil 7 includes a U-phase coil 7U that is a phase coil for U-phase, a V-phase coil 7V that is a phase coil for V-phase, and a W-phase coil 7W that is a coil for W-phase.
  • connection portions 45 of the U-phase coil 7U, the V-phase coil 7V, and the W-phase coil 7W has an end portion 45e disposed so as to extend along the radial direction R as shown in FIG.
  • a pair of end portions 45 e are overlapped in the axial direction L and joined together to form a joined end portion 48.
  • a pair of end portions 45e are joined to form a plurality of joined end portions 48.
  • a plurality of joining end portions 48 are joined by joining a U-phase joining end portion 48U formed by joining a pair of end portions 45e made of a U-phase coil 7U and a pair of end portions 45e made of a V-phase coil 7V.
  • a V-phase joining end portion 48V formed and a W-phase joining end portion 48W formed by joining a pair of end portions 45e formed of the W-phase coil 7W are included.
  • the plurality of joining end portions 48 are arranged along the circumferential direction C of the core 3.
  • the number of slots per phase per pole is “2”. Therefore, as shown in FIG. 12, the U-phase joining end 48U, the U-phase joining end 48U, the V-phase joining end 48V, the V-phase joining end 48V, the W-phase joining end 48W, and the W-phase joining end 48W.
  • two in-phase joining end portions 48 are sequentially arranged along the circumferential direction C.
  • the joining end portions 48 corresponding to the two phase coils 7 having the same phase are configured so as to be continuously arranged two by two along the circumferential direction C. Therefore, when attention is paid to a certain joint end 48, a different phase joint end 48 in the circumferential direction C is opposite to the side where the joint end 48 in phase with the joint end 48 is disposed. Is arranged.
  • FIG. 13 is a diagram schematically showing the arrangement relationship of the plurality of joining end portions 48. Each of the plurality of joining end portions 48 arranged in the circumferential direction C is numbered in order so that the number increases toward the second circumferential side C2.
  • the # 5 V-phase junction end 48V which is in phase with the # 6 V-phase junction end 48V, is arranged on the first circumferential side C1.
  • a # 7 W-phase junction end portion 48W that is different in phase is disposed.
  • the plurality of joining end portions 48 are arranged to extend radially along the radial direction R of the core 3.
  • all the joining end portions 48 are arranged so as to extend radially along the radial direction R centering on the axis of the core 3. Therefore, the interval in the circumferential direction C between adjacent joining end portions 48 becomes wider toward the outside in the radial direction R.
  • the cap member 6 is formed so as to integrally cover a plurality of joining end portions 48 of the phase coil 7 of the same phase.
  • the U-phase joint end portion 48U and the U-phase joint end portion 48U adjacent thereto on one side in the circumferential direction C are integrally covered with the cap member 6.
  • the plurality of joining end portions 48 integrally covered with the cap member 6 are the in-phase coils 7 having a lower potential difference than the in-phase coils 7, problems such as a short circuit occur. The possibility is low.
  • the plurality of joining end portions 48 arranged so as to extend radially along the radial direction R are integrally covered with the cap member 6, so that the radial direction R which is the direction in which the cap member 6 is removed. Resistance to the outer direction of the knives is generated, and a retaining effect is obtained.
  • an interval indicated by AD ⁇ b> 1 and AD ⁇ b> 2 is “an interval between a plurality of adjacent joining end portions 48 of the phase coils 7 of different phases”.
  • the interval indicated by AS1 and AS2 is “the interval in the circumferential direction C of a plurality of adjacent joining end portions 48 of the phase coil 7 of the same phase”.
  • AD1 and AD2 are respectively referred to as a first different phase interval AD1 and a second different phase interval AD2.
  • AS1 and AS2 are respectively referred to as a first in-phase interval AS1 and a second in-phase interval AS2.
  • An area in the circumferential direction C where the joining end portion 48 is disposed includes an equal area alternately provided in the circumferential direction C while the second different phase interval AD2 and the second in-phase interval AS2 are the same interval, and a second different phase interval AD2 and Including a first in-phase interval AS1 narrower than the second in-phase interval AS2, a non-uniform region provided with a second out-of-phase interval AD2 and a first out-of-phase interval AD1 wider than the second in-phase interval AS2.
  • the uniform region is a region where the intervals between the plurality of joining end portions 48 are evenly arranged
  • the non-uniform region is a region where the intervals between the plurality of joining end portions 48 are unevenly arranged. .
  • the interval in the circumferential direction C between the # 5 V-phase junction end 48V and the # 6 V-phase junction end 48V is narrowed, and this interval becomes the first in-phase interval AS1.
  • the interval in the circumferential direction C between the # 7 W-phase junction end 48W and the # 8 W-phase junction end 48W is narrowed, and this interval is the first in-phase interval AS1.
  • the interval in the circumferential direction C between the # 6 V-phase junction end portion 48V and the # 7 W-phase junction end portion 48W is widened because the partial interval is thus narrowed. This interval is the first different phase interval AD1.
  • This first heterophase interval AD1 is the widest interval among the intervals in the circumferential direction C formed by the pair of adjacent joining end portions 48 in the uniform region and the nonuniform region.
  • the first different phase interval AD1 and the first in-phase interval AS1 are, for example, arranged in the circumferential direction C by arranging a plurality of joint end portions 48 at the same interval, and then selecting an arbitrary joint end portion 48 from among them. It can be formed by deforming so as to narrow the interval between the joint end portions 48. For example, as shown in FIG. 13, both the # 6 V-phase junction end 48V and the # 7 W-phase junction end 48W are selected as objects to be deformed.
  • the core 3 has an attachment portion 8 for attachment to another member.
  • the attachment portion 8 is a fastening member such as a bolt inserted through an attachment hole provided in the core 3.
  • the other member is a member to which the stator 1 is attached, for example, a case for housing the stator 1.
  • the mounting portion 8 is disposed between a plurality of adjacent joining end portions 48 of the phase coils 7 of different phases when viewed in the axial direction L of the core 3.
  • the attachment portion 8 is disposed so as to have a portion where the joining end portion 48 and the position in the radial direction R are the same.
  • the attachment portion 8 is disposed at the first different phase interval AD1.
  • the attachment portion 8 Since the attachment portion 8 is disposed corresponding to the first different phase interval AD1 which is the widest interval in the entire circumferential direction C, it is easy to prevent the attachment portion 8 and the joining end portion 48 from contacting each other. Yes. Therefore, it is possible to reduce the possibility of problems such as a short circuit due to contact between the attachment portion 8 and the joining end portion 48.
  • the concave groove 62 is formed so as to overlap the entire joining end portion 48 when viewed in the circumferential direction C, which is the arrangement direction A of the pair of joining end portions 48.
  • the present invention is not limited to such a configuration.
  • the depth of the concave groove 62 is preferably set to such a depth that a necessary creepage distance can be secured between the pair of joining end portions 48 even if a void is generated in the main body portion 61.
  • the configuration in which the concave groove 62 is formed to have a trapezoidal or triangular cross-sectional shape has been described as an example.
  • the present invention is not limited to such a configuration.
  • the concave groove 62 may be formed to have a rectangular cross-sectional shape.
  • the cross-sectional shape of the groove 62 can be selected as long as it is a non-undercut shape.
  • the cap member 6 integrally covers the two joining end portions 48 adjacent in the circumferential direction C.
  • the present invention is not limited to such a configuration.
  • the cap member 6 may be configured to integrally cover three or more joining end portions 48 adjacent to each other in the circumferential direction C. good.
  • the three or more joining end portions 48 that are integrally covered with the cap member 6 may be formed of different phase coils.
  • FIG. 17 two joint ends 48U and 48U formed from in-phase phase coils, and one joint end 48W formed from a phase coil of a different phase from these joint ends 48U and 48U , And the cap member 6 may be configured to integrally cover.
  • the concave groove 62 is formed between the joining end portions 48U and 48W formed from the phase coils different from each other. Although not shown in the figure, it is also preferable to form wide intervals between the joining end portions 48U and 48W instead of forming the concave groove 62.
  • the cap member 6 may be configured to integrally cover the D joining end portions 48 adjacent in the circumferential direction C. preferable. In this case, a total of (D ⁇ 1) concave grooves 62 are provided between a pair of joint end portions 48 adjacent to each other in the circumferential direction C per cap member 6.
  • the configuration in which the extending direction E of the joining end portion 48 coincides with the radial direction R or the axial direction L has been described as an example.
  • the joining end portion 48 may extend along a direction intersecting the radial direction R or the axial direction L. Further, when the extending direction E of the joining end portion 48 coincides with the radial direction R, the joining end portion 48 may extend inward in the radial direction.
  • the configuration in which the end portions 45e of the pair of connection portions 45 are directly joined to each other has been described as an example.
  • the end portions 45e of the pair of connection portions 45 may be connected to each other via a connection member made of a different member.
  • such an indirect connection mode is also included in the concept that “a pair of end portions are joined to each other”. In this case, at both ends of the connecting member, the end of the connecting member and the end 45e of the connecting portion 45 are joined to form two joined ends 48.
  • the configuration in which the coil 4 has the plurality of coil side portions 43 arranged in a line in the slot 33 is described as an example.
  • the present invention is not limited to such a configuration, and for example, a plurality of coil side portions 43 may be arranged in a plurality of rows in the slot 33.
  • the configuration in which the coil 4 includes the plurality of winding portions 42 has been described as an example.
  • the coil 4 may be configured to include a plurality of segment conductors including one coil side portion 43 and a pair of connection portions 45 extending therefrom.
  • the joining end portion 48 is aligned and arranged not only in the circumferential direction C but also in the radial direction R.
  • the cap member 6 may be provided so as to integrally cover a plurality of joining end portions 48 adjacent in the circumferential direction C, or so as to integrally cover a plurality of joining end portions 48 adjacent in the radial direction R. It may be provided.
  • the specification of the stator 1 itself can be arbitrarily set.
  • the number of phases, the number of magnetic poles, the number of slots, the number of layers (the number of coil side portions 43 arranged in the radial direction R in one slot 33), the winding method of the coil 4, and the like are obtained from the rotating electrical machine. It may be set appropriately according to the characteristics to be obtained.
  • the seventh embodiment an example in which two first in-phase intervals AS1 are provided in an unequal region in which the first in-phase interval AS1 and the first out-of-phase interval AD1 are provided will be described. did. However, without being limited to such a configuration, the first in-phase interval AS1 provided in the non-uniform region may be one. In this case, the first different phase interval AD1 is formed on the first circumferential side C1 or the second circumferential side C2 with respect to any one of the joining end portions 48 that form the first in-phase interval AS1.
  • the region in the circumferential direction C where the joining end portion 48 is provided is not an equivalent region where a plurality of joining end portions 48 are arranged at equal intervals.
  • the example in which the attachment portion 8 is disposed in the first different phase interval AD1 in the non-uniform region has been described.
  • the in-phase interval is set to a constant third in-phase interval AS3 that is narrower than the out-of-phase interval in the entire circumferential direction C.
  • the different phase interval may be a constant third different phase interval AD3 wider than the third in-phase interval AS3.
  • the mounting portions 8 be arranged at some of the different phase intervals. According to this configuration, for example, even if the arrangement position of the attachment portion 8 may be limited due to manufacturing or assembly restrictions, the arrangement position that does not receive the restriction from the plurality of third different phase intervals AD3. Can be selected to provide the mounting portion 8.
  • the attachment portion 8 is disposed so as to have a portion in which the position in the radial direction R is the same as that of the joining end portion 48 has been described.
  • the attachment portion 8 may be disposed outside the joining end portion 48 in the radial direction R, for example, as shown in FIG.
  • a pair of end portions 45e are overlapped in the axial direction L and are joined together to form a joined end portion 48. did.
  • the present invention is not limited to such a configuration.
  • the pair of end portions 45e may overlap each other in the circumferential direction C and may be joined to each other to form a joined end portion 48. good. According to this structure, compared with the case where a pair of edge part 45e is piled up on the axial direction L, it can suppress that the full length of the axial direction L of the stator 1 becomes long.
  • the stator for a rotating electrical machine preferably includes the following configurations.
  • a stator (1) for a rotating electrical machine comprising a cylindrical core (3) having a plurality of slots (33), and a coil (4) attached to the core (3),
  • the coil (4) includes a plurality of conductor wire portions (34) arranged in the slot (33),
  • Each of the conductor wire portions (34) has an end portion (45e) protruding outside the slot (33), A pair of said end portions (45e) are joined together to form a joined end portion (48);
  • a plurality of the joining end portions (48) are arranged along the circumferential direction of the core (3) and arranged so as to extend radially along the radial direction (R) of the core (3),
  • a cap member (6) molded using a resin material having electrical insulation is provided so as to integrally cover a plurality of adjacent joining end portions (48).
  • the cap member (6) that integrally covers a plurality of adjacent joining end portions (48) is molded using a molding technique that requires less pretreatment than powder coating or the like.
  • the electrical insulation between adjacent joint ends (48) can be easily ensured.
  • the some joining edge part (48) is formed so that it may extend radially along the radial direction (R) of a core (3). Therefore, compared with the case where the joining end (48) is formed so as to extend along the axial direction (L) of the core (3), the overall axial length of the rotating electrical machine stator (1) is kept short. Can do.
  • the cap member (6) integrally covering the pair of joining end portions (48). Resistance is generated against the radial (R) pulling force acting. Therefore, the cap member (6) can be prevented from coming off from the joint end (48) even when, for example, vibration acts on the stator (1) for the rotating electrical machine. Therefore, even in an environment in which vibration or the like acts, the electrical insulation between the adjacent joining end portions (48) can be appropriately maintained over a long period of time.
  • the coil (4) includes a plurality of phase coils (7) through which each of a plurality of phases of alternating currents having different phases flows.
  • the cap member (6) is formed so as to integrally cover the plurality of joining end portions (48) of the phase coil (7) having the same phase.
  • phase difference between the in-phase phase coils (7) is smaller than that between the different phase coils (7). According to this configuration, since the joint end (48) of the phase coil (7) of the same phase is covered with the cap member (6), even if a void exists inside the cap member (6), The possibility of problems such as short circuits is low.
  • the interval in the circumferential direction (C) of the plurality of joining end portions (48) is at least part of the circumferential direction (C). It is narrower than the interval between the plurality of adjacent joint ends (48) in (7).
  • the phase difference between the in-phase phase coils (7) is smaller than that between the different phase phase coils (7).
  • the interval in the circumferential direction (C) between the in-phase phase coils (7) having a small potential difference is narrowed, and the interval in the circumferential direction (C) between the phase coils (7) in different phases having a large potential difference is widened.
  • the junction end (48) of each phase coil (7) is placed in a minimum circumferential direction (C) region while keeping an appropriate interval for ensuring electrical insulation according to the respective potential differences. It can arrange so that it may fit in.
  • the coil end portion of the stator (1) can be reduced in size, or the circumferential direction (C) region where the joining end portion (48) of each phase coil (7) is not disposed can be provided, and another structure can be disposed in that region. It becomes possible to do.
  • the intervals in the circumferential direction (C) of the plurality of adjacent joint ends (48) of the phase coil (7) in phase are different from each other in the phase coil (7) of different phase.
  • the core (3) has a mounting portion (8) for mounting to another member,
  • the attachment portion (8) is disposed between a plurality of adjacent joining end portions (48) of the phase coil (7) of different phases as viewed in the axial direction (L) of the core (3). .
  • the core (3) can be used by effectively utilizing the relatively wide circumferential (C) spacing between the adjacent joint ends (48) of the phase coil (7) of the different phase.
  • An attachment portion (8) for attaching to the member can be arranged. Therefore, it is possible to suppress an increase in the size of the stator (1) due to the provision of the attachment portion (8) while providing the attachment portion (8) in the core (3).
  • the cap member (6) has a concave groove (62) formed so as to have a portion sandwiched between a pair of adjacent joining end portions (48).
  • a large distance can be secured. Therefore, even if a void occurs between each of the pair of joining end portions (48) and the groove (62), a large creepage distance between the pair of joining end portions (48) can be ensured. it can. Therefore, it is possible to appropriately ensure electrical insulation between the pair of joining end portions (48). That is, the electrical insulation between the adjacent joining end portions (48) can be easily and appropriately ensured by the combination of the use of the molding technique and the device of the shape of the cap member (6) to be formed.
  • the concave groove (62) is formed so as to overlap the entire joining end portion (48) when viewed in the direction in which the pair of joining end portions (48) are arranged.
  • the concave groove (62) is provided so as to completely divide between the pair of joint ends (48), and the void connecting the pair of joint ends (48). It is possible to reduce the possibility of occurrence. Further, the creepage distance can be further increased by the presence of the concave groove (62) having a larger depth. Therefore, even if a void occurs between each of the pair of joining end portions (48) and the groove (62), the possibility of a short circuit between the pair of joining end portions (48) is further reduced. be able to.
  • An insulating member (65) made of a member different from the cap member (6) is integrally held in the concave groove (62).
  • the presence of the insulating member (65) integrally held in the concave groove (62) can reliably avoid a situation in which the pair of joining end portions (48) are connected by a void. Can do. Therefore, the electrical insulation between the adjacent joining end portions (48) can be more easily and appropriately secured.
  • the stator for a rotating electrical machine according to the present disclosure only needs to exhibit at least one of the effects described above.

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Abstract

複数の導体線部を互いに接続して回転電機用ステータのコイルを構成する場合に、隣接する接合端部間の電気的絶縁性を適切に確保可能とする。　回転電機用ステータにおいて、コイル（４）を構成する複数の導体線部の端部（４５ｅ）どうしが互いに接合されて接合端部（４８）が形成される。接合端部（４８）はコア（３）の周方向（Ｃ）に沿って複数配置されると共に径方向（Ｒ）に沿って放射状に延びるように配置されている。隣り合う複数の接合端部（４８）を一体的に覆うように、樹脂材料を用いてモールド成形されたキャップ部材（６）が設けられる。

Description

回転電機用ステータ
　本発明は、回転電機用ステータに関する。
　一般的な回転電機用ステータは、複数のスロットを有するコアと、そのコアに装着されるコイルとを備える。このような回転電機用ステータにおいて、コイルがスロット内に整列配置される複数の導体線部を含んで構成されるものが知られている。導体線部におけるスロットの外に突出した端部どうしは、剥き出しの状態で接合されて接合端部を形成するため、接合後、当該部位における電気的絶縁性を確保することが必要となる。この点、例えば特開２００１－２３８４１９号公報（特許文献１）には、導体線部の端部どうしの接合端部に絶縁性樹脂を塗布形成することが開示されている。また、特許文献１には、コイルエンド部の剛性を高める目的で、隣接する接合端部間を絶縁性樹脂で塞ぐことが開示されている。
　しかし、特許文献１で例示されたスプレー塗装ではマスキング等の前処理が必要であり、また、同じく例示された流動浸漬塗装では予加熱等の前処理が必要となる。また、いずれの塗装方法でも、隣接する接合端部間を絶縁性樹脂で塞ぐ場合には、塗布する絶縁性樹脂の粘度調整等の前処理が必要となる点や、接合端部間の隙間を十分に塞ぐことが容易ではない点で問題がある。
特開２００１－２３８４１９号公報
　複数の導体線部を互いに接続して回転電機用ステータのコイルを構成する場合に、隣接する接合端部間の電気的絶縁性を適切に確保可能とすることが望まれている。
　本開示に係る回転電機用ステータは、
　複数のスロットを有する筒状のコアと、前記コアに装着されるコイルと、を備える回転電機用ステータであって、
　前記コイルは、前記スロット内に整列配置される複数の導体線部を含み、
　前記導体線部のそれぞれが前記スロットの外に突出した端部を有し、
　一対の前記端部が互いに接合されて接合端部を形成し、
　複数の前記接合端部が、前記コアの周方向に沿って整列配置されると共に、前記コアの径方向に沿って放射状に延びるように配置され、
　隣り合う複数の前記接合端部を一体的に覆うように、電気的絶縁性を有する樹脂材料を用いてモールド成形されたキャップ部材が設けられている。
　この構成によれば、紛体塗装等に比べて前処理の必要性の低いモールド技術を利用して、隣り合う複数の接合端部を一体的に覆うキャップ部材をモールド成形することにより、隣接する接合端部間の電気的絶縁性を容易に確保することができる。また、複数の接合端部は、コアの径方向に沿って放射状に延びるように形成されている。そのため、接合端部をコアの軸方向に沿って延びるように形成する場合に比べて、回転電機用ステータの全体の軸方向長さを短く抑えることができる。さらに、一対の接合端部の間隔が、基端側から先端側に向かうに従って次第に広くなっているため、当該一対の接合端部を一体的に覆うキャップ部材に作用する径方向の引き抜き力に対して抵抗が生じることになる。よって、例えば回転電機用ステータに振動が作用する場合等にも、接合端部からのキャップ部材の抜け止めを図ることができる。従って、振動等が作用する環境下でも、隣接する接合端部間の電気的絶縁性を長期に亘って適切に維持することができる。
　本開示に係る技術のさらなる特徴と利点は、図面を参照して記述する以下の例示的かつ非限定的な実施形態の説明によってより明確になるであろう。
第１の実施形態に係るステータの斜視図 ステータの部分断面図 接合端部の平面図 図３のＩＶ－ＩＶ断面図 第２の実施形態に係るステータにおける接合端部の平面図 図５のＶＩ－ＶＩ断面図 第３の実施形態に係るステータにおける接合端部の径方向視図 図７のＶＩＩＩ－ＶＩＩＩ断面図 第４の実施形態に係るステータにおける接合端部の径方向視図 第５の実施形態に係るステータにおける接合端部の断面図 第６の実施形態に係るステータにおける接合端部の断面図 第７の実施形態に係るステータにおける接合端部の平面図 同接合端部の配置関係を示す模式図 図１２のＸＩＶ－ＸＩＶ断面図 別態様の接合端部の断面図 別態様の接合端部の断面図 別態様の接合端部の断面図 別態様の接合端部の配置関係を示す模式図 別態様の接合端部の断面図
〔第１の実施形態〕
　回転電機用ステータの第１の実施形態について説明する。本実施形態のステータ１は、回転電機用のステータであり、ロータ（図示せず）と共に用いられる。「回転電機」は、モータ（電動機）、ジェネレータ（発電機）、並びに必要に応じてモータ及びジェネレータの双方の機能を果たすモータ・ジェネレータのいずれをも含む概念である。より具体的には、ステータ１は、例えば回転界磁型の回転電機に用いられるステータであり、電機子として機能する。ステータ１の径方向内側には、永久磁石や電磁石等を備えた界磁としてのロータがエアギャップを介して配置されている。ロータは、ステータ１から発生する回転磁界によって回転する。
　なお、以下の説明において、「軸方向Ｌ」、「周方向Ｃ」、及び「径方向Ｒ」は、円筒状のコア３の軸芯を基準として定義する。コア３の軸芯は、コア３の内周面の軸芯である。また、以下の説明において、コイル４やキャップ部材６を構成する各部の説明における位置や方向等についての言及は、特に断らない限り、コア３に装着された状態（図１を参照）での位置や方向等を意図しているものとする。
　図１に示すように、ステータ１は、筒状のコア（ステータコア）３と、コア３に装着されるコイル（ステータコイル）４とを備えている。コア３は、磁性材料を用いて形成され、例えば複数枚の磁性体板（例えば、ケイ素鋼板等の電磁鋼板）を軸方向Ｌに積層して形成されている。磁性材料の粉体を加圧成形してなる圧粉材を主な構成要素として、コア３が形成されても良い。コア３は、中空円筒状に形成されている。図２に示すように、コア３は、円環状に形成されるヨーク部３１と、ヨーク部３１から径方向内向きに延びる複数のティース３２とを有する。複数のティース３２は、周方向Ｃに沿って等間隔で配置されている。周方向Ｃに隣接する２つのティース３２の間には、スロット３３が形成されている。スロット３３は、径方向内向きに開口するように形成されている。複数のスロット３３は、周方向Ｃに沿って等間隔で配置されている。
　本実施形態では、ステータ１は三相交流（多相交流の一例）で駆動される回転電機のステータであり、コア３には、Ｕ相用のスロット３３、Ｖ相用のスロット３３、及びＷ相用のスロット３３が、周方向Ｃに沿って繰り返し現れるように配置されている。例えば、毎極毎相あたりのスロット数が“２”とされ、コア３には、各相用のスロット３３が周方向Ｃに沿って２つずつ繰り返し現れるように配置されている。本実施形態では、毎相あたりの磁極数が“１６”（磁極対数が“８”）であり、コア３には合計で９６（＝２×１６×３）個のスロット３３が配置されている。
　各スロット３３には、内壁（スロット内壁）に沿って絶縁シート３６が配置されている。絶縁シート３６は、コア３とコイル４との間の電気的絶縁性を確保するために設けられている。絶縁シート３６は、絶縁性及び耐熱性に優れる材料で形成されたシート材であり、例えば樹脂シートや紙製シート等で構成することができる。また、各スロット３３には、コイル４を構成する巻線部４２のコイル辺部４３が配置されている。
　コイル４は、導体線４０で構成されている。導体線４０は、金属材料（例えば銅やアルミニウム等）等の導電性材料を用いて形成された線状の導体（線状導体）を含み、その表面には樹脂等の絶縁性材料や酸化被膜等からなる絶縁皮膜が設けられている。本実施形態では、導体線４０は、矩形状の断面形状を有する平角線で構成されている。「矩形状」とは、矩形のほか、概略形状が矩形のものを含み、例えば角部が円弧状に丸み付けされた矩形や角部に面取りがされた矩形等をも含む概念である。「矩形状の断面形状を有する」とは、延在方向に直交する断面の形状が矩形状であることを意味する。
　本実施形態のコイル４は、導体線４０を巻回して構成された巻線部４２を複数備えている。本実施形態では、コイル４は、ティース３２及びスロット３３と同数（本例では９６個）の巻線部４２を備えている。巻線部４２は、コア３に装着される前に曲げ加工によって、径方向Ｒに見て例えば多角形状（例えば六角形状や八角形状等）に成形されている。
巻線部４２は、一対のスロット３３間に巻装（装着の一例）されている。
　巻線部４２のそれぞれは、軸方向Ｌに延びるコイル辺部４３（図２を参照）と、周方向Ｃに延びる渡り部４４（図３を参照）とを備えている。コイル辺部４３は、スロット３３の内部に配置されている。コイル辺部４３は、スロット３３を軸方向Ｌに貫くように直線状に延びている。周方向Ｃの異なる位置に配置されるコイル辺部４３は、巻線部４２が巻装される一対のスロット３３に分かれて配置される。それぞれの巻線部４２において、周方向Ｃの一方側のコイル辺部４３と周方向Ｃの他方側のコイル辺部４３とは、例えば６スロット分だけ互いに離れた一対のスロット３３に分かれて配置される。渡り部４４は、互いに異なるスロット３３内に配置される一対のコイル辺部４３どうしをコア３の外側（軸方向Ｌの外側）で周方向Ｃに接続している。
　本実施形態では、巻線部４２は、導体線４０を複数回周回させて形成されている。図２に示すように、１つの巻線部４２における１つのスロット３３内に配置される複数本のコイル辺部４３は、径方向Ｒに隣接する２つのコイル辺部４３間に導体線４０相当分の大きさの空間が形成されるように、径方向Ｒに沿って隙間をあけながら一列に並んで配置される。径方向Ｒに隣接する２本のコイル辺部４３間の隙間のそれぞれに、同相の他の巻線部４２のコイル辺部４３が配置される。こうして、それぞれのスロット３３内に、複数のコイル辺部４３が径方向Ｒに一列に並んで配置されると共に、第１の巻線部４２の周方向Ｃの一方側のコイル辺部４３と第２の巻線部４２の周方向Ｃの他方側のコイル辺部４３とが、径方向Ｒに沿って１本ずつ交互に配置される。このように、コイル４（巻線部４２）は、スロット３３内に整列配置される複数のコイル辺部４３を有する。本実施形態では、コイル辺部４３が「導体線部」に相当する。
　コイル辺部４３のそれぞれは、スロット３３の外に突出した端部を有する。同じ巻線部４２に含まれる一対のコイル辺部４３の端部どうしが一体的に接続されて、上述した渡り部４４が形成されている。一方、コイル辺部４３からスロット３３の外に突出して延びる部分のうち、同じ巻線部４２に含まれる他のコイル辺部４３の端部には接続されない部分は、接続部４５（図１及び図３を参照）となっている。接続部４５は、当該接続部４５が属する巻線部４２を他の巻線部４２と接続するための部位である。
　巻線部４２のそれぞれは、その両端部に接続部４５を備えている。接続部４５は、全て、軸方向Ｌの一方側におけるコア３の外側（軸方向Ｌの外側）に配置されている。図１から理解できるように、内層側（径方向内側）のコイル辺部４３から延びる接続部４５は、渡り部４４よりもコア３の外側（コア３から離れた位置）を通って、外層側（径方向外側）のコイル辺部４３から延びる接続部４５に接続されている。本実施形態の接続部４５は、その端部４５ｅが、径方向Ｒに沿って延びるように配置されている（図３も参照）。
　一対の巻線部４２は、それぞれの接続部４５の端部４５ｅどうしが互いに接合されて電気的に接続されている。一対の端部４５ｅどうしの接合は、導体線４０から絶縁皮膜を除去して線状導体を露出させた状態（剥き出しの状態）で、例えばＴＩＧ溶接等のアーク溶接、電子ビーム溶接、レーザビーム溶接、抵抗溶接、超音波溶接、蝋付け、半田付け等によって行うことができる。図３に示すように、本実施形態では、径方向Ｒに沿って延びるように配置された一対の端部４５ｅは、周方向Ｃに対向する側面４５ａどうしが互いに接する状態で接合されている。また、一対の端部４５ｅは、突出先端側（本実施形態では径方向外側）を向く先端面４５ｂどうしが、径方向Ｒの位置をおおよそ揃えた状態で接合されている。このようにして互いに直接接合された一対の端部４５ｅにより、接合端部４８が形成されている。
　本実施形態では、接合端部４８は、接続部４５の端部４５ｅが延びる方向と同方向である径方向Ｒに沿って延びるように配置されている。そして、複数の接合端部４８が、径方向Ｒに沿って放射状に延びるように配置されている。すなわち、本実施形態では、接合端部４８は、その延出方向Ｅが径方向Ｒに一致するように配置されている。また、複数の接合端部４８は、複数のスロット３３の配列方向である周方向Ｃに沿って整列配置されている。すなわち、本実施形態では、接合端部４８は、その並び方向（整列配置された複数の接合端部４８の配列方向）Ａが周方向Ｃに一致するように配置されている。また、本実施形態では、スロット３３と同数（本例では９６個）の接合端部４８が、スロット３３の配設ピッチに対応するピッチで配置されている。
　剥き出しの状態の導体線４０が接合されてなる接合端部４８を、接合後において適切に絶縁するため、接合端部４８を覆うキャップ部材６が設けられている。キャップ部材６は、電気的絶縁性を有する樹脂材料を用いて形成されている。また、キャップ部材６は、一定以上の機械的強度を有する樹脂材料を用いて形成されている。キャップ部材６を構成する樹脂材料は、熱可塑性樹脂及び熱硬化性樹脂のいずれを用いても良い。より具体的な樹脂材料としては、例えばＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、ＬＣＰ（液晶ポリマー）、ＰＡ（ポリアミド）、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ＰＳ（ポリスチレン）、ＰＥＥＫ（ポリエーテルエーテルケトン）、ＰＦ（フェノール樹脂）、ＭＦ（メラミン樹脂）、及びＥＰ（エポキシ樹脂）等を用いることができる。製造設備の小型化を図ることの容易性の観点からは熱可塑性樹脂を好ましく用いることができ、例えばＰＰＳやＰＢＴ等が特に好ましい。
　キャップ部材６は、周方向Ｃに隣り合う複数の接合端部４８を一体的に覆うように設けられている。このようにすることで、コイル４におけるコア３から軸方向Ｌに突出する部分であるコイルエンド部の剛性を高めることができる。本実施形態では、キャップ部材６は、周方向Ｃに隣り合う２つの接合端部４８を一体的に覆っている。そして、接合端部４８の個数の半数（本例では４８個）のキャップ部材６が、複数の接合端部４８の配列方向である周方向Ｃに沿って整列配置されている。複数のキャップ部材６は、全体として、軸方向Ｌの一方側におけるコア３の外側（軸方向Ｌの外側）において環状をなすように配置されている（図１を参照）。
　図３及び図４に示すように、キャップ部材６は、隣り合う２つの接合端部４８を一体的に覆う本体部６１と、その本体部６１に窪み形成された凹溝６２とを有する。本体部６１は、隣り合う２つの接合端部４８の周方向Ｃの両側、軸方向Ｌの両側、及び径方向外側を所定厚みを有する状態で完全に被覆する扁平な直方体状に形成されている。凹溝６２は、周方向Ｃに隣り合う一対の接合端部４８の間に挟まれる部分を有するように形成されている。ここでは、凹溝６２は、隣り合う一対の接合端部４８どうしの周方向Ｃの間に介在して延びるように切れ込み状に形成されている。なお、凹溝６２は、本体部６１に意図的に窪み形成された溝部であり、キャップ部材６を構成する樹脂材料が引き起こす成形収縮によって生じる“ヒケ”に代表される、製造主体の意図に反して生じ得る凹部は、ここで言う凹溝６２には含まれない。
　本実施形態では、凹溝６２は、接合端部４８の延出方向Ｅに直交する軸方向Ｌに沿う深さを有すると共に、接合端部４８の延出方向Ｅである径方向Ｒに沿って延びるように形成されている。また、凹溝６２は、その延在方向（径方向Ｒ）に見て、台形状の断面形状を有するように形成されている。
　凹溝６２は、一対の接合端部４８の並び方向Ａである周方向Ｃに見て、接合端部４８と重複する部分を有するように形成されている。凹溝６２は、周方向Ｃに見て、接合端部４８の半分以上（好ましくは３／４以上であり、さらに好ましくは４／５以上）と重複する部分を有するように形成されている。本実施形態では、凹溝６２は、周方向Ｃに見て、接合端部４８の全体と重複するように形成されている。すなわち、凹溝６２は、一対の接合端部４８の並び方向Ａである周方向Ｃに見て、接合端部４８の配置領域全体に亘る軸方向Ｌの深さ（導体線４０を構成する平角線１本分の短辺幅以上の深さ）を有するように形成されている。
　このようなキャップ部材６を接合端部４８に設けるには、接合端部４８の形成後（すなわち、接続部４５の端部４５ｅどうしの接合後）に、モールド技術（例えば射出成形技術）を利用して行うことができる。すなわち、接合端部４８の形成後に、径方向Ｒに突出して環状に配列される接合端部４８を軸方向Ｌに挟み込んで型締めされる金型を用いて、モールド成形によってキャップ部材６を形成することができる。型締めされた状態の金型の内部に形成されるキャビティの形状は、キャップ部材６（凹溝６２が窪み形成された本体部６１）の外形に対応する形状に設定される。
　ところで、モールド成形によってキャップ部材６を形成する場合、仮に隣り合う一対の接合端部４８の間にボイドが発生してしまうと、当該ボイドの内部における沿面放電によって、接合端部４８の間に短絡が生じる可能性がある。この点、本実施形態では、キャップ部材６に、隣り合う一対の接合端部４８の間に挟まれる部分を有するように形成された凹溝６２が設けられている。これにより、仮に一対の接合端部４８のそれぞれと凹溝６２との間にボイドが発生したとしても、当該凹溝６２に沿って屈曲する分だけ沿面距離が大きくなる。よって、一対の接合端部４８の間で短絡が生じる可能性を低減することができる。
　また、一対の接合端部４８の間に凹溝６２を設けることで、そもそもボイド自体が発生しにくくなることが期待できる。すなわち、ボイドは、モールド成形されたキャップ部材６の内部に生じる気泡等を起因としてキャップ部材６の内部に発生するものである。そのため、凹溝６２を設けることで、モールド樹脂の厚みが低減されるので、ボイドが発生する可能性のある範囲も低減される。従って、ボイド自体が発生しにくくなる。また、凹溝６２を設けることにより、凹溝６２の表面におけるボイドの発生の有無を目視や画像検査等により外側から確認することができる。さらに、凹溝６２の表面におけるボイドの有無が外側から確認できない場合であっても、例えば真空放電試験等により、絶縁性能を判定することができる。このように、一対の接合端部４８の間に凹溝６２を設けることで、そのような凹溝６２が設けらない構成と比較して、そもそもボイド自体が発生しにくくなることが期待できる。さらに、各種検査によってボイドに起因する絶縁性能の低下の有無を判定することができる。よって、これらの相乗効果により、一対の接合端部４８の間で短絡が生じる可能性を有効に低減することができる。従って、モールド技術の利用と、形成されるキャップ部材６の形状の工夫との組み合わせにより、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を容易かつ適切に確保することができる。
　また、本実施形態では、キャップ部材６が、それぞれ径方向Ｒに沿って放射状に延びるように配置された、周方向Ｃに隣り合う複数の接合端部４８を一体的に覆うように設けられている。このため、径方向外側に向かうに従って次第に周方向Ｃの間隔が広くなる一対の接合端部４８は、自ずと、キャップ部材６に対して引き抜き抵抗力を付与する。よって、例えばステータ１に振動が作用する場合等にも、接合端部４８からのキャップ部材６の抜け止めを図ることができ、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を長期に亘って適切に維持することができる。従って、例えばステータ１が車両の駆動力源として用いられる回転電機に備えられ、比較的大きな振動が継続的に作用することが予定される場合であっても、当該回転電機の信頼性を適切に確保することができる。
〔第２の実施形態〕
　回転電機用ステータの第２の実施形態について説明する。本実施形態では、キャップ部材６における凹溝６２の具体的形成態様が第１の実施形態とは異なっている。以下、本実施形態のステータ１について、主に第１の実施形態との相違点について説明する。なお、特に明記しない点に関しては、第１の実施形態と同様であり、同一の符号を付して詳細な説明は省略する。
　図５及び図６に示すように、本実施形態の凹溝６２は、接合端部４８の延出方向Ｅである径方向Ｒに沿う深さを有すると共に、接合端部４８の延出方向Ｅに直交する軸方向Ｌに沿って延びるように形成されている。凹溝６２は、その延在方向（軸方向Ｌ）に見て、台形状の断面形状を有するように形成されている。断面台形状の凹溝６２は、径方向内側に向かって開口するように形成されており、周方向Ｃに隣り合う複数の接合端部４８を一体的に覆うキャップ部材６は、径方向外側の部分で一体化されている。凹溝６２は、一対の接合端部４８の並び方向Ａである周方向Ｃに見て、接合端部４８の全体と重複する部分を有するように形成されている。すなわち、凹溝６２は、周方向Ｃに見て、接合端部４８の配置領域全体に亘る径方向Ｒの深さ（キャップ部材６に埋もれている接続部４５の長さ以上の深さ）を有するように形成されている。
　本実施形態の構成でも、第１の実施形態と同様に、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を容易かつ適切に確保することができる。また、接合端部４８からのキャップ部材６の抜け止めを図ることができ、振動等が作用する環境下でも、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を長期に亘って適切に維持することができる。
〔第３の実施形態〕
　回転電機用ステータの第３の実施形態について説明する。本実施形態では、コイル４における接合端部４８の配置態様が第１の実施形態とは異なり、それに伴い、キャップ部材６における凹溝６２の具体的形成態様も第１の実施形態とは一部異なっている。以下、本実施形態のステータ１について、主に第１の実施形態との相違点について説明する。なお、特に明記しない点に関しては、第１の実施形態と同様であり、同一の符号を付して詳細な説明は省略する。
　図７及び図８に示すように、本実施形態の接続部４５の端部４５ｅは、軸方向Ｌに沿って延びるように配置されている。そして、接合端部４８は、接続部４５の端部４５ｅが延びる方向と同方向である軸方向Ｌに沿って互いに平行に延びるように配置されている。本実施形態では、接合端部４８の延出方向Ｅが軸方向Ｌに一致している。複数の接合端部４８の並び方向Ａが周方向Ｃに一致するのは、第１の実施形態と同様である。
　本実施形態のキャップ部材６は、隣り合う２つの接合端部４８の周方向Ｃの両側、径方向Ｒの両側、及び軸方向外側（軸方向Ｌにおけるコア３とは反対側）を覆うように形成されている。そして、一対の接合端部４８の間に挟まれる部分を有する凹溝６２は、接合端部４８の延出方向Ｅに直交する径方向Ｒに沿う深さを有すると共に、接合端部４８の延出方向Ｅである軸方向Ｌに沿って延びるように形成されている。凹溝６２は、その延在方向（軸方向Ｌ）に見て、台形状の断面形状を有するように形成されている。凹溝６２は、一対の接合端部４８の並び方向Ａである周方向Ｃに見て、接合端部４８の全体と重複する部分を有するように形成されている。すなわち、凹溝６２は、周方向Ｃに見て、接合端部４８の配置領域全体に亘る径方向Ｒの深さ（導体線４０を構成する平角線１本分の短辺幅以上の深さ）を有するように形成されている。
　本実施形態の構成でも、第１の実施形態と同様に、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を容易かつ適切に確保することができる。
　なお、一対の接合端部４８が、軸方向外側に向かうに従って周方向Ｃに離間又は近接するように、接続部４５における接合端部４８よりもコア３側に屈曲部が形成されていても良い。このようにすれば、一対の接合端部４８がキャップ部材６に対して引き抜き抵抗力を付与することになる。よって、接合端部４８からのキャップ部材６の抜け止めを図ることができ、振動等が作用する環境下でも、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を長期に亘って適切に維持することができる。
〔第４の実施形態〕
　回転電機用ステータの第４の実施形態について説明する。本実施形態では、キャップ部材６における凹溝６２の具体的形成態様が第３の実施形態とは異なっている。以下、本実施形態のステータ１について、主に第３の実施形態との相違点について説明する。なお、特に明記しない点に関しては、第３の実施形態と同様であり、同一の符号を付して詳細な説明は省略する。
　図９に示すように、本実施形態の凹溝６２は、接合端部４８の延出方向Ｅである軸方向Ｌに沿う深さを有すると共に、接合端部４８の延出方向Ｅに直交する径方向Ｒに沿って延びるように形成されている。凹溝６２は、その延在方向（径方向Ｒ）に見て、台形状の断面形状を有するように形成されている。断面台形状の凹溝６２は、軸方向内側（軸方向Ｌにおけるコア３側）に向かって開口するように形成されており、周方向Ｃに隣り合う複数の接合端部４８を一体的に覆うキャップ部材６は、軸方向外側の部分で一体化されている。凹溝６２は、一対の接合端部４８の並び方向Ａである周方向Ｃに見て、接合端部４８の全体と重複する部分を有するように形成されている。すなわち、凹溝６２は、周方向Ｃに見て、接合端部４８の配置領域全体に亘る軸方向Ｌの深さ（キャップ部材６に埋もれている接続部４５の長さ以上の深さ）を有するように形成されている。
　本実施形態の構成でも、第３の実施形態と同様に、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を容易かつ適切に確保することができる。
〔第５の実施形態〕
　回転電機用ステータの第５の実施形態について説明する。本実施形態では、コイル４における接合端部４８の形成態様が第１の実施形態とは一部異なっている。また、キャップ部材６における凹溝６２の具体的形成態様も第１の実施形態とは一部異なっている。以下、本実施形態のステータ１について、主に第１の実施形態との相違点について説明する。
なお、特に明記しない点に関しては、第１の実施形態と同様であり、同一の符号を付して詳細な説明は省略する。
　図１０に示すように、本実施形態の接合端部４８は、一対の接続部４５の端部４５ｅどうしが軸方向Ｌに重ね合わされた状態で接合されて形成されている。これに伴い、周方向Ｃに隣り合う複数の接合端部４８を一体的に覆うキャップ部材６は、第１の実施形態に比べて扁平度の低い直方体状に形成されている。凹溝６２は、一対の接合端部４８の並び方向Ａである周方向Ｃに見て、接合端部４８の全体と重複するように形成されている。すなわち、凹溝６２は、周方向Ｃに見て、接合端部４８の配置領域全体に亘る軸方向Ｌの深さ（導体線４０を構成する平角線２本分の短辺幅の和以上の深さ）を有するように形成されている。また、本実施形態の凹溝６２は、その延在方向（径方向Ｒ）に見て、三角形状の断面形状を有するように形成されている。
　本実施形態の構成でも、第１の実施形態と同様に、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を容易かつ適切に確保することができる。また、接合端部４８からのキャップ部材６の抜け止めを図ることができ、振動等が作用する環境下でも、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を長期に亘って適切に維持することができる。
〔第６の実施形態〕
　回転電機用ステータの第６の実施形態について説明する。本実施形態では、キャップ部材６の具体的構成が第１の実施形態とは一部異なっている。以下、本実施形態のステータ１について、主に第１の実施形態との相違点について説明する。なお、特に明記しない点に関しては、第１の実施形態と同様であり、同一の符号を付して詳細な説明は省略する。
　図１１に示すように、本実施形態のキャップ部材６では、周方向Ｃに隣り合う一対の接合端部４８の間に挟まれる部分を有するように形成された凹溝６２に、絶縁部材６５が一体的に保持されている。絶縁部材６５は、例えば樹脂シートや紙製シート等で構成された絶縁シート部材であり、キャップ部材６とは別部材で構成されている。「別部材で構成される」とは、注目している２つの部材がそれぞれ独立した工程で作製されることを意味する。絶縁部材６５の構成材料自体は、キャップ部材６の構成材料と同じであっても良いし異なっていても良い。好ましくは、例えばＰＡ（ポリアミド）やＰＩ（ポリイミド）等を主体とする樹脂製シート部材を絶縁部材６５として用いることができる。
　このような絶縁部材６５が一体化されたキャップ部材６は、モールド成形時に、周方向Ｃに隣り合う一対の接合端部４８の間に介在するように絶縁部材６５を金型内に配置して、絶縁部材６５をインサートすることによって形成することができる。なお、本実施形態では、キャップ部材６に埋もれている絶縁部材６５の外表面に沿って、凹溝６２が形成される。絶縁部材６５は、一対の接合端部４８の並び方向Ａである周方向Ｃに見て、接合端部４８の全体と重複するように配置されている。
　本実施形態の構成でも、第１の実施形態と同様に、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を容易かつ適切に確保することができる。また、接合端部４８からのキャップ部材６の抜け止めを図ることができ、振動等が作用する環境下でも、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を長期に亘って適切に維持することができる。
　本実施形態ではさらに、隣り合う一対の接合端部４８の間に、周方向Ｃに見て接合端部４８の全体と重複するように絶縁部材６５が配置されているので、一対の接合端部４８間がボイドで繋がるような事態を確実性高く回避することができる。よって、隣接する接合端部４８間の電気的絶縁性を、より一層、容易かつ適切に確保することができる。
〔第７の実施形態〕
　回転電機用ステータの第７の実施形態について説明する。上述した第１～６の実施形態では、キャップ部材６が凹溝６２を有する構成であった。一方、本実施形態では、キャップ部材６が、凹溝６２を有さない構成となっている。以下、本実施形態に係るステータ１の構成について、主に第１の実施形態との相違点について説明する。ここで、第７の実施形態を説明するにあたり、周方向Ｃの一方側を周方向第一側Ｃ１と定義し、その反対側を周方向第二側Ｃ２と定義する。なお、特に明記しない点に関しては、第１の実施形態と同様であり、同一の符号を付して詳細な説明は省略する。
　図１２に示すように、コイル４は、互いに位相が異なる複数相の交流電流のそれぞれが流れる複数の相コイル７を備えている。すなわち、本実施形態のステータ１も、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相からなる三相交流で駆動される回転電機のステータである。そのため、相コイル７は、Ｕ相用の相コイルであるＵ相コイル７Ｕ、Ｖ相用の相コイルであるＶ相コイル７Ｖ及びＷ相用のコイルであるＷ相コイル７Ｗを有している。Ｕ相コイル７Ｕ、Ｖ相コイル７Ｖ及びＷ相コイル７Ｗのそれぞれの接続部４５は、図１２に示すように、径方向Ｒに沿って延びるように配置された端部４５ｅを有している。本実施形態では、図１４に示すように、一対の端部４５ｅが軸方向Ｌに重ねられると共に、互いに接合されて接合端部４８を形成している。図１２に示すように、端部４５ｅが一対ずつ接合され、複数の接合端部４８が形成される。複数の接合端部４８には、Ｕ相コイル７Ｕからなる一対の端部４５ｅを接合して形成されるＵ相接合端部４８Ｕと、Ｖ相コイル７Ｖからなる一対の端部４５ｅを接合して形成されるＶ相接合端部４８Ｖと、Ｗ相コイル７Ｗからなる一対の端部４５ｅを接合して形成されるＷ相接合端部４８Ｗと、が含まれている。
　複数の接合端部４８は、コア３の周方向Ｃに沿って整列配置されている。本実施形態では、毎極毎相あたりのスロット数が“２”とされている。そのため、図１２に示すように、Ｕ相接合端部４８Ｕ、Ｕ相接合端部４８Ｕ、Ｖ相接合端部４８Ｖ、Ｖ相接合端部４８Ｖ、Ｗ相接合端部４８Ｗ、Ｗ相接合端部４８Ｗ・・・というように、同相の接合端部４８が２つずつ、周方向Ｃに沿って順に配置されている。
　このように、本実施形態では、同相の２つの相コイル７に対応する接合端部４８が、周方向Ｃに沿って２つずつ連続して配置されるように構成されている。そのため、ある１つの接合端部４８に着目した場合に、周方向Ｃにおける、当該接合端部４８と同相の接合端部４８が配置される側とは反対側には、異相の接合端部４８が配置されている。図１３は、複数の接合端部４８の配置関係を模式的に示した図である。そして、周方向Ｃに並ぶ複数の接合端部４８のそれぞれを、周方向第二側Ｃ２に向かって数が大きくなるように順番にナンバリングしている。例えば、＃６のＶ相接合端部４８Ｖに着目すると、＃６のＶ相接合端部４８Ｖの周方向第一側Ｃ１には、これと同相である＃５のＶ相接合端部４８Ｖが配置されている。＃６のＶ相接合端部４８Ｖの周方向第二側Ｃ２には、これと異相である＃７のＷ相接合端部４８Ｗが配置されている。
　図１２に示すように、複数の接合端部４８は、コア３の径方向Ｒに沿って放射状に延びるように配置されている。本実施形態では、全ての接合端部４８が、コア３の軸芯を中心とする径方向Ｒに沿って放射状に延びるように配置されている。そのため、隣接する接合端部４８どうしの周方向Ｃの間隔は、径方向Ｒの外側に向かうに従って広くなっている。
　キャップ部材６は、同相の相コイル７の複数の接合端部４８を一体的に覆うように形成されている。本実施形態では、Ｕ相接合端部４８Ｕと、これに対して周方向Ｃの一方側で隣接するＵ相接合端部４８Ｕと、がキャップ部材６により一体的に覆われている。Ｖ相接合端部４８Ｖ及びＷ相接合端部４８Ｗについても同様である。このように、キャップ部材６で一体的に覆われた複数の接合端部４８は、異相の相コイル７どうしに比べて電位差の低い同相の相コイル７どうしであるため、短絡等の問題が生じる可能性は低くなる。また、本実施形態では、径方向Ｒに沿って放射状に延びるように配置された複数の接合端部４８をキャップ部材６によって一体的に覆うことにより、キャップ部材６の抜け方向である径方向Ｒの外方向に対する抵抗力が生じ、抜け止め効果を奏する。
　同相の相コイル７の隣り合う複数の接合端部４８の周方向Ｃの間隔は、周方向Ｃの少なくとも一部の領域において、異相の相コイル７の隣り合う複数の接合端部４８の間隔よりも狭くされている。図１３においてＡＤ１及びＡＤ２で示す間隔は「異相の相コイル７の隣り合う複数の接合端部４８の間隔」である。ＡＳ１及びＡＳ２で示す間隔は「同相の相コイル７の隣り合う複数の接合端部４８の周方向Ｃの間隔」である。以下、説明の便宜上、ＡＤ１及びＡＤ２のそれぞれを、第一異相間隔ＡＤ１、第二異相間隔ＡＤ２と称する。また、ＡＳ１及びＡＳ２のそれぞれを、第一同相間隔ＡＳ１、第二同相間隔ＡＳ２と称する。
　接合端部４８が配置される周方向Ｃの領域は、第二異相間隔ＡＤ２及び第二同相間隔ＡＳ２が同じ間隔にされつつ周方向Ｃに交互に設けられる均等領域と、第二異相間隔ＡＤ２及び第二同相間隔ＡＳ２よりも狭くされた第一同相間隔ＡＳ１と第二異相間隔ＡＤ２及び第二同相間隔ＡＳ２よりも広くされた第一異相間隔ＡＤ１とが設けられる不均等領域と、を含んでいる。ここで、均等領域は、複数の接合端部４８の間隔が均等に配置されている領域であり、不均等領域は、複数の接合端部４８の間隔が不均等に配置されている領域である。本実施形態では、例えば図１３に示すように、＃１のＷ相接合端部４８Ｗから＃４のＵ相接合端部４８Ｕまでの周方向Ｃの領域及び＃９のＵ相接合端部４８Ｕから＃１２のＶ相接合端部４８Ｖまでの周方向Ｃの領域が、均等領域である。また、＃５のＶ相接合端部４８Ｖから＃８のＷ相接合端部４８Ｗまでの周方向Ｃの領域が、不均等領域である。不均等領域では、＃５のＶ相接合端部４８Ｖ及び＃６のＶ相接合端部４８Ｖの間である周方向Ｃの間隔が狭くされており、この間隔が第一同相間隔ＡＳ１となっている。同様に、＃７のＷ相接合端部４８Ｗ及び＃８のＷ相接合端部４８Ｗの間である周方向Ｃの間隔が狭くされており、この間隔が第一同相間隔ＡＳ１となっている。不均等領域では、このように一部の間隔が狭くなっている分、＃６のＶ相接合端部４８Ｖ及び＃７のＷ相接合端部４８Ｗの間である周方向Ｃの間隔が広くされており、この間隔が第一異相間隔ＡＤ１となっている。この第一異相間隔ＡＤ１は、均等領域及び不均等領域における隣り合う一対の接合端部４８により形成される周方向Ｃの間隔の中で、最も広い間隔となっている。第一異相間隔ＡＤ１及び第一同相間隔ＡＳ１は、例えば、周方向Ｃの領域で複数の接合端部４８を同じ間隔に配置した後、その中から任意の接合端部４８を選択し、同相の接合端部４８どうしの間隔を狭くするように変形させることで形成できる。例えば、図１３に示すように、＃６のＶ相接合端部４８Ｖ及び＃７のＷ相接合端部４８Ｗの双方を、変形させる対象として選択する。そして、＃６のＶ相接合端部４８Ｖを周方向第一側Ｃ１に寄せつつ、＃７のＷ相接合端部４８Ｗを周方向第二側Ｃ２に寄せることにより、＃６のＶ相接合端部４８Ｖ及び＃７のＷ相接合端部４８Ｗの間に、第一異相間隔ＡＤ１が形成される。
　ここで、図１２に示すように、コア３は、他の部材に取り付けるための取付部８を有している。本実施形態では、取付部８は、コア３に設けられた取付孔に挿通されるボルト等の締結部材である。他の部材は、ステータ１を取り付ける部材であり、例えばステータ１を収容するケースなどである。
　取付部８は、コア３の軸方向Ｌに見て、異相の相コイル７の隣り合う複数の接合端部４８の間に配置されている。ここでは、取付部８は、接合端部４８と径方向Ｒの位置が同じとなる部分を有するように配置されている。本実施形態では、図１３に示すように、異相の相コイル７の隣り合う複数の接合端部４８のうち、＃６のＶ相接合端部４８Ｖと＃７のＷ相接合端部４８Ｗとの間の第一異相間隔ＡＤ１に、取付部８が配置される。周方向Ｃの全域において最も広い間隔である第一異相間隔ＡＤ１に対応して取付部８が配置されるため、取付部８と接合端部４８とが接触しないようにすることが容易になっている。従って、取付部８と接合端部４８とが接触することによる短絡等の問題が生じる可能性を低くできる。
〔その他の実施形態〕
（１）上記の各実施形態では、凹溝６２が、一対の接合端部４８の並び方向Ａである周方向Ｃに見て、接合端部４８の全体と重複するように形成されている構成を例として説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、例えば図１５に示すように、凹溝６２が周方向Ｃに見て接合端部４８の一部（図示の例では３／４程度）のみと重複するように形成されても良い。凹溝６２の深さは、仮に本体部６１にボイドが生じた場合にも一対の接合端部４８間に必要な沿面距離を確保することができるような深さに設定されると良い。
（２）上記の各実施形態では、凹溝６２が、台形状又は三角形状の断面形状を有するように形成されている構成を例として説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、例えば図１５に示すように、凹溝６２が長方形状の断面形状を有するように形成されても良い。これら以外にも、凹溝６２の断面形状は、非アンダーカット形状であれば適宜の形状を選択することができる。
（３）上記の各実施形態では、キャップ部材６が、周方向Ｃに隣り合う２つの接合端部４８を一体的に覆う構成を例として説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、例えば図１６に示すように、キャップ部材６が周方向Ｃに隣り合う３つ以上の接合端部４８を一体的に覆うように構成されても良い。この際、キャップ部材６により一体的に覆われる３つ以上の接合端部４８は、異相の相コイルから形成されるものであっても良い。例えば図１７に示すように、同相の相コイルから形成される２つの接合端部４８Ｕ、４８Ｕと、これら接合端部４８Ｕ、４８Ｕとは異相の相コイルから形成される１つの接合端部４８Ｗと、をキャップ部材６が一体的に覆うように構成されても良い。このとき、互いに異相の相コイルから形成される接合端部４８Ｕ、４８Ｗの間には凹溝６２が形成されるとさらに好適である。また、図示省略するが、凹溝６２を形成する代わりに、接合端部４８Ｕ、４８Ｗの間隔を広く形成しても好適である。ここで、接合端部４８の個数の約数を「Ｄ」で表すと、キャップ部材６は、周方向Ｃに隣り合うＤ個の接合端部４８を一体的に覆うように構成されることが好ましい。この場合、１つのキャップ部材６あたり、全ての周方向Ｃに隣り合う一対の接合端部４８の間に、計（Ｄ－１）個の凹溝６２が設けられる。
（４）上記の各実施形態では、接合端部４８の延出方向Ｅが径方向Ｒ又は軸方向Ｌに一致している構成を例として説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、例えば径方向Ｒ又は軸方向Ｌに対して交差する方向に沿って接合端部４８が延びるように構成されても良い。また、接合端部４８の延出方向Ｅが径方向Ｒに一致する場合において、径方向内向きに接合端部４８が延びるように構成されても良い。
（５）上記の各実施形態では、一対の接続部４５の端部４５ｅどうしが直接接合されている構成を例として説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、例えば一対の接続部４５の端部４５ｅどうしが、それらとは別部材からなる接続部材を介して接続されても良い。本明細書では、そのような間接的な接続態様も「一対の端部が互いに接合される」との概念に含まれるものとする。この場合、接続部材の両端部において、当該接続部材の端部と接続部４５の端部４５ｅとが接合されて、２つの接合端部４８が形成される。
（６）上記の各実施形態では、コイル４が、スロット３３内に一列に並んで整列配置される複数のコイル辺部４３を有する構成を例として説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、例えばスロット３３内において、複数のコイル辺部４３が複数列で整列配置されても良い。
（７）上記の各実施形態では、コイル４が複数の巻線部４２を備えている構成を例として説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、例えばコイル４が、１本のコイル辺部４３とそこから延びる一対の接続部４５とからなるセグメント導体を複数備えて構成されても良い。この場合、接合端部４８は、周方向Ｃだけでなく径方向Ｒにも沿って整列配置される。キャップ部材６は、周方向Ｃに隣り合う複数の接合端部４８を一体的に覆うように設けられても良いし、径方向Ｒに隣り合う複数の接合端部４８を一体的に覆うように設けられても良い。
（８）上記の各実施形態の構成において、ステータ１自体の仕様は任意に設定することができる。例えば、相数、磁極数、スロット数、層数（１つのスロット３３内において径方向Ｒに並んで配置されるコイル辺部４３の個数）、及びコイル４の巻き方等は、回転電機に求められる特性等に応じて適宜設定されて良い。
（９）上記の各実施形態では、ステータ１を備える回転電機が、車両の駆動力源として用いられる車両駆動用回転電機である構成を主に想定して説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、例えば産業機器用やロボット用など、あらゆる用途の回転電機に備えられるステータ１に、本開示に係る技術を適用することができる。
（１０）上記第７の実施形態では、第一同相間隔ＡＳ１と第一異相間隔ＡＤ１とが設けられる不均等領域の中に、２箇所の第一同相間隔ＡＳ１が設けられた例について説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、不均等領域に設けられる第一同相間隔ＡＳ１は、１箇所であっても良い。この場合には、第一同相間隔ＡＳ１を形成するいずれか一方の接合端部４８に対して周方向第一側Ｃ１又は周方向第二側Ｃ２に、第一異相間隔ＡＤ１が形成される。
（１１）上記第７の実施形態では、図１３に示すように、接合端部４８が設けられる周方向Ｃの領域が、複数の接合端部４８が等間隔に配置された均等領域とそうでない不均等領域とを含んでおり、当該不均等領域における第一異相間隔ＡＤ１に取付部８が配置された例について説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、図１８に示すように、周方向Ｃの全域において、同相間隔が、異相間隔よりも狭い一定の第三同相間隔ＡＳ３とされ、周方向Ｃの全域において、異相間隔が、第三同相間隔ＡＳ３よりも広い一定の第三異相間隔ＡＤ３とされても良い。この場合には、周方向Ｃの全域において同じ間隔の異相間隔が複数形成されるので、その中の一部の異相間隔に取付部８が配置されると良い。この構成によれば、例えば、製造上又は組み立て上の制約などにより取付部８の配置位置が限定されることがあっても、複数の第三異相間隔ＡＤ３のうちから当該制約を受けない配置位置を選んで取付部８を設けることができる。
（１２）上記第７の実施形態では、取付部８が、接合端部４８と径方向Ｒの位置が同じとなる部分を有するように配置された例について説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、取付部８は、例えば図１に示すように、接合端部４８よりも径方向Ｒの外側に配置されても良い。
（１３）上記第７の実施形態では、図１４に示すように、一対の端部４５ｅが軸方向Ｌに重ねられると共に、互いに接合されて接合端部４８を形成している構成を例として説明した。しかし、そのような構成に限定されることなく、例えば図１９に示すように、一対の端部４５ｅは、周方向Ｃに重ねられると共に、互いに接合されて接合端部４８を形成していても良い。この構成によれば、一対の端部４５ｅを軸方向Ｌに重ねる場合に比べて、ステータ１の軸方向Ｌの全長が長くなるのを抑制することができる。
　なお、上述した各実施形態（上記の各実施形態及びその他の実施形態を含む；以下同様）で開示される構成は、矛盾が生じない限り、他の実施形態で開示される構成と組み合わせて適用することも可能である。
　その他の構成に関しても、本明細書において開示された実施形態は全ての点で単なる例示に過ぎないと理解されるべきである。従って、当業者は、本開示の趣旨を逸脱しない範囲内で、適宜、種々の改変を行うことが可能である。
〔実施形態の概要〕
　以上をまとめると、本開示に係る回転電機用ステータは、好適には、以下の各構成を備える。
［１］
　複数のスロット（３３）を有する筒状のコア（３）と、前記コア（３）に装着されるコイル（４）と、を備える回転電機用ステータ（１）であって、
　前記コイル（４）は、前記スロット（３３）内に整列配置される複数の導体線部（３４）を含み、
　前記導体線部（３４）のそれぞれが前記スロット（３３）の外に突出した端部（４５ｅ）を有し、
　一対の前記端部（４５ｅ）が互いに接合されて接合端部（４８）を形成し、
　複数の前記接合端部（４８）が、前記コア（３）の周方向に沿って整列配置されると共に、前記コア（３）の径方向（Ｒ）に沿って放射状に延びるように配置され、
　隣り合う複数の前記接合端部（４８）を一体的に覆うように、電気的絶縁性を有する樹脂材料を用いてモールド成形されたキャップ部材（６）が設けられている。
　この構成によれば、紛体塗装等に比べて前処理の必要性の低いモールド技術を利用して、隣り合う複数の接合端部（４８）を一体的に覆うキャップ部材（６）をモールド成形することにより、隣接する接合端部（４８）間の電気的絶縁性を容易に確保することができる。また、複数の接合端部（４８）は、コア（３）の径方向（Ｒ）に沿って放射状に延びるように形成されている。そのため、接合端部（４８）をコア（３）の軸方向（Ｌ）に沿って延びるように形成する場合に比べて、回転電機用ステータ（１）の全体の軸方向長さを短く抑えることができる。さらに、一対の接合端部（４８）の間隔が、基端側から先端側に向かうに従って次第に広くなっているため、当該一対の接合端部（４８）を一体的に覆うキャップ部材（６）に作用する径方向（Ｒ）の引き抜き力に対して抵抗が生じることになる。よって、例えば回転電機用ステータ（１）に振動が作用する場合等にも、接合端部（４８）からのキャップ部材（６）の抜け止めを図ることができる。従って、振動等が作用する環境下でも、隣接する接合端部（４８）間の電気的絶縁性を長期に亘って適切に維持することができる。
［２］
　前記コイル（４）は、互いに位相が異なる複数相の交流電流のそれぞれが流れる複数の相コイル（７）を備え、
　前記キャップ部材（６）は、同相の前記相コイル（７）の複数の前記接合端部（４８）を一体的に覆うように形成されている。
　同相の相コイル（７）どうしは、異相の相コイル（７）どうしに比べて電位差が小さい。この構成によれば、同相の相コイル（７）の接合端部（４８）をキャップ部材（６）により覆っているため、仮にキャップ部材（６）の内部にボイドが存在していたとしても、短絡等の問題が生じる可能性は低い。
［３］
　同相の前記相コイル（７）の隣り合う複数の前記接合端部（４８）の前記周方向（Ｃ）の間隔が、前記周方向（Ｃ）の少なくとも一部の領域において、異相の前記相コイル（７）の隣り合う複数の前記接合端部（４８）の間隔よりも狭い。
　上記のとおり、同相の相コイル（７）どうしは、異相の相コイル（７）どうしに比べて電位差が小さい。この構成によれば、電位差が小さい同相の相コイル（７）どうしの周方向（Ｃ）の間隔を狭くし、電位差が大きい異相の相コイル（７）どうしの周方向（Ｃ）の間隔を広くしているので、それぞれの電位差に応じて電気的絶縁性を確保するための適切な間隔を空けながら、各相コイル（７）の接合端部（４８）を最小限の周方向（Ｃ）領域に収めるように配置することができる。従って、ステータ（１）のコイルエンド部を小型化したり、各相コイル（７）の接合端部（４８）が配置されない周方向（Ｃ）領域を設けてその領域に他の構造を配置したりすることが可能となる。
　［４］
　上記のように、同相の前記相コイル（７）の隣り合う複数の前記接合端部（４８）の前記周方向（Ｃ）の間隔が、異相の前記相コイル（７）の隣り合う複数の前記接合端部（４８）の間隔よりも狭い構成において、
　前記コア（３）は、他の部材に取り付けるための取付部（８）を有し、
　前記取付部（８）は、前記コア（３）の軸方向（Ｌ）に見て、異相の前記相コイル（７）の隣り合う複数の前記接合端部（４８）の間に配置されている。
　この構成によれば、異相の相コイル（７）の隣り合う複数の接合端部（４８）の間の比較的広い周方向（Ｃ）の間隔を有効に利用して、コア（３）を他の部材に取り付けるための取付部（８）を配置することができる。従って、コア（３）に取付部（８）を設けつつ、当該取付部（８）を設けたことによるステータ（１）の大型化を少なく抑えることができる。
　［５］
　前記キャップ部材（６）は、隣り合う一対の前記接合端部（４８）の間に挟まれる部分を有するように形成された凹溝（６２）を有する。
　この構成によれば、キャップ部材（６）の表面が凹溝（６２）に沿って屈曲する分だけ、隣り合う一対の接合端部（４８）の間におけるキャップ部材（６）の表面に沿う沿面距離を大きく確保することができる。従って、仮に一対の接合端部（４８）のそれぞれと凹溝（６２）との間にボイドが発生したとしても、当該一対の接合端部（４８）の間の沿面距離を大きく確保することができる。よって、一対の接合端部（４８）の間の電気的絶縁性を適切に確保することができる。すなわち、モールド技術の利用と、形成されるキャップ部材（６）の形状の工夫との組み合わせにより、隣接する接合端部（４８）間の電気的絶縁性を容易かつ適切に確保することができる。
　［６］
　前記凹溝（６２）が、一対の前記接合端部（４８）の並び方向に見て前記接合端部（４８）の全体と重複するように形成されている。
　この構成によれば、一対の接合端部（４８）の間を完全に分断するように凹溝（６２）が設けられることになり、一対の接合端部（４８）の間を繋ぐようなボイドが発生する可能性を低減することができる。また、より大きい深さを有する凹溝（６２）の存在によって沿面距離をさらに大きく確保することができる。従って、仮に一対の接合端部（４８）のそれぞれと凹溝（６２）との間にボイドが発生したとしても、一対の接合端部（４８）の間で短絡が生じる可能性をさらに低減することができる。
　［７］
　前記凹溝（６２）に、前記キャップ部材（６）とは別部材で構成された絶縁部材（６５）が一体的に保持されている。
　この構成によれば、凹溝（６２）に一体的に保持された絶縁部材（６５）の存在により、一対の接合端部（４８）間がボイドで繋がるような事態を確実性高く回避することができる。よって、隣接する接合端部（４８）間の電気的絶縁性を、より一層、容易かつ適切に確保することができる。
　本開示に係る回転電機用ステータは、上述した各効果のうち、少なくとも１つを奏することができれば良い。
１　　　　ステータ
３　　　　コア
４　　　　コイル
６　　　　キャップ部材
７　　　　相コイル
８　　　　取付部
３３　　　スロット
４３　　　コイル辺部（導体線部）
４５ｅ　　端部
４８　　　接合端部
６２　　　凹溝
６５　　　絶縁部材
Ａ　　　　接合端部の並び方向

Claims (7)

  1. 　複数のスロットを有する筒状のコアと、前記コアに装着されるコイルと、を備える回転電機用ステータであって、
    　前記コイルは、前記スロット内に整列配置される複数の導体線部を含み、
    　前記導体線部のそれぞれが前記スロットの外に突出した端部を有し、
    　一対の前記端部が互いに接合されて接合端部を形成し、
    　複数の前記接合端部が、前記コアの周方向に沿って整列配置されると共に、前記コアの径方向に沿って放射状に延びるように配置され、
    　隣り合う複数の前記接合端部を一体的に覆うように、電気的絶縁性を有する樹脂材料を用いてモールド成形されたキャップ部材が設けられている回転電機用ステータ。
  2. 　前記コイルは、互いに位相が異なる複数相の交流電流のそれぞれが流れる複数の相コイルを備え、
    　前記キャップ部材は、同相の前記相コイルの複数の前記接合端部を一体的に覆うように形成されている請求項１に記載の回転電機用ステータ。
  3. 　同相の前記相コイルの隣り合う複数の前記接合端部の前記周方向の間隔が、前記周方向の少なくとも一部の領域において、異相の前記相コイルの隣り合う複数の前記接合端部の間隔よりも狭い請求項２に記載の回転電機用ステータ。
  4. 　前記コアは、他の部材に取り付けるための取付部を有し、
    　前記取付部は、前記コアの軸方向に見て、異相の前記相コイルの隣り合う複数の前記接合端部の間に配置されている請求項３に記載の回転電機用ステータ。
  5. 　前記キャップ部材は、隣り合う一対の前記接合端部の間に挟まれる部分を有するように形成された凹溝を有する請求項１から４のいずれか一項に記載の回転電機用ステータ。
  6. 　前記凹溝が、一対の前記接合端部の並び方向に見て前記接合端部の全体と重複するように形成されている請求項５に記載の回転電機用ステータ。
  7. 　前記凹溝に、前記キャップ部材とは別部材で構成された絶縁部材が一体的に保持されている請求項５又は６に記載の回転電機用ステータ。
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