WO2016067727A1 - ガスバリア性積層フィルム及び包装袋 - Google Patents

ガスバリア性積層フィルム及び包装袋 Download PDF

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WO2016067727A1
WO2016067727A1 PCT/JP2015/073958 JP2015073958W WO2016067727A1 WO 2016067727 A1 WO2016067727 A1 WO 2016067727A1 JP 2015073958 W JP2015073958 W JP 2015073958W WO 2016067727 A1 WO2016067727 A1 WO 2016067727A1
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WO
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film
layer
gas barrier
barrier laminate
weight
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PCT/JP2015/073958
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English (en)
French (fr)
Inventor
朋紀 伊藤
卓郎 遠藤
Original Assignee
東洋紡株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B9/00—Layered products comprising a layer of a particular substance not covered by groups B32B11/00 - B32B29/00
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B27/00—Layered products comprising a layer of synthetic resin
    • B32B27/34—Layered products comprising a layer of synthetic resin comprising polyamides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65D—CONTAINERS FOR STORAGE OR TRANSPORT OF ARTICLES OR MATERIALS, e.g. BAGS, BARRELS, BOTTLES, BOXES, CANS, CARTONS, CRATES, DRUMS, JARS, TANKS, HOPPERS, FORWARDING CONTAINERS; ACCESSORIES, CLOSURES, OR FITTINGS THEREFOR; PACKAGING ELEMENTS; PACKAGES
    • B65D65/00—Wrappers or flexible covers; Packaging materials of special type or form
    • B65D65/38—Packaging materials of special type or form
    • B65D65/40—Applications of laminates for particular packaging purposes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65D—CONTAINERS FOR STORAGE OR TRANSPORT OF ARTICLES OR MATERIALS, e.g. BAGS, BARRELS, BOTTLES, BOXES, CANS, CARTONS, CRATES, DRUMS, JARS, TANKS, HOPPERS, FORWARDING CONTAINERS; ACCESSORIES, CLOSURES, OR FITTINGS THEREFOR; PACKAGING ELEMENTS; PACKAGES
    • B65D81/00—Containers, packaging elements, or packages, for contents presenting particular transport or storage problems, or adapted to be used for non-packaging purposes after removal of contents
    • B65D81/24—Adaptations for preventing deterioration or decay of contents; Applications to the container or packaging material of food preservatives, fungicides, pesticides or animal repellants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
    • C23C14/08—Oxides

Definitions

  • the present invention is excellent in bending fatigue resistance in a low temperature environment, and is effective in preventing bag breakage during transportation and storage of goods when used as a packaging material for food packaging, etc., when the film thickness is reduced
  • it is necessary to have various gas barrier properties that can maintain its strength sufficiently, and achieve both high heat seal strength and good appearance even when liquid soup and seasonings are automatically filled at high speed.
  • the present invention relates to a laminated biaxially stretched polyamide film having an inorganic thin film layer suitable for packaging materials such as foods, medical products and chemicals, and packaging bags.
  • unstretched films and stretched films made of aliphatic polyamides typified by nylon 6 and nylon 66 are excellent in impact resistance and flex fatigue resistance, either alone or as a laminate with other films, It is used in various packaging material applications, for example, laminated with various gas barrier resins in order to improve the gas barrier properties of the film, and is widely used as various packaging material films.
  • gas barrier polyamide resin films are widely used from the viewpoints of excellent gas barrier properties, flex resistance, heat resistance, and the like.
  • the bending fatigue resistance, impact resistance, etc. can be improved by making the polyamide film a laminated structure.
  • a laminated biaxially stretched polyamide film comprising an aliphatic polyamide layer containing an aliphatic homopolyamide and a thermoplastic elastomer and an aliphatic polyamide layer containing a thermoplastic elastomer and inorganic particles is disclosed (Patent Document 2).
  • Patent Document 2 a laminated biaxially stretched polyamide film has good bending fatigue resistance and impact resistance under low temperature environment, and has the feature that pinhole generation due to bending fatigue is less likely to occur under low temperature environment.
  • Demand for impact resistance has become even higher, especially when the film is thinned such that the film thickness is 9 ⁇ m or less, the required properties such as impact resistance and pinhole resistance are sufficient. The current situation is not satisfactory.
  • Patent Document 3 a polyamide film having a heat shrinkage rate is disclosed (Patent Document 3).
  • Patent Document 3 a polyamide film having a heat shrinkage rate.
  • the invention of the polyamide film it is an important required characteristic when used as a packaging material. No mention is made of improvements in certain bending fatigue resistance, impact resistance and the like.
  • the present invention was devised in view of the problems of such a conventional pinhole-resistant polyamide film, and its purpose is excellent in bending fatigue resistance in a low-temperature environment and used as a packaging material for food packaging and the like. This is effective in preventing bag breakage during transportation and storage of products, and can maintain sufficient strength even when the film thickness is reduced, while reducing liquid soup and seasonings at high speed.
  • the present inventors considered that the film thickness of the polyamide film was a problem with regard to both bending fatigue resistance and heat seal strength during automatic filling and good appearance, and as a result, aliphatic homopolyamide and aliphatic copolyamide were investigated. And a laminated biaxially stretched polyamide film having a layer made of an aliphatic homopolyamide and a thermoplastic elastomer and further formed with an inorganic thin film layer having a specific thickness or less. The inventors have found that it is possible to achieve all of these characteristics that have been possible, and have reached the present invention.
  • the present invention has the following configuration.
  • the longitudinal heat shrinkage when held for 10 minutes under dry heat at 160 ° C. is 1.5% or more and 4.0% or less.
  • the transverse heat shrinkage is 2.1% or more. 5% or less
  • Film thickness is less than 9 ⁇ m
  • Elastic modulus is 2.2 GPa or less
  • the value obtained by dividing the heat shrinkage in the transverse direction of the film by the heat shrinkage in the longitudinal direction of the film when held at 160 ° C. for 10 minutes under dry heat is 1.0 to 1.4.
  • a base film is formed on at least one surface of layer A composed of a mixed polymer of 97 to 70% by weight of aliphatic homopolyamide, 3 to 20% by weight of aliphatic copolyamide and 0 to 10% by weight of a thermoplastic elastomer.
  • B layer made of a mixed polymer of 99.5 to 90% by weight of an aromatic homopolyamide and 0.5 to 10.0% by weight of a thermoplastic elastomer is laminated.
  • the thickness of the B layer is 1 ⁇ m or more. ⁇ 3.
  • the impact strength is 0.6 J / 10 ⁇ m or more, the number of bending fatigue pinholes at 5 ° C.
  • the inorganic thin film layer is composed of one kind or a mixture of plural kinds selected from metals or inorganic oxides.
  • the inorganic thin film layer is composed of two kinds of metals, two kinds of inorganic oxides, or one kind of metal and one kind of inorganic oxide.
  • the two kinds of inorganic oxides are composed of silicon oxide and aluminum oxide.
  • the water vapor permeability is 6 g / m 2 ⁇ day or less and the oxygen permeability is 30 ml / m 2 ⁇ day ⁇ MPa or less.
  • ⁇ 8. The gas barrier laminate film according to any one of the above. 10.
  • the inorganic vapor deposition layer is used as the outermost layer.
  • a packaging bag comprising the gas barrier laminate film according to any one of the above.
  • the toughness, pinhole resistance, and bending resistance which are the characteristics of a polyamide film, high heat seal strength, appearance characteristics, and gas barrier characteristics when used for automatic filling at high speeds.
  • a polyamide film capable of reducing the volume can be provided.
  • a laminated biaxially stretched polyamide film (hereinafter simply referred to as “base film” or “laminated biaxially stretched polyamide film”) serving as a base film is formed on at least one surface of the layer A made of a specific mixed polymer.
  • B layer which consists of a specific mixed polymer is laminated
  • the layer A of the base film is composed of a mixed polymer of 97 to 70% by weight of aliphatic homopolyamide, 3 to 20% by weight of aliphatic copolyamide, and optionally 0 to 10% by weight of a thermoplastic elastomer.
  • the layer A has a structure in which an aliphatic copolyamide is finely dispersed as a flexibility-imparting agent and a tenacity-imparting agent in an aliphatic homopolyamide having excellent impact resistance and flexural fatigue resistance, thereby providing excellent impact.
  • thermoplastic elastomer as a pinhole material Contributes to the improvement of strength and bending fatigue resistance, and further has a structure in which thermoplastic elastomer as a pinhole material is dispersed, further improving bending fatigue resistance, especially bending fatigue resistance in a low temperature environment Contributes to improvement of sex.
  • the amount of the aliphatic copolyamide constituting the A layer is less than 3% by weight, the impact resistance required to be higher than the existing pinhole-resistant stretched polyamide film is obtained if the amount of the thermoplastic elastomer is small. The bending fatigue resistance cannot be obtained.
  • the amount of the aliphatic copolyamide constituting the A layer exceeds 20% by weight, the impact strength and the bending fatigue resistance are saturated.
  • the amount of the thermoplastic elastomer mixed is increased, an effect of improving the bending fatigue resistance can be obtained.
  • the amount exceeds 10% by weight the transparency becomes poor and the bending fatigue resistance is saturated.
  • the aliphatic homopolyamide constituting the A layer of the base film is not particularly limited as long as it can be used as a film molding material and is suitable for forming the above structure.
  • an aliphatic polyamide homopolymer such as nylon 6, nylon 6,6, nylon 11, nylon 12, nylon 6,10 or the like can be used.
  • aliphatic copolyamide to be mixed in the layer A a copolymer that is 10% by weight or less, preferably 1 to 10% by weight of a monomer copolymerizable with the above aliphatic homopolyamide, such as nylon 6/6.
  • Nylon 6/12 copolymer Nylon 6/6 ⁇ 10 copolymer
  • Nylon 6/6/6 ⁇ 10 copolymer Nylon 6/6/6 ⁇ 10 copolymer and other aliphatic copolyamides
  • ⁇ -caprolactam A polyamide copolymer containing a small amount of aromatic copolymerized with a nylon salt of hexamethylenediamine and isophthalic acid, a nylon salt of metaxylylenediamine and adipic acid, or the like can be used.
  • the thermoplastic elastomer mixed in the A layer is a thermoplastic material as a substance having rubber-like elasticity, and is not particularly limited as long as it is suitable for forming the above structure.
  • examples thereof include polyamide elastomers, polyolefin elastomers, polystyrene elastomers, polyurethane elastomers, polyester elastomers, polyvinyl chloride elastomers, ionomer polymers, and the like, and mixtures of these elastomers.
  • a thermoplastic elastomer can be used individually or in combination of 2 or more types.
  • the thermoplastic elastomer may be modified as long as the object of the present invention is not impaired.
  • the modified body of the thermoplastic elastomer illustrated above may be used.
  • the modification in the thermoplastic elastomer include modification by copolymerization or graft modification, modification by imparting a polar group, and the like.
  • the application of the polar group may be performed by graft modification.
  • examples of such a polar group include an epoxy group, a carboxyl group, an acid anhydride group, a hydroxyl group, an amino group, and an oxo group.
  • a polar group can be provided by one kind or a combination of plural kinds.
  • the modified products to which polar groups have been added include, for example, epoxy-modified products, carboxy-modified products, acid anhydride-modified products, hydroxy-modified products, and amino-modified products of thermoplastic elastomers.
  • thermoplastic elastomer of the present invention polyamide elastomers, polyolefin elastomers and ionomer polymers can be suitably used.
  • polyamide-based elastomer examples include polyamide-based block copolymers composed of a hard segment composed of a polyamide component and a soft segment composed of a polyoxyalkylene glycol component.
  • the hard segment polyamide component comprises (1) lactam, (2) ⁇ -amino aliphatic carboxylic acid, (3) aliphatic diamine and aliphatic dicarboxylic acid, or (4) aliphatic diamine and aromatic dicarboxylic acid.
  • lactams such as ⁇ -caprolactam
  • aliphatic diamines such as aminoheptanoic acid
  • aliphatic dicarboxylic acids such as adipic acid
  • aromatic dicarboxylic acids such as terephthalic acid.
  • polyoxyalkylene glycol that constitutes the soft segment of the polyamide block copolymer examples include polyoxytetramethylene glycol, polyoxyethylene glycol, polyoxy-1,2-propylene glycol, and the like.
  • the melting point of the polyamide-based block copolymer is determined by the kind and ratio of the hard segment composed of the polyamide component and the soft segment composed of the polyoxyalkylene glycol component, but is usually in the range of 120 ° C to 180 ° C. Things are used.
  • a polyamide-based block copolymer as a constituent component of a laminated biaxially stretched polyamide film as a base film, it is effective in improving the flex fatigue resistance of the base film, particularly in a low temperature environment. is there.
  • the polyolefin elastomer is not particularly limited, and examples thereof include a block copolymer having a polyolefin as a hard segment and various rubber components as a soft segment.
  • examples of the polyolefin constituting the hard segment include ethylene, propylene, 1-butene, 1-pentene, 4-methyl-1-pentene, 3-methyl-1-pentene, 1-octene, 1-decene, and 1-dodecene.
  • Examples thereof include homopolymers or copolymers of ⁇ -olefins having about 2 to 20 carbon atoms such as 1-tetradecene, 1-hexadecene and 1-octadecene.
  • Polyolefins can be used alone or in combination of two or more.
  • Preferred olefins include ethylene and propylene.
  • the rubber component constituting the soft segment includes, for example, ethylene-propylene rubber (EPR), ethylene-propylene-diene rubber (EPDM), polybutadiene, polyisoprene, natural rubber (NR), nitrile rubber (NBR; acrylonitrile).
  • Butadiene rubber styrene-butadiene rubber
  • SBR styrene-butadiene rubber
  • CR chloroprene rubber
  • IIR butyl rubber
  • H-NBR hydrogenated NBR
  • NIR acrylonitrile-isoprene rubber
  • NBIR acrylonitrile-isoprene-butadiene rubber
  • These rubber components include, for example, acid-modified rubbers such as carboxylated rubber containing unsaturated carboxylic acids such as acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid, and maleic anhydride as comonomers, other modified rubbers, and hydrogenated products. Etc. are also included. These rubber components can be used alone or in combination of two or more.
  • the ionomer polymer is not particularly limited, and includes a block copolymer formed by using polyolefin as a hard segment, various rubber components acid-modified with an unsaturated carboxylic acid as a soft segment, and further neutralized with metal ions. Can be mentioned.
  • a copolymer resin composed of ethylene and methacrylic acid or a copolymer resin composed of ethylene, methacrylic acid and an acrylate ester is neutralized with a metal ion containing Na + , K + and Zn 2+.
  • the ionomer polymer which is formed is mentioned.
  • the mixed polymer constituting the A layer may be a mixture of the above aliphatic homopolyamide and aliphatic copolyamide, which are virgin raw materials, and, if desired, a thermoplastic elastomer, or the laminated biaxially stretched polyamide of the present invention. It may be prepared by adding a nonstandard film generated when producing a film, a scrap material generated as a cut end material (ear trim), and its recycled resin and virgin raw material.
  • the B layer of the present invention comprises a mixed polymer of 99.5 to 90% by weight of aliphatic homopolyamide and 0.5 to 10% by weight of thermoplastic elastomer.
  • a B layer has excellent bending-resistant pinhole properties, receives the impact of bending applied to the packaging bag, and contributes to the expression of bag breaking prevention. If the content of the thermoplastic elastomer is within the above range, the bending fatigue resistance can be improved while maintaining good transparency.
  • the above-described aliphatic homopolyamide and thermoplastic elastomer of the A layer can be used in the same manner.
  • a laminated biaxially stretched polyamide film to be a base film used in the present invention is formed.
  • the bending fatigue property of the film is affected by the film thickness, and the bending fatigue property decreases as the film becomes thicker. This is because when the film is bent, tensile stress is applied to the outside of the bend and compressive stress is applied to the inside of the bend, but these stresses increase as the film becomes thicker.
  • the polyamide film obtained in the present invention preferably has a thickness of less than 9 ⁇ m. When the film thickness is 9 ⁇ m or more, the bending fatigue resistance is lowered, which is not preferable.
  • a gas barrier laminate film is produced by laminating an inorganic thin film layer on the substrate film produced as described above.
  • the thickness of the gas barrier laminate film greatly affects the heat seal strength and film appearance after high-speed automatic filling.
  • This is a gas barrier laminated film with a sealant layer made of polyethylene, polypropylene, etc. and processed into a bag shape, and then filled with contents such as seasonings, and the sealant layer is used as the inner side to heat seal the opening, This is because when the gas barrier laminate film is thick, heat is not sufficiently transmitted to the heat seal layer provided inside the gas barrier laminate film during high-speed automatic filling, and the heat seal strength is reduced.
  • the thickness of the gas barrier laminate film is less than 9 ⁇ m in order to achieve both heat seal strength during high-speed automatic filling and good film appearance.
  • the thickness of the gas barrier laminate film is 9 ⁇ m or more, it is difficult to satisfy these two characteristics.
  • the heat seal temperature during high-speed automatic filling is set low, the heat seal strength is insufficient.
  • the heat seal temperature is set high in order to obtain sufficient heat seal strength, wrinkles are generated in the heat seal portion, resulting in a problem that the appearance quality is lowered.
  • the thickness of the gas barrier laminate film is reduced to less than 9 ⁇ m, it is possible to reduce the volume compared to the polyamide film that has been conventionally used for packaging applications, saving resources as part of measures for environmental problems, Respond to requests for waste reduction.
  • the thickness of the gas barrier laminate film As described above, by setting the thickness of the gas barrier laminate film to less than 9 ⁇ m, it is possible to achieve both bending fatigue resistance, heat seal strength, and good appearance after heat seal, and to reduce the volume. is there.
  • the gas barrier laminate film of the present invention is provided with a sealant layer made of polyethylene, polypropylene, etc. and processed into a bag shape, the opening is opened at 140 ° C. with the sealant layer inside.
  • the strength is preferably 23 N / 15 mm or more. When it is smaller than 23 N / 15 mm, an unfused portion is generated in the heat seal portion, which may cause a problem that leads to leakage of contents, which is not preferable.
  • the gas barrier laminate film of the present invention in which the B layer configured as described above is laminated on at least one surface (for example, one surface or both surfaces) of the A layer configured as described above has a total thickness of the film. Even if it is extremely thin, such as less than 9 ⁇ m, the impact strength is 0.6 J / 10 ⁇ m or more, the number of bending fatigue pinholes at 5 ° C. is 5 or less, and the breaking strength is 25 N / 15 mm or more. Can do.
  • the gas barrier laminate film of the present invention preferably has a haze of 6% or less. If the haze exceeds 6%, the transparency is not sufficiently improved, and it becomes difficult to use in applications where transparency is required.
  • the haze value is preferably as small as possible, but may be 1% or more. Even if it is 2% or more, it can be said to be a preferable range.
  • the gas barrier laminate film has a heat shrinkage of 1.5% to 4.0% in the film flow direction (hereinafter also referred to as “longitudinal direction”) when held for 10 minutes under dry heat of 160 ° C.
  • the heat shrinkage rate in the film width (hereinafter also referred to as “lateral direction”) direction is preferably 2.1 to 4.5%. If the heat shrinkage ratio in the vertical direction and the horizontal direction exceeds 4.0% and 4.5%, respectively, it is not preferable because the heat history at the time of heat sealing is received and shrinkage wrinkles due to heat shrinkage are likely to occur. Also, in processing processes such as printing and laminating with other substrate films, problems such as printing pitch deviation and curl phenomenon due to thermal shrinkage occur. On the other hand, if the heat shrinkage in the flow direction is less than 1.5%, the film will have insufficient tensile strength and will be stretched when subjected to ironing by a heating roll during heat sealing. Since it occurs, it is not preferable.
  • the balance between the vertical heat shrinkage and the horizontal heat shrinkage is also important to prevent the occurrence of wavy wrinkles that occur in the heat seal area. For example, if the heat shrinkage in the vertical direction is 2.5% or more and the transverse heat seal is performed in a state where the tensile strength is exerted against the ironing in the vertical direction, the shrinkage will be caused in the horizontal direction. However, when the heat shrinkage rate in the horizontal direction is less than 1.5%, this shrinkage cannot be absorbed, and wavy wrinkles are generated in the heat seal portion.
  • the heat shrinkage rate in the film flow direction (longitudinal direction) of the gas barrier laminate film is in the range of 1.5 to 4.0% and the heat shrinkage rate in the width direction (lateral direction) is 2.1 to 4.
  • the range of 5% must be satisfied at the same time, and the value obtained by dividing the heat shrinkage rate in the film width direction when held for 10 minutes under dry heat at 160 ° C. by the heat shrinkage rate in the film flow direction is 1 It is preferably 0.0 to 2.0, and more preferably 1.0 to 1.4. The closer this value is to 1.0, the smaller the shrinkage rate in the film flow direction and the film width direction, and the less the occurrence of wrinkles, and the better the film appearance.
  • the elastic modulus of the gas barrier laminate film of the present invention is preferably 2.2 GPa or less. When it exceeds 2.2 GPa, the flexibility becomes insufficient and the bending fatigue resistance is lowered. If it becomes less than 1.5 GPa, it becomes too flexible and the pinhole resistance cannot be balanced. 1.6 GPa or more and 2.1 GPa or less is more preferable.
  • the heat setting temperature is preferably 190 ° C. to 205 ° C., more preferably 195 ° C. to 203 ° C.
  • the heat setting time is preferably 5 to 20 seconds, more preferably 10 to 15 seconds.
  • the heat setting temperature is lower than 190 ° C., the crystallization of the film does not proceed, the structure is not stable, the dimensional stability is deteriorated, and the target characteristics such as heat shrinkage cannot be obtained. Also, mechanical strength such as impact resistance and pinhole resistance is insufficient.
  • the base film of the present invention comprises inorganic fine particles having a pore volume of 0.6 to 1.0 ml / g and inorganic fine particles having a pore volume of 1.1 to 1.6 ml / g with respect to the B layer.
  • inorganic fine particles having two or more kinds of pore volumes are preferably 0.5 to 2.0 ml / g, more preferably 0.8 to 1.5 ml / g. If the pore volume is less than 0.5 ml / g, voids are likely to occur and the transparency of the film deteriorates.
  • the slipperiness of the film deteriorates, It is not preferable.
  • inorganic fine particles having two or more kinds of pore volumes in this way, transparency and excellent slipperiness are maintained even in high humidity environments, and the impact of friction and bending applied to the packaging bag is received to prevent bag breakage. It can contribute to the expression of sex.
  • the inorganic fine particles it can be appropriately selected from inorganic lubricants such as silica, kaolin, and zeolite, and polymer organic lubricants such as acrylic and polystyrene. From the viewpoint of transparency and slipperiness, it is preferable to use silica fine particles.
  • inorganic lubricants such as silica, kaolin, and zeolite
  • polymer organic lubricants such as acrylic and polystyrene. From the viewpoint of transparency and slipperiness, it is preferable to use silica fine particles.
  • the preferred average particle size of the inorganic fine particles is 0.5 to 5.0 ⁇ m, more preferably 1.0 to 3.0 ⁇ m. If the average particle diameter is less than 0.5 ⁇ m, a large amount of addition is required to obtain good slipperiness, and if it exceeds 5.0 ⁇ m, the surface roughness of the film becomes too large to satisfy practical properties. Therefore, it is not preferable.
  • the pore volume means the volume of pores (ml / g) contained per 1 g of inorganic fine particles.
  • silica fine particles are generally obtained by pulverizing and classifying synthetic silica, but it is also possible to use porous silica fine particles obtained directly as spherical fine particles at the time of synthesis.
  • Such silica fine particles are aggregates formed by agglomerating primary particles, and the gap between the primary particles and the primary particles forms pores.
  • the pore volume can be adjusted by changing the synthesis conditions of the inorganic fine particles.
  • inorganic fine particles having a small pore volume are used, high protrusions are formed on the film surface in the stretching step of the blended polyamide resin, but many voids are generated, and the transparency of the film may be impaired.
  • inorganic fine particles having a large pore volume are used, a large amount can be added while maintaining transparency.
  • the height of the surface protrusions to be formed is low, and it is necessary to add a large amount of inorganic fine particles in order to maintain suitable slipperiness even under high humidity conditions.
  • a known method is used such as addition during polymerization of a resin or melt extrusion with an extruder to form a master batch, and this master batch is added to polyamide during film production and used.
  • the method can be used.
  • the average particle size of the inorganic fine particles is a value measured as follows. After dispersing inorganic fine particles in ion-exchanged water stirred at a predetermined rotational speed (about 5000 rpm) using a high-speed stirrer, and adding the dispersion to isotone (saline), further dispersing with an ultrasonic disperser, The particle size distribution was determined by the call counter method, and the particle size at 50% of the weight cumulative distribution was calculated as the average particle size.
  • the content of the inorganic fine particles in the B layer is 0.03 to 2.5% by weight, more preferably 0.08 to 1.5% by weight. If the content of the inorganic fine particles is less than the above range, the slipperiness of the biaxially stretched film under high humidity is not sufficiently improved, and if the content exceeds the above range, the amount of loss in the extraction process increases. In addition, the transparency of the film is unacceptably deteriorated. Further, inorganic fine particles having a pore volume of 0.6 to 1.0 ml / g and inorganic fine particles having a pore volume of 1.1 to 1.6 ml / g are respectively 0.005 to 0.5 in the B layer. The content is preferably 0.01% to 2.0% by weight.
  • the base film of the present invention in addition to the above essential components, other various additives within a range not impairing the above-described properties, such as a lubricant, an antiblocking agent, a thermal stabilizer, an antioxidant, an antistatic agent, It is also possible to contain a light resistance agent, an impact resistance improvement agent, and the like. In particular, it is preferable to add an organic lubricant having an effect of lowering the surface energy to such an extent that no problem occurs in adhesiveness and wettability, because the stretched film can be further improved in slipperiness and transparency.
  • fatty acid amide and / or fatty acid bisamide can be contained in the A layer and / or the B layer for the purpose of imparting slipperiness.
  • the fatty acid amide and / or fatty acid bisamide include erucic acid amide, stearic acid amide, ethylene bis stearic acid amide, ethylene bis oleic acid amide and the like.
  • the content of fatty acid amide and / or fatty acid bisamide in the polyamide is preferably 0.01 to 0.40% by weight, more preferably 0.05 to 0.2% by weight. If the content of fatty acid amide and / or fatty acid bisamide is less than the above range, the slipperiness is poor, and the processing suitability in printing or laminating becomes poor. Spots may be produced, which is undesirable in terms of quality.
  • the base film of the present invention has an inorganic fine particle added to the B layer as described above, or the A layer and / or the B layer contains a fatty acid amide and / or a fatty acid bisamide.
  • a coefficient of static friction between the film smooth surfaces at 65% RH can be achieved. ⁇ ⁇ ⁇ ⁇
  • the film smooth surface means a layer containing inorganic fine particles, that is, a B layer.
  • the total thickness of the gas barrier laminate film of the present invention is usually 100 ⁇ m or less when used as a packaging material, and generally has a thickness of 5 to 50 ⁇ m.
  • the gas barrier laminate film of the present invention is characterized in that it exhibits the above-mentioned effects when it has a thin film structure of less than 9 ⁇ m.
  • the gas barrier laminate film of the present invention When the gas barrier laminate film of the present invention is processed into a packaging bag (bag-made product), it is preferable to have a laminate structure in which the B layer surface is the outermost surface of the bag-made product. If friction with the transport packaging such as corrugated cardboard occurs during the transportation of bag-made products, the friction causes the film to scrape and break the bag, or pierce by contact between the bags, increasing bending fatigue and breaking the bag. . In the configuration of the present invention, the B layer having good slipperiness reduces the bag breaking factor due to friction, and exhibits high bag breaking prevention performance.
  • the thickness of the A layer is preferably 60 to 96%, particularly 65 to 93% of the total thickness of the A layer and the B layer.
  • the thickness of the B layer is at least 1 ⁇ m or more, preferably 3 ⁇ m or less, it is possible to effectively express both bending fatigue resistance and wear resistance.
  • thermoplastic elastomer there is no particular restriction on the method of mixing the various polyamides constituting the A layer and the B layer, the thermoplastic elastomer, etc.
  • a chip-like polymer is mixed using a V-type blender and then melted and molded. The method is used.
  • the polyamide constituting the A layer and the B layer of the base film of the present invention may include other thermoplastic resins such as polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polyethylene-2,6-naphthalate, A polymer, a polyolefin polymer such as polyethylene or polypropylene, and the like may be contained within a range that does not impair the characteristics.
  • additives such as an antistatic agent, an antifogging agent, an ultraviolet absorber, a dye, and a pigment may be contained in one or both of the A layer and / or the B layer made of polyamide as necessary. it can.
  • the base film of the present invention can be produced by a known production method.
  • the polymer constituting each layer is melted by using a separate extruder and manufactured by coextrusion from one die, and the polymer constituting each layer is separately melt-extruded into a film and then laminated.
  • Arbitrary well-known methods such as the method of laminating and the method of combining these, can be adopted.
  • the stretching method include a flat sequential biaxial stretching method, a flat simultaneous axial stretching method, and a tubular method.
  • the film is stretched 2 to 5 times in the machine direction and 3 to 6 times in the transverse direction, and heat-set.
  • the transparency, oxygen gas barrier property and processability of the laminated film can be improved.
  • the gas barrier laminate film of the present invention takes an embodiment in which an inorganic thin film layer is laminated on the substrate film. That is, the base film of the present invention is used for a gas barrier laminated film provided with an inorganic thin film layer, and takes a form in which the inorganic thin film layer is laminated.
  • the inorganic thin film layer is a thin film made of a metal or an inorganic oxide.
  • the material for forming the inorganic thin film layer is not particularly limited as long as it can be a thin film, but it is preferable to use a material containing aluminum from the viewpoint of workability and gas barrier properties.
  • the material containing aluminum examples include high-purity aluminum (99.9 mol% or more), aluminum alloys containing other additive elements, inorganic oxides such as aluminum oxide, and the like. Or a combination of a plurality of inorganic oxides.
  • the combination of materials for forming the inorganic thin film layer is not particularly limited.
  • high-purity aluminum and an aluminum alloy two kinds of aluminum alloys having different additive elements (additive elements such as magnesium, silicon, titanium, calcium, and manganese), Aluminum alloy and aluminum oxide, aluminum oxide and titanium oxide, silicon oxide and aluminum oxide, etc. are mentioned. From the viewpoint that both flexibility and denseness of the thin film layer can be achieved, silicon oxide (silica) and aluminum oxide (alumina) The composite oxide is preferable.
  • the mixing ratio of silicon oxide and aluminum oxide is preferably such that Al is in the range of 20% to 70% by mass ratio of metal. If the Al concentration is less than 20%, the water vapor barrier property may be lowered. On the other hand, if the Al concentration exceeds 70%, the inorganic thin film layer tends to be hard, and the film is formed during secondary processing such as printing or lamination. There is a possibility that the barrier property is lowered due to the destruction.
  • the silicon oxide referred to here is various silicon oxides such as SiO and SiO 2 or a mixture thereof
  • the aluminum oxide is various aluminum oxides such as AlO and Al 2 O 3 or a mixture thereof.
  • the film thickness of the inorganic thin film layer is usually 1 nm to 800 nm, preferably 5 nm to 500 nm. If the film thickness of the inorganic thin film layer is less than 1 nm, satisfactory gas barrier properties may be difficult to obtain. On the other hand, even if the thickness exceeds 800 nm, the corresponding gas barrier property improvement effect is obtained. However, it is disadvantageous in terms of bending resistance and manufacturing cost.
  • the water vapor permeability (g / m 2 ⁇ day) of the laminated film provided with the inorganic thin film layer is preferably 6 or less, more preferably 5 or less. If the oxygen permeability of the laminated film exceeds 6, sufficient gas barrier properties cannot be obtained.
  • the oxygen permeability (ml / m 2 ⁇ day ⁇ MPa) of the laminated film provided with the inorganic thin film layer is preferably 30 or less, more preferably 25 or less. If the oxygen permeability of the laminated film exceeds 30, sufficient gas barrier properties cannot be obtained.
  • the method for forming the inorganic thin film layer is not particularly limited.
  • a known vapor deposition method such as a vacuum vapor deposition method, a sputtering method, a physical vapor deposition method such as an ion plating method (PVD method), or a chemical vapor deposition method (CVD method).
  • PVD method physical vapor deposition method
  • CVD method chemical vapor deposition method
  • a typical method for forming the inorganic thin film layer will be described by taking a silicon oxide / aluminum oxide thin film as an example.
  • a mixture of SiO 2 and Al 2 O 3 or a mixture of SiO 2 and Al is preferably used as a deposition material.
  • particles are used as these vapor deposition materials.
  • the size of each particle is desirably such that the pressure during vapor deposition does not change, and the preferred particle diameter is 1 mm to 5 mm.
  • heating methods such as resistance heating, high frequency induction heating, electron beam heating, and laser heating can be employed.
  • reactive vapor deposition using oxygen, nitrogen, hydrogen, argon, carbon dioxide gas, water vapor or the like as a reactive gas, or using means such as ozone addition or ion assist.
  • the film forming conditions can be arbitrarily changed, for example, by applying a bias to the deposition target (laminated film to be deposited) or heating or cooling the deposition target.
  • a bias to the deposition target (laminated film to be deposited) or heating or cooling the deposition target.
  • Such a vapor deposition material, reaction gas, bias of the deposition target, heating / cooling, and the like can be similarly changed when a sputtering method or a CVD method is employed.
  • the gas barrier laminate film of the present invention as described above becomes a gas barrier laminate film (laminate) having excellent oxygen barrier properties and water vapor barrier properties by having an inorganic thin film layer.
  • the gas barrier laminate film having an inorganic thin film layer includes a printed layer, other plastic substrate and / or paper substrate between or outside the inorganic thin film layer or substrate film and the heat-sealable resin layer. At least one layer may be laminated.
  • aqueous and solvent-based resin-containing printing inks can be preferably used as the printing ink for forming the printing layer.
  • the resin used in the printing ink include acrylic resins, urethane resins, polyester resins, vinyl chloride resins, vinyl acetate copolymer resins, and mixtures thereof.
  • the printing method for providing the printing layer is not particularly limited, and a known printing method such as an offset printing method, a gravure printing method, or a screen printing method can be used.
  • a known printing method such as an offset printing method, a gravure printing method, or a screen printing method
  • known drying methods such as hot air drying, hot roll drying, and infrared drying can be used.
  • plastic substrates and paper substrates paper, polyester resin, biodegradable resin, and the like are preferably used from the viewpoint of obtaining sufficient rigidity and strength of the laminate.
  • stretched films such as a biaxially stretched polyester film, are preferable.
  • the laminated film of the present invention includes an embodiment having each of the above-described layers other than the inorganic thin film layer.
  • a packaging bag can be formed by using the gas barrier laminate film of the present invention.
  • the packaging bag is formed by further laminating a sealant layer on the gas barrier laminate film and heat-sealing the sealant layers.
  • the sealant layer is usually provided on the inorganic thin film layer, but may be provided on the outside of the base film (opposite the surface having the inorganic thin film layer).
  • the heat-sealable resin layer is usually formed by an extrusion lamination method or a dry lamination method.
  • thermoplastic polymer for forming the heat-sealable resin layer is not particularly limited as long as the sealant adhesiveness can be sufficiently exhibited, such as polyethylene resins such as HDPE, LDPE, LLDPE, polypropylene resin, and ethylene-vinyl acetate copolymer. , Ethylene- ⁇ -olefin random copolymers, ionomer resins, and the like can be used.
  • the form of the packaging bag of the present invention is not particularly limited, and examples thereof include a three-sided bag, a four-sided bag, a pillow bag, a gusset bag, and a stick bag.
  • the initial gripping interval was 7 inches. At the first 3.5 inches of the stroke, a twist of 440 ° was given, and then 2.5 inches, bending fatigue was performed 500 times at a speed of 40 times / min. The number of pinholes that occurred was counted. The measurement was performed in an environment of 5 ° C.
  • the L-LDPE film side of the test film was placed on the filter paper (Advantech, No. 50) with the L-LDPE film side as the bottom surface, and the four corners were fixed with cello tape (registered trademark).
  • Ink pilot ink (product number INK-350-blue) diluted 5 times with pure water) was applied on a test film and spread over one surface using a rubber roller. After wiping off unnecessary ink, the test film was removed, and the number of ink spots on the filter paper was counted.
  • Haze (%) [Td (diffuse transmittance%) / Tt (total light transmittance%)] ⁇ 100
  • Breaking strength A gas barrier laminate film to be measured was cut into a strip of 180 mm ⁇ 15 mm in the flow direction (MD direction) and the width direction (TD direction), and used as a test piece. Using a tensile tester (manufactured by Shimadzu Corporation, Autograph (trade name) model name AG-5000A), the tensile breaking strength was measured in each of the MD and TD directions under the conditions of a tensile speed of 200 mm / min and a chuck distance of 100 mm. Measurement was performed, and the average value in the MD direction and the TD direction was used as data.
  • a tensile tester manufactured by Shimadzu Corporation, Autograph (trade name) model name AG-5000A
  • Seal strength measurement was performed according to JIS Z1707 using the laminate film obtained in seal strength (2). The specific procedure is described below.
  • the heat sealing temperature and the heat sealing time on the opposite side of the surface of the base film on which the inorganic thin film layer is laminated are 140 ° C. for 0.1 seconds, 140 ° C. for 0.3 seconds, 140 ° C., respectively. 7 conditions of 0.5 seconds at 150 ° C, 0.7 seconds at 140 ° C, 0.1 seconds at 150 ° C, 0.3 seconds at 150 ° C, and 0.5 seconds at 150 ° C.
  • the sealing pressure was 0.2 MPa.
  • the sealing layer surfaces of the sample were adhere
  • the appearance was evaluated by visually evaluating the wavy wrinkled state of the heat-sealed portion, with a wrinkle-free state being evaluated as ⁇ , and a wrinkled state being evaluated as ⁇ .
  • the T-peel strength in the MD (longitudinal) direction was measured on a sample heat-sealed as described above using a tensile strength tester (manufactured by Toyo Keiki Co., Ltd .: trade name Tensilon UTM).
  • the tensile speed at this time is 200 mm / min, and the test piece width is 15 mm.
  • Elasticity modulus The gas barrier laminate film to be measured was cut into a strip of 180 mm ⁇ 15 mm in the flow direction (MD direction) and the width direction (TD direction), and used as a test piece. Using a tensile tester (manufactured by Shimadzu Corporation, Autograph (trade name) model name AG-5000A), the elastic modulus was measured in each of the MD and TD directions under the conditions of a tensile speed of 200 mm / min and a chuck distance of 100 mm. And the average value of MD direction and TD direction was made into the elasticity modulus of a measuring object film.
  • Oxygen permeability of gas barrier laminated film For a gas barrier laminated film having an inorganic thin film layer, an oxygen permeability measuring device (manufactured by MOCON, “according to the electrolytic sensor method (Appendix A)” of JIS-K7126-2 OX-TRAN 2/20 "), and the oxygen permeability in a normal state was measured in an atmosphere of a temperature of 23 ° C. and a humidity of 65% RH. The oxygen permeability was measured in the direction in which oxygen permeates from the base film side to the inorganic thin film layer side.
  • Example 1 Using a co-extrusion T-die facility, an unstretched sheet having the following configuration was obtained. In the configuration of B layer / A layer, the total thickness of the unstretched sheet is 110 ⁇ m, and the thickness ratio of the A layer to the total thickness is 88%.
  • Composition constituting layer A 87 parts by weight of nylon 6 (manufactured by Toyobo Co., Ltd., T814), 10 parts by weight of an aliphatic copolyamide composed of nylon 6 and nylon 12 (7034B, manufactured by Ube Industries), and nylon 12 as polyamide A mixed weight comprising 3.0 parts by weight of a polyamide-based elastomer (PEBAX4033SN01, manufactured by Arkema Co., Ltd.) as a component, and 0.1 parts by weight of a phenolic antioxidant (manufactured by Ciba Specialty Chemicals, Irganox 1010) Combined composition.
  • a polyamide-based elastomer PEBAX4033SN01, manufactured by Arkema Co., Ltd.
  • a phenolic antioxidant manufactured by Ciba Specialty Chemicals, Irganox 1010
  • Composition constituting layer B Nylon 6 (T814, Toyobo Co., Ltd.) 96.85 parts by weight, polyamide-based elastomer (Arkema, PEBAX4033SN01) 3.0 parts by weight, pore volume 0.6-1.0 ml / A polymer composition comprising 0.08 parts by weight of silica particles g, 0.5 parts by weight of silica particles having a pore volume of 1.1 to 1.6 ml / g, and 0.15 parts by weight of fatty acid amide.
  • the obtained unstretched sheet was stretched by a factor of 3.4 in the longitudinal direction and subsequently by a factor of 4.0 in the transverse direction, and then heat treated at 202 ° C. for 10 seconds in a heat setting zone to obtain a laminate 2 having a thickness of 8 ⁇ m.
  • An axially stretched polyamide film was prepared, and further, a corona discharge treatment was performed on the surface of the B layer on the side to be dry-laminated with a 40 ⁇ m-thick linear low-density polyethylene film (L-LDPE film: L4102 manufactured by Toyobo Co., Ltd.).
  • a composite inorganic oxide layer of silicon dioxide and aluminum oxide was formed as an inorganic thin film layer on one side of the laminated biaxially stretched polyamide film as the obtained base film by an electron beam evaporation method.
  • the deposition source particulate SiO 2 (purity 99.9%) and A1 2 O 3 (purity 99.9%) of about 3 mm to 5 mm were used.
  • the film thickness of the inorganic thin film layer (SiO 2 / A1 2 O 3 composite oxide layer) in the film thus obtained (inorganic thin film layer / biaxially stretched polyester film) was 15 nm.
  • the gas barrier laminate film of the present invention having the inorganic thin film layer on the laminated biaxially stretched polyamide film as the base film was obtained.
  • the obtained gas barrier laminate film was measured for coefficient of static friction, breaking strength, impact strength, number of bending fatigue pinholes, elastic modulus, thermal shrinkage, oxygen permeability, and water vapor permeability. The results are shown in Table 1 together with the details of the layer structure.
  • a 40 ⁇ m thick linear low density polyethylene film (L-LDPE film: L4102, manufactured by Toyobo Co., Ltd.) is used to laminate the inorganic thin film layer of the base film. Dry lamination was performed on the opposite side, and aging was performed in an environment of 40 ° C. for 3 days to obtain a laminate film. The number of bending fatigue pinholes and seal strength of the obtained laminate film were measured. The results are shown in Table 1 together with the details of the layer structure. The film was excellent in pinhole resistance and flex resistance.
  • the heat seal temperature and the heat seal time are respectively performed at 140 ° C. for 0.5 seconds or 150 ° C. for 0.1 seconds, so that sufficient heat seal strength is obtained and the appearance after heat seal is also good.
  • the film was a film that can achieve both high heat seal strength and appearance characteristics even when used for automatic filling under high speed.
  • Example 2 An unstretched sheet having the following constitution was obtained using a two-type, three-layer coextrusion T-die facility.
  • the total thickness of the unstretched sheet is 110 ⁇ m, and the thickness ratio of the A layer to the total thickness is 75%.
  • Composition constituting layer A 87 parts by weight of nylon 6 (manufactured by Toyobo Co., Ltd., T814), 5 parts by weight of an aliphatic copolyamide composed of nylon 6 and nylon 12 (7034B, manufactured by Ube Industries), and nylon 12 as polyamide A mixed weight comprising 6.0 parts by weight of a polyamide-based elastomer (PEBAX4033SN01 manufactured by Arkema Co., Ltd.) as a component, and 0.1 parts by weight of a phenolic antioxidant (manufactured by Ciba Specialty Chemicals, Irganox 1010) Combined composition.
  • a polyamide-based elastomer PEBAX4033SN01 manufactured by Arkema Co., Ltd.
  • a phenolic antioxidant manufactured by Ciba Specialty Chemicals, Irganox 1010
  • Composition constituting layer B Nylon 6 (T814, Toyobo Co., Ltd.) 93.85 parts by weight, polyamide elastomer (Arkema, PEBAX4033SN01) 6.0 parts by weight, pore volume 0.6-1.0 ml / A polymer composition comprising 0.08 parts by weight of silica particles g, 0.5 parts by weight of silica particles having a pore volume of 1.1 to 1.6 ml / g, and 0.15 parts by weight of fatty acid amide.
  • the obtained unstretched sheet was stretched by a factor of 3.4 in the longitudinal direction and subsequently by a factor of 4.0 in the transverse direction, and then heat treated at 202 ° C. for 10 seconds in a heat setting zone to obtain a laminate 2 having a thickness of 8 ⁇ m.
  • An axially stretched polyamide film was produced.
  • a corona discharge treatment was performed on the surface of the B layer on the side to be dry-laminated with a linear low-density polyethylene film having a thickness of 40 ⁇ m (L-LDPE film: L4102, manufactured by Toyobo Co., Ltd.).
  • a composite inorganic oxide layer of silicon dioxide and aluminum oxide was formed as an inorganic thin film layer on one side of the obtained laminated biaxially stretched polyamide film by an electron beam evaporation method in the same manner as in Example 1.
  • the obtained gas barrier laminate film was measured for coefficient of static friction, breaking strength, impact strength, number of bending fatigue pinholes, elastic modulus, heat shrinkage, oxygen permeability, and water vapor permeability. The results are shown in Table 1 together with the details of the layer structure.
  • a 40 ⁇ m thick linear low density polyethylene film (L-LDPE film: L4102, manufactured by Toyobo Co., Ltd.) is used to laminate the inorganic thin film layer of the base film.
  • Example 1 Dry lamination was performed on the opposite side, and aging was performed in an environment of 40 ° C. for 3 days to obtain a laminate film. The number of bending fatigue pinholes and seal strength of the obtained laminate film were measured. The results are shown in Table 1 together with the details of the layer structure. The film was excellent in pinhole resistance and flex resistance.
  • the heat seal temperature and the heat seal time are respectively performed at 140 ° C. for 0.5 seconds or 150 ° C. for 0.1 seconds, so that sufficient heat seal strength is obtained and the appearance after heat seal is also good. As in Example 1, when used for automatic filling at high speed, the film was able to achieve both high heat seal strength and appearance characteristics.
  • composition comprising layer A: 97 parts by weight of nylon 6 (manufactured by Toyobo Co., Ltd., T814), and 3.0 parts by weight of a polyamide-based elastomer (PEBAX4033SN01, manufactured by Arkema Co., Ltd.) containing nylon 12 as a polyamide component.
  • a mixed polymer composition comprising 0.1 part by weight of an antioxidant (Irganox 1010, manufactured by Ciba Specialty Chemicals).
  • Composition constituting layer B Nylon 6 (T814, Toyobo Co., Ltd.) 96.85 parts by weight, polyamide elastomer (Arkema, PEBAX4033SN01) 3.0 parts by weight, pore volume 1.1-1.6 ml /
  • a polymer composition comprising 0.4 part by weight of silica particles and 0.15 part by weight of fatty acid amide.
  • the obtained unstretched sheet was stretched by a factor of 3.4 in the longitudinal direction and subsequently by a factor of 4.0 in the transverse direction, and then heat-treated at 215 ° C. for 10 seconds in a heat setting zone to obtain a laminate 2 having a thickness of 8 ⁇ m.
  • An axially stretched polyamide film was produced.
  • a corona discharge treatment was performed on the surface of the B layer on the side to be dry-laminated with a linear low-density polyethylene film having a thickness of 40 ⁇ m (L-LDPE film: L4102, manufactured by Toyobo Co., Ltd.).
  • a composite inorganic oxide layer of silicon dioxide and aluminum oxide was formed as an inorganic thin film layer on one side of the obtained laminated biaxially stretched polyamide film by an electron beam evaporation method in the same manner as in Example 1.
  • the obtained gas barrier laminate film was measured for coefficient of static friction, breaking strength, impact strength, number of bending fatigue pinholes, elastic modulus, heat shrinkage, oxygen permeability, and water vapor permeability. The results are shown in Table 1 together with the details of the layer structure.
  • a 40 ⁇ m thick linear low density polyethylene film (L-LDPE film: L4102, manufactured by Toyobo Co., Ltd.) is used to laminate the inorganic thin film layer of the base film.
  • composition comprising layer A: 97 parts by weight of nylon 6 (manufactured by Toyobo Co., Ltd., T814), and 3.0 parts by weight of a polyamide-based elastomer (PEBAX4033SN01, manufactured by Arkema Co., Ltd.) containing nylon 12 as a polyamide component.
  • a mixed polymer composition comprising 0.1 part by weight of an antioxidant (Irganox 1010, manufactured by Ciba Specialty Chemicals).
  • Composition constituting layer B Nylon 6 (T814, Toyobo Co., Ltd.) 96.85 parts by weight, polyamide elastomer (Arkema, PEBAX4033SN01) 3.0 parts by weight, pore volume 1.1-1.6 ml /
  • a polymer composition comprising 0.5 part by weight of silica particles of g and 0.15 part by weight of fatty acid amide.
  • the obtained unstretched sheet was stretched by a factor of 3.4 in the longitudinal direction and subsequently by a factor of 4.0 in the transverse direction, and then heat-treated at 215 ° C. for 10 seconds in a heat setting zone to obtain a laminate 2 having a thickness of 8 ⁇ m.
  • An axially stretched polyamide film was produced.
  • a corona discharge treatment was performed on the surface of the B layer on the side to be dry-laminated with a linear low-density polyethylene film having a thickness of 40 ⁇ m (L-LDPE film: L4102, manufactured by Toyobo Co., Ltd.).
  • a composite inorganic oxide layer of silicon dioxide and aluminum oxide was formed as an inorganic thin film layer on one side of the obtained laminated biaxially stretched polyamide film by an electron beam evaporation method in the same manner as in Example 1.
  • the obtained gas barrier laminate film was measured for coefficient of static friction, breaking strength, impact strength, number of bending fatigue pinholes, elastic modulus, heat shrinkage, oxygen permeability, and water vapor permeability. The results are shown in Table 1 together with the details of the layer structure.
  • a 40 ⁇ m thick linear low density polyethylene film (L-LDPE film: L4102, manufactured by Toyobo Co., Ltd.) is used to laminate the inorganic thin film layer of the base film.
  • Composition constituting layer A 87 parts by weight of nylon 6 (manufactured by Toyobo Co., Ltd., T814), 5 parts by weight of an aliphatic copolyamide composed of nylon 6 and nylon 12 (7034B, manufactured by Ube Industries), and nylon 12 as polyamide A mixed weight comprising 6.0 parts by weight of a polyamide-based elastomer (PEBAX4033SN01 manufactured by Arkema Co., Ltd.) as a component, and 0.1 parts by weight of a phenolic antioxidant (manufactured by Ciba Specialty Chemicals, Irganox 1010) Combined composition.
  • a polyamide-based elastomer PEBAX4033SN01 manufactured by Arkema Co., Ltd.
  • a phenolic antioxidant manufactured by Ciba Specialty Chemicals, Irganox 1010
  • Composition constituting layer B Nylon 6 (T814, Toyobo Co., Ltd.) 93.85 parts by weight, polyamide elastomer (Arkema, PEBAX4033SN01) 6.0 parts by weight, pore volume 0.6-1.0 ml / A polymer composition comprising 0.08 parts by weight of silica particles g, 0.5 parts by weight of silica particles having a pore volume of 1.1 to 1.6 ml / g, and 0.15 parts by weight of fatty acid amide.
  • the obtained unstretched sheet was stretched by a factor of 3.4 in the longitudinal direction, followed by a stretching of 4.0 times in the transverse direction, and then heat-treated at 202 ° C. for 10 seconds in a heat setting zone, thereby obtaining a laminate 2 having a thickness of 10 ⁇ m.
  • An axially stretched polyamide film was produced. Furthermore, a corona discharge treatment was performed on the surface of the B layer on the side to be dry-laminated with a linear low-density polyethylene film having a thickness of 40 ⁇ m (L-LDPE film: L4102, manufactured by Toyobo Co., Ltd.).
  • a composite inorganic oxide layer of silicon dioxide and aluminum oxide was formed as an inorganic thin film layer on one side of the obtained laminated biaxially stretched polyamide film by an electron beam evaporation method in the same manner as in Example 1.
  • the obtained gas barrier laminate film was measured for coefficient of static friction, breaking strength, impact strength, number of bending fatigue pinholes, elastic modulus, heat shrinkage, oxygen permeability, and water vapor permeability. The results are shown in Table 1 together with the details of the layer structure.
  • a 40 ⁇ m thick linear low density polyethylene film (L-LDPE film: L4102, manufactured by Toyobo Co., Ltd.) is used to laminate the inorganic thin film layer of the base film.
  • Dry lamination was performed on the opposite side, and aging was performed in an environment of 40 ° C. for 3 days to obtain a laminate film.
  • the number of bending fatigue pinholes and seal strength of the obtained laminate film were measured. Film that does not have sufficient heat seal strength but does not have heat seal conditions that give good appearance after heat seal, and cannot achieve both high heat seal strength and appearance characteristics when used for automatic filling at high speed. Met.
  • the gas barrier laminate film of the present invention has been described based on a plurality of examples.
  • the present invention is not limited to the configurations described in the above examples, and the configurations described in the respective examples are appropriately combined.
  • the configuration can be changed as appropriate without departing from the spirit of the invention.
  • the gas barrier laminate film of the present invention has the characteristics of excellent impact resistance and bending fatigue resistance, it can be suitably used for packaging materials such as food packaging. In particular, when a thinned configuration is required, it can be used extremely beneficially.

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Abstract

【課題】　耐破袋性、耐衝撃性、および耐屈曲疲労性、特に、低温環境下における耐屈曲疲労性に優れ、食品包装等の包装材料として使用したときに、商品の輸送時、保管時における破袋防止等の効果に優れ、かつ液体スープや調味料等を高速下で自動充填した際にも高いヒートシール強度と良好な外観性を両立する、各種のガスバリア性を必要とする食品、医療品、化学薬品等の包装材料等に適した無機薄膜層を有する積層２軸延伸ポリアミドフィルム及び包装袋を提供する。 【解決手段】　基材フィルムの片面又は両面に、無機薄膜層が積層されたガスバリア性積層フィルムであって、以下の要件（１）～（４）を満足することを特徴とするガスバリア性積層フィルム。（１）１６０℃の乾熱下で１０分間保持した際の縦方向の加熱収縮率が１．５％以上４．０％以下（２）横方向の加熱収縮率が２．１％以上４．５％以下（３）フィルム厚みが９μｍ未満（４）弾性率が２．２GPa以下

Description

ガスバリア性積層フィルム及び包装袋
　本発明は、低温環境下における耐屈曲疲労性に優れ、食品包装等の包装材料として使用したときに、商品の輸送時、保管時における破袋防止等に効果があり、フィルム厚みを薄くした場合においてもその強度を十分に維持することができ、かつ液体スープや調味料等を高速下で自動充填した際にも高いヒートシール強度と良好な外観性を両立する、各種のガスバリア性を必要とする食品、医療品、化学薬品等の包装材料等に適した無機薄膜層を有する積層２軸延伸ポリアミドフィルム及び包装袋に関するものである。
　従来から、ナイロン６やナイロン６６に代表される脂肪族ポリアミドからなる未延伸フィルムや延伸フィルムは、耐衝撃性や耐屈曲疲労性に優れており、単独であるいは他のフィルムとの積層体として、種々の包装材料用途に使用されており、例えば、フィルムのガスバリア性を向上させるために種々のガスバリア性樹脂との積層化が行われ、各種の包装材料フィルムとして広く使用されている。特に液体充填包装用等の用途においては、その優れたガスバリア性、耐屈曲性、耐熱性等の観点からこのようなガスバリア性ポリアミド系樹脂フィルムが広く用いられている。
　このようなポリアミド系樹脂フィルムは、スープ、調味料等の液体充填包装向けに、耐屈曲疲労性、耐衝撃性をさらに向上させるため、単層構成で脂肪族ポリアミドに各種エラストマー（ゴム成分）を混合し、より柔軟化した耐ピンホール用延伸ポリアミドフィルムが広く使用されており、耐ピンホール用フィルムの中では脂肪族ポリアミドにポリアミド系エラストマーを混合したフィルムが知られている（特許文献１）。このフィルムは、低温環境下での耐屈曲疲労性、耐衝撃性が良好であり、低温環境下でも屈曲疲労によるピンホール発生が起こりにくい。 
　また、耐屈曲疲労性や耐衝撃性等は、ポリアミドフィルムを積層構造とすることでその特性を向上させることができる。 例えば脂肪族ホモポリアミドと熱可塑性エラストマーを含有する脂肪族ポリアミドの層と、熱可塑性エラストマーと無機粒子を含有する脂肪族ポリアミドの層からなる積層二軸延伸ポリアミドフィルムが開示されている（特許文献２）。この積層二軸延伸ポリアミドフィルムは低温環境下での耐屈曲疲労性、耐衝撃性が良好で、低温環境下でも屈曲疲労によるピンホール発生が起こりにくいという特徴を有するものの、近年における耐屈曲疲労性、耐衝撃性への要求は一層高いものになってきており、特にフィルム厚みが９μｍ以下というようにフィルムを薄肉化した場合には、耐衝撃性や耐ピンホール性等の要求特性を十分に満足できていないのが現状である。
　一方、このようなポリアミドフィルムを包装袋として使用する際には、必要に応じて少なくとも片面に接着剤層が設けられ、この接着剤層の上にドライラミネート法あるいは押出ラミネート法などにより、ポリエチレン、ポリプロピレンなどからなるシーラント層が設けられる。次いで、一般的に公知の方法により袋状に作製され、開口部からスープ、調味料等の内容物を充填した後、該開口部をヒートシールする。この際、自動充填機を用いた物品の包装が、その簡便性や生産性の点で優れており、食品や飲料を始めとした各種物品の包装に幅広く利用されている。
　これらの自動充填機については、近年さらなる生産性の向上を目的として高速化、高能率化が進められている。しかしながら、高速下での各種物品の自動充填、製袋を行う際には、十分なシール強度を得る為にヒートシール温度を高温に設定する必要があるが、高温でのヒートシールによりフィルムが収縮してヒートシール部分に波状のシワが発生するという問題があった。ヒートシール部分にこのような波状のシワが発生すると、外観上の商品価値を低下させるのみならず、内容物の漏れや破袋につながる。一方、ヒートシール部分のシワ発生防止のために、ヒートシール温度を下げると、ヒートシール部分に未融着部分が生じてシール強度が低下し、内容物の漏れにつながる問題が生じる。
　このような問題を解決するために、加熱収縮率を定めたポリアミドフィルムが開示されているが（特許文献３）、該ポリアミドフィルムの発明においては、包装材として用いられる際の重要な要求特性である耐屈曲疲労性や耐衝撃性等の向上については何ら記載されていない。
　このように、ガスバリア性ポリアミドフィルムをスープ、調味料等の液体包装袋として使用する際には、耐屈曲疲労性、耐衝撃性以外にもヒートシール後の高いシール強度とヒートシール部分の外観良好性も求められるが、従来のフィルム構成では、これら全ての要求特性を満足できないという問題があった。
　さらには近年の環境問題対策の一環として省資源化、廃棄物削減の要請があり、液体充填包装材についても減容化を進める必要がある。
特開平１１－２５４６１５号公報 特開２０１０－２３４５５２号公報 特開平１１－２７７６９８号公報
　本発明は、かかる従来技術の耐ピンホール用ポリアミドフィルムの有する問題点に鑑み創案されたものであり、その目的は、低温環境下における耐屈曲疲労性に優れ、食品包装等の包装材料として使用したときに、商品の輸送時、保管時における破袋防止等に効果があり、フィルム厚みを薄くした場合においてもその強度を十分に維持することができ、かつ液体スープや調味料等を高速下で自動充填した際にも高いヒートシール強度と良好な外観性を両立する、各種のガスバリア性を必要とする食品、医療品、化学薬品等の包装材料等に適した無機薄膜層を有する積層２軸延伸ポリアミドフィルム及び包装袋を提供することにある。
　本発明者らは、耐屈曲疲労性、および自動充填時のヒートシール強度と外観性良好性の両立について、ポリアミドフィルムのフィルム厚みが問題と考え検討した結果、脂肪族ホモポリアミドと脂肪族コポリアミドと熱可塑性エラストマーからなる層と、脂肪族ホモポリアミドと熱可塑性エラストマーからなる層を有し、さらに無機薄膜層を形成させた積層二軸延伸ポリアミドフィルムを特定の厚み以下とすることで、従来不可能であったこれら特性の全てを両立することが可能であることを見出し、本発明に至った。
　すなわち、本発明は以下の構成よりなる。
１．　基材フィルムの片面又は両面に、無機薄膜層が積層されたガスバリア性積層フィルムであって、以下の要件を満足することを特徴とするガスバリア性積層フィルム。
（１）１６０℃の乾熱下で１０分間保持した際の縦方向の加熱収縮率が１．５％以上４．０％以下
（２）横方向の加熱収縮率が２．１％以上４．５％以下
（３）フィルム厚みが９μｍ未満
（４）弾性率が２．２GPa以下
２．　１６０℃の乾熱下で１０分間保持した際に、フィルム横方向の加熱収縮率をフィルム縦方向の加熱収縮率で割った値が１．０～１．４であることを特徴とする上記第１．に記載のガスバリア性積層フィルム。
３．　基材フィルムが、脂肪族ホモポリアミド９７～７０重量％と脂肪族コポリアミド３～２０重量％と熱可塑性エラストマー０～１０重量％との混合重合体からなるＡ層の少なくとも一方の面に、脂肪族ホモポリアミド９９．５～９０重量％と熱可塑性エラストマー０．５～１０．０重量％との混合重合体からなるＢ層が積層されていることを特徴とする上記第１．又は２．に記載のガスバリア性積層フィルム。
４．　Ｂ層の厚みが１μｍ以上であることを特徴とする上記第１．～３．のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
５．　衝撃強度が０．６Ｊ／１０μm以上であり、５℃の屈曲疲労ピンホール数が５個以下であり、破断強度が２５Ｎ／１５ｍｍ以上であることを特徴とする上記第１．～４．のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
６．　無機薄膜層が、金属又は無機酸化物から選ばれた一種又は複数種の混合物からなることを特徴とする上記第１．～５．のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
７．　無機薄膜層が、２種の金属、２種の無機酸化物、あるいは１種の金属と１種の無機酸化物からなることを特徴とする上記第１．～６．のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
８．　２種の無機酸化物が、酸化ケイ素と酸化アルミニウムからなることを特徴とする上記第１．～７．のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
９．　水蒸気透過度が６g/m2・day以下であり、かつ、酸素透過度が３０ml/m2・day・MPa以下であることを特徴とする上記第１．～８．のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
１０．　無機蒸着層を最外層として上記第１．～９．のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルムを使用したことを特徴とする包装袋。
　本発明によれば、ポリアミドフィルムの特徴である強靭性、耐ピンホール性、耐屈曲性を維持しつつ、高速下での自動充填に用いた際も、高いヒートシール強度と外観特性およびガスバリア特性に優れ、かつ減容化をすることができるポリアミドフィルムを提供することができる。
　以下、無機薄膜層を積層させるための基材フィルムとして用いる積層２軸延伸ポリアミドフィルムを詳細に説明する。基材フィルムとなる積層２軸延伸ポリアミドフィルム（以下、単に「基材フィルム」又は「積層２軸延伸ポリアミドフィルム」と記載する）は、特定の混合重合体からなるＡ層の少なくとも一方の面に特定の混合重合体からなるＢ層が積層されて構成されるものである。
　基材フィルムのＡ層は、脂肪族ホモポリアミド９７～７０重量％と脂肪族コポリアミド３～２０重量％と所望により熱可塑性エラストマー０～１０重量％との混合重合体からなる。かかるＡ層は、耐衝撃性および耐屈曲疲労性に優れる脂肪族ホモポリアミド中に柔軟性付与剤、粘り性付与剤として脂肪族コポリアミドが微分散している構造をもつことで、優れた衝撃強度、耐屈曲疲労性の改善に寄与し、さらに耐ピンホール素材としての熱可塑性エラストマーが分散している構造を持つことで、さらに優れた耐屈曲疲労性、特に、低温環境下における耐屈曲疲労性の改善に寄与する。ここで、Ａ層を構成する脂肪族コポリアミドの混合量が３重量％未満では、熱可塑性エラストマーの混合量が少ないと現行の耐ピンホール性ポリアミド延伸フィルムを越える高度に要求された耐衝撃性、耐屈曲疲労性を得ることができない。また、Ａ層を構成する脂肪族コポリアミドの混合量が２０重量％を超えると、衝撃強度、耐屈曲疲労性が飽和する。さらに、熱可塑性エラストマーの混合量が増加すると、耐屈曲疲労性の改善効果が得られるが、混合量が１０重量％を超えると、透明性が不良となり、耐屈曲疲労性も飽和する。
　基材フィルムのＡ層を構成する脂肪族ホモポリアミドとしては、フィルム成形材料として使用することができかつ上記構造を形成するのに適切であれば特に制限されない。例えば、ナイロン６、ナイロン６・６、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６・１０などの脂肪族ポリアミド単独重合体を使用することができる。 
　Ａ層に混合される脂肪族コポリアミドとしては、上記の脂肪族ホモポリアミドに共重合可能なモノマーが１０重量％以下、好ましくは１～１０重量％の共重合体、例えば、ナイロン６／６・６共重合体、ナイロン６／１２共重合体、ナイロン６／６・１０共重合体、ナイロン６・６／６・１０共重合体などの脂肪族コポリアミド、またはε‐カプロラクタムを主成分としこれとヘキサメチレンジアミンとイソフタル酸とのナイロン塩やメタキシリレンジアミンとアジピン酸とのナイロン塩などとを共重合させた少量の芳香族を含むポリアミド共重合体等を使用することができる。 
　Ａ層に混合される熱可塑性エラストマーは、ゴム状弾性を有する物質としての熱可塑性材料のことであり、上記構造を形成するのに適切であれば特に制限されない。例えば、ポリアミド系エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー、ポリスチレン系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリ塩化ビニル系エラストマー、アイオノマー重合体等の他、これらのエラストマーの混合物などが挙げられる。熱可塑性エラストマーは単独で又は２種以上組み合わせて使用することができる。 
　本発明では、熱可塑性エラストマーは、本発明の目的を損なわない範囲において改質が行われてもよい。例えば、前記例示の熱可塑性エラストマーの変性体であってもよい。熱可塑性エラストマーにおける改質としては、例えば、共重合やグラフト変性による改質、極性基の付与による改質などが挙げられる。極性基の付与は、グラフト変性により行われてもよい。このような極性基としては、例えば、エポキシ基、カルボキシル基、酸無水物基、ヒドロキシル基、アミノ基、オキソ基などが挙げられる。極性基は１種類で又は複数の種類を組み合わせて付与することができる。従って、極性基が付与された変性体には、例えば熱可塑性エラストマーのエポキシ変性体、カルボキシ変性体、酸無水物変性体、ヒドロキシ変性体、アミノ変性体などが含まれる。 
　本発明の熱可塑性エラストマーとしては、ポリアミド系エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー及びアイオノマー重合体を好適に用いることができる。 
　ポリアミド系エラストマーとしては、ポリアミド成分によって構成されるハードセグメントとポリオキシアルキレングリコール成分によって構成されるソフトセグメントからなるポリアミド系ブロック共重合体が挙げられる。ハードセグメントのポリアミド成分は、（１）ラクタム、（２）ω‐アミノ脂肪族カルボン酸、（３）脂肪族ジアミンと脂肪族ジカルボン酸、又は（４）脂肪族ジアミンと芳香族ジカルボン酸からなる群から選択され、具体的には、ε‐カプロラクタムの如きラクタム、アミノヘプタン酸の如き脂肪族ジアミン、アジピン酸の如き脂肪族ジカルボン酸、テレフタル酸の如き芳香族ジカルボン酸を例示することができる。また、ポリアミド系ブロック共重合体のソフトセグメントを構成するポリオキシアルキレングリコールは、例えば、ポリオキシテトラメチレングリコール、ポリオキシエチレングリコール、ポリオキシ‐１，２‐プロピレングリコール等が挙げられる。 
　ポリアミド系ブロック共重合体の融点は、ポリアミド成分によって構成されるハードセグメントとポリオキシアルキレングリコール成分によって構成されるソフトセグメントの種類と比率によって決められるが、通常は、１２０℃から１８０℃の範囲のものが使用される。 
　ポリアミド系ブロック共重合体を基材フィルムである積層２軸延伸ポリアミドフィルムの構成成分にすることにより、基材フィルムの耐屈曲疲労性、特に、低温環境下における耐屈曲疲労性の改善に効果がある。 
　また、ポリオレフィン系エラストマーとしては、特に制限されず、ポリオレフィンをハードセグメントとし、各種ゴム成分をソフトセグメントとするブロック共重合体などが挙げられる。ハードセグメントを構成するポリオレフィンとしては、例えば、エチレン、プロピレン、１‐ブテン、１‐ペンテン、４‐メチル‐１‐ペンテン、３‐メチル‐１‐ペンテン、１‐オクテン、１‐デセン、１‐ドデセン、１‐テトラデセン、１‐ヘキサデセン、１‐オクタデセンなど、炭素数２～２０程度のα‐オレフィン等の単独重合体又は共重合体などが挙げられる。ポリオレフィンを単独で又は２種以上組み合わせて使用することができる。好ましいオレフィンには、エチレン、プロピレンが含まれる。また、ソフトセグメントを構成するゴム成分としては、例えば、エチレン‐プロピレンゴム（ＥＰＲ）、エチレン‐プロピレン‐ジエンゴム（ＥＰＤＭ）、ポリブタジエン、ポリイソプレン、天然ゴム（ＮＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ；アクリルニトリル‐ブタジエンゴム）、スチレン‐ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、水素添加ＮＢＲ（Ｈ‐ＮＢＲ）、アクリロニトリル‐イソプレンゴム（ＮＩＲ）、アクリロニトリル‐イソプレン‐ブタジエンゴム（ＮＢＩＲ）などが挙げられる。これらのゴム成分には、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸などの不飽和カルボン酸をコモノマーとして含有させたカルボキシル化ゴム等の酸変性ゴムやその他の変性ゴム、水添物なども含まれる。これらのゴム成分は単独で又は２種以上組み合わせて使用することができる。
　アイオノマー重合体としては、特に制限されず、ポリオレフィンをハードセグメントとし、不飽和カルボン酸で酸変性させた各種ゴム成分をソフトセグメントとし、さらに金属イオンにて中和してなるブロック共重合体などが挙げられる。好ましいアイオノマー重合体としては、エチレンとメタクリル酸からなる共重合樹脂、又はエチレンとメタクリル酸とアクリル酸エステルとからなる共重合樹脂を、Ｎａ＋、Ｋ＋、Ｚｎ２＋を含む金属イオンで中和してなるアイオノマー重合体が挙げられる。 
　Ａ層を構成する混合重合体は、バージン原料の上記脂肪族ホモポリアミドと脂肪族コポリアミドと所望により熱可塑性エラストマーを混合したものであってもよいし、また、本発明の積層２軸延伸ポリアミドフィルムを製造する際に生成する規格外フィルムや切断端材（耳トリム）として発生する屑材及びその再生レジンとバージン原料を加えて調整したものであってもよい。 
　本発明のＢ層は、脂肪族ホモポリアミド９９．５～９０重量％と熱可塑性エラストマー０．５～１０重量％との混合重合体からなる。かかるＢ層は、優れた耐屈曲ピンホール性を持ち、包装袋に加わる屈曲の衝撃を受け止め、破袋防止性の発現に寄与する。熱可塑性エラストマーの含有量が上記範囲内であれば、良好な透明性を維持しながら耐屈曲疲労性を向上させることができる。 
　Ｂ層を構成する脂肪族ホモポリアミド及び熱可塑性エラストマーは、上述したＡ層の脂肪族ホモポリアミド及び熱可塑性エラストマーを同様に使用することができる。 
　このようにして本発明に用いられる基材フィルムとなる積層２軸延伸ポリアミドフィルムが成形される。ここで、フィルムの屈曲疲労性はフィルム厚みが影響し、フィルムが厚くなるほど屈曲疲労性は低下する。これはフィルムが屈曲される際、屈曲の外側には引張応力が、屈曲の内側には圧縮応力がかかるが、フィルムが厚くなるほどこれらの応力が大きくなるからである。本発明において得られるポリアミドフィルムは９μｍ未満の厚みを有するのが好ましい。フィルム厚みが９μｍ以上になると、耐屈曲疲労性が下がるので好ましくない。
　上記の如く作製した基材フィルムに無機薄膜層を積層させることによりガスバリア性積層フィルムを作製する。ガスバリア性積層フィルムの厚みは、高速自動充填後のヒートシール強度およびフィルム外観にも大きな影響を及ぼす。これは、ガスバリア性積層フィルムにポリエチレン、ポリプロピレンなどでなるシーラント層が設けられ袋状に加工された後、調味料等の内容物が充填され、シーラント層を内側として開口部をヒートシールするが、ガスバリア性積層フィルムが厚い場合、高速自動充填時にはガスバリア性積層フィルムの内側に設けられたヒートシール層まで十分に熱が伝わらずヒートシール強度が低下するからである。一方、高速自動充填時のヒートシール温度を高く設定すると、ヒートシール強度については十分な強度が得られるものの、高温でフィルムを加熱することによりヒートシール部分に波状のシワが発生し、外観良好性が低下する。
　高速自動充填時のヒートシール強度とフィルム外観の良好性を両立するため、ガスバリア性積層フィルムの厚みは９μｍ未満とすることが重要である。ガスバリア性積層フィルムの厚みが９μｍ以上である場合、これら２つの特性の両立は困難であり、高速自動充填時のヒートシール温度を低く設定した場合には、ヒートシール強度が不足する。一方、十分なヒートシール強度を得るために、ヒートシール温度を高く設定した場合、ヒートシール部分にいてシワ発生が発生し、外観の良好性が低下する問題が生じる。
　さらには、ガスバリア性積層フィルムの厚みを９μｍ未満とすることで、従来、包装用途に用いられてきたポリアミドフィルムと比べ減容化をすることができ、環境問題対策の一環である省資源化、廃棄物削減の要請に答えることができる。
　以上のように、ガスバリア性積層フィルムの厚みを９μｍ未満とすることで、耐屈曲疲労性とヒートシール強度、ヒートシール後の外観良好性を両立し、さらには減容化を可能とするものである。
　ヒートシール強度の測定法については後述するが、本発明のガスバリア性積層フィルムにポリエチレン、ポリプロピレンなどでなるシーラント層が設けられ袋状に加工された後、シーラント層を内側として開口部を１４０℃で０．５秒の条件でヒートシールを行い、ＪＩＳ Ｚ１７０７に準拠してシール強度測定した場合、その強度が２３Ｎ／１５ｍｍ以上になることが好ましい。２３Ｎ／１５ｍｍより小さい場合、ヒートシール部分に未融着部分が生じて、内容物の漏れにつながる問題が生じる可能性があるため好ましくない。
　上述のように構成されたＡ層の少なくとも一方の面（例えば、片面又は両面）に上述のように構成されたＢ層が積層されてなる本発明のガスバリア性積層フィルムは、フィルムの全厚みが９μｍ未満のように極めて薄いものであっても、衝撃強度が０．６Ｊ／１０μｍ以上であり、５℃の屈曲疲労ピンホール数が５個以下であり、破断強度が２５Ｎ／１５ｍｍ以上であることができる。また、本発明のガスバリア性積層フィルムは、ヘイズが６％以下であることが好ましい。ヘイズが６％を超えると透明性が十分に改善されず、透明性が要求される用途で使用しにくくなる。より好ましくは５％以下、更に好ましくは４％以下である。ヘイズ値は小さいほど好ましいが、１％以上であっても構わない。２％以上であっても好ましい範囲と言える。
　また、上記ガスバリア性積層フィルムは１６０℃の乾熱下で１０分間保持した際のフィルム流れ方向（以下、「縦方向」とも言う）の加熱収縮率が１．５％～４．０％であり、かつフィルム幅（以下、「横方向」とも言う）方向の加熱収縮率が２．１～４．５％にすることが好ましい。縦方向および横方向の加熱収縮率がそれぞれ４．０％および４．５％をこえることになると，ヒートシールの際の熱履歴を受け，熱収縮による収縮シワが発生しやすくなるので好ましくない。また，印刷や他の基材フィルムとのラミネート等の加工工程においても，熱収縮による印刷のピッチずれやカール現象等の不具合点が発生する。一方，流れ方向の加熱収縮率が１．５％未満になると，ヒートシール時の加熱ロールによるしごきを受けた際に，フィルムの抗張力が不足し伸ばされるために，ヒートシール部分に波状のシワが発生するので好ましくない。
　また，ヒートシール部分に発生する波状のシワ発生の防止には，縦方向の加熱収縮率と横方向の加熱収縮率のバランスも重要である。たとえば，縦方向の加熱収縮率が２．５％以上で，縦方向のしごきに対し抗張力が発揮された状態で横方向のヒートシールが行われた場合，横方向には縮みを引き起こすことになるが，横方向の加熱収縮率が１．５％未満の場合には，この縮みを吸収できずにヒートシール部分に波状のシワが発生する。
　以上のことから，ガスバリア性積層フィルムのフィルム流れ方向（縦方向）の加熱収縮率が１．５～４．０％の範囲と幅方向（横方向）の加熱収縮率が２．１～４．５％の範囲とは同時に満足されなければならず、１６０℃の乾熱下で１０分間保持した際のフィルム幅方向の加熱収縮率を、フィルム流れ方向の加熱収縮率で割った値は、１．０～２．０となるのが好ましく、１．０～１．４となるのがより好ましい。この値が１．０に近くなるほど、フィルム流れ方向とフィルム幅方向の収縮率が等しく、シワが発生しにくいこととなり、フィルム外観が良好となる。
　また、本発明のガスバリア性積層フィルムの弾性率は、２．２ＧＰａ以下であることが好ましい。２．２ＧＰａより大きくなると柔軟性が不十分となり耐屈曲疲労性が低下する。１．５ＧＰａより小さくなると柔軟になり過ぎ、耐ピンホール性のバランスが取れなくなる。１．６ＧＰａ以上２．１ＧＰａ以下がより好ましい。
　上記の弾性率について、他の物性と両立させるには製膜工程におけるテンターでの熱固定温度及び時間を最適化する必要がある。熱固定温度については、１９０℃～２０５℃であることが好ましく、より好ましくは１９５℃～２０３℃である。また、熱固定時間は５～２０秒であることが好ましく、より好ましくは１０～１５秒で行う。特に熱固定温度が１９０℃よりも低くなると、フィルムの結晶化が進まないために構造が安定せず、寸法安定性が悪くなり、目標とする熱収縮率などの特性が得られない。また、耐衝撃性、耐ピンホール性等の機械的強度も不足する。
　一方、熱固定温度を２０５℃より高温にした場合、フィルムの結晶化が進みすぎるため、必要な弾性率が得られないため好ましくない。また、結晶化の進行によりフィルムが白化失透し、ヘイズが上昇しやすくなる。
　また、本発明の基材フィルムは、Ｂ層に対して０．６～１．０ｍｌ／ｇの細孔容積を有する無機微粒子及び１．１～１．６ｍｌ／ｇの細孔容積を有する無機微粒子のように２種類以上の細孔容積を有する無機微粒子を含有することが好ましい。無機微粒子の細孔容積の範囲は０．５～２．０ｍｌ／ｇであると好ましく、０．８～１．５ｍｌ／ｇであるとより好ましい。細孔容積が０．５ｍｌ／ｇ未満であると、ボイドが発生し易くなりフィルムの透明性が悪化し、細孔容積が２．０ｍｌ／ｇを超えると、フィルムの滑り性が悪くなるため、好ましくない。このように２種類以上の細孔容積を有する無機微粒子を用いることにより、透明性と高湿度環境下でも優れた滑り性を維持し、包装袋に加わる摩擦、屈曲の衝撃を受け止め、破袋防止性の発現に寄与することができる。
　無機微粒子としては、シリカ、カオリン、ゼオライト等の無機滑剤、アクリル系、ポリスチレン系等の高分子系有機滑剤等の中から適宜選択して使用することができる。なお、透明性、滑り性の面から、シリカ微粒子を用いることが好ましい。
　無機微粒子の好ましい平均粒子径は０．５～５．０μｍであり、より好ましくは１．０～３．０μｍである。平均粒子径が０．５μｍ未満であると、良好な滑り性を得るのに多量の添加量が要求され、５．０μｍを超えると、フィルムの表面粗さが大きくなりすぎて実用特性を満たさなくなるので好ましくない。
　なお、細孔容積とは無機微粒子１ｇ当りに含まれる細孔の容積（ｍｌ／ｇ）のことをいう。そのようなシリカ微粒子は、一般には合成シリカを粉砕し分級することによって得られるが、合成時に直接に球状微粒子として得られる多孔質シリカ微粒子を用いることも可能である。また、そのようなシリカ微粒子は一次粒子が凝集してできた凝集体であり、一次粒子と一次粒子の隙間が細孔を形成する。 
　細孔容積は、無機微粒子の合成条件を変えることによって調整することができ、細孔容積が小さいほど、少量の添加量で良好な滑り性を与えることが可能となる。細孔容積の小さい無機微粒子を使用すると、配合したポリアミド系樹脂の延伸工程においてフィルム表面に高い突起を形成するが、多くのボイドを生じ、フィルムの透明性が損なわれることがある。これに対し、細孔容積の大きい無機微粒子を使用すると、透明性を維持した上で多量添加が可能となる。しかし、その形成する表面突起の高さは低く、高湿度条件下でも好適な滑り性を維持するためには多量の無機微粒子の添加を必要とする。従って、上述した２種類以上の範囲の無機微粒子をＢ層に添加すると、透明性を維持したまま、高い表面突起と低い表面突起が共存し、高湿度環境下での優れた滑り性を得ることができる。なお、２軸延伸フィルムの透明性は、延伸条件（温度や倍率）あるいはその後の緩和処理条件（緩和率や温度）によっても変わってくるので、これらの条件も適正にコントロールすることが望ましい。 
　無機微粒子をＢ層に添加する方法としては、樹脂の重合時の添加や押出し機での溶融押出し時に添加してマスターバッチ化し、このマスターバッチをフィルム生産時にポリアミドに添加して使用するなどの公知の方法により行うことができる。 
　なお、無機微粒子の平均粒子径は下記のようにして測定した値である。高速攪拌機を使用して所定の回転速度（約５０００ｒｐｍ）で攪拌したイオン交換水中に無機微粒子を分散させ、その分散液をイソトン（生理食塩水）に加えて超音波分散機で更に分散した後に、コールカウンター法によって粒度分布を求め、重量累積分布の５０％における粒子径を平均粒子径として算出した。 
　無機微粒子のＢ層中に占める含有量は０．０３～２．５重量％であり、より好ましくは０．０８～１．５重量％である。無機微粒子の含有量が上記範囲未満であると、二軸延伸フィルムの高湿度下での滑り性が十分に改善されず、含有量が上記範囲を超えると、抽出工程での流失量が多くなる上、フィルムの透明性が許容できないほど悪くなるので好ましくない。また、０．６～１．０ｍｌ／ｇの細孔容積を有する無機微粒子と１．１～１．６ｍｌ／ｇの細孔容積を有する無機微粒子はそれぞれ、Ｂ層に０．００５～０．５重量％、０．０１～２．０重量％含有することが好ましい。 
　本発明の基材フィルムは、上記必須成分以外に、前記した特性を阻害しない範囲内で他の種々の添加剤、例えば潤滑剤、ブロッキング防止剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、耐光剤、耐衝撃改良剤などを含有することも可能である。特に、表面エネルギーを下げる効果のある有機系潤滑剤を、接着性や濡れ性に問題が生じない程度に添加すると、延伸フィルムに一段と優れた滑り性と透明性を与えることができるので好ましい。 
　本発明では、Ａ層及び／又はＢ層中に、滑り性付与を目的として脂肪酸アマイド及び／又は脂肪酸ビスアマイドを含有させることができる。脂肪酸アマイド及び／又は脂肪酸ビスアマイドとしては、エルカ酸アマイド、ステアリン酸アマイド、エチレンビスステアリン酸アマイド、エチレンビスオレイン酸アマイドなどが挙げられる。 
　この場合のポリアミド中の脂肪酸アマイド及び／又は脂肪酸ビスアマイドの含有量は、好ましくは０．０１～０．４０重量％であり、さらに好ましくは０．０５～０．２重量％である。脂肪酸アマイド及び／又は脂肪酸ビスアマイドの含有量が上記範囲未満となると、滑り性が悪く、印刷やラミネート等における加工適性が不良となり、上記範囲を越えると、経時的にフィルム表面へのブリードにより表面に斑を生ずることがあり、品質上好ましくない。 
　本発明の基材フィルムは、上記のようにＢ層に無機微粒子を添加したり、Ａ層及び／又はＢ層が脂肪酸アマイド及び／又は脂肪酸ビスアマイドを含有することにより、０．９０以下の２３℃６５％ＲＨでのフィルム易滑面同士の静止摩擦係数を達成することができる。 ここで、フィルム易滑面とは、無機微粒子を含有する層、すなわちＢ層のことを言う。
　本発明のガスバリア性積層フィルムの全厚みは、包装材料として使用する場合、通常１００μｍ以下であり、一般には５～５０μｍの厚みのものが使用される。但し、本発明のガスバリア性積層フィルムは、９μｍ未満の薄いフィルム構成のときに上述の効果を発揮することが特徴である。 
　本発明のガスバリア性積層フィルムは、包装袋（製袋品）に加工される場合、Ｂ層面が製袋品の最外面となるラミネート構成となることが好ましい。製袋品の運搬時に段ボール等の運搬包装との摩擦が生じた場合、その摩擦でフィルムに削れを生じ破袋したり、袋どうしの接触で突き刺し、屈曲疲労等が増加し破袋したりする。本発明の構成では、滑り性の良いＢ層で摩擦による破袋要因を減少させ、高い破袋防止性を発現する。 
　この場合において、Ｂ層の厚みがフィルム総厚みのかなりの部分を占めた場合、高い滑り性を確保するが透明性は大きく低下する。これと反対にＡ層の厚みがフィルム総厚みをほぼ占有した場合、柔軟性、衝撃強度、耐屈曲疲労性は優れているものの、滑り性が確保できない。従って、本発明において、Ａ層の厚みを、Ａ層とＢ層の合計厚みの６０～９６％、特に６５～９３％とすることが好ましい。また、Ｂ層の厚みを少なくとも１μｍ以上、好ましくは３μｍ以下とすることで、耐屈曲疲労性と耐磨耗性の両立を効果的に発現しうる。
　Ａ層、Ｂ層を構成する各種ポリアミド、熱可塑性エラストマー等を混合する方法には特に制限はないが、通常はチップ状の重合体をＶ型ブレンダーなどを用いて混合した後、溶融し成形する方法が用いられる。 
　本発明の基材フィルムのＡ層とＢ層を構成するポリアミドには、必要に応じて他の熱可塑性樹脂、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン‐２，６‐ナフタレート等のポリエステル系重合体、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系重合体等をその特性を害さない範囲で含有させてもよい。 
　また、帯電防止剤や防曇剤、紫外線吸収剤、染料、顔料等の各種の添加剤を必要に応じて、ポリアミドからなるＡ層及び／又はＢ層の一方又は両方の層に含有させることができる。
　本発明の基材フィルムは、公知の製造方法により製造することができる。例えば、各層を構成する重合体を別々の押出機を用いて溶融し、１つのダイスから共押出しにより製造する方法、各層を構成する重合体を別々にフィルム状に溶融押出ししてからラミネート法により積層する方法、及びこれらを組み合わせた方法など任意の公知の方法を採用することができ、延伸方法としては、例えば、フラット式逐次２軸延伸方法、フラット式同時軸延伸方法、チューブラー法等の公知の方法を用いて縦方向に２～５倍、横方向に３～６倍延伸し、熱固定する。かくして、積層フィルムの透明性、酸素ガスバリア性や加工適性を向上させることができる。 
　本発明のガスバリア性積層フィルムは、前記基材フィルムの上に無機薄膜層が積層されている態様をとる。つまり、本発明の基材フィルムは無機薄膜層を備えたガスバリア性積層フィルムに用いるものであり、該無機薄膜層を積層した態様をとる。
　無機薄膜層は金属または無機酸化物からなる薄膜である。無機薄膜層を形成する材料は、薄膜にできるものなら特に制限はないが、加工性及びガスバリア性の観点から、アルミニウムを含む材料を使用することが好ましい。アルミニウムを含む材料としては、例えば純度の高いアルミニウム(９９．９ｍｏｌ％以上)や他の添加元素を含むアルミニウム合金、酸化アルミニウムなどの無機酸化物などが挙げられ、複数の金属や金属と無機酸化物の併用、複数の無機酸化物の組み合わせでも良い。無機薄膜層を形成する材料の組み合わせとしては特に限定されないが、例えば、高純度アルミニウムとアルミニウム合金、添加元素が異なる２種のアルミニウム合金(マグネシウム、シリコン、チタン、カルシウム、マンガン等の添加元素)、アルミニウム合金と酸化アルミニウム、酸化アルミニウムと酸化チタン、酸化ケイ素と酸化アルミニウムなどが挙げられるが、薄膜層の柔軟性と緻密性を両立できる点からは、酸化ケイ素（シリカ）と酸化アルミニウム（アルミナ）との複合酸化物が好ましい。
この複合酸化物において、酸化ケイ素と酸化アルミニウムとの混合比は、金属分の質量比でＡｌが２０％以上７０％以下の範囲であることが好ましい。Ａｌ濃度が２０％未満であると、水蒸気バリア性が低くなる場合があり、一方、７０％を超えると、無機薄膜層が硬くなる傾向があり、印刷やラミネートといった二次加工の際に膜が破壊されてバリア性が低下する虞がある。なお、ここでいう酸化ケイ素とはＳｉＯやＳｉＯ2等の各種珪素酸化物又はそれらの混合物であり、酸化アルミニウムとは、ＡｌＯやＡｌ2Ｏ3等の各種アルミニウム酸化物又はそれらの混合物である。
　無機薄膜層の膜厚は、通常１ｎｍ以上８００ｎｍ以下、好ましくは５ｎｍ以上５００ｎｍ以下である。無機薄膜層の膜厚が１ｎｍ未満であると、満足のいくガスバリア性が得られ難くなる場合があり、一方、８００ｎｍを超えて過度に厚くしても、それに相当するガスバリア性の向上効果は得られず、耐屈曲性や製造コストの点でかえって不利となる。
　無機薄膜層を備えた積層フィルムの水蒸気透過度(g/m2・day)は好ましくは６以下、より好ましくは５以下である。積層フィルムの酸素透過度が６を超えると、十分なガスバリア性が得られない。
　無機薄膜層を備えた積層フィルムの酸素透過度(ml/m2・day・MPa)は好ましくは３０以下、より好ましくは２５以下である。積層フィルムの酸素透過度が３０を超えると、十分なガスバリア性が得られない。
　無機薄膜層を形成する方法としては、特に制限はなく、例えば真空蒸着法、スパッタリング法、イオンプレーティング法などの物理蒸着法（ＰＶＤ法）、あるいは化学蒸着法（ＣＶＤ法）など、公知の蒸着法を適宜採用すればよい。以下、無機薄膜層を形成する典型的な方法を、酸化ケイ素・酸化アルミニウム系薄膜を例に説明する。例えば、真空蒸着法を採用する場合は、蒸着原料としてＳｉＯ2とＡｌ2Ｏ3の混合物、あるいはＳｉＯ2とＡｌの混合物等が好ましく用いられる。これら蒸着原料としては通常粒子が用いられるが、その際、各粒子の大きさは蒸着時の圧力が変化しない程度の大きさであることが望ましく、好ましい粒子径は１ｍｍ～５ｍｍである。加熱には、抵抗加熱、高周波誘導加熱、電子ビーム加熱、レーザー加熱などの方式を採用することができる。また、反応ガスとして酸素、窒素、水素、アルゴン、炭酸ガス、水蒸気等を導入したり、オゾン添加、イオンアシスト等の手段を用いた反応性蒸着を採用することも可能である。さらに、被蒸着体（蒸着に供する積層フィルム）にバイアスを印加したり、被蒸着体を加熱もしくは冷却するなど、成膜条件も任意に変更することができる。このような蒸着材料、反応ガス、被蒸着体のバイアス、加熱・冷却などは、スパッタリング法やＣＶＤ法を採用する場合にも同様に変更可能である。
　以上のような本発明のガスバリア性積層フィルムは、無機薄膜層を有することにより、酸素バリア性および水蒸気バリア性に優れたガスバリア性積層フィルム（積層体）となる。
　さらに、無機薄膜層を備えたガスバリア性積層フィルムには、無機薄膜層または基材フィルムとヒートシール性樹脂層との間またはその外側に、印刷層や他のプラスチック基材および／または紙基材を少なくとも１層以上積層していてもよい。
　印刷層を形成する印刷インクとしては、水性および溶媒系の樹脂含有印刷インクが好ましく使用できる。ここで印刷インクに使用される樹脂としては、アクリル系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、塩化ビニル系樹脂、酢酸ビニル共重合樹脂およびこれらの混合物が例示される。印刷インクには、帯電防止剤、光線遮断剤、紫外線吸収剤、可塑剤、滑剤、フィラー、着色剤、安定剤、潤滑剤、消泡剤、架橋剤、耐ブロッキング剤、酸化防止剤などの公知の添加剤を含有させてもよい。印刷層を設けるための印刷方法としては、特に限定されず、オフセット印刷法、グラビア印刷法、スクリーン印刷法などの公知の印刷方法が使用できる。印刷後の溶媒の乾燥には、熱風乾燥、熱ロール乾燥、赤外線乾燥など公知の乾燥方法が使用できる。
　他方、他のプラスチック基材や紙基材としては、充分な積層体の剛性および強度を得る観点から、紙、ポリエステル樹脂、および生分解性樹脂等が好ましく用いられる。また、機械的強度の優れたフィルムとする上では、二軸延伸ポリエステルフィルムなどの延伸フィルムが好ましい。
　本発明の積層フィルムは、無機薄膜層以外の上述した各層を有する態様をも包含する。
　本発明のガスバリア性積層フィルムを用いることで、包装袋を形成することができる。包装袋は、ガスバリア性積層フィルムにさらにシーラント層を積層させ、シーラント層同士をヒートシールさせることにより形成される。シーラント層は通常、無機薄膜層上に設けられるが、基材フィルムの外側（無機薄膜層のある面の反対面）に設けることもある。ヒートシール性樹脂層の形成は、通常押出しラミネート法あるいはドライラミネート法によりなされる。ヒートシール性樹脂層を形成する熱可塑性重合体としては、シーラント接着性が十分に発現できるものであればよく、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥなどのポリエチレン樹脂類、ポリプロピレン樹脂、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－α－オレフィンランダム共重合体、アイオノマー樹脂等を使用できる。
　本発明の包装袋の形態は、特に制限されるものではないが、例えば、三方袋、四方袋、ピロー袋、ガセット袋、スティック袋などが挙げられる。
　次に、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。なお、フィルムの評価は次の測定法によって行った。
（１）衝撃強度 
　ガスバリア性積層フィルムについて（株）東洋精機製作所製のフィルムインパクトテスターを使用し、温度２３℃、相対湿度６５％の環境下で衝撃強度を測定した。
（２）屈曲疲労ピンホール数 
　理学工業社製のゲルボフレックステスターを使用し、下記の方法によりラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数を測定した。 
　実施例で作製したガスバリア性積層フィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）をドライラミネートし、４０℃の環境下で３日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムを１２インチ×８インチに裁断し、直径３．５インチの円筒状にし、円筒状フィルムの一方の端をゲルボフレックステスターの固定ヘッド側に、他方の端を可動ヘッド側に固定し、初期の把持間隔を７インチとした。ストロークの最初の３．５インチで４４０°のひねりを与え、その後２．５インチは直線水平運動で全ストロークを終えるような屈曲疲労を、４０回／ｍｉｎの速さで５００回行い、ラミネートフィルムに発生したピンホール数を数えた。なお、測定は５℃の環境下で行った。テストフィルムのＬ‐ＬＤＰＥフィルム側を下面にしてろ紙（アドバンテック、Ｎｏ．５０）の上に置き、４隅をセロテープ（登録商標）で固定した。インク（パイロット製インキ（品番ＩＮＫ‐３５０‐ブルー）を純水で５倍希釈したもの）をテストフィルム上に塗布し、ゴムローラーを用いて一面に延展させた。不要なインクをふき取った後、テストフィルムを取り除き、ろ紙に付いたインクの点の数を計測した。
（３）ヘイズ
　ガスバリア性積層フィルムについて、（株）東洋精機製作所社製の直読ヘイズメーターを使用し、旧ＪＩＳ‐Ｋ‐７１０５に準拠し測定した。 
　ヘイズ（％）＝〔Ｔｄ（拡散透過率％）／Ｔｔ（全光線透過率％）〕×１００
（４）静止摩擦係数 
　ガスバリア性積層フィルムの易滑面同士の静止擦係数を旧ＪＩＳ‐Ｋ‐７１２５に準拠し、２３℃６５％ＲＨ環境下で測定した。 
（５）破断強度 
　測定対象のガスバリア性積層フィルムを、流れ方向（ＭＤ方向）および幅方向（ＴＤ方向）にそれぞれ１８０ｍｍ×１５ｍｍの短冊状に切り出したものを試験片とした。引張試験機（株式会社島津製作所製、オートグラフ（商品名）機種名ＡＧ‐５０００Ａ）を用い、引張速度２００ｍｍ／分、チャック間距離１００ｍｍの条件で、ＭＤ方向、ＴＤ方向それぞれについて引張破断強度を測定し、ＭＤ方向とＴＤ方向の平均値をデータとした。 
（６）シール強度
（２）で得られたラミネートフィルムを用いて、ＪＩＳ Ｚ１７０７に準拠してシール強度測定実施した。具体的な手順を以下に記す。
　ヒートシールの条件としては、基材フィルムの無機薄膜層を積層する面の反対側についてヒートシール温度及びヒートシール時間をそれぞれ、１４０℃で０．１秒、１４０℃で０．３秒、１４０℃で０．５秒、１４０℃で０．７秒、１５０℃で０．１秒、１５０℃で０．３秒、１５０℃で０．５秒の７条件について行った。いずれのヒートシール条件においても、シール圧力は０．２ＭＰａとした。
　また、ヒートシール後の外観評価については、ヒートシーラーにて、サンプルのシール層面同士を接着し、ヒートシール部分の外観評価を行った。外観の評価はヒートシール部分の波状のシワ状態を目視評価し、シワの無い状態を○とし、シワがきつい状態を×として評価した。
　上記の如くヒートシールした試料について、引張強度試験機（東洋測機社製：商品名テンシロンＵＴＭ）を使用して、MD(長手)方向のＴ字剥離強度の測定を行った。この時の引張速度は２００ｍｍ／分、試験片幅は１５ｍｍ幅である。
（７）弾性率
　測定対象のガスバリア性積層フィルムを、流れ方向（ＭＤ方向）および幅方向（ＴＤ方向）にそれぞれ１８０ｍｍ×１５ｍｍの短冊状に切り出したものを試験片とした。引張試験機（株式会社島津製作所製、オートグラフ（商品名）機種名ＡＧ‐５０００Ａ）を用い、引張速度２００ｍｍ／分、チャック間距離１００ｍｍの条件で、ＭＤ方向、ＴＤ方向それぞれについて弾性率を測定し、ＭＤ方向とＴＤ方向の平均値を測定対象フィルムの弾性率とした。
（８）熱収縮率
　ガスバリア性積層フィルムを、流れ方向（ＭＤ方向）および幅方向（ＴＤ方向）にそれぞれ２５０ｍｍ×２０ｍｍの短冊状に切り出したものを試験片とした。この試験片の中央部に約１５０ｍｍの線を引く。このサンプルを２３℃５０％ＲＨ囲気下、２４時間放置し基準線を測長する。測長した長さを熱処理前の長さＦとする。このサンプルを１６０℃に保持した熱風乾燥機中に吊し、１０分間加熱した後、さらに２３℃５０％ＲＨ雰囲気下に２０分放置した後、前記基準線を測長し、熱処理後の長さＧとする。
　加熱収縮率を、［（Ｆ―Ｇ）／Ｆ］×１００（％）で算出する。
　上記方法で、ＭＤ方向とＴＤ方向の各収縮率をｎ＝３で測定し、平均値を熱収縮率とした。
（９）ガスバリア性積層フィルムの水蒸気透過度
無機薄膜層を持つガスバリア性積層フィルムについて、ＪＩＳ－Ｋ７１２９－Ｂ法に準じて、水蒸気透過度測定装置（ＭＯＣＯＮ社製「ＰＥＲＭＡＴＲＡＮ－Ｗ　３／３３ＭＧ」）を用い、温度４０℃、湿度１００％ＲＨの雰囲気下で、常態での水蒸気透過度を測定した。なお、水蒸気透過度の測定は、基材フィルム側から無機薄膜層側に水蒸気が透過する方向で行った。
（１０）ガスバリア性積層フィルムの酸素透過度
無機薄膜層を持つガスバリア性積層フィルムについて、ＪＩＳ－Ｋ７１２６－２の電解センサー法（付属書Ａ）に準じて、酸素透過度測定装置（ＭＯＣＯＮ社製「ＯＸ－ＴＲＡＮ２／２０」）を用い、温度２３℃、湿度６５％ＲＨの雰囲気下で、常態での酸素透過度を測定した。なお、酸素透過度の測定は、基材フィルム側から無機薄膜層側に酸素が透過する方向で行った。
（実施例１）
　共押出しＴダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。Ｂ層／Ａ層の構成で、未延伸シートの合計厚みは１１０μｍであり、合計厚みに対するＡ層の厚み比率は８８％である。 
　Ａ層を構成する組成物：ナイロン６（東洋紡績社製、Ｔ８１４）８７重量部、ナイロン６とナイロン１２からなる脂肪族コポリアミド（宇部興産株式会社製 ７０３４Ｂ）１０重量部、およびナイロン１２をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー（アルケマ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３ＳＮ０１）３．０重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０）０．１重量部を含有してなる混合重合体組成物。
　Ｂ層を構成する組成物：ナイロン６（東洋紡績社製 Ｔ８１４）９６．８５重量部、ポリアミド系エラストマー（アルケマ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３ＳＮ０１）３．０重量部、細孔容積０．６～１．０ｍｌ／ｇのシリカ粒子０．０８重量部、細孔容積１．１～１．６ｍｌ／ｇのシリカ粒子０．５重量部および脂肪酸アマイド０．１５重量部からなる重合体組成物。
　得られた未延伸シートを縦方向に３．４倍延伸し、続いて横方向に４．０倍延伸を行い、その後熱固定ゾーンで２０２℃で１０秒間熱処理することにより、厚み８μｍの積層２軸延伸ポリアミドフィルムを作製し、さらに、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）とドライラミネートする側のＢ層表面にコロナ放電処理を実施した。
(無機薄膜層の形成)
　次に、得られた基材フィルムである積層二軸延伸ポリアミドフィルムの片面に、無機薄膜層として二酸化ケイ素と酸化アルミニウムの複合無機酸化物層を電子ビーム蒸着法で形成した。蒸着源としては、３ｍｍ～５ｍｍ程度の粒子状ＳｉＯ2（純度９９．９％）とＡ１2Ｏ3（純度９９．９％）とを用いた。ここで複合酸化物層の組成は、ＳｉＯ2／Ａ１2Ｏ3（質量比）＝６７／３３であった。またこのようにして得られたフィルム（無機薄膜層／二軸延伸ポリエステルフィルム）における無機薄膜層（ＳｉＯ2／Ａ１2Ｏ3複合酸化物層）の膜厚は１５ｎｍであった。
　以上のようにして、基材フィルムである積層二軸延伸ポリアミドフィルムの上に無機薄膜層を備えた本発明のガスバリア性積層フィルムを得た。得られたガスバリア性積層フィルムについて、上記の通り、静止摩擦係数、破断強度、衝撃強度、屈曲疲労ピンホール数、弾性率、熱収縮率、酸素透過度、水蒸気透過度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表１に示す。
(ラミネートフィルムの作製)
　積層２軸延伸ポリアミドフィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）を基材フィルムの無機薄膜層を積層する面の反対側にドライラミネートし、４０℃の環境下で３日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数及びシール強度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表１に示す。耐ピンホール性、耐屈曲性に優れるフィルムであった。また、ヒートシール温度及びヒートシール時間をそれぞれ、１４０℃で０．５秒又は１５０℃で０．１秒の条件で行うことで、十分なヒートシール強度を得つつ、ヒートシール後の外観も良好な結果となっており、高速下での自動充填に用いた際も、高いヒートシール強度と外観特性を両立し得るフィルムであった。
（実施例２）
　２種３層の共押出しＴダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。Ｂ層／Ａ層／Ｂ層の構成で、未延伸シートの合計厚みは１１０μｍであり、合計厚みに対するＡ層の厚み比率は７５％である。 
　Ａ層を構成する組成物：ナイロン６（東洋紡績社製、Ｔ８１４）８７重量部、ナイロン６とナイロン１２からなる脂肪族コポリアミド（宇部興産株式会社製 ７０３４Ｂ）５重量部、およびナイロン１２をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー（アルケマ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３ＳＮ０１）６．０重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０）０．１重量部を含有してなる混合重合体組成物。
　Ｂ層を構成する組成物：ナイロン６（東洋紡績社製 Ｔ８１４）９３．８５重量部、ポリアミド系エラストマー（アルケマ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３ＳＮ０１）６．０重量部、細孔容積０．６～１．０ｍｌ／ｇのシリカ粒子０．０８重量部、細孔容積１．１～１．６ｍｌ／ｇのシリカ粒子０．５重量部および脂肪酸アマイド０．１５重量部からなる重合体組成物。
　得られた未延伸シートを縦方向に３．４倍延伸し、続いて横方向に４．０倍延伸を行い、その後熱固定ゾーンで２０２℃で１０秒間熱処理することにより、厚み８μｍの積層２軸延伸ポリアミドフィルムを作製した。さらに、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）とドライラミネートする側のＢ層表面にコロナ放電処理を実施した。
その後、得られた積層二軸延伸ポリアミドフィルムの片面に、無機薄膜層として二酸化ケイ素と酸化アルミニウムの複合無機酸化物層を実施例１と同様の方法により電子ビーム蒸着法で形成した。得られたガスバリア性積層フィルムについて、静止摩擦係数、破断強度、衝撃強度、屈曲疲労ピンホール数、弾性率、熱収縮率、酸素透過度、水蒸気透過度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表１に示す。また、ガスバリア性積層フィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）を基材フィルムの無機薄膜層を積層する面の反対側にドライラミネートし、４０℃の環境下で３日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数及びシール強度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表１に示す。耐ピンホール性、耐屈曲性に優れるフィルムであった。また、ヒートシール温度及びヒートシール時間をそれぞれ、１４０℃で０．５秒又は１５０℃で０．１秒の条件で行うことで、十分なヒートシール強度を得つつ、ヒートシール後の外観も良好な結果となっており、実施例１と同様に、高速下での自動充填に用いた際も、高いヒートシール強度と外観特性を両立し得るフィルムであった。
（比較例１）
　共押出しＴダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。Ｂ層／Ａ層の構成で、未延伸シートの合計厚みは１１０μｍであり、合計厚みに対するＡ層の厚み比率は９２％である。
　Ａ層を構成する組成物：ナイロン６（東洋紡績社製、Ｔ８１４）９７重量部、およびナイロン１２をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー（アルケマ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３ＳＮ０１）３．０重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０）０．１重量部を含有してなる混合重合体組成物。 
　Ｂ層を構成する組成物：ナイロン６（東洋紡績社製 Ｔ８１４）９６．８５重量部、ポリアミド系エラストマー（アルケマ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３ＳＮ０１）３．０重量部、細孔容積１．１～１．６ｍｌ／ｇのシリカ粒子０．４重量部および脂肪酸アマイド０．１５重量部からなる重合体組成物。
　得られた未延伸シートを縦方向に３．４倍延伸し、続いて横方向に４．０倍延伸を行い、その後熱固定ゾーンで２１５℃で１０秒間熱処理することにより、厚み８μｍの積層２軸延伸ポリアミドフィルムを作製した。さらに、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）とドライラミネートする側のＢ層表面にコロナ放電処理を実施した。
その後、得られた積層二軸延伸ポリアミドフィルムの片面に、無機薄膜層として二酸化ケイ素と酸化アルミニウムの複合無機酸化物層を実施例１と同様の方法により電子ビーム蒸着法で形成した。得られたガスバリア性積層フィルムについて、静止摩擦係数、破断強度、衝撃強度、屈曲疲労ピンホール数、弾性率、熱収縮率、酸素透過度、水蒸気透過度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表１に示す。また、ガスバリア性積層フィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）を基材フィルムの無機薄膜層を積層する面の反対側にドライラミネートし、４０℃の環境下で３日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数及びシール強度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表１に示す。熱固定ゾーンの温度が２１５℃と高かったため、フィルムの結晶化が必要以上に進行し、屈曲疲労ピンホール性及びフィルム弾性率が劣る結果となった。
（比較例２）
　共押出しＴダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。Ｂ層／Ａ層の構成で、未延伸シートの合計厚みは１１０μｍであり、合計厚みに対するＡ層の厚み比率は９３％である。
　Ａ層を構成する組成物：ナイロン６（東洋紡績社製、Ｔ８１４）９７重量部、およびナイロン１２をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー（アルケマ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３ＳＮ０１）３．０重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０）０．１重量部を含有してなる混合重合体組成物。 
　Ｂ層を構成する組成物：ナイロン６（東洋紡績社製 Ｔ８１４）９６．８５重量部、ポリアミド系エラストマー（アルケマ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３ＳＮ０１）３．０重量部、細孔容積１．１～１．６ｍｌ／ｇのシリカ粒子０．５重量部および脂肪酸アマイド０．１５重量部からなる重合体組成物。
　得られた未延伸シートを縦方向に３．４倍延伸し、続いて横方向に４．０倍延伸を行い、その後熱固定ゾーンで２１５℃で１０秒間熱処理することにより、厚み８μｍの積層２軸延伸ポリアミドフィルムを作製した。さらに、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）とドライラミネートする側のＢ層表面にコロナ放電処理を実施した。
　その後、得られた積層二軸延伸ポリアミドフィルムの片面に、無機薄膜層として二酸化ケイ素と酸化アルミニウムの複合無機酸化物層を実施例１と同様の方法により電子ビーム蒸着法で形成した。得られたガスバリア性積層フィルムについて、静止摩擦係数、破断強度、衝撃強度、屈曲疲労ピンホール数、弾性率、熱収縮率、酸素透過度、水蒸気透過度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表１に示す。また、ガスバリア性積層フィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）を基材フィルムの無機薄膜層を積層する面の反対側にドライラミネートし、４０℃の環境下で３日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数及びシール強度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表１に示す。熱固定ゾーンの温度が２１５℃と高かったため、フィルムの結晶化が必要以上に進行し、比較例１と同様に屈曲疲労ピンホール性及びフィルム弾性率が劣る結果となった。
（比較例３）
　２種３層の共押出しＴダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。Ｂ層／Ａ層／Ｂ層の構成で、未延伸シートの合計厚みは１３０μｍであり、合計厚みに対するＡ層の厚み比率は７５％である。
　 Ａ層を構成する組成物：ナイロン６（東洋紡績社製、Ｔ８１４）８７重量部、ナイロン６とナイロン１２からなる脂肪族コポリアミド（宇部興産株式会社製 ７０３４Ｂ）５重量部、およびナイロン１２をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー（アルケマ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３ＳＮ０１）６．０重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０）０．１重量部を含有してなる混合重合体組成物。
　Ｂ層を構成する組成物：ナイロン６（東洋紡績社製 Ｔ８１４）９３．８５重量部、ポリアミド系エラストマー（アルケマ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３ＳＮ０１）６．０重量部、細孔容積０．６～１．０ｍｌ／ｇのシリカ粒子０．０８重量部、細孔容積１．１～１．６ｍｌ／ｇのシリカ粒子０．５重量部および脂肪酸アマイド０．１５重量部からなる重合体組成物。
　得られた未延伸シートを縦方向に３．４倍延伸し、続いて横方向に４．０倍延伸を行い、その後熱固定ゾーンで２０２℃で１０秒間熱処理することにより、厚み１０μｍの積層２軸延伸ポリアミドフィルムを作製した。さらに、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）とドライラミネートする側のＢ層表面にコロナ放電処理を実施した。その後、得られた積層二軸延伸ポリアミドフィルムの片面に、無機薄膜層として二酸化ケイ素と酸化アルミニウムの複合無機酸化物層を実施例１と同様の方法により電子ビーム蒸着法で形成した。得られたガスバリア性積層フィルムについて、静止摩擦係数、破断強度、衝撃強度、屈曲疲労ピンホール数、弾性率、熱収縮率、酸素透過度、水蒸気透過度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表１に示す。また、ガスバリア性積層フィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み４０μｍの線状低密度ポリエチレンフィルム（Ｌ‐ＬＤＰＥフィルム：東洋紡績社製、Ｌ４１０２）を基材フィルムの無機薄膜層を積層する面の反対側にドライラミネートし、４０℃の環境下で３日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数及びシール強度を測定した。十分なヒートシール強度を得つつ、ヒートシール後の外観が良好となるヒートシール条件が無く、高速下での自動充填に用いた際に、高いヒートシール強度と外観特性を両立することができないフィルムであった。
〔表１〕
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000001
　以上、本発明のガスバリア性積層フィルムについて、複数の実施例に基づいて説明したが、本発明は上記実施例に記載した構成に限定されるものではなく、各実施例に記載した構成を適宜組み合わせる等、その趣旨を逸脱しない範囲において適宜その構成を変更することができるものである。
　本発明のガスバリア性積層フィルムは、耐衝撃性および耐屈曲疲労性に優れているという特性を有していることから、食品包装等の包装材料の用途に好適に用いることができる。特に薄肉化した構成を求められる場合において極めて有益に用いることができる。 

 

Claims (10)

  1. 　基材フィルムの片面又は両面に、無機薄膜層が積層されたガスバリア性積層フィルムであって、以下の要件を満足することを特徴とするガスバリア性積層フィルム。
    （１）１６０℃の乾熱下で１０分間保持した際の縦方向の加熱収縮率が１．５％以上４．０％以下
    （２）横方向の加熱収縮率が２．１％以上４．５％以下
    （３）フィルム厚みが９μｍ未満
    （４）弾性率が２．２GPa以下
  2. 　１６０℃の乾熱下で１０分間保持した際に、フィルム横方向の加熱収縮率をフィルム縦方向の加熱収縮率で割った値が１．０～１．４であることを特徴とする請求項１に記載のガスバリア性積層フィルム。
  3. 　基材フィルムが、脂肪族ホモポリアミド９７～７０重量％と脂肪族コポリアミド３～２０重量％と熱可塑性エラストマー０～１０重量％との混合重合体からなるＡ層の少なくとも一方の面に、脂肪族ホモポリアミド９９．５～９０重量％と熱可塑性エラストマー０．５～１０．０重量％との混合重合体からなるＢ層が積層されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のガスバリア性積層フィルム。
  4. 　Ｂ層の厚みが１μｍ以上であることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
  5. 　衝撃強度が０．６Ｊ／１０μm以上であり、５℃の屈曲疲労ピンホール数が５個以下であり、破断強度が２５Ｎ／１５ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
  6. 　無機薄膜層が、金属又は無機酸化物から選ばれた一種又は複数種の混合物からなることを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
  7. 　無機薄膜層が、２種の金属、２種の無機酸化物、あるいは１種の金属と１種の無機酸化物からなることを特徴とする請求項１～６のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
  8. 　２種の無機酸化物が、酸化ケイ素と酸化アルミニウムからなることを特徴とする請求項１～７のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
  9. 　水蒸気透過度が６g/m2・day以下であり、かつ、酸素透過度が３０ml/m2・day・MPa以下であることを特徴とする請求項１～８のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルム。
  10. 　無機蒸着層を最外層として請求項１～９のいずれかに記載のガスバリア性積層フィルムを使用したことを特徴とする包装袋。
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