WO2015075943A1 - ズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法 - Google Patents

ズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法 Download PDF

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    • G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
    • G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
    • G02B15/145121—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-+-+
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    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/005—Diaphragms

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method.
  • the present invention has been made in view of such problems, and provides a zoom lens, an optical apparatus, and a method of manufacturing a zoom lens that have a small zoom ratio, a large zoom ratio, and good optical performance.
  • the purpose is to do.
  • the zoom lens according to the first aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the fifth lens group, the first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group are optical axes, respectively. The following conditional expression is satisfied.
  • f1 the focal length of the first lens group
  • ft focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens
  • f2 focal length of the second lens group.
  • the first lens group preferably includes three positive lenses.
  • the first lens group includes a cemented lens of a positive lens and a negative lens and satisfies the following conditional expression.
  • nN1 a refractive index with respect to d-line of the negative lens constituting the cemented lens of the first lens group
  • nP1 a refractive index with respect to d-line of the positive lens constituting the cemented lens of the first lens group
  • ⁇ P1 Abbe number of the positive lens constituting the cemented lens of the first lens group.
  • f4 focal length of the fourth lens group.
  • the fourth lens group includes a cemented lens of one positive lens and one negative lens.
  • an aperture stop is disposed in the vicinity of the object side of the third lens group and the following conditional expression is satisfied.
  • ⁇ Zwt a moving distance on the optical axis toward the object side of the aperture stop at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • a zoom lens according to a second aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the fourth lens group And the fifth lens group, the first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group are optical axes, respectively.
  • the second lens group is arranged in order from the object side along the optical axis.
  • a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens, and a third negative lens, the positive lens and the third negative lens is adapted to be bonded.
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state
  • f1 the focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group.
  • ft focal length of the zoom lens in the telephoto end state
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • the fourth lens group includes a cemented lens of one positive lens and one negative lens.
  • a zoom lens according to a third aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the fourth lens group And the fifth lens group, the first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group are optical axes, respectively. The following conditional expression is satisfied.
  • f2 focal length of the second lens group
  • TL2 the length of the second lens group on the optical axis
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • ft focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • f1 the focal length of the first lens group
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.
  • the fourth lens group includes a cemented lens of one positive lens and one negative lens.
  • An optical apparatus is an optical apparatus including a zoom lens that forms an image of an object on a predetermined surface, and the zoom lens according to the first aspect of the present invention is used as the zoom lens. Yes.
  • an optical apparatus according to a second aspect of the present invention is an optical apparatus including a zoom lens that forms an image of an object on a predetermined surface, and the zoom lens according to the second aspect of the present invention is used as the zoom lens.
  • An optical apparatus according to a third aspect of the present invention is an optical apparatus including a zoom lens that forms an image of an object on a predetermined surface, and the zoom lens is included in the third aspect of the present invention. This zoom lens is used.
  • the zoom lens manufacturing method includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive lens.
  • a third lens group having a refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power are arranged, and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state , The distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the fourth
  • the first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group are respectively changed so that the distance between the lens group and the fifth lens group changes. It is moved along the optical axis so that the following conditional expression is satisfied.
  • f1 the focal length of the first lens group
  • ft focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • the zoom lens manufacturing method includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive A third lens group having a refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power are arranged, and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state , The distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the fourth The first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group are respectively changed so that the distance between the lens group and the fifth lens group changes.
  • the second lens group is moved along the optical axis. Order, a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens, a third negative lens disposed, so
  • a zoom lens manufacturing method includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive lens
  • a third lens group having a refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power are arranged, and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state , The distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the fourth
  • the first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group are respectively changed so that the distance between the lens group and the fifth lens group changes. It is moved along the optical axis so that the following conditional expression is satisfied.
  • f2 focal length of the second lens group
  • TL2 the length of the second lens group on the optical axis
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • ft focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • any one of the present inventions it is possible to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens that are small in size, have a large zoom ratio, and have good optical performance.
  • (A) is a lens block diagram in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 1
  • (b) is a lens block diagram in the intermediate focal length state
  • (c) is a lens block diagram in the telephoto end state. is there.
  • (A) is various aberration diagrams at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 1
  • (b) is various aberration diagrams at the time of focusing on infinity in the intermediate focal length state
  • (C) is an aberration diagram for focusing on infinity in the telephoto end state.
  • (A) is a lens configuration diagram in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 2
  • (b) is a lens configuration diagram in the intermediate focal length state
  • (c) is a lens configuration diagram in the telephoto end state. is there.
  • (A) is various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 2
  • (b) is various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the intermediate focal length state
  • (C) is an aberration diagram for focusing on infinity in the telephoto end state.
  • (A) is a lens block diagram in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 3
  • (b) is a lens block diagram in the intermediate focal length state
  • (c) is a lens block diagram in the telephoto end state. is there.
  • (A) is various aberration diagrams at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 3
  • (b) is various aberration diagrams at the time of focusing on infinity in the intermediate focal length state
  • (C) is an aberration diagram for focusing on infinity in the telephoto end state.
  • (A) is a front view of a digital still camera
  • (b) is a rear view of a digital still camera.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view taken along arrow AA ′ in FIG. 3 is a flowchart illustrating a method for manufacturing the zoom lens according to the first embodiment. It is a flowchart which shows the manufacturing method of the zoom lens which concerns on 2nd Embodiment. 9 is a flowchart illustrating a method for manufacturing a zoom lens according to a third embodiment.
  • FIGS. 7A is a front view of the digital still camera CAM
  • FIG. 7B is a rear view of the digital still camera CAM
  • FIG. 8 is a cross-sectional view taken along arrow AA ′ in FIG.
  • the photographing lens is composed of a zoom lens ZL according to a first embodiment described later.
  • the auxiliary light emitting unit DL that emits auxiliary light when the subject is dark and the photographing lens (zoom lens ZL) are zoomed from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • the wide (W) -tele (T) button B2 and the function button B3 used for setting various conditions of the digital still camera CAM are arranged.
  • the zoom lens ZL according to the first embodiment includes, for example, as shown in FIG. 1, a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. And a second lens group G2 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Is done.
  • the zoom lens ZL satisfies the condition expressed by the following conditional expression (1).
  • f1 Focal length of the first lens group G1 ft: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • Conditional expression (1) is a conditional expression that defines the focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length in the telephoto end state of the entire zoom lens ZL system.
  • conditional expression (1) the telephoto ratio in the telephoto end state can be reduced, and the total length of the zoom lens ZL can be shortened. As a result, it is possible to realize a zoom lens ZL that is small but has a large zoom ratio and good optical performance. If the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (1), the zoom lens ZL is increased in size.
  • the zoom lens ZL is miniaturized under a condition that exceeds the upper limit value of the conditional expression (1), the refractive power of the first lens group G1 decreases, so that the refractive power of the third lens group G3 needs to be increased. Since spherical aberration is greatly generated on the negative side in the entire zoom range, it is not preferable.
  • the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (1), the refractive power of the first lens group G1 is increased, and spherical aberration and curvature of field are greatly generated on the minus side in the telephoto end state.
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL
  • f2 focal length of the second lens group G2.
  • Conditional expression (2) is a conditional expression that defines the focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (2), a small zoom lens ZL having high imaging performance can be achieved. It should be noted that if the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (2), spherical aberration is greatly generated on the minus side in the telephoto end state, which is not preferable. On the other hand, when the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (2), spherical aberration is greatly generated on the plus side in the telephoto end state, which is not preferable.
  • conditional expression (2) In order to ensure the effect of the first embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (2) to ⁇ 0.167. On the other hand, in order to ensure the effect of the first embodiment, it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (2) to ⁇ 0.176.
  • the first lens group G1 preferably has three positive lenses. With this configuration, spherical aberration and coma can be favorably corrected in the telephoto end state.
  • the first lens group G1 has a cemented lens of a positive lens and a negative lens, and is expressed by the following conditional expressions (3) and (4): Is preferably satisfied.
  • nN1 refractive index with respect to d-line of the negative lens constituting the cemented lens of the first lens group G1
  • nP1 refractive index with respect to d-line of the positive lens constituting the cemented lens of the first lens group G1
  • ⁇ P1 Abbe number of the positive lens constituting the cemented lens of the first lens group G1.
  • Conditional expression (3) is a conditional expression that defines the difference in refractive index between the positive lens and the negative lens that constitute the cemented lens of the first lens group G1. By satisfying conditional expression (3), it is possible to satisfactorily correct the spherical aberration generated in the first lens group G1. When the condition is less than the lower limit value of the conditional expression (3), the refractive index difference between the positive lens and the negative lens constituting the cemented lens of the first lens group G1 becomes too small, and the spherical aberration is bent in the telephoto end state. Since it becomes large, it is not preferable.
  • Conditional expression (4) is a conditional expression that defines the Abbe number of the positive lens constituting the cemented lens of the first lens group G1. By satisfying conditional expression (4), it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the telephoto end state. In the case where the condition is less than the lower limit value of the conditional expression (4), the longitudinal chromatic aberration is greatly generated on the minus side and the lateral chromatic aberration is largely generated on the plus side in the telephoto end state, which is not preferable.
  • conditional expression (4) it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 90. Since a positive lens that satisfies the conditional expression (4) is soft and easily damaged, it is preferable that a negative lens is disposed on the object side of the positive lens and cemented. With this configuration, since the lens surface on the object side of the positive lens is covered with the negative lens, the lens surface on the object side of the positive lens that satisfies the conditional expression (4) is hardly damaged.
  • condition expressed by the following conditional expression (5) is satisfied.
  • Conditional expression (5) is a conditional expression that defines the focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length in the telephoto end state of the entire zoom lens ZL system.
  • the conditional expression (5) is satisfied, the front lens diameter of the zoom lens ZL can be reduced.
  • the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (5), spherical aberration is greatly generated on the plus side in the wide-angle end state, which is not preferable.
  • the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (5), the effect of the negative lens on the image side from the aperture stop S becomes small, and it becomes difficult to sufficiently reduce the front lens diameter of the zoom lens ZL.
  • conditional expression (5) In order to ensure the effect of the first embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (5) to ⁇ 0.15. On the other hand, in order to make the effect of the first embodiment more certain, it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (5) to ⁇ 0.17.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens of one positive lens and one negative lens.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens of one positive lens and one negative lens.
  • an aperture stop S is disposed in the vicinity of the object side of the third lens group G3 to satisfy the condition represented by the following conditional expression (6).
  • ⁇ Zwt the moving distance on the optical axis of the aperture stop S toward the object side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • Conditional expression (6) is the movement of the aperture stop S on the optical axis toward the object side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state with respect to the focal length in the telephoto end state of the entire zoom lens ZL system. It is a conditional expression that defines the distance. In general, as the moving distance of the aperture stop S on the optical axis increases, the amount of change in the F number due to zooming increases. Therefore, by satisfying conditional expression (6), the focal length of the entire system in the telephoto end state is set while setting the change amount of the F-number due to zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state within an appropriate range. Larger zoom ratios can be secured.
  • condition exceeds the upper limit value of conditional expression (6), the F-number in the telephoto end state becomes larger than necessary, or the F-number in the wide-angle end state becomes small, making it difficult to correct spherical aberration. Therefore, it is not preferable.
  • condition is less than the lower limit value of conditional expression (6), it is not preferable to reduce the F-number in the wide-angle end state because the F-number in the telephoto end state also decreases and it becomes difficult to correct spherical aberration. .
  • conditional expression (6) In order to ensure the effect of the first embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (6) to 0.088. On the other hand, in order to ensure the effect of the first embodiment, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (6) to 0.086.
  • a manufacturing method of the zoom lens ZL according to the first embodiment will be described with reference to FIG.
  • a group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power are incorporated (step ST10).
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 along the optical axis the telephoto end state is changed from the wide-angle end state.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are configured to be drivable so that zooming is performed. Step ST20).
  • step ST10 in which the lens is assembled the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G1, the second lens group G2, and the fifth lens group G1, so as to satisfy the above-described conditional expression (1).
  • the lens group G5 is disposed. According to such a manufacturing method, it is possible to obtain a zoom lens ZL having a large zoom ratio and good optical performance while being small.
  • the zoom lens ZL according to the second embodiment includes, for example, as shown in FIG. 1, a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. And a second lens group G2 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Is done.
  • G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move along the optical axis.
  • the second lens group G2 includes a first negative lens, a second negative lens, a positive lens, and a third negative lens, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the negative lens is cemented.
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f2 focal length of the second lens group G2.
  • Conditional expression (7) is a conditional expression that defines the focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (7), a small zoom lens ZL having high imaging performance can be achieved. Note that if the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (7), spherical aberration is greatly generated on the minus side in the telephoto end state, which is not preferable. On the other hand, when the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (7), spherical aberration is greatly generated on the plus side in the telephoto end state, which is not preferable.
  • conditional expression (7) In order to ensure the effect of the second embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (7) to ⁇ 0.167. On the other hand, in order to ensure the effect of the second embodiment, it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (7) to ⁇ 0.176.
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state
  • f4 focal length of the fourth lens group G4.
  • Conditional expression (8) is a conditional expression that defines the focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length in the telephoto end state of the entire zoom lens ZL system.
  • the conditional expression (8) is satisfied, the front lens diameter of the zoom lens ZL can be reduced. It should be noted that if the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (8), spherical aberration is greatly generated on the plus side in the wide-angle end state, which is not preferable.
  • the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (8), the effect of the negative lens on the image side from the aperture stop S becomes small, and it becomes difficult to sufficiently reduce the front lens diameter of the zoom lens ZL.
  • conditional expression (8) In order to ensure the effect of the second embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (8) to ⁇ 0.150. On the other hand, in order to ensure the effect of the second embodiment, it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (8) to ⁇ 0.170.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens of one positive lens and one negative lens.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens of one positive lens and one negative lens.
  • a manufacturing method of the zoom lens ZL according to the second embodiment will be described with reference to FIG.
  • a group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power are incorporated (step ST10).
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 along the optical axis the telephoto end state is changed from the wide-angle end state.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are configured to be drivable so that zooming is performed.
  • step ST10 in which the lens is incorporated, a first negative lens, a second negative lens, a positive lens, and a third negative lens are arranged in order from the object side along the optical axis as the second lens group G2.
  • the positive lens and the third negative lens are cemented. According to such a manufacturing method, it is possible to obtain a zoom lens ZL having a large zoom ratio and good optical performance while being small.
  • the zoom lens ZL according to the third embodiment includes, for example, as shown in FIG. 1, a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. And a second lens group G2 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Is done.
  • the zoom lens ZL satisfies the conditions expressed by the following conditional expressions (9) to (10).
  • f2 focal length of the second lens group G2
  • TL2 the length of the second lens group G2 on the optical axis
  • f4 focal length of the fourth lens group G4
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • conditional expressions (9) to (10) it is possible to realize a zoom lens ZL having a large zoom ratio and good optical performance while being small.
  • Conditional expression (9) is a conditional expression that defines the focal length of the second lens group G2 with respect to the length of the second lens group G2 on the optical axis.
  • conditional expression (9) the length of the second lens group G2 on the optical axis is shortened, so that the overall length of the zoom lens ZL is not increased, and the second lens group G2 is zoomed. The amount of movement can be secured.
  • condition is less than the lower limit value of the conditional expression (9)
  • the length of the second lens group G2 on the optical axis is increased, the optical total length is increased, or the principal point distance of the second lens group G2 is increased. This is not preferable because the spherical aberration becomes large on the plus side in the telephoto end state.
  • the focal length of the second lens group G2 becomes long, and the movement amount of the second lens group G2 becomes large in order to secure a zoom ratio.
  • This increases the size of the zoom lens ZL. If the zoom lens ZL is downsized under the condition that exceeds the upper limit value of the conditional expression (9), the refractive power of the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased, and the third lens group G3 and the fourth lens are increased. It is not preferable because the telephoto ratio in the group G4 needs to be reduced, and spherical aberration is greatly generated on the negative side in the entire zooming range.
  • conditional expression (9) In order to ensure the effect of the third embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (9) to ⁇ 0.69. It is more desirable to set the upper limit value of conditional expression (9) to -0.72. On the other hand, in order to ensure the effect of the third embodiment, it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (9) to ⁇ 0.81. It is more desirable to set the lower limit value of conditional expression (9) to ⁇ 0.77.
  • Conditional expression (10) is a conditional expression that defines the focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length in the telephoto end state of the entire zoom lens ZL system.
  • conditional expression (10) is satisfied, the front lens diameter of the zoom lens ZL can be reduced. If the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (10), spherical aberration is greatly generated on the plus side in the wide-angle end state, which is not preferable.
  • the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (10)
  • the effect of the negative lens on the image side from the aperture stop S becomes small, and it becomes difficult to sufficiently reduce the front lens diameter of the zoom lens ZL.
  • conditional expression (10) In order to ensure the effect of the third embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (10) to ⁇ 0.150. On the other hand, in order to make the effect of the third embodiment more reliable, it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (10) to ⁇ 0.170.
  • f1 Focal length of the first lens group G1 fw: focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL.
  • Conditional expression (11) is a conditional expression that defines the focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the second lens group G2.
  • conditional expression (3) By satisfying conditional expression (3), a small zoom lens ZL having high imaging performance can be achieved. If the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (11), spherical aberration is greatly generated on the minus side in the telephoto end state, which is not preferable. On the other hand, when the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (11), spherical aberration is greatly generated on the plus side in the telephoto end state, which is not preferable.
  • conditional expression (11) In order to ensure the effect of the third embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (11) to ⁇ 0.167. On the other hand, in order to ensure the effect of the third embodiment, it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (11) to ⁇ 0.176.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens of one positive lens and one negative lens.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens of one positive lens and one negative lens.
  • n2f refractive index with respect to d-line of the most image side lens in the second lens group G2
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state
  • ⁇ 2f Abbe number of the most image-side lens in the second lens group G2
  • r2f radius of curvature of the lens surface closest to the image side in the second lens group G2.
  • Conditional expression (12) is a conditional expression that defines the refractive index with respect to the d-line of the most image side lens in the second lens group G2 and the radius of curvature of the most image side lens surface in the second lens group G2.
  • a manufacturing method of the zoom lens ZL according to the third embodiment will be described with reference to FIG.
  • a group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power are incorporated (step ST10).
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 along the optical axis the telephoto end state is changed from the wide-angle end state.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are configured to be drivable so that zooming is performed. Step ST20).
  • step ST10 in which the lens is incorporated the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 are set so as to satisfy the conditional expressions (9) to (10) described above. , And the fifth lens group G5. According to such a manufacturing method, it is possible to obtain a zoom lens ZL having a large zoom ratio and good optical performance while being small.
  • FIGS. 1A is a lens configuration diagram in the wide-angle end state of the zoom lens ZL (ZL1) according to the first embodiment
  • FIG. 1B is a lens configuration diagram in an intermediate focal length state
  • FIG. ) Is a lens configuration diagram in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL1 according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive lens.
  • a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3 The first lens group G1, the second lens group G1, the fourth lens group G4, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move along the optical axis.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the object side, the first positive lens L12 having a biconvex shape, and the convex surface facing the object side.
  • the negative lens L11 and the first positive lens L12 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, and includes a first negative lens L21 having a concave surface on the image plane I side, a biconcave second negative lens L22, and a biconvex shape. It is composed of a positive lens L23 having a shape and a third negative lens L24 having a biconcave shape.
  • the positive lens L23 and the third negative lens L24 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the third lens group G3 includes a biconvex first positive lens L31, a biconvex second positive lens L32, and a biconcave negative lens L33 arranged in order from the object side along the optical axis. And a biconvex third positive lens L34.
  • the second positive lens L32 and the negative lens L33 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the lens surfaces on both sides of the first positive lens L31 are aspherical.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42 arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the positive lens L41 and the negative lens L42 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis, and a meniscus negative lens L52 having a convex surface directed toward the image plane I.
  • the positive lens L51 and the negative lens L52 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the object side lens surface of the positive lens L51 is aspheric.
  • the aperture stop S is disposed near the object side of the third lens group G3, and moves in the same orbit as the third lens group G3 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. ing. Note that focusing from an infinitely distant object to a close object (finite distance object) is performed by moving the fifth lens group G5 to the object side along the optical axis.
  • the filter group FL arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.
  • Tables 1 to 3 are shown below. These are tables listing the values of the specifications of the zoom lenses according to the first to third examples.
  • the values of the focal length f, F number FNO, half angle of view ⁇ , and image height Y of the zoom lens ZL in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state are shown. Each is shown.
  • the first column (surface number) is the lens surface number when counted from the object side
  • the second column R is the radius of curvature of the lens surface
  • the third column D is the lens surface number.
  • subjected to the right of the 1st column shows that the lens surface is an aspherical surface.
  • the aspheric coefficient shown in [Aspherical surface data] is the distance along the optical axis from the tangential plane of each vertex of the aspheric surface to each aspheric surface at height y (y is the height in the direction perpendicular to the optical axis).
  • the sag amount is X (y)
  • the paraxial radius of curvature (the radius of curvature of the reference sphere) is R
  • the conic constant ⁇
  • the secondary aspherical coefficient A2 is 0, and the description is omitted.
  • “En” indicates “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • the [variable interval data] includes the focal length f of the zoom lens ZL, the variable interval, the back focus BF, and the total length TL (zoom) in each of the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state (when focusing on infinity).
  • the values of the length from the first optical surface of the lens ZL to the final optical surface (image surface I) are shown.
  • the value of the focal length of each lens group is shown.
  • [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression.
  • the focal length f, the radius of curvature R, and other length units listed in all the following specifications are generally “mm”, but the optical system may be proportionally enlarged or reduced. Since equivalent optical performance can be obtained, the present invention is not limited to this.
  • the same reference numerals as those in the present embodiment are used for specification values in second to third embodiments described later.
  • Table 1 below shows each item in the first embodiment.
  • the curvature radii R of the first surface to the 28th surface in Table 1 correspond to the symbols R1 to R28 attached to the first surface to the 28th surface in FIG.
  • the 29th to 32nd surfaces are flat surfaces, and the corresponding surfaces are not shown in FIG.
  • the group numbers G1 to G5 in Table 1 correspond to the lens groups G1 to G5 in FIG.
  • the lens surfaces of the sixteenth surface, the seventeenth surface, and the twenty-sixth surface are aspherical.
  • FIGS. 2A to 2C are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL1 according to the first example.
  • FNO represents an F number
  • Y represents an image height.
  • the solid line shows the sagittal image plane
  • the broken line shows the meridional image plane. The description of the aberration diagrams is the same in the other examples.
  • FIG. 3A is a lens configuration diagram in the wide-angle end state of the zoom lens ZL (ZL2) according to the second example
  • FIG. 3B is a lens configuration diagram in the intermediate focal length state
  • FIG. ) Is a lens configuration diagram in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL2 according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, And a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3
  • the first lens group G1, the second lens group G1, the fourth lens group G4, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move along the optical axis.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the object side, the first positive lens L12 having a biconvex shape, and the convex surface facing the object side.
  • the negative lens L11 and the first positive lens L12 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, and includes a first negative lens L21 having a concave surface on the image plane I side, a biconcave second negative lens L22, and a biconvex shape. It is composed of a positive lens L23 having a shape and a third negative lens L24 having a biconcave shape.
  • the positive lens L23 and the third negative lens L24 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the third lens group G3 includes a biconvex first positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens L32 having a convex surface directed toward the object side, and an image plane I side. And a negative lens L33 having a concave surface directed to the second positive lens L34 and a biconvex third positive lens L34.
  • the second positive lens L32 and the negative lens L33 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the lens surfaces on both sides of the first positive lens L31 are aspherical.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42 arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the positive lens L41 and the negative lens L42 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis, and a meniscus negative lens L52 having a convex surface directed toward the image plane I.
  • the positive lens L51 and the negative lens L52 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the object side lens surface of the positive lens L51 is aspheric.
  • the aperture stop S is disposed near the object side of the third lens group G3, and moves in the same orbit as the third lens group G3 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. ing. Note that focusing from an infinitely distant object to a close object (finite distance object) is performed by moving the fifth lens group G5 to the object side along the optical axis.
  • the filter group FL arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.
  • Table 2 below shows each item in the second embodiment.
  • the curvature radii R of the first surface to the 28th surface in Table 2 correspond to the symbols R1 to R28 attached to the first surface to the 28th surface in FIG.
  • the 29th to 32nd surfaces are flat surfaces, and the corresponding surfaces are not shown in FIG.
  • the group numbers G1 to G5 in Table 2 correspond to the lens groups G1 to G5 in FIG.
  • the lens surfaces of the sixteenth surface, the seventeenth surface, and the twenty-sixth surface are formed in an aspherical shape.
  • FIG. 4A to 4C are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL2 according to the second example.
  • FIG. 5A is a lens configuration diagram in the wide-angle end state of the zoom lens ZL (ZL3) according to the third example
  • FIG. 5B is a lens configuration diagram in the intermediate focal length state
  • FIG. ) Is a lens configuration diagram in the telephoto end state.
  • the zoom lens ZL3 according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive lens And a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3
  • the first lens group G1, the second lens group G1, the fourth lens group G4, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move along the optical axis.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the object side, the first positive lens L12 having a biconvex shape, and the convex surface facing the object side.
  • the negative lens L11 and the first positive lens L12 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, the first negative lens L21 having a concave surface on the image surface I side, and a second meniscus shape having a convex surface on the image surface I side.
  • the positive lens L23 and the third negative lens L24 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the third lens group G3 includes a biconvex first positive lens L31, a biconvex second positive lens L32, and a biconcave negative lens L33 arranged in order from the object side along the optical axis. And a biconvex third positive lens L34.
  • the second positive lens L32 and the negative lens L33 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the lens surfaces on both sides of the first positive lens L31 are aspherical.
  • the fourth lens group G4 is composed of a meniscus positive lens L41 having a convex surface facing the object side and a meniscus negative lens L42 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. Is done.
  • the positive lens L41 and the negative lens L42 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis, and a meniscus negative lens L52 having a convex surface directed toward the image plane I.
  • the positive lens L51 and the negative lens L52 are cemented lenses that are cemented with each other.
  • the object side lens surface of the positive lens L51 is aspheric.
  • the aperture stop S is disposed near the object side of the third lens group G3, and moves in the same orbit as the third lens group G3 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. ing. Note that focusing from an infinitely distant object to a close object (finite distance object) is performed by moving the fifth lens group G5 to the object side along the optical axis.
  • the filter group FL arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.
  • Table 3 below shows each item in the third example.
  • the curvature radii R of the first surface to the 28th surface in Table 3 correspond to the reference signs R1 to R28 attached to the first surface to the 28th surface in FIG.
  • the 29th to 32nd surfaces are flat surfaces, and the corresponding surfaces are not shown in FIG.
  • Group numbers G1 to G5 in Table 3 correspond to the lens groups G1 to G5 in FIG.
  • the lens surfaces of the sixteenth surface, the seventeenth surface, and the twenty-sixth surface are formed in an aspherical shape.
  • FIGS. 6A to 6C are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL3 according to the third example.
  • the five-group configuration is shown as a zoom lens. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
  • the fifth lens group is preferably a focusing lens group.
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • a vibration-proof lens group to be corrected may be used.
  • the third lens group is preferably an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop is preferably arranged in the third lens group, but the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • the aperture stop moves in the same orbit as the third lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. You may make it move on a separate track from the group.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom lens of the present embodiment has a zoom ratio of about 50 to 70.
  • the zoom lens according to the present embodiment is used in a digital still camera
  • the present invention is not limited to this, and can also be used in an optical device such as a digital video camera.
  • CAM digital still camera (optical equipment) ZL zoom lens G1 first lens group G2 second lens group G3 third lens group G4 fourth lens group G5 fifth lens group S aperture stop I image plane

Landscapes

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Abstract

　正の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、負の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）と、正の屈折力を有する第３レンズ群（Ｇ３）と、負の屈折力を有する第４レンズ群（Ｇ４）と、正の屈折力を有する第５レンズ群（Ｇ５）とを備えたズームレンズ（ＺＬ）において、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群（Ｇ１）と第２レンズ群（Ｇ２）との間隔、第２レンズ群（Ｇ２）と第３レンズ群（Ｇ３）との間隔、第３レンズ群（Ｇ３）と第４レンズ群（Ｇ４）との間隔、および第４レンズ群（Ｇ４）と第５レンズ群（Ｇ５）との間隔がそれぞれ変化するように、第１～第５レンズ群（Ｇ１～Ｇ５）がそれぞれ光軸に沿って移動し、条件式「０．２５＜ｆ１／ｆｔ＜０．３８」を満足するようになっている。

Description

ズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法
　本発明は、ズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法に関する。
　従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適用可能であって、大きな変倍比を有したズームレンズが種々提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
特開２０１２－９８６９９号公報
　しかしながら、従来のズームレンズでは、光学系全体の小型化を図りながら、変倍比を大きくすることが困難であった。
　本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型でありながら大きな変倍比を有し、良好な光学性能を備えたズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
　第１の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを備え、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群がそれぞれ光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足している。
　０．２５＜ｆ１／ｆｔ＜０．３８
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
　－０．１８０＜（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＜－０．１６０
　但し、
　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、３枚の正レンズを有することが好ましい。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、正レンズと負レンズとの接合レンズを有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
　０．３６７＜ｎＮ１－ｎＰ１
　８０＜νＰ１
　但し、
　ｎＮ１：前記第１レンズ群の前記接合レンズを構成する前記負レンズのｄ線に対する屈折率、
　ｎＰ１：前記第１レンズ群の前記接合レンズを構成する前記正レンズのｄ線に対する屈折率、
　νＰ１：前記第１レンズ群の前記接合レンズを構成する前記正レンズのアッベ数。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
　－０．１８＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４
　但し、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第４レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズからなることが好ましい。
　第１の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第３レンズ群の物体側近傍に開口絞りが配設され、以下の条件式を満足することが好ましい。
　０．０８４＜ΔＺｗｔ／ｆｔ＜０．０９０
　但し、
　ΔＺｗｔ：広角端状態から望遠端状態への変倍の際における、前記開口絞りの物体側への光軸上の移動距離。
　第２の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを備え、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群がそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第２レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、第３負レンズとからなり、前記正レンズと前記第３負レンズとが接合されるようになっている。
　第２の本発明に係るズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
　－０．１８０＜（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＜－０．１６０
　但し、
　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　第２の本発明に係るズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
　－０．１８０＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４０
　但し、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離。
　第２の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第４レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズからなることが好ましい。
　第３の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを備え、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群がそれぞれ光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足している。
　－０．９０＜ｆ２／ＴＬ２＜－０．６０
　－０．１８０＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４０
　但し、
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
　ＴＬ２：前記第２レンズ群の光軸上の長さ、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　第３の本発明に係るズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。
　－０．１８０＜（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＜－０．１６０
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離。
　第３の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第４レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズからなることが好ましい。
　第１の本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の面上に結像させるズームレンズを備えた光学機器であって、前記ズームレンズとして第１の本発明に係るズームレンズを用いている。同様に、第２の本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の面上に結像させるズームレンズを備えた光学機器であって、前記ズームレンズとして第２の本発明に係るズームレンズを用いて構成され、第３の本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の面上に結像させるズームレンズを備えた光学機器であって、前記ズームレンズとして第３の本発明に係るズームレンズを用いて構成される。
　第１の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを配置し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群をそれぞれ光軸に沿って移動させ、以下の条件式を満足するようにしている。
　０．２５＜ｆ１／ｆｔ＜０．３８
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　第２の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを配置し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群をそれぞれ光軸に沿って移動させ、前記第２レンズ群として、光軸に沿って物体側から順に、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、第３負レンズとを配置し、前記正レンズと前記第３負レンズとを接合するようにしている。
　第３の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを配置し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群をそれぞれ光軸に沿って移動させ、以下の条件式を満足するようにしている。
　－０．９０＜ｆ２／ＴＬ２＜－０．６０
　－０．１８０＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４０
　但し、
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
　ＴＬ２：前記第２レンズ群の光軸上の長さ、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　いずれかの本発明によれば、小型でありながら大きな変倍比を有し、良好な光学性能を備えたズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法を提供することができる。
（ａ）は第１実施例に係るズームレンズの広角端状態におけるレンズ構成図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態におけるレンズ構成図であり、（ｃ）は望遠端状態におけるレンズ構成図である。 （ａ）は第１実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）は第２実施例に係るズームレンズの広角端状態におけるレンズ構成図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態におけるレンズ構成図であり、（ｃ）は望遠端状態におけるレンズ構成図である。 （ａ）は第２実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）は第３実施例に係るズームレンズの広角端状態におけるレンズ構成図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態におけるレンズ構成図であり、（ｃ）は望遠端状態におけるレンズ構成図である。 （ａ）は第３実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）はデジタルスチルカメラの正面図であり、（ｂ）はデジタルスチルカメラの背面図である。 図７（ａ）中の矢印Ａ－Ａ´に沿った断面図である。 第１の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。 第２の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。 第３の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。
発明を実施するための形態（第１～第３の実施形態）
　以下、第１の実施形態について図を参照しながら説明する。第１の実施形態に係るズームレンズを備えた第１の実施形態デジタルスチルカメラＣＡＭが図７および図８に示されている。図７において、（ａ）はデジタルスチルカメラＣＡＭの正面図を、（ｂ）はデジタルスチルカメラＣＡＭの背面図をそれぞれ示す。図８は図７（ａ）中の矢印Ａ－Ａ´に沿った断面図を示す。
　図７に示すデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、撮影レンズ（ＺＬ）で被写体（物体）からの光が集光され、図８に示す像面Ｉに配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子で撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　撮影レンズは、後述の第１の実施形態に係るズームレンズＺＬで構成されている。また、デジタルスチルカメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＤＬ、撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）を広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）にズーミング（変倍）する際のワイド（Ｗ）－テレ（Ｔ）釦Ｂ２、およびデジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクション釦Ｂ３等が配置されている。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬは、例えば図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを備えて構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、および第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔がそれぞれ変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５がそれぞれ光軸に沿って移動する。そして、ズームレンズＺＬは、次の条件式（１）で表される条件を満足する。
　０．２５＜ｆ１／ｆｔ＜０．３８　…（１）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。
　条件式（１）は、ズームレンズＺＬ全系の望遠端状態における焦点距離に対し、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定する条件式である。条件式（１）を満足することにより、望遠端状態における望遠比を小さくしてズームレンズＺＬの全長を短くすることができる。これにより、小型でありながら大きな変倍比を有し、良好な光学性能を備えたズームレンズＺＬを実現することができる。なお、条件式（１）の上限値を上回る条件である場合、ズームレンズＺＬの大型化を招く。条件式（１）の上限値を上回る条件で、ズームレンズＺＬの小型化を図ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなるので、第３レンズ群Ｇ３の屈折力を大きくする必要があり、変倍域全域において球面収差がマイナス側に大きく発生するため好ましくない。一方、条件式（１）の下限値を下回る条件である場合、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態において球面収差と像面湾曲がマイナス側に大きく発生するため好ましくない。
　第１の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を０．３４に設定することが望ましい。また、条件式（１）の上限値を０．３３に設定することがより望ましい。一方、第１の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．３０に設定することが望ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（２）で表される条件を満足することが好ましい。
　－０．１８０＜（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＜－０．１６０　…（２）
　但し、
　ｆｗ：ズームレンズＺＬの広角端状態における焦点距離、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　条件式（２）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定する条件式である。条件式（２）を満足することにより、高い結像性能を有する小型のズームレンズＺＬを達成することができる。なお、条件式（２）の上限値を上回る条件である場合、望遠端状態において球面収差がマイナス側に大きく発生するため好ましくない。一方、条件式（２）の下限値を下回る条件である場合、望遠端状態において球面収差がプラス側に大きく発生するため好ましくない。
　第１の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を－０．１６７に設定することが望ましい。一方、第１の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を－０．１７６に設定することが望ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、３枚の正レンズを有することが好ましい。この構成により、望遠端状態において球面収差とコマ収差を良好に補正することができる。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、正レンズと負レンズとの接合レンズを有し、次の条件式（３）および条件式（４）で表される条件を満足することが好ましい。
　０．３６７＜ｎＮ１－ｎＰ１　…（３）
　８０＜νＰ１　…（４）
　但し、
　ｎＮ１：第１レンズ群Ｇ１の接合レンズを構成する負レンズのｄ線に対する屈折率、
　ｎＰ１：第１レンズ群Ｇ１の接合レンズを構成する正レンズのｄ線に対する屈折率、
　νＰ１：第１レンズ群Ｇ１の接合レンズを構成する正レンズのアッベ数。
　条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズを構成する正レンズと負レンズにおける屈折率の差を規定する条件式である。条件式（３）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１で発生する球面収差を良好に補正することができる。条件式（３）の下限値を下回る条件である場合、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズを構成する正レンズと負レンズにおける屈折率差が小さくなりすぎて、望遠端状態において球面収差の曲りが大きくなるため好ましくない。
　第１の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．３７０に設定することが望ましい。
　条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズを構成する正レンズのアッベ数を規定する条件式である。条件式（４）を満足することにより、望遠端状態における軸上色収差と倍率色収差を良好に補正することができる。なお、条件式（４）の下限値を下回る条件である場合、望遠端状態において軸上色収差がマイナス側に大きく発生し、倍率色収差がプラス側に大きく発生するため、好ましくない。
　第１の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を９０に設定することが望ましい。なお、条件式（４）を満足する正レンズは柔らかくて傷つきやすいため、当該正レンズの物体側に負レンズを配置して接合することが好ましい。この構成により、正レンズの物体側のレンズ面が負レンズに覆われるため、条件式（４）を満足する正レンズの物体側のレンズ面に傷がつきにくくなる。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（５）で表される条件を満足することが好ましい。
　－０．１８＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４　…（５）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群４の焦点距離。
　条件式（５）は、ズームレンズＺＬ全系の望遠端状態における焦点距離に対し、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定する条件式である。条件式（５）を満足することにより、ズームレンズＺＬの前玉径を縮小することができる。なお、条件式（５）の上限値を上回る条件である場合、広角端状態において球面収差がプラス側に大きく発生するため好ましくない。一方、条件式（５）の下限値を下回る条件である場合、開口絞りＳより像側の負レンズの効果が小さくなり、ズームレンズＺＬの前玉径を十分に縮小することが困難になる。
　第１の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を－０．１５に設定することが望ましい。一方、第１の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を－０．１７に設定することが望ましい。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズからなることが好ましい。この構成により、第４レンズ群Ｇ４単体での軸上色収差を良好に補正することができ、ズームレンズＺＬ全系での軸上色収差の補正が容易になる。また、第４レンズ群Ｇ４が偏芯したときの性能劣化を小さくすることができる。なお、第５レンズ群Ｇ５が、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズから構成されてもよく、この構成により、第４レンズ群Ｇ４の場合と同様の効果を得ることができる。
　第１の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に開口絞りＳが配設され、次の条件式（６）で表される条件を満足することが好ましい。
　０．０８４＜ΔＺｗｔ／ｆｔ＜０．０９０　…（６）
　但し、
　ΔＺｗｔ：広角端状態から望遠端状態への変倍の際における、開口絞りＳの物体側への光軸上の移動距離。
　条件式（６）は、ズームレンズＺＬ全系の望遠端状態における焦点距離に対し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際における、開口絞りＳの物体側への光軸上の移動距離を規定する条件式である。一般的に、開口絞りＳの光軸上の移動距離が大きくなるほど、変倍によるＦナンバーの変化量は大きくなる。そこで、条件式（６）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍によるＦナンバーの変化量を適切な範囲に設定しつつ、望遠端状態での全系の焦点距離を大きくして大きな変倍比を確保することができる。なお、条件式（６）の上限値を上回る条件である場合、望遠端状態でのＦナンバーが必要以上に大きくなるか、広角端状態でのＦナンバーが小さくなり球面収差の補正が困難となるため好ましくない。一方、条件式（６）の下限値を下回る条件である場合、広角端状態でのＦナンバーを小さくしようとすると望遠端状態でのＦナンバーも小さくなり球面収差の補正が困難となるため好ましくない。
　第１の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の上限値を０．０８８に設定することが望ましい。一方、第１の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を０．０８６に設定することが望ましい。
　ここで、第１の実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法について、図９を参照しながら説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを組み込む（ステップＳＴ１０）。そして、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って移動させることにより、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）が行われるように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５を駆動可能に構成する（ステップＳＴ２０）。
　レンズの組み込みを行うステップＳＴ１０において、前述の条件式（１）等を満足するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５を配置する。このような製造方法によれば、小型でありながら大きな変倍比を有し、良好な光学性能を備えたズームレンズＺＬを得ることができる。
　次に、第２の実施形態について、図を参照しながら説明する。後述の第２の実施形態に係るズームレンズＺＬを備えたデジタルスチルカメラＣＡＭが図７および図８に示されている。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、第１の実施形態のものと同一であり、既にその構成説明を行っているので、ここでの説明は省略する。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬは、例えば図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを備えて構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、および第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔がそれぞれ変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５がそれぞれ光軸に沿って移動する。
　そして、第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、第３負レンズとからなり、正レンズと第３負レンズとが接合されるようになっている。この構成により、広角端状態における倍率色収差を良好に補正することができ、また、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の色収差の変動を小さくすることができる。これにより、小型でありながら大きな変倍比を有し、良好な光学性能を備えたズームレンズＺＬを実現することができる。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（７）で表される条件を満足することが好ましい。
　－０．１８０＜（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＜－０．１６０　…（７）
　但し、
　ｆｗ：ズームレンズＺＬの広角端状態における焦点距離、
　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　条件式（７）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定する条件式である。条件式（７）を満足することにより、高い結像性能を有する小型のズームレンズＺＬを達成することができる。なお、条件式（７）の上限値を上回る条件である場合、望遠端状態において球面収差がマイナス側に大きく発生するため好ましくない。一方、条件式（７）の下限値を下回る条件である場合、望遠端状態において球面収差がプラス側に大きく発生するため好ましくない。
　第２の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を－０．１６７に設定することが望ましい。一方、第２の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を－０．１７６に設定することが望ましい。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（８）で表される条件を満足することが好ましい。
　－０．１８０＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４０　…（８）
　但し、
　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離。
　条件式（８）は、ズームレンズＺＬ全系の望遠端状態における焦点距離に対し、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定する条件式である。条件式（８）を満足することにより、ズームレンズＺＬの前玉径を縮小することができる。なお、条件式（８）の上限値を上回る条件である場合、広角端状態において球面収差がプラス側に大きく発生するため好ましくない。一方、条件式（８）の下限値を下回る条件である場合、開口絞りＳより像側の負レンズの効果が小さくなり、ズームレンズＺＬの前玉径を十分に縮小することが困難になる。
　第２の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の上限値を－０．１５０に設定することが望ましい。一方、第２の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を－０．１７０に設定することが望ましい。
　第２の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズからなることが好ましい。この構成により、第４レンズ群Ｇ４単体での軸上色収差を良好に補正することができ、ズームレンズＺＬ全系での軸上色収差の補正が容易になる。また、第４レンズ群Ｇ４が偏芯したときの性能劣化を小さくすることができる。なお、第５レンズ群Ｇ５が、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズから構成されてもよく、この構成により、第４レンズ群Ｇ４の場合と同様の効果を得ることができる。
　ここで、第２の実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法について、図１０を参照しながら説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを組み込む（ステップＳＴ１０）。そして、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って移動させることにより、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）が行われるように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５を駆動可能に構成する（ステップＳＴ２０）。
　レンズの組み込みを行うステップＳＴ１０において、第２レンズ群Ｇ２として、光軸に沿って物体側から順に、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、第３負レンズとを配置し、正レンズと第３負レンズとを接合するようにする。このような製造方法によれば、小型でありながら大きな変倍比を有し、良好な光学性能を備えたズームレンズＺＬを得ることができる。
　次に、第３の実施形態について、図を参照しながら説明する。後述の第３の実施形態に係るズームレンズＺＬを備えたデジタルスチルカメラＣＡＭが図７および図８に示されている。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、第１の実施形態のものと同一であり、既にその構成説明を行っているので、ここでの説明は省略する。
　第３の実施形態に係るズームレンズＺＬは、例えば図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを備えて構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、および第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔がそれぞれ変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５がそれぞれ光軸に沿って移動する。そして、ズームレンズＺＬは、次の条件式（９）～（１０）で表される条件を満足する。
　－０．９０＜ｆ２／ＴＬ２＜－０．６０　…（９）
　－０．１８０＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４０　…（１０）
　但し、
　　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
　ＴＬ２：第２レンズ群Ｇ２の光軸上の長さ、
　　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、
　　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。
　条件式（９）～（１０）を満足することにより、小型でありながら大きな変倍比を有し、良好な光学性能を備えたズームレンズＺＬを実現することができる。
　条件式（９）は、第２レンズ群Ｇ２の光軸上の長さに対し、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を規定する条件式である。条件式（９）を満足することにより、第２レンズ群Ｇ２の光軸上の長さを短くすることにより、ズームレンズＺＬの全長を長くすることなく、第２レンズ群Ｇ２の変倍時の移動量を確保することができる。なお、条件式（９）の下限値を下回る条件である場合、第２レンズ群Ｇ２の光軸上の長さが長くなり、光学全長が長くなる、または第２レンズ群Ｇ２の主点距離が短くなり、望遠端状態において球面収差がプラス側に大きく発生するため好ましくない。一方、条件式（９）の上限値を上回る条件である場合、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなり、変倍比を確保するために第２レンズ群Ｇ２の移動量が大きくなってしまい、ズームレンズＺＬの大型化を招く。条件式（９）の上限値を上回る条件で、ズームレンズＺＬの小型化を図ると、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の屈折力を大きくし、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４での望遠比を小さくする必要があり、変倍域全域において球面収差がマイナス側に大きく発生するため好ましくない。
　第３の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の上限値を－０．６９に設定することが望ましい。また、条件式（９）の上限値を－０．７２に設定することがより望ましい。一方、第３の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の下限値を－０．８１に設定することが望ましい。また、条件式（９）の下限値を－０．７７に設定することがより望ましい。
　条件式（１０）は、ズームレンズＺＬ全系の望遠端状態における焦点距離に対し、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定する条件式である。条件式（１０）を満足することにより、ズームレンズＺＬの前玉径を縮小することができる。なお、条件式（１０）の上限値を上回る条件である場合、広角端状態において球面収差がプラス側に大きく発生するため好ましくない。一方、条件式（１０）の下限値を下回る条件である場合、開口絞りＳより像側の負レンズの効果が小さくなり、ズームレンズＺＬの前玉径を十分に縮小することが困難になる。
　第３の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の上限値を－０．１５０に設定することが望ましい。一方、第３の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の下限値を－０．１７０に設定することが望ましい。
　第３の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（１１）で表される条件を満足することが好ましい。
　－０．１８０＜（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＜－０．１６０　…（１１）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
　ｆｗ：ズームレンズＺＬの広角端状態における焦点距離。
　条件式（１１）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定する条件式である。条件式（３）を満足することにより、高い結像性能を有する小型のズームレンズＺＬを達成することができる。なお、条件式（１１）の上限値を上回る条件である場合、望遠端状態において球面収差がマイナス側に大きく発生するため好ましくない。一方、条件式（１１）の下限値を下回る条件である場合、望遠端状態において球面収差がプラス側に大きく発生するため好ましくない。
　第３の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の上限値を－０．１６７に設定することが望ましい。一方、第３の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の下限値を－０．１７６に設定することが望ましい。
　第３の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズからなることが好ましい。この構成により、第４レンズ群Ｇ４単体での軸上色収差を良好に補正することができ、ズームレンズＺＬ全系での軸上色収差の補正が容易になる。また、第４レンズ群Ｇ４が偏芯したときの性能劣化を小さくすることができる。なお、第５レンズ群Ｇ５が、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズから構成されてもよく、この構成により、第４レンズ群Ｇ４の場合と同様の効果を得ることができる。
　第３の実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（１２）で表される条件を満足することが好ましい。
　０．２０＜（ｎ２ｆ×ｆｔ）／（ν２ｆ×ｒ２ｆ）＜１．００　…（１２）
　但し、
　ｎ２ｆ：第２レンズ群Ｇ２における最も像側のレンズのｄ線に対する屈折率、
　　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離、
　ν２ｆ：第２レンズ群Ｇ２における最も像側のレンズのアッベ数、
　ｒ２ｆ：第２レンズ群Ｇ２における最も像側のレンズ面の曲率半径。
　条件式（１２）は、第２レンズ群Ｇ２における最も像側のレンズのｄ線に対する屈折率と、第２レンズ群Ｇ２における最も像側のレンズ面の曲率半径を規定する条件式である。条件式（１２）を満足することにより、良好な光学性能を維持しつつ望遠端状態におけるズームレンズＺＬの全長を短くすることができる。なお、条件式（１２）の上限値を上回る条件である場合、第２レンズ群Ｇ２における最も像側のレンズ面の曲率半径が小さくなる。この場合、望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間隔を広げる必要があり、望遠端状態におけるズームレンズＺＬの全長が長くなるため好ましくない。一方、条件式（１２）の下限値を下回る条件である場合、広角端状態において像面湾曲がプラス側に大きく発生するため好ましくない。
　第３の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１２）の上限値を０．７３に設定することが望ましい。また、条件式（１２）の上限値を０．５０に設定することがより望ましい。一方、第３の実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１２）の下限値を０．２９に設定することが望ましい。また、条件式（１２）の下限値を０．３５に設定することがより望ましい。
　ここで、第３の実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法について、図１１を参照しながら説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを組み込む（ステップＳＴ１０）。そして、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って移動させることにより、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）が行われるように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５を駆動可能に構成する（ステップＳＴ２０）。
　レンズの組み込みを行うステップＳＴ１０において、前述の条件式（９）～（１０）等を満足するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５を配置する。このような製造方法によれば、小型でありながら大きな変倍比を有し、良好な光学性能を備えたズームレンズＺＬを得ることができる。
第１～第３の実施形態に係る実施例
　（第１実施例）
　以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第１実施例について図１～図２および表１を用いて説明する。図１（ａ）は第１実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１）の広角端状態におけるレンズ構成図であり、図１（ｂ）は中間焦点距離状態におけるレンズ構成図であり、図１（ｃ）は望遠端状態におけるレンズ構成図である。第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを備えて構成される。そして、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５がそれぞれ光軸に沿って移動するようになっている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凸形状の第１の正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２の正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３の正レンズＬ１４とから構成される。第１レンズ群Ｇ１において、負レンズＬ１１と第１の正レンズＬ１２は互いに接合された接合レンズとなっている。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像面Ｉ側に凹面を向けた第１の負レンズＬ２１と、両凹形状の第２の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の第３の負レンズＬ２４とから構成される。第２レンズ群Ｇ２において、正レンズＬ２３と第３の負レンズＬ２４は互いに接合された接合レンズとなっている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の第１の正レンズＬ３１と、両凸形状の第２の正レンズＬ３２と、両凹形状の負レンズＬ３３と、両凸形状の第３の正レンズＬ３４とから構成される。第３レンズ群Ｇ３において、第２の正レンズＬ３２と負レンズＬ３３は互いに接合された接合レンズとなっている。また、第１の正レンズＬ３１における両側のレンズ面が非球面となっている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。第４レンズ群Ｇ４において、正レンズＬ４１と負レンズＬ４２は互いに接合された接合レンズとなっている。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、像面Ｉ側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ５２とから構成される。第５レンズ群Ｇ５において、正レンズＬ５１と負レンズＬ５２は互いに接合された接合レンズとなっている。また、正レンズＬ５１における物体側のレンズ面が非球面となっている。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）の際、第３レンズ群Ｇ３と同一軌道で移動するようになっている。なお、無限遠物体から至近距離物体（有限距離物体）へのフォーカシングは、第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って物体側へ移動させることにより行う。また、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に配置されたフィルタ群ＦＬは、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されている。
　以下に、表１～表３を示すが、これらは第１～第３実施例に係るズームレンズの諸元の値をそれぞれ掲げた表である。各表の［全体諸元］には、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各状態におけるズームレンズＺＬの焦点距離ｆ、ＦナンバーＦＮＯ、半画角ω、像高Ｙの値をそれぞれ示す。また、［レンズ諸元］において、第１カラム（面番号）は物体側から数えた際のレンズ面の番号を、第２カラムＲはレンズ面の曲率半径を、第３カラムＤはレンズ面の光軸上の間隔を、第４カラムνｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を、第５カラムｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率をそれぞれ示している。なお、第１カラム（面番号）の右に付した*は、そのレンズ面が非球面であることを示す。また、曲率半径「0.0000」は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1.000000はその記載を省略している。
　［非球面データ］において示す非球面係数は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＸ（ｙ）とし、近軸曲率半径（基準球面の曲率半径）をＲとし、円錐定数をκとし、ｎ次（ｎ＝４，６，８，１０）の非球面係数をＡnとしたとき、次式（Ａ）で表される。なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０であり、記載を省略している。また、［非球面データ］において、「E-n」は「×10-n」を示す。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝
　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　　…（Ａ）
　［可変間隔データ］には、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各状態（無限遠合焦時）におけるズームレンズＺＬの焦点距離ｆ、可変間隔、バックフォーカスＢＦ、全長ＴＬ（ズームレンズＺＬの最初の光学面から最終の光学面（像面Ｉ）までの長さ）の値をそれぞれ示す。［レンズ群焦点距離］には、各レンズ群の焦点距離の値をそれぞれ示す。［条件式対応値］には、各条件式の対応値を示す。
　なお、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、その他の長さの単位は一般に「mm」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、後述の第２～第３実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　下の表１に、第１実施例における各諸元を示す。なお、表１における第１面～第２８面の曲率半径Ｒは、図１（ａ）における第１面～第２８面に付した符号Ｒ１～Ｒ２８に対応している。また、第２９面～第３２面は平面であり、図１（ａ）において対応する面の図示を省略する。また、表１における群番号Ｇ１～Ｇ５は、図１における各レンズ群Ｇ１～Ｇ５に対応している。また、第１実施例において、第１６面、第１７面、および第２６面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。
（表１）
［全体諸元］
　ズーム比＝56.905
　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
　ｆ　　　　　4.40　　　 　33.00　　　　　250.30
　ＦＮＯ　　　3.29　　　　　5.24　　　　　　6.80
　ω　　　 　43.91°　　　　6.98°　　　　　0.91°
　Ｙ　　　　　3.43　　　　　4.05　　　　　　4.05
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　　　　　Ｄ　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　 　232.0166　　　1.8000　　　39.61　　　1.804400
　　2　　　　64.8025　　　5.6500　　　95.00　　　1.437000
　　3　　　-368.2363　　　0.2000
　　4　　　　72.6782　　　4.0500　　　82.57　　　1.497820
　　5　　 　795.4829　　　0.2000
　　6　　　　57.5710　　　4.1000　　　82.57　　　1.497820
　　7　　 　320.3057　　　　D7
　　8　　 　949.5174　　　1.0000　　　40.66　　　1.883000
　　9　　 　　8.6239　　　4.5000
　　10　　　-26.4521　　　0.9000　　　40.66　　　1.883000
　　11　　　286.6814　　　0.2000
　　12　　 　17.3116　　　3.0000　　　20.88　　　1.922860
　　13　　　-35.6212　　　0.9000　　　35.25　　　1.910820
　　14　　 　33.3143　　　　D14
　　15　　　　0.0000　　　0.7500　　　　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
　　16*　　 　7.9259　　　2.5000　　　71.67　　　1.553320
　　17*　　　-57.9778　　　0.2000
　　18　　 　15.5668　　　2.1000　　　67.90　　　1.593190
　　19　 　-158.2026　　　0.8000　　　40.66　　　1.883000
　　20　　　　7.1185　　　0.6500
　　21　　 　12.8425　　　1.9000　　　70.31　　　1.487490
　　22　　　-33.1659　　　　D22
　　23　　 　38.7655　　　1.2000　　　28.69　　　1.795040
　　24　　　-77.0801　　　0.6000　　　42.09　　　1.799520
　　25　　 　16.5271　　　　d25
　　26*　　　16.0820　　　3.0500　　　58.28　　　1.622630
　　27　　　-14.0205　　　0.8000　　　37.18　　　1.834000
　　28　 　-106.3282　　　　D28
　　29　　　　0.0000　　　0.2100　　　63.88　　　1.516800
　　30　　　　0.0000　　　1.3480
　　31　　　　0.0000　　　0.5000　　　63.88　　　1.516800
　　32　　　　0.0000　　　　BF
［非球面データ］
　第１６面
　κ=-0.3575,A4=1.79600E-04,A6=4.41968E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
　第１７面
　κ=1.0000,A4=4.43002E-05,A6=-4.79298E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
　第２６面
　κ=1.0000,A4=2.13923E-05,A6=1.24506E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
［可変間隔データ］
　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
　　　　　（無限遠）　　（無限遠）　　　（無限遠）
　ｆ　　　　　4.40　　　 　33.00　　　　　250.30
　Ｄ７　　 　0.78796　　　39.29867　　　63.11146
　Ｄ１４　　43.22595　　　12.48438　　 　2.08709
　Ｄ２２　 　0.58671　　 　8.53209　　 　7.30074
　Ｄ２５　 　7.16472　　 　7.43038　　　26.40747
　Ｄ２８　 　6.13849　　　14.70884　　 　2.42338
　ＢＦ　　 　0.53000　　 　0.53000　　 　0.53000
　ＴＬ　 　101.54184　 　126.09236　 　144.96814
［レンズ群焦点距離］
　群番号　　　　群初面　　　　群焦点距離（ｆ１～ｆ５）
　　G1　　　　　　1　　　　　　81.00000
　　G2　　　　　　8　　　　　　-8.50000
　　G3　　　 　　16　　　　　　16.68966
　　G4　　　 　　23　　　 　　-37.13123
　　G5　　　 　　26　　　　　　31.32288
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ１／ｆｔ＝0.32
　条件式（２）、（７）、（１１）　（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＝-0.167
　条件式（３）　ｎＮ１－ｎＰ１＝0.367
　条件式（４）　νＰ１＝95.00
　条件式（５）、（８）、（１０）　ｆ４／ｆｔ＝-0.148
　条件式（６）　ΔＺｗｔ／ｆｔ＝0.089
　条件式（９）　ｆ２／ＴＬ２＝-0.810
　条件式（１２）　（ｎ２ｆ×ｆｔ）／（ν２ｆ×ｒ２ｆ）＝0.407
　このように本実施例では、上記条件式（１）～（１２）が全て満たされていることが分かる。
　図２（ａ）～（ｃ）は、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の諸収差図である。ここで、図２（ａ）は広角端状態（ｆ＝４．４０mm）における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝３３．００mm）における無限遠合焦時の諸収差図であり、図２（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝２５０．３０mm）における無限遠合焦時の諸収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高をそれぞれ示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。以上、収差図の説明は他の実施例においても同様である。
　そして、各収差図より、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第１実施例のズームレンズＺＬ１を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
　（第２実施例）
　以下、本願の第２実施例について図３～図４および表２を用いて説明する。図３（ａ）は第２実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ２）の広角端状態におけるレンズ構成図であり、図３（ｂ）は中間焦点距離状態におけるレンズ構成図であり、図３（ｃ）は望遠端状態におけるレンズ構成図である。第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを備えて構成される。そして、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５がそれぞれ光軸に沿って移動するようになっている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凸形状の第１の正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２の正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３の正レンズＬ１４とから構成される。第１レンズ群Ｇ１において、負レンズＬ１１と第１の正レンズＬ１２は互いに接合された接合レンズとなっている。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像面Ｉ側に凹面を向けた第１の負レンズＬ２１と、両凹形状の第２の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の第３の負レンズＬ２４とから構成される。第２レンズ群Ｇ２において、正レンズＬ２３と第３の負レンズＬ２４は互いに接合された接合レンズとなっている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の第１の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬ３２と、像面Ｉ側に凹面を向けた負レンズＬ３３と、両凸形状の第３の正レンズＬ３４とから構成される。第３レンズ群Ｇ３において、第２の正レンズＬ３２と負レンズＬ３３は互いに接合された接合レンズとなっている。また、第１の正レンズＬ３１における両側のレンズ面が非球面となっている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２とから構成される。第４レンズ群Ｇ４において、正レンズＬ４１と負レンズＬ４２は互いに接合された接合レンズとなっている。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、像面Ｉ側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ５２とから構成される。第５レンズ群Ｇ５において、正レンズＬ５１と負レンズＬ５２は互いに接合された接合レンズとなっている。また、正レンズＬ５１における物体側のレンズ面が非球面となっている。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）の際、第３レンズ群Ｇ３と同一軌道で移動するようになっている。なお、無限遠物体から至近距離物体（有限距離物体）へのフォーカシングは、第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って物体側へ移動させることにより行う。また、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に配置されたフィルタ群ＦＬは、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されている。
　下の表２に、第２実施例における各諸元を示す。なお、表２における第１面～第２８面の曲率半径Ｒは、図３（ａ）における第１面～第２８面に付した符号Ｒ１～Ｒ２８に対応している。また、第２９面～第３２面は平面であり、図３（ａ）において対応する面の図示を省略する。また、表２における群番号Ｇ１～Ｇ５は、図３における各レンズ群Ｇ１～Ｇ５に対応している。また、第２実施例において、第１６面、第１７面、および第２６面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。
（表２）
［全体諸元］
　ズーム比＝56.96
　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
　ｆ　　　　　4.40　　　 　33.20　　　　　250.61
　ＦＮＯ　　　3.41　　　　　5.34　　　　　　6.69
　ω　　　 　43.90°　　　　6.94°　　　　　0.91°
　Ｙ　　　　　3.43　　　　　4.05　　　　　　4.05
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　　　　　Ｄ　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　 　283.8635　　　1.8000　　　39.61　　　1.804400
　　2　　　　66.0031　　　5.6500　　　95.00　　　1.437000
　　3　　　-244.4056　　　0.2000
　　4　　　　70.1583　　　4.0500　　　82.57　　　1.497820
　　5　　 　640.8571　　　0.2000
　　6　　　　56.2115　　　4.1000　　　82.57　　　1.497820
　　7　　 　286.2808　　　　D7
　　8　 　-1400.8161　　　1.0000　　　47.35　　　1.788000
　　9　　 　　7.9433　　　4.5000
　　10　　　-23.9387　　　0.9000　　　42.73　　　1.834810
　　11　　 　54.6102　　　0.2000
　　12　　 　17.2566　　　3.0000　　　20.88　　　1.922860
　　13　　　-46.1324　　　0.9000　　　35.25　　　1.910820
　　14　　 　46.1324　　　　D14
　　15　　　　0.0000　　　0.7500　　　　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
　　16*　　 　9.5535　　　2.5000　　　71.67　　　1.553320
　　17*　 　-72.3929　　　0.2000
　　18　　 　10.5738　　　2.1000　　　82.57　　　1.497820
　　19　 　-811.9421　　　0.8000　　　40.66　　　1.883000
　　20　　　　8.1310　　　0.6500
　　21　　 　21.2521　　　1.9000　　　70.31　　　1.487490
　　22　　　-21.2521　　　　D22
　　23　　 　40.5152　　　1.2000　　　25.45　　　1.805180
　　24　　　-90.5269　　　0.6000　　　40.97　　　1.806100
　　25　　 　16.4742　　　　D25
　　26*　　　16.1274　　　3.0500　　　58.28　　　1.622630
　　27　　　-12.9457　　　0.8000　　　37.18　　　1.834000
　　28　　　-90.6714　　　　D28
　　29　　　　0.0000　　　0.2100　　　63.88　　　1.516800
　　30　　　　0.0000　　　1.2180
　　31　　　　0.0000　　　0.5000　　　63.88　　　1.516800
　　32　　　　0.0000　　　　BF
［非球面データ］
　第１６面
　κ=0.5602,A4=-1.97251E-05,A6=4.63015E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
　第１７面
　κ=1.0000,A4=5.07627E-05,A6=2.26946E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
　第２６面
　κ=1.0000,A4=2.10907E-05,A6=1.90396E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
［可変間隔データ］
　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
　　　　　（無限遠）　　（無限遠）　　　（無限遠）
　ｆ　　　　　4.40　　　 　33.20　　　　　250.61
　Ｄ７　　 　0.78856　　　38.98294　　　62.22136
　Ｄ１４　　42.46359　　　11.70181　　 　2.04839
　Ｄ２２　 　1.08941　　 　9.00658　　 　8.04140
　Ｄ２５　 　9.07755　　 　7.64986　　　26.11914
　Ｄ２８　 　5.45698　　　15.81339　　 　3.54723
　ＢＦ　　 　0.53000　　 　0.53000　　 　0.53000
　ＴＬ　 　102.38408　 　126.66256　 　145.48551
［レンズ群焦点距離］
　群番号　　　　群初面　　　　群焦点距離（ｆ１～ｆ５）
　　G1　　　　　　1　　　　　　79.47658
　　G2　　　　　　8　　　　　　-8.04863
　　G3　　　 　　16　　　　　　16.53205
　　G4　　　 　　23　　　 　　-35.58931
　　G5　　　 　　26　　　　　　31.34725
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ１／ｆｔ＝0.32
　条件式（２）、（７）、（１１）　（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＝-0.173
　条件式（３）　ｎＮ１－ｎＰ１＝0.367
　条件式（４）　νＰ１＝95.00
　条件式（５）、（８）、（１０）　ｆ４／ｆｔ＝-0.142
　条件式（６）　ΔＺｗｔ／ｆｔ＝0.088
　条件式（９）　ｆ２／ＴＬ２＝-0.767
　条件式（１２）　（ｎ２ｆ×ｆｔ）／（ν２ｆ×ｒ２ｆ）＝0.294
　このように本実施例では、上記条件式（１）～（１２）が全て満たされていることが分かる。
　図４（ａ）～（ｃ）は、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の諸収差図である。ここで、図４（ａ）は広角端状態（ｆ＝４．４０mm）における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝３３．２０mm）における無限遠合焦時の諸収差図であり、図４（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝２５０．６１mm）における無限遠合焦時の諸収差図である。そして、各収差図より、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第２実施例のズームレンズＺＬ２を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
　（第３実施例）
　以下、本願の第３実施例について図５～図６および表３を用いて説明する。図５（ａ）は第３実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ３）の広角端状態におけるレンズ構成図であり、図５（ｂ）は中間焦点距離状態におけるレンズ構成図であり、図５（ｃ）は望遠端状態におけるレンズ構成図である。第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを備えて構成される。そして、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５がそれぞれ光軸に沿って移動するようになっている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凸形状の第１の正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２の正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３の正レンズＬ１４とから構成される。第１レンズ群Ｇ１において、負レンズＬ１１と第１の正レンズＬ１２は互いに接合された接合レンズとなっている。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像面Ｉ側に凹面を向けた第１の負レンズＬ２１と、像面Ｉ側に凸面を向けたメニスカス形状の第２の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の第３の負レンズＬ２４とから構成される。第２レンズ群Ｇ２において、正レンズＬ２３と第３の負レンズＬ２４は互いに接合された接合レンズとなっている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の第１の正レンズＬ３１と、両凸形状の第２の正レンズＬ３２と、両凹形状の負レンズＬ３３と、両凸形状の第３の正レンズＬ３４とから構成される。第３レンズ群Ｇ３において、第２の正レンズＬ３２と負レンズＬ３３は互いに接合された接合レンズとなっている。また、第１の正レンズＬ３１における両側のレンズ面が非球面となっている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ４２とから構成される。第４レンズ群Ｇ４において、正レンズＬ４１と負レンズＬ４２は互いに接合された接合レンズとなっている。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、像面Ｉ側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ５２とから構成される。第５レンズ群Ｇ５において、正レンズＬ５１と負レンズＬ５２は互いに接合された接合レンズとなっている。また、正レンズＬ５１における物体側のレンズ面が非球面となっている。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）の際、第３レンズ群Ｇ３と同一軌道で移動するようになっている。なお、無限遠物体から至近距離物体（有限距離物体）へのフォーカシングは、第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って物体側へ移動させることにより行う。また、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に配置されたフィルタ群ＦＬは、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されている。
　下の表３に、第３実施例における各諸元を示す。なお、表３における第１面～第２８面の曲率半径Ｒは、図５（ａ）における第１面～第２８面に付した符号Ｒ１～Ｒ２８に対応している。また、第２９面～第３２面は平面であり、図５（ａ）において対応する面の図示を省略する。また、表３における群番号Ｇ１～Ｇ５は、図５における各レンズ群Ｇ１～Ｇ５に対応している。また、第３実施例において、第１６面、第１７面、および第２６面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。
（表３）
［全体諸元］
　ズーム比＝56.835
　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
　ｆ　　　　　4.40　　　 　33.00　　　　　250.00
　ＦＮＯ　　　3.41　　　　　4.49　　　　　　6.48
　ω　　　 　43.91°　　　　6.98°　　　　　0.91°
　Ｙ　　　　　3.43　　　　　4.05　　　　　　4.05
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　　　　　Ｄ　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　 　205.6164　　　1.8000　　　40.66　　　1.883000
　　2　　　　61.6090　　　5.6500　　　95.00　　　1.437000
　　3　　　-324.2007　　　0.2000
　　4　　　　70.4934　　　4.0500　　　82.57　　　1.497820
　　5　　 　867.8172　　　0.2000
　　6　　　　52.0955　　　4.1000　　　82.57　　　1.497820
　　7　　 　362.4668　　　　D7
　　8　 　-1680.9225　　　1.0000　　　40.66　　　1.883000
　　9　　 　　8.3884　　　4.5000
　　10　　　-22.8207　　　0.9000　　　46.59　　　1.816000
　　11　 　-209.0345　　　0.2000
　　12　　 　14.1862　　　3.0000　　　20.88　　　1.922860
　　13　　　-81.1634　　　0.9000　　　35.25　　　1.910820
　　14　　 　18.6274　　　　D14
　　15　　　　0.0000　　　0.7500　　　　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
　　16*　　　10.1147　　　2.5000　　　71.67　　　1.553320
　　17*　 　-50.0000　　　0.2000
　　18　　　108.8627　　　2.1000　　　63.34　　　1.618000
　　19　　　-13.3036　　　0.8000　　　46.59　　　1.816000
　　20　　 　11.7659　　　0.8000
　　21　　 　16.6753　　　1.9000　　　63.88　　　1.516800
　　22　　　-14.6420　　　　D22
　　23　　 　28.0885　　　1.2000　　　28.69　　　1.795040
　　24　　 　44.8967　　　0.6000　　　42.09　　　1.799520
　　25　　 　15.4924　　　　D25
　　26*　　　18.5168　　　3.0500　　　65.44　　　1.603000
　　27　　　-11.3088　　　0.8000　　　37.18　　　1.834000
　　28　　　-34.8472　　　　D28
　　29　　　　0.0000　　　0.2100　　　63.88　　　1.516800
　　30　　　　0.0000　　　1.3480
　　31　　　　0.0000　　　0.5000　　　63.88　　　1.516800
　　32　　　　0.0000　　　　BF
［非球面データ］
　第１６面
　κ=0.5886,A4=-8.28313E-06,A6=4.41968E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
　第１７面
　κ=1.0000,A4=7.83065E-05,A6=-4.79298E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
　第２６面
　κ=1.0000,A4=2.13923E-05,A6=1.24506E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
［可変間隔データ］
　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
　　　　　（無限遠）　　（無限遠）　　　（無限遠）
　ｆ　　　　　4.40　　　 　33.00　　　　　250.00
　Ｄ７　　 　0.78753　　　39.66023　　　60.10680
　Ｄ１４　　40.75983　　 　9.95274　　 　2.08714
　Ｄ２２　 　2.04196　　　10.00538　　 　9.28399
　Ｄ２５　　12.03913　　 　7.11125　　　28.13863
　Ｄ２８　 　7.11966　　　20.94668　　 　5.17139
　ＢＦ　　 　0.53000　　 　0.53000　　 　0.53000
　ＴＬ　 　106.53610　 　131.46428　 　148.57595
［レンズ群焦点距離］
　群番号　　　　群初面　　　　群焦点距離（ｆ１～ｆ５）
　　G1　　　　　　1　　　　　　76.00000
　　G2　　　　　　8　　　　　　-7.60000
　　G3　　　 　　16　　　　　　18.50000
　　G4　　　 　　23　　　 　　-46.00000
　　G5　　　 　　26　　　　　　28.00000
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ１／ｆｔ＝0.30
　条件式（２）、（７）、（１１）　（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＝-0.176
　条件式（３）　ｎＮ１－ｎＰ１＝0.446
　条件式（４）　νＰ１＝95.00
　条件式（５）、（８）、（１０）　ｆ４／ｆｔ＝-0.184
　条件式（６）　ΔＺｗｔ／ｆｔ＝0.086
　条件式（９）　ｆ２／ＴＬ２＝-0.724
　条件式（１２）　（ｎ２ｆ×ｆｔ）／（ν２ｆ×ｒ２ｆ）＝0.728
　このように本実施例では、上記条件式（１）～（１２）が全て満たされていることが分かる。
　図６（ａ）～（ｃ）は、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の諸収差図である。ここで、図６（ａ）は広角端状態（ｆ＝４．４０mm）における無限遠合焦時の諸収差図であり、図６（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝３３．００mm）における無限遠合焦時の諸収差図であり、図６（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝２５０．００mm）における無限遠合焦時の諸収差図である。そして、各収差図より、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第３実施例のズームレンズＺＬ３を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
　以上、各実施例によれば、小型でありながら大きな変倍比を有し、良好な光学性能を備えたズームレンズおよび光学機器（デジタルスチルカメラ）を実現することができる。
　なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　上述の各実施例において、ズームレンズとして５群構成を示したが、６群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第５レンズ群を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、開口絞りは第３レンズ群に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。また、上述の各実施例において、開口絞りは、広角端状態から望遠端状態への変倍（ズーミング）の際、第３レンズ群と同一軌道で移動するようになっているが、第３レンズ群と別軌道で移動するようにしてもよい。
　また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　また、本実施形態のズームレンズは、変倍比が５０～７０程度である。
　また、本実施形態のズームレンズをデジタルスチルカメラに使用しているが、これに限られるものではなく、デジタルビデオカメラ等の光学機器にも使用することができる。
ＣＡＭ　デジタルスチルカメラ（光学機器）
　ＺＬ　ズームレンズ
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群
　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群
　　Ｓ　開口絞り
　　Ｉ　像面

Claims (20)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを備え、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群がそれぞれ光軸に沿って移動し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　０．２５＜ｆ１／ｆｔ＜０．３８
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  2. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　－０．１８０＜（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＜－０．１６０
    　但し、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  3. 　前記第１レンズ群は、３枚の正レンズを有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  4. 　前記第１レンズ群は、正レンズと負レンズとの接合レンズを有し、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．３６７＜ｎＮ１－ｎＰ１
    　８０＜νＰ１
    　但し、
    　ｎＮ１：前記第１レンズ群の前記接合レンズを構成する前記負レンズのｄ線に対する屈折率、
    　ｎＰ１：前記第１レンズ群の前記接合レンズを構成する前記正レンズのｄ線に対する屈折率、
    　νＰ１：前記第１レンズ群の前記接合レンズを構成する前記正レンズのアッベ数。
  5. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　－０．１８＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離。
  6. 　前記第４レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズからなることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  7. 　前記第３レンズ群の物体側近傍に開口絞りが配設され、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．０８４＜ΔＺｗｔ／ｆｔ＜０．０９０
    　但し、
    　ΔＺｗｔ：広角端状態から望遠端状態への変倍の際における、前記開口絞りの物体側への光軸上の移動距離。
  8. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを備え、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群がそれぞれ光軸に沿って移動し、
    　前記第２レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、第３負レンズとからなり、
    　前記正レンズと前記第３負レンズとが接合されていることを特徴とするズームレンズ。
  9. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項８に記載のズームレンズ。
    　－０．１８０＜（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＜－０．１６０
    　但し、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  10. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項８に記載のズームレンズ。
    　－０．１８０＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４０
    　但し、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離。
  11. 　前記第４レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズからなることを特徴とする請求項８に記載のズームレンズ。
  12. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを備え、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群がそれぞれ光軸に沿って移動し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　－０．９０＜ｆ２／ＴＬ２＜－０．６０
    　－０．１８０＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４０
    　但し、
    　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
    　ＴＬ２：前記第２レンズ群の光軸上の長さ、
    　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
    　　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  13. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１２に記載のズームレンズ。
    　－０．１８０＜（ｆ１×ｆｗ）／（ｆ２×ｆｔ）＜－０．１６０
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離。
  14. 　前記第４レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとの接合レンズからなることを特徴とする請求項１２に記載のズームレンズ。
  15. 　物体の像を所定の面上に結像させるズームレンズを備えた光学機器であって、
    　前記ズームレンズが請求項１に記載のズームレンズであることを特徴とする光学機器。
  16. 　物体の像を所定の面上に結像させるズームレンズを備えた光学機器であって、
    　前記ズームレンズが請求項８に記載のズームレンズであることを特徴とする光学機器。
  17. 　物体の像を所定の面上に結像させるズームレンズを備えた光学機器であって、
    　前記ズームレンズが請求項１２に記載のズームレンズであることを特徴とする光学機器。
  18. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを配置し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群をそれぞれ光軸に沿って移動させ、
    　以下の条件式を満足するようにしたことを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　０．２５＜ｆ１／ｆｔ＜０．３８
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  19. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを配置し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群をそれぞれ光軸に沿って移動させ、
    　前記第２レンズ群として、光軸に沿って物体側から順に、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、第３負レンズとを配置し、
    　前記正レンズと前記第３負レンズとを接合するようにしたことを特徴とするズームレンズの製造方法。
  20. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを配置し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔、および前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔がそれぞれ変化するように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群、および前記第５レンズ群をそれぞれ光軸に沿って移動させ、
    　以下の条件式を満足するようにしたことを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　－０．９０＜ｆ２／ＴＬ２＜－０．６０
    　－０．１８０＜ｆ４／ｆｔ＜－０．１４０
    　但し、
    　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
    　ＴＬ２：前記第２レンズ群の光軸上の長さ、
    　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
    　　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015102803A (ja) * 2013-11-27 2015-06-04 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2018004981A (ja) * 2016-07-04 2018-01-11 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2021021856A (ja) * 2019-07-29 2021-02-18 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび光学機器
JP2024083644A (ja) * 2020-06-08 2024-06-21 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび撮像装置

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6911869B2 (ja) * 2016-11-21 2021-07-28 株式会社ニコン 変倍光学系、これを用いた光学機器および撮像機器
JP6806238B2 (ja) * 2017-04-05 2021-01-06 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法
CN110488472B (zh) * 2018-05-15 2021-04-23 嘉兴中润光学科技股份有限公司 变焦距光学系统

Citations (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63205629A (ja) * 1987-02-20 1988-08-25 Canon Inc リヤ−フオ−カス式のズ−ムレンズ
JPS63266415A (ja) * 1987-04-24 1988-11-02 Canon Inc リヤ−フオ−カス式のズ−ムレンズ
JPH04146407A (ja) * 1990-10-08 1992-05-20 Minolta Camera Co Ltd 高変倍率ズームレンズ
JPH07151970A (ja) * 1993-11-30 1995-06-16 Canon Inc ズームレンズ
JPH11258506A (ja) * 1998-03-12 1999-09-24 Canon Inc ズームレンズ
JP2009294513A (ja) * 2008-06-06 2009-12-17 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2010175899A (ja) * 2009-01-30 2010-08-12 Nikon Corp 変倍光学系、この変倍光学系を有する光学機器、及び、変倍光学系の製造方法
JP2010191199A (ja) * 2009-02-18 2010-09-02 Nikon Corp ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2011090265A (ja) * 2009-10-26 2011-05-06 Sony Corp 可変焦点距離レンズ系及び撮像装置
JP2012048199A (ja) * 2010-07-28 2012-03-08 Panasonic Corp ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
JP2012247564A (ja) * 2011-05-26 2012-12-13 Olympus Imaging Corp ズームレンズおよびそれを用いた撮像装置
JP2013011819A (ja) * 2011-06-30 2013-01-17 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP2013088737A (ja) * 2011-10-21 2013-05-13 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2013134303A (ja) * 2011-12-26 2013-07-08 Nikon Corp ズームレンズおよび撮像装置
JP2013224993A (ja) * 2012-04-20 2013-10-31 Hoya Corp ズームレンズ系
JP2013228500A (ja) * 2012-04-25 2013-11-07 Hoya Corp ズームレンズ系
US20130308043A1 (en) * 2012-05-21 2013-11-21 Canon Kabushiki Kaisha Zoom lens and image pickup apparatus having the same
JP2013235060A (ja) * 2012-05-07 2013-11-21 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2013254160A (ja) * 2012-06-08 2013-12-19 Tamron Co Ltd ズームレンズ
JP2014016400A (ja) * 2012-07-06 2014-01-30 Tamron Co Ltd ズームレンズ
JP2014095754A (ja) * 2012-11-07 2014-05-22 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
JP2014145983A (ja) * 2013-01-30 2014-08-14 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
JP2014153436A (ja) * 2013-02-05 2014-08-25 Tamron Co Ltd ズームレンズ

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4896950A (en) * 1987-02-20 1990-01-30 Canon Kabushiki Kaisha Zoom lens of high power varying ratio
JP2000147379A (ja) * 1998-11-04 2000-05-26 Canon Inc ズームレンズ
US6483648B1 (en) 1999-09-10 2002-11-19 Olympus Optical Co., Ltd. Zoom lens
JP3807712B2 (ja) 1999-09-10 2006-08-09 オリンパス株式会社 ズームレンズ及びそのズームレンズを備えたカメラ
JP2003066334A (ja) * 2001-08-29 2003-03-05 Pentax Corp 高変倍ズームレンズ系
JP4794912B2 (ja) * 2005-06-02 2011-10-19 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
KR100745509B1 (ko) 2005-10-13 2007-08-02 삼성테크윈 주식회사 광각 및 고변배 줌 렌즈 및 이를 채용한 카메라
US7767248B2 (en) * 2007-02-02 2010-08-03 Overly Iii Harry J Soft chew confectionary with high fiber and sugar content and method for making same
JP5111059B2 (ja) 2007-11-05 2012-12-26 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5152490B2 (ja) 2007-12-25 2013-02-27 株式会社ニコン 防振機能を有する変倍光学系、この変倍光学系を備えた光学機器、及び、変倍光学系の変倍方法
JP5159398B2 (ja) 2008-04-07 2013-03-06 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
US8736968B2 (en) * 2008-07-28 2014-05-27 Nikon Corporation Zoom lens, optical apparatus having same, and method of manufacturing zoom lens
US7889440B2 (en) 2009-01-30 2011-02-15 Nkon Corporation Zoom lens, optical apparatus equipped therewith and method for manufacturing the zoom lens
CN102033306B (zh) * 2009-10-01 2013-08-07 索尼公司 可变焦距镜头系统和图像拾取设备
JP5541663B2 (ja) * 2009-10-06 2014-07-09 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5614039B2 (ja) 2010-01-14 2014-10-29 株式会社ニコン 変倍光学系、及び、この変倍光学系を備える光学機器
JP5743810B2 (ja) 2010-10-07 2015-07-01 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
CN105388602B (zh) * 2011-01-25 2018-06-08 株式会社尼康 变焦镜头系统和光学设备
JP5273167B2 (ja) * 2011-01-25 2013-08-28 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
US8416505B2 (en) * 2011-05-26 2013-04-09 Olympus Imaging Corp. Zoom lens and image pickup apparatus using the same
JP2013023506A (ja) * 2011-07-15 2013-02-04 Asahi Kasei Chemicals Corp ポリアセタール樹脂組成物およびその製造方法
US8797655B2 (en) * 2011-10-05 2014-08-05 Canon Kabushiki Kaisha Zoom lens and image pickup apparatus having the same
JP5845887B2 (ja) * 2011-12-26 2016-01-20 株式会社ニコン ズームレンズおよび撮像装置
JP5686298B2 (ja) * 2012-02-28 2015-03-18 コニカミノルタ株式会社 ズームレンズ及び撮像装置
JP5972020B2 (ja) * 2012-04-19 2016-08-17 Hoya株式会社 ズームレンズ系
JP5968096B2 (ja) * 2012-06-14 2016-08-10 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びこれを有する光学機器
KR101776704B1 (ko) * 2012-08-03 2017-09-08 한화테크윈 주식회사 줌 렌즈계 및 이를 구비한 촬영 장치
JP6089729B2 (ja) * 2013-01-30 2017-03-08 株式会社リコー シームレスベルト、画像形成装置、シームレスベルトの製造方法
JP2015001550A (ja) * 2013-06-13 2015-01-05 オリンパスイメージング株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Patent Citations (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63205629A (ja) * 1987-02-20 1988-08-25 Canon Inc リヤ−フオ−カス式のズ−ムレンズ
JPS63266415A (ja) * 1987-04-24 1988-11-02 Canon Inc リヤ−フオ−カス式のズ−ムレンズ
JPH04146407A (ja) * 1990-10-08 1992-05-20 Minolta Camera Co Ltd 高変倍率ズームレンズ
JPH07151970A (ja) * 1993-11-30 1995-06-16 Canon Inc ズームレンズ
JPH11258506A (ja) * 1998-03-12 1999-09-24 Canon Inc ズームレンズ
JP2009294513A (ja) * 2008-06-06 2009-12-17 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2010175899A (ja) * 2009-01-30 2010-08-12 Nikon Corp 変倍光学系、この変倍光学系を有する光学機器、及び、変倍光学系の製造方法
JP2010191199A (ja) * 2009-02-18 2010-09-02 Nikon Corp ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2011090265A (ja) * 2009-10-26 2011-05-06 Sony Corp 可変焦点距離レンズ系及び撮像装置
JP2012048199A (ja) * 2010-07-28 2012-03-08 Panasonic Corp ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
JP2012247564A (ja) * 2011-05-26 2012-12-13 Olympus Imaging Corp ズームレンズおよびそれを用いた撮像装置
JP2013011819A (ja) * 2011-06-30 2013-01-17 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP2013088737A (ja) * 2011-10-21 2013-05-13 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2013134303A (ja) * 2011-12-26 2013-07-08 Nikon Corp ズームレンズおよび撮像装置
JP2013224993A (ja) * 2012-04-20 2013-10-31 Hoya Corp ズームレンズ系
JP2013228500A (ja) * 2012-04-25 2013-11-07 Hoya Corp ズームレンズ系
JP2013235060A (ja) * 2012-05-07 2013-11-21 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
US20130308043A1 (en) * 2012-05-21 2013-11-21 Canon Kabushiki Kaisha Zoom lens and image pickup apparatus having the same
JP2013254160A (ja) * 2012-06-08 2013-12-19 Tamron Co Ltd ズームレンズ
JP2014016400A (ja) * 2012-07-06 2014-01-30 Tamron Co Ltd ズームレンズ
JP2014095754A (ja) * 2012-11-07 2014-05-22 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
JP2014145983A (ja) * 2013-01-30 2014-08-14 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
JP2014153436A (ja) * 2013-02-05 2014-08-25 Tamron Co Ltd ズームレンズ

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015102803A (ja) * 2013-11-27 2015-06-04 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2018004981A (ja) * 2016-07-04 2018-01-11 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2021021856A (ja) * 2019-07-29 2021-02-18 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび光学機器
JP7412914B2 (ja) 2019-07-29 2024-01-15 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび光学機器
US12259534B2 (en) 2019-07-29 2025-03-25 Canon Kabushiki Kaisha Zoom lens and optical apparatus
JP2024083644A (ja) * 2020-06-08 2024-06-21 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP7686835B2 (ja) 2020-06-08 2025-06-02 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP2025107496A (ja) * 2020-06-08 2025-07-17 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP7721834B2 (ja) 2020-06-08 2025-08-12 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP2025142268A (ja) * 2020-06-08 2025-09-30 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP7855771B2 (ja) 2020-06-08 2026-05-08 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび撮像装置

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