WO2014091921A1 - 光学フィルムのロール体、その製造方法、偏光板及び表示装置 - Google Patents

光学フィルムのロール体、その製造方法、偏光板及び表示装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2014091921A1
WO2014091921A1 PCT/JP2013/081744 JP2013081744W WO2014091921A1 WO 2014091921 A1 WO2014091921 A1 WO 2014091921A1 JP 2013081744 W JP2013081744 W JP 2013081744W WO 2014091921 A1 WO2014091921 A1 WO 2014091921A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
film
group
optical film
range
roll body
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/081744
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
真一郎 鈴木
村上　隆
Original Assignee
コニカミノルタ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by コニカミノルタ株式会社 filed Critical コニカミノルタ株式会社
Priority to CN201380064391.7A priority Critical patent/CN104870352B/zh
Priority to KR1020157009283A priority patent/KR101721783B1/ko
Priority to JP2014551962A priority patent/JP6229664B2/ja
Publication of WO2014091921A1 publication Critical patent/WO2014091921A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C55/00—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor
    • B29C55/02—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets
    • B29C55/04—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets uniaxial, e.g. oblique
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C55/00—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor
    • B29C55/02—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets
    • B29C55/10—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets multiaxial
    • B29C55/12—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets multiaxial biaxial

Definitions

  • the present invention relates to a roll body of an optical film, a manufacturing method thereof, a polarizing plate, and a display device. More specifically, it is a roll body of an optical film of a thin film stretched in an oblique direction, and the roll body of the optical film is less likely to cause a winding shift even when stored in a roll shape or moisture absorption during transportation, and stored.
  • the present invention relates to a roll of an optical film having a uniform optical value that does not cause display unevenness even when used in a polarizing plate during or after transportation, a method for producing the same, a polarizing plate, and a display device.
  • an optical film stretched in an oblique direction has been proposed (for example, see Patent Document 1). Since the optical film is stretched in an oblique direction (also simply referred to as oblique stretching) to give a desired phase difference, the optical film has a feature that the elastic modulus in the film plane has a maximum value in the oblique direction.
  • polycarbonate or cycloolefin resin is preferably used.
  • it has been proposed to use a cellulose ester resin for such applications for example, see Patent Document 2.
  • the obliquely stretched optical film has optical anisotropy such as phase difference and mechanical anisotropy such as elastic modulus in the oblique direction.
  • optical films using cellulose ester resins have a greater hygroscopic effect than other resins, and optical films with a film thickness of about 80 to 100 ⁇ m that are used as ordinary polarizing plate protective films are a major problem.
  • a thin optical film with a film thickness of 50 ⁇ m or less is used for manufacturing a polarizing plate during storage in a long film roll or after transportation, it is difficult to obtain a polarizing plate with uniform characteristics and display unevenness occurs. I found it easy to do.
  • the present invention has been made in view of the above problems and situations, and a solution to the problem is a thin film containing a cellulose ester and in which the direction of the maximum value of the elastic modulus in the film plane is inclined with respect to the longitudinal direction. It is a roll body of the optical film, and it is difficult for the roll body of the optical film to be deformed (winding deviation) due to moisture absorption during storage or transportation, and polarized during storage or after transportation. To provide a roll of an optical film having a uniform optical value that does not cause display unevenness even when used for a plate, a method for producing the same, a polarizing plate provided with the optical film, and a display device.
  • the present inventor contains a cellulose ester in the process of examining the cause of the above-mentioned problem, and the direction of the maximum value of the elastic modulus in the film plane is inclined with respect to the longitudinal direction.
  • a roll body of a thin optical film which has embossed portions with a specific height at both ends of the optical film, and the crush resistance rate (%) of the convex portions of the embossed portions is 50 for both embossed portions at both ends. % Or more of the optical film roll body, it is difficult for the roll body of the optical film to undergo winding deformation (winding deviation) due to moisture absorption during storage or transportation, and during storage or after transportation.
  • the inventors have found that a roll of an optical film having a uniform optical value that does not cause display unevenness even when used for a polarizing plate is obtained, and the present invention has been achieved.
  • Contains cellulose ester has a film thickness in the range of 15-50 ⁇ m, and the direction A of the maximum elastic modulus in the film surface measured at 23 ° C and 55% RH is inclined with respect to the longitudinal direction.
  • the value of the ratio of the elastic modulus E B in the direction B perpendicular the elastic modulus E a direction a of the maximum value for it, roll of the optical film of the elongated is 1.4 ⁇ E a / E B Body
  • the roll body of the optical film has an embossed portion having a height in the range of 1 to 20 ⁇ m in a region within 5% of the film width from both ends in the film width direction.
  • the height of the convex part of the embossed part after being stored for 10 minutes at 23 ° C. and 55% RH in a state where a load of 1 kg is applied to a circular area of 5 mm in diameter on the surface of the embossed part is defined as D
  • the crush resistance rate (%) defined by the following formula 1 is 50% or more for both embossed parts.
  • the first aspect is characterized in that when the embossed portions at both ends in the width direction of the film are a and a ′, the difference between the crush resistance rates of the embossed portions a and a ′ is within 10%. Or the roll body of the optical film of Claim 2.
  • the direction A of the maximum value of the elastic modulus in the film plane is in the range of 30 to 60 ° with respect to the longitudinal direction.
  • Q represents an aromatic hydrocarbon ring, a non-aromatic hydrocarbon ring, an aromatic heterocyclic ring or a non-aromatic heterocyclic ring.
  • Wa and Wb are each independently a hydrogen atom or a substituent bonded to an atom constituting Q, and Wa and Wb may be the same as or different from each other, and Wa and Wb are bonded to each other to form a ring. May be.
  • R 3 represents a hydrogen atom or a substituent.
  • m represents an integer of 0 to 2, and when m is 2, two R 3 s may be the same or different from each other.
  • n represents an integer of 1 to 10, and when n is 2 or more, each of 2 or more of Q, L 2 , Wa, Wb, R 3 and m may be the same or different from each other .
  • L 1 and L 2 are each independently an alkylene group, an alkenylene group, an alkynylene group, O, (C ⁇ O), (C ⁇ O) —O, NR L , S, (O ⁇ S ⁇ O) and ( C ⁇ O) —NR 2 represents a divalent linking group selected from the group consisting of L , a combination thereof, or a single bond.
  • R L represents a hydrogen atom or a substituent.
  • R 1 and R 2 each independently represents a substituent. ] 7).
  • the additive according to any one of items 1 to 6, wherein the additive comprises a polycondensation ester of a dicarboxylic acid and a diol having a weight average molecular weight (Mw) in the range of 350 to 3000.
  • Mw weight average molecular weight
  • Item 8 The roll of optical film according to any one of items 1 to 7, wherein the winding length of the optical film is in the range of 1500 to 8000 m.
  • the roll body of the optical film according to any one of items 1 to 8 is wrapped with a moisture-proof film vapor-deposited in aluminum on a resin film, and then the winding shaft portion is fastened with a string or a rubber band.
  • the embossed portions are formed by embossing rollers at both ends in the width direction of the film, the embossed portions are formed by giving a temperature difference within a range of 5 to 20 ° C. to the surface temperature of the embossing rollers on both sides.
  • a polarizing plate characterized in that the optical film fed out from the roll body of the optical film according to any one of items 1 to 9 is provided on at least one surface of the polarizer.
  • a display device comprising the polarizing plate according to Item 12.
  • the optical film roll body is less likely to undergo winding deformation (winding deviation), and has a uniform optical value that does not cause display unevenness even when used for polarizing plates during storage or after transportation.
  • the roll body of the optical film which has, the manufacturing method of the roll body of the said optical film, a polarizing plate, and a display apparatus can be provided.
  • An optical film that is obliquely stretched with respect to the film longitudinal direction is usually produced by an obliquely stretched tenter, but has mechanical anisotropy in the oblique direction due to the difference in the length of the left and right film runways when stretching. . Therefore, the physical property values of the left and right film ends at positions parallel to the film width are different, and even if the embossed portions are formed in the same manner as the optical film stretched in the width direction or the longitudinal direction at both ends of the film, It is estimated that the embossed portions at both ends are formed with different strengths.
  • the roll body of the optical film of the present invention is formed by forming embossed portions at both ends having a higher crushing resistance ratio (%) than the conventional optical film in which the physical property values of the left and right film end portions are different by stretching diagonally. Even a thin optical film containing a highly hygroscopic cellulose ester can prevent deterioration of the roll shape of the roll body, uniform moisture absorption and moisture release from the end of the roll body, and stable It is thought that the roll body of the optical film which has a uniform optical characteristic was realizable.
  • the schematic diagram which shows an example of the measuring method of the crushing tolerance rate of the convex part of an embossed part Schematic diagram of obliquely stretched tenter used in the present invention Schematic showing the track (rail pattern) of the rail of the tenter used in the manufacturing method of the present invention Schematic diagram showing an example of stretching equipment Schematic diagram showing an example of stretching equipment Schematic diagram showing an example of stretching equipment Schematic diagram showing an example of stretching equipment Schematic diagram showing another example of stretching device Schematic diagram showing another example of stretching device Schematic diagram showing an example of embossing equipment Schematic diagram of packaging form of roll of optical film
  • the roll body of the optical film of the present invention is a roll body of an optical film of a thin film that contains a cellulose ester and in which the direction of the maximum elastic modulus in the film plane is inclined with respect to the longitudinal direction.
  • the embossed portions having specific heights at both ends in the width direction of the film, and the crushing resistance ratio (%) expressed by the formula 1 of the convex portions of the embossed portions is 50% for both the embossed portions at both ends. It is the above.
  • This feature is a technical feature common to the inventions according to claims 1 to 13.
  • the crush resistance rate (%) is preferably 70% or more, and the difference in crush resistance rate (%) of the embossed portions at the left and right ends of the film. Is within 10%, since it is possible to further improve the deterioration of the winding shape by uniformly forming the embossed portions with high strength on the left and right, which is a preferable mode.
  • the direction A of the maximum value of the elastic modulus in the film plane is preferably in the range of 30 to 60 ° with respect to the longitudinal direction, and the slow axis in the film plane is also in the range of 30 to 60 °. It is preferable that it exists in. Circularly polarized light with high productivity by laminating the slow axis in a direction within the above range and laminating with a polarizer having a transmission axis (or absorption axis) in the longitudinal direction with a roll-to-roll.
  • a board can be manufactured.
  • containing the compound having the structure represented by the general formula (A) as an additive has a feature that the compound has both functions of a phase difference increasing agent and a wavelength dispersion adjusting agent in one compound. Because it has high oblique stretchability and excellent anti-bleeding resistance due to moisture absorption when combined with a cellulose ester, the optical properties during roll storage and after transportation are uniform. Expresses excellent effects.
  • the inclusion of a polycondensed ester of a dicarboxylic acid and a diol having a weight average molecular weight (Mw) in the range of 350 to 3000 as an additive is excellent in anti-bleeding properties and improves optical properties and physical properties. And can contribute to stabilization, which is preferable.
  • the roll length of the roll body of the optical film of the present invention is in the range of 1500 to 8000 m, and can satisfy the crush resistance rate (%) of the embossed portion even in the vicinity of the core portion where the load is most applied. From the viewpoint of sex.
  • the roll body of the optical film of the present invention is a form in which the winding shaft portion is fastened with a string or a rubber band after being wrapped with a moisture-proof film deposited on aluminum on a resin film. It is a preferred embodiment in that moisture can be released and the uniformity of optical properties and physical properties of the optical film is improved.
  • the method for producing a roll body of an optical film for producing a roll body of an optical film according to the present invention comprises: pre-stretching in the film width direction within a range of 1 to 50% as a stretch ratio; It is a preferable manufacturing method from a viewpoint of forming the embossed part excellent in the said crushing resistance rate (%) to form in an embossed part in the both ends of a film width direction after that.
  • embossed portions are formed by embossing rollers at both ends in the width direction of the film, it is obliquely stretched with a temperature difference within a range of 5 to 20 ° C. between the surface temperatures of the embossing rollers on both sides.
  • This is a preferred embodiment for forming embossed portions having uniform left and right strengths on films having different physical properties on the left and right.
  • the optical film fed from the roll of the optical film of the present invention can be suitably provided for a polarizing plate and a display device.
  • ⁇ is used to mean that the numerical values described before and after it are included as a lower limit value and an upper limit value.
  • the roll of the optical film of the present invention (hereinafter also referred to as the optical film of the present invention) contains a cellulose ester, has a film thickness in the range of 15 to 50 ⁇ m, and was measured at 23 ° C. and 55% RH.
  • the roll body of the optical film has an embossed portion having a height in the range of 1 to 20 ⁇ m in a region within 5% of the film width from both ends in the film width direction. The height of the convex part of the embossed part after being stored for 10 minutes at 23 ° C.
  • the crush resistance rate (%) defined by the following formula 1 is 50% or more for both embossed parts.
  • the roll body of the optical film of the present invention is obtained by winding a long optical film in the longitudinal direction (direction perpendicular to the width direction of the film).
  • the embossed part is a constant film consisting of minute continuous irregularities on the film in order to prevent the back and front surfaces of the wound films from coming into close contact with each other before winding the long film. It is a pattern with a width.
  • a relatively concave shape is formed on the other surface (for example, the lower surface) of the film corresponding to the convex shape.
  • FIG. 1 is a schematic view showing an example of a roll body of an optical film.
  • a roll body 10 of an optical film has a core 12 and a long optical film 14 wound around the core 12 in the length direction of the film.
  • the embossed part 16 is formed in the width direction both ends of the elongate optical film 14. As shown in FIG.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing an example of the vicinity of the embossed portion of the optical film.
  • the height D 0 of the convex portion 16A constituting the embossed portion 16 is preferably in the range of 1 to 20 ⁇ m, more preferably in the range of 2 to 15 ⁇ m.
  • the height D 0 of the convex portion 16A refers to the height from the film surface F (the film surface where the emboss is not formed) to the apex of the convex portion 16A. If the height of the convex portion 16A is less than 1 ⁇ m, the optical films are likely to adhere to each other, which is not preferable.
  • the convex portion 16A is formed in a region within 5% of the film width length from both ends of the optical film.
  • the width w of the convex portion 16A can be about 0.05 to 5 mm.
  • the width w of the convex portion 16 ⁇ / b> A is expressed as a distance between two points where the convex portion 16 ⁇ / b> A intersects the film surface F in the cross section of the embossed portion 16.
  • the distance b between the protrusions 16A and 16A is preferably in the range of 0.1 to 5 mm, and more preferably in the range of 0.5 to 2 mm.
  • the interval b between the convex portions 16A and the convex portions 16A is represented by the distance between the points at which the two convex portions 16A intersect the film surface F in the cross section of the embossed portion 16.
  • the width W of the embossed portion 16 is preferably in the range of 0.12 to 2.1% with respect to the width of the optical film. Specifically, the width W of the embossed portion 16 is in the range of 5 to 25 mm, preferably in the range of 10 to 20 mm, although it depends on the width of the optical film. If the width W of the embossed portion 16 is within the above range, an area that can be used as an optical film can be easily secured, and adhesion between the optical films can be prevented.
  • the convex portion of the embossed portion of the optical film in the vicinity of the core is easily crushed by the own weight of the laminated optical film.
  • the embossed portion is easily crushed, and when the convex portion of the embossed portion is crushed, the winding shape of the laminated optical film is deteriorated and the optical films are easily adhered to each other.
  • Two problems arise at the close contact between each other. First, when the winding shape deteriorates, a difference occurs in the penetration of moisture from the film end into the inside of the roll body and the release of moisture from the inside of the roll body. Variations in the optical characteristics of these are likely to occur.
  • the additive (for example, plasticizer) contained in the optical film tends to ooze out.
  • the additive for example, plasticizer
  • the additive is added to the optical film. A rough portion and a dense portion of the agent are generated, and the uniformity of the optical properties of the optical film is deteriorated.
  • Such crushing of the convex portion of the embossed portion is particularly likely to occur when the film thickness of the optical film is reduced or the embossing is performed while the optical film is conveyed at a high speed.
  • the strength of the embossed portion tends to be low at a portion having low physical properties due to the difference in physical properties between the left and right ends of the film.
  • the roll body of the optical film of the present invention is such that even if force is applied to the embossed portion of the optical film, the convex portion of the embossed portion is not easily crushed, that is, the embossed portion has high strength (high elastic modulus). Even if the optical film is obliquely stretched and has an in-plane anisotropy, it suppresses the deterioration of the winding shape. Specifically, the crushing resistance rate (%) of the convex portion of the embossed portion measured by the following method needs to be 50% or more at the left and right ends of the film, and is 70% or more. Is more preferable.
  • the crush resistance rate (%) of the convex part of the embossed part can be measured by the following method.
  • 3 and 4 are partial cross-sectional views illustrating an example of a method for measuring the crush resistance ratio (%) of the convex portion of the embossed portion.
  • a region including the embossed portion 16 of the optical film 14 is cut out to obtain a sample film 14A (see FIG. 4). Then, (in FIG. 3, the height D 0 of the projections before the addition of load) sample film 14A height D of the convex portion of the embossed portion 16 of the zero, measured at a thickness measuring instrument.
  • a thickness measuring machine for example, a constant pressure thickness measuring machine (TECLOCK PG-02 Co., Ltd.) can be used.
  • the sample film 14 ⁇ / b> A is placed on the stage 15.
  • the weight 18 of a total of 1 kg which consists of the metal cylindrical rod 18A of diameter 5mm mounted perpendicularly
  • it is stored for 10 minutes at 23 ° C. and 55% RH in a state where a load of 1 kg is applied to a circular region having a diameter of 5 mm on the surface of the embossed portion 16.
  • the height D of the convex portion of the embossed portion 16 when the load is removed (excluding the weight) (the height D of the convex portion after applying the load in FIG. 3) is measured with a thickness measuring machine. To do.
  • Crush resistance ratio (%) D / D 0 ⁇ 100 (%) The measurement is performed 10 times while arbitrarily changing the location of the embossed portion, and the average value of the crush resistance rate (%) is obtained.
  • the adjustment of the crush resistance ratio (%) of the convex portion of the embossed portion is not particularly limited, and various methods can be adopted, but it is preferably performed under embossing conditions. Specifically, two or more of (1) the surface temperature of the embossing roller, (2) the surface temperature of the back roller, (3) the roller diameter of the embossing roller, and (4) the material of the back roller are adjusted in various combinations. be able to. Among these, it is preferable to adjust (1) the surface temperature of the embossing roller and (2) the surface temperature of the back roller, (3) more preferably adjust the diameter of the embossing roller, and (4) the back roller. It is particularly preferable to select the material. In order to increase the crush resistance rate of the convex portion of the embossed portion, for example, (1) it is preferable to increase the surface temperature of the embossed roller and (2) increase the surface temperature of the back roller.
  • the roll of the optical film of the present invention is preliminarily stretched in the range of 1 to 50% as the stretch ratio in the width direction of the film in advance, and then stretched in an oblique direction with respect to the longitudinal direction of the film. It is preferable to form embossed portions at both ends in the direction in order to form embossed portions with excellent crush resistance ratio (%).
  • the elastic modulus at both ends of the film is increased, the anisotropy due to subsequent oblique stretching can be relaxed, and the strength of the embossed portion can be increased.
  • the surface temperature of the embossing rollers on both sides is set with a temperature difference within a range of 5 to 20 ° C. by oblique stretching.
  • a left and right embossed portion can be formed on a film having mechanical anisotropy on the left and right, which is a preferred embodiment for preventing deterioration of the winding shape.
  • the temperature difference can be appropriately determined depending on the difference in physical properties between the right and left films, but is more preferably a temperature difference within a range of 7 to 15 ° C.
  • the crush resistance of the embossed portions a and a ′ is within 10% because the effect of suppressing deterioration of the winding shape of the roll body during storage or transportation is expressed.
  • the difference in the crush resistance rate is more preferably within 5%, and further preferably within 3%.
  • the direction A of the maximum value of the elastic modulus in the film plane and the slow axis are inclined with respect to the longitudinal direction, and in particular, the slow axis in the film plane is with respect to the longitudinal direction.
  • it is suitably provided in a circularly polarizing plate that converts linearly polarized light having a specific wavelength into circularly polarized light (or circularly polarized light into linearly polarized light).
  • the optical film of the present invention is preferably a ⁇ / 4 plate.
  • the ⁇ / 4 plate is designed so that the in-plane retardation value Ro is about 1/4 with respect to a predetermined light wavelength (usually in the visible light region).
  • the ⁇ / 4 plate has a Ro (590) measured at a wavelength of 590 nm in the range of 120 to 160 nm.
  • “Retardation of approximately 1/4 in the wavelength range of visible light” means a retardation value expressed by the following formula (i) measured at a wavelength of 450 nm, with a larger retardation at a wavelength of 400 to 700 nm. It is preferable that Ro (590) which is a retardation value measured at a certain Ro (450) and a wavelength of 590 nm satisfies 1 ⁇ Ro (590) / Ro (450) ⁇ 1.6. Furthermore, it is preferable that 1 ⁇ Ro (590) / Ro (450) ⁇ 1.3.
  • Ro (450) is in the range of 100 to 125 nm
  • the retardation value Ro (550) measured at a wavelength of 550 nm is in the range of 125 to 142 nm. It is more preferable that Ro (590) is a retardation film in the range of 130 to 152 nm.
  • Formula (ii) is a formula for obtaining the retardation value Rt in the film thickness direction.
  • the retardation value Rt measured at a wavelength of 550 nm is preferably in the range of 60 to 100 nm, and more preferably in the range of 70 to 90 nm.
  • nx, ny, and nz are refractive indexes nx (maximum in-plane refractive index and refractive index in slow axis direction at 23 ° C. and 55% RH, 450 nm, 550 nm, and 590 nm, respectively. ), Ny (refractive index in the direction perpendicular to the slow axis in the film plane), nz (refractive index in the film thickness direction), and d is the thickness (nm) of the film.
  • Ro and Rt can be measured using an automatic birefringence meter.
  • Ro is calculated by measuring the birefringence at each wavelength in an environment of 23 ° C. and 55% RH.
  • a circularly polarizing plate is obtained by laminating so that the angle between the slow axis of the ⁇ / 4 plate and the transmission axis (or absorption axis) of the polarizer is substantially 45 °.
  • “Substantially 45 °” means a range of 40 to 50 °.
  • the angle between the slow axis in the plane of the ⁇ / 4 plate and the transmission axis of the polarizer is preferably in the range of 41 to 49 °, more preferably in the range of 42 to 48 °, and 43 to 47.
  • a range of ° is more preferable, and a range of 44 to 46 ° is most preferable. Therefore, in order to produce a circularly polarizing plate by roll-to-roll, the direction of the slow axis of the optical film of the present invention is preferably the above “substantially 45 °” direction.
  • the direction A of the maximum value of the elastic modulus in the film surface measured at 23 ° C. and 55% RH is inclined with respect to the longitudinal direction. cage, the value of the ratio of the elastic modulus E B in the direction B perpendicular to it and the elastic modulus E a direction a of the maximum value, has a characteristic which is 1.4 ⁇ E a / E B.
  • the value of the elastic modulus ratio (E A / E B ) is preferably 1.4 or more, and being in the range of 1.4 to 3.0 is the load on the film for oblique stretching. From the viewpoint of achieving both the object of the present invention for increasing the elastic modulus and forming an embossed portion having high strength, it is more preferably in the range of 1.6 to 2.5.
  • the elastic modulus of the optical film was measured by conditioning the sample for 24 hours in an environment of a temperature of 23 ° C. and a relative humidity of 55% RH, and according to the method described in JIS K7127, manufactured by a tensile tester, Orientec Co., Ltd.
  • the elastic modulus is determined using Tensilon RTA-100.
  • the shape of the test piece is No. 1 test piece, the test speed is 10 mm / min, measured in the direction of 0 ° to 15 ° with respect to the arbitrary direction, and the maximum value of the obtained elastic modulus is the maximum.
  • the modulus of elasticity E a and direction as the direction a of the maximum value further obtains the elasticity modulus E B in the direction B perpendicular to the direction a, to calculate the value of the ratio (E a / E B).
  • the direction A of the maximum value of the elastic modulus is inclined with respect to the longitudinal direction
  • the inclination angle is preferably in the range of 30 to 60 ° with respect to the longitudinal direction of the film, and in the same manner as the above retardation, it is particularly preferably a “substantially 45 °” direction. “Substantially 45 °” means a range of 40 to 50 °.
  • the angle is preferably in the range of 41 to 49 °, more preferably in the range of 42 to 48 °, still more preferably in the range of 43 to 47 °, and in the range of 44 to 46 °. Is most preferred.
  • the maximum elastic modulus of the optical film of the present invention is preferably 2.0 GPa or more, preferably in the range of 3.0 to 8.0 GPa, and in the range of 3.5 to 7.0 GPa has high strength. It is more preferable for forming an embossed portion and achieving stabilization of the winding shape.
  • the film thickness of the optical film of the present invention is in the range of 15 to 50 ⁇ m and more preferably in the range of 20 to 40 ⁇ m because demand for thinner polarizing plates and display devices is increasing. Within this range, a roll of an optical film that is thin and lightweight and has a stable winding shape can be obtained.
  • the winding length of the roll of the optical film of the present invention is preferably in the range of 1500 to 8000 m, more preferably in the range of 2000 to 6000 m, considering productivity. According to this invention, it has an embossed part with high intensity
  • the diameter of the core in the roll body of the present invention can be about 100 to 250 mm.
  • the width of the optical film in the roll of the optical film of the present invention is about 1.2 to 4 m, preferably about 1.2 to 2.5 m.
  • the optical film of the present invention preferably contains a cellulose ester and further contains an additive for improving optical properties and physical properties.
  • the optical film of the present invention contains a cellulose ester as a main component.
  • a main component means that the content rate of the cellulose ester in the said optical film is 55 mass% or more, Preferably it is 70 mass% or more.
  • the cellulose ester according to the present invention preferably has an acyl group having 2 to 4 carbon atoms.
  • the acyl group having 2 to 4 carbon atoms include an acetyl group, a propionyl group, and a butanoyl group.
  • the ⁇ -1,4-bonded glucose unit constituting cellulose has free hydroxy groups at the 2nd, 3rd and 6th positions.
  • the cellulose ester is a polymer obtained by acylating part or all of these hydroxy groups with an acyl group.
  • the total acyl group substitution degree means the ratio in which all the hydroxy groups of cellulose located at the 2nd, 3rd and 6th positions are acylated per one glucose unit (100% acylation has a degree of substitution of 3). .
  • acyl groups include acetyl, propionyl, butanoyl, heptanoyl, hexanoyl, octanoyl, decanoyl, dodecanoyl, tridecanoyl, tetradecanoyl, hexadecanoyl, octadecanoyl, Examples thereof include an isobutanoyl group, a tert-butanoyl group, a cyclohexanecarbonyl group, an oleoyl group, a benzoyl group, a naphthylcarbonyl group, and a cinnamoyl group.
  • an acetyl group, a propionyl group, a butanoyl group, a dodecanoyl group, an octadecanoyl group, a tert-butanoyl group, an oleoyl group, a benzoyl group, a naphthylcarbonyl group, a cinnamoyl group, and the like are more preferable, and an acetyl group is particularly preferable.
  • a propionyl group and a butanoyl group (when the acyl group has 2 to 4 carbon atoms);
  • Specific cellulose ester is at least selected from cellulose (di, tri) acetate, cellulose propionate, cellulose butyrate, cellulose acetate propionate, cellulose acetate butyrate, cellulose acetate phthalate, cellulose acetate benzoate and cellulose phthalate One type is preferred.
  • cellulose esters are cellulose (di, tri) acetate, cellulose propionate, cellulose butyrate, cellulose acetate propionate and cellulose acetate butyrate.
  • the cellulose triacetate preferably has an average degree of acetylation (bound acetic acid amount) of 54.0 to 62.5%, and more preferably cellulose triacetate having an average degree of acetylation of 58.0 to 62.5%. is there.
  • Cellulose diacetate preferably has an average degree of acetylation (amount of bound acetic acid) of 51.0 to 56.0%.
  • Commercially available products include L20, L30, L40, and L50 manufactured by Daicel Corporation, and Ca398-3, Ca398-6, Ca398-10, Ca398-30, and Ca394-60S manufactured by Eastman Chemical Japan Co., Ltd. .
  • Cellulose acetate propionate or cellulose acetate butyrate has an acyl group having 2 to 4 carbon atoms as a substituent, the substitution degree of acetyl group is X, and the substitution degree of propionyl group or butyryl group is Y Those satisfying the following formulas (I) and (II) are preferred.
  • Formula (I) 2.0 ⁇ X + Y ⁇ 2.95
  • Formula (II) 0 ⁇ X ⁇ 2.5
  • the method for measuring the degree of substitution of the acyl group can be measured according to ASTM-D817-96.
  • the weight average molecular weight Mw of the cellulose ester is preferably in the range of 80000 to 300000, and more preferably in the range of 120,000 to 250,000, from the viewpoint of controlling the elastic modulus. Within the above range, it is easy to control the elastic modulus by stretching at the time of film formation, so that the winding shape of the film is stabilized and the anti-bleeding resistance of the additive is improved.
  • the number average molecular weight (Mn) of the cellulose ester is preferably in the range of 30000 to 150,000 because the obtained optical film has high mechanical strength. Furthermore, cellulose esters having a number average molecular weight of 40,000 to 100,000 are preferably used.
  • the ratio (Mw / Mn) of the weight average molecular weight (Mw) and the number average molecular weight (Mn) of the cellulose ester is preferably in the range of 1.4 to 3.0.
  • the weight average molecular weight Mw and number average molecular weight Mn of the cellulose ester were measured using gel permeation chromatography (GPC).
  • the measurement conditions are as follows.
  • the raw material cellulose of the cellulose ester used in the present invention may be wood pulp or cotton linter, and the wood pulp may be softwood or hardwood, but softwood is more preferable.
  • a cotton linter is preferably used from the viewpoint of peelability during film formation.
  • the cellulose ester made from these can be mixed suitably or can be used independently.
  • the ratio of cellulose ester derived from cellulose linter: cellulose ester derived from wood pulp (coniferous): cellulose ester derived from wood pulp (hardwood) is 100: 0: 0, 90: 10: 0, 85: 15: 0, 50:50: 0, 20: 80: 0, 10: 90: 0, 0: 100: 0, 0: 0: 100, 80:10:10, 85: 0: 15, 40:30:30.
  • the cellulose ester according to the present invention can be produced by a known method.
  • cellulose is esterified by mixing cellulose as a raw material, a predetermined organic acid (such as acetic acid or propionic acid), an acid anhydride (such as acetic anhydride or propionic anhydride), and a catalyst (such as sulfuric acid).
  • a predetermined organic acid such as acetic acid or propionic acid
  • an acid anhydride such as acetic anhydride or propionic anhydride
  • a catalyst such as sulfuric acid
  • the cellulose triester is hydrolyzed to synthesize a cellulose ester having a desired degree of acyl substitution.
  • the cellulose ester is completed through steps such as filtration, precipitation, washing with water, dehydration, and drying.
  • the cellulose ester according to the present invention is charged with 1 g in 20 ml of pure water (electric conductivity 0.1 ⁇ S / cm or less, pH 6.8), and has a pH of 6 to 6 when stirred in a nitrogen atmosphere at 25 ° C. for 1 hr.
  • the electric conductivity is preferably in the range of 1 to 100 ⁇ S / cm.
  • the cellulose ester according to the present invention can be specifically synthesized with reference to the method described in JP-A-10-45804.
  • Examples of the additive contained in the optical film of the present invention include a plasticizer, an antioxidant, a light stabilizer, an ultraviolet absorber, a retardation adjusting agent, an antistatic agent, and a release agent, preferably a plasticizer. It is an agent.
  • a compound having a structure represented by the following general formula (A) is preferably used from the viewpoint of retardation adjustment. Since this compound has the characteristics of having both functions of a phase difference increasing agent and a wavelength dispersion adjusting agent in one compound, it has high suitability for oblique stretching, and stain resistance due to moisture absorption when combined with a cellulose ester. Since it is also excellent in stocking properties, it has an excellent effect on uniformity of optical properties during storage and after transportation of the roll body.
  • Q in the general formula (A) represents an aromatic hydrocarbon ring, a non-aromatic hydrocarbon ring, an aromatic heterocyclic ring or a non-aromatic heterocyclic ring.
  • the aromatic hydrocarbon ring may be a single ring or a condensed ring, but is preferably a single ring.
  • Preferred examples of the aromatic hydrocarbon ring include benzene ring, naphthalene ring, anthracene ring, phenanthrene ring, perylene ring, tetracene ring, pyrene ring, benzopyrene ring, chrysene ring, triphenylene ring, acenaphthene ring, fluoranthene ring, fluorene ring, etc. And is preferably a benzene ring.
  • the non-aromatic hydrocarbon ring may be a single ring or a condensed ring, but is preferably a single ring.
  • Preferred examples of the non-aromatic hydrocarbon ring include a cyclopropane ring, a cyclobutane ring, a cyclopentane ring, a cyclohexane ring, a cycloheptane ring, a cyclooctane ring, a norbornene ring, etc., preferably a cyclohexane ring or a cyclopentane ring. is there.
  • the aromatic heterocyclic ring may be a monocyclic ring or a condensed ring, and is preferably a monocyclic ring.
  • Preferred examples of the aromatic heterocycle include furan ring, benzofuran ring, thiophene ring, benzothiophene ring, pyrrole ring, pyrazole ring, imidazole ring, oxadiazole ring, indole ring, carbazole ring, triazole ring, benzimidazole ring, Pyridine ring, pyrazine ring, pyridazine ring, pyrimidine ring, triazine ring, quinoline ring, perimidine ring, quinazoline ring, azulene ring, dibenzofuran ring, dibenzothiophene ring, dibenzocarbazole ring, benzodifuran ring, benzodithiophene ring, phenanthroline ring
  • the non-aromatic heterocyclic ring may be a monocyclic ring or a condensed ring, and is preferably a monocyclic ring.
  • Preferred examples of the non-aromatic heterocycle include tetrahydrofuran ring, tetrahydropyran ring, dioxolane ring, dioxane ring, pyrrolidine ring, pyridone ring, pyridazinone ring, imide ring, piperidine ring, dihydropyrrole ring, dihydropyridine ring, tetrahydropyridine ring, A piperazine ring, a morpholine ring, a piperidine ring and the like are included, and a pyridone ring, an imide ring or a pyrrolidine ring is preferable.
  • Wa and Wb in the general formula (A) are each independently a hydrogen atom or a substituent bonded to an atom constituting the ring of Q, and Wa and Wb may be the same as or different from each other. May combine with each other to form a ring.
  • Wa and Wb are bonded to each other to form a ring, or at least one of Wa and Wb has a ring structure.
  • Halogen atom fluorine atom, chlorine atom, bromine atom, iodine atom, etc.
  • alkyl group methyl group, ethyl group, n-propyl group, isopropyl group, tert-butyl group, n-octyl group, 2-ethylhexyl group, etc.
  • Cycloalkyl group cyclohexyl group, cyclopentyl group, 4-n-dodecylcyclohexyl group, etc.
  • alkenyl group vinyl group, allyl group, etc.
  • cycloalkenyl group (2-cyclopenten-1-yl, 2-cyclohexene-1- Yl group
  • alkynyl group ethynyl group, propargyl group, etc.
  • aryl group phenyl group, p-tolyl group, naphthyl group, etc.
  • heteroaryl group (2-pyrrole
  • R 3 in the general formula (A) represents a hydrogen atom or a substituent. There is no restriction
  • Halogen atom fluorine atom, chlorine atom, bromine atom, iodine atom, etc.
  • alkyl group methyl group, ethyl group, n-propyl group, isopropyl group, tert-butyl group, n-octyl group, 2-ethylhexyl group, etc.
  • Alkenyl group vinyl group, allyl group, etc.
  • alkynyl group ethynyl group, propargyl group, etc.
  • cyano group hydroxy group, nitro group, carboxy group, alkoxy group (methoxy group, ethoxy group, isopropoxy group, tert- Butoxy group, n-octyloxy group, 2-methoxyethoxy group, etc.)
  • acyloxy group formyloxy group, acetyloxy group, pivaloyloxy group, stearoyloxy group, etc.
  • alkoxycarbonyl group
  • R 3 represents a hydrogen atom, a halogen atom, an alkyl group (preferably having 1 to 20 carbon atoms), an alkenyl group (preferably having 3 to 20 carbon atoms), an aryl group (preferably having 6 to 20 carbon atoms), a hetero group.
  • Aryl group preferably having 4 to 20 carbon atoms), hydroxy group, carboxy group, alkoxy group (preferably having 1 to 20 carbon atoms), aryloxy group (preferably having 6 to 20 carbon atoms), acyl group, acyloxy group, cyano A group or an amino group is preferable, and a hydrogen atom, a halogen atom, an alkyl group, a cyano group, or an alkoxy group is more preferable. These substituents may further have the same substituent.
  • M in the general formula (A) represents an integer of 0 to 2, and is preferably 0.
  • m 2
  • two R 3 s may be the same or different from each other.
  • n represents an integer of 1 to 10, preferably 1.
  • each of 2 or more of Q, L 2 , Wa, Wb, R 3 and m may be the same as or different from each other.
  • R L represents a hydrogen atom or a substituent.
  • substituent represented by R L include an alkyl group (methyl group, ethyl group, n-propyl group, isopropyl group, tert-butyl group, n-octyl group, 2-ethylhexyl group, etc.), cycloalkyl group (Cyclohexyl group, cyclopentyl group, 4-n-dodecylcyclohexyl group, etc.), aryl group (phenyl group, p-tolyl group, naphthyl group, etc.), heteroaryl group (2-furyl group, 2-thienyl group, 2-pyrimidinyl) Group, 2-benzothiazolyl group, 2-pyridyl group and the like), cyano group and the like.
  • R 1 and R 2 in formula (A) each independently represent a substituent.
  • R 1 and R 2 may be the same or different from each other.
  • R 1 and R 2 examples include the following.
  • Halogen atom fluorine atom, chlorine atom, bromine atom, iodine atom, etc.
  • alkyl group methyl group, ethyl group, n-propyl group, isopropyl group, tert-butyl group, n-octyl group, 2-ethylhexyl group, etc.
  • Cycloalkyl group cyclohexyl group, cyclopentyl group, 4-n-dodecylcyclohexyl group, etc.
  • alkenyl group vinyl group, allyl group, etc.
  • cycloalkenyl group (2-cyclopenten-1-yl, 2-cyclohexene-1- Yl group
  • alkynyl group ethynyl group, propargyl group, etc.
  • aryl group phenyl group, p-tolyl group, naphthyl group, etc.
  • heteroaryl group 2-furyl group
  • Amino group (amino group, methylamino group, dimethylamino group, anilino group, N-methyl-anilino group, diphenylamino group, etc.), acylamino group (formylamino group, acetylamino group, pivaloylamino group, lauroylamino group, Benzoylamino Etc.), alkyl and arylsulfonylamino groups (methylsulfonylamino group, butylsulfonylamino group, phenylsulfonylamino group, 2,3,5-trichlorophenylsulfonylamino group, p-methylphenylsulfonylamino group, etc.), mercapto group, Alkylthio group (methylthio group, ethylthio group, n-hexadecylthio group, etc.), arylthio group (phenylthio
  • R 1 and R 2 are an alkyl group (preferably an alkyl group having 1 to 20 carbon atoms), a cycloalkyl group (preferably a cycloalkyl group having 3 to 20 carbon atoms), an aryl group (preferably a carbon number of 6 ⁇ 20 aryl groups) and heteroaryl groups (preferably aryl groups having 4 to 20 carbon atoms) are preferred, and aryl groups or cycloalkyl groups are more preferred.
  • the aryl group is preferably a substituted or unsubstituted phenyl group, more preferably a phenyl group having a substituent, and still more preferably a phenyl group having a substituent at the 4-position.
  • the cycloalkyl group is preferably a substituted or unsubstituted cyclohexyl group, more preferably a cyclohexyl group having a substituent, and further preferably a cyclohexyl group having a substituent at the 4-position.
  • R 1 and R 2 may further have the same substituent.
  • the compound having a structure represented by the general formula (A) is preferably a compound having a structure represented by the following general formula (B).
  • Wa, Wb, R 3 , m, L 1 , L 2 , R L , R 1 and R 2 in the general formula (B) are Wa, Wb, R 3 , m, L 1 , L in the general formula (A). 2 , R L , R 1 and R 2 are defined similarly.
  • the compound having a structure represented by the general formula (B) is preferably a compound having a structure represented by the following general formula (C).
  • Wa, Wb, R 3 , m, L 1 , L 2 , R L , R 1 and R 2 in the general formula (C) are Wa, Wb, R 3 , m, L 1 , L in the general formula (A). 2 , R L , R 1 and R 2 are defined similarly.
  • the formed ring is preferably a nitrogen-containing heterocycle.
  • the compound having such a structure represented by the general formula (C) include the following compounds (C1) to (C6).
  • R i to R iii each independently represents a hydrogen atom or a substituent.
  • Q in the general formula (A) is a benzene ring
  • Wa is a group containing an oxygen atom bonded to the benzene ring
  • Wb is a group containing a nitrogen atom bonded to the benzene ring.
  • the ring corresponding to Q in the general formula (A) is a naphthalene ring.
  • trans isomer and cis isomer when there are geometrical isomers (trans isomer and cis isomer), any isomer may be used, but the trans isomer can give higher retardation expression than the cis isomer. ,preferable.
  • a compound having a structure represented by general formula (A), general formula (B) or general formula (C) can be synthesized by a known method.
  • the exemplified compound A5 can be synthesized as follows with reference to JP-A-2008-107767.
  • the content of the compound having a structure represented by the general formula (A) used in the present invention is appropriately set to such an extent that the phase difference required for the optical film can be imparted.
  • the content of the compound used in the present invention is preferably in the range of 1 to 10% by mass and more preferably in the range of 2 to 8% by mass with respect to the cellulose ester.
  • the content of the compound is 1% by mass or more, sufficient retardation can be imparted to the optical film, and if it is 10% by mass or less, the optical film has excellent bleed resistance.
  • the compound used in the present invention can be combined with another phase difference adjusting agent.
  • a nitrogen-containing heterocyclic compound having a pyrrole ring, a pyrazole ring, a triazole ring, or an imidazole ring is also preferable to use as a compound that exhibits the same effect as the compound having the structure represented by the general formula (A).
  • the nitrogen-containing heterocyclic compounds having the structure represented by the general formula (1) the nitrogen-containing heterocyclic compounds having the specific ring structure are preferable.
  • the nitrogen-containing heterocyclic compound is characterized by controlling the hydrogen bonding property of the cellulose ester by CH / ⁇ interaction with the cellulose ester, and having both functions of a phase difference increasing agent and a wavelength dispersion adjusting agent with one compound. It has excellent anti-bleeding properties due to moisture absorption when combined with a cellulose ester, and has a high effect of suppressing disturbance of the winding shape when producing a long roll of 5000 m or more. In particular, when the roll body is tightly wound, sticking failure or the like is likely to occur. Therefore, when winding the roll body relatively loosely (also referred to as loose winding), the effect of suppressing disturbance of the winding shape is high.
  • 1,3,5-triazine phase difference increasing agents and the like have a weak CH / ⁇ interaction, so they are slightly inferior in anti-bleeding property, and additives that have exuded on the surface of the roll body cause slippage of the film. It may induce a disturbance in the winding shape of the roll body.
  • CH / ⁇ interaction refers to the compatibility of hydrogen bond donating sites such as cellulose esters (for example, hydrogen atoms of hydroxy groups) and hydrogen bond accepting sites (for example, carbonyl oxygen atoms of ester groups) with additives. It is a bond interaction between the hydrogen bonding site present in the main chain or side chain of the resin and the ⁇ electrons of the additive aromatic compound. Due to this CH / ⁇ interaction, the above-mentioned bleeding resistance is excellent.
  • NICS nucleus-independent chemical shift
  • This NICS value is an index used for quantification of aromaticity by magnetic properties. If the ring is aromatic, the ring current effect strongly shields the center of the ring, and conversely if it is antiaromatic. Anti-shielding (J. Am. Chem. Soc. 1996, 118, 6317). Depending on the magnitude of the NICS value, it is possible to determine the strength of the ring current, that is, the degree of contribution of ⁇ electrons to the aromaticity of the ring. Specifically, it represents the chemical shift (calculated value) of a virtual lithium ion arranged directly in the center of the ring, and the larger the value, the stronger the ⁇ property.
  • a pyrrole ring (-14.87), a thiophene ring (-14.09) furan rather than an aromatic hydrocarbon such as a benzene ring (-7.98) or a naphthalene ring (-8.11).
  • 5-membered aromatic heterocycles such as ring (-12.42), pyrazole ring (-13.82), or imidazole ring (-13.28), triazole ring (-13.18), oxadiazole ring ( 6-12 membered aromatic hydrocarbon rings such as -12.44) or thiazole ring (-12.82) have larger NICS values, and such aromatic 5-membered rings or aromatic 6-membered rings It is predicted that the CH / ⁇ interaction can be strengthened by using the compound having the above (the NICS value is shown in parentheses).
  • a 1 , A 2 and B are each independently an alkyl group (methyl group, ethyl group, n-propyl group, isopropyl group, tert-butyl group, n-octyl group, 2- An ethenyl group), a cycloalkyl group (cyclohexyl group, cyclopentyl group, 4-n-dodecylcyclohexyl group, etc.), an aromatic hydrocarbon ring or an aromatic heterocycle.
  • an aromatic hydrocarbon ring or an aromatic heterocycle is preferable, and a 5-membered or 6-membered aromatic hydrocarbon ring or an aromatic heterocycle is particularly preferable.
  • the structure of the 5-membered or 6-membered aromatic hydrocarbon ring or aromatic heterocyclic ring is not limited, but for example, benzene ring, pyrrole ring, pyrazole ring, imidazole ring, 1,2,3-triazole ring, 1,2 , 4-triazole ring, tetrazole ring, furan ring, oxazole ring, isoxazole ring, oxadiazole ring, isoxadiazole ring, thiophene ring, thiazole ring, isothiazole ring, thiadiazole ring, isothiadiazole ring, etc. .
  • the 5-membered or 6-membered aromatic hydrocarbon ring or aromatic heterocyclic ring represented by A 1 , A 2 and B is an alkyl group (methyl group, ethyl group, n-propyl group, isopropyl group, tert-butyl group). N-octyl group, 2-ethylhexyl group, etc.) and aromatic hydrocarbon ring groups (phenyl group, p-tolyl group, naphthyl group, etc.).
  • a 1 , A 2 and B represent a benzene ring, a pyrrole ring, a pyrazole ring, an imidazole ring, a 1,2,3-triazole ring or a 1,2,4-triazole ring. It is preferable because a retardation film having excellent optical property variation effects and excellent durability can be obtained.
  • T 1 and T 2 each independently represents a pyrrole ring, a pyrazole ring, an imidazole ring, a 1,2,3-triazole ring or a 1,2,4-triazole ring.
  • a pyrazole ring, a triazole ring or an imidazole ring is preferable because a resin composition excellent in retardation fluctuation suppression effect against humidity fluctuation and excellent in durability can be obtained. It is particularly preferred.
  • the pyrazole ring, 1,2,3-triazole ring, 1,2,4-triazole ring and imidazole ring represented by T 1 and T2 may be tautomers.
  • the nitrogen-containing heterocyclic compound is particularly preferably a compound having a structure represented by the following general formula (2).
  • A represents a pyrazole ring
  • Ar 1 and Ar 2 each represent an aromatic hydrocarbon ring or an aromatic heterocyclic ring, and may have a substituent.
  • R 1 represents a hydrogen atom, an alkyl group, or an acyl group. Represents a sulfonyl group, an alkyloxycarbonyl group, or an aryloxycarbonyl group, q represents an integer of 1 to 2, and n and m represent an integer of 1 to 3.
  • the aromatic hydrocarbon ring or aromatic heterocyclic ring represented by Ar 1 and Ar 2 may be the 5-membered or 6-membered aromatic hydrocarbon ring or aromatic heterocyclic ring mentioned in the general formula (1), respectively. preferable. Examples of the substituent for Ar 1 and Ar 2 include the same substituents as those shown for the compound having the structure represented by the general formula (1).
  • R 1 examples include halogen atoms (fluorine atom, chlorine atom, bromine atom, iodine atom, etc.), alkyl groups (methyl group, ethyl group, n-propyl group, isopropyl group, tert-butyl group, n-octyl group).
  • halogen atoms fluorine atom, chlorine atom, bromine atom, iodine atom, etc.
  • alkyl groups methyl group, ethyl group, n-propyl group, isopropyl group, tert-butyl group, n-octyl group.
  • Q represents an integer of 1 to 2
  • n and m represent an integer of 1 to 3.
  • the molecular weight of the compound having the structure represented by the general formula (1) or (2) is not particularly limited, but the smaller the value, the better the compatibility with the resin, and the larger, the greater the effect of suppressing fluctuations in the optical value with respect to changes in environmental humidity. Is high, it is preferably 150 to 2000, more preferably 200 to 1500, and more preferably 300 to 1000.
  • the compound having the structure represented by the general formula (1) or (2) can be appropriately adjusted and contained in the optical film, but the addition amount is 0.1 to 10 in the optical film. It is preferable to contain 1% by mass, particularly 1 to 5% by mass, and particularly preferably 2 to 5% by mass.
  • the addition amount varies depending on the type of cellulose ester and the type of the compound, but the optimum value of the addition amount can be determined by the desired retardation value of the optical film of the present invention.
  • plasticizers include polyesters (also referred to as polycondensation esters in the present application), polyhydric alcohol esters, polyhydric carboxylic acid esters (including phthalic acid esters), glycolate compounds, fatty acid esters and phosphoric acid esters, etc. Is included. These may be used alone or in combination of two or more.
  • a preferable plasticizer for the optical film of the present invention is a polycondensed ester containing a repeating unit obtained by reacting a dicarboxylic acid and a diol.
  • the dicarboxylic acid constituting the polycondensed ester is an aromatic dicarboxylic acid, an aliphatic dicarboxylic acid or an alicyclic dicarboxylic acid, preferably an aromatic dicarboxylic acid.
  • the dicarboxylic acid may be one kind or a mixture of two or more kinds.
  • the diol constituting the polycondensed ester is an aromatic diol, an aliphatic diol or an alicyclic diol, preferably an aliphatic diol, more preferably a diol having 1 to 4 carbon atoms.
  • the diol may be one type or a mixture of two or more types.
  • the polycondensed ester preferably contains a repeating unit obtained by reacting at least a dicarboxylic acid containing an aromatic dicarboxylic acid and a diol having 1 to 4 carbon atoms.
  • the aromatic dicarboxylic acid and the aliphatic dicarboxylic acid are preferably used. More preferably, it contains a repeating unit obtained by reacting a dicarboxylic acid containing an acid with a diol having 1 to 4 carbon atoms.
  • the both ends of the molecule of the polycondensed ester may or may not be sealed, but are preferably sealed from the viewpoint of reducing the moisture permeability of the film.
  • the polycondensed ester is preferably a compound having a structure represented by the following general formula (I) or (II).
  • n is an integer of 1 or more.
  • Formula (I) B- (GA) n -GB Formula (II) C- (AG) n -AC A in the general formulas (I) and (II) is a divalent group derived from an alkylene dicarboxylic acid having 3 to 20 carbon atoms (preferably 4 to 12 carbon atoms), and has 4 to 20 carbon atoms (preferably 4 to 4 carbon atoms). 12) a divalent group derived from an alkenylene dicarboxylic acid or a divalent group derived from an aryl dicarboxylic acid having 8 to 20 carbon atoms (preferably 8 to 12).
  • Examples of the divalent group derived from an alkylenedicarboxylic acid having 3 to 20 carbon atoms in A include 1,2-ethanedicarboxylic acid (succinic acid), 1,3-propanedicarboxylic acid (glutaric acid), 1 Divalent groups derived from 1,4-butanedicarboxylic acid (adipic acid), 1,5-pentanedicarboxylic acid (pimelic acid), 1,8-octanedicarboxylic acid (sebacic acid) and the like are included.
  • Examples of the divalent group derived from alkenylene dicarboxylic acid having 4 to 20 carbon atoms in A include a divalent group derived from maleic acid, fumaric acid and the like.
  • divalent groups derived from aryl dicarboxylic acids having 8 to 20 carbon atoms in A include 1,2-benzenedicarboxylic acid (phthalic acid), 1,3-benzenedicarboxylic acid, 1,4-benzene.
  • divalent groups derived from naphthalenedicarboxylic acid such as dicarboxylic acid and 1,5-naphthalenedicarboxylic acid are included.
  • A may be one type or two or more types may be combined. Among these, A is preferably a combination of an alkylene dicarboxylic acid having 4 to 12 carbon atoms and an aryl dicarboxylic acid having 8 to 12 carbon atoms.
  • G in the general formulas (I) and (II) is a divalent group derived from an alkylene glycol having 2 to 20 (preferably 2 to 12) carbon atoms, and has 6 to 20 (preferably 6 to 12) carbon atoms. ) Or a divalent group derived from an oxyalkylene glycol having 4 to 20 (preferably 4 to 12) carbon atoms.
  • Examples of the divalent group derived from an alkylene glycol having 2 to 20 carbon atoms in G include ethylene glycol, 1,2-propylene glycol, 1,3-propylene glycol, 1,2-butanediol, 1, 3-butanediol, 1,2-propanediol, 2-methyl-1,3-propanediol, 1,4-butanediol, 1,5-pentanediol, 2,2-dimethyl-1,3-propanediol ( Neopentyl glycol), 2,2-diethyl-1,3-propanediol (3,3-dimethylolpentane), 2-n-butyl-2-ethyl-1,3-propanediol (3,3-dimethylol) Heptane), 3-methyl-1,5-pentanediol, 1,6-hexanediol, 2,2,4-trimethyl-1,3-pentanedio ,
  • divalent groups derived from aryl glycols having 6 to 20 carbon atoms in G include 1,2-dihydroxybenzene (catechol), 1,3-dihydroxybenzene (resorcinol), 1,4-dihydroxybenzene Divalent groups derived from (hydroquinone) and the like are included.
  • divalent group derived from oxyalkylene glycol having 4 to 12 carbon atoms in G are derived from diethylene glycol, triethylene glycol, tetraethylene glycol, dipropylene glycol, tripropylene glycol and the like. Divalent groups are included.
  • G may be one type or two or more types may be combined. Among these, G is preferably an alkylene glycol having 2 to 12 carbon atoms.
  • B in the general formula (I) is a monovalent group derived from an aromatic ring-containing monocarboxylic acid or an aliphatic monocarboxylic acid.
  • the aromatic ring-containing monocarboxylic acid in the monovalent group derived from the aromatic ring-containing monocarboxylic acid is a carboxylic acid containing an aromatic ring in the molecule, and not only those in which the aromatic ring is directly bonded to a carboxy group, Also included are those in which an aromatic ring is bonded to a carboxy group via an alkylene group or the like.
  • monovalent groups derived from aromatic ring-containing monocarboxylic acids include benzoic acid, para-tert-butyl benzoic acid, orthotoluic acid, metatoluic acid, p-toluic acid, dimethyl benzoic acid, ethyl benzoic acid, and normal propyl benzoic acid. , Monovalent groups derived from aminobenzoic acid, acetoxybenzoic acid, phenylacetic acid, 3-phenylpropionic acid and the like.
  • Examples of monovalent groups derived from aliphatic monocarboxylic acids include monovalent groups derived from acetic acid, propionic acid, butanoic acid, caprylic acid, caproic acid, decanoic acid, dodecanoic acid, stearic acid, oleic acid and the like. Is included. Among these, a monovalent group derived from an alkyl monocarboxylic acid having 1 to 3 carbon atoms in the alkyl portion is preferable, and an acetyl group (a monovalent group derived from acetic acid) is more preferable.
  • C in the general formula (II) is a monovalent group derived from an aromatic ring-containing monoalcohol or an aliphatic monoalcohol.
  • An aromatic ring-containing monoalcohol is an alcohol containing an aromatic ring in the molecule, and includes not only those in which an aromatic ring is directly bonded to an OH group, but also those in which an aromatic ring is bonded to an OH group via an alkylene group or the like.
  • Examples of the monovalent group derived from an aromatic ring-containing monoalcohol include a monovalent group derived from benzyl alcohol, 3-phenylpropanol and the like.
  • Examples of monovalent groups derived from aliphatic monoalcohols include methanol, ethanol, propanol, isopropanol, butanol, isobutanol, pentanol, isopentanol, hexanol, isohexanol, cyclohexyl alcohol, octanol, isooctanol, Monovalent groups derived from 2-ethylhexyl alcohol, nonyl alcohol, isononyl alcohol, tert-nonyl alcohol, decanol, dodecanol, dodecahexanol, dodecaoctanol, allyl alcohol, oleyl alcohol and the like are included. Of these, monovalent groups derived from alcohols having 1 to 3 carbon atoms such as methanol, ethanol, propanol and isopropanol are preferred.
  • the weight average molecular weight of the polycondensed ester is preferably in the range of 350 to 3000, and more preferably in the range of 400 to 1500. If the weight average molecular weight is within the above range, the anti-bleeding property of the polycondensed ester according to the present invention from the optical film can be satisfied, and the intended effect can be obtained.
  • the weight average molecular weight can be measured by the gel permeation chromatography (GPC).
  • polycondensation ester Specific examples of the polycondensation ester are shown below. First, a specific example of a polycondensed ester in which both ends are sealed with an “aromatic group” is shown.
  • P-1 acetyl esterified product of both ends of a condensate (weight average molecular weight 950) comprising adipic acid / phthalic acid / ethanediol (1/1/2 molar ratio)
  • P-2 succinic acid / phthalic acid / ethane Acetyl esterified compound at both ends of a condensate (weight average molecular weight 2500) consisting of diol / (1/1/2 molar ratio)
  • P-3 glutaric acid / isophthalic acid / 1,3-propanediol (1/1 / Acetyl esterified product at both ends of a condensate (weight average molecular weight 1300) consisting of 2 mole ratio)
  • P-4 Succinic acid / glutaric acid / adipic acid / terephthalic acid / isophthalic acid / ethanediol / 1,2-propanediol Propyl este
  • Preferred examples of the aliphatic polyhydric alcohol include ethylene glycol, diethylene glycol, triethylene glycol, tetraethylene glycol, 1,2-propanediol, 1,3-propanediol, dipropylene glycol, tripropylene glycol, 1,2- Butanediol, 1,3-butanediol, 1,4-butanediol, dibutylene glycol, 1,2,4-butanetriol, 1,5-pentanediol, 1,6-hexanediol, hexanetriol, trimethylolpropane , Pentaerythritol, trimethylolethane, xylitol and the like.
  • triethylene glycol, tetraethylene glycol, dipropylene glycol, tripropylene glycol, sorbitol, trimethylolpropane, xylitol and the like are preferable.
  • the monocarboxylic acid is not particularly limited, and may be an aliphatic monocarboxylic acid, an alicyclic monocarboxylic acid, an aromatic monocarboxylic acid, or the like. In order to increase the moisture permeability of the film and make it less likely to volatilize, alicyclic monocarboxylic acids or aromatic monocarboxylic acids are preferred. One kind of monocarboxylic acid may be used, or a mixture of two or more kinds may be used. Further, all of the OH groups contained in the aliphatic polyhydric alcohol may be esterified, or a part of the OH groups may be left as they are.
  • the aliphatic monocarboxylic acid is preferably a fatty acid having a straight chain or a side chain having 1 to 32 carbon atoms.
  • the number of carbon atoms of the aliphatic monocarboxylic acid is more preferably 1-20, and still more preferably 1-10.
  • aliphatic monocarboxylic acids include acetic acid, propionic acid, butyric acid, valeric acid, caproic acid, enanthic acid, caprylic acid, pelargonic acid, capric acid, 2-ethyl-hexanoic acid, undecylic acid, lauric acid, tridecylic acid , Saturated fatty acids such as myristic acid, pentadecylic acid, palmitic acid, heptadecylic acid, stearic acid, nonadecanoic acid, arachidic acid, behenic acid, lignoceric acid, serotic acid, heptacosanoic acid, montanic acid, melicic acid, and laccelic acid; undecylenic acid, Examples include unsaturated fatty acids such as oleic acid, sorbic acid, linoleic acid, linolenic acid, and arachidonic acid. Of these, acetic acid or a mixture of ace
  • Examples of the alicyclic monocarboxylic acid include cyclopentane carboxylic acid, cyclohexane carboxylic acid, cyclooctane carboxylic acid and the like.
  • aromatic monocarboxylic acids examples include benzoic acid; one having 1 to 3 alkyl or alkoxy groups (for example, methoxy group or ethoxy group) introduced into the benzene ring of benzoic acid (for example, toluic acid); benzene ring Aromatic monocarboxylic acids having two or more (for example, biphenyl carboxylic acid, naphthalene carboxylic acid, tetralin carboxylic acid, etc.) are included, and benzoic acid is preferred.
  • polyhydric alcohol ester compound examples include compounds described in paragraphs [0058] to [0061] of JP-A-2006-113239.
  • the polyvalent carboxylic acid ester compound is an ester compound of a divalent or higher, preferably 2 to 20 valent polycarboxylic acid and an alcohol compound.
  • the polyvalent carboxylic acid is preferably a divalent to 20-valent aliphatic polyvalent carboxylic acid, a 3- to 20-valent aromatic polyvalent carboxylic acid, or a 3- to 20-valent alicyclic polyvalent carboxylic acid. .
  • polyvalent carboxylic acids include trivalent or higher aromatic polyvalent carboxylic acids or derivatives such as trimellitic acid, trimesic acid, pyromellitic acid, succinic acid, adipic acid, azelaic acid, sebacic acid, oxalic acid Contains aliphatic polycarboxylic acids such as fumaric acid, maleic acid, and tetrahydrophthalic acid, and oxypolycarboxylic acids such as tartaric acid, tartronic acid, malic acid, and citric acid, and suppresses volatilization from the film. For this, oxypolycarboxylic acids are preferred.
  • the alcohol compound examples include an aliphatic saturated alcohol compound having a straight chain or a side chain, an aliphatic unsaturated alcohol compound having a straight chain or a side chain, an alicyclic alcohol compound, or an aromatic alcohol compound.
  • the carbon number of the aliphatic saturated alcohol compound or the aliphatic unsaturated alcohol compound is preferably 1 to 32, more preferably 1 to 20, and further preferably 1 to 10.
  • Examples of the alicyclic alcohol compound include cyclopentanol, cyclohexanol and the like.
  • the aromatic alcohol compound include benzyl alcohol and cinnamyl alcohol.
  • the molecular weight of the polyvalent carboxylic acid ester compound is not particularly limited, but is preferably in the range of 300 to 1000, more preferably in the range of 350 to 750.
  • the molecular weight of the polyvalent carboxylic acid ester plasticizer is preferably larger from the viewpoint of suppressing bleeding out; it is preferably smaller from the viewpoint of moisture permeability and compatibility with cellulose acetate.
  • polyvalent carboxylic acid ester compounds include triethyl citrate, tributyl citrate, acetyl triethyl citrate (ATEC), acetyl tributyl citrate (ATBC), benzoyl tributyl citrate, acetyl triphenyl citrate, acetyl tribenzyl citrate Rate, dibutyl tartrate, diacetyl dibutyl tartrate, tributyl trimellitic acid, tetrabutyl pyromellitic acid and the like.
  • ATEC acetyl triethyl citrate
  • ATBC acetyl tributyl citrate
  • benzoyl tributyl citrate acetyl triphenyl citrate
  • acetyl tribenzyl citrate Rate dibutyl tartrate
  • diacetyl dibutyl tartrate diacetyl dibutyl tartrate
  • tributyl trimellitic acid
  • the polyvalent carboxylic acid ester compound may be a phthalic acid ester compound.
  • the phthalic acid ester compound include diethyl phthalate, dimethoxyethyl phthalate, dimethyl phthalate, dioctyl phthalate, dibutyl phthalate, di-2-ethylhexyl phthalate, dioctyl phthalate, dicyclohexyl phthalate, dicyclohexyl terephthalate and the like.
  • glycolate compounds include alkylphthalyl alkyl glycolates.
  • alkyl phthalyl alkyl glycolates include methyl phthalyl methyl glycolate, ethyl phthalyl ethyl glycolate, propyl phthalyl propyl glycolate, butyl phthalyl butyl glycolate, octyl phthalyl octyl glycolate, methyl phthalyl Ethyl glycolate, ethyl phthalyl methyl glycolate, ethyl phthalyl propyl glycolate, methyl phthalyl butyl glycolate, ethyl phthalyl butyl glycolate, butyl phthalyl methyl glycolate, butyl phthalyl ethyl glycolate, propyl phthalyl butyl Glycolate, butyl phthalyl propyl glycolate, methyl phthalyl octyl glycolate, ethyl phthalyl
  • the ester compound includes a fatty acid ester compound, a citrate ester compound, a phosphate ester compound, and the like.
  • Examples of fatty acid ester compounds include butyl oleate, methylacetyl ricinoleate, and dibutyl sebacate.
  • Examples of the citrate ester compound include acetyltrimethyl citrate, acetyltriethyl citrate, and acetyltributyl citrate.
  • Examples of the phosphoric acid ester compound include triphenyl phosphate, tricresyl phosphate, cresyl diphenyl phosphate, octyl diphenyl phosphate, biphenyl diphenyl phosphate, trioctyl phosphate, tributyl phosphate, etc., preferably triphenyl phosphate. .
  • polyester compounds glycolate compounds, and phosphate ester compounds are preferable, and polyester compounds are particularly preferable.
  • the content of the plasticizer is preferably in the range of 1 to 20% by mass, more preferably in the range of 1.5 to 15% by mass with respect to the cellulose acetate.
  • the content of the plasticizer is within the above range, the effect of imparting plasticity can be exhibited, and the resistance to the plasticizer from seeping out from the optical film is excellent.
  • the optical film of the present invention preferably contains an ultraviolet absorber.
  • the ultraviolet absorber is intended to improve durability by absorbing ultraviolet rays of 400 nm or less, and in particular, the transmittance at a wavelength of 370 nm is preferably 10% or less, more preferably 5% or less, and further Preferably it is 2% or less.
  • the UV absorbers preferably used in the present invention are benzotriazole UV absorbers, benzophenone UV absorbers, and triazine UV absorbers, particularly preferably benzotriazole UV absorbers and benzophenone UV absorbers. .
  • These are commercially available products made by BASF Japan and can be preferably used.
  • a discotic compound such as a compound having a 1,3,5 triazine ring is also preferably used as an ultraviolet absorber.
  • the optical film of the present invention preferably contains two or more kinds of ultraviolet absorbers.
  • a polymeric ultraviolet absorber can be preferably used, and in particular, a polymer type ultraviolet absorber described in JP-A-6-148430 is preferably used.
  • the method of adding the UV absorber can be added to the dope after dissolving the UV absorber in an alcohol such as methanol, ethanol or butanol, an organic solvent such as methylene chloride, methyl acetate, acetone or dioxolane or a mixed solvent thereof. Or you may add directly in dope composition.
  • an alcohol such as methanol, ethanol or butanol
  • an organic solvent such as methylene chloride, methyl acetate, acetone or dioxolane or a mixed solvent thereof.
  • inorganic powders that do not dissolve in organic solvents use a dissolver or sand mill in the organic solvent and cellulose ester to disperse them before adding them to the dope.
  • the amount of UV absorber used is not uniform depending on the type of UV absorber and the operating conditions, but when the dry film thickness of the optical film is 15 to 50 ⁇ m, it is 0.5 to 10% by mass relative to the optical film.
  • the range is preferably 0.6 to 4% by mass.
  • Antioxidants are also referred to as deterioration inhibitors. When a liquid crystal image display device or the like is placed in a high humidity and high temperature state, the optical film may be deteriorated.
  • the antioxidant has a role of delaying or preventing the optical film from being decomposed by, for example, the residual solvent amount of halogen in the optical film or phosphoric acid of the phosphoric acid plasticizer. It is preferable to contain.
  • a hindered phenol compound is preferably used.
  • 2,6-di-t-butyl-p-cresol, pentaerythrityl-tetrakis [3- (3,5-di- -T-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate] triethylene glycol-bis [3- (3-t-butyl-5-methyl-4-hydroxyphenyl) propionate], 1,6-hexanediol-bis [3 -(3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate], 2,4-bis- (n-octylthio) -6- (4-hydroxy-3,5-di-t-butylanilino)- 1,3,5-triazine, 2,2-thio-diethylenebis [3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate], oct Decyl-3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl
  • 2,6-di-t-butyl-p-cresol, pentaerythrityl-tetrakis [3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate], triethylene glycol-bis [3 -(3-tert-butyl-5-methyl-4-hydroxyphenyl) propionate] is preferred.
  • hydrazine-based metal deactivators such as N, N′-bis [3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionyl] hydrazine and tris (2,4-di- A phosphorus processing stabilizer such as t-butylphenyl) phosphite may be used in combination.
  • the amount of these compounds added is preferably in the range of 1 ppm to 1.0% by mass ratio with respect to the cellulose ester, and more preferably in the range of 10 to 1000 ppm.
  • the optical film may further contain fine particles (matting agent) as necessary in order to improve the slipperiness of the surface.
  • the fine particles may be inorganic fine particles or organic fine particles.
  • inorganic fine particles include silicon dioxide (silica), titanium dioxide, aluminum oxide, zirconium oxide, calcium carbonate, calcium carbonate, talc, clay, calcined kaolin, calcined calcium silicate, hydrated calcium silicate, aluminum silicate, Examples include magnesium silicate and calcium phosphate. Of these, silicon dioxide and zirconium oxide are preferable, and silicon dioxide is more preferable in order to reduce an increase in haze of the obtained film.
  • Examples of fine particles of silicon dioxide include Aerosil R972, R972V, R974, R812, 200, 200V, 300, R202, OX50, TT600, NAX50 (manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd.), Sea Hoster KE-P10, KE-P30, KE-P50, KE-P100 (manufactured by Nippon Shokubai Co., Ltd.) and the like are included.
  • Aerosil R972V, NAX50, Seahoster KE-P30 and the like are particularly preferable because they reduce the coefficient of friction while keeping the turbidity of the resulting film low.
  • the primary particle diameter of the fine particles is preferably in the range of 5 to 50 nm, more preferably in the range of 7 to 20 nm.
  • a larger primary particle size has a greater effect of increasing the slipperiness of the resulting film, but transparency tends to decrease. Therefore, the fine particles may be contained as secondary aggregates having a particle diameter in the range of 0.05 to 0.3 ⁇ m.
  • the size of the primary particles or the secondary aggregates of the fine particles was determined by observing the primary particles or secondary aggregates with a transmission electron microscope at a magnification of 500,000 to 2,000,000 times, and measuring 100 primary particles or secondary aggregates. It can be determined as an average value of the particle diameter.
  • the content of the fine particles is preferably in the range of 0.05 to 1.0% by mass, and preferably in the range of 0.1 to 0.8% by mass with respect to the whole cellulose acetate including the low substitution degree component. More preferred.
  • the method for producing an optical film roll of the present invention includes (1) a step of preparing a dope by dissolving a cellulose ester and an additive in a solvent, and (2) casting the dope on an endless metal support.
  • the step (5) is a step including stretching in the width direction or longitudinal direction (preliminary stretching).
  • the method for producing a roll body of an optical film of the present invention includes (1) a step of preparing a dope by dissolving a cellulose ester and an additive in a solvent, and (2) flowing the dope onto an endless metal support. (3) evaporating the solvent from the cast dope to obtain a web, (4) peeling the web from the metal support, (5 ′) drying the web, (6) film A step of embossing both ends in the width direction, (7) a step of winding the film, then (5) a step of unwinding and stretching the film, and (6 ′) trimming both ends in the width direction of the film. Then, a step of embossing both ends, (7 ′) a step of winding up the film may be used.
  • Step of preparing dope In a melting pot, a cellulose ester and an additive are dissolved in a solvent to prepare a dope.
  • the solvent contained in the dope may be a single type or a combination of two or more types. From the viewpoint of increasing production efficiency, it is preferable to use a combination of a good solvent and a poor solvent for cellulose ester.
  • a good solvent refers to a solvent that dissolves cellulose ester alone
  • a poor solvent refers to a solvent that swells cellulose ester or does not dissolve alone. Therefore, the good solvent and the poor solvent differ depending on the average acyl group substitution degree of the cellulose ester.
  • good solvents include organic halogen compounds such as dichloromethane, dioxolanes, acetone, methyl acetate, and methyl acetoacetate, and preferably dichloromethane or methyl acetate.
  • Examples of poor solvents include methanol, ethanol, n-butanol, cyclohexane, and cyclohexanone. In order to suppress the bleeding of the additive in the optical film constituting the roll body, methanol or ethanol is preferable.
  • the poor solvent may be one type or a mixture of two or more types.
  • the content ratio of the poor solvent having a large absolute value of the difference from the SP value (solubility parameter) of the additive is preferably the largest.
  • the good solvent is more than the poor solvent in order to increase the solubility of the cellulose ester.
  • the mixing ratio of the good solvent and the poor solvent is preferably in the range of 70 to 98% by mass for the good solvent and in the range of 2 to 30% by mass for the poor solvent.
  • the concentration of the cellulose ester in the dope is preferably higher in order to reduce the drying load, but it is difficult to filter if the concentration of the cellulose ester is too high. Therefore, the concentration of the cellulose ester in the dope is preferably in the range of 10 to 35% by mass, more preferably in the range of 15 to 25% by mass.
  • Methods for dissolving cellulose ester in a solvent include, for example, a method of dissolving under heating and pressure, a method of adding a poor solvent to cellulose ester to swell, a method of further adding a good solvent, and a cooling dissolution method. sell.
  • dissolve under a heating and pressurization is preferable.
  • stirring and dissolving while heating to a temperature in the range where the solvent is boiling or higher under normal pressure and the solvent does not boil under pressure the generation of bulk undissolved material called gel or mako can be suppressed.
  • the heating temperature is preferably higher from the viewpoint of increasing the solubility of the cellulose ester, but if it is too high, the pressure needs to be increased, and the productivity is lowered. Therefore, the heating temperature is preferably in the range of 45 to 120 ° C., more preferably in the range of 60 to 110 ° C., and even more preferably 70 ° C. to 105 ° C.
  • the obtained dope may contain insoluble matters such as impurities contained in the cellulose ester as a raw material. Such an insoluble matter can become a bright spot foreign material in the obtained film. In order to remove such insoluble matter and the like, it is preferable to further filter the obtained dope.
  • the dope is cast from the slit of the pressure die onto an endless metal support (for example, a stainless belt or a rotating metal drum).
  • an endless metal support for example, a stainless belt or a rotating metal drum.
  • the die is preferably a pressure die that can adjust the slit shape of the die part and easily adjust the film thickness uniformly.
  • Examples of the pressure die include a coat hanger die and a T-die.
  • the surface of the metal support is preferably mirror-finished.
  • Casting can also be performed by preparing a plurality of dopes and casting the plurality of dopes on a smooth band or drum as a support.
  • two or more kinds of dopes may be cast on the support at the same time, or separately on the support.
  • the dope on the support side can be cast first and dried to some extent on the support, and then overlaid on the support.
  • a film having a laminated structure can be produced by appropriately combining simultaneous casting (also referred to as co-casting) and sequential casting.
  • the film may be produced by casting and laminating a solution containing cellulose acylate from a plurality of casting openings provided at intervals in the traveling direction of the metal support.
  • the methods described in JP-A Nos. 158414, 1-122419, and 11-198285 can be applied.
  • it may be formed into a film by casting a cellulose acylate solution from two casting ports.
  • JP-B-60-27562, JP-A-61-94724, JP-A-61-947245 It can be carried out by the methods described in JP-A Nos. 61-104813, 61-158413, and 6-134933.
  • the dope film is preferably dried in an atmosphere in the range of 40 to 100 ° C.
  • an atmosphere in the range of 40 to 100 ° C. it is preferable to apply hot air in the range of 40 to 100 ° C. to the upper surface of the web or to heat it with infrared rays or the like.
  • a method for evaporating the solvent there are a method in which air is applied to the surface of the dope film, a method in which heat is transferred by liquid from the back surface of the belt, a method in which heat is transferred from the front and back by radiant heat, etc.
  • a method of transferring heat from the back surface of the liquid with a liquid is preferable.
  • the obtained web is peeled off at the peeling position on the metal support.
  • the temperature at the peeling position on the metal support is preferably in the range of 10 to 40 ° C, more preferably in the range of 11 to 30 ° C.
  • the residual solvent amount of the web when peeling at the peeling position on the metal support depends on the drying conditions and the length of the metal support, but is preferably in the range of 50 to 120% by mass.
  • a web having a large amount of residual solvent is too soft and tends to impair flatness, and wrinkles and streaks in the casting direction (MD direction) due to peeling tension tend to occur.
  • the residual solvent amount of the web at the peeling position can be set so that wrinkles and lines in the casting direction (MD direction) can be suppressed.
  • the amount of residual solvent in the web is defined by the formula described later.
  • the peeling tension when peeling the web from the metal support can usually be 300 N / m or less.
  • stretching and obtaining a film after drying a web The web obtained by peeling from a metal support body is dried.
  • the web may be dried while being conveyed by a large number of rollers arranged above and below, or may be dried while being conveyed while fixing both ends of the web with clips.
  • the method of drying the web may be a method of drying with hot air, infrared rays, a heating roller, microwaves, or the like, and a method of drying with hot air is preferable because it is simple.
  • the drying temperature of the web can be about 40 to 250 ° C., preferably about 40 to 160 ° C.
  • the optical film having a desired retardation is obtained by stretching the web.
  • the retardation of the optical film can be controlled by adjusting the magnitude of the tension applied to the web.
  • the stretching of the web includes the width direction (TD direction), the dope casting direction (MD direction), and the stretching in the oblique direction. In the present invention, it is necessary to stretch at least the oblique direction described later. .
  • the web may be stretched uniaxially or biaxially.
  • Biaxial stretching is preferably stretching in the oblique direction and the width direction (TD direction).
  • Biaxial stretching may be sequential biaxial stretching or simultaneous biaxial stretching.
  • the sequential biaxial stretching includes a method of sequentially performing stretching in different stretching directions, a method of performing stretching in the same direction in multiple stages, and the like.
  • Simultaneous biaxial stretching includes a mode in which stretching is performed in one direction and the tension in the other direction is relaxed and contracted.
  • the stretch ratio depends on the thickness of the optical film to be obtained and the required retardation value, it is finally possible to stretch the film in the range of 50 to 150% in the oblique direction to maximize the elastic modulus in the film plane.
  • the value of the ratio of the elastic modulus E B in the direction B perpendicular to it and the elastic modulus E a direction a value, preferably to a 1.4 ⁇ E a / E B, more preferably 60-120 %.
  • uniform optical characteristics can be imparted without satisfying the relationship of the elastic modulus ratio and without breakage due to stretching.
  • the elastic modulus may be stretched within a range of 1 to 50% in the width direction (TD direction) as preliminary stretching before oblique stretching. This is a preferred embodiment from the viewpoint of forming an embossed portion having a high crush resistance ratio (%). More preferably, it is in the range of 5 to 30%. By pre-stretching in this range, the elastic modulus can be increased and the crush resistance rate (%) of the embossed portion can be improved.
  • the web stretching temperature is preferably in the range of 120 ° C to 200 ° C, more preferably in the range of 150 ° C to 200 ° C, and still more preferably in the range of 150 ° C to 190 ° C.
  • the web stretching method is not particularly limited, and preferred is a tenter stretching method in which both ends of the web are fixed with clips or pins and the gap between the clips or pins is widened.
  • a tenter stretching method in which both ends of the web are fixed with clips or pins and the gap between the clips or pins is widened.
  • an oblique stretching tenter is used. Is preferred.
  • the residual solvent of the web at the start of stretching is preferably 20% by mass or less, more preferably 15% by mass or less.
  • the film obtained after stretching is further dried.
  • the drying temperature is preferably in the range of 110 to 190 ° C, and more preferably in the range of 120 to 170 ° C. If the drying temperature is too low, it is difficult to sufficiently remove the solvent by evaporation.
  • the method for drying the film can be performed, for example, by a method of applying hot air while transporting the film.
  • the roll body of the optical film of the present invention is an optical film stretched obliquely with respect to the film longitudinal direction.
  • an apparatus capable of oblique stretching obliquely stretched tenter
  • the diagonally stretched tenter used in the present invention can freely set the orientation angle of the film by changing the rail pattern in various ways, and further, the orientation axis of the film is oriented with high precision evenly on the left and right across the width direction of the film.
  • a film stretching apparatus that can control the film thickness and the retardation with high accuracy is preferable.
  • the orientation angle is the direction of orientation by stretching of resin molecules in the film.
  • FIG. 5 is a schematic view of an obliquely stretchable intermediate used in the method for producing an obliquely stretched film of the present invention.
  • this is an example, and the present invention is not limited to this.
  • the unstretched film 100 is held at the positions of the right film holding start point 102-1 and the left film holding start point 102-2.
  • the film is conveyed and stretched by the tenter 104 in the oblique direction indicated by the locus 103-1 of the right film holding means and the locus 103-2 of the left film holding means, and the right film holding end point 105- 1. Grasping is released by the film holding end point 105-2 on the left side, and the conveyance is controlled by the guide roller 108-2 on the tenter outlet side to form the obliquely stretched film 106.
  • the unstretched film is stretched obliquely at an angle of the film stretching direction 109 (referred to as an orientation angle ⁇ ) with respect to the film feeding direction 107-1.
  • the orientation angle ⁇ defines the angle of the direction A indicating the maximum value of the elastic modulus in the fill surface as referred to in the present invention with respect to the film longitudinal direction.
  • the distances X 1 and X 2 between the main shaft position of the guide roller 108-1 closest to the entrance of the obliquely stretched tenter and the gripping tool at the entrance of the obliquely stretched tenter are in the range of 20 to 100 cm.
  • the distance is preferably 20 to 60 cm, and more preferably 20 to 40 cm.
  • X 1 is the distance of the gripper (clip gripping portion) in the main shaft position and the right side of the film holding start point 102-1 of the guide rollers 108-1
  • X 2 is the main axis of the guide roller 108-1 This is the distance between the position and the gripping tool (clip gripping portion) at the film holding start point 102-2 on the left side.
  • the orientation angle ⁇ is the orientation angle when the longitudinal direction is 0 °.
  • a mechanism capable of adjusting the position of the guide roller and the clip gripping part is 1 to 5 inches (1 inch is 2.54 cm), and the diameter of the guide roller 108-1 closest to the entrance of the obliquely stretched tenter is in the range of 1 to 20 cm.
  • a mechanism capable of further installing a roller in the vicinity of the entrance portion of the obliquely stretched tenter is provided.
  • the production of the obliquely stretchable optical film of the present invention is preferably carried out using the above-mentioned tenter that can be stretched obliquely.
  • This tenter is prepared by subjecting a long film to its traveling direction (film width) in an oven heating environment. This is a device that widens in an oblique direction with respect to the moving direction of the midpoint of the direction.
  • the tenter includes an oven, a pair of rails on the left and right on which a gripping tool for transporting the film travels, and a number of gripping tools that travel on the rails.
  • Both ends of the film fed from the film roller and sequentially supplied to the inlet portion of the tenter are gripped by a gripping tool, the film is guided into the oven, and the film is released from the gripping tool at the outlet portion of the tenter.
  • the film released from the gripping tool is wound around the core.
  • Each of the pair of rails has an endless continuous track, and the gripping tool which has released the grip of the film at the exit portion of the tenter travels outside and is sequentially returned to the entrance portion.
  • the rail shape of the tenter is an asymmetric shape on the left and right according to the orientation angle ⁇ , the stretching ratio, etc. given to the stretched film to be manufactured, and can be finely adjusted manually or automatically.
  • a long optical film is stretched, and the orientation angle ⁇ can be set to an arbitrary angle within a range of preferably 10 ° to 80 ° with respect to the winding direction after stretching.
  • the gripping tool of the tenter is configured to travel at a constant speed with a certain distance from the front and rear gripping tools.
  • the traveling speed of the gripping tool can be selected as appropriate, but is usually in the range of 10 to 100 m / min.
  • the difference in travel speed between the pair of left and right grippers is usually 1% or less, preferably 0.5% or less, more preferably 0.1% or less of the travel speed. This is because if there is a difference in the traveling speed between the left and right sides of the film at the exit of the stretching process, wrinkles and shifts will occur at the exit of the stretching process, so the speed difference between the right and left gripping tools is required to be substantially the same speed. Because. In general tenter devices, etc., there are speed irregularities that occur on the order of seconds or less depending on the period of the sprocket teeth that drive the chain, the frequency of the drive motor, etc. This does not correspond to the speed difference described in the invention.
  • each rail part and the rail connecting part can be freely set. Therefore, when an arbitrary entrance width and exit width are set, the stretch ratio is set accordingly. be able to. (A circle in FIG. 6 is an example of a connecting portion.)
  • a large bending rate is often required for the rail that regulates the trajectory of the gripping tool. In order to avoid interference between gripping tools due to sudden bending or local stress concentration, it is desirable that the trajectory of the gripping tool draws an arc at the bent portion.
  • FIG. 6 shows the rail track (rail pattern) of the tenter used in the manufacturing method of the present invention.
  • the traveling direction DR1 at the tenter inlet of the unstretched film is different from the traveling direction DR2 at the tenter outlet side of the stretched film, and thus, even in a stretched film having a relatively large orientation angle ⁇ , it is wide and uniform. Optical characteristics can be obtained.
  • the feeding angle ⁇ i is an angle formed by the traveling direction D1 at the tenter entrance and the traveling direction DR2 on the tenter exit side of the stretched film.
  • the feeding angle ⁇ i is set at 30 ° ⁇ i ⁇ 60 °. More preferably, it is set at 35 ° ⁇ i ⁇ 55 °.
  • the optical film is sequentially gripped at both ends (both sides) by the left and right grippers at the tenter entrance (position a), and travels as the grippers travel.
  • the left and right grips CL and CR that face the direction substantially perpendicular to the film traveling direction (DR1) at the entrance of the tenter (position a) run on the left and right asymmetric rails, preheat zone, stretch Pass through an oven with zones and cooling zones.
  • substantially perpendicular indicates that the angle formed by the straight line connecting the aforementioned gripping tools CL and CR and the film feeding direction DR1 is within 90 ⁇ 1 °.
  • the film temperature at the time of diagonally stretching in the stretching zone has a gradient in the width direction. It is preferable to take a method of adjusting, a method of adjusting so that the preheating temperature in the preheating zone or the holding temperature in the holding zone, and the cooling temperature in the cooling zone have a gradient in the width direction.
  • Preheating zone refers to the section that runs while the interval between the gripping tools gripping both ends is kept constant at the oven entrance.
  • the stretching zone refers to an interval until the gap between the gripping tools gripping both ends starts to become constant again.
  • the holding zone refers to a section in which the temperature in the zone is set to be equal to or higher than the glass transition temperature Tg (° C.) of the cellulose ester constituting the film in a period in which the interval between the gripping tools after the stretching zone becomes constant again.
  • the cooling zone is a section in which the temperature in the zone is set to be equal to or lower than the glass transition temperature Tg (° C.) of the cellulose ester constituting the film in a period in which the interval between the gripping tools after the stretching zone becomes constant again.
  • the temperature of each zone is Tg to (Tg + 30) ° C.
  • the temperature of the stretching zone is Tg to (Tg + 30) ° C.
  • the temperature of the holding zone is Tg to (Tg + 30) with respect to the glass transition temperature Tg of the cellulose ester.
  • the temperature of the cooling zone is preferably set to Tg to (Tg + 30) ° C.
  • the opening degree of the nozzle that sends warm air into the temperature-controlled room in the preheating zone, the stretching zone, the holding zone, or the cooling zone is differentiated in the width direction.
  • a known method such as a method of adjusting the temperature and controlling the heating by arranging the heaters in the width direction can be used.
  • the gradient in the width direction of the film temperature during oblique stretching in the stretching zone is preferably in the range of 0.5 to 10.0 ° C, more preferably in the range of 1.0 to 5.0 ° C, and most preferably 1. It is in the range of 5 to 3.0 ° C. If the temperature is in the range of 0.5 to 10.0 ° C., the effect of temperature gradient is recognized, the effect of uniforming the elastic modulus in the film width direction is obtained, and the retardation value Ro is uniform in the film width direction. Is obtained.
  • the preheating temperature in the preheating zone, the holding temperature in the holding zone, and the gradient of the cooling temperature in the cooling zone in the width direction are preferably in the range of 0.5 to 10.0 ° C., more preferably 1.0 to 5.0. It is in the range of ° C, most preferably in the range of 1.5 to 3.0 ° C. If the temperature is in the range of 0.5 to 10.0 ° C., the effect of temperature gradient is recognized, the effect of uniforming the elastic modulus in the film width direction is obtained, and the retardation value Ro is uniform in the film width direction. Is obtained.
  • a method of adjusting the film residual solvent to have a gradient in the width direction when stretching in the width direction before the oblique stretching according to the present invention is preferable to employ a method of adjusting the stretching temperature so as to have a gradient in the width direction.
  • the gradient of the film residual solvent in the width direction is preferably in the range of 0.5 to 20.0% by mass, more preferably in the range of 2.0 to 15.0% by mass, and most preferably 4.0 to 12%. The difference is in the mass% range. If it is within the range of 0.5 to 20.0% by mass, the effect of residual solvent gradient is recognized, the effect of uniforming the elastic modulus in the film width direction is obtained, and the film width direction is uniform. A retardation value Ro is obtained.
  • the residual solvent amount is defined by the following formula.
  • Residual solvent amount (% by mass) ⁇ (MN) / N ⁇ ⁇ 100
  • M is the mass of the sample collected before the web or film is stretched
  • N is the mass after heating M at 115 ° C. for 1 hour.
  • the film residual solvent In order to give the film residual solvent a gradient in the width direction, it can be performed by adjusting the drying conditions.
  • the opening degree of the nozzle that sends the warm air into the temperature-controlled room is adjusted, and the heater is controlled by heating in the width direction. It can be done by a technique.
  • the length of the preheating zone, the stretching zone and the cooling zone can be appropriately selected.
  • the length of the preheating zone is usually 100 to 150% and the length of the fixed zone is usually 50 to 100% with respect to the length of the stretching zone. .
  • the support of the film is maintained at the time of stretching, and after stretching in a state where the volatile content is 5% by volume or more, the volatile content is reduced while shrinking. It is also preferable to lower the value.
  • To maintain the support of the film means to grip both side edges without impairing the film property of the film.
  • the state of 5% by volume or more may always be maintained in the stretching operation process, and the state of the volatile content is maintained at 5% by volume or more only in a part of the stretching operation process. May be.
  • the entrance position is a starting point, and that the section of 50% or more of the entire stretching section and the volatile content rate are 12% by volume or more.
  • the volatile fraction (unit: volume%) represents the volume of the volatile component contained per unit volume of the film, and is a value obtained by dividing the volatile component volume by the film volume.
  • the stretching ratio R (((W ⁇ W0) / W0) ⁇ 100) in the stretching step is preferably in the range of 50 to 150%, more preferably in the range of 60 to 120%. When the stretching ratio is within this range, it is preferable because uneven thickness in the width direction is reduced. In the stretching zone of the oblique stretching tenter, if the stretching temperature is differentiated in the width direction, the width direction thickness unevenness can be further improved.
  • W0 represents the width of the film before stretching
  • W represents the width of the film after stretching.
  • the guide roller closest to the entrance of the tenter is a driven roller that guides the running of the film, and is rotatably supported by bearings (not shown).
  • a known material can be used for the roller, but it is preferable to reduce the weight by applying a ceramic coat to prevent the film from being scratched or by applying chrome plating to a light metal such as aluminum. .
  • This roller is provided to stabilize the trajectory when the film travels.
  • one of the rollers on the upstream side of this roller is nipped by pressing a rubber roller. This is because by using such a nip roller, it is possible to suppress fluctuations in the drawing tension in the film flow direction.
  • a pair of bearings at both ends (left and right) of the guide roller closest to the entrance of the tenter are provided with a first tension detecting device and a second film tension detecting device for detecting the tension generated in the film in the roller.
  • a load cell can be used as the film tension detection device.
  • the load cell a known tensile or compression type can be used.
  • a load cell is a device that detects a load acting on an applied point by converting it into an electrical signal using a strain gauge attached to the strain generating body.
  • the load cell is installed on the left and right bearings of the guide roller closest to the entrance of the diagonally stretched tenter, so that the force that the running film exerts on the roller, i.e., the tension in the film traveling direction that is generated near both side edges of the film, It is detected independently on the left and right.
  • a strain gauge may be directly attached to a support that constitutes the bearing portion of the roller, and a load, that is, a film tension may be detected based on the strain generated in the support. The relationship between the generated strain and the film tension is measured in advance and is known.
  • the film tension detection device as described above is provided so that the tension in the vicinity of both side edges of the film in the guide roller closest to the entrance of the oblique stretching tenter is detected because the position and direction of the film is the same as that of the film stretching device. If there is a deviation with respect to the position and direction of the entrance, depending on the amount of deviation, there will be a difference in the tension in the vicinity of both side edges of the film in the guide roller closest to the entrance of the obliquely stretched tenter. This is because the degree of deviation is determined by detecting this tension difference.
  • the load acting on the rollers will be roughly equal on the left and right, and if the positions are shifted, the left and right films There is a difference in tension.
  • the gripping by the gripping tool at the entrance of the film stretching apparatus is stable.
  • a method for changing the film transport direction is required.
  • a known method such as an air flow roller can be used. It is preferable that the apparatus (winder apparatus, accumulator apparatus, drive apparatus, etc.) after the obliquely extending tenter exit is slidable in the lateral direction.
  • FIGS. 8A and 8B show manufacturing patterns of the oblique stretching according to the various inventions described above.
  • a film feeding device 110 a transport direction changing device 111, a winding device 112, and a film forming device 113 are shown.
  • the film feeding device 110 is slidable and pivotable so that the film can be fed at a predetermined angle with respect to the obliquely stretched tenter entrance, or the film feeding device 110 is slidable, and the transport direction changing device It is preferable that the film can be sent to the entrance of the obliquely stretched tenter by 111.
  • the film feeding device and the transport direction changing device as described above, it becomes possible to further narrow the width of the entire manufacturing apparatus, and to finely control the film feeding position and angle, It becomes possible to obtain a diagonally stretched film having small variations in film thickness and optical value and excellent uniformity in elastic modulus. Further, by making the film feeding device and the transport direction changing device movable, it is possible to effectively prevent the left and right clips from being caught in the film.
  • the take-up device 112 can finely control the film take-up position and angle by forming the film so that the film can be taken at a predetermined angle with respect to the obliquely stretched tenter outlet, and there are variations in film thickness and optical value. It is possible to obtain a diagonally stretched film that is small and excellent in elasticity uniformity. Therefore, the generation of wrinkles in the film can be effectively prevented, and the winding property of the film is improved, so that the film can be wound up in a long length.
  • the take-up tension T (N / m) of the stretched film is adjusted in the range of 100 N / m ⁇ T ⁇ 300 N / m, preferably 150 N / m ⁇ T ⁇ 250 N / m.
  • the film is less likely to sag and wrinkle, and the retardation, the profile in the width direction of the orientation axis, the uniformity of the elastic modulus is high, and the width Variation in orientation angle in the hand direction and width yield (efficiency in the width direction) are good.
  • the fluctuation of the take-up tension T it is preferable to control the fluctuation of the take-up tension T with an accuracy of less than ⁇ 5%, preferably less than ⁇ 3%.
  • the variation in the take-up tension T is less than ⁇ 5%, the optical characteristics vary in the width direction and the flow direction, and the uniformity of the elastic modulus increases.
  • general PID control is performed so that the load applied to the first roller at the tenter outlet, that is, the film tension is measured and the value is kept constant.
  • a method of controlling the rotation speed of the take-up roller by a method is mentioned.
  • Examples of the method for measuring the load include a method in which a load cell is attached to a bearing portion of a roller and a load applied to the roller, that is, a film tension is measured.
  • a load cell a known tensile type or compression type can be used.
  • the stretched film is released from the tenter exit after being gripped by the gripper, trimmed at both ends (both sides) of the film, and then wound around a winding core (winding roller) to roll the stretched film.
  • a winding core winding roller
  • both ends of the film held by the tenter holding tool may be trimmed before being wound on the winding roller.
  • the masking film before winding, for the purpose of preventing blocking between the films, the masking film may be overlapped and wound up at the same time, or at least one of the stretched films, preferably wound up with tape or the like attached to both ends. Also good.
  • the masking film is not particularly limited as long as it can protect the film, and examples thereof include a polyethylene terephthalate film, a polyethylene film, and a polypropylene film.
  • the orientation angle ⁇ is preferably in the range of 30 ° to 60 ° with respect to the winding direction, and the width direction is at least 1300 mm.
  • the variation of the in-plane retardation Ro is preferably 4 nm or less, and the variation of the orientation angle ⁇ is preferably 1.0 ° or less.
  • the variation of the in-plane retardation Ro of the obliquely stretched film of the present invention is 4 nm or less, preferably 3 nm or less, at least 1300 mm in the width direction.
  • the variation in the orientation angle ⁇ of the obliquely stretched film of the present invention is 1.0 ° or less, preferably 0.80 ° or less, at least 1300 mm in the width direction. If the variation in the orientation angle ⁇ is 1.0 ° or less, a stretched film is bonded to a polarizing plate to obtain a circularly polarizing plate, and even if this is installed on a liquid crystal display device, no light leakage occurs and the contrast is lowered. I won't let you.
  • the optimum value of the in-plane retardation value Ro of the obliquely stretched film of the present invention is selected depending on the design of the display device used.
  • FIG. 9 is a schematic diagram illustrating an example of the embossing apparatus 20.
  • the embossing apparatus includes an embossing roller 22 and a back roller 24 disposed so as to face the embossing roller 22 with the film 14 interposed therebetween.
  • the roller diameter of the embossing roller 22 is preferably in the range of 30 to 60 cm, and more preferably in the range of 30 to 50 cm.
  • the roller diameter of the embossing roller is more than 60 cm, the distance between the heat source (arranged inside the embossing roller) and the surface of the embossing roller is too large, and temperature unevenness may occur on the surface of the embossing roller. Therefore, a portion having a high elastic modulus and a portion having a low elastic modulus are generated in the embossed portion to be formed, and a portion having a low elastic modulus is easily crushed.
  • the roller diameter of the embossing roller is less than 30 cm, the rotation axis is likely to be shaken; the height of the convex portion of the embossing formed tends to vary. The embossed part formed higher than the set height tends to be crushed.
  • the embossing roller is provided with a temperature adjustment mechanism, and the temperature can be adjusted appropriately.
  • the temperature can be controlled by blowing air for adjusting the temperature inside the embossing roller, or by pressing a temperature-controlled roller from the inside or the outside of the embossing roller.
  • the whole embossing roller can be installed in a thermostat.
  • the temperature of the crown roller or peeling roller can also be controlled.
  • a preferred example of the embossing roller is a rotating roller having a structure in which a heat source is incorporated therein.
  • a heat source for example, an apparatus that heats a roller shell by incorporating a sheathed heater and a heat medium inside the roller to generate heat can be used, and the temperature can be controlled by a thermocouple and a control panel incorporated in the roller.
  • the material of the back roller is preferably made of metal in order to uniformly cool the film on which the embossed portion is formed.
  • metal type for example, SUS, titanium, stainless steel, chromium, copper and the like are preferable.
  • the metal back roller is easier to cool the film more uniformly than, for example, a rubber back roller, so that the cellulose ester is easily crystallized uniformly, and an embossed portion having high strength (high elastic modulus) is formed. Can do.
  • the clearance between the embossing roller 22 and the back roller 24 can be about 1 ⁇ m to 30 ⁇ m, preferably about 1 to 15 ⁇ m.
  • the nip pressure between the embossing roller 22 and the back roller 24 can be about 100 to 10,000 Pa.
  • the nip pressure is preferably in the range of 500 to 4000 Pa, more preferably 1000 to 3000 Pa.
  • the embossing roller 22 and the back roller 24 nip both ends in the width direction of the film 14, and emboss the both ends in the width direction of the film.
  • the surface temperature of the embossing roller 22 is preferably in the range of 150 to 350 ° C., more preferably in the range of 160 to 300 ° C., further preferably in the range of 180 to 250 ° C., and 180 to 220 ° C. It is especially preferable to set the range.
  • the film can be sufficiently melted, and even when cooled, the cellulose ester can be sufficiently crystallized, and the embossed portion having high strength Easy to form. Moreover, the film does not melt too much, and sticking of the melt of the film to the embossing roller can be prevented.
  • the surface temperature of the embossing roller 22 is (Tg + 20 ° C.) to (Tg + 50 ° C.) with respect to the glass transition temperature (Tg) of the film. ) Is preferable.
  • the surface temperature of the embossing rollers on both sides is within a range of 5 to 20 ° C. It is preferable to form the embossed portion with a difference.
  • an embossed portion is formed with a high-temperature embossing roller at the end portion having a low elastic modulus, and the surface temperature of the embossing roller is set within a range of 5 to 20 ° C. at the end portion having a high elastic modulus. It is preferable to form an embossed part with the embossing roller set in (1).
  • the surface temperature difference is more preferably in the range of 7 to 15 ° C.
  • the surface temperature of the back roller 24 depends on the surface temperature of the embossing roller 22, but is preferably in the range of 30 to 100 ° C, more preferably in the range of 50 to 80 ° C.
  • the surface temperature of the back roller is in the range of 30 to 100 ° C.
  • the film is not rapidly cooled, the cellulose ester is easily crystallized uniformly, and an embossed portion having a high elastic modulus is obtained.
  • the cellulose ester contained in the film can be easily cooled and crystallized, and the thermal expansion of the film can be suppressed to prevent undulation of the front and back surfaces of the film near the embossed portion.
  • the undulations of the front and back surfaces of the film near the embossed portion occur, the films are likely to stick to each other and the film is easily torn.
  • the film conveyance speed during embossing is preferably in the range of 30 to 120 m / min, more preferably in the range of 40 to 120 m / min, and still more preferably in the range of 60 to 100 m / min.
  • the productivity can be improved, and the pressure of the embossing roller and the heat of the embossing roller and the back roller can be easily transmitted to the film, thereby being included in the film.
  • a cellulose ester is crystallized uniformly, and an embossed part with high strength is obtained.
  • Step of winding film The obtained long optical film is wound in the length direction of the film (perpendicular to the width direction) using a winder.
  • the winding method is not particularly limited, and may be a constant torque method, a constant tension method, a taper tension method, or the like.
  • the winding tension when winding the optical film can be about 50 to 170N.
  • the winding length is in the range of 1500 to 8000 m, so that the formed embossed portion can be prevented from being crushed and the productivity is improved.
  • the method for producing a roll of the optical film of the present invention is not limited to the solution casting film forming method, and the film may be formed by a melt film forming method.
  • the melt film-forming method is a molding method in which a composition containing an additive such as a resin and a plasticizer is heated and melted to a temperature exhibiting fluidity, and then a melt containing a fluid cellulose ester is cast.
  • the heating and melting molding method can be classified into a melt extrusion molding method, a press molding method, an inflation method, an injection molding method, a blow molding method, a stretch molding method, and the like.
  • the melt extrusion method is preferable from the viewpoint of mechanical strength and surface accuracy.
  • the plurality of raw materials used in the melt extrusion method are usually preferably kneaded and pelletized in advance.
  • a known method can be applied. For example, dry cellulose acylate, plasticizer, and other additives are fed to an extruder with a feeder and kneaded using a single-screw or twin-screw extruder. It can be obtained by extruding into a strand from a die, water cooling or air cooling and cutting.
  • the additives may be mixed before being supplied to the extruder, or may be supplied by individual feeders.
  • a small amount of additives such as fine particles and antioxidants are preferably mixed in advance in order to mix uniformly.
  • the extruder used for pelletization preferably has a method of processing at as low a temperature as possible so that pelletization is possible so that the shearing force is suppressed and the resin does not deteriorate (molecular weight reduction, coloring, gel formation, etc.).
  • a twin screw extruder it is preferable to rotate in the same direction using a deep groove type screw. From the uniformity of kneading, the meshing type is preferable.
  • Film formation is performed using the pellets obtained as described above.
  • the raw material powder can be put into a feeder as it is, supplied to an extruder, heated and melted, and then directly formed into a film without being pelletized.
  • the melting temperature is in the range of 200 to 300 ° C.
  • T A film is cast from the die, the film is nipped by a cooling roller and an elastic touch roller, and solidified on the cooling roller.
  • the extrusion flow rate is preferably carried out stably by introducing a gear pump.
  • a stainless fiber sintered filter is preferably used as a filter used for removing foreign substances.
  • Stainless steel fiber sintered filter is made by compressing the stainless fiber body in a complicatedly intertwined state, and sintering and integrating the contact points. The density is changed according to the thickness and compression amount of the fiber, and the filter is filtered. The accuracy can be adjusted.
  • Additives such as plasticizers and fine particles may be mixed with the resin in advance, or may be kneaded in the middle of the extruder. In order to add uniformly, it is preferable to use a mixing apparatus such as a static mixer.
  • the film temperature on the touch roller side when the film is nipped by the cooling roller and the elastic touch roller is preferably in the range of Tg or more and Tg + 110 ° C. or less of the film.
  • a known elastic touch roller can be used as the elastic touch roller having an elastic surface used for such a purpose.
  • the elastic touch roller is also called a pinching rotary body, and a commercially available one can also be used.
  • the film obtained as described above is subjected to a stretching process by the stretching operation after passing through the step of contacting the cooling roller.
  • the stretching method a known roller stretching machine or tenter can be preferably used.
  • the stretching temperature is usually preferably in the temperature range of Tg to (Tg + 60) ° C. of the resin constituting the film.
  • the roll body of the optical film of the present invention is preferably in a storage form in which a roll film portion is wrapped with a resin film, in particular, a moisture-proof film vapor-deposited on the resin film with aluminum, and then the winding shaft portion is fastened with a string or rubber band.
  • the peripheral surface of the optical film film wound on the cylindrical core (201) and the left and right side surfaces The whole is covered with a sheet-like packaging material (203), and both ends in the roll circumferential direction of the packaging material (203) are overlapped with each other. 204) is applied to the packaging material (203) so that there is substantially no gap in the contact portion between the ends, preventing dust and the like from entering the inside, and outside the left and right ends of the roll film.
  • the joints between the peripheral surfaces of the core (201) protruding from the outer periphery (201a) and (201a) and the left and right ends of the packaging material (203) are fastened with a string or rubber band (205).
  • the left and right ends are fastened with multiple layers of gummed tape, and the winding shaft portion is fastened with a string or rubber band rather than having a gap substantially without sealing inside,
  • the roll body can be appropriately absorbed and dehumidified during storage or transportation, which is a preferred embodiment for enhancing the uniformity of the optical properties and physical properties of the optical film.
  • the packaging material (203) examples include a film of a polyolefin-based synthetic resin such as polyethylene and polypropylene, and a film of a polyester-based synthetic resin such as polyethylene terephthalate and polyethylene naphthalate.
  • the thickness of the packaging material (203) is preferably 10 ⁇ m or more from the viewpoint of maintaining moisture permeability, and is preferably 100 ⁇ m or less from the viewpoint of handling such as rigidity. Further, since the moisture permeability of the packaging material (203) ⁇ ⁇ varies depending on the thickness of the synthetic resin film constituting the packaging material (203) ⁇ , adjusting the thickness of the synthetic resin film allows the penetration of the packaging material (203). The wettability can be adjusted as appropriate.
  • the moisture permeability of the packaging material (203) is 10 g / m 2 or less per day as defined in JIS Z0208, it is possible to prevent the deterioration of the winding shape and the foreign matter failure, resulting in that. Since it becomes difficult to generate
  • the roll body of the optical film is a packaging material having a moisture permeability of 5 g / m 2 or less per day as defined in JIS Z 0208 ( 203), and more preferably, a packaging material (203) having a moisture permeability of 1 g / m 2 or less.
  • polyolefin-type synthetic resin films such as polyethylene and a polypropylene
  • the thickness of the packaging material (203) made of these composite materials is preferably 1 ⁇ m or more from the viewpoint of maintaining moisture permeability, and is preferably 50 ⁇ m or less from the viewpoint of handling such as rigidity. Since the moisture permeability of the packaging material (203) varies depending on the thickness of the composite material, the moisture permeability of the packaging material (203) can be appropriately adjusted by adjusting the thickness.
  • a composite material in which metal thin films are bonded and laminated has high moisture permeation preventive properties and is lightweight, so that it can be particularly preferably used in handling.
  • the packaging material (203) can exhibit the above effect by winding the roll of the optical film of the present invention at least once, but it may be wound twice or more.
  • the roll body of the optical film of the present invention packaged in the above-described packaging form provides an optical film having uniform optical characteristics without deterioration in winding shape even during long-term storage in a warehouse or transportation by truck or ship. Can do.
  • the arithmetic average roughness Ra of the optical film surface of the present invention is generally in the range of 1.3 to 4.0 nm, preferably in the range of 1.6 to 3.5 nm.
  • the dimensional change rate (%) of the optical film of the present invention is preferably less than 0.5%, more preferably less than 0.3%, and most preferably. It is less than 0.1%.
  • defects failures in the film
  • the defects referred to here are the rapid evaporation of the solvent in the drying step in film formation by the solution casting method. It refers to voids (foaming defects) in the film generated due to the cause, foreign substances in the film forming stock solution, and foreign substances (foreign object defects) in the film due to foreign substances mixed in the film forming.
  • a defect having a diameter of 5 ⁇ m or more is 1 piece / 10 cm square or less in the film plane. More preferably, it is 0.5 piece / 10 cm square or less, and particularly preferably 0.1 piece / 10 cm square or less.
  • the diameter of the above defect indicates the diameter when the defect is circular, and when the defect is not circular, the range of the defect is determined by observing with a microscope according to the following method, and the maximum diameter (diameter of circumscribed circle) is determined.
  • the defect range is measured by the size of the shadow when the defect is observed with the transmitted light of the differential interference microscope.
  • the defect is accompanied by a change in surface shape such as transfer of a roller scratch or an abrasion, the size is confirmed by observing the defect with reflected light of a differential interference microscope.
  • the film When the number of defects is larger than 1/10 cm square, for example, when the film is tensioned during processing in a later process, the film may be broken starting from the defects and productivity may be reduced. Moreover, when the diameter of a defect becomes 5 micrometers or more, it can confirm visually by polarizing plate observation etc., and when used as an optical member, a bright spot may arise.
  • the elongation at break in at least one direction is preferably 4% or more, more preferably 10% in the measurement based on JIS-K7127-1999. That's it.
  • the upper limit of the elongation at break is not particularly limited, but the elongation at break tends to decrease by performing stretching at a high stretching ratio, and pre-stretching is preferably performed in the TD direction as in the present invention. Thereafter, by performing oblique stretching, the breaking elongation is preferably 30% or less, and more preferably 20% or less.
  • the optical film of the present invention preferably has a total light transmittance of 90% or more, more preferably 93% or more. Moreover, as a realistic upper limit, it is about 99%. In order to achieve excellent transparency expressed by such total light transmittance, it is necessary not to introduce additives and copolymerization components that absorb visible light, or to remove foreign substances in the polymer by high-precision filtration. It is effective to reduce the diffusion and absorption of light inside the film. Also, reduce the surface roughness of the film surface by reducing the surface roughness of the film contact portion (cooling roller, calendar roller, drum, belt, coating substrate in solution casting, transport roller, etc.) during film formation. It is effective to reduce the diffusion and reflection of light on the film surface.
  • the long optical film drawn out from the roll of the optical film of the present invention is preferably stretched obliquely so that the slow axis angle (that is, the orientation angle ⁇ ) is preferably “substantially 45 ° relative to the longitudinal direction”.
  • the long circularly polarizing plate can be formed by laminating with a long polarizer having a transmission axis (or absorption axis) in the longitudinal direction and a roll-to-roll.
  • the circularly polarizing plate is preferably manufactured through a step of removing the embossed portion of the optical film and a step of bonding the optical film from which the embossed portion has been removed and a polarizer.
  • the circularly polarizing plate can be provided in a liquid crystal display device or an organic electroluminescence image display device.
  • organic electroluminescence image display device By applying the circularly polarizing plate to an organic electroluminescence image display device as an example, the specular reflection of the metal electrode of the organic electroluminescence light emitter can be achieved.
  • the shielding effect is expressed (hereinafter, organic electroluminescence is simply referred to as organic EL).
  • the polarizer is preferably sandwiched between the optical film of the present invention and the protective film.
  • a protective film other cellulose ester-containing films are suitably used.
  • a commercially available cellulose ester film for example, Konica Minoltack KC8UX, KC5UX, KC4UX, KC8UCR3, KC4SR, KC4BR, KC4CR, KC4DR, KC4FR , KC4KR, KC8UY, KC6UY, KC4UY, KC4UE, KC8UE, KC8UY-HA, KC2UA, KC4UA, KC6UAKC, 2UAH, KC4UAH, KC6UAH, T , Fujitac TD60UL, Fujitac TD40UL, Fujitac R02, Fujitac R06 Manufactured by Film Corporation) is preferably used.
  • the thickness of the protective film is preferably used.
  • the polarizer is an element that passes only light having a polarization plane in a certain direction, and examples thereof include a polyvinyl alcohol polarizing film.
  • the polyvinyl alcohol polarizing film includes those obtained by dyeing iodine on a polyvinyl alcohol film and those obtained by dyeing a dichroic dye.
  • the polarizer can be obtained by uniaxially stretching a polyvinyl alcohol film and then dyeing; or after dying a polyvinyl alcohol film and uniaxially stretching, and preferably by further performing a durability treatment with a boron compound.
  • the film thickness of the polarizer is preferably in the range of 5 to 30 ⁇ m, and more preferably in the range of 5 to 15 ⁇ m.
  • polyvinyl alcohol film examples include an ethylene unit content of 1 to 4 mol%, a degree of polymerization of 2000 to 4000, a degree of saponification of 99.0 to 99 described in JP2003-248123A, JP2003-342322A, and the like. 99 mol% ethylene-modified polyvinyl alcohol is preferably used. Moreover, it is preferable to produce a polarizer by producing a polarizer by the method described in JP2011-1000016A, JP4691205A, and JP4804589A, and attaching the polarizer to the optical film of the present invention.
  • the bonding of the optical film of the present invention and the polarizer is not particularly limited, but can be performed using a completely saponified polyvinyl alcohol adhesive after saponifying the optical film. Moreover, although it can also bond together using an active energy ray hardening adhesive etc., a photocurable adhesive is used from the point etc. which the elasticity modulus of the obtained adhesive bond layer is high and it is easy to suppress a deformation
  • Preferred examples of the photocurable adhesive include ( ⁇ ) cationic polymerizable compound, ( ⁇ ) photocationic polymerization initiator, and ( ⁇ ) a wavelength longer than 380 nm, as disclosed in JP 2011-08234 A. And a photo-curable adhesive composition containing each component of a photosensitizer exhibiting maximum absorption in the light of ( ⁇ ) and a naphthalene-based photosensitization aid.
  • other photocurable adhesives may be used.
  • the polarizing plate includes (1) a pretreatment step for easily adhering the surface of the optical film to which the polarizer is bonded, and (2) at least one of the adhesive surfaces of the polarizer and the optical film. (3) A bonding step of bonding the polarizer and the optical film through the obtained adhesive layer, and 4) A polarizer and the optical film are bonded through the adhesive layer. It can manufacture by the manufacturing method including the hardening process which hardens an adhesive bond layer in the match
  • Pretreatment process In the pretreatment step, an easy adhesion treatment is performed on the adhesive surface of the optical film with the polarizer.
  • easy adhesion processing is performed on the bonding surface of each optical film with the polarizer. Examples of the easy adhesion treatment include corona treatment and plasma treatment.
  • the photocurable adhesive is applied to at least one of the adhesive surfaces of the polarizer and the optical film.
  • the application method is not particularly limited. For example, various coating methods such as a doctor blade, a wire bar, a die coater, a comma coater, and a gravure coater can be used.
  • various coating methods such as a doctor blade, a wire bar, a die coater, a comma coater, and a gravure coater can be used.
  • the method of pressurizing with a roller etc. and spreading uniformly can also be utilized.
  • Bonding process For example, when a photocurable adhesive is applied to the surface of the polarizer in the previous application step, an optical film is superimposed thereon. When a photocurable adhesive is applied to the surface of the optical film in the previous application step, a polarizer is superimposed thereon. In addition, when a photocurable adhesive is cast between the polarizer and the optical film, the polarizer and the optical film are superposed in that state.
  • the optical film is superimposed on the both surfaces of the polarizer via the photocurable adhesive.
  • both sides if the optical film is superimposed on one side of the polarizer, the polarizer side and the optical film side, and if the optical film is superimposed on both sides of the polarizer,
  • the film is pressed with a roll or the like from the film side).
  • the material of the roll metal, rubber or the like can be used.
  • the rollers arranged on both sides may be made of the same material or different materials.
  • the active energy ray is irradiated to the uncured photocurable adhesive to cure the adhesive layer containing the epoxy compound or the oxetane compound.
  • the overlapped polarizer and the optical film are bonded via the photocurable adhesive.
  • an active energy ray is applied from either one of the optical films in a state where the optical film is superimposed on both surfaces of the polarizer via a photocurable adhesive. It is advantageous to irradiate and simultaneously cure the photocurable adhesive on both sides.
  • active energy rays visible rays, ultraviolet rays, X-rays, electron beams and the like can be used, and since they are easy to handle and have a sufficient curing rate, electron beams or ultraviolet rays are generally preferably used.
  • the acceleration voltage is preferably in the range of 5 to 300 kV, more preferably in the range of 10 to 250 kV. If the acceleration voltage is less than 5 kV, the electron beam may not reach the adhesive and may be insufficiently cured. If the acceleration voltage exceeds 300 kV, the penetrating force through the sample is too strong and the electron beam rebounds. There is a risk of damaging the polarizer.
  • the irradiation dose is in the range of 5 to 100 kGy, more preferably in the range of 10 to 75 kGy.
  • the adhesive becomes insufficiently cured, and when it exceeds 100 kGy, the transparent optical film and the polarizer are damaged, resulting in a decrease in mechanical strength and yellowing, thereby obtaining predetermined optical characteristics. I can't.
  • Arbitrary appropriate conditions can be employ
  • the dose of ultraviolet rays in the range of 50 ⁇ 1500mJ / cm 2 in accumulated light amount, and even more preferably in the range of within the range of 100 ⁇ 500mJ / cm 2.
  • the thickness of the adhesive layer is not particularly limited, but is usually in the range of 0.01 to 10 ⁇ m, and preferably in the range of 0.5 to 5 ⁇ m.
  • the polarizing plate provided with the optical film of the present invention can be used for various display devices.
  • a TN (Twisted Nematic) method an STN (Super Twisted Nematic) method, an IPS (In-Plane Switching) method, an OCB (Optically Compensated Birefringence) method, a VA (MicV) method, a VA (M) method, a VA method
  • a TN Transmission Nematic
  • STN Super Twisted Nematic
  • IPS In-Plane Switching
  • OCB Optically Compensated Birefringence
  • VA Mov
  • VA VA
  • VA method a method
  • PVA including patterned vertical alignment
  • HAN hybrid aligned nematic
  • the VA (MVA, PVA) method is preferable.
  • the polarizing plate (circular polarizing plate) provided with the optical film of the present invention is preferable because it is arranged in the liquid crystal display device or on the surface portion to improve visibility. Especially, it is easy to express the effect of the said visibility by arrange
  • the polarizing plate (circular polarizing plate) provided with the optical film of the present invention can be particularly preferably used for an organic EL image display device.
  • the configuration of the organic EL display device is shown below, but is not limited thereto.
  • the polarizer is combined with the optical film of the present invention.
  • a polarizing plate (circular polarizing plate) according to the present invention sandwiched between protective films is provided to constitute an organic EL image display device. In this case, it is necessary to arrange the optical film of the present invention on the organic EL element side.
  • the organic light emitting layer is a laminate of various organic thin films, for example, a laminate of a hole injection layer made of a triphenylamine derivative and the like and a light emitting layer made of a fluorescent organic solid such as anthracene, Alternatively, a structure having various combinations such as a laminate of such a light-emitting layer and an electron injection layer made of a perylene derivative, or a stack of these hole injection layer, light-emitting layer, and electron injection layer is known. It has been.
  • holes and electrons are injected into the organic light-emitting layer by applying a voltage to the transparent electrode and the metal electrode, and the energy generated by recombination of these holes and electrons excites the phosphor material. Then, light is emitted on the principle that the excited fluorescent material emits light when returning to the ground state.
  • the mechanism of recombination in the middle is the same as that of a general diode, and as can be predicted from this, the current and the emission intensity show strong nonlinearity with rectification with respect to the applied voltage.
  • At least one of the electrodes needs to be transparent, and is usually formed of a transparent conductor such as indium tin oxide (ITO).
  • ITO indium tin oxide
  • the electrode is preferably used as the anode.
  • metal electrodes such as Mg—Ag and Al—Li are used.
  • the circularly polarizing plate having the optical film of the present invention can be applied to an organic EL image display device comprising a large screen having a screen size of 20 inches or more, that is, a diagonal distance of 50.8 cm or more.
  • the organic light emitting layer is formed of a very thin film having a thickness of about 10 nm. For this reason, the organic light emitting layer transmits light almost completely like the transparent electrode. As a result, light that is incident from the surface of the transparent substrate at the time of non-light emission, passes through the transparent electrode and the organic light emitting layer, and is reflected by the metal electrode is again emitted to the surface side of the transparent substrate.
  • the display surface of the organic EL image display device looks like a mirror surface.
  • an organic EL image display device including an organic EL element having a transparent electrode on the surface side of an organic light emitting layer that emits light by applying a voltage and a metal electrode on the back side of the organic light emitting layer, the surface side of the transparent electrode ( By providing a circularly polarizing plate on the viewing side), light passing through it is transmitted through the transparent substrate, transparent electrode, and organic thin film, reflected by the metal electrode, and again transmitted through the organic thin film, transparent electrode, and transparent substrate. Then, since the circularly polarizing plate makes the linearly polarized light again, this linearly polarized light is orthogonal to the polarization direction of the polarizing plate, and cannot pass through the polarizing plate. As a result, the mirror surface of the metal electrode can be completely shielded.
  • the obtained dope was uniformly cast on a stainless steel band support using a belt casting apparatus under the conditions of a dope temperature of 35 ° C. and a width of 1.8 m.
  • the solvent in the obtained dope film was evaporated until the residual solvent amount reached 100% to obtain a web, and then the web was peeled from the stainless steel band support.
  • the obtained web was further dried at 35 ° C. and then slit so as to have a width of 1.6 m.
  • the web was pre-stretched 10% in the width direction (TD direction) by a tenter.
  • the residual solvent amount at the start of stretching was 40% by mass, and the stretching temperature was 160 ° C.
  • the film was stretched 100% in the direction of 45 ° obliquely with respect to the longitudinal direction (the film feed direction 107 in FIG. 5) by the oblique stretching tenter shown in FIG.
  • the residual solvent amount of the web at the start of stretching was 20%, and the stretching temperature was 180 ° C.
  • the obtained film was dried at 125 ° C. for 15 minutes while being conveyed by a number of rollers in the drying apparatus, slitted to a width of 2.4 m, and the height of the convex portion was 10 ⁇ m at both ends in the width direction.
  • the embossed part (the width W of the embossed part: 15 mm) having a width w of the convex part of 100 ⁇ m and an interval between the convex parts of 1000 ⁇ m was formed. Embossing was performed under the following conditions.
  • Embossed roller Material: Stainless steel Roller diameter: 30cm Surface temperature: Right embossed roller with respect to the longitudinal direction 180 ° C Left embossing roller for longitudinal direction 190 °C Back roller: Material: Metal (stainless steel) Temperature: 60 ° C Film transport speed: 90 m / min Transport tension: 120 N / m Clearance between emboss roller and back roller: 27 ⁇ m Nip pressure between emboss roller and back roller: 1000Pa Thus obtained long optical film having a width of 2.4 m, a length of 4000 m, and a film thickness of 15 ⁇ m was wound in the length direction to obtain a roll body 101 of the optical film.
  • a region including the embossed portion 16 of the optical film 14 is cut out to obtain a sample film 14A (see FIG. 4). Then, (in FIG. 3, the height D 0 of the projections before the addition of load) sample film 14A height D of the convex portion of the embossed portion 16 of the zero, measured at a thickness measuring instrument.
  • a thickness measuring machine a constant pressure thickness measuring machine (TECLOCK PG-02 Co., Ltd.) was used.
  • the sample film 14 ⁇ / b> A is placed on the stage 15.
  • the weight 18 of a total of 1 kg which consists of the metal cylindrical rod 18A of diameter 5mm mounted perpendicularly
  • it is stored for 10 minutes at 23 ° C. and 55% RH in a state where a load of 1 kg is applied to a circular region having a diameter of 5 mm on the surface of the embossed portion 16.
  • the height D of the convex portion of the embossed portion 16 when the load is removed (excluding the weight) (the height D of the convex portion after applying the load in FIG. 3) is measured with a thickness measuring machine. To do.
  • Crush resistance ratio (%) D / D 0 ⁇ 100 (%) The measurement was carried out 10 times arbitrarily changing the location of the embossed part, and the average value of the crush resistance rate (%) was obtained.
  • the elastic modulus in the optical film surface is measured by conditioning the sample for 24 hours in an environment of a temperature of 23 ° C. and a relative humidity of 55% RH, and according to the method described in JIS K7127, a tensile tester Orientec Co., Ltd.
  • the elastic modulus was determined using Tensilon RTA-100.
  • the shape of the test piece is No. 1 test piece, the test speed is 10 mm / min, measured in the direction of 0 ° to 15 ° with respect to the arbitrary direction, and the maximum value of the obtained elastic modulus is the maximum.
  • the elastic modulus and its direction were taken as the maximum value A, and the elastic modulus in the direction B perpendicular to the direction A was determined, and the ratio (B / A) was calculated.
  • the angle of the slow axis in the optical film is measured by adjusting the humidity of the produced optical film at 23 ° C. and 55% RH, and then setting the direction of the slow axis to the automatic birefringence meter KOBRA-21AWR (Oji Scientific Instruments) )).
  • the direction of the slow axis was determined by determining the angle of the slow axis in the film plane with the film longitudinal direction as 0 °.
  • the retardation value Ro is measured by measuring the birefringence at the following wavelengths in an environment of 23 ° C. and 55% RH.
  • Ro (450) measured at a wavelength of 450 nm is in the range of 100 to 125 nm
  • Ro (550) measured at the wavelength of 550 nm is in the range of 125 to 142 nm
  • Ro (590 ) Is in the range of 130 to 152 nm, and is a retardation film which is a ⁇ / 4 plate.
  • nx and ny are refractive indexes nx (also referred to as the maximum refractive index in the plane of the film and the refractive index in the slow axis direction) at 23 ° C. and 55% RH, 450 nm, 550 nm, and 590 nm, ny. (Refractive index in the direction perpendicular to the slow axis in the film plane), and d is the thickness (nm) of the film.
  • the roll body of the produced optical film was packaged using a moisture-proof film in which aluminum was deposited on a 30 ⁇ m-thick polyethylene resin film, and the end of the core was fastened with a rubber band. (See FIG. 10.)
  • the packaged optical film roll was placed in a warehouse at 30 to 40 ° C. and 65 to 85% RH, and placed on a gantry so that the length direction of the core was horizontal and stored for one month. And the state of winding of the roll body after one month passed was visually observed and evaluated as follows.
  • A No change or winding deviation of wrinkles or the like is observed on the roll surface.
  • ⁇ Slight wrinkles are observed on the roll surface, but no winding deviation is observed.
  • ⁇ Weak wrinkles are observed on the roll surface. Less than a winding deviation of less than X is observed: There is a strong wrinkle on the surface to the inside of the roll, and a winding deviation of 1 cm or more is recognized.
  • the embossed portion of the optical film fed out from the roll of the optical film was slit and removed, and then bonded to a polarizer by the following procedure to produce a circularly polarizing plate.
  • a laminated body in which a PVA layer having a thickness of 7 ⁇ m is formed on an amorphous PET base material is produced by air-assisted stretching at a stretching temperature of 130 ° C., and then the stretched laminated body is dyed with iodine or potassium iodide.
  • a colored laminate is produced, and the colored laminate is further stretched integrally with an amorphous PET substrate so that the total draw ratio becomes 5.94 times by stretching in boric acid water at a stretching temperature of 65 degrees.
  • the optical film laminated body (polarizer) containing the PVA layer of was obtained.
  • the amorphous PET substrate was peeled off after the polarizer was bonded to the optical film, and only the PVA layer (polarizing film) was used.
  • Triarylsulfonium hexafluorophosphate was blended as a 50% propylene carbonate solution, and the solid content of triarylsulfonium hexafluorophosphate was shown below.
  • the above-prepared photocurable adhesive was applied to a dry thickness of 5 ⁇ m to form a photocurable adhesive layer. Formed.
  • An optical film in which a photocurable adhesive layer is formed is disposed on one surface of the produced polarizer, and a protective film in which a photocurable adhesive layer is formed is disposed on the other surface.
  • a laminate of film / photocurable adhesive layer / polarizer / photocurable adhesive layer / protective film was obtained.
  • the obtained laminate was laminated with a roll-to-roll so that the longitudinal direction was matched with a roller machine.
  • the slow axis of the optical film was bonded in a 45 ° oblique direction with respect to the absorption axis of the polarizer.
  • the circularly polarizing plate 201 was obtained by irradiating an electron beam from both sides of the laminated laminate to cure the photocurable adhesive layer.
  • the line speed was 20 m / min
  • the acceleration voltage was 250 kV
  • the irradiation dose was 20 kGy.
  • an organic EL device having the configuration described in FIG. 8 of the same publication was produced according to the method described in the examples of Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-20925. Cut out the produced circularly polarizing plate on the surface opposite to the substrate of the organic EL element, and pasted it via an acrylic adhesive so that the optical film 101 side of the circularly polarizing plate becomes the organic EL element surface, An organic EL image display device was produced.
  • a circularly polarizing plate and an organic EL image display device were manufactured using the roll members 102 to 130 of the optical film, respectively.
  • the optical film is cut out every leaf and bonded in a 45 ° oblique direction with respect to the absorption axis of the polarizer to produce a circularly polarizing plate. did.
  • the organic EL image display device produced above was lit in a dark room at 23 ° C. and 55% RH, and display unevenness was observed.
  • the film thickness of the optical film, the ratio of the elastic modulus in the direction A perpendicular to the direction A of the maximum value of the elastic modulus in the film plane, and the height of the convex part of the embossed part are the present invention.
  • the rolls 101 to 104, 106, 107, and 109 to 122 of the optical film of the present invention which are within the range and have a crush resistance ratio (%) of 50% or more at the embossed portions at both ends, It can be seen that the display unevenness after storage is excellent.
  • the embossed portion is easily crushed by its own weight, so that winding deviation is observed and display unevenness occurs.
  • the roll body 108 of the optical film in which the height of the convex portion of the embossed portion is out of the range is easy to bend in the center in the width direction of the roll body, and it is difficult to maintain the flatness as the optical film. Degradation was seen in both spots.
  • the roll body 120 of the optical film having the elastic modulus ratio value E A / E B of less than 1.4, and the roll bodies 121 to 127 of the optical film having low crush resistance ratio (%) of the left and right embossed portions are wound. It is clear that the shift and display unevenness are inferior.
  • the rolls 116 and 119 of the optical film of the present invention in which the angle of oblique stretching is set to 20 ° and 70 ° with respect to the roll 113 of the optical film of the present invention the display of the organic EL image display device is visually observed. As a result, the contrast was observed to be slightly low.
  • Example 2 In the production of the roll body 102 of the optical film of Example 1, the rolls 201 to 201 of the optical film were similarly manufactured except that the pre-stretching ratio in the width direction (TD direction) was performed under the conditions shown in Table 2. 206 was produced.
  • Example 2 In addition to the evaluation of winding deviation and display unevenness performed in Example 1, the following haze evaluation was performed on the produced roll body of the optical film.
  • the obtained optical film was conditioned at 23 ° C. and 55% RH for 5 hours or more.
  • the haze of the obtained optical film was measured according to JIS K-7136 under the conditions of 23 ° C. and 55% RH (haze meter) (model: NDH 2000, Nippon Denshoku Co., Ltd.). Manufactured) and evaluated according to the following criteria.
  • Haze is less than 0.5% ⁇ : Haze is 0.5% to less than 1.0% ⁇ : Haze is 1.0% or more Table 2 shows the above evaluation results.
  • Example 3 In the production of the roll body 102 of the optical film of Example 1, the film thickness and the temperature of the embossing roller were adjusted to change the average crush resistance ratio (%) of the left and right embossed portions, and the roll of the optical film described in Table 3 Body 301-306 was produced.
  • the length direction of the core (core) in a warehouse form of 30 to 40 ° C. and 65 to 85% RH in the following AC packaging forms (see FIG. 10): Stored horizontally for 2 months. And the state of winding of the roll body after 2 months passed is visually observed in the same manner as in Example 1, evaluation of winding deviation, and the optical film is fed out from the roll body of each optical film, as in Example 1. Then, a circularly polarizing plate and an organic EL image display device were prepared, and display unevenness was evaluated.
  • Packaging form A A roll body of an optical film was packaged using a moisture-proof film packaging material in which aluminum was deposited on a polyethylene resin film having a thickness of 50 ⁇ m, and the end portion of the core was fastened with a rubber band.
  • the packaging material had a moisture permeability of 0.5 g / m 2 held for 24 hours in an environment of a temperature of 40 ° C. and a humidity of 90% RH based on the calcium chloride-cup method defined in JIS Z208.
  • Packaging form B A roll of optical film is packaged using a packaging material in which aluminum is vapor-deposited on a 50 ⁇ m thick polyethylene resin film, and the end of the core is double-fastened with vinyl tape (gum tape), inside the package Was sealed.
  • Packaging form C A roll of optical film was packaged using a polyethylene resin film having a thickness of 50 ⁇ m as a packaging material, and the end of the core was fastened with a rubber band.
  • the moisture permeability of the packaging material according to the above conditions was 5.0 g / m 2 .
  • Table 3 shows that the rolls 301 and 302 of the optical film adopting the packaging form A are superior to the other packaging forms B and C in terms of winding slip and display unevenness.
  • Example 4 In preparation of the roll body 102 of the optical film of Example 1, as the additive 1, the compound A36 having a structure represented by the general formula (A), the following phase difference adjusting agent a, phase difference adjusting agent b, phase difference adjustment A polycondensation ester having the composition described in Table 4 was prepared as a polycondensation ester of dicarboxylic acid and diol as additive c, ethyl cellulose (substitution degree 2.8), and additive 2, and the same mass part as in Example 1 was used. In the same manner, optical film rolls 401 to 412 were produced. In that case, the packaging form of Example 1 was employ
  • the packaging form of Example 1 was employ
  • ⁇ Additive 2 Synthesis of polycondensed ester> (Synthesis of polycondensation ester used for optical film 401) 310 g of ethylene glycol, 415 g of terephthalic acid, 365 g of adipic acid, 300 g of acetic acid, and 0.21 g of tetraisopropyl titanate as an esterification catalyst were charged into a 2 L four-necked flask equipped with a thermometer, stirrer, and slow cooling tube, and a nitrogen stream The temperature is gradually increased while stirring until the temperature reaches 230 ° C.
  • the polycondensation ester was obtained by carrying out dehydration condensation reaction for 15 hours, and distilling off unreacted ethylene glycol under reduced pressure at 200 ° C. after completion of the reaction.
  • the acid value was 0.10 and the number average molecular weight was 1000.
  • Synthesis of polycondensation ester used for optical film 402 310 g of ethylene glycol, 730 g of adipic acid, 300 g of acetic acid, and 0.21 g of tetraisopropyl titanate as an esterification catalyst were charged into a 2 L four-necked flask equipped with a thermometer, a stirrer, and a quick cooling tube, and heated to 230 ° C. in a nitrogen stream.
  • the temperature is gradually raised while stirring until The polycondensation ester was obtained by carrying out dehydration condensation reaction for 15 hours, and distilling off unreacted ethylene glycol under reduced pressure at 200 ° C. after completion of the reaction.
  • the acid value was 0.10 and the number average molecular weight was 1000.
  • Example 1 Using the produced optical film roll body, the winding deviation and display unevenness were evaluated in the same manner as in Example 1.
  • Example 5 In preparation of the roll body 102 of the optical film of Example 1, as cellulose ester, cellulose ester 1, 3 and the following cellulose ester 4, as additive 1, following compound 1 and 2, general formula (1) or (2)
  • the following compounds 3 to 10 having the structure shown below, Exemplified compound P-8 as a polycondensation ester of dicarboxylic acid and diol as additive 2, and the same mass part as in Example 1, with a film thickness of 30 ⁇ m and a winding length of 6000 m Except that, optical film rolls 501 to 514 were produced in the same manner.
  • the packaging form of Example 1 was employ
  • Example 2 In addition to the evaluation of winding deviation and display unevenness performed in Example 1 on the produced optical film rolls 501 to 514, the following winding shape was evaluated.
  • ⁇ Roll shape of optical film roll evaluation of winding quality> Visually observe the appearance of the 6000 m roll produced above and visually observe the winding quality of the optical film roll (horse spine failure due to loose winding, uneven deformation failure), and take up according to the following criteria: The quality was evaluated.
  • the direction of the elastic modulus in the film plane is inclined with respect to the longitudinal direction, and the roll body is less likely to cause winding deviation due to moisture absorption during storage or transportation, and Since it has a uniform optical value even during storage or after transportation, it has excellent suitability for use as a protective film for polarizing plates and an optical film for display devices such as liquid crystal display devices.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Polarising Elements (AREA)
  • Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
  • Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
  • Storage Of Web-Like Or Filamentary Materials (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)

Abstract

　本発明の課題は、フィルム面内の弾性率の方向が長手方向に対して傾斜しており、保管途中や輸送中の吸湿によってもロール体に巻きズレを発生しにくく、かつ保管中や輸送後でも均一な光学値を有する光学フィルムのロール体を提供することである。　本発明の光学フィルムのロール体は、フィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａが長手方向に対して傾斜しており、当該最大値の方向Ａの弾性率ＥＡとそれに対して直交する方向Ｂの弾性率ＥＢとの比の値が、１．４≦ＥＡ／ＥＢである長尺の光学フィルムのロール体であって、当該光学フィルムのロール体は高さが１～２０μｍの範囲内であるエンボス部を両端部に有し、当該エンボス部の下記式１で定義されるつぶれ耐性率（％）が、両端のエンボス部とも５０％以上であることを特徴とする。 （式１）つぶれ耐性率（％）＝Ｄ／Ｄｏ×１００（％）（但し、Ｄｏ、Ｄはエンボス部への加重前後の凸部の高さ。）

Description

光学フィルムのロール体、その製造方法、偏光板及び表示装置
　本発明は、光学フィルムのロール体、その製造方法、偏光板及び表示装置に関する。より詳しくは、斜め方向に延伸された薄膜の光学フィルムのロール体であって、ロール状での保管や輸送中の吸湿によっても、当該光学フィルムのロール体に巻きズレを発生しにくく、かつ保管中や輸送後に偏光板に用いても表示むらを生じない均一な光学値を有する光学フィルムのロール体、その製造方法、偏光板及び表示装置に関する。
　円偏光板をロール・トゥ・ロールで製造するために、斜め方向に延伸された光学フィルムが提案されている（例えば、特許文献１参照。）。当該光学フィルムは斜め方向に延伸（簡単に、斜め延伸ともいう。）して所望の位相差を付与するため、フィルム面内の弾性率が斜め方向に最大値を有するという特徴を持っている。このような光学フィルムとしては、ポリカーボネートやシクロオレフィン樹脂が好ましく用いられている。一方、セルロースエステル樹脂もこのような用途に利用することが提案されている（例えば、特許文献２参照。）。
　上記斜め延伸された光学フィルムは、当該斜め方向に位相差等の光学的な異方性、及び弾性率等の機械的な異方性を有する。しかしながら、セルロースエステル樹脂を用いた光学フィルムは吸湿性の影響が他の樹脂に比較して大きく、通常の偏光板保護フィルムとして用いられている８０～１００μｍ程度の膜厚の光学フィルムでは大きな問題とはならなかったが、膜厚５０μｍ以下の薄膜の光学フィルムでは、長尺フィルムロール体での保管中あるいは輸送後に偏光板製造に用いると、均一な特性の偏光板が得にくく、表示むらが発生しやすいことがわかった。
　その原因を調査した結果、長尺フィルムロール体の保管中の吸湿や輸送中の急激な吸湿の際に、特に斜め方向に異方性を有することによって巻き形状の劣化が発生し、ロール体内部の水分含有量にばらつきが生じて、光学特性に影響していることがわかった。
　前記長尺フィルムロール体の巻き形状の劣化に対しては、光学フィルムにナーリングと呼ばれるエンボス加工を行うことで改善される技術が知られている（例えば、特許文献３参照。）。しかしながら、エンボスの凸部は巻き取った後の圧力により変形する場合が多く、そのためエンボス高さのばらつきが生じて、期待された効果が得られない場合があり、特に上記斜めに延伸された機械的な異方性を有する光学フィルムの場合は、エンボスの変形が左右や長手方向で一様ではなく、十分な効果が得られにくいことがわかった。
特開２００６－２２４６１８号公報 特開２００８－８３３０７号公報 特開２０１２－３０５４２号公報
　本発明は、上記問題・状況に鑑みてなされたものであり、その解決課題は、セルロースエステルを含有し、フィルム面内の弾性率の最大値の方向が長手方向に対して傾斜している薄膜の光学フィルムのロール体であって、ロール状での保管や輸送中の吸湿によっても、当該光学フィルムのロール体に巻き形状の変形（巻きずれ）を発生しにくく、かつ保管中や輸送後に偏光板に用いても表示むらを生じない均一な光学値を有する光学フィルムのロール体、その製造方法、当該光学フィルムを具備した偏光板及び表示装置を提供することである。
　本発明者は、上記課題を解決すべく、上記問題の原因等について検討する過程において、セルロースエステルを含有し、フィルム面内の弾性率の最大値の方向が長手方向に対して傾斜している薄膜の光学フィルムのロール体であって、当該光学フィルムの両端部に特定の高さのエンボス部を有し、かつ当該エンボス部の凸部のつぶれ耐性率（％）が両端のエンボス部とも５０％以上である光学フィルムのロール体によって、ロール状での保管や輸送中の吸湿によっても、当該光学フィルムのロール体に巻き形状の変形（巻きずれ）を発生しにくく、かつ保管中や輸送後に偏光板に用いても表示むらを生じない均一な光学値を有する光学フィルムのロール体が得られることを見出し、本発明に至った。
　すなわち、本発明に係る上記課題は、以下の手段により解決される。
　１．セルロースエステルを含有し、膜厚が１５～５０μｍの範囲内であり、２３℃・５５％ＲＨ下で測定したフィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａが長手方向に対して傾斜しており、当該最大値の方向Ａの弾性率ＥＡとそれに対して直交する方向Ｂの弾性率ＥＢとの比の値が、１．４≦ＥＡ／ＥＢである長尺の光学フィルムのロール体であって、
　前記光学フィルムのロール体は、フィルム幅手方向の両端部からフィルム幅手長の５％以内の領域に、高さが１～２０μｍの範囲内であるエンボス部を有し、
　当該エンボス部の表面上の直径５ｍｍの円領域に、１ｋｇの荷重を加えた状態で２３℃・５５％ＲＨ下において１０分間保存した後の当該エンボス部の凸部の高さをＤとし、前記荷重を加える前の当該エンボス部の凸部の高さをＤｏとしたとき、下記式１で定義されるつぶれ耐性率（％）が、両端のエンボス部とも５０％以上であることを特徴とする光学フィルムのロール体。
　（式１）　つぶれ耐性率（％）＝Ｄ／Ｄｏ×１００（％）
　２．前記つぶれ耐性率（％）が、７０％以上であることを特徴とする第１項に記載の光学フィルムのロール体。
　３．前記フィルム幅手方向の両端部のエンボス部をａ及びa'としたときに、当該エンボス部ａ及びa'の前記つぶれ耐性率の差が、１０％以内であることを特徴とする第１項又は第２項に記載の光学フィルムのロール体。
　４．前記フィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａが、長手方向に対して、３０～６０°方向の範囲内にあることを特徴とする第１項から第３項までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体。
　５．前記フィルム面内の遅相軸が、長手方向に対して、３０～６０°方向の範囲内にあることを特徴とする第１項から第４項までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体。
　６．添加剤として、下記一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物を含有することを特徴とする第１項から第５項までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
  
〔上記一般式（Ａ）において、Ｑは、芳香族炭化水素環、非芳香族炭化水素環、芳香族複素環又は非芳香族複素環を表す。Ｗａ及びＷｂは、それぞれ独立に、Ｑを構成する原子に結合する水素原子又は置換基であり、ＷａとＷｂとは互いに同じでも異なっていてもよく、ＷａとＷｂは互いに結合して環を形成してもよい。Ｒ３は、水素原子又は置換基を表す。ｍは、０～２の整数を表し、ｍが２の場合、２つのＲ３は互いに同じでも異なっていてもよい。ｎは、１～１０の整数を表し、ｎが２以上である場合、２以上のＱ、Ｌ２、Ｗａ、Ｗｂ、Ｒ３及びｍのそれぞれは、互いに同一であっても異なっていてもよい。Ｌ１及びＬ２は、それぞれ独立に、アルキレン基、アルケニレン基、アルキニレン基、Ｏ、（Ｃ＝Ｏ）、（Ｃ＝Ｏ）－Ｏ、ＮＲＬ、Ｓ、（Ｏ＝Ｓ＝Ｏ）及び（Ｃ＝Ｏ）－ＮＲＬからなる群より選ばれる２価の連結基であるか、それらの組合せか又は単結合を表す。ＲＬは、水素原子又は置換基を表す。Ｒ１及びＲ２は、それぞれ独立に、置換基を表す。〕
　７．添加剤として、重量平均分子量（Ｍｗ）が３５０～３０００の範囲内であるジカルボン酸とジオールとの重縮合エステルを含有することを特徴とする第１項から第６項までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体。
　８．光学フィルムの巻き長が、１５００～８０００ｍの範囲内であることを特徴とする第１項から第７項までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体。
　９．第１項から第８項までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体を樹脂フィルムにアルミ蒸着された防湿フィルムで包んだ後、巻き軸部分を紐又はゴムバンドで留めたことを特徴とする光学フィルムのロール体。
　１０．第１項から第９項までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体を製造する光学フィルムのロール体の製造方法であって、当該光学フィルムをフィルム幅手方向に延伸率として１～５０％の範囲内で予備延伸した後、フィルム長手方向に対して斜め方向に延伸し、その後フィルム幅手方向の両端部にエンボス部を形成することを特徴とする光学フィルムのロール体の製造方法。
　１１．フィルム幅手方向の両端部にエンボスローラーによって前記エンボス部を形成するときに、両側のエンボスローラーの表面温度に５～２０℃の範囲内の温度差をつけて当該エンボス部を形成することを特徴とする第１０項に記載の光学フィルムのロール体の製造方法。
　１２．第１項から第９項までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体から繰り出され光学フィルムを、偏光子の少なくとも一方の面に具備したことを特徴とする偏光板。
　１３．第１２項に記載の偏光板を具備することを特徴とする表示装置。
　本発明の上記手段により、セルロースエステルを含有し、フィルム面内の弾性率の最大値の方向が長手方向に対して傾斜している薄膜の光学フィルムのロール体であって、ロール状での保管や輸送中の吸湿によっても、当該光学フィルムのロール体に巻き形状の変形（巻きずれ）を発生しにくく、かつ保管中や輸送後に偏光板に用いても表示むらを生じない均一な光学値を有する光学フィルムのロール体、当該光学フィルムのロール体の製造方法、偏光板及び表示装置を提供することができる。
　本発明の効果の発現機構ないし作用機構については、明確にはなっていないが、以下のように推察している。
　フィルム長手方向に対して斜め延伸された光学フィルムは、通常斜め延伸テンターによって製造されるが、延伸する際の左右のフィルム走路長が異なることによって、当該斜め方向に機械的な異方性を有する。従ってフィルム幅手に平行な位置にある左右のフィルム端部の物性値が異なり、エンボス部をフィルムの両端に幅手方向又は長手方向に延伸された光学フィルムと同様の方法で形成しても、両端のエンボス部の強度が異なって形成されるものと推定される。さらに吸湿性の高いセルロースエステルを含有する薄膜の光学フィルムの長尺ロール体では、前記左右のエンボス部の強度の違いによって、吸湿と自重によってフィルムの左右や長手方向のエンボス部のつぶれに差が生じ、巻き形状の劣化が進行しやすいものと考えられる。
　当該巻き形状が劣化すると、フィルム端部から当該ロール体内部への水分の浸透及び当該ロール体内部からの水分の放出に差が生じ、均一でないフィルムの伸び縮みや添加剤の染みだし等によって位相差等の光学特性にばらつきを生じやすい。特に斜め延伸する場合はλ／４板のような比較的大きい位相差を付与するため、より大きい影響を受けるものと推察される。
　本発明の光学フィルムのロール体は、斜め延伸することによって左右のフィルム端部の物性値が異なる光学フィルムに、従来よりも高いつぶれ耐性率（％）を有するエンボス部を両端に形成することで、吸湿性の高いセルロースエステルを含有する薄膜の光学フィルムであっても、ロール体の巻き形状の劣化を防止することができ、ロール体端部からの吸湿及び放湿を均一化して、安定で均一な光学特性を有する光学フィルムのロール体を実現できたものと考えられる。
　また、斜め延伸する前にフィルム幅手方向に予備延伸することや、左右のエンボス部の形成を温度を変えて行うことにより、強度の高いエンボス部を左右に均一に加工することができ、ロール体の巻き形状の劣化を改善し、より均一な光学特性を有する光学フィルムのロール体が得られることが分かった。
光学フィルムのロール体の一例を示す模式図 光学フィルムのエンボス部近傍の一例を示す部分断面図 つぶれ耐性率の測定におけるエンボス部の一例を示す部分断面図 エンボス部の凸部のつぶれ耐性率の測定方法の一例を示す模式図 本発明に用いる斜め延伸テンターの模式図 本発明の製造方法に用いるテンターのレールの軌道（レールパターン）を示す概略図 延伸装置の一例を示す模式図 延伸装置の一例を示す模式図 延伸装置の一例を示す模式図 延伸装置の他の一例を示す模式図 延伸装置の他の一例を示す模式図 エンボス加工装置の一例を示す模式図 光学フィルムのロール体の包装形態の模式図
　本発明の光学フィルムのロール体は、セルロースエステルを含有し、フィルム面内の弾性率の最大値の方向が長手方向に対して傾斜している薄膜の光学フィルムのロール体であって、当該光学フィルムの幅手方向の両端部に特定の高さのエンボス部を有し、かつ当該エンボス部の凸部の前記式１で表されるつぶれ耐性率（％）が、両端のエンボス部とも５０％以上であることを特徴とする。この特徴は、請求項１から請求項１３までの請求項に係る発明に共通する技術的特徴である。
　本発明の実施態様としては、本発明の効果発現の観点から、前記つぶれ耐性率（％）が７０％以上であることが好ましく、フィルム左右両端のエンボス部の前記つぶれ耐性率（％）の差が１０％以内であることが、強度の高いエンボス部を左右に均一に形成することで、巻き形状の劣化をより改善することができるため、好ましい態様である。
　フィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａは、長手方向に対して３０～６０°方向の範囲内にあることが好ましく、当該フィルム面内の遅相軸も３０～６０°方向の範囲内にあることが好ましい。当該遅相軸が上記範囲内の方向で傾斜していることによって、長手方向に透過軸（又は吸収軸）を有する偏光子とロール・トゥ・ロールで貼合することで、生産性よく円偏光板を製造できる。
　また、前記一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物を添加剤として含有することは、当該化合物が、一つの化合物で位相差上昇剤と波長分散調整剤の両方の機能を併せ持つ特徴を有していることから、斜め延伸適性が高く、かつセルロースエステルと組み合わせたときの吸湿による耐染みだし性にも優れていることから、ロール体の保管中及び輸送後の光学特性の均一性に優れた効果を発現する。
　同様に、添加剤として、重量平均分子量（Ｍｗ）が３５０～３０００の範囲内であるジカルボン酸とジオールとの重縮合エステルを含有することは、耐染みだし性に優れ、光学特性及び物性の向上及び安定化に寄与することができ、好ましい。
　本発明の光学フィルムのロール体の巻き長は、１５００～８０００ｍの範囲内であることが、最も荷重のかかる巻き芯部近傍でも前記エンボス部のつぶれ耐性率（％）を満たすことができ、生産性の観点からも好ましい。
　本発明の光学フィルムのロール体は、樹脂フィルムにアルミ蒸着された防湿フィルムで包んだ後、巻き軸部分を紐又はゴムバンドで留めた形態であることが、保管中又は輸送中に適度な吸湿及び放湿が可能となり、光学フィルムの光学特性及び物性の均一性を高める上で好ましい態様である。
　本発明の光学フィルムのロール体を製造する光学フィルムのロール体の製造方法は、フィルム幅手方向に延伸率として１～５０％の範囲内で予備延伸した後、フィルム長手方向に対して斜め方向に延伸し、その後フィルム幅手方向の両端部にエンボス部を形成することが、前記つぶれ耐性率（％）に優れたエンボス部を形成する観点から好ましい製造方法である。
　また、フィルム幅手方向の両端部に、エンボスローラーによって前記エンボス部を形成するときに、両側のエンボスローラーの表面温度に５～２０℃の範囲内の温度差をつけて行うことは、斜め延伸によって左右で物性の異なるフィルムに、左右均一な強度を有するエンボス部を形成する上で好ましい実施態様である。
　本発明の光学フィルムのロール体から繰り出された光学フィルムは、偏光板及び表示装置に好適に具備され得る。
　以下、本発明とその構成要素、及び本発明を実施するための形態・態様について詳細な説明をする。なお、本願において、「～」は、その前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む意味で使用する。
　＜本発明の光学フィルムのロール体の概要＞
　本発明の光学フィルムのロール体（以下、本発明の光学フィルムともいう。）は、セルロースエステルを含有し、膜厚が１５～５０μｍの範囲内であり、２３℃・５５％ＲＨ下で測定したフィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａが長手方向に対して傾斜しており、当該最大値の方向Ａの弾性率ＥＡとそれに対して直交する方向Ｂの弾性率ＥＢとの比の値が、１．４≦ＥＡ／ＥＢである長尺の光学フィルムのロール体であって、
　前記光学フィルムのロール体は、フィルム幅手方向の両端部からフィルム幅手長の５％以内の領域に、高さが１～２０μｍの範囲内であるエンボス部を有し、
　当該エンボス部の表面上の直径５ｍｍの円領域に、１ｋｇの荷重を加えた状態で２３℃・５５％ＲＨ下において１０分間保存した後の当該エンボス部の凸部の高さをＤとし、前記荷重を加える前の当該エンボス部の凸部の高さをＤｏとしたとき、下記式１で定義されるつぶれ耐性率（％）が、両端のエンボス部とも５０％以上であることを特徴とする。
　（式１）　つぶれ耐性率（％）＝Ｄ／Ｄｏ×１００（％）
　本発明では、光学フィルムのロール体の保存時の巻きずれや光学品質の劣化を効果的に防止する観点から、請求項１で示すように、フィルムの両端部に特定の強度のエンボス部を形成することを特徴としている。
　本発明の光学フィルムのロール体は、長尺状の光学フィルムを、その長手方向（フィルムの幅手方向に対して直交する方向）に巻き取って得られるものである。
　エンボス部とは、長尺状フィルムを巻き取る前に、巻き取られたフィルム同士の裏面と表面が完全に面同士密着するのを防止するために、フィルムに微小の連続した凹凸からなる一定の幅の文様をつけたものである。フィルムの一面（例えば上面）を凸状に突出させた際、当該フィルムの他面（例えば下面）に前記凸状に対応して相対的に凹状が形成される。
　これにより、巻き取ったフィルム同士が完全に接着して、あるいは、部分的に接着してフィルムの表面の状態に影響を与え、故障を引き起こすのを防ぐ役割を果たす。また、特に本発明では、斜め延伸工程を活用し大きなリターデーションを発生させたフィルムが、ロール状で保存された場合に発生する巻き形状の劣化を防止し、光学性能の均一化を図ることができる。
　図１は、光学フィルムのロール体の一例を示す模式図である。図１に示されるように、光学フィルムのロール体１０は、巻芯１２と、その周囲に、フィルムの長さ方向に巻き取られた長尺状の光学フィルム１４とを有する。そして、ロール体１０において、積層される光学フィルム１４同士の密着を抑制するために、長尺状の光学フィルム１４の幅手方向両端部には、エンボス部１６が形成されている。
　図２は、光学フィルムのエンボス部近傍の一例を示す断面図である。図２に示されるように、エンボス部１６を構成する凸部１６Ａの高さＤ０は、好ましくは１～２０μｍの範囲内であり、より好ましくは２～１５μｍの範囲内である。凸部１６Ａの高さＤ０とは、フィルム面Ｆ（エンボスが形成されていない部分のフィルム面）から凸部１６Ａの頂点までの高さをいう。凸部１６Ａの高さが１μｍ未満であると、光学フィルム同士が密着しやすいため、好ましくない。一方、凸部１６Ａの高さが２０μｍを超えると、ロール体の幅手方向中央部がたわみやすく、光学フィルムとしての平面性が保ちにくい。エンボス部である凸部１６Ａは、光学フィルムの両端部からフィルム幅長の５％以内の領域に形成されることが、光学フィルムの有効面積を確保する観点から好ましい。
　凸部１６Ａの幅ｗは、０．０５～５ｍｍ程度とすることができる。凸部１６Ａの幅ｗとは、エンボス部１６の断面において、凸部１６Ａが、フィルム面Ｆと交わる２点間の距離として表される。凸部１６Ａと凸部１６Ａの間隔ｂは、０．１～５ｍｍの範囲であることが好ましく、０．５～２ｍｍの範囲であることがより好ましい。凸部１６Ａと凸部１６Ａの間隔ｂは、エンボス部１６の断面において、２つの凸部１６Ａが、それぞれフィルム面Ｆと交わる点同士の距離で表される。
　エンボス部１６の幅Ｗは、光学フィルムの幅に対して０．１２～２．１％の範囲であることが好ましい。具体的には、エンボス部１６の幅Ｗは、光学フィルムの幅の大きさにもよるが、５～２５ｍｍの範囲とし、好ましくは１０～２０ｍｍの範囲とする。エンボス部１６の幅Ｗが上記範囲内であれば、光学フィルムとして使用できる面積を確保しやすく、かつ光学フィルム同士の密着を防止することができる。
　光学フィルムのロール体では、巻芯近傍の光学フィルムのエンボス部の凸部が、積層される光学フィルムの自重によってつぶれやすい。特に吸湿しやすいセルロースエステルフィルムの場合はエンボス部がつぶれやすく、当該エンボス部の凸部がつぶれると、積層される光学フィルムの巻き形状が劣化して光学フィルム同士が密着しやすくなり、当該光学フィルム同士の密着部分において、二つの問題が生じる。一つ目は、当該巻き形状が劣化すると、フィルム端部から当該ロール体内部への水分の浸透及び当該ロール体内部からの水分の放出に差が生じ、均一でないフィルムの伸び縮みよって位相差等の光学特性にばらつきが生じやすくなる。二つ目は、光学フィルムに含まれる添加剤（例えば可塑剤）の染みだしが生じやすくなり、光学フィルム同士の密着部分において添加剤の染みだしが生じると、光学フィルムに、添加剤（例えば可塑剤）の粗な部分と密な部分とが生じ、光学フィルムの光学特性の均一性が劣化する。
　このようなエンボス部の凸部のつぶれは、光学フィルムの膜厚を薄くしたり、光学フィルムを高速で搬送しながらエンボス加工を行ったりしたときに特に生じやすい。特に、光学フィルムが斜め延伸されて、斜め方向に異方性を有する場合に、フィルムの左右両端部で物性が異なることによって、物性の低い部位はエンボス部の強度が低くなりやすい。
　本発明の光学フィルムのロール体は、光学フィルムのエンボス部に力が加わっても、エンボス部の凸部がつぶれにくいこと、即ち、エンボス部が、高い強度（高い弾性率）を有することで、斜め延伸されて物性が面内で異方性を有する光学フィルムであっても、巻き形状の劣化を抑制するものである。具体的には、以下の方法で測定されるエンボス部の凸部のつぶれ耐性率（％）が、フィルムの左右の両端部において５０％以上であることが必要であり、７０％以上であることがさらに好ましい。
　エンボス部の凸部のつぶれ耐性率（％）は、以下の方法で測定することができる。図３及び４は、エンボス部の凸部のつぶれ耐性率（％）の測定方法の一例を示す部分断面図である。
　（１）光学フィルム１４のエンボス部１６を含む領域を切り出して、サンプルフィルム１４Ａを得る（図４参照）。そして、サンプルフィルム１４Ａのエンボス部１６の凸部の高さＤ０（図３における、荷重を加える前の凸部の高さＤ０）を、厚さ測定機で測定する。厚さ測定機は例えば、定圧厚さ測定機（株式会社テクロックＰＧ－０２）を用いることができる。
　（２）次いで、図４に示されるように、ステージ１５上にサンプルフィルム１４Ａを配置する。そして、フィルム面に対して垂直に載置された直径５ｍｍの金属製の円筒棒１８Ａと、その上に配置された分銅１８Ｂとからなる合計１ｋｇの分銅１８を載せる。このようにして、エンボス部１６の表面上の直径５ｍｍの円領域に１ｋｇの荷重を加えた状態で、２３℃・５５％ＲＨ下において１０分間保存する。その後、荷重を除いた（分銅を除いた）ときの、エンボス部１６の凸部の高さＤ（図３における荷重を加えた後の凸部の高さＤ）を、厚さ測定機で測定する。
　（３）前記（１）で測定された荷重を加える前の凸部の高さＤ０と、前記（２）で測定された荷重を加えた後の凸部の高さＤとを、下記式１に当てはめて、つぶれ耐性率を算出する。
　（式１）　つぶれ耐性率（％）＝Ｄ／Ｄ０×１００（％）
　測定はエンボス部の場所を任意に変えて１０回行い、つぶれ耐性率（％）の平均値を求める。
　エンボス部の凸部のつぶれ耐性率（％）の調整は特に限定されるものではなく種々な方法を採用することができるが、エンボス加工条件で行うことが好ましい。具体的には、（１）エンボスローラーの表面温度、（２）バックローラーの表面温度、（３）エンボスローラーのローラー径、及び（４）バックローラーの材質のうち二以上を種々組み合わせて調整することができる。なかでも、（１）エンボスローラーの表面温度と、（２）バックローラーの表面温度を調整することが好ましく、さらに（３）エンボスローラー径を調整することがより好ましく、更に（４）バックローラーの材質を選択することが特に好ましい。エンボス部の凸部のつぶれ耐性率を高めるためには、例えば（１）エンボスローラーの表面温度を高くし、かつ（２）バックローラーの表面温度を高くすることが好ましい。
　更に、本発明の光学フィルムのロール体は、あらかじめフィルム幅手方向に延伸率として１～５０％の範囲内で予備延伸した後、フィルム長手方向に対して斜め方向に延伸し、その後フィルム幅手方向の両端部にエンボス部を形成することが、つぶれ耐性率（％）に優れたエンボス部を形成する上で好ましい。
　幅手方向に上記範囲内の予備延伸を行うことで、フィルム両端部の弾性率が高くなり、その後の斜め延伸による異方性を緩和することができ、エンボス部の強度を高めることができる。
　また、フィルム幅手方向の両端部にエンボスローラーによって前記エンボス部を形成するときに、両側のエンボスローラーの表面温度に５～２０℃の範囲内の温度差をつけて行うことは、斜め延伸によって左右で機械的異方性を有するフィルムに、左右均一なエンボス部を形成することができ、巻き形状の劣化を防止する上で好ましい実施態様である。当該温度差は、フィルム左右での物性の差によって適宜決めることができるが、７～１５℃の範囲内の温度差であることがより好ましい。
　前記左右のエンボスローラーに温度差をつけてエンボス部形成することで、前記フィルム幅手方向の両端部のエンボス部をａ及びa'としたときに、当該エンボス部ａ及びa'の前記つぶれ耐性率の差が１０％以内であることが、保管中や輸送中のロール体の巻き形状の劣化を抑制する効果を発現し、好ましい。前記つぶれ耐性率の差は、より好ましくは５％以内であり、３％以内であることがさらに好ましい。
　本発明の光学フィルムは、フィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａ及び遅相軸が長手方向に対して傾斜しているが、特にフィルム面内の遅相軸が長手方向に対して、３０～６０°方向の範囲内にある場合、ある特定の波長の直線偏光を円偏光に（又は、円偏光を直線偏光に）変換する円偏光板に好適に具備される。
　実用的な円偏光板を製造するのに、本発明の光学フィルムはλ／４板であることが好ましい。λ／４板は所定の光の波長（通常、可視光領域）に対して、層の面内の位相差値Ｒｏが約１／４となるように設計されている。当該λ／４板は、波長５９０ｎｍで測定したＲｏ（５９０）が１２０～１６０ｎｍの範囲である。
　「可視光の波長の範囲においておおむね１／４のリターデーション」とは、波長４００から７００ｎｍにおいて長波長ほどリターデーションが大きく、波長４５０ｎｍで測定した下記式（ｉ）で表されるリターデーション値であるＲｏ（４５０）と波長５９０ｎｍで測定したリターデーション値であるＲｏ（５９０）が、１＜Ｒｏ（５９０）／Ｒｏ（４５０）≦１．６を満たすことが好ましい。さらには、１＜Ｒｏ（５９０）／Ｒｏ（４５０）≦１．３を満たすことが好ましい。また、λ／４板として有効に機能するためには、Ｒｏ（４５０）が１００～１２５ｎｍの範囲内であり、波長５５０ｎｍで測定したリターデーション値であるＲｏ（５５０）が１２５～１４２ｎｍの範囲内であり、Ｒｏ（５９０）が１３０～１５２ｎｍの範囲内の位相差フィルムであることがより好ましい。
　なお、式（ii）はフィルム厚さ方向のリターデーション値Ｒｔを求める式である。波長５５０ｎｍで測定したリターデーション値Ｒｔは、６０～１００ｎｍの範囲であることが好ましく、７０～９０ｎｍの範囲であることがより好ましい。
　式（ｉ）：Ｒｏ＝（ｎｘ－ｎｙ）×ｄ
　式（ii）：Ｒｔ＝｛（ｎｘ＋ｎｙ）／２－ｎｚ｝×ｄ
　式中、ｎｘ、ｎｙ及びｎｚは、２３℃・５５％ＲＨ、４５０ｎｍ、５５０ｎｍ、５９０ｎｍの各々における屈折率ｎｘ（フィルムの面内の最大の屈折率、遅相軸方向の屈折率ともいう。）、ｎｙ（フィルム面内で遅相軸に直交する方向の屈折率）、ｎｚ（フィルム厚さ方向の屈折率）であり、ｄはフィルムの厚さ（ｎｍ）である。
　Ｒｏ、Ｒｔは自動複屈折率計を用いて測定することができる。自動複屈折率計ＫＯＢＲＡ－２１ＡＷＲ（王子計測機器（株）製）を用いて、２３℃・５５％ＲＨの環境下で、各波長での複屈折率測定によりＲｏを算出する。
　λ／４板の遅相軸と偏光子の透過軸（又は吸収軸）との角度が実質的に４５°になるように積層すると円偏光板が得られる。「実質的に４５°」とは、４０～５０°の範囲であることを意味する。λ／４板の面内の遅相軸と偏光子の透過軸との角度は、４１～４９°の範囲であることが好ましく、４２～４８°の範囲であることがより好ましく、４３～４７°の範囲であることが更に好ましく、４４～４６°の範囲であることが最も好ましい。従って、円偏光板をロール・トゥ・ロールで製造するには、本発明の光学フィルムの遅相軸の方向は、上記「実質的に４５°」方向であることが好ましい。
　また、本発明の光学フィルムは、斜め方向に延伸されていることから、２３℃・５５％ＲＨ下で測定したフィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａが長手方向に対して傾斜しており、当該最大値の方向Ａの弾性率ＥＡとそれに対して直交する方向Ｂの弾性率ＥＢとの比の値が、１．４≦ＥＡ／ＥＢである特徴を有する。
　当該弾性率の比の値（ＥＡ／ＥＢ）は、１．４以上であることが好ましく、１．４～３．０の範囲内であることが、斜め延伸にかかるフィルムへの負荷と、弾性率を高くし強度の高いエンボス部を形成する本発明の目的とを両立する観点からより好ましく、１．６～２．５の範囲内であることがさらに好ましい。
　当該光学フィルムの弾性率の測定は、温度２３℃、相対湿度５５％ＲＨの環境下で試料を２４時間調湿し、ＪＩＳ　Ｋ７１２７に記載の方法に準じて、引っ張り試験器オリエンテック（株）製テンシロンＲＴＡ－１００を使用して弾性率を求める。試験片の形状は１号形試験片で、試験速度は１０ｍｍ／分の条件で、任意方向に対し０°から１５°毎の方向に測定し、求めた弾性率のうち最大値のものを最大弾性率ＥＡ及びその方向を最大値の方向Ａとし、更にその方向Ａに直交する方向Ｂの弾性率ＥＢを求め、その比の値（ＥＡ／ＥＢ）を計算する。
　本発明の光学フィルムは、上記位相差を付与するために、フィルム長手方向に対して斜め延伸されていることから、弾性率の最大値の方向Ａは長手方向に対して傾斜しており、その傾斜角度は、フィルム長手方向に対して３０～６０°方向の範囲内にあることが好ましく、上記リターデーションと同様に、「実質的に４５°」方向であることが特に好ましい。「実質的に４５°」とは４０～５０°の範囲であることを意味する。角度は、４１～４９°の範囲であることが好ましく、４２～４８°の範囲であることがより好ましく、４３～４７°の範囲であることが更に好ましく、４４～４６°の範囲であることが最も好ましい。
　本発明の光学フィルムの最大弾性率は、２．０ＧＰａ以上であることが好ましく、３．０～８．０ＧＰａの範囲が好ましく、３．５～７．０ＧＰａの範囲であることが、強度の高いエンボス部を形成し、巻き形状の安定化を達成する上でより好ましい。
　本発明の光学フィルムの膜厚は、より薄膜の偏光板及び表示装置の需要が高まっていることから、１５～５０μｍの範囲内であり、２０～４０μｍの範囲内であることがより好ましい。この範囲内であれば、薄膜軽量であってかつ巻き形状の安定な光学フィルムのロール体を得ることができる。
　本発明の光学フィルムのロール体における巻長は、生産性を考慮すると、１５００～８０００ｍの範囲内であることが好ましく、より好ましくは２０００～６０００ｍの範囲内である。本発明によれば、光学フィルムの幅手方向の両端部に、強度の高いエンボス部を有する。そのため、巻長が大きい光学フィルムのロール体においても、巻芯近傍の光学フィルムのエンボス部の凸部が、積層される光学フィルムの自重によっても、つぶされにくくい。
　本発明のロール体における巻芯の径は、１００～２５０ｍｍ程度としうる。本発明の光学フィルムのロール体における、光学フィルムの幅は、１．２～４ｍ程度であり、好ましくは１．２～２．５ｍ程度である。
　＜光学フィルムの組成について＞
　本発明の光学フィルムは、セルロースエステルを含有し、更に光学特性及び物性向上のために添加剤を含有することが好ましい。
　〈セルロースエステル〉
　本発明の光学フィルムは、セルロースエステルを主成分として含有する。主成分とは、当該光学フィルム中のセルロースエステルの含有比率が５５質量％以上、好ましくは７０質量％以上であることをいう。
　本発明に係るセルロースエステルは、炭素原子数が２～４の範囲内であるアシル基を有することが好ましい。炭素原子数が２～４の範囲内であるアシル基としては、アセチル基、プロピオニル基、及びブタノイル基を挙げることができる。
　セルロースを構成するβ－１，４結合しているグルコース単位は、２位、３位及び６位に遊離のヒドロキシ基を有している。セルロースエステルは、これらのヒドロキシ基の一部又は全部をアシル基によりアシル化した重合体（ポリマー）である。アシル基総置換度は、グルコース単位一つあたり、２位、３位及び６位に位置するセルロースのヒドロキシ基の全てがアシル化している割合（１００％のアシル化は置換度３）を意味する。
　好ましいアシル基の例としては、アセチル基、プロピオニル基、ブタノイル基、ヘプタノイル基、ヘキサノイル基、オクタノイル基、デカノイル基、ドデカノイル基、トリデカノイル基、テトラデカノイル基、ヘキサデカノイル基、オクタデカノイル基、イソブタノイル基、ｔｅｒｔ－ブタノイル基、シクロヘキサンカルボニル基、オレオイル基、ベンゾイル基、ナフチルカルボニル基、シンナモイル基などを挙げることができる。これらの中でも、アセチル基、プロピオニル基、ブタノイル基、ドデカノイル基、オクタデカノイル基、ｔｅｒｔ－ブタノイル基、オレオイル基、ベンゾイル基、ナフチルカルボニル基、シンナモイル基などがより好ましく、特に好ましくはアセチル基、プロピオニル基、ブタノイル基（アシル基が炭素原子数２～４である場合）である。
　具体的なセルロースエステルとしては、セルロース（ジ、トリ）アセテート、セルロースプロピオネート、セルロースブチレート、セルロースアセテートプロピオネート、セルロースアセテートブチレート、セルロースアセテートフタレート、セルロースアセテートベンゾエート及びセルロースフタレートから選ばれる少なくとも一種であることが好ましい。
　これらの中でより好ましいセルロースエステルは、セルロース（ジ、トリ）アセテート、セルロースプロピオネート、セルロースブチレート、セルロースアセテートプロピオネートやセルロースアセテートブチレートである。
　セルローストリアセテートは、平均酢化度（結合酢酸量）５４．０～６２．５％のものが好ましく用いられ、更に好ましいのは、平均酢化度が５８．０～６２．５％のセルローストリアセテートである。
　セルロースジアセテートは、平均酢化度（結合酢酸量）５１．０～５６．０％が好ましく用いられる。市販品としては、（株）ダイセル製のＬ２０、Ｌ３０、Ｌ４０、Ｌ５０、イーストマンケミカルジャパン（株）製のＣａ３９８－３、Ｃａ３９８－６、Ｃａ３９８－１０、Ｃａ３９８－３０、Ｃａ３９４－６０Ｓが挙げられる。
　セルロースアセテートプロピオネートやセルロースアセテートブチレートは、炭素原子数２～４のアシル基を置換基として有し、アセチル基の置換度をＸとし、プロピオニル基又はブチリル基の置換度をＹとした時、下記式（Ｉ）及び（II）を同時に満たすものが好ましい。
　式（Ｉ）　２．０≦Ｘ＋Ｙ≦２．９５
　式（II）　０≦Ｘ≦２．５
　中でも１．９≦Ｘ≦２．５、０．１≦Ｙ≦０．９であることが好ましい。
　上記アシル基の置換度の測定方法は、ＡＳＴＭ－Ｄ８１７－９６に準じて測定することができる。
　セルロースエステルの重量平均分子量Ｍｗは、弾性率を制御する観点から、８００００～３０００００の範囲内であることが好ましく、１２００００～２５００００の範囲内であることがより好ましい。上記範囲内であると製膜時に延伸による弾性率の制御が行いやすく、フィルムの巻き形状の安定化や添加剤の耐染みだし性が向上する。
　セルロースエステルの数平均分子量（Ｍｎ）は３００００～１５００００の範囲が、得られた光学フィルムの機械的強度が高く好ましい。さらに４００００～１０００００の数平均分子量のセルロースエステルが好ましく用いられる。
　セルロースエステルの重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）の値は、１．４～３．０の範囲であることが好ましい。
　セルロースエステルの重量平均分子量Ｍｗ、数平均分子量Ｍｎは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて測定した。
　測定条件は以下のとおりである。
　溶媒：　　　メチレンクロライド
　カラム：　　Ｓｈｏｄｅｘ　Ｋ８０６、Ｋ８０５、Ｋ８０３Ｇ（昭和電工（株）製を３本接続して使用した）
　カラム温度：２５℃
　試料濃度：　０．１質量％
　検出器：　　ＲＩ　Ｍｏｄｅｌ　５０４（ＧＬサイエンス社製）
　ポンプ：　　Ｌ６０００（日立製作所（株）製）
　流量：　　　１．０ｍｌ／ｍｉｎ
　校正曲線：　標準ポリスチレンＳＴＫ　ｓｔａｎｄａｒｄ　ポリスチレン（東ソー（株）製）Ｍｗ＝１００００００～５００の１３サンプルによる校正曲線を使用した。１３サンプルは、ほぼ等間隔に用いる。
　本発明で用いられるセルロースエステルの原料セルロースは、木材パルプでも綿花リンターでもよく、木材パルプは針葉樹でも広葉樹でもよいが、針葉樹の方がより好ましい。製膜の際の剥離性の点からは綿花リンターが好ましく用いられる。これらから作られたセルロースエステルは適宜混合して、あるいは単独で使用することができる。
　例えば、綿花リンター由来セルロースエステル：木材パルプ（針葉樹）由来セルロースエステル：木材パルプ（広葉樹）由来セルロースエステルの比率が１００：０：０、９０：１０：０、８５：１５：０、５０：５０：０、２０：８０：０、１０：９０：０、０：１００：０、０：０：１００、８０：１０：１０、８５：０：１５、４０：３０：３０で用いることができる。
　本発明に係るセルロースエステルは、公知の方法により製造することができる。一般的には、原料のセルロースと所定の有機酸（酢酸、プロピオン酸など）と酸無水物（無水酢酸、無水プロピオン酸など）、触媒（硫酸など）と混合して、セルロースをエステル化し、セルロースのトリエステルができるまで反応を進める。トリエステルにおいてはグルコース単位の三個のヒドロキシ基は、有機酸のアシル酸で置換されている。同時に二種類の有機酸を使用すると、混合エステル型のセルロースエステル、例えばセルロースアセテートプロピオネートやセルロースアセテートブチレートを作製することができる。次いで、セルロースのトリエステルを加水分解することで、所望のアシル置換度を有するセルロースエステルを合成する。その後、濾過、沈殿、水洗、脱水、乾燥などの工程を経て、セルロースエステルができあがる。
　本発明に係るセルロースエステルは、２０ｍｌの純水（電気伝導度０．１μＳ／ｃｍ以下、ｐＨ６．８）に１ｇ投入し、２５℃、１ｈｒ、窒素雰囲気下にて攪拌したときのｐＨが６～７の範囲であり、電気伝導度が１～１００μＳ／ｃｍの範囲であることが好ましい。
　本発明に係るセルロースエステルは、具体的には特開平１０－４５８０４号公報に記載の方法を参考にして合成することができる。
　〈添加剤〉
　本発明の光学フィルムに含まれる添加剤の例には、可塑剤、酸化防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤、リターデーション調整剤、帯電防止剤、及び剥離剤などが含まれ、好ましくは可塑剤である。
　（リターデーション調整剤）
　本発明の光学フィルムに含まれる添加剤として、下記一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物を用いることがリターデーションの調整の観点から好ましい。当該化合物は、１つの化合物で位相差上昇剤と波長分散調整剤の両方の機能を併せ持つ特徴を有していることから、斜め延伸適性が高く、かつセルロースエステルと組み合わせたときの吸湿による耐染みだし性にも優れていることから、ロール体の保管中及び輸送後の光学特性の均一性に優れた効果を有する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
  
　一般式（Ａ）中のＱは、芳香族炭化水素環、非芳香族炭化水素環、芳香族複素環又は非芳香族複素環を表す。
　芳香族炭化水素環は、単環であっても縮合環であってもよいが、好ましくは単環である。芳香族炭化水素環の好ましい例には、ベンゼン環、ナフタレン環、アントラセン環、フェナントレン環、ペリレン環、テトラセン環、ピレン環、ベンゾピレン環、クリセン環、トリフェニレン環、アセナフテン環、フルオランテン環、フルオレン環等が含まれ、好ましくはベンゼン環である。
　非芳香族炭化水素環は、単環であっても縮合環であってもよいが、好ましくは単環である。非芳香族炭化水素環の好ましい例には、シクロプロパン環、シクロブタン環、シクロペンタン環、シクロヘキサン環、シクロヘプタン環、シクロオクタン環、ノルボルネン環等が含まれ、好ましくはシクロヘキサン環又はシクロペンタン環である。
　芳香族複素環は、単環であっても縮合環であってもよく、好ましくは単環である。芳香族複素環の好ましい例には、フラン環、ベンゾフラン環、チオフェン環、ベンゾチオフェン環、ピロール環、ピラゾール環、イミダゾール環、オキサジアゾール環、インドール環、カルバゾール環、トリアゾール環、ベンゾイミダゾール環、ピリジン環、ピラジン環、ピリダジン環、ピリミジン環、トリアジン環、キノリン環、ペリミジン環、キナゾリン環、アズレン環、ジベンゾフラン環、ジベンゾチオフェン環、ジベンゾカルバゾール環、ベンゾジフラン環、ベンゾジチオフェン環、フェナントロリン環、ベンゾチアゾール環、ベンゾオキサゾール環等が含まれ、好ましくはピリジン環、ベンゾチアゾール環又はベンゾオキサゾール環である。
　非芳香族複素環は、単環であっても縮合環であってもよく、好ましくは単環である。非芳香族複素環の好ましい例には、テトラヒドロフラン環、テトラヒドロピラン環、ジオキソラン環、ジオキサン環、ピロリジン環、ピリドン環、ピリダジノン環、イミド環、ピペリジン環、ジヒドロピロール環、ジヒドロピリジン環、テトラヒドロピリジン環、ピペラジン環、モルホリン環、ピペリジン環等が含まれ、好ましくはピリドン環、イミド環又はピロリジン環である。
　一般式（Ａ）のＷａ及びＷｂは、それぞれ独立に、Ｑの環を構成する原子に結合する水素原子又は置換基であり、ＷａとＷｂとは互いに同じでも異なっていてもよく、ＷａとＷｂは互いに結合して環を形成してもよい。
　好ましくは、ＷａとＷｂが互いに結合して環を形成しているか、又はＷａとＷｂの少なくとも一方が環構造を有している。
　Ｗａ及びＷｂが表す置換基として、下記の例が挙げられる。
　ハロゲン原子（フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子等）、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、ｎ－オクチル基、２－エチルヘキシル基等）、シクロアルキル基（シクロヘキシル基、シクロペンチル基、４－ｎ－ドデシルシクロヘキシル基等）、アルケニル基（ビニル基、アリル基等）、シクロアルケニル基（２－シクロペンテン－１－イル、２－シクロヘキセン－１－イル基等）、アルキニル基（エチニル基、プロパルギル基等）、アリール基（フェニル基、ｐ－トリル基、ナフチル基等）、ヘテロアリール基（２－ピロール基、２－フリル基、２－チエニル基、ピロール基、イミダゾリル基、オキサゾリル基、チアゾリル基、ベンゾイミダゾリル基、ベンゾオキサゾリル基、２－ベンゾチアゾリル基、ピラゾリノン基、ピリジル基、ピリジノン基、２－ピリミジニル基等）、シアノ基、ヒドロキシ基、ニトロ基、カルボキシ基、アルコキシ基（メトキシ基、エトキシ基、イソプロポキシ基、ｔｅｒｔ－ブトキシ基、ｎ－オクチルオキシ基、２－メトキシエトキシ基等）、アリールオキシ基（フェノキシ基、２－メチルフェノキシ基、４－ｔｅｒｔ－ブチルフェノキシ基、３－ニトロフェノキシ基、２－テトラデカノイルアミノフェノキシ基等）、アシル基（アセチル基、ピバロイルベンゾイル基等）、アシルオキシ基（ホルミルオキシ基、アセチルオキシ基、ピバロイルオキシ基、ステアロイルオキシ基、ベンゾイルオキシ基、ｐ－メトキシフェニルカルボニルオキシ基等）、アミノ基（アミノ基、メチルアミノ基、ジメチルアミノ基、アニリノ基、Ｎ－メチル－アニリノ基、ジフェニルアミノ基等）、アシルアミノ基（ホルミルアミノ基、アセチルアミノ基、ピバロイルアミノ基、ラウロイルアミノ基、ベンゾイルアミノ基等）、アルキル及びアリールスルホニルアミノ基（メチルスルホニルアミノ基、ブチルスルホニルアミノ基、フェニルスルホニルアミノ基、２，３，５－トリクロロフェニルスルホニルアミノ基、ｐ－メチルフェニルスルホニルアミノ基等）、メルカプト基、アルキルチオ基（メチルチオ基、エチルチオ基、ｎ－ヘキサデシルチオ基等）、アリールチオ基（フェニルチオ基、ｐ－クロロフェニルチオ基、ｍ－メトキシフェニルチオ基等）、スルファモイル基（Ｎ－エチルスルファモイル基、Ｎ－（３－ドデシルオキシプロピル）スルファモイル基、Ｎ，Ｎ－ジメチルスルファモイル基、Ｎ－アセチルスルファモイル基、Ｎ－ベンゾイルスルファモイル基、Ｎ－（Ｎ′フェニルカルバモイル）スルファモイル基等）、スルホ基、カルバモイル基（カルバモイル基、Ｎ－メチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ－ジメチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ－ジ－ｎ－オクチルカルバモイル基、Ｎ－（メチルスルホニル）カルバモイル基等）。
　一般式（Ａ）のＲ３は、水素原子又は置換基を表す。置換基として特に制限は無く、下記の例が挙げられる。
　ハロゲン原子（フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子等）、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、ｎ－オクチル基、２－エチルヘキシル基等）、アルケニル基（ビニル基、アリル基等）、アルキニル基（エチニル基、プロパルギル基等）、シアノ基、ヒドロキシ基、ニトロ基、カルボキシ基、アルコキシ基（メトキシ基、エトキシ基、イソプロポキシ基、ｔｅｒｔ－ブトキシ基、ｎ－オクチルオキシ基、２－メトキシエトキシ基等）、アシルオキシ基（ホルミルオキシ基、アセチルオキシ基、ピバロイルオキシ基、ステアロイルオキシ基等）、アルコキシカルボニル基（メトキシカルボニル基、エトキシカルボニル基等）、アリールオキシカルボニル基（フェノキシカルボニル基等）、アミノ基（アミノ基、メチルアミノ基、ジメチルアミノ基等）、アシルアミノ基（ホルミルアミノ基、アセチルアミノ基、ピバロイルアミノ基、ラウロイルアミノ基等）、アルキルスルホニルアミノ基（メチルスルホニルアミノ基、ブチルスルホニルアミノ基等）、メルカプト基、アルキルチオ基（メチルチオ基、エチルチオ基、ｎ－ヘキサデシルチオ基等）、スルファモイル基（Ｎ－エチルスルファモイル基、Ｎ－（３－ドデシルオキシプロピル）スルファモイル基、Ｎ，Ｎ－ジメチルスルファモイル基、Ｎ－アセチルスルファモイル基等）、スルホ基、アシル基（アセチル基等）、カルバモイル基（カルバモイル基、Ｎ－メチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ－ジメチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ－ジ－ｎ－オクチルカルバモイル基、Ｎ－（メチルスルホニル）カルバモイル基等）、アリール基（フェニル基、ｐ－トリル基、ナフチル基等）、ヘテロアリール基（２－フリル基、２－チエニル基、２－ピリミジニル基、２－ベンゾチアゾリル基、２－ピリジル基等）等。
　なかでも、Ｒ３は、水素原子、ハロゲン原子、アルキル基（好ましくは炭素数１～２０）、アルケニル基（好ましくは炭素数３～２０）、アリール基（好ましくは炭素数６～２０）、ヘテロアリール基（好ましくは炭素数４～２０）、ヒドロキシ基、カルボキシ基、アルコキシ基（好ましくは炭素数１～２０）、アリールオキシ基（好ましくは炭素数６～２０）、アシル基、アシルオキシ基、シアノ基又はアミノ基が好ましく、水素原子、ハロゲン原子、アルキル基、シアノ基又はアルコキシ基がより好ましい。これらの置換基は、同様の置換基をさらに有していてもよい。
　一般式（Ａ）のｍは、０～２の整数を表し、好ましくは０である。ｍが２の場合、２つのＲ３は互いに同じでも異なっていてもよい。
　一般式（Ａ）のｎは、１～１０の整数を表し、好ましくは１である。ｎが２以上である場合、２以上のＱ、Ｌ２、Ｗａ、Ｗｂ、Ｒ３及びｍのそれぞれは、互いに同一であっても異なっていてもよい。
　一般式（Ａ）のＬ１及びＬ２は、それぞれ独立に、アルキレン基、アルケニレン基、アルキニレン基、Ｏ、（Ｃ＝Ｏ）、（Ｃ＝Ｏ）－Ｏ、ＮＲＬ、Ｓ、（Ｏ＝Ｓ＝Ｏ）及び（Ｃ＝Ｏ）－ＮＲＬからなる群より選ばれる２価の連結基であるか、それらの組合せか又は単結合を表し、好ましくはＯ、（Ｃ＝Ｏ）－Ｏ、Ｏ－（Ｃ＝Ｏ）、（Ｃ＝Ｏ）－ＮＨ又はＮＨ－（Ｃ＝Ｏ）である。
　ＲＬは、水素原子又は置換基を表す。ＲＬで表される置換基の例には、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、ｎ－オクチル基、２－エチルヘキシル基等）、シクロアルキル基（シクロヘキシル基、シクロペンチル基、４－ｎ－ドデシルシクロヘキシル基等）、アリール基（フェニル基、ｐ－トリル基、ナフチル基等）、ヘテロアリール基（２－フリル基、２－チエニル基、２－ピリミジニル基、２－ベンゾチアゾリル基、２－ピリジル基等）、シアノ基等が含まれる。
　一般式（Ａ）のＲ１及びＲ２は、それぞれ独立に、置換基を表す。Ｒ１及びＲ２は、互いに同一であっても異なっていてもよい。
　Ｒ１及びＲ２で表される置換基として、以下の例が挙げられる。
　ハロゲン原子（フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子等）、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、ｎ－オクチル基、２－エチルヘキシル基等）、シクロアルキル基（シクロヘキシル基、シクロペンチル基、４－ｎ－ドデシルシクロヘキシル基等）、アルケニル基（ビニル基、アリル基等）、シクロアルケニル基（２－シクロペンテン－１－イル、２－シクロヘキセン－１－イル基等）、アルキニル基（エチニル基、プロパルギル基等）、アリール基（フェニル基、ｐ－トリル基、ナフチル基等）、ヘテロアリール基（２－フリル基、２－チエニル基、２－ピリミジニル基、２－ベンゾチアゾリル基、２－ピリジル基等）、シアノ基、ヒドロキシ基、ニトロ基、カルボキシ基、アルコキシ基（メトキシ基、エトキシ基、イソプロポキシ基、ｔｅｒｔ－ブトキシ基、ｎ－オクチルオキシ基、２－メトキシエトキシ基等）、アリールオキシ基（フェノキシ基、２－メチルフェノキシ基、４－ｔｅｒｔ－ブチルフェノキシ基、３－ニトロフェノキシ基、２－テトラデカノイルアミノフェノキシ基等）、アシルオキシ基（ホルミルオキシ基、アセチルオキシ基、ピバロイルオキシ基、ステアロイルオキシ基、ベンゾイルオキシ基、ｐ－メトキシフェニルカルボニルオキシ基等）、アミノ基（アミノ基、メチルアミノ基、ジメチルアミノ基、アニリノ基、Ｎ－メチル－アニリノ基、ジフェニルアミノ基等）、アシルアミノ基（ホルミルアミノ基、アセチルアミノ基、ピバロイルアミノ基、ラウロイルアミノ基、ベンゾイルアミノ基等）、アルキル及びアリールスルホニルアミノ基（メチルスルホニルアミノ基、ブチルスルホニルアミノ基、フェニルスルホニルアミノ基、２，３，５－トリクロロフェニルスルホニルアミノ基、ｐ－メチルフェニルスルホニルアミノ基等）、メルカプト基、アルキルチオ基（メチルチオ基、エチルチオ基、ｎ－ヘキサデシルチオ基等）、アリールチオ基（フェニルチオ基、ｐ－クロロフェニルチオ基、ｍ－メトキシフェニルチオ基等）、スルファモイル基（Ｎ－エチルスルファモイル基、Ｎ－（３－ドデシルオキシプロピル）スルファモイル基、Ｎ，Ｎ－ジメチルスルファモイル基、Ｎ－アセチルスルファモイル基、Ｎ－ベンゾイルスルファモイル基、Ｎ－（Ｎ’フェニルカルバモイル）スルファモイル基等）、スルホ基、アシル基（アセチル基、ピバロイルベンゾイル基等）、カルバモイル基（カルバモイル基、Ｎ－メチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ－ジメチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ－ジ－ｎ－オクチルカルバモイル基、Ｎ－（メチルスルホニル）カルバモイル基等）等。
　なかでも、Ｒ１及びＲ２は、アルキル基（好ましくは炭素数１～２０のアルキル基）、シクロアルキル基（好ましくは炭素数３～２０のシクロアルキル基）、アリール基（好ましくは炭素数６～２０のアリール基）、ヘテロアリール基（好ましくは炭素数４～２０のアリール基）であることが好ましく、アリール基又はシクロアルキル基であることがより好ましい。アリール基は、好ましくは置換又は無置換のフェニル基であり、より好ましくは置換基を有するフェニル基であり、さらに好ましくは４位に置換基を有するフェニル基である。シクロアルキル基は、好ましくは置換又は無置換のシクロヘキシル基であり、より好ましくは置換基を有するシクロヘキシル基であり、さらに好ましくは４位に置換基を有するシクロヘキシル基である。
　Ｒ１及びＲ２が表す置換基は、同様の置換基をさらに有していてもよい。
　一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物は、好ましくは下記一般式（Ｂ）で表される構造を有する化合物である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
  
　一般式（Ｂ）のＷａ、Ｗｂ、Ｒ３、ｍ、Ｌ１、Ｌ２、ＲＬ、Ｒ１及びＲ２は、一般式（Ａ）におけるＷａ、Ｗｂ、Ｒ３、ｍ、Ｌ１、Ｌ２、ＲＬ、Ｒ１及びＲ２とそれぞれ同様に定義される。
　一般式（Ｂ）で表される構造を有する化合物は、下記一般式（Ｃ）で表される構造を有する化合物であることが好ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
  
　一般式（Ｃ）のＷａ、Ｗｂ、Ｒ３、ｍ、Ｌ１、Ｌ２、ＲＬ、Ｒ１及びＲ２は、一般式（Ａ）におけるＷａ、Ｗｂ、Ｒ３、ｍ、Ｌ１、Ｌ２、ＲＬ、Ｒ１及びＲ２とそれぞれ同様に定義される。
　一般式（Ｃ）のＷａとＷｂが、互いに結合して環を形成する場合、形成された環は、好ましくは含窒素複素環である。そのような一般式（Ｃ）で表される構造を有する化合物の例には、以下の化合物（Ｃ１）～（Ｃ６）が含まれる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
  
　Ｒｉ～Ｒiiiは、それぞれ独立に、水素原子又は置換基を表す。
　例えば、上記化合物（Ｃ１）において、一般式（Ａ）におけるＱはベンゼン環であり、Ｗａはベンゼン環に結合する酸素原子を含む基であり、Ｗｂはベンゼン環に結合する窒素原子を含む基である。
　一方、下記化合物（Ａ０）において、一般式（Ａ）におけるＱに該当する環はナフタレン環である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000007
  
　以下に、一般式（Ａ）、一般式（Ｂ）又は一般式（Ｃ）で表される構造を有する化合物の具体例を示すが、本発明で用いることができる化合物は、以下の例示化合物（Ａ１）～（Ａ６０）によって何ら限定されない。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000008
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000009
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000010
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000011
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000012
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000013
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000014
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000015
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000016
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000017
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000018
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000019
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000020
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000021
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000022
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000023
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000024
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000025
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000026
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000027
  
　上記本発明の化合物例において、幾何異性体（トランス体とシス体）が存在する場合については、いずれの異性体でもよいが、トランス体の方がシス体よりも高い位相差発現性を付与でき、好ましい。
　一般式（Ａ）、一般式（Ｂ）又は一般式（Ｃ）で表される構造を有する化合物は、公知の方法で合成することができる。例えば、上記例示化合物Ａ５であれば、特開２００８－１０７７６７号公報等を参照し、次のようにして合成することができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000028
  
　２，５－ジヒドロキシ安息香酸３ｇをトルエン３０ｍＬに溶解し、塩化チオニル４．２ｍＬを滴下して、２時間撹拌する。トルエン及び塩化チオニルを減圧下で留去した後、トルエン２０ｍＬを添加し、ｏ－アミノチオフェノール２．４ｇのトルエン（５ｍＬ）溶液を滴下する。室温で１２時間撹拌し、水及び酢酸エチルを添加して抽出を行う。得られた有機層から溶媒を減圧留去し、上記化合物（ｍ）３．５ｇを得る。収率は７５％である。
　上記化合物（ｎ）７．０ｇにテトラヒドロフラン４５ｍＬを加え、氷水冷浴で冷却する。これに、化合物（ｍ）３．５ｇのテトラヒドロフラン（５ｍＬ）溶液とジメチルアミノピリジン２ｍｇのテトラヒドロフラン（１ｍＬ）溶液とを順次滴下する。室温で３時間撹拌した後、水及び酢酸エチルを加えて、抽出を行う。有機層から溶媒を減圧留去し、得られた粗結晶をシリカゲルクロマトグラフィー（酢酸エチル／ヘプタン）で精製し、例示化合物Ａ３０を得る。収量は５．５ｇであり、収率は７０％である。
　本発明に用いられる一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物の含有量は、光学フィルムに求められる位相差発現性を付与し得る程度に、適宜設定される。具体的には、本発明に用いられる化合物の含有量は、セルロースエステルに対して１～１０質量％の範囲内であることが好ましく、２～８質量％の範囲内であることがより好ましい。
　化合物の含有量が１質量％以上であれば、光学フィルムに十分な位相差発現性を付与することができ、１０質量％以下であれば、光学フィルムの耐染みだし性に優れる。
　本発明に用いられる化合物に、他の位相差調整剤を組み合わせることもできる。
　上記一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物と同様な効果を発現する化合物として、ピロール環、ピラゾール環、トリアゾール環、又はイミダゾール環を有する含窒素複素環化合物を用いることも好ましく、下記一般式（１）で表される構造を有する含窒素複素環化合物のうち、上記特定環構造を有する含窒素複素環化合物であることが好ましい。
　当該含窒素複素環化合物は、セルロースエステルとのＣＨ／π相互作用によって、セルロースエステルの水素結合性を制御し、１つの化合物で位相差上昇剤と波長分散調整剤の両方の機能を併せ持つ特徴を有しており、かつセルロースエステルと組み合わせたときの吸湿による耐染みだし性にも優れており、５０００ｍ以上の長尺ロール体を製造する際の巻き形状の乱れを抑制する効果が高い。特にロール体を固く巻くと貼り付き故障等が生じやすくなるために、比較的ゆるく巻く（ゆる巻きともいう。）際に巻き形状の乱れを抑制できる効果が高い。例えば、１，３，５－トリアジン系位相差上昇剤などは、ＣＨ／π相互作用が弱いために、耐染みだし性にやや劣り、ロール体の表面に滲みだした添加剤がフィルムの滑りを誘発し、ロール体の巻き形状の乱れを生じることがある。
　ＣＨ／π相互作用とは、セルロースエステルのような水素結合供与性部位（例えば、ヒドロキシ基の水素原子）や水素結合受容性部位（例えば、エステル基のカルボニル酸素原子）と添加剤の相溶性に関わるものであり、樹脂の主鎖又は側鎖に存在する水素結合性部位と、添加剤の芳香族化合物のπ電子との間の結合相互作用である。このＣＨ／π相互作用によって、上記耐染みだし性に優れるものである。
　樹脂の水素結合性部位(セルロースエステルのＣＨ)と添加剤のπを用いてＣＨ／π相互作用を形成する場合、当然、添加剤のπ性は強い方がよい。このπ性の強さを端的に表す例としてＮＩＣＳ（ｎｕｃｌｅｕｓ－ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ　ｃｈｅｍｉｃａｌ　ｓｈｉｆｔ）値という指標がある。
　このＮＩＣＳ値は、磁気的性質による芳香族性の定量化に用いられる指標であり、環が芳香族であれば、その環電流効果によって環の中心が強く遮蔽化され、反芳香族なら逆に反遮蔽化される（Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．１９９６、１１８、６３１７）。ＮＩＣＳ値の大小により、環電流の強さ、つまり環の芳香族性へのπ電子の寄与度を判断することができる。具体的には、環内部中心に直接配置した仮想リチウムイオンの化学シフト（計算値）を表し、この値が負に大きいほどπ性が強い。
　ＮＩＣＳ値の測定値に関していくつか報告されている。例えば、Ｃａｎａｄｉａｎ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ．，２００４，８２，５０－６９（文献Ａ）やＴｈｅ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｏｒｇａｎｉｃ　Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ．，２０００，６７，１３３３－１３３８（文献Ｂ）に測定値が報告されている。
　具体的には、ベンゼン環（－７．９８）やナフタレン環（－８．１１）のような芳香族炭化水素よりも、ピロール環（－１４．８７）、チオフェン環（－１４．０９）フラン環（－１２．４２）、ピラゾール環（－１３．８２）、又はイミダゾール環（－１３．２８）などの５員の芳香族複素環、トリアゾール環（－１３．１８）、オキサジアゾール環（－１２．４４）又はチアゾール環（－１２．８２）などの６員の芳香族炭化水素環の方が、ＮＩＣＳ値が大きくなり、このような芳香族５員環、又は芳香族６員環を有する化合物を用いることで、ＣＨ／π相互作用を強めることができるものと予測される（括弧内はＮＩＣＳ値を示す。）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000029
  
　前記一般式（１）において、Ａ１、Ａ２及びＢは、それぞれ独立に、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、ｎ－オクチル基、２－エチヘキシル基等）、シクロアルキル基（シクロヘキシル基、シクロペンチル基、４－ｎ－ドデシルシクロヘキシル基等）、芳香族炭化水素環又は芳香族複素環を表す。この中で、芳香族炭化水素環又は芳香族複素環が好ましく、特に、５員若しくは６員の芳香族炭化水素環又は芳香族複素環であることが好ましい。
　５員若しくは６員の芳香族炭化水素環又は芳香族複素環の構造に制限はないが、例えば、ベンゼン環、ピロール環、ピラゾール環、イミダゾール環、１，２，３－トリアゾール環、１，２，４－トリアゾール環、テトラゾール環、フラン環、オキサゾール環、イソオキサゾール環、オキサジアゾール環、イソオキサジアゾール環、チオフェン環、チアゾール環、イソチアゾール環、チアジアゾール環、イソチアジアゾール環等が挙げられる。
　Ａ１、Ａ２及びＢで表される５員若しくは６員の芳香族炭化水素環又は芳香族複素環は、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、ｎ－オクチル基、２－エチルヘキシル基等）、芳香族炭化水素環基（フェニル基、ｐ－トリル基、ナフチル基等）などの置換基を有していてもよい。
　前記一般式（１）において、Ａ１、Ａ２及びＢは、ベンゼン環、ピロール環、ピラゾール環、イミダゾール環、１，２，３－トリアゾール環又は１，２，４－トリアゾール環を表すことが、光学特性の変動効果に優れ、かつ耐久性に優れた位相差フィルムが得られるために好ましい。
　前記一般式（１）において、Ｔ１及びＴ２は、それぞれ独立に、ピロール環、ピラゾール環、イミダゾール環、１，２，３－トリアゾール環又は１，２，４－トリアゾール環を表す。これらの中で、ピラゾール環、トリアゾール環又はイミダゾール環であることが、湿度変動に対するリターデーションの変動抑制効果にも優れ、かつ耐久性に優れた樹脂組成物が得られるために好ましく、ピラゾール環であることが特に好ましい。Ｔ１及びＴ２で表されるピラゾール環、１，２，３－トリアゾール環又は１，２，４－トリアゾール環、イミダゾール環は、互変異性体であってもよい。　
　さらに、当該含窒素複素環化合物は、下記一般式（２）で表される構造を有する化合物であることが特に好ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000030
  
（式中Ａはピラゾール環を表し、Ａｒ１及びＡｒ２はそれぞれ芳香族炭化水素環又は芳香族複素環を表し、置換基を有してもよい。Ｒ１は水素原子、アルキル基、アシル基、スルホニル基、アルキルオキシカルボニル基、又はアリールオキシカルボニル基を表し、ｑは１～２の整数を表し、ｎ及びｍは１～３の整数を表す。）
　Ａｒ１及びＡｒ２で表される芳香族炭化水素環又は芳香族複素環は、それぞれ一般式（１）で挙げた５員若しくは６員の芳香族炭化水素環又は芳香族複素環であることが好ましい。また、Ａｒ１及びＡｒ２の置換基としては、前記一般式（１）で表される構造を有する化合物で示したのと同様な置換基が挙げられる。
　Ｒ１の具体例としては、ハロゲン原子（フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子等）、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、ｎ－オクチル基、２－エチルヘキシル基等）、アシル基（アセチル基、ピバロイルベンゾイル基等）、スルホニル基（例えば、メチルスルホニル基、エチルスルホニル基等）、アルキルオキシカルボニル基（例えば、メトキシカルボニル基）、アリールオキシカルボニル基（例えば、フェノキシカルボニル基等）等が挙げられる。
　ｑは１～２の整数を表し、ｎ及びｍは１～３の整数を表す。
　前記一般式（１）又は（２）で表される構造を有する化合物の分子量は特に制限はないが、小さいほど樹脂との相溶性に優れ、大きいほど環境湿度の変化に対する光学値の変動抑制効果が高いため、１５０～２０００であることが好ましく、２００～１５００であることがより好ましく、３００～１０００であることがより好ましい。
　前記一般式（１）又は（２）で表される構造を有する化合物は、適宜量を調整して光学フィルムに含有することができるが、添加量としては光学フィルム中に、０．１～１０質量％含むことが好ましく、特に、１～５質量％含むことが好ましく、２～５質量％含むことが特に好ましい。添加量はセルロースエステルの種類、当該化合物の種類によって異なるものであるが、本発明の光学フィルムの所望のリターデーション値によって添加量の最適値を決定することができる。
　〈可塑剤〉
　可塑剤の例には、ポリエステル（本願では、重縮合エステルともいう。）、多価アルコールエステル、多価カルボン酸エステル（フタル酸エステルを含む）、グリコレート化合物、及び脂肪酸エステルやリン酸エステルなどが含まれる。これらは、単独で用いても、二種類以上を組み合わせて用いてもよい。
　本発明の光学フィルムに好ましい可塑剤は、ジカルボン酸とジオールを反応させて得られる繰り返し単位を含む重縮合エステルである。
　当該重縮合エステルを構成するジカルボン酸は、芳香族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸又は脂環式ジカルボン酸であり、好ましくは芳香族ジカルボン酸である。ジカルボン酸は、一種類であっても、二種類以上の混合物であってもよい。
　当該重縮合エステルを構成するジオールは、芳香族ジオール、脂肪族ジオール又は脂環式ジオールであり、好ましくは脂肪族ジオールであり、より好ましくは炭素数１～４のジオールである。ジオールは、一種類であっても、二種類以上の混合物であってもよい。
　なかでも、当該重縮合エステルは、少なくとも芳香族ジカルボン酸を含むジカルボン酸と、炭素数１～４のジオールとを反応させて得られる繰り返し単位を含むことが好ましく、芳香族ジカルボン酸と脂肪族ジカルボン酸とを含むジカルボン酸と、炭素数１～４のジオールとを反応させて得られる繰り返し単位を含むことがより好ましい。
　当該重縮合エステルの分子の両末端は、封止されていても、封止されていなくてもよいが、フィルムの透湿性を低減する観点からは、封止されていることが好ましい。
　当該重縮合エステルは、下記一般式（Ｉ）又は（II）で表される構造を有する化合物であることが好ましい。下記式において、ｎは１以上の整数である。
　一般式（Ｉ）
　Ｂ－（Ｇ－Ａ）ｎ－Ｇ－Ｂ
　一般式（II）
　Ｃ－（Ａ－Ｇ）ｎ－Ａ－Ｃ
　一般式（Ｉ）及び（II）のＡは、炭素原子数３～２０（好ましくは４～１２）のアルキレンジカルボン酸から誘導される２価の基、炭素原子数４～２０（好ましくは４～１２）のアルケニレンジカルボン酸から誘導される２価の基、又は炭素原子数８～２０（好ましくは８～１２）のアリールジカルボン酸から誘導される２価の基を表す。
　Ａにおける炭素原子数３～２０のアルキレンジカルボン酸から誘導される２価の基の例には、１，２－エタンジカルボン酸（コハク酸）、１，３－プロパンジカルボン酸（グルタル酸）、１，４－ブタンジカルボン酸（アジピン酸）、１，５－ペンタンジカルボン酸（ピメリン酸）、１，８－オクタンジカルボン酸（セバシン酸）などから誘導される２価の基が含まれる。Ａにおける炭素原子数４～２０のアルケニレンジカルボン酸から誘導される２価の基の例には、マレイン酸、フマル酸などから誘導される２価の基が含まれる。Ａにおける炭素原子数８～２０のアリールジカルボン酸から誘導される２価の基の例には、１，２－ベンゼンジカルボン酸（フタル酸）、１，３－ベンゼンジカルボン酸、１，４－ベンゼンジカルボン酸、１，５－ナフタレンジカルボン酸などのナフタレンジカルボン酸などから誘導される２価の基が含まれる。
　Ａは、一種類であっても、二種類以上が組み合わされてもよい。なかでも、Ａは、炭素原子数４～１２のアルキレンジカルボン酸と炭素原子数８～１２のアリールジカルボン酸との組み合わせが好ましい。
　一般式（Ｉ）及び（II）のＧは、炭素原子数２～２０（好ましくは２～１２）のアルキレングリコールから誘導される２価の基、炭素原子数６～２０（好ましくは６～１２）のアリールグリコールから誘導される２価の基、又は炭素原子数４～２０（好ましくは４～１２）のオキシアルキレングリコールから誘導される２価の基を表す。
　Ｇにおける炭素原子数２～２０のアルキレングリコールから誘導される２価の基の例には、エチレングリコール、１，２－プロピレングリコール、１，３－プロピレングリコール、１，２－ブタンジオール、１，３－ブタンジオール、１，２－プロパンジオール、２－メチル－１，３－プロパンジオール、１，４－ブタンジオール、１，５－ペンタンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール（ネオペンチルグリコール）、２，２－ジエチル－１，３－プロパンジオール（３，３－ジメチロールペンタン）、２－ｎ－ブチル－２－エチル－１，３－プロパンジオール（３，３－ジメチロールヘプタン）、３－メチル－１，５－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、２，２，４－トリメチル－１，３－ペンタンジオール、２－エチル－１，３－ヘキサンジオール、２－メチル－１，８－オクタンジオール、１，９－ノナンジオール、１，１０－デカンジオール、及び１，１２－オクタデカンジオール等から誘導される２価の基が含まれる。
　Ｇにおける炭素原子数６～２０のアリールグリコールから誘導される２価の基の例には、１，２－ジヒドロキシベンゼン（カテコール）、１，３－ジヒドロキシベンゼン（レゾルシノール）、１，４－ジヒドロキシベンゼン（ヒドロキノン）などから誘導される２価の基が含まれる。Ｇにおける炭素原子数が４～１２のオキシアルキレングリコールから誘導される２価の基の例には、ジエチレングルコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、ジプロピレングリコール、トリプロピレングリコールなどから誘導される２価の基が含まれる。
　Ｇは、一種類であっても、二種類以上が組み合わされてもよい。なかでも、Ｇは、炭素原子数２～１２のアルキレングリコールであることが好ましい。
　一般式（Ｉ）のＢは、芳香環含有モノカルボン酸又は脂肪族モノカルボン酸から誘導される１価の基である。
　芳香環含有モノカルボン酸から誘導される１価の基における芳香環含有モノカルボン酸は、分子内に芳香環を含有するカルボン酸であり、芳香環がカルボキシ基と直接結合したものだけでなく、芳香環がアルキレン基などを介してカルボキシ基と結合したものも含む。芳香環含有モノカルボン酸から誘導される１価の基の例には、安息香酸、パラターシャリブチル安息香酸、オルソトルイル酸、メタトルイル酸、パラトルイル酸、ジメチル安息香酸、エチル安息香酸、ノルマルプロピル安息香酸、アミノ安息香酸、アセトキシ安息香酸、フェニル酢酸、３－フェニルプロピオン酸などから誘導される１価の基が含まれる。
　脂肪族モノカルボン酸から誘導される１価の基の例には、酢酸、プロピオン酸、ブタン酸、カプリル酸、カプロン酸、デカン酸、ドデカン酸、ステアリン酸、オレイン酸などから誘導される１価の基が含まれる。なかでも、アルキル部分の炭素原子数が１～３であるアルキルモノカルボン酸から誘導される１価の基が好ましく、アセチル基（酢酸から誘導される１価の基）がより好ましい。
　一般式（II）のＣは、芳香環含有モノアルコール又は脂肪族モノアルコールから誘導される１価の基である。
　芳香環含有モノアルコールは、分子内に芳香環を含有するアルコールであり、芳香環がＯＨ基と直接結合したものだけでなく、芳香環がアルキレン基などを介してＯＨ基と結合したものも含む。芳香環含有モノアルコールから誘導される１価の基の例には、ベンジルアルコール、３－フェニルプロパノールなどから誘導される１価の基が含まれる。
　脂肪族モノアルコールから誘導される１価の基の例には、メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノール、ブタノール、イソブタノール、ペンタノール、イソペンタノール、ヘキサノール、イソヘキサノール、シクロヘキシルアルコール、オクタノール、イソオクタノール、２－エチルヘキシルアルコール、ノニルアルコール、イソノニルアルコール、ｔｅｒｔ－ノニルアルコール、デカノール、ドデカノール、ドデカヘキサノール、ドデカオクタノール、アリルアルコール、オレイルアルコールなどから誘導される１価の基が含まれる。なかでも、メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノールなどの炭素原子数１～３のアルコールから誘導される１価の基が好ましい。
　当該重縮合エステルの重量平均分子量は、３５０～３０００の範囲であることが好ましく、４００～１５００の範囲であることがより好ましい。重量平均分子量が上記範囲内であれば、本発明に係る重縮合エステルの光学フィルムからの耐染みだし性を満たし、目的の効果を得ることができる。重量平均分子量は前記ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって測定することができる。
　当該重縮合エステルの具体例を、以下に示す。まず、「芳香族基」で両末端を封止した重縮合エステルの具体例を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000031
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000032
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000033
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000034
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000035
  
　次に、「脂肪族基」で両末端を封止した重縮合エステルの具体例を、以下に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000036
  
　Ｐ－１：アジピン酸／フタル酸／エタンジオール（１／１／２ モル比）からなる縮合物（重量平均分子量９５０）の両末端のアセチルエステル化体
　Ｐ－２：コハク酸／フタル酸／エタンジオール／（１／１／２ モル比）からなる縮合物（重量平均分子量２５００）の両末端のアセチルエステル化体
　Ｐ－３：グルタル酸／イソフタル酸／１，３－プロパンジオール（１／１／２ モル比）からなる縮合物（重量平均分子量１３００）の両末端のアセチルエステル化体
　Ｐ－４： コハク酸／グルタル酸／アジピン酸／テレフタル酸／イソフタル酸／エタンジオール／１，２－プロパンジオール（１／１／１／１／１／３／２ モル比）からなる縮合物（数平均分子量３０００）の両末端のプロピルエステル化体
　Ｐ－５： コハク酸／フタル酸／エタンジオール／（１／１／２ モル比）からなる縮合物（重量平均分子量２１００）の両末端のブチルエステル化体
　Ｐ－６： アジピン酸／テレフタル酸／１，２－プロパンジオール（１／１／２ モル比）からなる縮合物（数平均分子量２５００）の両末端の２－エチルヘキシルエステル化体　
　Ｐ－７： コハク酸／テレフタル酸／ポリ（平均重合度５）プロピレンエーテルグリコール／１，２－プロパンジオール（２／１／１／２モル比）からなる縮合物（重量平均分子量３５００）の両末端の２－エチルヘキシルエステル化体
　Ｐ－８：アジピン酸／フタル酸／１，２－プロパンジオール（３／１／３　モル比）からなる縮合物（重量平均分子量４９０）の両末端が安息香酸エステル化体
　多価アルコールエステル化合物は、２価以上の脂肪族多価アルコールと、モノカルボン酸とのエステル化合物（アルコールエステル）であり、好ましくは２～２０価の脂肪族多価アルコールエステルである。多価アルコールエステル化合物は、分子内に芳香環又はシクロアルキル環を有することが好ましい。
　脂肪族多価アルコールの好ましい例には、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、１，２－プロパンジオール、１，３－プロパンジオール、ジプロピレングリコール、トリプロピレングリコール、１，２－ブタンジオール、１，３－ブタンジオール、１，４－ブタンジオール、ジブチレングリコール、１，２，４－ブタントリオール、１，５－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、ヘキサントリオール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、トリメチロールエタン、キシリトール等が含まれる。なかでも、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、ジプロピレングリコール、トリプロピレングリコール、ソルビトール、トリメチロールプロパン、キシリトールなどが好ましい。
　モノカルボン酸は、特に制限はなく、脂肪族モノカルボン酸、脂環式モノカルボン酸又は芳香族モノカルボン酸等でありうる。フィルムの透湿性を高め、かつ揮発しにくくするためには、脂環式モノカルボン酸又は芳香族モノカルボン酸が好ましい。モノカルボン酸は、一種類であってもよいし、二種以上の混合物であってもよい。また、脂肪族多価アルコールに含まれるＯＨ基の全部をエステル化してもよいし、一部をＯＨ基のままで残してもよい。
　脂肪族モノカルボン酸は、炭素数１～３２の直鎖又は側鎖を有する脂肪酸であることが好ましい。脂肪族モノカルボン酸の炭素数はより好ましくは１～２０であり、さらに好ましくは１～１０である。脂肪族モノカルボン酸の例には、酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、カプロン酸、エナント酸、カプリル酸、ペラルゴン酸、カプリン酸、２－エチル－ヘキサン酸、ウンデシル酸、ラウリン酸、トリデシル酸、ミリスチン酸、ペンタデシル酸、パルミチン酸、ヘプタデシル酸、ステアリン酸、ノナデカン酸、アラキン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸、ヘプタコサン酸、モンタン酸、メリシン酸、ラクセル酸等の飽和脂肪酸；ウンデシレン酸、オレイン酸、ソルビン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキドン酸等の不飽和脂肪酸等が含まれる。なかでも、セルロースアセテートとの相溶性を高めるためには、酢酸、又は酢酸とその他のモノカルボン酸との混合物が好ましい。
　脂環式モノカルボン酸の例には、シクロペンタンカルボン酸、シクロヘキサンカルボン酸、シクロオクタンカルボン酸などが含まれる。
　芳香族モノカルボン酸の例には、安息香酸；安息香酸のベンゼン環にアルキル基又はアルコキシ基（例えばメトキシ基やエトキシ基）を１～３個を導入したもの（例えばトルイル酸など）；ベンゼン環を２個以上有する芳香族モノカルボン酸（例えばビフェニルカルボン酸、ナフタリンカルボン酸、テトラリンカルボン酸など）が含まれ、好ましくは安息香酸である。
　多価アルコールエステル化合物の具体例は、特開２００６－１１３２３９号公報段落〔００５８〕～〔００６１〕記載の化合物が挙げられる。
　多価カルボン酸エステル化合物は、２価以上、好ましくは２～２０価の多価カルボン酸と、アルコール化合物とのエステル化合物である。多価カルボン酸は、２～２０価の脂肪族多価カルボン酸であるか、３～２０価の芳香族多価カルボン酸又は３～２０価の脂環式多価カルボン酸であることが好ましい。
　多価カルボン酸の例には、トリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリット酸のような３価以上の芳香族多価カルボン酸又はその誘導体、コハク酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、シュウ酸、フマル酸、マレイン酸、テトラヒドロフタル酸のような脂肪族多価カルボン酸、酒石酸、タルトロン酸、リンゴ酸、クエン酸のようなオキシ多価カルボン酸などが含まれ、フィルムからの揮発を抑制するためには、オキシ多価カルボン酸が好ましい。
　アルコール化合物の例には、直鎖もしくは側鎖を有する脂肪族飽和アルコール化合物、直鎖もしくは側鎖を有する脂肪族不飽和アルコール化合物、脂環式アルコール化合物又は芳香族アルコール化合物などが含まれる。脂肪族飽和アルコール化合物又は脂肪族不飽和アルコール化合物の炭素数は、好ましくは１～３２であり、より好ましくは１～２０であり、さらに好ましくは１～１０である。脂環式アルコール化合物の例には、シクロペンタノール、シクロヘキサノールなどが含まれる。芳香族アルコール化合物の例には、ベンジルアルコール、シンナミルアルコールなどが含まれる。
　多価カルボン酸エステル化合物の分子量は、特に制限はないが、３００～１０００の範囲であることが好ましく、３５０～７５０の範囲であることがより好ましい。多価カルボン酸エステル系可塑剤の分子量は、ブリードアウトを抑制する観点では、大きいほうが好ましく；透湿性やセルロースアセテートとの相溶性の観点では、小さいほうが好ましい。
　多価カルボン酸エステル化合物の例には、トリエチルシトレート、トリブチルシトレート、アセチルトリエチルシトレート（ＡＴＥＣ）、アセチルトリブチルシトレート（ＡＴＢＣ）、ベンゾイルトリブチルシトレート、アセチルトリフェニルシトレート、アセチルトリベンジルシトレート、酒石酸ジブチル、酒石酸ジアセチルジブチル、トリメリット酸トリブチル、ピロメリット酸テトラブチル等が含まれる。
　多価カルボン酸エステル化合物は、フタル酸エステル化合物であってもよい。フタル酸エステル化合物の例には、ジエチルフタレート、ジメトキシエチルフタレート、ジメチルフタレート、ジオクチルフタレート、ジブチルフタレート、ジ－２－エチルヘキシルフタレート、ジオクチルフタレート、ジシクロヘキシルフタレート、ジシクロヘキシルテレフタレート等が含まれる。
　グリコレート化合物の例には、アルキルフタリルアルキルグリコレート類が含まれる。アルキルフタリルアルキルグリコレート類の例には、メチルフタリルメチルグリコレート、エチルフタリルエチルグリコレート、プロピルフタリルプロピルグリコレート、ブチルフタリルブチルグリコレート、オクチルフタリルオクチルグリコレート、メチルフタリルエチルグリコレート、エチルフタリルメチルグリコレート、エチルフタリルプロピルグリコレート、メチルフタリルブチルグリコレート、エチルフタリルブチルグリコレート、ブチルフタリルメチルグリコレート、ブチルフタリルエチルグリコレート、プロピルフタリルブチルグリコレート、ブチルフタリルプロピルグリコレート、メチルフタリルオクチルグリコレート、エチルフタリルオクチルグリコレート、オクチルフタリルメチルグリコレート、オクチルフタリルエチルグリコレート等が含まれ、好ましくはエチルフタリルエチルグリコレートである。
　エステル化合物には、脂肪酸エステル化合物、クエン酸エステル化合物やリン酸エステル化合物などが含まれる。
　脂肪酸エステル化合物の例には、オレイン酸ブチル、リシノール酸メチルアセチル、及びセバシン酸ジブチル等が含まれる。クエン酸エステル化合物の例には、クエン酸アセチルトリメチル、クエン酸アセチルトリエチル、及びクエン酸アセチルトリブチル等が含まれる。リン酸エステル化合物の例には、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、オクチルジフェニルホスフェート、ビフェニルジフェニルホスフェート、トリオクチルホスフェート、及びトリブチルホスフェート等が含まれ、好ましくはトリフェニルホスフェートである。
　なかでも、ポリエステル化合物、グリコレート化合物、リン酸エステル化合物が好ましく、ポリエステル化合物が特に好ましい。
　可塑剤の含有量は、セルロースアセテートに対して好ましくは１～２０質量％の範囲であり、より好ましくは１．５～１５質量％の範囲である。可塑剤の含有量が上記範囲内であると、可塑性の付与効果が発現でき、光学フィルムからの可塑剤の耐染みだし性にも優れる。
　〈紫外線吸収剤〉
　本発明の光学フィルムは、紫外線吸収剤を含有することが好ましい。紫外線吸収剤は４００ｎｍ以下の紫外線を吸収することで、耐久性を向上させることを目的としており、特に波長３７０ｎｍでの透過率が１０％以下であることが好ましく、より好ましくは５％以下、更に好ましくは２％以下である。
　本発明で好ましく用いられる紫外線吸収剤は、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、トリアジン系紫外線吸収剤であり、特に好ましくはベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、である。
　例えば、５－クロロ－２－（３，５－ジ－ｓｅｃ－ブチル－２－ヒドロキシルフェニル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール、（２－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）－６－（直鎖及び側鎖ドデシル）－４－メチルフェノール、２－ヒドロキシ－４－ベンジルオキシベンゾフェノン、２，４－ベンジルオキシベンゾフェノン等があり、また、チヌビン１０９、チヌビン１７１、チヌビン２３４、チヌビン３２６、チヌビン３２７、チヌビン３２８等のチヌビン類があり、これらはいずれもＢＡＳＦジャパン社製の市販品であり好ましく使用できる。
　この他、１，３，５トリアジン環を有する化合物等の円盤状化合物も紫外線吸収剤として好ましく用いられる。
　本発明の光学フィルムは紫外線吸収剤を二種以上含有することが好ましい。
　また、紫外線吸収剤としては高分子紫外線吸収剤も好ましく用いることができ、特に特開平６－１４８４３０号記載のポリマータイプの紫外線吸収剤が好ましく用いられる。
　紫外線吸収剤の添加方法は、メタノール、エタノール、ブタノール等のアルコールやメチレンクロライド、酢酸メチル、アセトン、ジオキソラン等の有機溶媒あるいはこれらの混合溶媒に紫外線吸収剤を溶解してからドープに添加するか、又は直接ドープ組成中に添加してもよい。
　無機粉体のように有機溶剤に溶解しないものは、有機溶剤とセルロースエステル中にディゾルバーやサンドミルを使用し、分散してからドープに添加する。
　紫外線吸収剤の使用量は、紫外線吸収剤の種類、使用条件等により一様ではないが、光学フィルムの乾燥膜厚が１５～５０μｍの場合は、光学フィルムに対して０．５～１０質量％の範囲が好ましく、０．６～４質量％の範囲が更に好ましい。
　〈酸化防止剤〉
　酸化防止剤は劣化防止剤ともいわれる。高湿高温の状態に液晶画像表示装置などがおかれた場合には、光学フィルムの劣化が起こる場合がある。
　酸化防止剤は、例えば、光学フィルム中の残留溶媒量のハロゲンやリン酸系可塑剤のリン酸等により光学フィルムが分解するのを遅らせたり、防いだりする役割を有するので、前記光学フィルム中に含有させるのが好ましい。
　このような酸化防止剤としては、ヒンダードフェノール系の化合物が好ましく用いられ、例えば、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ペンタエリスリチル－テトラキス〔３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕、トリエチレングリコール－ビス〔３－（３－ｔ－ブチル－５－メチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕、１，６－ヘキサンジオール－ビス〔３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕、２，４－ビス－（ｎ－オクチルチオ）－６－（４－ヒドロキシ－３，５－ジ－ｔ－ブチルアニリノ）－１，３，５－トリアジン、２，２－チオ－ジエチレンビス〔３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕、オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、Ｎ，Ｎ′－ヘキサメチレンビス（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシ－ヒドロシンナマミド）、１，３，５－トリメチル－２，４，６－トリス（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）ベンゼン、トリス－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）－イソシアヌレイト等を挙げることができる。
　特に、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ペンタエリスリチル－テトラキス〔３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕、トリエチレングリコール－ビス〔３－（３－ｔ－ブチル－５－メチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕が好ましい。また、例えば、Ｎ，Ｎ′－ビス〔３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオニル〕ヒドラジン等のヒドラジン系の金属不活性剤やトリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）フォスファイト等のリン系加工安定剤を併用してもよい。
　これらの化合物の添加量は、セルロースエステルに対して質量割合で１ｐｐｍ～１．０％の範囲が好ましく、１０～１０００ｐｐｍの範囲が更に好ましい。
　〈微粒子（マット剤）〉
　光学フィルムは、表面の滑り性を高めるため、必要に応じて微粒子（マット剤）をさらに含有してもよい。
　微粒子は、無機微粒子であっても有機微粒子であってもよい。無機微粒子の例には、二酸化珪素（シリカ）、二酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、炭酸カルシウム、炭酸カルシウム、タルク、クレイ、焼成カオリン、焼成ケイ酸カルシウム、水和ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム、ケイ酸マグネシウム及びリン酸カルシウムなどが含まれる。なかでも、二酸化珪素や酸化ジルコニウムが好ましく、得られるフィルムのヘイズの増大を少なくするためには、より好ましくは二酸化珪素である。
　二酸化珪素の微粒子の例には、アエロジルＲ９７２、Ｒ９７２Ｖ、Ｒ９７４、Ｒ８１２、２００、２００Ｖ、３００、Ｒ２０２、ＯＸ５０、ＴＴ６００、ＮＡＸ５０（以上日本アエロジル（株）製）、シーホスターＫＥ－Ｐ１０、ＫＥ－Ｐ３０、ＫＥ－Ｐ５０、ＫＥ－Ｐ１００（以上日本触媒（株）製）などが含まれる。なかでも、アエロジルＲ９７２Ｖ、ＮＡＸ５０、シーホスターＫＥ－Ｐ３０などが、得られるフィルムの濁度を低く保ちつつ、摩擦係数を低減させるため特に好ましい。
　微粒子の一次粒子径は、５～５０ｎｍの範囲であることが好ましく、７～２０ｎｍの範囲であることがより好ましい。一次粒子径が大きいほうが、得られるフィルムの滑り性を高める効果は大きいが、透明性が低下しやすい。そのため、微粒子は、粒子径０．０５～０．３μｍの範囲の二次凝集体として含有されていてもよい。微粒子の一次粒子又はその二次凝集体の大きさは、透過型電子顕微鏡にて倍率５０万～２００万倍で一次粒子又は二次凝集体を観察し、一次粒子又は二次凝集体１００個の粒子径の平均値として求めることができる。
　微粒子の含有量は、低置換度成分を含むセルロースアセテート全体に対して０．０５～１．０質量％の範囲であることが好ましく、０．１～０．８質量％の範囲であることがより好ましい。
　＜光学フィルムのロール体の製造方法＞
　本発明の光学フィルムのロール体の製造方法は、（１）セルロースエステルと、添加剤とを溶剤に溶解させてドープを調製する工程、（２）ドープを無端の金属支持体上に流延する工程、（３）流延したドープから溶媒を蒸発させてウェブを得る工程、（４）ウェブを金属支持体から剥離する工程、（５）ウェブを乾燥後、斜め延伸してフィルムを得る工程、（６）フィルムの幅手方向の両端部にエンボス加工を施す工程、（７）フィルムを巻き取る工程、を経て製造することができる。（５）の工程は幅手方向又は長手方向への延伸（予備延伸）を含む工程である。
　また、本発明の光学フィルムのロール体の製造方法は、（１）セルロースエステルと、添加剤とを溶剤に溶解させてドープを調製する工程、（２）ドープを無端の金属支持体上に流延する工程、（３）流延したドープから溶媒を蒸発させてウェブを得る工程、（４）ウェブを金属支持体から剥離する工程、（５′）ウェブを乾燥する工程、（６）フィルムの幅手方向の両端部にエンボス加工を施す工程、（７）フィルムを巻き取る工程、その後（５）フィルムを繰り出して、斜め延伸する工程、（６′）フィルムの幅手方向両端部をトリミングして、両端部にエンボス加工を施す工程、（７′）フィルムを巻き取る工程、としてもよい。
　（１）ドープを調製する工程
　溶解釜において、セルロースエステルと、添加剤とを溶剤に溶解させてドープを調製する。
　ドープに含まれる溶剤は、１種類でも２種以上を組み合わせたものでもよい。生産効率を高める観点では、セルロースエステルの良溶剤と貧溶剤を組み合わせて用いることが好ましい。良溶剤とは、セルロースエステルを単独で溶解する溶剤をいい、貧溶剤とは、セルロースエステルを膨潤させるか、又は単独では溶解しないものをいう。そのため、良溶剤及び貧溶剤は、セルロースエステルの平均アシル基置換度によって異なる。
　良溶剤の例には、ジクロロメタン等の有機ハロゲン化合物、ジオキソラン類、アセトン、酢酸メチル、及びアセト酢酸メチルなどが含まれ、好ましくはジクロロメタン又は酢酸メチルなどである。
　貧溶剤の例には、メタノール、エタノール、ｎ－ブタノール、シクロヘキサン、及びシクロヘキサノン等が含まれる。ロール体を構成する光学フィルムにおける添加剤の染み出しを抑制するためには、メタノール又はエタノールが好ましい。
　貧溶剤は、一種類でも、二種類以上の混合物であってもよい。貧溶剤が二種類以上の貧溶剤の混合物である場合、添加剤のＳＰ値（溶解度パラメーター）との差の絶対値が大きい貧溶剤の含有割合が最も多いことが好ましい。
　良溶剤と貧溶剤を組み合わせて用いる場合、セルロースエステルの溶解性を高めるためには、良溶剤が貧溶剤よりも多いことが好ましい。良溶剤と貧溶剤の混合比率は、良溶剤が７０～９８質量％の範囲であり、貧溶剤が２～３０質量％の範囲であることが好ましい。
　ドープにおけるセルロースエステルの濃度は、乾燥負荷を低減するためには高いほうが好ましいが、セルロースエステルの濃度が高すぎるとろ過しにくい。そのため、ドープにおけるセルロースエステルの濃度は、好ましくは１０～３５質量％の範囲であり、より好ましくは１５～２５質量％の範囲である。
　セルロースエステルを溶剤に溶解させる方法は、例えば加熱及び加圧下で溶解させる方法、セルロースエステルに貧溶剤を加えて膨潤させた後、良溶剤をさらに加えて溶解させる方法、及び冷却溶解法などでありうる。
　なかでも、常圧における沸点以上に加熱できることから、加熱及び加圧下で溶解させる方法が好ましい。具体的には、常圧下で溶剤の沸点以上であり、かつ加圧下で溶剤が沸騰しない範囲の温度に加熱しながら攪拌溶解すると、ゲルやママコと呼ばれる塊状未溶解物の発生を抑制できる。
　加熱温度は、セルロースエステルの溶解性を高める観点では、高いほうが好ましいが、高過ぎると、圧力を高める必要があり、生産性が低下する。このため、加熱温度は、４５～１２０℃の範囲であることが好ましく、６０～１１０℃の範囲がより好ましく、７０℃～１０５℃であることがさらに好ましい。
　得られるドープには、例えば原料であるセルロースエステルに含まれる不純物などの不溶物が含まれることがある。このような不溶物は、得られるフィルムにおいて輝点異物となりうる。このような不溶物等を除去するために、得られたドープをさらに濾過することが好ましい。
　（２）ドープを無端状の金属支持体上に流延する工程
　ドープを、加圧ダイのスリットから無端状の金属支持体（例えばステンレスベルトや回転する金属ドラムなど）上に流延させる。
　ダイは、口金部分のスリット形状を調整でき、膜厚を均一に調整しやすい加圧ダイが好ましい。加圧ダイの例には、コートハンガーダイ、Ｔ－ダイなどが含まれる。金属支持体の表面は、鏡面加工されていることが好ましい。
　流延は、複数のドープを調製して、支持体としての平滑なバンド上あるいはドラム上に前記複数のドープを流延して製膜することもできる。
　この場合、２種以上のドープを同時に支持体上に流延してもよいし、別々に支持体上に流延してもよい。別々に流延する逐次流延法の場合は、支持体側のドープを先に流延して支持体上である程度乾燥させた後に、その上に重ねて流延することができる。また、３種以上のドープを使用する場合、同時流延（共流延ともいう。）と逐次流延を適宜組み合せて流延し、積層構造のフィルムを作製することもできる。共流延若しくは逐次流延によって製膜されるこれらの方法は、乾燥されたフィルム上に塗布する方法とは異なり、積層構造の各層の境界が不明確になり、断面の観察で積層構造が明確には分かれないことがあるという特徴があり、各層間の密着性を向上させる効果がある。
　共流延としては、公知の共流延方法を用いることができる。例えば、金属支持体の進行方向に間隔を置いて設けた複数の流延口からセルロースアシレートを含む溶液をそれぞれ流延させて積層させながらフィルムを作製してもよく、例えば特開昭６１－１５８４１４号、特開平１－１２２４１９号、特開平１１－１９８２８５号の各公報などに記載の方法が適応できる。また、２つの流延口からセルロースアシレート溶液を流延することによってもフィルム化することでもよく、例えば特公昭６０－２７５６２号、特開昭６１－９４７２４号、特開昭６１－９４７２４５号、特開昭６１－１０４８１３号、特開昭６１－１５８４１３号、特開平６－１３４９３３号の各公報に記載の方法で実施できる。
　（３）流延したドープから溶媒を蒸発させてウェブを得る工程
　ドープ膜を金属支持体上で加熱して溶剤を蒸発させて、ウェブを得る。
　ドープ膜の乾燥は、４０～１００℃の範囲の雰囲気下で行うことが好ましい。ドープ膜を４０～１００℃の範囲の雰囲気下で乾燥させるためには、４０～１００℃の範囲の温風をウェブ上面に当てたり、赤外線などで加熱したりすることが好ましい。
　溶媒を蒸発させる方法としては、ドープ膜の表面に風を当てる方法、ベルトの裏面から液体により伝熱させる方法、輻射熱により表裏から伝熱する方法などがあるが、乾燥効率が高いことから、ベルトの裏面から液体により伝熱させる方法が好ましい。
　得られるウェブの面品質や透湿性、剥離性などを高める観点から、流延後、３０～１２０秒以内で、ウェブを金属支持体から剥離することが好ましい。
　（４）ウェブを金属支持体から剥離する工程
　得られたウェブを、金属支持体上の剥離位置で剥離する。金属支持体上の剥離位置における温度は、好ましくは１０～４０℃の範囲であり、さらに好ましくは１１～３０℃の範囲である。
　金属支持体上の剥離位置で剥離する際のウェブの残留溶媒量は、乾燥条件や金属支持体の長さなどにもよるが、５０～１２０質量％の範囲とすることが好ましい。残留溶媒量が多いウェブは、柔らか過ぎて平面性を損ないやすく、剥離張力による流延方向（ＭＤ方向）のシワやスジが発生し易い。そのような流延方向（ＭＤ方向）のシワやスジを抑制できるように、剥離位置でのウェブの残留溶媒量が設定されうる。
　ウェブの残留溶媒量は、後述する式で定義される。
　金属支持体からウェブを剥離する際の剥離張力は、通常、３００Ｎ／ｍ以下としうる。
　（５）ウェブを乾燥後、延伸してフィルムを得る工程
　金属支持体から剥離して得られたウェブを乾燥させる。ウェブの乾燥は、ウェブを、上下に配置した多数のローラーにより搬送しながら乾燥させてもよいし、ウェブの両端部をクリップで固定して搬送しながら乾燥させてもよい。
　ウェブの乾燥方法は、熱風、赤外線、加熱ローラー及びマイクロ波等で乾燥する方法であってよく、簡便であることから熱風で乾燥する方法が好ましい。ウェブの乾燥温度は、４０～２５０℃程度、好ましくは４０～１６０℃程度としうる。
　ウェブの延伸により、所望のリターデーションを有する光学フィルムを得る。光学フィルムのリターデーションは、ウェブに掛かる張力の大きさを調整することで制御することができる。
　ウェブの延伸には、幅手方向（ＴＤ方向）、ドープの流延方向（ＭＤ方向）、及び斜め方向の延伸があるが、本発明では少なくとも後述する斜め方向の延伸をすることが必要である。
　ウェブの延伸は、一軸延伸であっても、二軸延伸であってもよい。二軸延伸は、好ましくは斜め方向及び幅手方向（ＴＤ方向）への延伸である。二軸延伸は、逐次二軸延伸であっても同時二軸延伸であってもよい。
　逐次二軸延伸には、延伸方向の異なる延伸を順次行う方法や、同一方向の延伸を多段階に分けて行う方法などが含まれる。
　同時二軸延伸には、一方向に延伸し、もう一方の方向の張力を緩和して収縮させる態様も含まれる。
　延伸率は、得られる光学フィルムの厚みや、求められるリターデーション値にもよるが、最終的には、斜め方向に５０～１５０％の範囲で延伸することが、フィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａの弾性率ＥＡとそれに対して直交する方向Ｂの弾性率ＥＢとの比の値を、１．４≦ＥＡ／ＥＢとするために好ましく、より好ましくは６０～１２０％の範囲内である。上記範囲内であれば、当該弾性率の比の関係を満たし、かつ延伸による破断等もなく、均一な光学特性を付与することができる。
　また、本発明の光学フィルムのロール体の製造方法では、斜め延伸する前に予備延伸として、幅手方向（ＴＤ方向）に延伸率が１～５０％の範囲内で延伸することが、弾性率を高めることができ、つぶれ耐性率（％）の高いエンボス部を形成する観点から好ましい実施態様である。より好ましくは、５～３０％の範囲内であり、当該範囲で予備延伸することによって、弾性率を高め、エンボス部のつぶれ耐性率（％）を向上することができる。
　ウェブの延伸温度は、好ましくは１２０℃～２００℃の範囲とし、より好ましくは１５０℃～２００℃の範囲とし、さらに好ましくは１５０℃～１９０℃の範囲である。
　ウェブの延伸方法は、特に制限されず、ウェブの両端をクリップやピンで固定し、クリップやピンの間隔を広げて延伸するテンター延伸法などが好ましく、斜め延伸するには斜め延伸テンターを用いることが好ましい。
　延伸開始時のウェブの残留溶媒は、好ましくは２０質量％以下とし、より好ましくは１５質量％以下である。
　フィルムに残留する溶剤量を低減するために、延伸後に得られるフィルムを、さらに乾燥させる。乾燥温度は、１１０～１９０℃の範囲であることが好ましく、１２０～１７０℃の範囲であることがより好ましい。乾燥温度が低すぎると、溶剤を十分に蒸発除去させにくい。フィルムの乾燥方法は、例えばフィルムを搬送させながら、熱風を当てる方法などで行うことができる。
　＜斜め延伸テンターによる延伸＞
　本発明の光学フィルムのロール体は、フィルム長手方向に対して斜め延伸された光学フィルムであることを特徴とする。
　長尺の未延伸フィルムを斜め延伸するには、斜め延伸可能な装置（斜め延伸テンター）を用いることが好ましい。本発明に用いられる斜め延伸テンターはレールパターンを多様に変化させることにより、フィルムの配向角を自在に設定でき、さらに、フィルムの配向軸をフィルム幅手方向に渡って左右均等に高精度に配向させることができ、かつ、高精度でフィルム厚さやリターデーションを制御できるフィルム延伸装置であることが好ましい。ここで配向角とはフィルム中の樹脂分子の延伸によって配向する方向である。
　図５は、本発明の斜め延伸フィルムの製造方法に用いられる斜め延伸可能なンターの模式図である。但し、これは一例であって本発明はこれに限定されるものではない。
　テンター入り口側のガイドローラー１０８－１によって方向を制御された未延伸フィルム１００は、右側のフィルム保持開始点１０２－１、左側のフィルム保持開始点１０２－２の位置で把持具（クリップつかみ部ともいう）によって担持され、テンター１０４にて右側のフィルム保持手段の軌跡１０３－１、左側のフィルム保持手段の軌跡１０３－２で示される斜め方向に搬送、延伸され、右側のフィルム保持終了点１０５－１、左側のフィルム保持終了点１０５－２によって把持を解放され、テンター出口側のガイドローラー１０８－２によって搬送を制御されて斜め延伸フィルム１０６が形成される。図中、未延伸フィルムは、フィルムの送り方向１０７－１に対して、フィルムの延伸方向１０９の角度（配向角θという。）で斜め延伸される。ここで配向角θは、本発明でいうフィル面内の弾性率の最大値を示す方向Ａの、フィルム長手方向に対する角度を規定するものとなる。
　本発明では、斜め延伸テンターの入口部に最も近いガイドローラー１０８－１の主軸位置と斜め延伸テンターの入り口部の把持具との距離Ｘ１、Ｘ２は、２０～１００ｃｍの範囲であることが好ましく、該距離を保つことによってフィルムをつかむ際にフィルムの平面を保ち、長手方向の配向角θやリターデーションといった光学特性を安定させることができる。好ましくは２０～６０ｃｍの範囲、さらに好ましくは２０～４０ｃｍの範囲である。ここで、Ｘ１は、ガイドローラー１０８－１の主軸位置と右側のフィルム保持開始点１０２－１にある把持具（クリップつかみ部）の距離であり、Ｘ２は、ガイドローラー１０８－１の主軸位置と左側のフィルム保持開始点１０２－２にある把持具（クリップつかみ部）の距離である。
　Ｘ１、Ｘ２はＸ１＝Ｘ２でも、Ｘ１≠Ｘ２でもどちらでもよいが、好ましくはＸ１＝Ｘ２である。本発明では、Ｘ１、Ｘ２は共に上記２０～１００ｃｍの範囲にあることが好ましい。
　斜め延伸テンターの入口部に最も近いガイドローラー１０８－１の主軸位置と斜め延伸テンターの入り口部の把持具との距離が１００ｃｍより短めであると、斜め延伸フィルムの配向角θの均一性が保て好ましい。配向角θとは、長手方向を０°としたときの、前記配向角である。
　斜め延伸テンターの入口部に最も近いガイドローラー１０８－１の主軸位置と斜め延伸テンターの把持具との距離を上記範囲とするためには、ガイドローラー及びクリップつかみ部を位置調整が可能な機構とすること、把持具の搬送方向の長さを１～５インチ（１インチは２．５４ｃｍ）とすること、斜め延伸テンターの入口部に最も近いガイドローラー１０８－１の直径を１～２０ｃｍの範囲とすること、斜め延伸テンターの入口部近傍に更にローラーを設置可能な機構とすること、等が挙げられる。
　本発明の斜め延伸する光学フィルムの製造は、上記斜め延伸可能なテンターを用いて行うことが好ましいが、このテンターは、長尺フィルムを、オーブンによる加熱環境下で、その進行方向（フィルム幅手方向の中点の移動方向）に対して斜め方向に拡幅する装置である。このテンターは、オーブンと、フィルムを搬送するための把持具が走行する左右で一対のレールと、該レール上を走行する多数の把持具とを備えている。フィルムローラーから繰り出され、テンターの入口部に順次供給されるフィルムの両端を、把持具で把持し、オーブン内にフィルムを導き、テンターの出口部で把持具からフィルムを開放する。把持具から開放されたフィルムは巻芯に巻き取られる。一対のレールは、それぞれ無端状の連続軌道を有し、テンターの出口部でフィルムの把持を開放した把持具は、外側を走行して順次入口部に戻されるようになっている。
　なお、テンターのレール形状は、製造すべき延伸フィルムに与える配向角θ、延伸率等に応じて、左右で非対称な形状となっており、手動で又は自動で微調整できるようになっている。本発明においては、長尺の光学フィルムを延伸し、配向角θが延伸後の巻取り方向に対して、好ましくは１０°～８０°の範囲内で任意の角度に設定できるようになっている。本発明において、テンターの把持具は、前後の把持具と一定間隔を保って、一定速度で走行するようになっている。
　把持具の走行速度は適宜選択できるが、通常、１０～１００ｍ／分の範囲である。左右一対の把持具の走行速度の差は、走行速度の通常１％以下、好ましくは０．５％以下、より好ましくは０．１％以下である。これは、延伸工程出口でフィルムの左右に進行速度差があると、延伸工程出口におけるシワ、寄りが発生するため、左右の把持具の速度差は、実質的に同速度であることが求められるためである。一般的なテンター装置等では、チェーンを駆動するスプロケットの歯の周期、駆動モータの周波数等に応じ、秒以下のオーダーで発生する速度ムラがあり、しばしば数％のムラを生ずるが、これらは本発明で述べる速度差には該当しない。
　また、本発明に用いられる斜め延伸テンターでは、各レール部及びレール連結部の位置を自由に設定できることが好ましく、したがって、任意の入り口幅及び出口幅を設定すると、これに応じた延伸率にすることができる。（図６の○部は連結部の一例である。）
　本発明に用いられる斜め延伸テンターにおいて、把持具の軌跡を規制するレールには、しばしば大きい屈曲率が求められる。急激な屈曲による把持具同士の干渉、あるいは局所的な応力集中を避ける目的から、屈曲部では把持具の軌跡が円弧を描くようにすることが望ましい。
　図６は、本発明の製造方法に用いるテンターのレールの軌道（レールパターン）を示している。未延伸フィルムのテンター入口での進行方向ＤＲ１は、延伸後のフィルムのテンター出側での進行方向ＤＲ２と異なっており、これにより、比較的大きな配向角θをもつ延伸フィルムにおいても広幅で均一な光学特性を得ることが可能となっている。繰出し角度θｉは、テンター入口での進行方向Ｄ１と延伸後のフィルムのテンター出側での進行方向ＤＲ２とのなす角度である。本発明の光学フィルムのロール体においては、好ましくは３０°～６０°の範囲の方向に配向角θを持つフィルムを製造するため、繰出し角度θｉは、３０°＜θｉ＜６０°で設定されることが好ましく、より好ましくは３５°＜θｉ＜５５°で設定される。繰出し角度θｉを前記範囲とすることにより、得られるフィルムの幅手方向の光学特性のバラツキが良好となる（小さくなる）。
　光学フィルムは、テンター入口（符号ａの位置）において、その両端（両側）を左右の把持具によって順次把持されて、把持具の走行に伴い走行される。テンター入口（符号ａの位置）で、フィルム進行方向（ＤＲ１）に対して略垂直な方向に相対している左右の把持具ＣＬ、ＣＲは、左右非対称なレール上を走行し、予熱ゾーン、延伸ゾーン、冷却ゾーンを有するオーブンを通過する。ここで、略垂直とは、前述の向かい合う把持具ＣＬ、ＣＲ同士を結んだ直線とフィルム繰出し方向ＤＲ１とがなす角度が、９０±１°以内にあることを示す。
　前記したように、本発明の斜め延伸フィルムの延伸後のフィルムにおいて、弾性率を調整するには、斜め延伸時において、延伸ゾーンにおける斜め延伸時のフィルム温度が幅手方向に勾配を持つように調整する方法や、予熱ゾーンにおける予熱温度又は保持ゾーンにおける保持温度、冷却ゾーンにおける冷却温度が幅手方向に勾配を持つように調整する方法をとることが好ましい。
　予熱ゾーンとは、オーブン入口部において、両端を把持した把持具の間隔が一定の間隔を保ったまま走行する区間をさす。延伸ゾーンとは、両端を把持した把持具の間隔が開きだし、再び一定となるまでの区間をさす。保持ゾーンとは、延伸ゾーンより後の把持具の間隔が再び一定となる期間において、ゾーン内の温度がフィルムを構成するセルロースエステルのガラス転移温度Ｔｇ（℃）以上に設定される区間をさす。また、冷却ゾーンとは、延伸ゾーンより後の把持具の間隔が再び一定となる期間において、ゾーン内の温度がフィルムを構成するセルロースエステルのガラス転移温度Ｔｇ（℃）以下に設定される区間をさす。
　各ゾーンの温度は、セルロースエステルのガラス転移温度Ｔｇに対し、予熱ゾーンの温度はＴｇ～（Ｔｇ＋３０）℃、延伸ゾーンの温度はＴｇ～（Ｔｇ＋３０）℃、保持ゾーンの温度はＴｇ～（Ｔｇ＋３０）℃、冷却ゾーンの温度はＴｇ～（Ｔｇ＋３０）℃に設定することが好ましい。
　なお、フィルム温度が幅手方向に勾配を持つようにするには、予熱ゾーン、又は延伸ゾーン、保持ゾーン、冷却ゾーンにおいて温風を恒温室内に送り込むノズルの開度を幅手方向で差を付けるように調整する方法や、ヒーターを幅手方向に並べて加熱制御するなどの公知の手法を用いることができる。
　延伸ゾーンにおける斜め延伸時のフィルム温度の幅手方向への勾配は、好ましくは０．５～１０．０℃の範囲、より好ましくは１．０～５．０℃の範囲、最も好ましくは１．５～３．０℃の範囲である。０．５～１０．０℃の範囲内であれば、温度勾配の効果認められ、フィルム幅手方向の弾性率を均一にする効果が得られ、更にフィルム幅手方向に均一なリターデーション値Ｒｏが得られる。予熱ゾーンにおける予熱温度、保持ゾーンにおける保持温度、及び冷却ゾーンにおける冷却温度の幅手方向への勾配は、好ましくは０．５～１０．０℃の範囲、より好ましくは１．０～５．０℃の範囲、最も好ましくは１．５～３．０℃の範囲である。０．５～１０．０℃の範囲内であれば、温度勾配の効果認められ、フィルム幅手方向の弾性率を均一にする効果が得られ、更にフィルム幅手方向に均一なリターデーション値Ｒｏが得られる。
　また、弾性率を均一にする効果を得るには、本発明に係る斜め延伸をする前に幅手方向への延伸を行う場合、フィルム残留溶媒を幅手方向へ勾配を持つように調整する方法や、延伸温度を幅手方向へ勾配を持つように調整する方法を採用することが好ましい。
　上記フィルム残留溶媒の幅手方向への勾配は、好ましくは０．５～２０．０質量％の範囲、より好ましくは２．０～１５．０質量％の範囲、最も好ましくは４．０～１２質量％の範囲の差を設けることである。０．５～２０．０質量％の範囲内であれば、残量溶媒の勾配の効果が認められ、フィルム幅手方向の弾性率を均一にする効果が得られ、かつフィルム幅手方向に均一なリターデーション値Ｒｏが得られる。
　本発明においては、上記残留溶媒量は下記式で定義される。
　残留溶媒量（質量％）＝｛（Ｍ－Ｎ）／Ｎ｝×１００
　なお、Ｍはウェブ又はフィルムの延伸前の時点で採取した試料の質量で、ＮはＭを１１５℃で１時間の加熱後の質量である。
　フィルム残留溶媒を幅手方向へ勾配を持たせるには、乾燥条件の調整で行うことができ、上記温風を恒温室内に送り込むノズルの開度調整や、ヒーターを幅手方向に並べて加熱制御する手法によって行うことができる。
　予熱ゾーン、延伸ゾーン及び冷却ゾーンの長さは適宜選択でき、延伸ゾーンの長さに対して、予熱ゾーンの長さが通常１００～１５０％、固定ゾーンの長さが通常５０～１００％である。
　さらに、前記延伸フィルムのシワ、寄りの発生を解決するために、延伸時にフィルムの支持性を保ち、揮発分率が５体積％以上の状態を存在させて延伸した後、収縮させながら揮発分率を低下させることも好ましい。フィルムの支持性を保つとは、フィルムの膜性を損なうことなく両側縁を把持することを意味する。揮発分率については、延伸操作工程において常に５体積％以上の状態を維持していてもよいし、延伸操作工程の一部の区間に限って揮発分率が５体積％以上の状態を維持してもよい。後者の場合、入り口位置を起算点として全延伸区間の５０％以上の区間、揮発分率が１２体積％以上の状態となっていることが好ましい。いずれにせよ、延伸前に揮発分率が１２体積％以上の状態を存在させておくことが好ましい。ここで、揮発分率（単位；体積％）とは、フィルムの単位体積あたりに含まれる揮発成分の体積を表し、揮発成分体積をフィルム体積で除した値とする。
　延伸工程における延伸率Ｒ（（（Ｗ－Ｗ０）／Ｗ０）×１００）は、好ましくは５０～１５０％の範囲、より好ましくは６０～１２０％の範囲である。延伸率がこの範囲にあると幅手方向厚みムラが小さくなるので好ましい。斜め延伸テンターの延伸ゾーンにおいて、幅手方向で延伸温度に差を付けると幅手方向厚みムラをさらに良好なレベルにすることが可能になる。なお、Ｗ０は延伸前のフィルムの幅、Ｗは延伸後のフィルムの幅をあらわす。
　テンターの入口に最も近いガイドローラーは、フィルムの走行を案内する従動ローラーであり、不図示の軸受部を介してそれぞれ回転自在に軸支されている。ローラーの材質は公知のものを用いることが可能であるが、フィルムの傷つきを防止するためにセラミックコートを施したり、アルミニウム等の軽金属にクロームメッキを施す等、軽量化を図るのが好適である。このローラーは、フィルムの走行時の軌道を安定させるために設けられるものである。
　また、このローラーの上流側のローラーのうちの１本は、ゴムローラーを圧接させてニップすることが好ましい。このようなニップローラーにすることで、フィルムの流れ方向における繰出張力の変動を抑えることが可能だからである。
　テンターの入口に最も近いガイドローラーの両端（左右）の一対の軸受部には、当該ローラーにおいてフィルムに生じている張力を検出するための第１張力検出装置、第２フィルム張力検出装置がそれぞれ設けられている。フィルム張力検出装置としては、例えばロードセルを用いることができる。ロードセルとしては、引張又は圧縮型の公知のものを用いることができる。ロードセルは、着力点に作用する荷重を起歪体に取り付けられた歪ゲージにより電気信号に変換して検出する装置である。
　ロードセルは斜め延伸テンターの入口に最も近いガイドローラーの左右の軸受部に設置されることにより、走行中のフィルムがローラーに及ぼす力、即ちフィルムの両側縁近傍に生じているフィルム進行方向における張力を左右独立に検出するものである。なお、ローラーの軸受部を構成する支持体に歪ゲージを直接取り付けて、該支持体に生じる歪に基づいて荷重、即ちフィルム張力を検出するようにしてもよい。発生する歪とフィルム張力との関係は、あらかじめ計測され、既知であるものとする。
　上述したようなフィルム張力検出装置を設けて、斜め延伸テンターの入口に最も近いガイドローラーにおけるフィルムの両側縁近傍の張力を検出するようにしたのは、フィルムの位置及び方向が、フィルム延伸装置の入口部の位置及び方向に対してズレが生じている場合、このズレ量に応じて、斜め延伸テンターの入口に最も近いガイドローラーにおけるフィルムの両側縁近傍の張力に差を生じることになるため、この張力差を検出することによって、当該ズレの程度を判別するためである。フィルムの位置及び方向が、フィルム延伸装置の入口部の位置及び方向との関係で適正であれば、ローラーに作用する荷重は左右で粗均等になり、互いの位置がズレていれば左右のフィルム張力に差が生じるのである。
　従って、斜め延伸テンターの入口に最も近いガイドローラーにおける左右のフィルム張力差が等しくなるように、フィルムの位置及び角度を、適切に調整すれば、フィルム延伸装置の入口部における把持具による把持が安定し、把持具外れ等の障害の発生を少なくでき、更に、フィルム延伸装置による斜め延伸後のフィルムの幅手方向における物性を安定させることができる。
　配向角の微調整や製品バリエーションに対応するために斜め延伸テンター入口でのフィルム進行方向と斜め延伸テンター出口でのフィルム進行方向とがなす角度の調整が必要となる。その際、製膜及び斜め延伸を連続して行うことが、生産性や収率の点で好ましい。製膜工程、斜め延伸工程、巻取工程を連続して行う場合、製膜工程と巻取工程でのフィルムの進行方向が一致していることが、工程の幅を小さくできる点で好ましい。そのような工程とするには、製膜したフィルムを斜め延伸テンター入口に導くためにフィルムの搬送方向を変更する、及び／又は斜め延伸テンター出口から出たフィルムを巻取装置方向に戻すためにフィルムの搬送方向を変更する方法が必要となる。フィルムの搬送方向を変更する装置としては、エアーフローローラーなどを用いるなど公知の方法を実施することができる。斜め延伸テンター出口以降の装置（ワインダー装置、アキューム装置、ドライブ装置など）は横方向にスライドできる構造が好ましい。
　上記種々な本発明に係る斜め延伸の製造パターンについて、図７Ａ～Ｃ及び図８Ａ、Ｂに示した。
　図中、フィルム繰り出し装置１１０、搬送方向変更装置１１１、巻き取り装置１１２、製膜装置１１３を各々示した。
　フィルム繰り出し装置１１０、は、斜め延伸テンター入口に対して所定角度で前記フィルムを送り出せるように、スライド及び旋回可能となっているか、フィルム繰り出し装置１１０はスライド可能となっており、搬送方向変更装置１１１により斜め延伸テンター入口に前記フィルムを送り出せるようになっていることが好ましい。前記フィルム繰り出し装置、搬送方向変更装置をこのような構成とすることにより、より製造装置全体の幅を狭くすることが可能となるほか、フィルムの送り出し位置及び角度を細かく制御することが可能となり、膜厚、光学値のバラツキが小さく、かつ弾性率の均一性に優れた斜め延伸フィルムを得ることが可能となる。また、前記フィルム繰り出し装置、搬送方向変更装置を移動可能とすることにより、前記左右のクリップのフィルムへの噛込み不良を有効に防止することができる。
　巻き取り装置１１２は、斜め延伸テンター出口に対して所定角度でフィルムを引き取れるように形成することにより、フィルムの引き取り位置及び角度を細かく制御することが可能となり、膜厚、光学値のバラツキが小さく、かつ弾性率の均一性に優れた斜め延伸フィルムを得ることが可能となる。そのため、フィルムのシワの発生を有効に防止することができるとともに、フィルムの巻き取り性が向上するため、フィルムを長尺で巻き取ることが可能となる。本発明において、延伸後のフィルムの引取り張力Ｔ（Ｎ／ｍ）は、１００Ｎ／ｍ＜Ｔ＜３００Ｎ／ｍの範囲、好ましくは１５０Ｎ／ｍ＜Ｔ＜２５０Ｎ／ｍの範囲で調整する。
　前記引取張力が１００Ｎ／ｍ＜Ｔ＜３００Ｎ／ｍの範囲であれば、フィルムのたるみや皺が発生しにくく、リターデーション、配向軸の幅手方向のプロファイル、弾性率の均一性も高く、幅手方向の配向角のバラツキや、幅収率（幅手方向の取り効率）がよい。
　また、本発明においては、上記引取張力Ｔの変動を±５％未満、好ましくは±３％未満の精度で制御することが好ましい。上記引取張力Ｔの変動が±５％未満であると、幅手方向及び流れ方向の光学特性のバラツキ、弾性率の均一性が高くなる。上記引取張力Ｔの変動を上記範囲内に制御する方法としては、テンター出口部の最初のローラーにかかる荷重、すなわちフィルムの張力を測定し、その値を一定とするように、一般的なＰＩＤ制御方式により引取ローラーの回転速度を制御する方法が挙げられる。前記荷重を測定する方法としては、ローラーの軸受部にロードセルを取り付け、ローラーに加わる荷重、すなわちフィルムの張力を測定する方法が挙げられる。ロードセルとしては、引張型や圧縮型の公知のものを用いることができる。
　延伸後のフィルムは、把持具による把持が開放され、テンター出口から排出され、フィルムの両端（両側）がトリミングされた後に、順次巻芯（巻取りローラー）に巻き取られて、延伸フィルムのロール体にすることができる。
　また、必要に応じて、巻取ローラーに巻き取る前に、テンターの把持具で把持されていたフィルムの両端をトリミングしてもよい。また、巻き取る前に、フィルム同士のブロッキングを防止する目的で、マスキングフィルムを重ねて同時に巻き取ってもよいし、延伸フィルムの少なくとも一方、好ましくは両方の端にテープ等を張り合わせながら巻き取ってもよい。マスキングフィルムとしては、上記フィルムを保護することができるものであれば特に制限されず、例えばポリエチレンテレフタレートフィルム、ポリエチレンフィルム、ポリプロピレンフィルムなどがあげられる。
　本発明の製造方法により得られた斜め延伸フィルムは、配向角θが巻取り方向に対して、好ましくは３０°～６０°の範囲に傾斜しており、少なくとも１３００ｍｍの幅において、幅手方向の、面内リターデーションＲｏのバラツキが４ｎｍ以下、配向角θのバラツキが１．０°以下であることが好ましい。
　本発明の斜め延伸フィルムの面内リターデーションＲｏのバラツキは、幅手方向の少なくとも１３００ｍｍにおいて、４ｎｍ以下、好ましくは３ｎｍ以下であることが好ましい。面内リターデーションＲｏのバラツキを、上記範囲にすることにより、液晶表示装置用の位相差フィルムとして用いた場合に表示品質を良好なものにすることが可能になる。
　本発明の斜め延伸フィルムの配向角θのバラツキは、幅手方向の少なくとも１３００ｍｍにおいて、１．０°以下、好ましくは０．８０°以下であることが好ましい。配向角θのバラツキが１．０°以下であれば、延伸フィルムを偏光板と貼り合せて円偏光板を得、これを液晶表示装置に据え付けても、光漏れの発生がなく、コントラストを低下させない。
　本発明の斜め延伸フィルムの面内リターデーション値Ｒｏは、用いられる表示装置の設計によって最適値が選択される。
　（６）フィルムの幅手方向両端部にエンボス加工を施す工程
　延伸後に得られたフィルムの幅手方向両端部にエンボス加工を施す。図９は、エンボス加工装置２０の一例を示す模式図である。図９に示されるように、エンボス加工装置は、エンボスローラー２２と、フィルム１４を介してエンボスローラー２２と対向配置されたバックローラー２４とを有する。
　エンボスローラー２２のローラー径は、３０～６０ｃｍの範囲であることが好ましく、３０～５０ｃｍの範囲であることがより好ましい。エンボスローラーのローラー径が６０ｃｍ超であると、（エンボスローラーの内部に配置される）熱源とエンボスローラーの表面との距離が大きすぎるため、エンボスローラーの表面において温度ムラが生じることがある。そのため、形成されるエンボス部に弾性率が高い部分と低い部分とが生じ、弾性率が低い部分がつぶれやすい。一方、エンボスローラーのローラー径が３０ｃｍ未満であると、回転軸がブレやすく；形成されるエンボスの凸部の高さがばらつきやすい。設定した高さよりも高く形成されたエンボス部は、つぶれやすい傾向がある。
　エンボスローラーは温度調整機構を設けて、適宜その温度を調整することができる。例えば、エンボスローラー内部に温度調整用のエアを送風したり、温度制御されたローラーを前記エンボスローラーの内側もしくは外側から押し当てて温度制御することができる。あるいはエンボスローラー全体を恒温槽内に設置することができる。クラウンローラーもしくは剥離ローラーを温度制御することもできる。あるいは紫外線硬化樹脂組成物を塗布した後の乾燥部で温度制御されたフィルムをエンボスローラーへと導くことも好ましい。
　エンボスローラーの好ましい例としては、内部に熱源が組み込まれた構造を有する回転ローラーが挙げられる。例えば、ローラー内部にシーズヒーターと熱媒を組み込み発熱させてローラーシェルを加熱する装置などが挙げられ、ローラーに組み込んだ熱伝対と制御盤によって温度を制御することができる。
　バックローラーの材質は、エンボス部が形成されたフィルムを均一に冷却させるためなどから、金属製であることが好ましい。金属の種類は、例えばＳＵＳ、チタン、ステンレス、クロム、銅などが好ましい。金属製のバックローラーは、例えばゴム製のバックローラーよりも、フィルムを均一に冷却しやすいため、セルロースエステルを均一に結晶化させやすく、高い強度（高い弾性率）を有するエンボス部を形成することができる。
　エンボスローラー２２とバックローラー２４との間のクリアランスは、１μｍ～３０μｍ程度とし、好ましくは１～１５μｍ程度としうる。エンボスローラー２２とバックローラー２４とによるニップ圧は、１００～１００００Ｐａ程度としうる。ニップ圧は好ましくは、５００～４０００Ｐａの範囲であり、１０００～３０００Ｐａであることがより好ましい。
　そして、エンボスローラー２２とバックローラー２４とで、フィルム１４の幅手方向両端部をニップして、フィルムの幅手方向両端部にエンボス加工を施す。
　エンボスローラー２２の表面温度は、１５０～３５０℃の範囲とすることが好ましく、１６０～３００℃の範囲とすることがより好ましく、１８０～２５０℃の範囲とすることがさらに好ましく、１８０～２２０℃の範囲にすることが特に好ましい。
　エンボスローラー２２の表面温度が１５０～３５０℃の範囲内であれば、フィルムを十分に溶融させることができ、冷却しても、セルロースエステルを十分に結晶化させることができ、強度の高いエンボス部を形成しやすい。また、フィルムが溶融しすぎることもなく、フィルムの溶融物のエンボスローラーへの貼り付きを防ぐことができる。
　また、光学フィルムの材料組成によっては、フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）が異なるため、エンボスローラー２２の表面温度は、フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）に対して、（Ｔｇ＋２０℃）～（Ｔｇ＋５０℃）の範囲にすることが好ましい。
　本発明の光学フィルムのロール体の製造方法は、フィルム幅手方向の両端部にエンボスローラーによって前記エンボス部を形成するときに、両側のエンボスローラーの表面温度に５～２０℃の範囲内の温度差をつけて当該エンボス部を形成することが好ましい。本発明の光学フィルムは斜め延伸されることにより、フィルム幅手方向の両端部の弾性率に異方性があることから、弾性率差をキャンセルしエンボス部の凸部のつぶれ耐性率（％）を均等にするために、弾性率の低い端部には高温なエンボスローラーでエンボス部を形成し、弾性率の高い端部には、エンボスローラーの表面温度を５～２０℃の範囲内低い温度で設定したエンボスローラーでエンボス部を形成することが好ましい。表面温度差は、より好ましくは７～１５℃の範囲である。
　バックローラー２４の表面温度は、エンボスローラー２２の表面温度にもよるが、３０～１００℃の範囲とすることが好ましく、５０～８０℃の範囲とすることがより好ましい。バックローラーの表面温度が３０～１００℃の範囲内であると、フィルムが急速に冷却されず、セルロースエステルを均一に結晶化させしやすく、弾性率の高いエンボス部が得られる。また、フィルムに含まれるセルロースエステルを冷却しやすく、結晶化させやすいだけでなく、フィルムの熱膨張を抑制して、エンボス部付近のフィルムの表裏面の波打ちを防止することができる。エンボス部付近のフィルムの表裏面の波打ちが生じると、フィルム同士が貼りつきやすく、フィルムが裂けやすくなる。
　エンボス加工時のフィルムの搬送速度は、３０～１２０ｍ／分の範囲であることが好ましく、４０～１２０ｍ／分の範囲であることがより好ましく、６０～１００ｍ／分であることがさらに好ましい。フィルムの搬送速度が４０～１２０ｍ／分の範囲であると、生産性が高くでき、エンボスローラーの圧力や、エンボスローラーやバックローラーの熱がフィルムに均一に伝わりやすく、それにより、フィルムに含まれるセルロースエステルを均一に結晶化させて、強度の高いエンボス部が得られる。
　つまり、つぶれにくいエンボス部を形成するためには、（１）エンボスローラーでセルロースエステルを十分に溶融させて、２）バックローラーで溶融したセルロースエステルをゆっくりと冷却して結晶化させることが重要と考えられる。そのためには、（１）エンボスローラーの表面温度、（２）バックローラーの表面温度、（３）エンボスローラーのローラー径、４）バックローラーの材質、５）フィルムの搬送速度、及び６）ニップ圧のうち少なくとも二以上を種々組み合わせて調整することが好ましい。なかでも、（１）エンボスローラーの表面温度と（２）バックローラーの表面温度を、それぞれ前述の範囲に調整することが好ましく、さらに（３）エンボスローラー径を前述の範囲に調整することがより好ましく、さらに（４）バックローラーの材質を選択することが特に好ましい。
　（７）フィルムを巻き取る工程
　得られた長尺状の光学フィルムを、巻き取り機を用いて、フィルムの長さ方向（幅手方向に対して垂直方向）に巻き取る。
　巻き取り方法は、特に制限されず、定トルク法、定テンション法、テーパーテンション法などでありうる。
　光学フィルムを巻き取る際の、巻き取り張力は、５０～１７０Ｎ程度としうる。
　巻き長は前述の通り、１５００～８０００ｍの範囲内であることが、形成したエンボス部のつぶれを避けることができ、生産性が向上する。
　（溶融製膜法）
　本発明の光学フィルムのロール体の製造方法は、前記溶液流延製膜法に限られるものではなく、溶融製膜法によって製膜しても良い。溶融製膜法は、樹脂及び可塑剤などの添加剤を含む組成物を、流動性を呈する温度まで加熱溶融し、その後、流動性のセルロースエステルを含む溶融物を流延する成形方法である。
　加熱溶融する成形法としては、更に詳細には、溶融押出成形法、プレス成形法、インフレーション法、射出成形法、ブロー成形法、延伸成形法などに分類できる。これらの成形法の中では、機械的強度及び表面精度などの点から、溶融押出し法が好ましい。溶融押出し法に用いる複数の原材料は、通常、あらかじめ混錬してペレット化しておくことが好ましい。
　ペレット化は、公知の方法を適用することができ、例えば、乾燥セルロースアシレートや可塑剤、その他添加剤をフィーダーで押出し機に供給し、１軸や２軸の押出し機を用いて混錬し、ダイからストランド状に押出し、水冷又は空冷し、カッティングすることで得ることができる。
　添加剤は、押出し機に供給する前に混合しておいてもよく、あるいはそれぞれ個別のフィーダーで供給してもよい。なお、微粒子や酸化防止剤等の少量の添加剤は、均一に混合するため、事前に混合しておくことが好ましい。
　ペレット化に用いる押出し機は、剪断力を抑え、樹脂が劣化（分子量低下、着色、ゲル生成等）しないように、ペレット化可能でなるべく低温で加工する方式が好ましい。例えば、２軸押出し機の場合、深溝タイプのスクリューを用いて、同方向に回転させることが好ましい。混錬の均一性から、噛み合いタイプが好ましい。
　以上のようにして得られたペレットを用いてフィルム製膜を行う。もちろんペレット化せず、原材料の粉末をそのままフィーダーに投入して押出し機に供給し、加熱溶融した後、そのままフィルム製膜することも可能である。
　上記ペレットを１軸や２軸タイプの押出し機を用いて、押出す際の溶融温度としては２００～３００℃の範囲内とし、リーフディスクタイプのフィルターなどで濾過して異物を除去した後、Ｔダイからフィルム状に流延し、冷却ローラーと弾性タッチローラーでフィルムをニップし、冷却ローラー上で固化させる。
　供給ホッパーから押出し機へ導入する際は、真空下又は減圧下や不活性ガス雰囲気下で行って、酸化分解等を防止することが好ましい。
　押出し流量は、ギヤポンプを導入するなどして安定に行うことが好ましい。また、異物の除去に用いるフィルターは、ステンレス繊維焼結フィルターが好ましく用いられる。ステンレス繊維焼結フィルターは、ステンレス繊維体を複雑に絡み合った状態を作り出した上で圧縮し、接触箇所を焼結して一体化したもので、その繊維の太さと圧縮量により密度を変え、濾過精度を調整できる。
　可塑剤や微粒子などの添加剤は、あらかじめ樹脂と混合しておいてもよいし、押出し機の途中で練り込んでもよい。均一に添加するために、スタチックミキサーなどの混合装置を用いることが好ましい。
　冷却ローラーと弾性タッチローラーでフィルムをニップする際のタッチローラー側のフィルム温度は、フィルムのＴｇ以上、Ｔｇ＋１１０℃以下の範囲内とすることが好ましい。このような目的で使用する弾性体表面を有する弾性タッチローラーとしては、公知の弾性タッチローラーを使用することができる。弾性タッチローラーは、挟圧回転体ともいい、市販されているものを用いることもできる。
　冷却ローラーからフィルムを剥離する際は、張力を制御してフィルムの変形を防止することが好ましい。
　また、上記のようにして得られたフィルムは、冷却ローラーに接する工程を通過した後、前記延伸操作により延伸処理を施す。
　延伸する方法は、公知のローラー延伸機やテンターなどを好ましく用いることができる。延伸温度は、通常フィルムを構成する樹脂のＴｇ～（Ｔｇ＋６０）℃の温度範囲で行われることが好ましい。
　巻き取る前に、製品となる幅に端部をスリットして裁ち落とし、巻き中の貼り付きやすり傷防止のために、前記エンボス部を両端に施す。なお、フィルム両端部のクリップの把持部分は通常、フィルムが変形しており製品として使用できないので切除されて、再利用される。
　〈本発明の光学フィルムのロール体の包装形態〉
　本発明の光学フィルムのロール体は、樹脂フィルム、なかでも好ましくは樹脂フィルムにアルミ蒸着された防湿フィルムで包んだ後、巻き軸部分を紐若しくはゴムバンドで留めた保管形態にすることが好ましい。
　図１０に示す本発明の光学フィルムのロール体の包装形態（２１０）の具体例では、筒状の巻芯（２０１） にロール状に巻き取られた光学フィルムフィルムの周面及び左右両
側面の全体が、シート状の包装材料（２０３） により覆われており、包装材料（２０３） のロール周方向の両端部が互いに重ね合わせられ、これら包装材料（２０３） 端部同士の接合部分にガムテープ（２０４） が貼り付けられて、包装材料（２０３） 端部同士の接触部分に実質的に隙間がなく、内部へのゴミ等の侵入を防ぐようにするとともに、ロール状フィルムの左右両端部より外側に突出した巻芯（２０１） の両端部（２０１ａ）、（２０１ａ）の周面と包装材料（２０３） の左右両端部との接合部分は紐又はゴムバンド（２０５） で留められて、巻芯両端部（２０１ａ）、（２０１ａ）の周面と包装材料（２０３） の左右両端部との間に実質的にわずかな隙間があり、緩い密閉状態となされているものである形態が好ましい。従来のように、左右両端部をガムテープで何重にも留めて、実質的に隙間がなく内部を密閉状態とするよりも、巻き軸部分を紐若しくはゴムバンドで留めた形態であることが、保管中又は輸送中にロール体の適度な吸湿及び放湿が可能となり、光学フィルムの光学特性及び物性の均一性を高める上で好ましい態様である。
　このような包装材料（２０３） としては、ポリエチレン及びポリプロピレンなどのポリオレフィン系合成樹脂のフィルム、またポリエチレンテレフタレート及びポリエチレンナフタレートなどのポリエステル系合成樹脂のフィルムなどが挙げられる。また、包装材料（２０３） の厚さは、透湿性を維持する観点から１０μｍ以上であることが好ましく、また剛性など取り扱い上の観点から１００μｍ以下であることが好ましい。また、包装材料（２０３） の透湿性は、包装材料（２０３） を構成する合成樹脂フィルムの厚さにより変化するため、合成樹脂フィルムの厚さを調整することで、包装材料（２０３） の透湿性を適宜調整することができる。
　ここで、この包装材料（２０３） の透湿度が、ＪＩＳ Ｚ０２０８で規定される１日あたりの透湿度が１０ｇ／ｍ２以下であれば、巻き形状の劣化や異物故障を防止でき、それに起因した傷発生が生じにくくなるので、好ましい。
　なお、本発明の光学フィルムのロール体の包装形態（２００）においては、光学フィルムのロール体 を、ＪＩＳ Ｚ ０２０８で規定される１日あたりの透湿度が５ｇ／ｍ２ 以下である包装材料（２０３） により包装することが好ましく、さらに、透湿度が１ｇ／ｍ２以下である包装材料（２０３） により包装することがより好ましい。その理由は、フィルムの保管及び輸送などの物流状態における保管時の劣化（巻き形状の劣化、フィルム同士の貼り付き故障の発生及び異物故障）をより一層抑えることができるからである。
　なお、ＪＩＳ Ｚ ０２０８で規定される１日あたりの透湿度が５ｇ／ｍ２以下、ないし１ｇ／ｍ２ 以下である包装材料（２０３） としては、例えばポリエチレン及びポリプロピレンなどのポリオレフィン系合成樹脂フィルムと、ポリエチレンテレフタレート及びポリエチレンナフタレートなどのポリエステル系合成樹脂フィルムとが積層された複合材料、またこれらのフィルムに、アルミニウムなどの金属が蒸着されるか、もしくは金属の薄膜が接合されて積層されている複合材料などが挙げられる。これらの複合材料よりなる包装材料（２０３） の厚さは、透湿性を維持する観点から１μｍ以上であることが好ましく、また剛性など取り扱い上の観点から５０μｍ以下であることが好ましい。そして、包装材料（２０３） の透湿性は、複合材料の厚さにより変化するため、厚さを調整することで、包装材料（２０３） の透湿性を適宜調整することができる。
　特に、ポリエチレン及びポリプロピレンなどのポリオレフィン系合成樹脂フィルムと、ポリエチレンテレフタレート及びポリエチレンナフタレートなどのポリエステル系合成樹脂フィルムとが積層された複合材料、またこれらのフィルムに、アルミニウムなどの金属が蒸着されるか、もしくは金属の薄膜が接合されて積層されている複合材料は、高い透湿防止性が得られるうえに、材料が軽量であるため、取り扱い上、特に好ましく利用することができる。
　上記包装材料（２０３）は、本発明の光学フィルムのロール体を少なくとも１重に巻くことで、前記効果を発現することができるが、二重以上巻いてもよい。
　上記、包装形態で包装された本発明の光学フィルムのロール体は、倉庫における長期保管やトラック、又は船舶による輸送中でも、巻き形状の劣化がなく、均一な光学特性を有する光学フィルムを提供することができる。
　〈光学フィルムの特性〉
　（表面粗さ）
　本発明の光学フィルム表面の算術平均粗さＲａとしては、おおむね１．３～４．０ｎｍの範囲内であり、好ましくは１．６～３．５ｎｍの範囲内である。
　（寸法変化率）
　本発明の光学フィルムを、有機ＥＬ画像表示装置に具備した場合、使用する環境雰囲気、例えば、高湿環境下での吸湿による寸法変化により、ムラや位相差値の変化、及びコントラストの低下や色むらといった問題を発生させない為に、本発明の光学フィルムの寸法変化率（％）は、０．５％未満であることが好ましく、更に、０．３％未満であることが好ましく、最も好ましくは０．１％未満である。
　（故障耐性）
　本発明の光学フィルムでは、フィルム中の故障（以下、欠点ともいう）が少ないことが好ましく、ここでいう欠点とは、溶液流延法により製膜において、乾燥工程での溶媒の急激な蒸発に起因して発生するフィルム中の空洞（発泡欠点）や、製膜原液中の異物や製膜中に混入する異物に起因するフィルム中の異物（異物欠点）をいう。
　具体的にはフィルム面内に、直径５μｍ以上の欠点が１個／１０ｃｍ四方以下であることが好ましい。更に好ましくは０．５個／１０ｃｍ四方以下であり、特に好ましくは０．１個／１０ｃｍ四方以下である。
　上記欠点の直径とは、欠点が円形の場合はその直径を示し、円形でない場合は欠点の範囲を下記方法により顕微鏡で観察して決定し、その最大径（外接円の直径）とする。
　欠点の範囲は、欠点が気泡や異物の場合は、欠点を微分干渉顕微鏡の透過光で観察したときの影の大きさで測定する。また、欠点が、ローラー傷の転写や擦り傷など、表面形状の変化を伴う場合には、欠点を微分干渉顕微鏡の反射光で観察して大きさを確認する。
　なお、反射光で観察する場合に、欠点の大きさが不明瞭であれば、表面にアルミや白金を蒸着して観察する。かかる欠点頻度にて表される品位に優れたフィルムを生産性よく得るには、ポリマー溶液を流延直前に高精度濾過することや、流延機周辺のクリーン度を高くすること、また、流延後の乾燥条件を段階的に設定し、効率よくかつ発泡を抑えて乾燥させることが有効である。
　欠点の個数が１個／１０ｃｍ四方より多いと、例えば、後工程での加工時などでフィルムに張力がかかると、欠点を起点としてフィルムが破断して生産性が低下する場合がある。また、欠点の直径が５μｍ以上になると、偏光板観察などにより目視で確認でき、光学部材として用いたとき輝点が生じる場合がある。
　（破断伸度）
　また、本発明の光学フィルムは、ＪＩＳ－Ｋ７１２７－１９９９に準拠した測定において、少なくとも一方向（ＴＤ方向又はＭＤ方向）の破断伸度が、４％以上であることが好ましく、より好ましくは１０％以上である。
　破断伸度の上限は、特に限定されるものではないが、延伸を高延伸率で行うことにより破断伸度は低下する傾向にあり、本発明のように好ましくはＴＤ方向に予備延伸を行った後、斜め延伸を行うことにより、破断伸度は３０％以下であることが好ましく、さらには２０％以下であることが好ましい。
　（全光線透過率）
　本発明の光学フィルムは、その全光線透過率が９０％以上であることが好ましく、より好ましくは９３％以上である。また、現実的な上限としては、９９％程度である。かかる全光線透過率にて表される優れた透明性を達成するには、可視光を吸収する添加剤や共重合成分を導入しないようにすることや、ポリマー中の異物を高精度濾過により除去し、フィルム内部の光の拡散や吸収を低減させることが有効である。また、製膜時のフィルム接触部（冷却ローラー、カレンダーローラー、ドラム、ベルト、溶液製膜における塗布基材、搬送ローラーなど）の表面粗さを小さくしてフィルム表面の表面粗さを小さくすることによりフィルム表面の光の拡散や反射を低減させることが有効である。
　＜偏光板＞
　本発明の光学フィルムのロール体から繰り出された長尺状の光学フィルムは、斜め延伸することによって遅相軸の角度（即ち配向角θ）が長手方向に対して好ましくは「実質的に４５°」方向にあり、透過軸（又は吸収軸）が長手方向にある長尺状の偏光子とロール・トゥ・ロールで貼合することで、長尺状の円偏光板を形成することができる。
　当該円偏光板は、当該光学フィルムのエンボス部を除去するステップと、エンボス部が除去された光学フィルムと偏光子とを貼合するステップと、を経て製造されることが好ましい。
　当該円偏光板は、液晶表示装置や有機エレクトロルミネッセンス画像表示装置に具備することができるが、一例として有機エレクトロルミネッセンス画像表示装置に適用することにより、有機エレクトロルミネッセンス発光体の金属電極の鏡面反射を遮蔽する効果を発現する（以下、有機エレクトロルミネッセンスを有機ＥＬと簡単にいう。）。
　当該円偏光板は、偏光子を本発明の光学フィルムと保護フィルムとによって挟持されることが好ましい。このような保護フィルムとしては、他のセルロースエステル含有フィルムが好適に用いられ、例えば、市販のセルロースエステルフィルム（例えば、コニカミノルタタック　　ＫＣ８ＵＸ、ＫＣ５ＵＸ、ＫＣ４ＵＸ、ＫＣ８ＵＣＲ３、ＫＣ４ＳＲ、ＫＣ４ＢＲ、ＫＣ４ＣＲ、ＫＣ４ＤＲ、ＫＣ４ＦＲ、ＫＣ４ＫＲ、ＫＣ８ＵＹ、ＫＣ６ＵＹ、ＫＣ４ＵＹ、ＫＣ４ＵＥ、ＫＣ８ＵＥ、ＫＣ８ＵＹ－ＨＡ、ＫＣ２ＵＡ、ＫＣ４ＵＡ、ＫＣ６ＵＡＫＣ、２ＵＡＨ、ＫＣ４ＵＡＨ、ＫＣ６ＵＡＨ、以上コニカミノルタアドバンストレイヤー（株）製、フジタックＴ４０ＵＺ、フジタックＴ６０ＵＺ、フジタックＴ８０ＵＺ、フジタックＴＤ８０ＵＬ、フジタックＴＤ６０ＵＬ、フジタックＴＤ４０ＵＬ、フジタックＲ０２、フジタックＲ０６、以上富士フイルム（株）製）が好ましく用いられる。保護フィルムの厚さは、特に制限されないが、１０～２００μｍ程度とすることができ、好ましくは１０～１００μｍの範囲であり、より好ましくは１０～７０μｍの範囲である。
　偏光子は、一定方向の偏波面の光だけを通す素子であり、その例には、ポリビニルアルコール系偏光フィルムが含まれる。ポリビニルアルコール系偏光フィルムには、ポリビニルアルコール系フィルムにヨウ素を染色させたものと、二色性染料を染色させたものとがある。
　偏光子は、ポリビニルアルコールフィルムを一軸延伸した後、染色するか；あるいはポリビニルアルコールフィルムを染色した後、一軸延伸して、好ましくはホウ素化合物で耐久性処理をさらに行って得ることができる。偏光子の膜厚は、５～３０μｍの範囲が好ましく、５～１５μｍの範囲であることがより好ましい。
　ポリビニルアルコールフィルムとしては、特開２００３－２４８１２３号公報、特開２００３－３４２３２２号公報等に記載のエチレン単位の含有量１～４モル％、重合度２０００～４０００、ケン化度９９．０～９９．９９モル％のエチレン変性ポリビニルアルコールが好ましく用いられる。また、特開２０１１－１００１６１号公報、特許第４６９１２０５号公報、特許第４８０４５８９号公報に記載の方法で、偏光子を作製し本発明の光学フィルムと貼り合わせて偏光板を作製することが好ましい。
　本発明の光学フィルムと偏光子との貼り合わせは、特に限定はないが、当該光学フィルムを鹸化処理した後、完全鹸化型のポリビニルアルコ－ル系接着剤を用いて行うことができる。また、活性エネルギー線硬化性接着剤などを用いて貼り合わせることもできるが、得られる接着剤層の弾性率が高く、偏光板の変形を抑制しやすい点などから、光硬化性接着剤を用いる貼り合わせであることが好ましい。
　光硬化性接着剤の好ましい例としては、特開２０１１－０２８２３４号公報に開示されているような、（α）カチオン重合性化合物、（β）光カチオン重合開始剤、（γ）３８０ｎｍより長い波長の光に極大吸収を示す光増感剤、及び（δ）ナフタレン系光増感助剤の各成分を含有する光硬化性接着剤組成物が挙げられる。ただし、これ以外の光硬化性接着剤が用いられてもよい。
　以下、光硬化性接着剤を用いた偏光板の製造方法の一例を説明する。偏光板は、（１）光学フィルムの偏光子を接着する面を易接着処理する前処理工程、（２）偏光子と光学フィルムとの接着面のうち少なくとも一方に、下記の光硬化性接着剤を塗布する接着剤塗布工程、（３）得られた接着剤層を介して偏光子と光学フィルムとを貼り合せる貼合工程、及び４）接着剤層を介して偏光子と光学フィルムとが貼り合わされた状態で接着剤層を硬化させる硬化工程、を含む製造方法によって製造することができる。（１）の前処理工程は、必要に応じて実施すればよい。
　（前処理工程）
　前処理工程では、光学フィルムの、偏光子との接着面に易接着処理を行う。偏光子の両面にそれぞれ光学フィルムを接着させる場合は、それぞれの光学フィルムの、偏光子との接着面に易接着処理を行う。易接着処理としては、コロナ処理、プラズマ処理等が挙げられる。
　（接着剤塗布工程）
　接着剤塗布工程では、偏光子と光学フィルムとの接着面のうち少なくとも一方に、上記光硬化性接着剤を塗布する。偏光子又は光学フィルムの表面に直接光硬化性接着剤を塗布する場合、その塗布方法に特別な限定はない。例えば、ドクターブレード、ワイヤーバー、ダイコーター、カンマコーター、グラビアコーター等、種々の塗工方式が利用できる。また、偏光子と光学フィルムの間に、光硬化性接着剤を流延させた後、ローラー等で加圧して均一に押し広げる方法も利用できる。
　（貼合工程）
　こうして光硬化性接着剤を塗布した後、貼合工程に供される。この貼合工程では、例えば、先の塗布工程で偏光子の表面に光硬化性接着剤を塗布した場合、そこに光学フィルムが重ね合わされる。先の塗布工程で光学フィルムの表面に光硬化性接着剤を塗布した場合は、そこに偏光子が重ね合わされる。また、偏光子と光学フィルムの間に光硬化性接着剤を流延させた場合は、その状態で偏光子と光学フィルムとが重ね合わされる。偏光子の両面に光学フィルムを接着する場合であって、両面とも光硬化性接着剤を用いる場合は、偏光子の両面にそれぞれ、光硬化性接着剤を介して光学フィルムが重ね合わされる。そして通常は、この状態で両面（偏光子の片面に光学フィルムを重ね合わせた場合は、偏光子側と光学フィルム側、また偏光子の両面に光学フィルムを重ね合わせた場合は、その両面の光学フィルム側）からロール等で挟んで加圧することになる。ロールの材質は、金属やゴム等を用いることが可能である。両面に配置されるローラーは、同じ材質であってもよいし、異なる材質であってもよい。
　（硬化工程）
　硬化工程では、未硬化の光硬化性接着剤に活性エネルギー線を照射して、エポキシ化合物やオキセタン化合物を含む接着剤層を硬化させる。それにより、光硬化性接着剤を介して重ね合わせた偏光子と光学フィルムとを接着させる。偏光子の片面に光学フィルムを貼合する場合、活性エネルギー線は、偏光子側又は光学フィルム側のいずれから照射してもよい。また、偏光子の両面に光学フィルムを貼合する場合、偏光子の両面にそれぞれ光硬化性接着剤を介して光学フィルムを重ね合わせた状態で、いずれか一方の光学フィルム側から活性エネルギー線を照射し、両面の光硬化性接着剤を同時に硬化させるのが有利である。
　活性エネルギー線としては、可視光線、紫外線、Ｘ線、電子線等を用いることができ、取扱いが容易で硬化速度も十分であることから、一般的には、電子線又は紫外線が好ましく用いられる。
　電子線の照射条件は、前記接着剤を硬化しうる条件であれば、任意の適切な条件を採用できる。例えば、電子線照射は、加速電圧が好ましくは５～３００ｋＶの範囲内であり、さらに好ましくは１０～２５０ｋＶの範囲内である。加速電圧が５ｋＶ未満の場合、電子線が接着剤まで届かず硬化不足となるおそれがあり、加速電圧が３００ｋＶを超えると、試料を通る浸透力が強すぎて電子線が跳ね返り、透明光学フィルムや偏光子にダメージを与えるおそれがある。照射線量としては、５～１００ｋＧｙの範囲内、さらに好ましくは１０～７５ｋＧｙの範囲内である。照射線量が５ｋＧｙ未満の場合は、接着剤が硬化不足となり、１００ｋＧｙを超えると、透明光学フィルムや偏光子にダメージを与え、機械的強度の低下や黄変を生じ、所定の光学特性を得ることができない。
　紫外線の照射条件は、前記接着剤を硬化しうる条件であれば、任意の適切な条件を採用できる。紫外線の照射量は積算光量で５０～１５００ｍＪ／ｃｍ２の範囲内であることが好ましく、１００～５００ｍＪ／ｃｍ２の範囲内であるのがさらに好ましい。
　以上のようにして得られた偏光板において、接着剤層の厚さは、特に限定されないが、通常０．０１～１０μｍの範囲内であり、好ましくは０．５～５μｍの範囲内である。
　＜表示装置＞
　本発明の光学フィルムを具備した偏光板は、種々の表示装置に用いることができる。　液晶表示装置の場合は、ＴＮ（Ｔｗｉｓｔｅｄ Ｎｅｍａｔｉｃ）方式、ＳＴＮ（Ｓｕｐｅｒ Ｔｗｉｓｔｅｄ Ｎｅｍａｔｉｃ）方式、ＩＰＳ（Ｉｎ－Ｐｌａｎｅ Ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ）方式、ＯＣＢ（Ｏｐｔｉｃａｌｌｙ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｅｄ Ｂｉｒｅｆｒｉｎｇｅｎｃｅ）方式、ＶＡ（Ｖｅｒｔｉｃａｌ Ａｌｉｇｎｍｅｎｔ）方式（ＭＶＡ；Ｍｕｌｔｉ－ｄｏｍａｉｎ Ｖｅｒｔｉｃａｌ ＡｌｉｇｎｍｅｎｔやＰＶＡ；Ｐａｔｔｅｒｎｅｄ Ｖｅｒｔｉｃａｌ Ａｌｉｇｎｍｅｎｔも含む）、ＨＡＮ（Ｈｙｂｒｉｄ Ａｌｉｇｎｅｄ Ｎｅｍａｔｉｃ）等に好ましく用いることができる。コントラストを高めるためには、ＶＡ（ＭＶＡ、ＰＶＡ）方式が好ましい。
　本発明の光学フィルムを具備した偏光板（円偏光板）は、上記液晶表示装置の内部又は表面部位に配置されることで、視認性が向上する効果もあり好ましい。中でも、視認側の偏光板（円偏光板）として配置することで当該視認性向上の効果が発現しやすく、好ましい実施態様である。
　また、本発明の光学フィルムを具備した偏光板（円偏光板）は、有機ＥＬ画像表示装置に特に好ましく用いることができる。有機ＥＬ表示装置の構成を下記に示すが、これに限定されるものではない。
　ガラスやポリイミド等を用いた基板上に順に金属電極、ＴＦＴ、有機発光層、透明電極（ＩＴＯ等）、絶縁層、封止層を有する有機ＥＬ素子上に、偏光子を本発明の光学フィルムと保護フィルムによって挟持した本発明に係る偏光板（円偏光板）を設けて、有機ＥＬ画像表示装置を構成する。この場合、本発明の光学フィルムを有機ＥＬ素子側に配置することが必要である。
　一般に、有機ＥＬ画像表示装置は、透明基板上に金属電極と有機発光層と透明電極とを順に積層して発光体である素子（有機ＥＬ素子）を形成している。ここで、有機発光層は、種々の有機薄膜の積層体であり、例えばトリフェニルアミン誘導体等からなる正孔注入層と、アントラセン等の蛍光性の有機固体からなる発光層との積層体や、あるいはこのような発光層とペリレン誘導体等からなる電子注入層の積層体や、またあるいはこれらの正孔注入層、発光層、及び電子注入層の積層体等、種々の組み合わせをもった構成が知られている。
　有機ＥＬ画像表示装置は、透明電極と金属電極とに電圧を印加することによって、有機発光層に正孔と電子と注入され、これら正孔と電子との再結合によって生じるエネルギーが蛍光物資を励起し、励起された蛍光物質が基底状態に戻るときに光を放射する、という原理で発光する。途中の再結合というメカニズムは、一般のダイオードと同様であり、このことからも予想できるように、電流と発光強度は印加電圧に対して整流性を伴う強い非線形性を示す。
　有機ＥＬ画像表示装置においては、有機発光層での発光を取り出すために、少なくとも一方の電極が透明であることが必要であり、通常、酸化インジウムスズ（ＩＴＯ）などの透明導電体で形成した透明電極を陽極として用いていることが好ましい。一方、電子注入を容易にして発光効率を上げるには、陰極に仕事関数の小さな物質を用いることが重要で、通常Ｍｇ－Ａｇ、Ａｌ－Ｌｉなどの金属電極を用いている。
　本発明の光学フィルムを有する円偏光板は、画面サイズが２０インチ以上、即ち対角線距離が５０．８ｃｍ以上の大型画面からなる有機ＥＬ画像表示装置に適用することができる。
　このような構成の有機ＥＬ画像表示装置において、有機発光層は、厚さ１０ｎｍ程度ときわめて薄い膜で形成されている。このため、有機発光層も透明電極と同様、光をほぼ完全に透過する。その結果、非発光時に透明基板の表面から入射し、透明電極と有機発光層とを透過して金属電極で反射した光が、再び透明基板の表面側へと出るため、外部から視認したとき、有機ＥＬ画像表示装置の表示面が鏡面のように見える。
　電圧の印加によって発光する有機発光層の表面側に透明電極を備えるとともに、有機発光層の裏面側に金属電極を備えてなる有機ＥＬ素子を含む有機ＥＬ画像表示装置において、透明電極の表面側（視認側）に円偏光板を設けることで、それを通過する光が、透明基板、透明電極、有機薄膜を透過し、金属電極で反射して、再び有機薄膜、透明電極、透明基板を透過して、円偏光板によって再び直線偏光となるため、この直線偏光は、偏光板の偏光方向と直交しているので、偏光板を透過できない。その結果、金属電極の鏡面を完全に遮蔽することができる。
　以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例において「部」あるいは「％」の表示を用いるが、特に断りがない限り「質量部」あるいは「質量％」を表す。
　実施例１
　＜実施例に用いるセルロースエステル＞
　セルロースエステル１：アセチル基置換度（アシル基の総置換度）２．８８、重量平均分子量Ｍｗ＝２２００００、数平均分子量Ｍｎ＝９００００、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．４
　セルロースエステル２：アセチル基置換度（アシル基の総置換度）２．３５、重量平均分子量Ｍｗ＝２１５０００、数平均分子量Ｍｎ＝１０００００、Ｍｗ／Ｍｎ＝１．５
　セルロースエステル３：アセチル基置換度１．５０、プロピオニル基置換度０．９０、総アシル基置換度２．４０、重量平均分子量Ｍｗ＝１６００００、数平均分子量Ｍｎ＝１０００００、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．２
　＜光学フィルムのロール体１０１の作製＞
　〈インライン添加液の調製〉
　１０質量部のアエロジル９７２Ｖ（日本アエロジル社製、一次粒子の平均径１６ｎｍ、見掛け比重９０ｇ／リットル）と、９０質量部のメタノールとをディゾルバーで３０分間撹拌混合した後、マントンゴーリンで分散させて、微粒子分散液を得た。
　得られた微粒子分散液に、８８質量部のジクロロメタンを撹拌しながら投入し、ディゾルバーで３０分間撹拌混合して、希釈した。得られた溶液をアドバンテック東洋社製ポリプロピレンワインドカートリッジフィルターＴＣＷ－ＰＰＳ－１Ｎで濾過して、微粒子分散希釈液を得た。
　１５質量部のチヌビン９２８（ＢＡＳＦジャパン社製）と、１００質量部のジクロロメタンとを密閉容器に投入し、加熱攪拌して完全に溶解させた後、ろ過した。得られた溶液に、３６質量部の前記微粒子分散希釈液を撹拌しながら加えて３０分間さらに撹拌した後、６質量部のセルロースエステル１（アセチル基置換度（アシル基の総置換度）２．８８、Ｍｗ＝２２００００、Ｍｎ＝９００００、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．４）を撹拌しながら加えて６０分間さらに撹拌した。得られた溶液を、日本精線（株）製ファインメットＮＦで濾過して、インライン添加液を得た。濾材は、公称濾過精度２０μｍのものを用いた。
　〈ドープの調製〉
　下記成分を密閉容器に投入し、加熱及び撹拌しながら完全に溶解させた。得られた溶液を安積濾紙（株）製の安積濾紙Ｎｏ．２４で濾過して、主ドープを得た。
　（主ドープの組成）
　セルロースエステル１（アセチル基置換度（アシル基の総置換度）２．８８、Ｍｗ＝２２００００、Ｍｎ＝９００００、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．４）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１００質量部
　添加剤１：一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物（例示化合物Ａ５）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５質量部
　添加剤２：ポリエステル化合物（アジピン酸／テレフタル酸／エチレングリコール（モル比５０／５０／１００）からなる重縮合エステルの末端アセチル基封止物：例示化合物（２３）のｍ＝１、ｎ＝１、重量平均分子量１０００）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１０質量部
　ジクロロメタン　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４３０質量部
　メタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４０質量部
　１００質量部の主ドープと、２．５質量部のインライン添加液とを、インラインミキサー（東レ静止型管内混合機　Ｈｉ－Ｍｉｘｅｒ、ＳＷＪ）で十分に混合してドープを得た。
　得られたドープを、ベルト流延装置を用いてステンレスバンド支持体上に、ドープ温度３５℃、幅１．８ｍの条件で、均一に流延させた。ステンレスバンド支持体上で、得られたドープ膜中の溶剤を、残留溶剤量が１００％になるまで蒸発させてウェブを得た後、ステンレスバンド支持体からウェブを剥離した。得られたウェブを、３５℃でさらに乾燥させた後、幅１．６ｍとなるようにスリットした。
　その後、ウェブを、テンターによって幅手方向（ＴＤ方向）に１０％予備延伸した。延伸開始時の残留溶媒量は４０質量％であり、延伸温度は１６０℃とした。
　次いで、図５で示す斜め延伸テンター（ウェブの走路長は左側が短いテンター）にて長手方向（図５のフィルムの送り方向１０７）に対して斜め４５°方向に１００％延伸した。延伸開始時のウェブの残留溶剤量は２０％であり、延伸温度は１８０℃とした。
　上記斜め方向の延伸率は、式「斜め方向の延伸率（％）＝｛（延伸工程後のウェブの幅－延伸工程前のウェブの幅）／延伸工程前のウェブの幅｝」×１００で求めた。
　その後、得られたフィルムを、乾燥装置内を多数のローラーで搬送させながら１２５℃で１５分間乾燥させた後、２．４ｍ幅にスリットし、幅方向両端部に、凸部の高さが１０μｍ、凸部の幅ｗが１００μｍ、凸部同士の間隔が１０００μｍのエンボス部（エンボス部の幅Ｗ：１５ｍｍ）を形成した。エンボス加工は、以下の条件で行った。
　（エンボス加工条件）
　エンボスローラー：
　　材質：ステンレス製
　　ローラー径：３０ｃｍ
　　表面温度：長手方向に対して右エンボスローラー　１８０℃
　　　　　　　長手方向に対して左エンボスローラー　１９０℃
　バックローラー：
　　材質：金属製（ステンレス製）
　　温度：６０℃
　フィルムの搬送速度：９０ｍ／分
　搬送張力：１２０Ｎ／ｍ
　エンボスローラーとバックローラーとのクリアランス：２７μｍ
　エンボスローラーとバックローラーとによるニップ圧：１０００Ｐａ
　このようにして得られた、幅２．４ｍ、長さ４０００ｍ、膜厚１５μｍの長尺状の光学フィルムを、長さ方向に巻き取って光学フィルムのロール体１０１を得た。
　＜光学フィルムのロール体１０２～１３０の作製＞
　光学フィルムのロール体１０１の作製において、表１に記載のように、斜め延伸を行うときの延伸率、フィルム長手方向に対する延伸の角度、光学フィルムの膜厚、エンボス部の凸部の高さ、及び左右のエンボスローラーの温度をそれぞれ変化させてエンボス部を形成した以外は同様にして、幅２．４ｍ、長さ４０００ｍ、の長尺状の光学フィルムを、長手方向に巻き取って光学フィルムのロール体１０２～１３０を作製した。
　≪光学フィルムのロール体の評価≫
　〈耐エンボスつぶれ率（％）の測定〉
　光学フィルム左右両端部のエンボス部凸部のつぶれ耐性率を、図３及び図４で示す測定方法で行った。下記符号は図３及び図４中の符号である。
　（１）光学フィルム１４のエンボス部１６を含む領域を切り出して、サンプルフィルム１４Ａを得る（図４参照）。そして、サンプルフィルム１４Ａのエンボス部１６の凸部の高さＤ０（図３における、荷重を加える前の凸部の高さＤ０）を、厚さ測定機で測定する。厚さ測定機は、定圧厚さ測定機（株式会社テクロックＰＧ－０２）を用いた。
　（２）次いで、図４に示されるように、ステージ１５上にサンプルフィルム１４Ａを配置する。そして、フィルム面に対して垂直に載置された直径５ｍｍの金属製の円筒棒１８Ａと、その上に配置された分銅１８Ｂとからなる合計１ｋｇの分銅１８を載せる。このようにして、エンボス部１６の表面上の直径５ｍｍの円領域に１ｋｇの荷重を加えた状態で、２３℃・５５％ＲＨ下において１０分間保存する。その後、荷重を除いた（分銅を除いた）ときの、エンボス部１６の凸部の高さＤ（図３における荷重を加えた後の凸部の高さＤ）を、厚さ測定機で測定する。
　（３）前記（１）で測定された荷重を加える前の凸部の高さＤ０と、前記（２）で測定された荷重を加えた後の凸部の高さＤとを、下記式１に当てはめて、つぶれ耐性率を算出する。
　（式１）　つぶれ耐性率（％）＝Ｄ／Ｄ０×１００（％）
　測定はエンボス部の場所を任意に変えて１０回行い、つぶれ耐性率（％）の平均値を求めた。
　〈光学フィルム面内の弾性率の測定〉
　光学フィルム面内の弾性率の測定は、温度２３℃、相対湿度５５％ＲＨの環境下で試料を２４時間調湿し、ＪＩＳ　Ｋ７１２７に記載の方法に準じて、引っ張り試験器オリエンテック（株）製テンシロンＲＴＡ－１００を使用して弾性率を求めた。試験片の形状は１号形試験片で、試験速度は１０ｍｍ／分の条件で、任意方向に対し０°から１５°毎の方向に測定し、求めた弾性率のうち最大値のものを最大弾性率及びその方向を最大値の方向Ａとし、更にその方向Ａに直交する方向Ｂの弾性率をそれぞれ求め、さらにその比（Ｂ／Ａ）を計算した。
　〈光学フィルム面内の遅相軸の角度、及びリターデーション値Ｒｏの測定〉
　光学フィルム面内の遅相軸の角度測定は、作製した光学フィルムを２３℃・５５％ＲＨで調湿し、その後遅相軸の方向を自動複屈折率計ＫＯＢＲＡ－２１ＡＷＲ（王子計測機器（株）製）により求めた。遅相軸の方向は、フィルム長手方向を０°としてフィルム面内の遅相軸の角度を決定した。
　また、自動複屈折率計ＫＯＢＲＡ－２１ＡＷＲ（王子計測機器（株）製）を用いて、２３℃・５５％ＲＨの環境下で、下記各波長での複屈折率測定によりリターデーション値Ｒｏを測定したところ、いずれの光学フィルムも、波長４５０ｎｍで測定したＲｏ（４５０）が１００～１２５ｎｍの範囲内であり、波長５５０ｎｍで測定したＲｏ（５５０）が１２５～１４２ｎｍの範囲内であり、Ｒｏ（５９０）が１３０～１５２ｎｍの範囲内であり、λ／４板である位相差フィルムであった。
　式（ｉ）：Ｒｏ＝（ｎｘ－ｎｙ）×ｄ
　式中、ｎｘ及びｎｙは、２３℃・５５％ＲＨ、４５０ｎｍ、５５０ｎｍ、５９０ｎｍの各々における屈折率ｎｘ（フィルムの面内の最大の屈折率、遅相軸方向の屈折率ともいう。）、ｎｙ（フィルム面内で遅相軸に直交する方向の屈折率）であり、ｄはフィルムの厚さ（ｎｍ）である。
　〈光学フィルムのロール体の巻きずれの評価〉
　作製した光学フィルムのロール体を、厚さ３０μｍのポリエチレン樹脂フィルムにアルミニウムが蒸着されている防湿フィルムを用いて包装し、巻き芯端部を輪ゴム留めした。（図１０参照。）
　包装された光学フィルムのロール体を、３０～４０℃、６５～８５％ＲＨの倉庫で、コア（巻芯）の長さ方向が水平になるように架台に乗せ１ヶ月間保管した。そして、１ヶ月経過後のロール体の巻きの状態を、目視観察し、下記のように評価した。
　◎：ロールの表面に皺等の変化や巻きずれは認められない
　○：ロールの表面に僅かに皺が認められるが、巻きずれは認められない
　△：ロールの表面に弱い皺が認められ、１ｃｍ未満の巻きずれが認められる
　×：ロールの表面～内部に強い皺が有り、１ｃｍ以上の巻きずれが認められる
　〈有機ＥＬ表示装置の表示むらの評価〉
　（円偏光板の作製）
　作製した光学フィルムのロール体を、厚さ３０μｍのポリエチレン樹脂フィルムにアルミニウムが蒸着されている防湿フィルムを用いて包装し、巻き芯端部を輪ゴム留めし、３０～４０℃、６５～８５％ＲＨの倉庫で、コア（巻芯）の長さ方向が水平になるように架台に乗せ１ヶ月間保管した。
　保管後の光学フィルムのロール体から繰り出した光学フィルムのエンボス部をスリットして除去した後、下記手順によって偏光子と貼り合わせて円偏光板を作製した。
　（１）偏光子の調製
　特許第４６９１２０５号実施例１を参考にして下記偏光子を作製した。
　非晶性ＰＥＴ基材に７μｍ厚のＰＶＡ層が製膜された積層体を延伸温度１３０℃の空中補助延伸によって延伸積層体を作製し、次に、延伸積層体をヨウ素、ヨウ化カリウムによって染色して着色積層体を作製し、さらに着色積層体を延伸温度６５度のホウ酸水中延伸によって総延伸倍率が５．９４倍になるように非晶性ＰＥＴ基材と一体に延伸された３μｍ厚のＰＶＡ層を含む光学フィルム積層体（偏光子）を得た。非晶性ＰＥＴ基材は偏光子を光学フィルムと貼り合わせた後剥離して、ＰＶＡ層（偏光膜）のみ使用した。
　（２）光硬化性接着剤の調製
　下記成分を混合した後、脱泡して、光硬化性接着剤を調製した。なお、トリアリールスルホニウムヘキサフルオロホスフェートは、５０％プロピレンカーボネート溶液として配合し、下記にはトリアリールスルホニウムヘキサフルオロホスフェートの固形分量を表示した。
　（光硬化性接着剤の組成）
　　３，４－エポキシシクロヘキシルメチル－３，４－エポキシシクロヘキサンカルボキシレート：４５質量部
　　エポリードＧＴ－３０１（ダイセル化学社製の脂環式エポキシ樹脂）：４０質量部
　　１，４－ブタンジオールジグリシジルエーテル：１５質量部
　　トリアリールスルホニウムヘキサフルオロホスフェート：２．３質量部
　　９，１０－ジブトキシアントラセン：０．１質量部
　　１，４－ジエトキシナフタレン：２．０質量部
　（３）円偏光板及び有機ＥＬ画像表示装置の作製
　保管した光学フィルムのロール体１０１から繰り出した光学フィルム上に、上記調製した光硬化性接着剤を、マイクログラビアコーターを用いて乾燥厚みが５μｍになるように塗布して、光硬化性接着剤層を形成した。塗布は、グラビアローラ＃３００、回転速度１４０％／ライン速度の条件で行った。
　同様に、保護フィルムとしてコニカミノルタタックＫＣ４ＵＹ（コニカミノルタアドバンストレイヤー（株）製）上に、上記調製した光硬化性接着剤を、乾燥厚み５μｍとなるように塗布して光硬化性接着剤層を形成した。
　上記作製した偏光子の一方の面に、光硬化性接着剤層が形成された光学フィルムを配置し、他方の面に、光硬化性接着剤層が形成された保護フィルムを配置して、光学フィルム／光硬化性接着剤層／偏光子／光硬化性接着剤層／保護フィルムの積層物を得た。得られた積層物を、ローラー機で長手方向を合わせるようにして、ロール・トゥ・ロールで貼り合わせた。貼り合わせた結果、光学フィルムの遅相軸は偏光子の吸収軸に対して４５°斜め方向に貼合された。
　貼り合わせた積層物の両面側から、電子線を照射して、光硬化性接着剤層を硬化させて円偏光板２０１を得た。ライン速度は２０ｍ／ｍｉｎ、加速電圧は２５０ｋＶ、照射線量は２０ｋＧｙとした。
　次いで、特開２０１０－２０９２５号公報の実施例に記載されている方法に準じて、同公報の図８に記載された構成からなる有機ＥＬ素子を作製した。有機ＥＬ素子の基板とは反対側の面に、上記作製した円偏光板を切り出して、当該円偏光板の光学フィルム１０１側が有機ＥＬ素子面になるように、アクリル系粘着剤を介して貼付け、有機ＥＬ画像表示装置を作製した。
　同様にして光学フィルムのロール体１０２～１３０を用いて、それぞれ円偏光板及び有機ＥＬ画像表示装置を作製した。なお、遅相軸が長手方向に対して４５°方向にない光学フィルムは、光学フィルムを毎葉に切り出して偏光子の吸収軸に対して４５°斜め方向に貼合して円偏光板を作製した。
　以上作製した有機ＥＬ画像表示装置を、２３℃・５５％ＲＨの暗室内で点灯し表示むらを観察した。
　◎　：全くむらが観察されない
　○　：極く弱いむらが表示装置の端部に観察される
　△　：弱いむら表示装置の端部に明らかに観察される
　×　：表示装置の端部から中央にかけてむらが観察される
　××：全面で強度のむらが観察される
　以上の評価結果を表１に示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000037
  
　表１の結果から、光学フィルムの膜厚、フィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａとそれに対して直交する方向Ｂの弾性率の比、エンボス部の凸部の高さが本発明の範囲内であり、つぶれ耐性率（％）が、両端のエンボス部とも５０％以上である、本発明の光学フィルムのロール体１０１～１０４、１０６、１０７、１０９～１２２は、保管中の巻きずれ、及び保管後の表示むらに優れていることが分かる。
　それに対し、膜厚が６０μｍである比較例の光学フィルムのロール体１０５は、自重によってエンボス部がつぶれやすくなるため、巻きずれがみられ、表示むらが発生している。また、エンボス部の凸部の高さが範囲外である光学フィルムのロール体１０８は、ロール体の幅手方向中央部がたわみやすく、光学フィルムとしての平面性が保ちにくいため、巻きずれ、表示むらともに劣化がみられた。
　さらに、弾性率の比の値ＥＡ／ＥＢが１．４未満である光学フィルムのロール体１２０、左右エンボス部のつぶれ耐性率（％）が低い光学フィルムのロール体１２１～１２７は、巻きずれ及び表示むらが劣位にあることが明らかである。
　なお、左右のエンボスつぶれ耐性率（％）の差を１５％になるように調整した、本発明の光学フィルムのロール体１１１は、巻きずれはみられなかったが、巻き形状にやや凹凸が観察された。
　また、本発明の光学フィルムのロール体１１３に対して、斜め延伸の角度を２０°及び７０°に設定した本発明の光学フィルムのロール体１１６及び１１９は、有機ＥＬ画像表示装置の表示を目視で観察した結果、コントラストがやや低く観察された。
　実施例２
　実施例１の光学フィルムのロール体１０２の作製において、幅手方向（ＴＤ方向）への予備延伸の倍率を表２に記載の条件で行った以外は同様にして、光学フィルムのロール体２０１～２０６を作製した。
　作製した光学フィルムのロール体に対して、実施例１で行った巻きずれ及び表示むらの評価に加えて下記ヘイズ評価を行った。
　（ヘイズ）
　得られた光学フィルムを、２３℃・５５％ＲＨ下で５時間以上調湿した。次いで、得られた光学フィルムのヘイズを、ＪＩＳ　Ｋ－７１３６に準拠して、２３℃・５５％ＲＨの条件下で、ヘイズメーター（濁度計）（型式：ＮＤＨ　２０００、日本電色（株）製）にて測定し、以下の基準で評価した。
　〇：ヘイズが０．５％未満
　△：ヘイズが０．５％～１．０％未満
　×：ヘイズが１．０％以上
　以上の評価結果を表２に示した。
 
　表２の結果から、光学フィルムのロール体２０３及び２０４のように、ＴＤ方向への予備延伸の倍率を１０～３０％の範囲内で行うことによって、予備延伸なしで斜め延伸した光学フィルムのロール体２０１及び予備延伸の倍率が低い光学フィルムのロール体２０２に対して、巻きずれ及び表示むらがより改善されることが分かる。
　光学フィルムのロール体２０５及び２０６の評価結果から、予備延伸の延伸率を高くしていくと、ヘイズの上昇や破断等が生じることが分かった。
　実施例３
　実施例１の光学フィルムのロール体１０２の作製において、膜厚、及びエンボスローラーの温度を調整して左右エンボス部の平均つぶれ耐性率（％）を変化させて、表３記載の光学フィルムのロール体３０１～３０６を作製した。
　それぞれの光学フィルムのロール体に対して、下記Ａ～Ｃの包装形態（図１０参照。）で、３０～４０℃、６５～８５％ＲＨの倉庫で、コア（巻芯）の長さ方向が水平になるように２ヶ月間保管した。そして、２ヶ月経過後のロール体の巻きの状態を、実施例１と同様に目視観察し、巻きずれの評価、及びそれぞれの光学フィルムのロール体より光学フィルムを繰り出して、実施例１と同様にして円偏光板及び有機ＥＬ画像表示装置を作製し、表示むらを評価した。
　包装形態Ａ：：厚さ５０μｍのポリエチレン樹脂フィルムにアルミニウムが蒸着されている防湿フィルム包装材料を用いて光学フィルムのロール体を包装し、巻き芯端部を輪ゴム留めした。
　当該包装材料のＪＩＳ　Ｚ２０８に規定される塩化カルシウム－カップ法に基づく温度４０℃及び湿度９０％ＲＨの環境下で２４時間保持された透湿度は、０．５ｇ／ｍ２であった。
　包装形態Ｂ：厚さ５０μｍのポリエチレン樹脂フィルムにアルミニウムが蒸着されている包装材料を用いて光学フィルムのロール体を包装し、巻き芯端部をビニールテープ（ガムテープ）で二重に留めて包装内部を密閉状態にした。
　包装形態Ｃ：厚さ５０μｍのポリエチレン樹脂フィルムを包装材料として用いて光学フィルムのロール体を包装し、巻き芯端部を輪ゴム留めした。
　当該包装材料の、上記条件による透湿度は５．０ｇ／ｍ２であった。
　以上の評価結果を表３に示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000039
  
　表３より、包装形態Ａを採用した光学フィルムのロール体３０１及び３０２は、巻きずれと表示むらが、他の包装形態Ｂ及びＣに対して優れていることが分かる。
　透湿度の低い包装材料を用いるが、巻き芯端部の包装留め部分から適度な湿度の出入りがある包装形態Ａの方が、良好な保管状態となることが確認された。
　実施例４
　実施例１の光学フィルムのロール体１０２の作製において、添加剤１として、一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物Ａ３６、下記位相差調整剤ａ、位相差調整剤ｂ、位相差調整剤ｃ、及びエチルセルロース（置換度２．８）、及び添加剤２としてジカルボン酸とジオールの重縮合エステルとして表４記載の組成の重縮合エステルを作製し、実施例１と同質量部用いた以外は同様にして、光学フィルムのロール体４０１～４１２を作製した。その際、光学フィルムのロール体の包装形態は、実施例１の包装形態を採用した。
　〈添加剤２：重縮合エステルの合成〉
（光学フィルム４０１に使う重縮合エステルの合成）
　エチレングリコール３１０ｇ、テレフタル酸４１５ｇ、アジピン酸３６５ｇ、酢酸３００ｇ、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネート０．２１ｇを、温度計、撹拌器、緩急冷却管を備えた２Ｌの四つ口フラスコに仕込み、窒素気流中２３０℃になるまで、撹拌しながら徐々に昇温する。１５時間脱水縮合反応させ、反応終了後２００℃で未反応のエチレングリコールを減圧留去することにより、重縮合エステルを得た。酸価０．１０、数平均分子量１０００であった。
（光学フィルム４０２に使う重縮合エステルの合成）
　エチレングリコール３１０ｇ、アジピン酸７３０ｇ、酢酸３００ｇ、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネート０．２１ｇを、温度計、撹拌器、緩急冷却管を備えた２Ｌの四つ口フラスコに仕込み、窒素気流中２３０℃になるまで、撹拌しながら徐々に昇温する。１５時間脱水縮合反応させ、反応終了後２００℃で未反応のエチレングリコールを減圧留去することにより、重縮合エステルを得た。酸価０．１０、数平均分子量１０００であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000040
  
　作製した光学フィルムのロール体を用いて、実施例１と同様にして巻きずれと表示むらの評価を行った。
　以上の評価結果を表４に示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000041
  
　表４の結果から、本発明に係る好ましい位相差調整剤である一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物、又は当該一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物と本発明に係る好ましい重縮合エステルを含有する光学フィルムのロール体４０１、４０２、４０９及び４１１は、巻きずれと表示むらが優位にある、より好ましい結果を示すことが分かる。
　また、光学フィルムのロール体４０１の作製において、一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物Ａ３６の代わりに、Ａ１、Ａ１５、Ａ４０、Ａ５５、及びＡ６０を使用して同様に確認したところ、光学フィルムのロール体４０１と同様な結果を再現した。
　実施例５
　実施例１の光学フィルムのロール体１０２の作製において、セルロースエステルとして、セルロースエステル１、３及び下記セルロースエステル４、添加剤１として、下記化合物１及び２、一般式（１）又は（２）で表される構造を有する下記化合物３～１０、及び添加剤２としてジカルボン酸とジオールの重縮合エステルとして例示化合物Ｐ－８を、実施例１と同質量部用い、膜厚３０μｍ、巻き長を６０００ｍとした以外は同様にして、光学フィルムのロール体５０１～５１４を作製した。その際、光学フィルムのロール体の包装形態は、実施例１の包装形態を採用した。
　セルロースエステル４：アセチル置換度２．３０、ベンゾエート置換度０．４、総アシル置換度２．７０、重量平均分子量Ｍｗ＝２０００００、数平均分子量Ｍｎ＝１２０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝１．６
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000042
  
　作製した光学フィルムのロール体５０１～５１４に対して、実施例１で行った巻きずれ及び表示むらの評価に加えて下記巻き形状の評価を行った。
　〈光学フィルムのロール体の巻き形状：巻き取り品質の評価〉
　上記作製した６０００ｍ巻のロールの外観を目視観察し、光学フィルムロールの巻き取り品質(ゆる巻きに起因する馬の背状故障、凹凸状の変形故障)について目視観察を行い、下記の基準に従って、巻き取り品質の評価を行った。
　◎：光学フィルムロールに、ゆる巻きに起因する馬の背状故障、凹凸状の変形故障の発生は全く認められない
　○：光学フィルムロールに、ゆる巻きに起因する馬の背状故障、凹凸状の変形故障の発生はほぼ認められない
　△：光学フィルムロールに、ゆる巻きに起因する馬の背状故障又は凹凸状の変形故障の発生がごく弱く見られるが、実用上問題の無い品質である
　×：光学フィルムロールに、ゆる巻きに起因する馬の背状故障又は凹凸状の変形故障の発生が見られ、実用上懸念される品質である　
　上記評価の結果を、下記表５に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000043
  
　表５の結果から、添加剤１として一般式（１）又は（２）で表される構造を有するピラゾール環、トリアゾール環、又はイミダゾール環を有する含窒素複素環化合物を含有する光学フィルムのロール体５０７～５１４は、表示むら及び巻きずれに加えて、巻き形状：巻き取り品質にも優れていることが分かる。
産業上の利用の可能性
　本発明の光学フィルムのロール体は、フィルム面内の弾性率の方向が長手方向に対して傾斜しており、保管途中や輸送中の吸湿によっても当該ロール体に巻きズレを発生しにくく、かつ保管中や輸送後でも均一な光学値を有するため、偏光板用保護フィルムや、液晶表示装置などの表示装置用光学フィルムとして用いることに優れた適性を有する。
　１０　光学フィルムのロール体
　１２　巻芯
　１４　光学フィルム
　１４Ａ　サンプルフィルム
　１５　ステージ
　１６　エンボス部
　１８Ａ　円筒棒
　１８Ｂ　分銅
　１８　重り
　２０　エンボス加工装置
　２２　エンボスローラー
　２４　バックローラー
　１００　未延伸フィルム
　１０２－１　右側のフィルム保持開始点
　１０２－２　左側のフィルム保持開始点
　１０３－１　右側のフィルム保持手段の軌跡
　１０３－２　左側のフィルム保持手段の軌跡
　１０４　テンター
　１０５－１　右側のフィルム保持終了点
　１０５－２　左側のフィルム保持終了点
　１０６　斜め延伸フィルム
　１０７　フィルムの送り方向
　１０８－１　テンター入り口側のガイドローラー
　１０８－２　テンター出口側のガイドローラー
　１０９　フィルムの延伸方向
　ＤＲ１　繰出し方向
　ＤＲ２　巻取り方向
　θｉ　繰出し角度（繰出し方向と巻取り方向のなす角度）
　ＣＲ、ＣＬ　把持具
　Ｗｏ　延伸前のフィルムの幅
　Ｗ　延伸後のフィルムの幅
　１１０　フィルム繰り出し装置
　１１１　搬送方向変更装置
　１１２　巻き取り装置
　１１３　製膜装置
　２０１　巻芯
　２０１ａ　巻芯の両端部
　２０３　包装材料
　２０４　ガムテープ
　２０５　紐又はゴムバンド
　２１０　光学フィルムのロール体の包装形態

Claims (13)

  1. 　セルロースエステルを含有し、膜厚が１５～５０μｍの範囲内であり、２３℃・５５％ＲＨ下で測定したフィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａが長手方向に対して傾斜しており、当該最大値の方向Ａの弾性率ＥＡとそれに対して直交する方向Ｂの弾性率ＥＢとの比の値が、１．４≦ＥＡ／ＥＢである長尺の光学フィルムのロール体であって、
    　前記光学フィルムのロール体は、フィルム幅手方向の両端部からフィルム幅手長の５％以内の領域に、高さが１～２０μｍの範囲内であるエンボス部を有し、
    　当該エンボス部の表面上の直径５ｍｍの円領域に、１ｋｇの荷重を加えた状態で２３℃・５５％ＲＨ下において１０分間保存した後の当該エンボス部の凸部の高さをＤとし、前記荷重を加える前の当該エンボス部の凸部の高さをＤｏとしたとき、下記式１で定義されるつぶれ耐性率（％）が、両端のエンボス部とも５０％以上であることを特徴とする光学フィルムのロール体。
    　（式１）　つぶれ耐性率（％）＝Ｄ／Ｄｏ×１００（％）
  2. 　前記つぶれ耐性率（％）が、７０％以上であることを特徴とする請求項１に記載の光学フィルムのロール体。
  3. 　前記フィルム幅手方向の両端部のエンボス部をａ及びa'としたときに、当該エンボス部ａ及びa'の前記つぶれ耐性率の差が、１０％以内であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の光学フィルムのロール体。
  4. 　前記フィルム面内の弾性率の最大値の方向Ａが、長手方向に対して、３０～６０°方向の範囲内にあることを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体。
  5. 　前記フィルム面内の遅相軸が、長手方向に対して、３０～６０°方向の範囲内にあることを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体。
  6. 　添加剤として、下記一般式（Ａ）で表される構造を有する化合物を含有することを特徴とする請求項１から請求項５までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
      
    〔上記一般式（Ａ）において、Ｑは、芳香族炭化水素環、非芳香族炭化水素環、芳香族複素環又は非芳香族複素環を表す。Ｗａ及びＷｂは、それぞれ独立に、Ｑを構成する原子に結合する水素原子又は置換基であり、ＷａとＷｂとは互いに同じでも異なっていてもよく、ＷａとＷｂは互いに結合して環を形成してもよい。Ｒ３は、水素原子又は置換基を表す。ｍは、０～２の整数を表し、ｍが２の場合、２つのＲ３は互いに同じでも異なっていてもよい。ｎは、１～１０の整数を表し、ｎが２以上である場合、２以上のＱ、Ｌ２、Ｗａ、Ｗｂ、Ｒ３及びｍのそれぞれは、互いに同一であっても異なっていてもよい。Ｌ１及びＬ２は、それぞれ独立に、アルキレン基、アルケニレン基、アルキニレン基、Ｏ、（Ｃ＝Ｏ）、（Ｃ＝Ｏ）－Ｏ、ＮＲＬ、Ｓ、（Ｏ＝Ｓ＝Ｏ）及び（Ｃ＝Ｏ）－ＮＲＬからなる群より選ばれる２価の連結基であるか、それらの組合せか又は単結合を表す。ＲＬは、水素原子又は置換基を表す。Ｒ１及びＲ２は、それぞれ独立に、置換基を表す。〕
  7. 　添加剤として、重量平均分子量（Ｍｗ）が３５０～３０００の範囲内であるジカルボン酸とジオールとの重縮合エステルを含有することを特徴とする請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体。
  8. 　光学フィルムの巻き長が、１５００～８０００ｍの範囲内であることを特徴とする請求項１から請求項７までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体。
  9. 　請求項１から請求項８までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体を樹脂フィルムにアルミ蒸着された防湿フィルムで包んだ後、巻き軸部分を紐又はゴムバンドで留めたことを特徴とする光学フィルムのロール体。
  10. 　請求項１から請求項９までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体を製造する光学フィルムのロール体の製造方法であって、当該光学フィルムをフィルム幅手方向に延伸率として１～５０％の範囲内で予備延伸した後、フィルム長手方向に対して斜め方向に延伸し、その後フィルム幅手方向の両端部にエンボス部を形成することを特徴とする光学フィルムのロール体の製造方法。
  11. 　フィルム幅手方向の両端部にエンボスローラーによって前記エンボス部を形成するときに、両側のエンボスローラーの表面温度に５～２０℃の範囲内の温度差をつけて当該エンボス部を形成することを特徴とする請求項１０に記載の光学フィルムのロール体の製造方法。
  12. 　請求項１から請求項９までのいずれか一項に記載の光学フィルムのロール体から繰り出され光学フィルムを、偏光子の少なくとも一方の面に具備したことを特徴とする偏光板。
  13. 　請求項１２に記載の偏光板を具備することを特徴とする表示装置。
PCT/JP2013/081744 2012-12-13 2013-11-26 光学フィルムのロール体、その製造方法、偏光板及び表示装置 WO2014091921A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201380064391.7A CN104870352B (zh) 2012-12-13 2013-11-26 光学膜的卷体、其制造方法、偏振片及显示装置
KR1020157009283A KR101721783B1 (ko) 2012-12-13 2013-11-26 광학 필름의 롤체, 그 제조 방법, 편광판 및 표시 장치
JP2014551962A JP6229664B2 (ja) 2012-12-13 2013-11-26 光学フィルムのロール体、その製造方法、偏光板及び表示装置

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012272089 2012-12-13
JP2012-272089 2012-12-13

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014091921A1 true WO2014091921A1 (ja) 2014-06-19

Family

ID=50934215

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2013/081744 WO2014091921A1 (ja) 2012-12-13 2013-11-26 光学フィルムのロール体、その製造方法、偏光板及び表示装置

Country Status (4)

Country Link
JP (1) JP6229664B2 (ja)
KR (1) KR101721783B1 (ja)
CN (1) CN104870352B (ja)
WO (1) WO2014091921A1 (ja)

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015022867A1 (ja) * 2013-08-12 2015-02-19 コニカミノルタ株式会社 セルロースアシレートフィルム、偏光板及び液晶表示装置
WO2016063668A1 (ja) * 2014-10-24 2016-04-28 住友化学株式会社 偏光板ロール
WO2016063669A1 (ja) * 2014-10-24 2016-04-28 住友化学株式会社 偏光板ロール
CN105700057A (zh) * 2014-12-11 2016-06-22 日东电工株式会社 偏光膜制造用的层叠体
CN107533253A (zh) * 2015-05-13 2018-01-02 柯尼卡美能达株式会社 带有触控面板的液晶显示装置及其制造方法
US20180203175A1 (en) * 2013-01-10 2018-07-19 Konica Minolta, Inc. Triazole compound
JP2018124579A (ja) * 2018-04-27 2018-08-09 日東電工株式会社 偏光膜製造用の積層体
JP2019089343A (ja) * 2014-11-11 2019-06-13 蘇州莫立克新型材料有限公司 延伸フィルムの耐引裂性向上方法
WO2020121823A1 (ja) * 2018-12-11 2020-06-18 Dic株式会社 液晶組成物及び表示素子、ならびに化合物
WO2021250904A1 (ja) * 2020-06-12 2021-12-16 コニカミノルタ株式会社 フィルムおよびその製造方法、ロール体およびその製造方法

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104999681B (zh) * 2015-08-04 2017-03-29 中国乐凯集团有限公司 一种纤维素酯薄膜的制备方法
KR102315163B1 (ko) * 2016-12-01 2021-10-19 코니카 미놀타 가부시키가이샤 필름 롤의 곤포체
JP6797279B2 (ja) * 2017-02-28 2020-12-09 富士フイルム株式会社 熱可塑性樹脂フィルム及び熱可塑性樹脂フィルムの製造方法
WO2018216590A1 (ja) * 2017-05-23 2018-11-29 日本ゼオン株式会社 フィルムロール及びその製造方法
CN109230728A (zh) * 2018-09-27 2019-01-18 明尼苏达矿业制造特殊材料（上海）有限公司 防跑偏装置
JP7427897B2 (ja) * 2019-09-27 2024-02-06 コニカミノルタ株式会社 フィルムロール及びその製造方法
JP2021075363A (ja) * 2019-11-08 2021-05-20 住友化学株式会社 乾燥したフィルムロールの製造方法
EP4129670A4 (en) * 2020-03-27 2024-03-13 Mitsui Chemicals, Inc. MULTILAYER BODY, LAMINATED BODY USING SAME AND PACKAGING

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010274615A (ja) * 2009-06-01 2010-12-09 Konica Minolta Opto Inc 光学フィルムの製造方法、光学フィルム、偏光板及び液晶表示装置
JP2012030542A (ja) * 2010-08-02 2012-02-16 Konica Minolta Opto Inc エンボス形成装置及びそのエンボス形成装置により製造されたフィルム
WO2013140433A1 (ja) * 2012-03-19 2013-09-26 コニカミノルタ株式会社 光学フィルムのロール体、およびそれを用いた偏光板の製造方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4029264A (en) * 1976-05-03 1977-06-14 Union Carbide Corporation Cling film roll having a nodulose leading edge portion and the method and apparatus for producing it
JPS61147135A (ja) * 1984-12-20 1986-07-04 Mitsubishi Electric Corp 感湿材料の製造方法
JPH0933721A (ja) * 1995-07-25 1997-02-07 Arisawa Mfg Co Ltd 表示装置用の半透過偏光板及びその製造方法並びに表示装置
SE9600933D0 (sv) * 1996-03-11 1996-03-11 Atlas Copco Tools Ab Power nutrunner
JP2002086554A (ja) * 2000-07-10 2002-03-26 Fuji Photo Film Co Ltd ポリマーフィルムの延伸方法、偏光膜、偏光板および位相差膜の製造方法、および液晶表示装置
JP2003176068A (ja) * 2001-12-07 2003-06-24 Konica Corp 光学フィルムの巻き取り方法
JP2006224618A (ja) 2005-02-21 2006-08-31 Jsr Corp フィルム加工方法
JP2008083307A (ja) 2006-09-27 2008-04-10 Konica Minolta Opto Inc 偏光板、偏光板の製造方法、及び液晶表示装置
JP2010070309A (ja) * 2008-09-18 2010-04-02 Fujifilm Corp 光学フィルム及びその製造方法
JP5325733B2 (ja) * 2009-03-31 2013-10-23 富士フイルム株式会社 セルロース組成物を含む光学フィルム、位相差板、偏光板、ならびに液晶表示装置
JP5267375B2 (ja) * 2009-08-06 2013-08-21 コニカミノルタアドバンストレイヤー株式会社 光学フィルム
JP2012027372A (ja) * 2010-07-27 2012-02-09 Toyo Kohan Co Ltd 位相差フィルム製造方法
JP5569323B2 (ja) * 2010-10-08 2014-08-13 コニカミノルタ株式会社 長尺延伸フィルムの製造方法、及び長尺偏光板の製造方法
WO2012056665A1 (ja) * 2010-10-27 2012-05-03 コニカミノルタオプト株式会社 光学フィルムの製造方法、光学フィルム、光学フィルムを用いた偏光板、及び表示装置

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010274615A (ja) * 2009-06-01 2010-12-09 Konica Minolta Opto Inc 光学フィルムの製造方法、光学フィルム、偏光板及び液晶表示装置
JP2012030542A (ja) * 2010-08-02 2012-02-16 Konica Minolta Opto Inc エンボス形成装置及びそのエンボス形成装置により製造されたフィルム
WO2013140433A1 (ja) * 2012-03-19 2013-09-26 コニカミノルタ株式会社 光学フィルムのロール体、およびそれを用いた偏光板の製造方法

Cited By (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20180203175A1 (en) * 2013-01-10 2018-07-19 Konica Minolta, Inc. Triazole compound
WO2015022867A1 (ja) * 2013-08-12 2015-02-19 コニカミノルタ株式会社 セルロースアシレートフィルム、偏光板及び液晶表示装置
JP2016085331A (ja) * 2014-10-24 2016-05-19 住友化学株式会社 偏光板ロール
JP2016085318A (ja) * 2014-10-24 2016-05-19 住友化学株式会社 偏光板ロール
CN107076913A (zh) * 2014-10-24 2017-08-18 住友化学株式会社 偏振板卷
WO2016063669A1 (ja) * 2014-10-24 2016-04-28 住友化学株式会社 偏光板ロール
WO2016063668A1 (ja) * 2014-10-24 2016-04-28 住友化学株式会社 偏光板ロール
CN107076913B (zh) * 2014-10-24 2019-06-07 住友化学株式会社 偏振板卷
TWI676828B (zh) * 2014-10-24 2019-11-11 日商住友化學股份有限公司 偏光板捲筒
JP2019089343A (ja) * 2014-11-11 2019-06-13 蘇州莫立克新型材料有限公司 延伸フィルムの耐引裂性向上方法
CN105700057A (zh) * 2014-12-11 2016-06-22 日东电工株式会社 偏光膜制造用的层叠体
JP2016114634A (ja) * 2014-12-11 2016-06-23 日東電工株式会社 偏光膜製造用の積層体
TWI666117B (zh) * 2014-12-11 2019-07-21 日商日東電工股份有限公司 偏光膜製造用之積層體，以及偏光膜之製造方法
CN107533253B (zh) * 2015-05-13 2021-02-02 柯尼卡美能达株式会社 带有触控面板的液晶显示装置及其制造方法
CN107533253A (zh) * 2015-05-13 2018-01-02 柯尼卡美能达株式会社 带有触控面板的液晶显示装置及其制造方法
JP2018124579A (ja) * 2018-04-27 2018-08-09 日東電工株式会社 偏光膜製造用の積層体
WO2020121823A1 (ja) * 2018-12-11 2020-06-18 Dic株式会社 液晶組成物及び表示素子、ならびに化合物
JPWO2020121823A1 (ja) * 2018-12-11 2021-02-15 Dic株式会社 液晶組成物及び表示素子、ならびに化合物
WO2021250904A1 (ja) * 2020-06-12 2021-12-16 コニカミノルタ株式会社 フィルムおよびその製造方法、ロール体およびその製造方法
JP7556386B2 (ja) 2020-06-12 2024-09-26 コニカミノルタ株式会社 フィルムおよびその製造方法、ロール体およびその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN104870352A (zh) 2015-08-26
CN104870352B (zh) 2017-03-22
KR20150054988A (ko) 2015-05-20
KR101721783B1 (ko) 2017-03-30
JPWO2014091921A1 (ja) 2017-01-05
JP6229664B2 (ja) 2017-11-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6229664B2 (ja) 光学フィルムのロール体、その製造方法、偏光板及び表示装置
JP6623737B2 (ja) 光学フィルムの製造方法および製造装置
JP6617494B2 (ja) 斜め延伸フィルムの製造方法
JP6935840B2 (ja) 斜め延伸フィルムの製造方法
WO2015159679A1 (ja) 偏光板、偏光板の製造方法、液晶表示装置及び有機エレクトロルミネッセンス表示装置
JPWO2015076101A1 (ja) 偏光板およびこれを用いた液晶表示装置
KR20150119024A (ko) 유기 일렉트로루미네센스 표시 장치 및 그 제조 방법
WO2013065587A1 (ja) 粘着層付き有機エレクトロルミネッセンス用円偏光板、それを具備する有機エレクトロルミネッセンス表示装置
WO2014068893A1 (ja) 位相差フィルム、円偏光板、及び画像表示装置
JP6923048B2 (ja) 斜め延伸フィルムの製造方法
JPWO2014175136A1 (ja) 光学フィルム、円偏光板及び有機エレクトロルミネッセンス表示装置
JP6699655B2 (ja) 斜め延伸フィルムの製造方法
US9718933B2 (en) Optical film, and polarizing plate and liquid crystal display device employing same
WO2014049954A1 (ja) 位相差フィルム、該位相差フィルムを用いて作製した長尺円偏光板および有機ｅｌディスプレイ
KR101862974B1 (ko) 광학 필름의 제조 방법
WO2013136977A1 (ja) λ／４位相差フィルムとその製造方法、円偏光板及び有機エレクトロルミネッセンス表示装置
WO2016132893A1 (ja) 長尺斜め延伸フィルムの製造方法
WO2013137123A1 (ja) λ／４位相差フィルム、円偏光板及び有機エレクトロルミネッセンス表示装置
WO2014087593A1 (ja) 位相差フィルム、円偏光板、及び画像表示装置
JP2016080876A (ja) 光学フィルム、円偏光板及び有機エレクトロルミネッセンス表示装置

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13862860

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2014551962

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20157009283

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 13862860

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1