WO2013156713A2 - Procédé de fabrication d'une pièce métallique creuse par fonderie - Google Patents

Procédé de fabrication d'une pièce métallique creuse par fonderie Download PDF

Info

Publication number
WO2013156713A2
WO2013156713A2 PCT/FR2013/050792 FR2013050792W WO2013156713A2 WO 2013156713 A2 WO2013156713 A2 WO 2013156713A2 FR 2013050792 W FR2013050792 W FR 2013050792W WO 2013156713 A2 WO2013156713 A2 WO 2013156713A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
core
shell
support members
mold
box
Prior art date
Application number
PCT/FR2013/050792
Other languages
English (en)
Other versions
WO2013156713A3 (fr
Inventor
Yves Longa
Jean DE RUFFRAY
Original Assignee
C.T.I.F. - Centre Technique Des Industries De La Fonderie
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by C.T.I.F. - Centre Technique Des Industries De La Fonderie filed Critical C.T.I.F. - Centre Technique Des Industries De La Fonderie
Priority to MX2014012537A priority Critical patent/MX357506B/es
Priority to US14/394,715 priority patent/US9452469B2/en
Priority to CA2870546A priority patent/CA2870546A1/fr
Priority to IN9024DEN2014 priority patent/IN2014DN09024A/en
Priority to JP2015506283A priority patent/JP6277178B2/ja
Priority to CN201380020368.8A priority patent/CN104302422B/zh
Priority to EP13719995.6A priority patent/EP2838679A2/fr
Priority to RU2014145837A priority patent/RU2635596C2/ru
Priority to KR1020147032147A priority patent/KR20140147893A/ko
Priority to BR112014025731A priority patent/BR112014025731A2/pt
Publication of WO2013156713A2 publication Critical patent/WO2013156713A2/fr
Publication of WO2013156713A3 publication Critical patent/WO2013156713A3/fr

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C7/00—Patterns; Manufacture thereof so far as not provided for in other classes
    • B22C7/06—Core boxes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C21/00—Flasks; Accessories therefor
    • B22C21/12—Accessories
    • B22C21/14—Accessories for reinforcing or securing moulding materials or cores, e.g. gaggers, chaplets, pins, bars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/10—Cores; Manufacture or installation of cores
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/10—Cores; Manufacture or installation of cores
    • B22C9/106—Vented or reinforced cores
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
    • B22D17/14—Machines with evacuated die cavity
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
    • B22D17/20—Accessories: Details
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D29/00—Removing castings from moulds, not restricted to casting processes covered by a single main group; Removing cores; Handling ingots
    • B22D29/001—Removing cores

Definitions

  • the present disclosure relates to a method of manufacturing a hollow metal part by casting and, more particularly, by die casting.
  • Such a method is particularly useful for the manufacture of parts which have an internal recess and which, therefore, are not demoldable directly, such as, for example, a fluid circulation duct or a semi-closed container (eg a casing ).
  • the foundry includes processes for forming metals (i.e. pure metals and alloys) which consist of casting a liquid metal in a mold to produce, after cooling, a given piece, limiting as much as possible the subsequent work of finishing on this piece.
  • metals i.e. pure metals and alloys
  • the liquid metal is injected into the mold under a significant injection pressure, typically between 100 and 1200 bar (i.e. 10 and 120 MPa).
  • the injection speed in the mold is typically between 10 m / s and 80 m / s and the temperature of the liquid metal is typically between 400 and 980 ° C.
  • pressure molding is often reserved for large-scale production for markets such as automotive or household appliances, because of the high price of tools (molds and cutting tools).
  • the smelter molds two half-parts which are then assembled mechanically by welding or gluing.
  • This solution is not satisfactory because, on the one hand, it requires two molding tools (one for each half-part) and, on the other hand, the step assembly is delicate because of the required sealing at the assembly area.
  • the present disclosure relates to a method of manufacturing a hollow metal piece, by casting, in which:
  • a destructible core comprising a body made of aggregated compounds, and a shell which surrounds and adheres to the body;
  • the kernel is arranged in a mold
  • the body of the core is disintegrated and evacuated via discharge orifices formed in the carapace and in the part;
  • the carapace is destroyed and evacuated via evacuation orifices formed in the room.
  • the core used here differs from conventional cores used in gravity foundry, in particular by the fact that it has a shell enabling it to mechanically resist the stresses exerted by the liquid metal during the injection. Without this shell, the core would disintegrate under these constraints.
  • the shell adheres to the body of the core to avoid a separation of the shell and the body during injection, and as the shell rests on the body, the latter takes some of the constraints during injection.
  • Such a manufacturing method is particularly interesting in die casting because the stresses exerted by the liquid metal during the injection are high and the carapace of the core is then of interest.
  • the mechanical strength of the shell is sufficient to resist the under-pressure injection of the liquid metal and, during molding, the liquid metal is injected under pressure into the mold, around the core.
  • this manufacturing process could be used in foundry in other applications such as low-pressure molding or gravity casting (eg for ferrous alloys and non-ferrous alloys, in metal or non-metallic molds)
  • the choice of the constituent material of the shell is made according to the good mechanical strength of this material, and its good adhesion to the core. Examples of materials are given below, but a person skilled in the art could easily, in view of this disclosure, consider others.
  • the material constituting the shell also has one or more of the following properties:
  • the carapace of the core is made, for example, based on particles aggregated by a binder (s) of organic nature (eg polyurethane), mineral (eg silicate, colloidal silica, ethyl silicate, low-point metals). fusion) or hydraulic (eg plaster, cement, lime).
  • a binder eg polyurethane
  • mineral eg silicate, colloidal silica, ethyl silicate, low-point metals.
  • fusion eg plaster, cement, lime
  • the particles may be ceramic, calcined clay, with or without zircon. They can result from the recycling of an old carapace.
  • the shell is metallic.
  • the core body is, for example, foundry sand or cast plaster, possibly loaded with fibers.
  • the binder used to aggregate the core compounds may be hydraulic, organic (eg cellulose) or inorganic (eg silicate).
  • the filler fibers may be organic or mineral in nature (eg linen, wood, glass).
  • the destructible core further includes a skeleton that traverses the core body and is attached to the shell.
  • This framework can be destroyed and evacuated at the same time as the body and / or the carapace. Such a framework makes it possible to further strengthen the mechanical strength of the core.
  • the core body is made by aggregating compounds in a box provided with pins that pass through the inside of the box, so that the body, once removed from the box, presents recesses in place of the pins, and filling these recesses with a material constituting the framework, for example by dipping the body of the core in a slip, injecting (under low pressure) this slip or by gravity flow the slip in a container.
  • the recesses and corresponding framing members may pass right through, or only partially, the core body.
  • the core body is dipped one or more times in one or more slips, so as to cover the body with one or more layers of curable material.
  • a slip plaster can be used.
  • the core body may be first dipped in a first slip to form the optional backbone and the lower layer of the carapace, and then in other slip to form the upper layer or layers of the carapace .
  • the core body can be dipped in a first slip to form the framework and a lower layer of the shell and then in one or several other slips to form one or more upper layers of the shell. Instead of soaking, it is possible to make the shell by injection of the slip.
  • the constituent materials of the shell and the framework may be identical or different.
  • the criteria used for the materials of the shell and the frame do not necessarily correspond.
  • the framework does not come into contact with the injected metal, its chemical passivity vis-à-vis this metal is not a selection criterion.
  • the mechanical strength of the framework may be lower than that of the shell.
  • the framework is made of aggregated, disaggregated compounds. Thus, one can disaggregate and evacuate the body and the frame, in one operation, according to a method of débourrage.
  • the body of the nucleus is made by aggregation of compounds in a box provided with support members which traverse (partially or partially) the inside of the box, and
  • the shell is made around the body and the support members so that the support members pass through the shell.
  • the support members are then used to hold the core in position in the mold during injection. Depending on the position occupied by the support members in the core, these can also serve to enhance the strength of the core.
  • the support members are hollow and define exhaust passages for gases that are formed by thermal decomposition of certain core components during molding of the workpiece. This makes it possible to limit the risks of deformation related to these gases, especially when the part has thin walls.
  • the support members are extracted the piece to provide the evacuation ports through which the body of the core and / or the shell are evacuated.
  • FIG 1 shows a box for the manufacture of the body of a core.
  • FIG 2 is a side view of the core body made with the box of FIG 1.
  • FIG 3 is a perspective view of the core made with the body of FIG 2.
  • FIG 4 is a sectional view of a mold in which is disposed the core of FIG 3.
  • FIG 5 is a perspective view of a hollow metal piece obtained by casting in the mold of FIG 4.
  • FIG 1 shows a box 10 for the manufacture of the body 22 of a core 20.
  • This box comprises two half-shells 10A, 10B which, once assembled, define between them a free space 12 intended to receive the compounds which will form the core body.
  • pins 16 Inside the box, ie in the free space 12, extend pins 16.
  • these pins 16 pass through the free space 12 from one end to the other, each pin 16 being formed of two half 16A, 16B carried, respectively, by the two half-shells 10A, 10B, and located in the extension of one another, once the half-shells assembled.
  • each member 18 is traversed by an inner passage (a lumen) opening at both ends of the organ.
  • the free space 12 is filled with aggregatable compounds, for example sand grains, mixed with at least one curable resin.
  • aggregatable compounds for example sand grains
  • the resin (s) have hardened (eg by heating, or using a catalyst gas)
  • the sand grains are aggregated and form the body 22.
  • the body 22 is then extracted from the mold 10 .
  • the body 22 has recesses
  • the body 22 is immersed one or more times in one or more fluid paste baths, or slips, so as to cover the body with one or more layers of a hardenable material.
  • the hollow support members 18 are used. Typically, pins are passed inside the members 18, which allows the body 22 to be held and to plug the internal passage of the organs 18 to prevent them from filling up.
  • the deposited layer is cured, for example in air.
  • the recesses 26 of the body 22 fill to form a framework 36.
  • the framework 36 is thus composed of several elements which pass through the body 22 of the core and are connected to the shell 40.
  • the frame members pass right through the body, so that the two ends of each frame member are connected to the shell 40.
  • the first slip also forms the first or lower layer of the shell 40.
  • Other layers, if any, of the shell 40 may be obtained by dipping the body 22 in other baths of hardenable material.
  • FIG 3 shows the core 20 obtained after formation of the shell 40 around the body 22.
  • the core 20 it is possible to manufacture the core 20 from the following materials and under the following conditions: to manufacture the body 22, use is made of foundry sand pre-coated with resin and hardener and the resin is cured with its hardener.
  • the sand used is 55 finite silica AFS. The fineness of the sand can change depending on the shape and size of the core to be made.
  • the resulting body 22 is immersed in a refractory slip mixed with colloidal silica. During the first soaking the recesses 26 are filled with slip to make the frame. The body 22 is dried and returned to the slip as many times as necessary to obtain the desired shell thickness 40 after the last drying.
  • the core 20 is placed in the cavity 51 of a mold 50, as shown in FIG. 4.
  • This figure shows the mold 50 and the core 20 in section.
  • the core 20 is held in position in the mold 50 by means of hollow pins 53, integral with a portion of the mold 50, and driven into the support members 18 of the core 20.
  • the liquid metal is melted and injected into the mold, around the core 20.
  • the injection of the metal can be under-pressure, the shell 40 resistant to the stresses exerted during the injection and allowing the core 20 to maintain its integrity.
  • gases related to the thermal decomposition of certain elements (typically binders) constituents of the core 20 are advantageously discharged outside the mold 50, via the internal passages of the support members 18 and the pins 53. This evacuation is symbolized by the arrows G in FIG 4.
  • a metal part 60 which surrounds the core 20, the core 20 materializing a hollow space inside this part.
  • the core 20 is subjected to a conventional deburring process, typically mechanical and / or hydraulic.
  • the body 22 of the core then disintegrates under the combined effect of the thermal decomposition of the binders which constituted it (this decomposition taking place during the injection of the liquid metal, under the effect of the temperature of this metal) and the stresses breaking. If its composition allows it, the framework 36 can be disintegrated at the same time as the body 22. Otherwise, the frame 36 can be extracted after the body 22, for example, by subjecting the piece to a second method of breaking in.
  • the elements resulting from the disintegration of the body 22 and, possibly, the framework 36, are discharged through the end orifices 62 of the hollow tubular piece 60.
  • the support members 18 are extracted at the same time as the body 22 through these orifices 62. Note that these orifices 62 pass through the part 60 and the shell 40.
  • the discharge orifices are formed by extracting the support members 18 from the core 20.
  • the hollow tubular metal part 60 illustrated in FIG. 5 is thus obtained, the internal face of this part 60 being covered by the shell 40.
  • the shell 40 is then destroyed and discharged through the orifices 62 to obtain the piece 60 alone.
  • the shell 40 is destroyed by shot blasting or by peeling under water pressure (5 to 50 MPa) depending on the strength of the part 60.
  • the piece 60 by conventional pressure molding of an aluminum-silicon-copper alloy.
  • the injection pressure can vary from 100 bars to 1200 bars (ie 10 and 120 MPa), the flow rate of the metal can vary from 10 to 80 m / s.
  • the silicon content can vary from 2 to 20%, the copper content can vary from 0.1 to 10%.
  • the alloy Al Si 9 Cu 3 (Fe) can be used.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
  • Casting Devices For Molds (AREA)
  • Mold Materials And Core Materials (AREA)
  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)

Abstract

Procédé de fabrication d'une pièce métallique creuse, par fonderie, dans lequel on fournit un noyau (20) destructible comprenant un corps (22) fait de composés agrégés, et une carapace (40) qui entoure ce corps (22) et adhère à celui-ci; on dispose le noyau (20) dans un moule (50); on fait fondre et on injecte, généralement sous pression, le métal liquide dans le moule (50), autour du noyau, le noyau (20) matérialisant un espace intérieur de la pièce; après solidification de la pièce, on désagrège le corps et on l'évacué via des orifices d'évacuation ménagés dans la carapace et la pièce; et on détruit et on évacue ladite carapace via des orifices d'évacuation ménagés dans la pièce.

Description

PROCEDE DE FABRICATION D'UNE PIECE METALLIQUE CREUSE PAR FONDERIE
DOMAINE DE L'INVENTION
Le présent exposé concerne un procédé de fabrication d'une pièce métallique creuse par fonderie et, plus particulièrement, par moulage sous pression.
Un tel procédé est particulièrement utile à la fabrication de pièces qui présentent un évidement intérieur et qui, de ce fait, ne sont pas démoulables directement, comme, par exemple, un conduit de circulation de fluide ou un contenant semi-fermé (e.g. un carter).
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE
La fonderie regroupe les procédés de formage des métaux (i.e. métaux purs et alliages) qui consistent à couler un métal liquide dans un moule pour réaliser, après refroidissement, une pièce donnée, en limitant autant que possible les travaux ultérieurs de finition sur cette pièce.
Dans la technique de moulage sous-pression, le métal liquide est injecté dans le moule sous une pression d'injection significative, typiquement comprise entre 100 et 1200 bars (i.e. 10 et 120 MPa). La vitesse d'injection dans le moule est typiquement comprise entre 10 m/s et 80 m/s et la température du métal liquide est typiquement comprise entre 400 et 980°C.
En fonderie, le moulage sous-pression est souvent réservé à des productions en grande série pour des marchés comme celui de l'automobile ou de l'électroménager, du fait du prix important de l'outillage (moules et outils de découpe).
Actuellement, pour mouler sous-pression une pièce creuse comme un conduit ou une cuve semi-fermée, le fondeur moule deux demi-parties qui sont ensuite assemblées mécaniquement par soudure ou collage. Cette solution n'est pas satisfaisante car, d'une part, elle nécessite deux outillages de moulage (un pour chaque demi-partie) et, d'autre part, l'étape d'assemblage est délicate du fait de l'étanchéité requise au niveau de la zone d'assemblage.
Il existe donc un besoin pour un autre procédé de fabrication.
PRESENTATION DE L'INVENTION
Le présent exposé concerne un procédé de fabrication d'une pièce métallique creuse, par fonderie, dans lequel:
- on fournit un noyau destructible comprenant un corps fait de composés agrégés, et une carapace qui entoure ce corps et adhère à celui-ci ;
- on dispose le noyau dans un moule ;
- on fait fondre et on injecte le métal liquide dans le moule, autour du noyau, le noyau matérialisant un espace intérieur de la pièce ;
- après solidification de la pièce, on désagrège le corps du noyau et on l'évacué via des orifices d'évacuation ménagés dans la carapace et dans la pièce ; et
- on détruit et on évacue ladite carapace via des orifices d'évacuation ménagés dans la pièce.
Le noyau utilisé ici se distingue des noyaux conventionnels utilisés en fonderie par gravité, en particulier par le fait qu'il présente une carapace lui permettant de résister mécaniquement aux contraintes exercées par le métal liquide lors de l'injection. Sans cette carapace, le noyau se désagrégerait sous l'effet de ces contraintes. La carapace adhère au corps du noyau afin d'éviter une désolidarisation de la carapace et du corps lors de l'injection, et comme la carapace prend appui sur le corps, ce dernier reprend une partie des contraintes lors de l'injection.
Un tel procédé de fabrication est particulièrement intéressant en moulage sous pression car les contraintes exercées par le métal liquide lors de l'injection sont élevées et la carapace du noyau présente alors tout son intérêt. Dans ce cas, la résistance mécanique de la carapace est suffisante pour résister à l'injection sous-pression du métal liquide et, lors du moulage, on injecte sous pression le métal liquide dans le moule, autour du noyau. Néanmoins, ce procédé de fabrication pourrait être utilisé en fonderie dans d'autres applications comme le moulage basse pression ou le moulage par gravité (e.g. pour des alliages ferreux et des alliages non-ferreux, en moules métalliques ou non-métalliques)
Le choix du matériau constitutif de la carapace est réalisé en fonction de la bonne résistance mécanique de ce matériau, et de sa bonne adhérence au noyau. Des exemples de matériaux sont donnés ci-après mais une personne du métier pourrait facilement, au vu du présent exposé, en envisager d'autres.
Avantageusement, le matériau constitutif de la carapace présente également une ou plusieurs des propriétés suivantes:
- il est passif chimiquement vis-à-vis du métal injecté et, en particulier, il ne se dissout pas dans ce dernier;
- il est non-pénétrable par le métal liquide injecté sous-pression;
- il présente un bon état de surface et, notamment, pas ou peu de porosités de surface. Ceci permet de détacher plus facilement la carapace de la pièce moulée et d'obtenir un bon état de surface sur les parois de l'espace intérieur de la pièce.
La carapace du noyau est réalisée, par exemple, à base de particules agrégées par un (des) liant(s) de nature organique (e.g. polyuréthane), minérale (e.g. silicate, silice colloïdale, silicate d'éthyle, métaux à bas point de fusion) ou hydraulique (e.g. plâtre, ciment, chaux). Les particules peuvent être en céramique, argile calcinée, avec ou sans zircon. Elles peuvent résulter du recyclage d'une vielle carapace. Selon un autre exemple, la carapace est métallique.
Le corps du noyau est, par exemple, en sable de fonderie ou en plâtre à mouler, éventuellement chargé de fibres. Le liant utilisé pour agréger les composés du noyau peut être hydraulique, organique (e.g. cellulose) ou inorganique (e.g. silicate). Les fibres de charge peuvent être de nature organique ou minérale (e.g. en lin, en bois, en verre). Pour désagréger le corps et l'évacuer de la pièce moulée, on peut utiliser un procédé de débourrage classique, mécanique (e.g. par chocs, vibrations, projection de granulés ou ultra-sons) et/ou hydraulique (par jet d'eau), voire un procédé de débourrage chimique (e.g. par dissolution du (des) liant(s)).
Dans certains modes de réalisation, le noyau destructible comprend, en outre, une ossature qui traverse le corps du noyau et est liée à la carapace. Cette ossature peut être détruite et évacuée en même temps que le corps et/ou la carapace. Une telle ossature permet de renforcer encore la résistance mécanique du noyau.
Dans certains modes de réalisation, pour fabriquer le noyau, on fabrique le corps du noyau par agrégation de composés dans une boîte pourvue de broches qui traversent l'intérieur de la boîte, de sorte que le corps, une fois extrait de la boîte, présente des évidements à la place des broches, et on remplit ces évidements d'un matériau constitutif de l'ossature, par exemple en trempant le corps du noyau dans une barbotine, en injectant (sous faible pression) cette même barbotine ou en coulant par gravité la barbotine dans un contenant.
Les évidements et les éléments d'ossature correspondants (i.e. les éléments d'ossature obtenus par remplissage des évidements avec le matériau constitutif de l'ossature) peuvent traverser de part en part, ou seulement partiellement, le corps du noyau.
Dans certains modes de réalisation, le corps du noyau est trempé une ou plusieurs fois dans une ou plusieurs barbotines, de manière à couvrir le corps d'une ou plusieurs couches d'un matériau durcissable. Par exemple, comme barbotine, on peut utiliser du plâtre. Par exemple, le corps du noyau peut être trempé d'abord dans une première barbotine pour former l'ossature éventuelle et la couche inférieure de la carapace, et, ensuite, dans d'autres barbotines pour former la ou les couches supérieures de la carapace. Ainsi, le corps du noyau peut être trempé dans une première barbotine pour former l'ossature et une couche inférieure de la carapace et, ensuite, dans une ou plusieurs autres barbotines pour former une ou plusieurs couches supérieures de la carapace. A la place du trempage, il est possible de réaliser la carapace par injection de la barbotine.
Les matériaux constitutifs de la carapace et de l'ossature peuvent être identiques ou différents. D'ailleurs, les critères utilisables pour les matériaux de la carapace et de l'ossature ne correspondent pas nécessairement. En particulier, comme l'ossature n'entre pas au contact du métal injecté, sa passivité chimique vis-à-vis de ce métal n'est pas un critère de sélection. En outre, comme l'ossature est soumise à des contraintes moins importantes que la carapace lors de l'injection, la résistance mécanique de l'ossature peut être moins élevée que celle de la carapace. Par ailleurs, dans certains modes de réalisation, on souhaite évacuer l'ossature en même temps que le corps. Dans ce cas, comme le corps, l'ossature est faite de composés agrégés, désagrégeables. Ainsi, on peut désagréger et évacuer le corps et l'ossature, en une même opération, selon un procédé de débourrage.
Dans certains modes de réalisation, pour fabriquer le noyau:
- on fabrique le corps du noyau par agrégation de composés dans une boîte pourvue d'organes de support qui traversent (de part en part, ou partiellement) l'intérieur de la boîte, et
- on réalise la carapace autour du corps et des organes de support de sorte que les organes de support traversent la carapace.
On utilise ensuite les organes de support pour maintenir le noyau en position dans le moule lors de l'injection. En fonction de la position occupée par les organes de support dans le noyau, ceux-ci peuvent également servir à renforcer la résistance mécanique du noyau.
Dans certains modes de réalisation, les organes de support sont creux et définissent des passages d'évacuation pour les gaz qui sont formés par la décomposition thermique de certains composants du noyau lors du moulage de la pièce. Ceci permet de limiter les risques de déformation liés à ces gaz, notamment lorsque la pièce présente des parois minces.
Dans certains modes de réalisation, on extrait les organes de support de la pièce pour ménager les orifices d'évacuation par lesquels le corps du noyau et/ou la carapace sont évacués.
D'autres caractéristiques et avantages du procédé proposé apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit. Cette description détaillée fait référence aux dessins annexés.
BREVE DESCRIPTION DES DESSINS
Les dessins annexés sont schématiques et ne sont pas à l'échelle, ils visent avant tout à illustrer les principes de l'invention.
Sur ces dessins, d'une figure (FIG) à l'autre, des éléments (ou parties d'élément) identiques sont repérés par les mêmes signes de référence.
La FIG 1 représente une boîte pour la fabrication du corps d'un noyau. La FIG 2 est une vue de côté du corps de noyau fabriqué avec la boîte de la FIG 1.
La FIG 3 est une vue en perspective du noyau fabriqué avec le corps de la FIG 2.
La FIG 4 est une vue en coupe d'un moule dans lequel est disposé le noyau de la FIG 3.
La FIG 5 est une vue en perspective d'une pièce métallique creuse obtenue par fonderie dans le moule de la FIG 4.
DESCRIPTION DETAILLEE D'EXEMPLE(S) DE REALISATION
Un exemple de procédé est décrit en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Cet exemple illustre les caractéristiques et les avantages de l'invention. Il est toutefois rappelé que l'invention ne se limite pas à cet exemple.
La FIG 1 représente une boîte 10 pour la fabrication du corps 22 d'un noyau 20. Cette boîte comprend deux demi-coquilles 10A, 10B qui, une fois assemblées, définissent entre elles un espace libre 12 destiné à recevoir les composés qui formeront le corps du noyau.
A l'intérieur de la boîte, i.e. dans l'espace libre 12, s'étendent des broches 16. Dans l'exemple, ces broches 16 traversent l'espace libre 12 de part en part, chaque broche 16 étant formée de deux demi-broches 16A, 16B portées, respectivement, par les deux demi-coquilles 10A, 10B, et situées dans le prolongement l'une de l'autre, une fois les demi-coquilles assemblées.
A l'intérieur de la boîte, se trouvent également des organes de support 18 qui traversent partiellement l'espace libre 12. Dans l'exemple, ces organes 18 sont creux et de forme tubulaire avec une extrémité libre 18E effilée (tronconique). L'autre extrémité de ces organes 18 prend appui contre une des parois 15. Chaque organe 18 est traversé par un passage intérieur (une lumière) débouchant aux deux extrémités de l'organe.
Pour fabriquer le corps 22 du noyau, on remplit l'espace libre 12 de composés agrégeables, par exemple des grains de sable, mélangés à au moins une résine durcissable. Une fois la (les) résine(s) durcie(s) (e.g. par chauffage, ou par utilisation d'un gaz catalyseur), les grains de sables sont agrégés et forment le corps 22. Le corps 22 est ensuite extrait du moule 10.
Comme représenté sur la FIG 2, le corps 22 présente des évidements
26 à la place des broches 16. En outre, les organes de support 18 sont prisonniers dans la masse du corps 22.
Pour fabriquer le noyau 20, on plonge le corps 22, une ou plusieurs fois, dans un ou plusieurs bains de pâte fluide, ou barbotines, de manière à couvrir le corps d'une ou plusieurs couches d'un matériau durcissable. Pour tenir le corps 22 lors du bain, on utilise les organes de support 18 creux. Typiquement, des broches sont passées à l'intérieur des organes 18, ce qui permet de tenir le corps 22 et de boucher le passage intérieur des organes 18 pour éviter qu'ils se remplissent. Après chaque bain, la couche déposée est durcie, par exemple à l'air.
Lors du premier bain dans une première barbotine, les évidements 26 du corps 22 se remplissent pour former une ossature 36. L'ossature 36 est ainsi constituée de plusieurs éléments qui traversent le corps 22 du noyau et sont liés à la carapace 40. Dans l'exemple, à l'image des évidements 26, les éléments d'ossature traversent de part en part le corps, de sorte que les deux extrémités de chaque élément d'ossature sont liées à la carapace 40. La première barbotine forme également la première couche, ou couche inférieure, de la carapace 40. Les autres couches, éventuelles, de la carapace 40 peuvent être obtenues en plongeant le corps 22 dans d'autres bains de matériau durcissable.
Pour couvrir le corps 22 et remplir les évidements 26, à la place (ou en complément) des opérations de trempage, il est possible de procéder à l'injection ou au coulage par gravité d'une barbotine autour et/ou dans le corps.
La FIG 3 représente le noyau 20 obtenu après formation de la carapace 40 autour du corps 22.
A titre d'exemple, il est possible de fabriquer le noyau 20 à partir des matériaux suivants et dans les conditions suivantes : pour fabriquer le corps 22, on utilise du sable de fonderie pré-enrobé de résine et durcisseur et on fait durcir la résine avec son durcisseur. Par exemple, le sable utilisé est de la silice de finesse 55 AFS. La finesse du sable peut évoluer en fonction de la forme et de la taille du noyau à réaliser. Ensuite, on plonge le corps 22 obtenu dans une barbotine réfractaire mélangée à de la silice colloïdale. Lors du premier trempage les évidements 26 sont remplis de barbotine pour réaliser l'ossature. On sèche et on replonge le corps 22 dans la barbotine autant de fois que nécessaire pour obtenir l'épaisseur de carapace 40 désirée après le dernier séchage.
Une fois le noyau 20 fabriqué, on dispose celui-ci dans l'empreinte 51 d'un moule 50, comme illustré sur la FIG 4. Cette figure représente le moule 50 et le noyau 20 en coupe. Le noyau 20 est maintenu en position dans le moule 50 à l'aide de broches 53 creuses, solidaires d'une partie du moule 50, et enfoncées dans les organes de support 18 du noyau 20.
Ensuite, on fait fondre et on injecte le métal liquide dans le moule, autour du noyau 20. L'injection du métal peut se faire sous-pression, la carapace 40 résistant aux contraintes exercées lors de l'injection et permettant au noyau 20 de conserver son intégrité. En outre, les gaz liés à la décomposition thermique de certains éléments (typiquement les liants) constitutifs du noyau 20 sont avantageusement évacués à l'extérieur du moule 50, via les passages intérieurs des organes de support 18 et des broches 53. Cette évacuation est symbolisée par les flèches G sur la FIG 4.
Après durcissement et refroidissement (total ou partiel) du métal, on extrait du moule 50 une pièce métallique 60 qui entoure le noyau 20, le noyau 20 matérialisant un espace creux à l'intérieur de cette pièce. Pour séparer le noyau 20 de la pièce 60, on soumet celle-ci à un procédé de débourrage classique, typiquement mécanique et/ou hydraulique. Le corps 22 du noyau se désagrège alors sous l'effet combiné de la décomposition thermique des liants qui le constituaient (cette décomposition ayant lieu lors de l'injection du métal liquide, sous l'effet de la température de ce métal) et des sollicitations du débourrage. Si sa composition le permet, l'ossature 36 peut se désagréger en même temps que le corps 22. Sinon, l'ossature 36 peut être extraite après le corps 22, par exemple, en soumettant la pièce à un deuxième procédé de débourrage Dans l'exemple, les éléments issus de la désagrégation du corps 22 et, éventuellement, de l'ossature 36, sont évacués par les orifices d'extrémité 62 de la pièce tubulaire creuse 60. Les organes de support 18 sont extraits en même temps que le corps 22 par ces orifices 62. On notera que ces orifices 62 traversent la pièce 60 et la carapace 40. Selon un autre exemple, non représenté, les orifices d'évacuation sont ménagés en extrayant les organes de support 18 hors du noyau 20.
On obtient ainsi la pièce métallique tubulaire creuse 60 illustrée sur la FIG 5, la face interne de cette pièce 60 étant recouverte par la carapace 40. On détruit ensuite la carapace 40 et on l'évacué par les orifices 62 pour obtenir la pièce 60 seule. Par exemple, la carapace 40 est détruite par projection de grenaille ou par débourrage sous pression d'eau (5 à 50 MPa) suivant la résistance de la pièce 60.
A titre d'exemple, il est possible de fabriquer la pièce 60 par moulage sous pression classique d'un alliage d'aluminium-silicium-cuivre. La pression d'injection peut varier de 100 bars à 1200 bars (i.e. 10 et 120 MPa), la vitesse d'écoulement du métal peut varier de 10 à 80 m/s. Le taux de silicium peut évoluer de 2 à 20%, le taux de cuivre peut évoluer de 0,1 à 10%. Par exemple, on peut utiliser l'alliage Al Si 9 Cu 3 (Fe).
Les modes ou exemples de réalisation décrits dans le présent exposé sont donnés à titre illustratif et non limitatif, une personne du métier pouvant facilement, au vu de cet exposé, modifier ces modes ou exemples de réalisation, ou en envisager d'autres, tout en restant dans la portée de l'invention.
De plus, les différentes caractéristiques de ces modes ou exemples de réalisation peuvent être utilisées seules ou être combinées entre elles. Lorsqu'elles sont combinées, ces caractéristiques peuvent l'être comme décrit ci-dessus ou différemment, l'invention ne se limitant pas aux combinaisons spécifiques décrites dans le présent exposé. En particulier, sauf précision contraire, une caractéristique décrite en relation avec un mode ou exemple de réalisation peut être appliquée de manière analogue à un autre mode ou exemple de réalisation.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de fabrication d'une pièce métallique creuse, par fonderie, dans lequel:
- on fournit un noyau (20) destructible comprenant un corps (22) fait de composés agrégés, et une carapace (40) qui entoure ce corps et adhère à celui-ci ;
- on dispose le noyau (20) dans un moule (50) ;
- on fait fondre et on injecte un métal liquide dans le moule (50), autour du noyau (20), le noyau matérialisant un espace intérieur de la pièce (60) ;
- après solidification de la pièce (60), on désagrège le corps (22) et on l'évacué via des orifices d'évacuation (62) ménagés dans la carapace (40) et la pièce (60); et
- on détruit et on évacue ladite carapace (40) via des orifices d'évacuation (62) ménagés dans la pièce (60) ; et
dans lequel le noyau (20) destructible comprend, en outre, une ossature (36) qui traverse le corps (22) du noyau et est liée à la carapace (40), et dans lequel on détruit et on évacue cette ossature (36) en même temps que le corps et/ou la carapace.
2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel on injecte sous pression le métal liquide dans le moule (50), autour du noyau (20), et dans lequel la carapace (40) présente une résistance mécanique suffisante pour résister à l'injection sous-pression du métal liquide.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel, pour fabriquer le noyau (20):
- on fabrique le corps (22) du noyau par agrégation de composés dans une boîte (10) pourvue de broches (16) qui traversent l'intérieur de la boîte, de sorte que le corps, une fois extrait de la boîte, présente des évidements (26) à la place des broches, et - on remplit ces évidements (26) d'un matériau constitutif de l'ossature (36).
4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel les évidements (26) et les éléments d'ossature correspondants traversent de part en part le corps (22) du noyau (20).
5. Procédé selon la revendication 3 ou 4, dans lequel le corps (22) du noyau est trempé dans une première barbotine pour former l'ossature (36) et une couche inférieure de la carapace (40) et, ensuite, dans une ou plusieurs autres barbotines pour former une ou plusieurs couches supérieures de la carapace (40).
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel, pour fabriquer le noyau:
- on fabrique le corps (22) du noyau (20) par agrégation de composés dans une boîte (10) pourvue d'organes de support (18) qui traversent l'intérieur de la boîte, et
- on réalise la carapace (40) autour du corps (22) et des organes de support (18) de sorte que les organes de support traversent la carapace,
et dans lequel
- on utilise les organes de support (18) pour maintenir le noyau (20) en position dans le moule (50) lors de l'injection.
7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel les organes de support (18) sont creux et définissent des passages d'évacuation pour les gaz formés par la décomposition thermique de certains composants du noyau (20) lors du moulage de la pièce.
8. Procédé selon la revendication 6 ou 7, dans lequel, après solidification de la pièce (60), on extrait les organes de support (18) de la pièce pour ménager les orifices d'évacuation par lesquels le corps du noyau (22) et/ou la carapace (40) sont évacués.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel le corps (22) du noyau est en sable de fonderie ou en plâtre à mouler, éventuellement chargé en fibres.
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel la carapace (40) du noyau est en céramique.
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel on désagrège le corps (22) et on l'évacué selon un procédé de débourrage mécanique et/ou hydraulique.
PCT/FR2013/050792 2012-04-16 2013-04-11 Procédé de fabrication d'une pièce métallique creuse par fonderie WO2013156713A2 (fr)

Priority Applications (10)

Application Number Priority Date Filing Date Title
MX2014012537A MX357506B (es) 2012-04-16 2013-04-11 Metodo de fabricacion de una pieza metalica hueca mediante fundicion.
US14/394,715 US9452469B2 (en) 2012-04-16 2013-04-11 Method for the production of a hollow metal part by means of casting
CA2870546A CA2870546A1 (fr) 2012-04-16 2013-04-11 Procede de fabrication d'une piece metallique creuse par fonderie
IN9024DEN2014 IN2014DN09024A (fr) 2012-04-16 2013-04-11
JP2015506283A JP6277178B2 (ja) 2012-04-16 2013-04-11 鋳造法による中空金属部材の製造方法
CN201380020368.8A CN104302422B (zh) 2012-04-16 2013-04-11 通过铸造生产中空金属零件的方法
EP13719995.6A EP2838679A2 (fr) 2012-04-16 2013-04-11 Procédé de fabrication d'une pièce métallique creuse par fonderie
RU2014145837A RU2635596C2 (ru) 2012-04-16 2013-04-11 Способ изготовления полой металлической детали посредством литья
KR1020147032147A KR20140147893A (ko) 2012-04-16 2013-04-11 주조에 의한 중공 금속부품의 제조방법
BR112014025731A BR112014025731A2 (pt) 2012-04-16 2013-04-11 processo de fabricação de uma peça metálica oca por fundição.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1253486 2012-04-16
FR1253486A FR2989293B1 (fr) 2012-04-16 2012-04-16 Procede de fabrication d'une piece metallique creuse par fonderie

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2013156713A2 true WO2013156713A2 (fr) 2013-10-24
WO2013156713A3 WO2013156713A3 (fr) 2014-04-10

Family

ID=48237139

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2013/050792 WO2013156713A2 (fr) 2012-04-16 2013-04-11 Procédé de fabrication d'une pièce métallique creuse par fonderie

Country Status (12)

Country Link
US (1) US9452469B2 (fr)
EP (1) EP2838679A2 (fr)
JP (1) JP6277178B2 (fr)
KR (1) KR20140147893A (fr)
CN (1) CN104302422B (fr)
BR (1) BR112014025731A2 (fr)
CA (1) CA2870546A1 (fr)
FR (1) FR2989293B1 (fr)
IN (1) IN2014DN09024A (fr)
MX (1) MX357506B (fr)
RU (1) RU2635596C2 (fr)
WO (1) WO2013156713A2 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20150367412A1 (en) * 2014-06-20 2015-12-24 United Technologies Corporation Method including fiber reinforced casting article

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101845447B1 (ko) * 2016-06-23 2018-04-04 현대자동차주식회사 파이프가 삽입된 고압주조용 디퍼렌셜 캐리어 케이스
CN107755646A (zh) * 2016-08-15 2018-03-06 科华控股股份有限公司 一种壳型分型面粘接接触的多点浮动压紧装置
CN108080575B (zh) * 2016-11-23 2019-12-03 中国科学院金属研究所 一种硅基陶瓷型芯的固定方法
CN106583658B (zh) * 2016-12-14 2018-11-13 江西腾勒动力有限公司 发动机缸体铸造砂芯及应用所述铸造砂芯铸造缸体的方法
JP6897538B2 (ja) * 2017-12-14 2021-06-30 トヨタ自動車株式会社 中子の造型方法及び造型装置
CN113329826B (zh) 2018-11-27 2023-12-05 形状集团 镀锌多管形梁及其连续成型方法
KR102703076B1 (ko) * 2018-12-04 2024-09-06 현대자동차주식회사 유로부가 형성된 주조품 제조 방법 및 그 방법에 의해 제조되는 주조품
KR20200095200A (ko) * 2019-01-31 2020-08-10 현대자동차주식회사 유로부가 형성된 주조품 제조 방법 및 그 방법에 의해 제조되는 주조품
KR102236758B1 (ko) * 2019-11-19 2021-04-07 엠에이치기술개발 주식회사 히트파이프를 이용한 냉각장치 제조방법
US11813665B2 (en) * 2020-09-14 2023-11-14 General Electric Company Methods for casting a component having a readily removable casting core
CN114309488B (zh) * 2021-10-20 2023-02-21 清华大学 液态金属成型方法
CN114669728A (zh) * 2022-03-15 2022-06-28 广东省科学院生物与医学工程研究所 一种中空管道铸造装置及铸造方法

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1422232A (en) * 1921-05-04 1922-07-11 Sr Richard E Stanley Means for making cast bowling pins
US2752652A (en) * 1954-09-28 1956-07-03 Central States Ind Supply Comp Method of reinforcing cores, utilizing glass tubes
JPS5324964Y2 (fr) * 1974-10-25 1978-06-27
DE2505093A1 (de) 1975-02-07 1976-08-19 Daimler Benz Ag Durch mindestens zwei kerneinsaetze verstaerkter kern
CA1144338A (fr) * 1978-05-25 1983-04-12 Enno H. Page Noyaux perdus pour la coulee en moule
EP0062193A1 (fr) * 1981-04-01 1982-10-13 Cosworth Research And Development Limited Sable de fonderie pouvant être lié chimiquement
DD256609A3 (de) * 1983-06-20 1988-05-18 Inst Gornogo Dela Sibirskogo O Druckluftstampfer zur verdichtung von formstoff
JPS6183665A (ja) * 1984-09-27 1986-04-28 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 炭素繊維強化石膏製成形型および石膏粉末、並びにこれらの製造方法
JPS61103646A (ja) * 1984-10-27 1986-05-22 Sintokogio Ltd 低融点金属用中子及びその製造方法
JPS6349343A (ja) * 1986-08-14 1988-03-02 Nobuyoshi Sasaki 中子、その製造方法およびインベストメント鋳造用鋳型の製造方法
JPS63177941A (ja) * 1986-10-21 1988-07-22 Mazda Motor Corp 圧力鋳造用中子の製造法
JPS63248552A (ja) * 1987-04-03 1988-10-14 Ube Ind Ltd 圧力鋳造用砂中子
JPS63260655A (ja) * 1987-04-15 1988-10-27 Ube Ind Ltd 圧力鋳造用砂中子
JPH074646B2 (ja) * 1989-02-20 1995-01-25 リョービ株式会社 高圧鋳造用砂中子及びその製造方法
JPH02280944A (ja) * 1989-04-21 1990-11-16 Toyota Motor Corp 圧力鋳造用砂中子およびその製造方法
JPH0331045U (fr) * 1989-08-02 1991-03-26
JPH06142832A (ja) * 1992-11-13 1994-05-24 Ube Ind Ltd 砂中子の製造方法
US5479981A (en) * 1993-12-29 1996-01-02 Hyundai Motor Company Method for casting a hollow camshaft for internal combustion engine
RU2120834C1 (ru) * 1997-08-06 1998-10-27 Открытое акционерное общество Авиационная корпорация "Рубин" Литейная форма
JP2000199452A (ja) * 1998-12-28 2000-07-18 Ryobi Ltd クロ―ズドデッキタイプシリンダブロック及びその製造方法
JP2001030046A (ja) * 1999-07-19 2001-02-06 Yasunaga Corp 中空軸の製造方法及びその中子
JP3541184B2 (ja) * 2001-05-24 2004-07-07 株式会社ナカキン 光造形による鋳型の製造方法
JP2003181598A (ja) * 2001-12-11 2003-07-02 Mitsubishi Electric Corp 鋳造装置
ITBS20060050A1 (it) * 2006-03-03 2007-09-04 Bassi Techonology S R L Anima composita di fonderia e metodo di fusione impiegante detta anima

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20150367412A1 (en) * 2014-06-20 2015-12-24 United Technologies Corporation Method including fiber reinforced casting article
US9649687B2 (en) * 2014-06-20 2017-05-16 United Technologies Corporation Method including fiber reinforced casting article

Also Published As

Publication number Publication date
RU2635596C2 (ru) 2017-11-14
US20150083356A1 (en) 2015-03-26
CN104302422A (zh) 2015-01-21
KR20140147893A (ko) 2014-12-30
RU2014145837A (ru) 2016-06-10
WO2013156713A3 (fr) 2014-04-10
IN2014DN09024A (fr) 2015-05-22
BR112014025731A2 (pt) 2017-09-19
JP6277178B2 (ja) 2018-02-07
FR2989293A1 (fr) 2013-10-18
MX2014012537A (es) 2015-04-13
FR2989293B1 (fr) 2023-06-09
JP2015516887A (ja) 2015-06-18
CN104302422B (zh) 2017-04-26
EP2838679A2 (fr) 2015-02-25
CA2870546A1 (fr) 2013-10-24
US9452469B2 (en) 2016-09-27
MX357506B (es) 2018-07-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2013156713A2 (fr) Procédé de fabrication d'une pièce métallique creuse par fonderie
CN105458180B (zh) 一种含有排蜡口的成型浇道及其制备和封堵方法
CA2052899C (fr) Procede pour la realisation de pieces a surface antiabrasion
BE1010959A3 (fr) Procede de fabrication de manchons exothermiques et de coulee de pieces metalliques, et manchons et pieces metalliques ainsi obtenus.
FR2591920A1 (fr) Methode de fabrication de pieces en fonte
EP3134219B1 (fr) Moule pour fonderie monocristalline
CA2507171A1 (fr) Procede de fonderie a cire perdue avec couche de contact
FR2954193A1 (fr) Procede de fonderie a la cire perdue
EP3487649B1 (fr) Procede de fabrication de moule carapace
EP3793963A1 (fr) Procédé de fabrication d'une pièce cmc
CN210547844U (zh) 强化砂型
FR3104042A1 (fr) Procédé de fabrication d’une pièce creuse à l’aide d’un noyau
CN112008042A (zh) 强化砂型及其制作方法
FR3099999A1 (fr) Procédé de fabrication additive d’un moule pour fonderie et procédé de fabrication d’une pièce métallique mettant en œuvre ledit procédé
EP1502676B1 (fr) Noyau de fonderie à base de borates de potassium comportant une cavité de dissolution.
EP4107307B1 (fr) Procédé de décapage chimique d'une pièce métallique de fonderie à noyau(x) céramique(s) poreux
JP3720241B2 (ja) 消失性模型を用いる減圧鋳造方法
JP2007191823A (ja) 鋳物製造用の繊維成形体、その製造方法及び装置
JP2007307596A (ja) 成形用中子およびその製造方法
KR20080032853A (ko) 파이프가 삽입된 주물의 주조 방법 및 이에 의해 제조된주물
WO2021099721A1 (fr) Moule de fonderie, procede de fabrication du moule et procede de fonderie
CN113414354A (zh) 一种防止铜管熔穿的方法
FR2654973A1 (fr) Procede de fabrication de pieces presentant une cavite par pressage.
FR2648373A1 (fr) Pot de fonderie
FR2677905A1 (fr) Procede de preparation du moule de cuisson d'un objet de fonderie realise a partir d'un modele en cire perdue ou analogue.

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13719995

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2870546

Country of ref document: CA

Ref document number: 2015506283

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14394715

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: MX/A/2014/012537

Country of ref document: MX

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2013719995

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20147032147

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

Ref document number: 2014145837

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112014025731

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112014025731

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20141015