WO2012115422A2 - 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법 - Google Patents

글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
WO2012115422A2
WO2012115422A2 PCT/KR2012/001293 KR2012001293W WO2012115422A2 WO 2012115422 A2 WO2012115422 A2 WO 2012115422A2 KR 2012001293 W KR2012001293 W KR 2012001293W WO 2012115422 A2 WO2012115422 A2 WO 2012115422A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
compound
glycol
tertiary
butylether
isobutene
Prior art date
Application number
PCT/KR2012/001293
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2012115422A3 (ko
Inventor
김명석
엄재훈
박민섭
서형재
민경태
Original Assignee
대림산업 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 대림산업 주식회사 filed Critical 대림산업 주식회사
Priority to CN201280009831.4A priority Critical patent/CN103402958B/zh
Priority to US14/000,648 priority patent/US8766015B2/en
Priority to JP2013555361A priority patent/JP5890850B2/ja
Priority to EP12749745.1A priority patent/EP2679569B1/en
Publication of WO2012115422A2 publication Critical patent/WO2012115422A2/ko
Publication of WO2012115422A3 publication Critical patent/WO2012115422A3/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
    • C07C41/01—Preparation of ethers
    • C07C41/05—Preparation of ethers by addition of compounds to unsaturated compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
    • C07C41/01—Preparation of ethers
    • C07C41/05—Preparation of ethers by addition of compounds to unsaturated compounds
    • C07C41/06—Preparation of ethers by addition of compounds to unsaturated compounds by addition of organic compounds only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07B—GENERAL METHODS OF ORGANIC CHEMISTRY; APPARATUS THEREFOR
    • C07B63/00—Purification; Separation; Stabilisation; Use of additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
    • C07C41/01—Preparation of ethers
    • C07C41/18—Preparation of ethers by reactions not forming ether-oxygen bonds
    • C07C41/26—Preparation of ethers by reactions not forming ether-oxygen bonds by introduction of hydroxy or O-metal groups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
    • C07C41/01—Preparation of ethers
    • C07C41/34—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C41/44—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by treatments giving rise to a chemical modification
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
    • C07C41/48—Preparation of compounds having groups
    • C07C41/58—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C43/00—Ethers; Compounds having groups, groups or groups
    • C07C43/02—Ethers
    • C07C43/03—Ethers having all ether-oxygen atoms bound to acyclic carbon atoms
    • C07C43/04—Saturated ethers
    • C07C43/13—Saturated ethers containing hydroxy or O-metal groups
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/582—Recycling of unreacted starting or intermediate materials

Definitions

  • the present invention relates to a process for preparing a glycol mono-tertiary-butylether compound, and more particularly to a preparation of a glycol mono-tertiary-butylether compound using a C4 hydrocarbon mixture including isobutene and a glycol compound as a reactant.
  • a glycol mono-tert-butyl ether compound which is a by-product glycol di-tert-butyl ether compound can be decomposed into isobutene and a glycol compound and recycled to the reactant to maximize the product yield per unit raw material. It is about.
  • the glycol mono-tertiary-butyl ether compound is a substance that can replace the glycol mono-butyl ether compound, which is a component of the stripping liquid used to peel the resist from the substrate in manufacturing processes such as semiconductor devices and liquid crystal display devices. . Moreover, in the field of paint, coating, etc., it can use also for the use which uses a high boiling point solvent and gives a leveling effect.
  • glycol mono-butylether compounds are prepared by the reaction of butyl alcohol and ethylene oxide in the presence of a sodium ethoxide catalyst.
  • butyl alcohol and ethylene oxide which are raw materials, are relatively expensive, catalysts are also expensive, require a large amount of use, there is a risk of explosion, and there is a problem of reacting at high temperature and high pressure.
  • the present invention by reacting a C4 hydrocarbon mixture comprising a glycol compound and isobutene in the presence of an acidic catalyst, the glycol mono- tert-butyl ether compound and by-product glycol di- tert-butyl A catalysis step of preparing an ether compound; A by-product extraction step of separating the glycol mono-tertiary-butylether compound and the glycol di-tertiary-butylether compound prepared in the catalysis step using a hydrophilic extractant and a lipophilic extractant; And a by-product decomposition and circulating step of decomposing the separated glycol di-tertiary-butyl ether compound into a glycol compound and isobutene and recycling the catalyst to the catalysis step. do.
  • the process for preparing the glycol mono-tertiary-butylether compound according to the present invention is easy to handle, relatively safe, and uses inexpensive raw materials (C4 hydrocarbon mixture and glycol compound containing isobutene). It is convenient and the product can be produced at low cost. In addition, the reaction can be carried out under relatively harsh conditions. In addition, it is possible to reduce the production cost by completely decomposing by-product glycol di-tert-butyl ether compound into reactants isobutene and glycol compound and reusing it as a raw material, maximizing the yield of glycol mono-tert-butyl ether compound. In addition, the cost of treating by-products can be reduced.
  • FIG. 1 is a flowchart illustrating a method for preparing a glycol mono-tertiary-butyl ether according to an embodiment of the present invention in order.
  • FIG. 2 is a process schematic diagram illustrating a method for preparing glycol mono-tertiary-butyl ether according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a flowchart illustrating a method for preparing a glycol mono-tertiary-butyl ether according to an embodiment of the present invention in order.
  • the method for preparing a glycol mono-tertiary-butyl ether compound according to the present invention is to maximize the product yield per unit raw material, the catalytic reaction step (S1), by-product extraction step (S3). And by-product decomposition and circulation step (S7), recycling step (S2), hydrophilic extractant removal step (S4), lipophilic extractant and unreacted C4 removal step (S5), separation step (S6) ) May be further included.
  • FIG. 2 is a process schematic diagram illustrating a method for preparing glycol mono-tertiary-butyl ether according to one embodiment of the present invention, showing usable apparatus and flow lines.
  • the catalysis step (S1) is a mixture of a C4 hydrocarbon (carbon number 4 hydrocarbon) mixture (2) containing a glycol compound (1) and isobutene as a reactant in the presence of an acidic catalyst.
  • the reactants (1, 2) are added to the catalytic reactor (10) in the form of packing so as not to escape the acidic catalyst into the conventional tubular reactor, and reacted by glycol mono-tary It is a step of preparing a butyl ether compound and a by-product glycol di- tert-butyl ether compound.
  • glycol compound (1) a conventional glycol compound may be used, and preferably, a glycol compound represented by the following Chemical Formula 1 may be used, and more preferably diethylene glycol (R 1 and R 2 in Chemical Formula 1 is hydrogen). Atom, and n is 1).
  • R 1 and R 2 are each independently a hydrogen atom or an alkyl group having 1 to 5 carbon atoms, and n is an integer of 0 to 4.
  • the isobutene-containing C4 hydrocarbon mixture (2) is a hydrocarbon mixture of carbon number 4 (C4) having an isobutene content of at least 10% by weight, preferably at least 30% by weight.
  • C4 generated Oil, C4 residue produced during naphtha pyrolysis, isobutene and mixtures thereof and the like can be used.
  • the isobutene content of the C4 hydrocarbon mixture (2) is less than 10% by weight, the yield of the glycol mono-tertiary-butyl ether compound is lowered, and there is a concern that the reaction efficiency is lowered.
  • Isobutene in the glycol compound (1) and the C4 hydrocarbon mixture (2) is introduced into a molar ratio (glycol compound: isobutene) of 1: 1 to 5: 1, preferably 1.5: 1 to 3: 1 to be reacted.
  • a molar ratio of the glycol compound and isobutene is less than 1: 1, the reaction efficiency of the catalytic reaction may be too low, and when it exceeds 5: 1, the unreacted glycol compound increases, and the cost until recycling Higher inputs and higher costs.
  • a conventional acid catalyst may be used, and for example, a strong acid cation exchange resin may be used.
  • a strong acid cation exchange resin having a sulfonic acid group (SO 3 H) insoluble in water may be used, and specifically, a styrene-sulfonic acid type cation exchange resin, a phenol-sulfonic acid type cation exchange resin, and a crosslinked product thereof.
  • Sulfonated coal, sulfonated asphalt, etc. may be used, but is not limited thereto.
  • the reaction temperature of the catalysis step is 30 to 90 °C, preferably 45 to 65 °C.
  • the reaction rate may be slowed down and the reaction efficiency may be lowered.
  • the reaction temperature exceeds 90 ° C, a large amount of by-products are generated due to side reactions, and the reaction catalyst may be broken or deformed.
  • the pressure of the catalysis step may be arbitrarily adjusted according to the reaction temperature, and preferably, the reaction may be performed at a pressure at which the C4 hydrocarbon mixture including isobutene becomes a liquid phase. More preferably, the catalytic reaction may be carried out at 5 to 10 atm, and the yield and efficiency of the reaction are increased when performed within the pressure range.
  • the reactants (1, 2) may be added to the catalytic reaction at a weight hourly space velocity (WHSV) of 0.1 to 10, preferably 0.5 to 3. If the space velocity of the reactant is less than 0.1, the production efficiency may be lowered. If it exceeds 10, the reaction efficiency may be lowered.
  • WHSV weight hourly space velocity
  • the resulting glycol mono-tertiary butyl ether may be represented by the following Chemical Formula 2
  • the glycol di-tertiary butyl ether may be represented by the following Chemical Formula 3. Can be.
  • R 1 , R 2 and n are as defined in Formula 1.
  • the recycling step (S2) the reaction mixture of the catalysis step (S1) (reaction product (glycol mono- tert-butyl ether compound and glycol di- tert-butyl ether compound) and unreacted reactant (unreacted glycol A portion of the compound, unreacted C4 hydrocarbon mixture)) is recycled, mixed with the reactants (1, 2), and introduced into the catalysis step (S1).
  • the glycol compound (1) which is a raw material (reactant) of the catalytic reaction, and the C4 hydrocarbon mixture (2) containing isobutene are not mixed well, and thus the progress of the reaction is not easy.
  • reaction mixture 11 recycled in the reaction mixture of the catalytic reaction step S1 may be recycled 1 to 20 times (weight ratio) compared to the reaction mixture 12 which is not recycled.
  • the amount of the reaction mixture 11 to be recycled is less than 1 times (weight ratio) the amount of the reaction mixture 12 that is not recycled, there is a possibility that the reaction is difficult to proceed because the reactions 1 and 2 are not mixed.
  • it exceeds 20 times (weight ratio) of the amount of the reaction mixture 12 which is not recycled there will be a lot of side reactants, and there exists a possibility that productive efficiency may fall.
  • the by-product extraction step (S3) is a hydrophilic extractant and a lipophilic extractant using the glycol mono- tert-butyl ether compound and by-product glycol di- tert-butyl ether compound prepared in the catalytic reaction step (S1) By separating.
  • the hydrophilic extractant can extract a hydrophilic compound such as glycol mono-tertiary-butyl ether from the reaction mixture to form a hydrophilic compound layer (aqueous layer, 23), and a conventional hydrophilic extractant can be used.
  • a hydrophilic compound layer aqueous layer, 23
  • a conventional hydrophilic extractant can be used.
  • water, alcohols having 1 to 8 carbon atoms, glycols having 2 to 10 carbon atoms, and mixtures thereof can be used.
  • Examples of the alcohol having 1 to 8 carbon atoms include methanol, ethanol, propanol, pentanol, hexanol, and the like.
  • Examples of the glycol having 2 to 10 carbon atoms include ethylene glycol, propylene glycol, diethylene glycol, and dipropylene glycol. Etc. can be illustrated.
  • the lipophilic extractant can extract a lipophilic compound such as glycol di-tert-butyl ether from the reaction mixture to form a lipophilic compound layer (organic layer, 24).
  • Oily extractants can be used, for example hydrocarbons of 2 to 16 carbon atoms, preferably hydrocarbon compounds of the same carbon number 4 as the C4 hydrocarbon mixture (2).
  • the product (reaction mixture) prepared in the catalytic reaction step (S1) is transferred through the product delivery pipe 12, extraction tower 20 of the multi-stage extraction tower type
  • a hydrophilic extractant water, etc.
  • a lipophilic extractant C4 hydrocarbon, etc.
  • the injected hydrophilic extractant is moved from the top of the extraction tower 20 to the bottom of the column, the extraction column in the form of a hydrophilic compound layer 23 together with the main product glycol mono- tert-butyl ether compound and unreacted glycol compound (20) is discharged to the bottom of the column is transferred to the hydrophilic extractant stripper 30, the injected lipophilic extractant is moved to the tower top from the bottom of the extraction tower 20, glycol di- tert-butyl ether compound as a by-product And an unreacted C4 hydrocarbon mixture in the form of a lipophilic compound layer 24 to the top of the extraction tower 20 and transferred to the lipophilic extractor stripper 50, whereby the glycol mono-tertiary-butylether compound and glycol The di-tert-butylether compound is separated.
  • a conventional multistage (for example, 2 to 30 stages) extraction tower for example, a countercurrent multistage liquid / liquid extraction device, or the like may be used, and the pressure of the catalytic reactor 10 may be used.
  • the pressure of the catalytic reactor 10 may be used.
  • the temperature of 10 to 60 °C preferably 20 to 40 °C and atmospheric pressure (1 atm) to 15 bar (bar), preferably at atmospheric pressure to 12 bar, more preferably at a pressure of 2 to 10 bar Is driven.
  • the operating temperature of the extraction tower 20 is less than 10 °C, there is a disadvantage of energy consumption due to the refrigerant input, if it exceeds 60 °C, there is also a disadvantage of manufacturing cost increase by the energy input due to the heat source supply.
  • the hydrophilic extractant removing step (S4) is a step of removing (separating) a hydrophilic extractant from the hydrophilic compound layer 23 leaked to the bottom of the extraction tower 20, for example, multistage (5 to 50).
  • the hydrophilic extractant, the glycol mono-tertiary-butylether compound, and the unreacted glycol compound can be separated by distilling the hydrophilic compound layer 23 using a hydrophilic extractor stripper 30 in the form of a distillation column. .
  • the hydrophilic extractant flows out into the upper connection pipe 32 of the hydrophilic extractor stripper 30, condensing (condensing) drum 40 Glycol mono-tertiary-butylether compound and unreacted glycol compound, which are collected at the same time and are the main products, are discharged to the lower connection pipe 31 of the hydrophilic extractor stripper 30 to distill the glycol mono-tertiary-butylether compound. Transferred to column 60.
  • the collected hydrophilic extractant is recycled to the extraction tower 20 through the hydrophilic extractant conveying pipe 21 (hydrophilic extractant recycle stream 41) or re-introduced into the hydrophilic extractant stripper 30 (hydrophilic extractant ash). Input stream 42).
  • the upper (top) temperature of the hydrophilic extractant stripper 30 is the boiling point of the hydrophilic extractant at a given pressure condition, for example, using water alone as the hydrophilic extractant, When the operating pressure is 0.1 bar, the temperature of the upper portion is about 45 ° C., and at normal pressure, 100 ° C.
  • the bottom (top) temperature of the hydrophilic extractant stripper 30 is the boiling point of a mixture of glycol mono-tertiary-butylether and unreacted glycol compound at given pressure conditions.
  • the lipophilic extractant and the unreacted C4 (unreacted C4 hydrocarbon mixture) removal step (S5) is an lipophilic extraction with the unreacted C4 hydrocarbon mixture from the lipophilic compound layer 24 flowed out to the top of the extraction tower 20.
  • Removing (separating) the second (eg, C4 hydrocarbon) it can be separated using a variety of methods known in the art, for example, C4 stripper in the form of a multistage (5 to 50 stage) distillation column ( Stripper) 50 can be used to separate the lipophilic extractant and the unreacted C4 (unreacted C4 hydrocarbon mixture) and the glycol di-tert-butylether compound by distilling the lipophilic compound layer 24.
  • the glycol di-tertiary-butylether compound flows out into the lower connection pipe 51 of the C4 stripper 50 to decompose the reactor 70.
  • lipophilic extractant and unreacted C4 hydrocarbon mixture simultaneously flow out into the upper connection pipe 52 of the C4 stripper 50 and recycle to the extraction tower 20 through the lipophilic extractant feed pipe 22. (Lipophilic extractant recycle stream 52).
  • the operating pressure of the C4 stripper 50 may vary depending on the type of the lipophilic extractant. For example, when an extractant having 4 or less carbon atoms is used, the operating pressure of the C4 stripper 50 may be operated at a pressure of about 4 bar and the carbon number. When the extractant of 5 to 8 is used, it is operated at atmospheric pressure (1 atm), and when using an extractant having 9 or more carbon atoms, it may be operated by distillation under reduced pressure.
  • the top (top) temperature of the C4 stripper 50 is the boiling point of the mixture consisting of a lipophilic extractant and an unreacted C4 hydrocarbon mixture at a given top pressure condition, and the bottom (top) of the C4 stripper 50. The temperature is the boiling point of glycol di-tertiary-butylether at a given bottom pressure condition (eg, atmospheric pressure to 2 bar).
  • the separation step (S6) is a step for purifying the glycol mono-tertiary-butyl ether compound, which is a main product (product), for example, glycol mono-tertiary in the form of a multistage (5 to 50 stage) distillation column.
  • a main product for example, glycol mono-tertiary in the form of a multistage (5 to 50 stage) distillation column.
  • the glycol mono-tertiary-butyl ether compound and the unreacted glycol compound are passed through the distillation column 60, the glycol mono-tertiary-butyl ether compound is the upper connection pipe 61 of the distillation column 60.
  • the unreacted glycol compound may be discharged to the lower connecting pipe 62 of the distillation column 60 and reintroduced into the catalytic reactor 10 together with the glycol compound 1.
  • the distillation column 60 is operated at a pressure of 0.05 to atmospheric pressure (1 atm), preferably 0.05 to 0.5 bar (bar), more preferably 0.08 to 0.2 bar.
  • the top (top) temperature of the distillation column 60 is the boiling point of glycol mono-tertiary-butylether at a given pressure condition, and the bottom (top) temperature of the distillation column 60 is at a given pressure condition. It is the boiling point of an unreacted glycol compound. If the operating pressure of the distillation column 60 is less than 0.05 bar, expensive equipment and equipment investment cost for adjusting the pressure is not economical, and if the atmospheric pressure is exceeded, more energy than necessary may be introduced.
  • the by-product decomposition and circulation step (S7) the glycol di- tert-butyl ether compound which is a side reaction product (by-product) produced by the catalytic reaction is decomposed into isobutene and glycol compounds and recycled to the reactants, the product per unit raw material (Glycol mono-tert-butylether compound)
  • the glycol di-tert-butyl ether that flows out into the lower connector 51 of the C4 stripper 50
  • Into the phosphorus tubular reactor is packed into a fixed bed type cracking reactor 70 so as not to escape the acidic catalyst, and the glycol compound and at a temperature of 40 to 250 °C, preferably 60 to 180 °C
  • the glycol compound and isobutene are circulated (reinjected) into the catalytic reactor 10, respectively.
  • the isobutene is discharged to the upper (top) connecting pipe 71 of the decomposition reactor 70, collected in the isobutene condensation drum 80, and then recycled (isobutene recycle stream 81), the
  • the C4 hydrocarbon mixture (2) containing isobutene may be introduced into the catalytic reactor (10), and the (regenerated) glycol compound is passed to the lower (bottom) connecting pipe (72) of the decomposition reactor (70). Outflow, it may be introduced into the catalytic reactor 10 together with the glycol compound (1).
  • S7 by including the by-product decomposition and circulation step (S7), it is possible to construct an ideal reactor (reaction step) with little loss of the input raw materials (glycol compound (1) and C4 hydrocarbon mixture (2)).
  • a conventional acid catalyst used in the catalytic reactor 10 can be used, for example, a strong acid clay catalyst, silica, alumina, zeolite, molybdenum oxide, Strongly acidic cation exchange resins and the like can be used.
  • a strong acidic clay catalyst can be used, but is not limited thereto.
  • the reaction efficiency is reduced, if it exceeds 250 °C, by-products due to condensation reaction of the glycol compound It may occur a lot, and the reaction catalyst may be broken or deformed.
  • the pressure during the decomposition reaction can be arbitrarily adjusted by those skilled in the art. For example, it may be performed at 1 to 10 atm, and preferably at 1 to 5 atm. When carried out in the pressure range, the efficiency of the decomposition reaction is increased.
  • the by-product in the decomposition reaction may be introduced into the decomposition reactor 70 at a weight hourly space velocity (WHSV) of 0.1 to 20, preferably at a space velocity of 0.5 to 10.
  • WHSV weight hourly space velocity
  • the space product is less than 0.1 when the byproduct is added, the decomposition production efficiency may be lowered.
  • the amount of the by-product is more than 20, the decomposition reaction efficiency may be lowered.
  • Each of the reactors 10 and 70 was configured to circulate heat exchange water (in the case of the catalytic reactor 10) or heat medium oil (in the case of the decomposition reactor 70) to the outer tube so as to control the reaction heat.
  • a 15-stage distillation column was used for the extraction tower 20, the hydrophilic extractant stripper 30, the C4 stripper 50, and the glycol mono-tertiary-butyl ether distillation column 60.
  • Diethylene glycol (DEG) was used as the glycol compound (1)
  • C4 hydrocarbon mixture having a composition according to Table 1 was used as the C4 hydrocarbon mixture (2) including isobutene (IB).
  • step S1 diethylene glycol mono-tertiary-butyl Ether was produced under 7 atmospheres (step S1), C4 hydrocarbon mixed gas was used as the lipophilic extractant, and water was used as the hydrophilic extractant (S3).
  • step S4 distilled under conditions of normal pressure and 100 ° C. (step S4), distilled under conditions of 3.2 kgf / cm 2 and 150 ° C. (step S5), and distilled at 0.1 bar and 210 ° C.
  • step S7 by-product (diethylene glycol di-tert-butyl ether) was decomposed under 3 atmospheres (step S7).
  • the initial raw material input amount C4 hydrocarbon compound including the PEG + IB
  • the reactant circulation ratio (amount of the non-recycled reaction mixture 12: the amount (weight ratio) of the recycled reaction mixture 11) is 1 : 10.
  • the amount of decomposed and produced isobutene (IB) and diethylene glycol (DEG), the amount of undecomposed by-products and the total amount of diethylene glycol mono-tertiary-butyl ether (DETB) produced are measured and shown in Table 2 below. .
  • the method for preparing the glycol mono-tertiary-butylether compound according to the present invention includes the step of recycling the product (reaction mixture) to facilitate mixing of the reactants which are not easy to mix, while decomposing byproducts, It can be seen that by recycling to the reactants, it is possible to prevent losses by-products and to maximize the yield of the desired product.
  • the method for producing a glycol mono-tertiary-butylether compound according to the present invention is useful for the preparation of a glycol mono-tertiary-butylether compound using a C4 hydrocarbon mixture comprising isobutene and a glycol compound as a reactant.

Abstract

이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물 및 글리콜 화합물을 반응물로 사용하는 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조에 있어서, 부산물인 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 이소부텐 및 글리콜 화합물로 분해하고 반응물로 재순환시켜, 단위 원료당 제품 생산량을 극대화할 수 있는 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법이 개시된다. 상기 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법은 글리콜 화합물과 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물을 산성 촉매의 존재 하에 반응시킴으로써, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 부산물인 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 제조하는 촉매반응 단계; 상기 촉매반응 단계에서 제조된 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 친수성 추출제 및 친유성 추출제를 사용하여 분리하는 부산물 추출 단계; 및 분리된 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 글리콜 화합물 및 이소부텐으로 분해하여 상기 촉매반응 단계로 재순환시키는 부산물 분해 및 순환 단계를 포함한다.

Description

글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법
본 발명은 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물 및 글리콜 화합물을 반응물로 사용하는 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조에 있어서, 부산물인 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 이소부텐 및 글리콜 화합물로 분해하고 반응물로 재순환시켜, 단위 원료당 제품 생산량을 극대화할 수 있는 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법에 관한 것이다.
글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물은, 반도체 소자 및 액정표시소자 등의 제조공정에서, 기판으로부터 레지스트를 박리시키는데 사용되는 박리액의 구성요소인 글리콜 모노-부틸에테르 화합물을 대체할 수 있는 물질이다. 또한, 페인트, 코팅 등의 분야에 있어서, 고비점 용제로 사용하여 레벨링 효과를 부여하는 용도로도 사용이 가능하다.
일반적으로 글리콜 모노-부틸에테르 화합물은 나트륨 에톡사이드 촉매의 존재 하에서 부틸알코올과 에틸렌옥사이드의 반응에 의해 제조된다. 그러나, 원료물질인 부틸알코올 및 에틸렌옥사이드는 상대적으로 가격이 비싸고, 촉매 또한 가격이 비싸며 많은 양의 사용이 필요하고, 폭발의 위험성이 있으며, 고온, 고압에서 반응시켜야 하는 문제점이 있다.
따라서, 최근에는 산성촉매 하에 글리콜 화합물과 이소부텐 등의 부텐류 화합물을 반응시켜 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물을 합성하는 방법이 시행되고 있다. 중국특허 제1065656호에 디에틸렌글리콜과 이소부텐을 반응시켜 디에틸렌글리콜 모노-텨서리-부틸에테르를 합성하는 방법이 개시되어 있다. 그러나, 상기 반응은 에틸렌글리콜과 부텐류 화합물이 서로 섞이지 않아 반응이 효과적으로 일어나지 않고, 부반응물(부산물)로 디에틸렌글리콜 디-터셔리-부틸에테르가 약 15 내지 30% 정도 생산되어 디에틸렌글리콜 모노-터서리-부틸에테르의 수득율이 떨어진다는 문제점이 있다.
따라서, 본 발명의 목적은, 부산물인 글리콜 디-터셔리부틸 에테르 화합물을 분해하여 반응물로 재순환시킴으로써, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 수율을 최대화하고, 제조 원가를 최소화할 수 있는 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은, 글리콜 화합물과 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물을 산성 촉매의 존재 하에 반응시킴으로써, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 부산물인 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 제조하는 촉매반응 단계; 상기 촉매반응 단계에서 제조된 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 친수성 추출제 및 친유성 추출제를 사용하여 분리하는 부산물 추출 단계; 및 분리된 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 글리콜 화합물 및 이소부텐으로 분해하여 상기 촉매반응 단계로 재순환시키는 부산물 분해 및 순환 단계를 포함하는 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법을 제공한다.
본 발명에 따른 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법은, 취급이 용이하고 비교적 안전할 뿐만 아니라 저가인 원료물질(이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물 및 글리콜 화합물)을 사용하므로, 공정이 편리하며, 저비용으로 생성물을 생산할 수 있다. 또한, 비교적 가혹하지 않은 조건에서 반응을 수행할 수 있다. 또한, 부산물인 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 반응물인 이소부텐 및 글리콜 화합물로 완전 분해하여 원료물질로 재사용함으로써 제조원가를 낮출 수 있고, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 생산량을 극대화시킬 수 있으며, 부산물 처리에 드는 비용을 절감할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르의 제조 방법을 순서에 따라 도시한 순서도.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르의 제조 방법을 설명하기 위한 공정 개략도.
이하, 첨부된 도면을 참조하여, 본 발명을 상세히 설명한다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르의 제조 방법을 순서에 따라 도시한 순서도이다. 도 1에 도시된 바와 같이, 본 발명에 따른 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법은, 단위 원료당 제품 생산량을 극대화시킬 수 있는 것으로서, 촉매반응 단계(S1), 부산물 추출 단계(S3) 및 부산물 분해 및 순환 단계(S7)를 포함하는 것을 특징으로 하며, 재순환 단계(S2), 친수성 추출제 제거 단계(S4), 친유성 추출제 및 미반응 C4 제거 단계(S5), 분리 단계(S6)를 더욱 포함할 수 있다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르의 제조 방법을 설명하기 위한 공정 개략도로서, 사용 가능한 장치 및 흐름선(flow line)을 나타낸다. 도 1 및 2에 도시된 바와 같이, 상기 촉매반응 단계(S1)는, 반응물인 글리콜 화합물(1)과 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소(탄소수 4의 탄화수소) 혼합물(2)을 산성 촉매의 존재 하에, 구체적으로는, 상기 반응물(1, 2)을, 통상적인 관상 반응기에 산성 촉매가 빠져나가지 않도록 충진(packing)되어 있는 형태의 촉매반응기(10)에 투입하여, 반응시킴으로써, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 부산물인 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 제조하는 단계이다.
상기 글리콜 화합물(1)로는 통상의 글리콜 화합물을 사용할 수 있으며, 바람직하게는 하기 화학식 1로 표시되는 글리콜 화합물을 사용할 수 있고, 더욱 바람직하게는 디에틸렌글리콜(화학식 1의 R1 및 R2가 수소 원자이고, n이 1인 경우)을 사용할 수 있다.
[화학식 1]
Figure PCTKR2012001293-appb-I000001
상기 화학식 1에서, R1 및 R2는 각각 독립적으로, 수소 원자 또는 탄소수 1 내지 5의 알킬기이며, n은 0 내지 4의 정수이다.
상기 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물(2)은, 이소부텐의 함량이 10중량% 이상, 바람직하게는 30중량% 이상인 탄소수 4(C4)의 탄화수소 혼합물로서, 석유 정제과정에서 중질유의 접촉 분해 시 생성되는 C4 유분, 나프타 열분해 과정에서 생성되는 C4 잔사유, 이소부텐 및 이들의 혼합물 등을 사용할 수 있다. C4 탄화수소 혼합물(2)의 이소부텐 함량이 10중량% 미만일 경우, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 수율이 낮아지고, 반응효율이 저하될 우려가 있다.
상기 글리콜 화합물(1)과 상기 C4 탄화수소 혼합물(2) 내의 이소부텐은 1:1 내지 5:1, 바람직하게는 1.5:1 내지 3:1의 몰비(글리콜 화합물 : 이소부텐)로 투입되어 반응될 수 있다, 상기 글리콜 화합물과 이소부텐의 몰비가 1:1 미만이면, 상기 촉매반응의 반응효율이 너무 낮아질 우려가 있고, 5:1을 초과하면, 미반응 글리콜 화합물이 증가하여, 재순환까지의 비용투입이 높아지고, 원가상승의 원인이 된다.
상기 산성 촉매로는 통상의 산촉매를 사용할 수 있으며, 예를 들어, 강산성 양이온 교환 수지를 사용할 수 있다. 바람직하게는, 물에 불용성인 술폰산기(SO3H)를 갖는 강산성 양이온 교환 수지를 사용할 수 있으며, 구체적으로는, 스티렌-술폰산형 양이온 교환 수지, 페놀-술폰산형 양이온 교환 수지, 이들의 가교 결합체, 술폰화 석탄, 술폰화 아스팔트 등을 사용할 수 있으나, 이에 한정되는 것은 아니다.
상기 촉매반응 단계의 반응 온도는 30 내지 90℃, 바람직하게는 45 내지 65℃이다. 상기 반응 온도가 30℃ 미만이면, 반응속도가 느려져 반응효율이 저하될 우려가 있으며, 90℃를 초과하면, 부반응으로 인한 부산물이 많이 생기고 반응 촉매가 깨지거나 변형될 우려가 있다. 또한, 상기 촉매반응 단계의 압력은 상기 반응 온도에 따라 임의로 조절할 수 있으며, 바람직하게는 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물이 액상이 되는 압력에서 반응을 수행할 수 있다. 더욱 바람직하게는 5 내지 10 기압에서 촉매반응이 수행될 수 있으며, 상기 압력 범위 내에서 수행될 때 반응의 수율 및 효율이 상승된다. 또한, 상기 촉매반응 단계에서 상기 반응물(1, 2)은 0.1 내지 10, 바람직하게는 0.5 내지 3의 공간속도(weight hourly space velocity, WHSV)로 촉매반응에 투입될 수 있다. 상기 반응물 투입 시 공간속도가 0.1 미만이면, 생산 효율이 저하될 우려가 있으며, 10을 초과하면, 반응 효율이 저하될 우려가 있다.
상기 촉매반응 시, 상기 화학식 1로 표시되는 글리콜 화합물을 사용할 경우, 생성되는 글리콜 모노-터셔리 부틸 에테르는 하기 화학식 2로 표시될 수 있고, 글리콜 디-터셔리 부틸 에테르는 하기 화학식 3으로 표시될 수 있다.
[화학식 2]
Figure PCTKR2012001293-appb-I000002
[화학식 3]
Figure PCTKR2012001293-appb-I000003
상기 화학식 2 및 3에서, R1, R2 및 n은 상기 화학식 1에서 정의한 바와 같다.
상기 재순환 단계(S2)는, 상기 촉매반응 단계(S1)의 반응 혼합물(반응 생성물(글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물 및 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물) 및 미반응 반응물(미반응 글리콜 화합물, 미반응 C4 탄화수소 혼합물))의 일부를 재순환시켜, 상기 반응물(1, 2)과 혼합하고, 상기 촉매반응 단계(S1)로 투입하는 단계이다. 일반적으로 상기 촉매반응의 원료물질(반응물)인 글리콜 화합물(1)과 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물(2)은 잘 섞이지 않으므로, 반응의 진행이 용이하지 않다. 그러나, 상기 반응 혼합물의 일부를 재순환시키는 경우, 반응 혼합물 중에 포함된 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물이 원료물질인 글리콜 화합물(1)과 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물(2)의 혼합을 촉진시켜, 반응의 진행을 원활하게 한다. 구체적으로, 상기 재순환 단계(S2)에서 상기 촉매반응기(10)를 통과한 반응 혼합물 중 일부는 제1 순환관(11)을 통해 반응물(1, 2)과 혼합되어 촉매반응기(10)로 재투입되고, 나머지는 생성물 이송관(12)를 통하여 추출탑(20)로 이송될 수 있다. 상기 촉매반응 단계(S1)의 반응 혼합물 중 재순환되는 반응 혼합물(11)은 재순환되지 않는 반응 혼합물(12) 대비 1 내지 20배(중량비)로 재순환될 수 있다. 재순환되는 반응 혼합물(11)의 양이 재순환되지 않는 반응 혼합물(12) 양의 1배(중량비) 미만이면, 반응물(1, 2)의 혼합이 이루어지지 않아 반응의 진행이 어려워질 우려가 있으며, 재순환되지 않는 반응 혼합물(12) 양의 20배(중량비)를 초과하면, 부 반응물이 많아져 생산효율이 감소할 우려가 있다.
상기 부산물 추출 단계(S3)는 상기 촉매반응 단계(S1)에서 제조된 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 부산물인 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 친수성 추출제 및 친유성 추출제를 사용하여 분리하는 단계이다. 상기 친수성 추출제는, 상기 반응 혼합물로부터, 상기 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 등의 친수성 화합물을 추출하여, 친수성 화합물층(수층, 23)을 형성할 수 있는 것으로서, 통상의 친수성 추출제를 사용할 수 있으며, 예를 들어, 물, 탄소수 1 내지 8의 알콜류, 탄소수 2 내지 10의 글리콜류, 이들의 혼합물 등을 사용할 수 있다. 상기 탄소수 1 내지 8의 알콜류로는 메탄올, 에탄올, 프로판올, 펜탄올, 헥산올 등을 예시할 수 있고, 상기 탄소수 2 내지 10의 글리콜류로는 에틸렌글리콜, 프로필렌글리콜, 디에틸렌글리콜, 디프로필렌글리콜 등을 예시할 수 있다. 또한, 상기 친유성 추출제는, 상기 반응 혼합물로부터, 상기 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 등의 친유성 화합물을 추출하여, 친유성 화합물층(유기층, 24)을 형성할 수 있는 것으로서, 통상의 친유성 추출제를 사용할 수 있으며, 예를 들면, 탄소수 2 내지 16의 탄화수소, 바람직하게는 상기 C4 탄화수소 혼합물(2)과 동일한 탄소수 4의 탄화수소 화합물을 사용할 수 있다.
상기 부산물 추출 단계(S3)에서, 예를 들면, 상기 촉매반응 단계(S1)에서 제조된 생성물(반응 혼합물)은, 생성물 이송관(12)를 통하여 이송되어 다단 추출탑 형태의 추출탑(20)에 투입되며, 동시에 친수성 추출제(물 등)가 친수성 추출제 이송관(21)을 통해 추출탑(20) 상부로 투입되고, 친유성 추출제(C4 탄화수소 등)가 친유성 추출제 이송관(22)을 통해 추출탑(20) 하부로 투입된다. 다음으로, 투입된 친수성 추출제는 추출탑(20) 상부에서 탑저부로 이동하며, 주생성물인 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물 및 미반응 글리콜 화합물과 함께 친수성 화합물층(23)의 형태로 추출탑(20) 탑저부로 유출되어 친수성 추출제 스트리퍼(30)로 이송되고, 투입된 친유성 추출제는 추출탑(20) 하부에서 탑정부로 이동하며, 부생성물인 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물 및 미반응 C4 탄화수소 혼합물과 함께 친유성 화합물층(24)의 형태로 추출탑(20) 탑정부로 유출되어 친유성 추출제 스트리퍼(50)로 이송됨으로써, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물이 분리된다.
상기 추출탑(20)으로는 통상의 다단(예를 들어, 2 내지 30단) 추출탑, 예를 들어, 향류 다단식 액/액 추출 장치 등을 사용할 수 있으며, 상기 촉매반응기(10)의 압력에 따라 달라질 수 있으나, 10 내지 60℃, 바람직하게는 20 내지 40℃의 온도 및 상압(1atm) 내지 15바(bar), 바람직하게는 상압 내지 12바, 더욱 바람직하게는 2 내지 10바의 압력에서 운전된다. 상기 추출탑(20)의 운전 온도가, 10℃ 미만이면, 냉매 투입으로 인한 에너지 소모의 단점이 있고, 60℃를 초과하면, 역시 열원 공급으로 인한 에너지 투입에 의한 제조원가 상승의 단점이 있다. 상기 추출탑(20)의 운전 압력이 상압 미만이면, 감압에 필요한 공장 설비를 투자하는 단점이 있고, 15바를 초과하면, 그에 상응하는 고가의 재질을 사용해야 하는 단점이 있다. 상기 추출탑(20) 및 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물의 분리에 관한 내용은 대한민국 특허출원 제10-2010-0056083호에 더욱 자세히 소개되어 있으며, 상기 출원의 내용은 참조로서 본 명세서에 포함된다.
상기 친수성 추출제 제거 단계(S4)는, 상기 추출탑(20) 탑저부로 유출된 친수성 화합물층(23)로부터, 친수성 추출제를 제거(분리)하는 단계로서, 예를 들면, 다단(5 내지 50단) 증류탑 형태의 친수성 추출제 스트리퍼(stripper)(30)를 사용하여, 친수성 화합물층(23)을 증류시킴으로써 친수성 추출제와 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물 및 미반응 글리콜 화합물을 분리할 수 있다. 여기서, 상기 친수성 화합물층(23)을 상기 친수성 추출제 스트리퍼(30)에 통과시키면, 친수성 추출제는 친수성 추출제 스트리퍼(30)의 상부 연결관(32)로 유출되어, 콘덴싱(응축) 드럼(40)에 포집되고, 동시에 주생성물인 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물 및 미반응 글리콜 화합물은 친수성 추출제 스트리퍼(30)의 하부 연결관(31)으로 유출되어 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 증류 컬럼(60)으로 이송된다. 포집된 친수성 추출제는 친수성 추출제 이송관(21)를 통해 추출탑(20)으로 재순환(친수성 추출제 재순환 스트림(41))되거나, 친수성 추출제 스트리퍼(30)에 재투입(친수성 추출제 재투입 스트림(42))될 수 있다.
여기서, 상기 친수성 추출제 스트리퍼(30)의 상부(탑정부) 온도는 주어진 압력 조건에서의 친수성 추출제의 비점이며, 예를 들어, 친수성 추출제로 물을 단독 사용하고, 상기 추출탑(20)의 운전 압력이, 0.1바일 경우, 상기 상부의 온도는 약 45℃이고, 상압일 경우, 100℃이다. 또한, 상기 친수성 추출제 스트리퍼(30)의 하부(탑저부) 온도는 주어진 압력 조건에서의 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르와 미반응 글리콜 화합물로 이루어진 혼합물의 비점이다.
상기 친유성 추출제 및 미반응 C4(미반응 C4 탄화수소 혼합물) 제거 단계(S5)는 상기 추출탑(20) 탑정부로 유출된 친유성 화합물층(24)로부터, 미반응 C4 탄화수소 혼합물과 친유성 추출제(예를 들면, C4 탄화수소)를 제거(분리)하는 단계로서, 당업계에 공지된 다양한 방법을 사용하여 분리할 수 있으며, 예를 들면, 다단(5 내지 50단) 증류탑 형태의 C4 스트리퍼(stripper)(50)를 사용하여, 친유성 화합물층(24)을 증류시킴으로써 친유성 추출제 및 미반응 C4(미반응 C4 탄화수소 혼합물)와 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 분리할 수 있다. 여기서, 상기 친유성 화합물층(24)을 상기 C4 스트리퍼(50)에 통과시키면, 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물은 C4 스트리퍼(50)의 하부 연결관(51)으로 유출되어 분해반응기(70)로 이송되고, 동시에 친유성 추출제 및 미반응 C4 탄화수소 혼합물은 C4 스트리퍼(50)의 상부 연결관(52)로 유출되어, 친유성 추출제 이송관(22)를 통해 추출탑(20)으로 재순환(친유성 추출제 재순환 스트림(52))될 수 있다.
여기서, 상기 C4 스트리퍼(50)의 운전 압력은, 상기 친유성 추출제의 종류에 따라 달라질 수 있으며, 예를 들어, 탄소수 4 이하의 추출제를 사용할 경우, 약 4바의 압력에서 운전되고, 탄소수 5 내지 8의 추출제를 사용할 경우, 상압(1atm)에서 운전되며, 탄소수 9 이상의 추출제를 사용할 경우, 감압증류로 운전될 수 있다. 상기 C4 스트리퍼(50)의 상부(탑정부) 온도는 주어진 탑정부 압력 조건에서의 친유성 추출제 및 미반응 C4 탄화수소 혼합물로 이루어진 혼합물의 비점이며, 상기 C4 스트리퍼(50)의 하부(탑저부) 온도는 주어진 탑저부 압력 조건(예를 들어, 상압 내지 2바)에서의 글리콜 디-터셔리-부틸에테르의 비점이다.
상기 분리 단계(S6)는, 주생성물(제품)인 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물을 정제하기 위한 단계로서, 예를 들면, 다단(5 내지 50단) 증류탑 형태의 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 증류 컬럼(60)를 사용하여, 상기 친수성 추출제 스트리퍼(30)의 하부 연결관(31)으로 유출된 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 미반응 글리콜 화합물을 증류시킴으로써, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물 및 미반응 글리콜 화합물을 분리 및 정제할 수 있다. 여기서, 상기 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 미반응 글리콜 화합물을 상기 증류 컬럼(60)에 통과시키면, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물은 증류 컬럼(60)의 상부 연결관(61)으로 유출되고, 동시에 미반응 글리콜 화합물은 증류 컬럼(60)의 하부 연결관(62)로 유출되어, 상기 글리콜 화합물(1)과 함께 상기 촉매반응기(10)로 재투입될 수 있다.
여기서, 상기 증류 컬럼(60)은, 0.05 내지 상압(1atm), 바람직하게는 0.05 내지 0.5바(bar), 더욱 바람직하게는 0.08 내지 0.2바의 압력에서 운전된다. 상기 증류 컬럼(60)의 상부(탑정부) 온도는 주어진 압력 조건에서의 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르의 비점이며, 상기 증류 컬럼(60)의 하부(탑저부) 온도는 주어진 압력 조건에서의 미반응 글리콜 화합물의 비점이다. 상기 증류 컬럼(60)의 운전 압력이, 0.05바 미만이면, 압력을 맞추기 위한 고가의 장비 및 설비 투자 비용이 필요하여 경제적이지 못하고, 상압을 초과하면, 필요 이상의 많은 에너지가 투입될 우려가 있다.
상기 부산물 분해 및 순환 단계(S7)는, 상기 촉매반응에 의해 생성된 부반응 생성물(부산물)인 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 이소부텐 및 글리콜 화합물로 분해하고 반응물로 재순환시켜, 단위 원료당 제품(글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물) 생산량을 극대화시키기 위한 단계로서, 예를 들면, 상기 C4 스트리퍼(50)의 하부 연결관(51)으로 유출된 글리콜 디-터셔리-부틸에테르를, 통상적인 관상 반응기에 산성 촉매가 빠져나가지 않도록 충진(packing)되어 있는 형태(fixed bed type)의 분해반응기(70)에 투입하고, 40 내지 250℃, 바람직하게는 60 내지 180℃의 온도에서 글리콜 화합물과 이소부텐으로 분해한 후, 글리콜 화합물과 이소부텐을 각각 촉매반응기(10)로 순환(재투입)시키는 단계이다. 상기 이소부텐은 상기 분해반응기(70)의 상부(탑정부) 연결관(71)으로 유출되고, 이소부텐 응축 드럼(80)에 포집된 후, 재순환(이소부텐 재순환 스트림(81))되어, 상기 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물(2)과 함께 상기 촉매반응기(10)로 투입될 수 있고, 상기 (재생) 글리콜 화합물은 상기 분해반응기(70)의 하부(탑저부) 연결관(72)으로 유출되어, 상기 글리콜 화합물(1)과 함께 상기 촉매반응기(10)로 투입될 수 있다. 이와 같이, 부산물 분해 및 순환 단계(S7)를 포함시킴으로써, 투입된 원료(글리콜 화합물(1) 및 C4 탄화수소 혼합물(2))의 손실이 거의 없는 이상적인 반응기(반응 공정)를 구성할 수 있다.
상기 분해반응기(70)에 사용되는 산성 촉매로는, 상기 촉매반응기(10)에 사용된 통상의 산촉매를 사용할 수 있으며, 예를 들면, 강산성 클래이 촉매, 실리카, 알루미나, 제올라이트, 몰리브데늄 산화물, 강산성 양이온 교환 수지 등을 사용할 수 있으며, 바람직하게는, 강산성 클래이 촉매를 사용할 수 있으나, 이에 한정되는 것은 아니다.
상기 부산물 분해 및 순환 단계(S7)에서, 분해 반응 시 온도가 40℃ 미만이면, 분해 반응속도가 느려져 반응 효율이 감소할 우려가 있으며, 250℃를 초과하면, 글리콜 화합물의 축합반응으로 인한 부산물이 많이 생길 수 있고, 반응촉매가 깨지거나 변형될 우려가 있다. 또한, 상기 분해 반응 시 압력은 당업자가 임의로 조절할 수 있다. 예를 들면, 1 내지 10기압에서 수행될 수 있으며, 바람직하게는 1 내지 5기압에서 수행될 수 있다. 상기 압력 범위 내에서 수행될 때 분해 반응의 효율이 상승된다. 또한, 상기 분해 반응에서 상기 부산물은 0.1 내지 20의 공간속도(weight hourly space velocity, WHSV)로 분해반응기(70)에 투입될 수 있으며, 바람직하게는 0.5 내지 10의 공간속도로 투입될 수 있다. 상기 부산물 투입 시 공간속도가 0.1 미만이면, 분해 생산 효율이 저하될 우려가 있으며, 20을 초과하면, 분해 반응 효율이 저하될 우려가 있다.
이하, 구체적인 실시예를 통하여 본 발명을 더욱 상세히 설명한다. 하기 실시예는 본 발명을 예시하기 위한 것으로서, 본 발명이 하기 실시예에 의해 한정되는 것은 아니다.
[실시예 1 내지 8 및 비교예 1 내지 3] 디에틸렌글리콜 모노-터셔리-부틸에테르의 제조
도 2 에서, 촉매반응기(10)로는 강산성 양이온 교환수지(마크로 공질의 술폰화 디비닐벤젠-가교결합된 폴리스티렌 수지인 엠버라이트형 촉매) 50g을, 길이 60cm, 내관 직경 1/2인치(inch)의 이중관 형태 반응기에 충진한 것을 사용하였고, 분해반응기(70)로는 강산성 클래이 촉매 50g을, 길이 60cm, 내관 직경 1/2인치(inch)의 이중관 형태의 분해 반응기에 충진한 것을 사용하였다. 각각의 반응기(10, 70)는 반응열을 제어할 수 있도록, 외측관으로 열교환수(촉매반응기(10)인 경우) 또는 열매체유(분해반응기(70)인 경우)가 순환되도록 하였다. 또한, 추출탑(20), 친수성 추출제 스트리퍼(30), C4 스트리퍼(50) 및 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 증류 컬럼(60)로는 15단의 증류탑을 사용하였다. 글리콜 화합물(1)로는 디에틸렌글리콜(diethylene glycol: DEG)을 사용하였으며, 이소부텐(isobutene: IB)을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물(2)로는 하기 표 1에 따른 조성을 갖는 C4 탄화수소 혼합물을 사용하였다. 상기 원료(1, 2)의 이송은 MFC(Mass Flow Controller)를 사용하였고, 하기 표 2의 반응 조건에 따라, 도 1의 S1 단계 내지 S7 단계를 수행하여, 디에틸렌글리콜 모노-터셔리-부틸에테르를 제조하였다. 기타 반응 조건으로는, 7기압 하에서 디에틸렌글리콜 모노-터셔리-부틸에테르를 생산하였고(S1 단계), 친유성 추출제로는 C4 탄화수소 혼합가스를 사용하고, 친수성 추출제로는 물을 사용하였으며(S3 단계), 상압 및 100℃의 조건에서 증류하였고(S4 단계), 3.2 kgf/cm2 및 150℃의 조건에서 증류하였고(S5 단계), 0.1바(bar) 및 210℃의 조건에서 증류하였으며(S6 단계), 3기압 하에서 부산물(디에틸렌글리콜 디-터셔리-부틸에테르)을 분해하였다(S7 단계). 또한, 최초 원료 투입량(DEG + IB를 포함하는 C4 탄화수소 화합물)은 1000g이었고, 반응물 순환비(재순환되지 않는 반응 혼합물(12)의 양 : 재순환되는 반응 혼합물(11)의 양(중량비))는 1:10이었다. 분해 생성된 이소부텐(IB) 및 디에틸렌글리콜(DEG)의 양, 미분해 부산물의 양 및 생성된 디에틸렌글리콜 모노-터셔리-부틸에테르(DETB)의 총량을 측정하여 하기 표 2에 나타내었다.
표 1
Figure PCTKR2012001293-appb-T000001
표 2
Figure PCTKR2012001293-appb-T000002
상기 표 2로부터, 부산물 분해 및 순환 단계(S7)의 분해 반응온도가 130℃이고, 공간속도가 5일 때(실시예 1 내지 5), 약 95%의 부산물 분해율을 보임을 알 수 있고, 분해 반응온도가 130℃이고, 공간속도가 3일 때(실시예 6), 약 99%의 분해율로 부산물이 분해됨을 알 수 있다. 또한, 부산물 분해 및 순환 단계(S7)을 포함하는 실시예 1 내지 8의 경우, 부산물을 분해하여 원료로 재사용하지 않은 비교예 1 내지 3에 비해, 생산된 디에틸렌글리콜 모노-터셔리-부틸에테르(DETB)의 양이 약 60% 이상 증대되었음을 알 수 있다.
상기 결과로부터 본 발명에 따른 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법은 생성물(반응 혼합물)의 재순환 단계를 포함하여 혼합이 용이하지 않은 반응물질의 혼합을 촉진시키는 한편, 부산물을 분해하고, 반응물질로 재순환시킴으로써, 부산물에 의한 손실을 방지하고 원하는 생성물의 생산량을 극대화할 수 있음을 알 수 있다.
본 발명에 따른 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법은, 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물 및 글리콜 화합물을 반응물로 사용하는 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조에 유용하다.

Claims (6)

  1. 글리콜 화합물과 이소부텐을 포함하는 C4 탄화수소 혼합물을 산성 촉매의 존재 하에 반응시킴으로써, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 부산물인 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 제조하는 촉매반응 단계;
    상기 촉매반응 단계에서 제조된 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물과 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 친수성 추출제 및 친유성 추출제를 사용하여 분리하는 부산물 추출 단계; 및
    분리된 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물을 글리콜 화합물 및 이소부텐으로 분해하여 상기 촉매반응 단계로 재순환시키는 부산물 분해 및 순환 단계를 포함하는 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 부산물 분해 및 순환 단계의 분해 반응온도는 40 내지 250℃인 것인 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서, 상기 촉매반응 단계의 반응 혼합물(반응 생성물 및 미반응 반응물)의 일부를 재순환시켜, 상기 촉매반응 단계로 투입하는 재순환 단계를 더욱 포함하며, 여기서, 재순환되는 반응 혼합물의 양은, 재순환되지 않는 반응 혼합물의 양에 대하여, 1 내지 20배(중량비)인 것인 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법.
  4. 제1항에 있어서, 상기 글리콜 화합물은 하기 화학식 1로 표시되는 화합물이고, 상기 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물은 하기 화학식 2로 표시되는 화합물이며, 상기 글리콜 디-터셔리-부틸에테르 화합물은 하기 화학식 3으로 표시되는 화합물인 것인, 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법.
    [화학식 1]
    Figure PCTKR2012001293-appb-I000004
    [화학식 2]
    Figure PCTKR2012001293-appb-I000005
    [화학식 3]
    Figure PCTKR2012001293-appb-I000006
    상기 화학식 1 내지 3에서, R1 및 R2는 각각 독립적으로, 수소 원자 또는 탄소수 1 내지 5의 알킬기이며, n은 0 내지 4의 정수이다.
  5. 제1항에 있어서, 상기 C4 탄화수소 혼합물의 이소부텐 함량은 10중량% 이상인 것인 글리콜 모노-터셔리-부틸 에테르 화합물의 제조 방법.
  6. 제1항에 있어서, 상기 촉매 반응 단계에 투입되는 상기 글리콜 화합물과 상기 이소부텐의 몰비(글리콜 화합 물 : 이소부텐)는 1:1 내지 5:1인 것인 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법.
PCT/KR2012/001293 2011-02-22 2012-02-21 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법 WO2012115422A2 (ko)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201280009831.4A CN103402958B (zh) 2011-02-22 2012-02-21 二元醇单叔丁基醚化合物的制备方法
US14/000,648 US8766015B2 (en) 2011-02-22 2012-02-21 Method for preparing a glycol mono-tertiary-butylether compound
JP2013555361A JP5890850B2 (ja) 2011-02-22 2012-02-21 グリコールモノ−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル化合物の製造方法
EP12749745.1A EP2679569B1 (en) 2011-02-22 2012-02-21 Method for preparing a glycol mono-tertiary-butylether compound

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2011-0015415 2011-02-22
KR20110015415 2011-02-22
KR1020110062666A KR101331551B1 (ko) 2011-02-22 2011-06-28 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법
KR10-2011-0062666 2011-06-28

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2012115422A2 true WO2012115422A2 (ko) 2012-08-30
WO2012115422A3 WO2012115422A3 (ko) 2012-10-18

Family

ID=46886415

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/KR2012/001293 WO2012115422A2 (ko) 2011-02-22 2012-02-21 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법

Country Status (6)

Country Link
US (1) US8766015B2 (ko)
EP (1) EP2679569B1 (ko)
JP (1) JP5890850B2 (ko)
KR (1) KR101331551B1 (ko)
CN (1) CN103402958B (ko)
WO (1) WO2012115422A2 (ko)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101658545B1 (ko) 2014-08-22 2016-09-21 대림산업 주식회사 폴리부텐의 제조방법
CN104262117A (zh) * 2014-09-04 2015-01-07 深圳市飞扬实业有限公司 二元醇单叔丁基醚制备方法
CN105061160A (zh) * 2015-07-22 2015-11-18 珠海飞扬新材料股份有限公司 一种二元醇叔丁基醚的生产方法
TWI580669B (zh) * 2015-08-31 2017-05-01 台灣中油股份有限公司 二元醇第三丁基醚之合成方法
JP6803729B2 (ja) * 2016-11-16 2020-12-23 Ｅｎｅｏｓ株式会社 ｐ−キシレンの製造方法
CN106831359A (zh) * 2017-02-03 2017-06-13 荆楚理工学院 二甘醇叔丁醚分离提纯方法
CN108752171B (zh) * 2018-07-13 2022-05-06 山东瑞海米山化工有限公司 一种二甘醇单特丁基醚的合成及生产方法
CN109265340B (zh) * 2018-11-19 2021-12-17 深圳市前海博扬研究院有限公司 一种二元醇单叔丁基醚羧酸酯及其制备方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5951224A (ja) * 1982-09-17 1984-03-24 Cosmo Co Ltd Ｃ↓４炭化水素留分からイソブチレンを分離する方法
EP0530966A2 (en) * 1991-09-03 1993-03-10 Texaco Chemical Company Method of separating isobutylene from a c-4 hydrocarbon fraction
US5552024A (en) * 1994-02-28 1996-09-03 Arco Chemical Technology, L.P. Process for recovering dipropylene glycol tert-butyl ethers
US6264800B1 (en) * 2000-07-19 2001-07-24 Arco Chemical Technology, L.P. Purification process
KR20100097937A (ko) * 2009-02-27 2010-09-06 지에스칼텍스 주식회사 모노-글리세롤터셔리부틸에테르의 제조방법
KR20110094423A (ko) * 2010-02-16 2011-08-24 대림산업 주식회사 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법 및 이에 의해 제조된 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6034936B2 (ja) * 1978-08-30 1985-08-12 丸善石油株式会社 エチレングライコ−ルモノタ−シャリ−ブチルエ−テルの製造方法
JPS6034937B2 (ja) * 1978-10-06 1985-08-12 丸善石油株式会社 エチレングライコ−ルモノタ−シヤリ−ブチルエ−テルの製法
JPS6034938B2 (ja) * 1978-10-12 1985-08-12 丸善石油株式会社 エチレングリコ−ルモノタ−シヤリ−ブチルエ−テルの製造方法
JPS56103127A (en) * 1980-01-22 1981-08-18 Cosmo Co Ltd Preparation of ethylene glycol monotert-alkyl ether
ATE6147T1 (de) * 1980-02-29 1984-02-15 Maruzen Petrochemical Co., Ltd. Verfahren zur herstellung von aethylenglykol-mono- tert.-butylaether.
JPS58144336A (ja) * 1982-02-22 1983-08-27 Mitsui Petrochem Ind Ltd グリコ−ルモノ第三級アルキルエ−テルの製造方法
US4675082A (en) * 1986-09-22 1987-06-23 Atlantic Richfield Company Recovery of propylene glycol mono t-butoxy ether
JPH0780800B2 (ja) * 1987-04-08 1995-08-30 丸善石油化学株式会社 プロピレングリコ−ル第３ブチルエ−テルの製造方法
DE3923291A1 (de) * 1989-07-14 1991-01-24 Erdoelchemie Gmbh Verfahren zur herstellung von reinen c(pfeil abwaerts)4(pfeil abwaerts)-c(pfeil abwaerts)7(pfeil abwaerts)-tert.-alkenen
CN1065656A (zh) 1991-04-09 1992-10-28 中国石油化工总公司扬子石油化工公司 二甘醇单叔丁基醚的制备
FR2710907B1 (fr) * 1993-10-08 1996-01-05 Inst Francais Du Petrole Procédé de production d'éthers tertiaires à partir d'une charge de craquage catalytique comprenant deux étapes de distillation extractive.
US5723683A (en) * 1996-03-12 1998-03-03 Arco Chemical Technology, L.P. Separation of monoethers from diethers
JPH10101606A (ja) * 1996-09-25 1998-04-21 Mitsubishi Chem Corp １，２−ブタンジオールモノ−ｔ−ブチルエーテルの製造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5951224A (ja) * 1982-09-17 1984-03-24 Cosmo Co Ltd Ｃ↓４炭化水素留分からイソブチレンを分離する方法
EP0530966A2 (en) * 1991-09-03 1993-03-10 Texaco Chemical Company Method of separating isobutylene from a c-4 hydrocarbon fraction
US5552024A (en) * 1994-02-28 1996-09-03 Arco Chemical Technology, L.P. Process for recovering dipropylene glycol tert-butyl ethers
US6264800B1 (en) * 2000-07-19 2001-07-24 Arco Chemical Technology, L.P. Purification process
KR20100097937A (ko) * 2009-02-27 2010-09-06 지에스칼텍스 주식회사 모노-글리세롤터셔리부틸에테르의 제조방법
KR20110094423A (ko) * 2010-02-16 2011-08-24 대림산업 주식회사 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법 및 이에 의해 제조된 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물

Also Published As

Publication number Publication date
US8766015B2 (en) 2014-07-01
CN103402958A (zh) 2013-11-20
WO2012115422A3 (ko) 2012-10-18
EP2679569A4 (en) 2014-09-03
US20130331613A1 (en) 2013-12-12
JP5890850B2 (ja) 2016-03-22
EP2679569A2 (en) 2014-01-01
CN103402958B (zh) 2016-03-02
KR20120096389A (ko) 2012-08-30
KR101331551B1 (ko) 2013-11-20
JP2014513672A (ja) 2014-06-05
EP2679569B1 (en) 2017-08-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2012115422A2 (ko) 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법
CN1846843A (zh) 回路反应器中的平衡反应和气/液反应
TW200940479A (en) Method for preparing linear alpha-olefins
TW202116410A (zh) 氣液鼓泡床反應器、反應系統以及合成碳酸酯的方法
KR19980702932A (ko) 메탄올로부터 디메틸 에테르를 제조하고 회수하는 방법
CN110627764B (zh) 一种碳酸乙烯酯生产设备系统及其生产方法
WO2012112003A2 (ko) 글리콜에테르를 이용한 고순도 이소부텐의 제조 방법
CN112250646A (zh) 烷基缩水甘油醚的制备方法
CN108002995A (zh) 一种丙酮两步法合成甲基异丁基酮的方法及其设备
CN108774100B (zh) 一种叔丁醇和甲醇制备甲基叔丁基醚和异丁烯的联合方法
JP7104794B2 (ja) フェノール系副産物の分解方法およびその分解装置
CN104961630A (zh) 一种2,5-二氯苯酚的制备方法
JPH05238977A (ja) アルキル第三アルキルエーテル化合物の製造方法
KR20220163415A (ko) 마이크로 반응기를 통해 옥세탄 화합물을 합성하는 방법
KR101344004B1 (ko) (메트)아크릴산 에스테르 제조시 생성되는 부산물의 분해 및 회수방법
KR101171483B1 (ko) 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물의 제조 방법 및 이에 의해 제조된 글리콜 모노-터셔리-부틸에테르 화합물
WO2011136432A1 (en) Method of preparing alkene compound
CN113717034B (zh) 一种固体催化剂催化精馏选择性制备二元醇单叔丁醚的方法
WO2024058340A1 (ko) 아크릴산 제조방법
WO2023063526A1 (ko) 아크릴산 제조방법
CN211005194U (zh) 一种亚磷酸二甲酯的连续化合成装置
KR101818277B1 (ko) 알킬렌 옥사이드 및 글리콜 에터를 제조하기 위한 방법 및 조립체
CN110724041B (zh) 一种甘油单甲醚反应混合液的分离方法
CN114516887A (zh) 一种硼酸三异丙酯的制备方法
CN117126030A (zh) 均四甲苯的生产方法和系统

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 12749745

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14000648

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2013555361

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2012749745

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2012749745

Country of ref document: EP