WO2011129355A1 - 硬化性組成物及び歯科用硬化物 - Google Patents

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crystal control
spherical crystal
curable composition
control powder
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辻本　雅哉
阪口　美喜夫
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パナソニック電工株式会社
花王株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a curable composition and a dental cured product formed from the curable composition.
  • dental materials In order to obtain dental crown materials, prosthetic materials, artificial teeth, etc. (hereinafter collectively referred to as dental materials), generally, inorganic powders such as silica (silicon dioxide), (meth) acrylate-based polymerizability A curable composition containing a monomer, a photopolymerization catalyst, a heat polymerization catalyst, or the like and a cured product thereof are used. Such dental materials are required to have aesthetics, strength, durability and the like in order to replace natural teeth. Conventionally, it has been proposed to use various inorganic powders in order to impart various performances to dental materials.
  • Patent Document 1 silicon dioxide and other metal oxides are aggregated and heat-treated at a temperature lower than the crystallization temperature of the oxide, whereby silicon dioxide and other metal oxides are independent amorphous.
  • a layered dental composite filler is disclosed.
  • Patent Document 2 in a dental composite composition comprising a polymerizable monomer, a filler, and a polymerization initiator, as a filler, an average particle diameter, a refractive index, a pore volume, a BET specific surface area, and a primary particle diameter are used.
  • a filler an average particle diameter, a refractive index, a pore volume, a BET specific surface area, and a primary particle diameter are used.
  • Patent Document 3 includes SiO 2 , B 2 O 3 , Al 2 O 3 , P 2 O 5 , BeO, MgO, CaO, X-ray contrast element oxide, alkali metal oxide, and F in specific ratios.
  • a dental filling glass containing Si, B, and Al elements that contain a glass skeleton and have a specific molar ratio.
  • dental materials are also required to have high surface lubricity because they are fixed in the oral cavity as well as aesthetic, strength, and durability. In contrast, conventional dental materials do not have these characteristics sufficiently.
  • Patent Documents 1 and 2 have a problem that the strength of the aggregated portion of silicon dioxide and other metal oxides is weakened, and the strength of the cured product is not sufficient.
  • Patent Document 3 only a crushed powder can be obtained as dental filling glass, and in the cured product of such a curable composition containing dental filling glass, surface slipping is possible. There is a problem that the squeeze becomes low.
  • the present invention has been made in view of the above reasons, a curable composition that can form a cured product having high aesthetics, strength, durability, and high surface lubricity, and the curability thereof. It aims at providing the dental hardened
  • a curable composition according to a first invention is a curable composition containing an inorganic powder and a polymerizable monomer, wherein the inorganic powder includes a spherical crystal control powder, and the spherical crystal control powder.
  • the body has a silicon dioxide content of 97 mass% or more and 100 mass% or less, and an amorphous part and a crystalline part are mixed, and only the components excluding the spherical crystal control powder are cured
  • the difference in refractive index between the obtained cured product and the spherical crystal control powder is 0.05 or less.
  • the refractive index of the spherical crystal control powder may be in the range of 1.48 to 1.60.
  • the spherical crystal control powder may have a relative background height of 3 to 10 in an X-ray diffraction spectrum.
  • the spherical crystal control powder may have an average particle size in the range of 0.01 to 50 ⁇ m.
  • the spherical crystal control powder may be obtained by subjecting amorphous spherical particles obtained by a flame melting method to partial crystallization by heat treatment. .
  • a polymerization catalyst may be further contained, and the content of the spherical crystal control powder may be in the range of 5 to 95% by mass.
  • the polymerizable monomer may include at least one of an acrylate monomer and a methacrylate monomer, and the content of the spherical crystal control powder may be in the range of 55 to 95% by mass. .
  • the cured dental product according to the second invention is obtained by curing the curable composition according to the first invention.
  • a curable composition capable of forming a cured product having high aesthetics, strength, and durability and having high surface smoothness.
  • a dental cured product having high aesthetics, strength, and durability and high surface smoothness can be obtained.
  • the curable composition contains an inorganic powder and a polymerizable monomer.
  • This inorganic powder includes spherical crystal control powder.
  • the spherical crystal control powder contains silicon dioxide as a main component, and the silicon dioxide content is 97% by mass or more and 100% by mass or less.
  • an amorphous part and a crystalline part are mixed in one particle.
  • this spherical crystal controlled powder and a cured product obtained by curing only the components other than the spherical crystal controlled powder in the curable composition hereinafter referred to as a curable composition containing the spherical crystal controlled powder.
  • the difference in refractive index from a partially cured product is 0.05 or less.
  • the difference between the refractive index of the spherical crystal control powder and the refractive index of the partially cured product is 0.05 or less.
  • the refractive index of the spherical crystal control powder is preferably in the range of 1.48 to 1.60. This is because the refractive index of a cured product of a polymerizable monomer such as an acrylate monomer or a methacrylate monomer used for dental use is generally within this range.
  • the refractive index of the spherical crystal control powder is greatly influenced by the ratio of the amorphous part and the crystalline part in the spherical crystal control powder.
  • the relative background height in the X-ray diffraction spectrum of the spherical crystal control powder is an indicator of the ratio of the amorphous portion to the crystalline portion in the spherical crystal control powder. The higher the relative background height, the larger the abundance of amorphous in the spherical crystal control powder, and the smaller the relative background height, the greater the abundance of the crystalline part in the spherical crystal control powder.
  • the relative background height in the X-ray diffraction spectrum of the spherical crystal control powder is the spherical crystal control when the X-ray diffraction spectra of the spherical crystal control powder and the crystalline standard sample are measured under the same conditions. It is represented by the ratio (F / A) between the background height (F) of the X-ray diffraction spectrum of the powder and the background height (A) of the X-ray diffraction spectrum of the standard sample.
  • the background height is the average value of the diffraction intensity of the background portion in the X-ray diffraction spectrum.
  • the background height (F) of the spherical crystal control powder is derived from the following formula (1) based on the powder X-ray diffraction spectrum measured using Cu-K ⁇ rays.
  • the numerator on the right side of the formula (1) indicates the total diffraction intensity at each of the 1501 measurement points.
  • the background height (A) of the standard sample is derived in the same manner as the spherical crystal control powder using, for example, standard alumina powder (National Institute of Standard & Technology, Standard Reference Material 674a) as a standard sample.
  • the value (F / A) obtained by dividing the background height (F) of the spherical crystal control powder derived as described above by the background height (A) of the standard sample is the relative background height. It becomes.
  • Relative background height is the viewpoint of making the refractive index 1.48 or more, and the viewpoint of improving the hardness of the spherical crystal control powder itself and improving the hardness of the cured product to which the spherical crystal control powder is added. To 10.0 or less, more preferably 7.5 or less, and even more preferably 7.0 or less.
  • the relative background height is preferably 3.0 to 10.0, more preferably 4.0 to 7.5, and still more preferably 5.0 to 7.0.
  • the relative background height can be reduced.
  • the particle shape of the spherical crystal control powder does not need to be a strict sphere as long as the surface is formed from a substantially curved surface.
  • the sphericity of the particles in the spherical crystal controlled powder is preferably 0.95 or more.
  • the sphericity is more preferably 0.96 or more, and further preferably 0.97 or more.
  • the sphericity can be increased by increasing the flame temperature or increasing the residence time in the flame in the production method described later.
  • the area of the projected cross section of each particle obtained based on the microscopic image of the particle in the spherical crystal control powder and the perimeter of this cross section are the same as the area of the particle projected cross section.
  • the value of [circumference length of perfect circle of area] / [measurement value of circumference of particle projection cross section] is calculated.
  • the average value of the values derived for each of arbitrary 50 particles in the spherical crystal control powder is defined as sphericity.
  • the curable composition may further contain an inorganic powder other than the spherical crystal control powder as long as the effects of the present invention are not impaired.
  • examples of the inorganic powder other than the spherical crystal control powder include nano-sized silica, alumina, and zirconia. If the inorganic powder other than the spherical crystal control powder is nano-sized, the strength and durability of the dental cured product are improved without impairing the transparency.
  • the shape of the inorganic powder other than the spherical crystal control powder is also preferably spherical from the viewpoint of improving the surface smoothness of the dental cured product.
  • the content of the spherical crystal control powder in the total amount of the inorganic powder is preferably 50% by mass or more, more preferably 75% by mass or more, and still more preferably 85% by mass or more.
  • the upper limit of this content is 100% by mass.
  • the spherical crystal controlled powder is obtained using a natural product or a synthetic product as a raw material.
  • natural products include inorganic minerals mainly composed of silicon dioxide.
  • the synthesized product can be obtained, for example, by spheronizing a starting material obtained by wet or dry pulverization of natural stone such as silica stone by a flame melting method.
  • a synthesized product can be obtained by a sol-gel method or the like.
  • the spherical crystal control powder that is a composite will be described in more detail.
  • the spherical crystal control powder is obtained, for example, by subjecting the starting material to a treatment by a flame melting method.
  • the flame melting method is a method in which a starting material such as a pulverized inorganic component is melted in a flame and spheroidized.
  • the starting material may be a crushed material or a spherical powder, or may be a mixture of a crushed material and a spherical powder.
  • the molten starting material is spheroidized by surface tension. According to this flame melting method, a spherical crystal control powder having an appropriate particle size can be easily obtained.
  • the starting material examples include silica source materials such as silica, silica sand, quartz, cristobalite, amorphous silica, fumed silica, ethyl silicate, and silica sol.
  • the starting material is put into a flame in a state dispersed in a carrier gas such as oxygen.
  • the flame is generated when, for example, fuel such as propane, butane, methane, liquefied natural gas, LPG, heavy oil, kerosene, light oil, pulverized coal, etc. burns with oxygen. From the viewpoint of generating a high-temperature flame, it is preferable to use an oxygen gas burner for generating the flame.
  • the structure of the burner is not particularly limited, such as Japanese Patent Publication No. 07-48118, Japanese Patent Publication No. 11-132421, Japanese Patent Publication No. 2000-205523, Japanese Patent Publication No. 2000-346318, etc. Any known burner disclosed can be used.
  • a flame melting method By such a flame melting method, a spherical crystal control powder having a high sphericity can be obtained.
  • the concentration of the starting material in the carrier gas is preferably from 0.1 to 20 kg / Nm 3 and more preferably from 0.2 to 10 kg / Nm 3 from the viewpoint of ensuring sufficient dispersibility of the starting material.
  • the spherical crystal controlled powder may be obtained by a method other than the flame melting method, for example, a sol-gel method.
  • the spherical crystal controlled powder obtained by the flame melting method or the sol-gel method is generally amorphous.
  • the amorphous spherical crystal controlled powder is subjected to heat treatment under conditions that cause partial crystallization, so that amorphous particles and crystalline parts are contained in each particle in the spherical crystal controlled powder. And become mixed. Furthermore, the ratio of the amorphous part and the crystalline part in a particle
  • the spherical crystal control powder can be easily adjusted to an appropriate particle size. Further, by appropriately adjusting the heat treatment conditions, a spherical crystal control powder having a desired relative background height (that is, a desired ratio of amorphous portion to crystalline portion) and having a desired refractive index. Can be easily obtained.
  • the treatment temperature during the heat treatment is preferably 1700 ° C. or less, more preferably 1400 ° C. or less, and further preferably 1100 ° C. or less from the viewpoint of not melting the spherical crystal control powder.
  • the treatment temperature is preferably 600 ° C. or higher, more preferably 800 ° C. or higher, and still more preferably 1000 ° C. or higher, from the viewpoint of improving the productivity by promoting partial crystallization of the spherical crystal control powder. Taking these viewpoints together, the processing temperature is preferably 600 to 1700 ° C, more preferably 800 to 1400 ° C, and still more preferably 1000 to 1100 ° C.
  • the treatment time during the heat treatment is appropriately determined in relation to the treatment temperature. If the treatment temperature is high, crystallization is promoted in a short treatment time, and the refractive index of the spherical crystal control powder is increased.
  • the treatment time is preferably 0.01 hours or more, more preferably 0.5 hours or more, from the viewpoint of promoting crystallization and improving the refractive index. Further, from the viewpoint of improving productivity, the treatment time is preferably 100 hours or less, and more preferably 24 hours or less. Taking these viewpoints together, the treatment time is preferably 0.01 to 100 hours, and more preferably 0.5 to 24 hours.
  • one or more compounds selected from alkali metal compounds and alkaline earth metal compounds as crystallization accelerators are added to the spherical crystal controlled powder before heat treatment.
  • those having high water solubility are preferable, such as chlorides such as sodium, potassium, magnesium and calcium, carbonates, nitrates, sulfates and oxides, or calcium silicate, aluminum silicate, magnesium aluminate and the like. Examples include composite oxides.
  • calcium nitrate is preferably used as the compound from the viewpoint of promoting crystallization.
  • the amount of the crystallization accelerator added promotes crystallization of the spherical crystal control powder, and from the viewpoint of suppressing melting and fixing during heat treatment, crystallization promotion is performed with respect to 100 parts by mass of the spherical crystal control powder.
  • the amount is preferably 0.10 parts by mass or more, more preferably 0.15 parts by mass or more, and still more preferably 0.20 parts by mass or more in terms of oxides of metal elements (alkali metal elements and alkaline earth metal elements) in the agent.
  • the amount of the crystallization accelerator added is the spherical crystal control powder. 3 parts by mass or less, preferably 2 parts by mass or less, more preferably 1.5 parts by mass or less in terms of oxides of metal elements (alkali metal element and alkaline earth metal element) in the crystallization accelerator with respect to 100 parts by mass. Part or less is more preferable.
  • the crystallization accelerator of the above compound is an oxide of metal elements (alkali metal element and alkaline earth metal element) in the crystallization accelerator with respect to 100 parts by mass of the spherical crystal control powder. It is preferably 0.10 to 3 parts by mass, more preferably 0.15 to 2 parts by mass, and still more preferably 0.20 to 1.5 parts by mass.
  • the total content of alkali metal and alkaline earth metal oxides in the spherical crystal control powder is preferably 0.10% by mass or more, more preferably 0.15% by mass or more, from the viewpoint of increasing the refractive index. 0.20 mass% or more is still more preferable. In addition, it suppresses the decrease in transparency of the spherical crystal control powder itself due to impurities, improves the transparency of the cured product containing the spherical crystal control powder, and improves the sphericity of the spherical crystal control powder. 2.9 mass% or less is preferable from a viewpoint made to do, 2.0 mass% or less is more preferable, and 1.5 mass% or less is still more preferable.
  • the total of the oxides of the alkali metal compound and the alkaline earth metal compound in the spherical crystal controlled powder is preferably 0.10 to 2.9% by mass, preferably 0.15 to 2. 0% by mass is more preferable, and 0.20 to 1.5% by mass is still more preferable.
  • the average particle size of the spherical crystal control powder is preferably in the range of 0.01 to 50 ⁇ m. If the average particle size of the spherical crystal controlled powder is 0.01 ⁇ m or more, the increase in the viscosity of the curable composition containing the spherical crystal controlled powder is suppressed, and the viscosity of the curable composition does not increase. A large amount of the spherical crystal control powder can be blended in the curable composition. Furthermore, the strength of the cured product of the curable composition is further improved. Moreover, if the average particle diameter of spherical crystal control powder is 50 micrometers or less, the surface smoothness of hardened
  • the average particle size of the spherical crystal control powder is more preferably from 0.1 to 20 ⁇ m, still more preferably from 1 to 10 ⁇ m.
  • the particle size of the raw material particles introduced into the flame may be adjusted in the production method described later.
  • the spherical crystal controlled powder is preferably subjected to a surface treatment with a coupling agent.
  • a coupling agent generally used for dentistry.
  • the coupling agent include known coupling agents such as ⁇ -methacryloxypropyltrimethoxysilane and vinyltrimethoxysilane.
  • the curable composition contains a polymerizable monomer.
  • a polymerizable monomer contained in a curable composition for obtaining a dental material an acrylate monomer, a methacrylate monomer, a urethane acrylate monomer, a urethane methacrylate monomer, which are generally used for dental use.
  • Known polymerizable monomers such as an acrylate monomer containing a bisphenol A skeleton and a methacrylate monomer containing a bisphenol A skeleton may be mentioned.
  • polymerizable monomers include methyl acrylate, methyl methacrylate, 2-hydroxyethyl acrylate, 2-hydroxyethyl methacrylate, triethylene glycol diacrylate, triethylene glycol dimethacrylate, di (phenylglycidyl ether acrylate).
  • propane (Bis-GMA) trimethylolpropane triacrylate, trimethylolpropane trimethacrylate, and the like.
  • UDMA di-2-methacryloxyethyl-2,2,4-trimethylhexamethylene diurethane
  • propane propane
  • Trimethylolpropane triacrylate trimethylolpropane trimethacrylate
  • only one type may be used or a plurality of types
  • a compound such as an epoxy resin monomer such as bisphenol A diglycidyl ether generally used for electronic materials may be used.
  • the curable composition may contain a polymerization catalyst as necessary.
  • the polymerization catalyst contained in the curable composition for obtaining a dental material include known polymerization catalysts such as a heat polymerization initiator and a photopolymerization initiator generally used for dental use.
  • specific examples of these polymerization catalysts include thermal polymerization initiators such as benzoyl peroxide, tertiary butyl peroxide, and methyl ethyl ketone peroxide, and photopolymerization initiators such as camphorquinone, benzoin, and benzophenone.
  • thermal polymerization initiators such as benzoyl peroxide, tertiary butyl peroxide, and methyl ethyl ketone peroxide
  • photopolymerization initiators such as camphorquinone, benzoin, and benzophenone.
  • only one type may be used or a plurality of types may be used in combination.
  • the curable composition further contains, as necessary, a polymerization inhibitor, an antioxidant, an ultraviolet absorber, a light stabilizer, an antibacterial agent, a fluorine sustained-release agent, a color pigment, and other conventionally known additives. May be.
  • a polymerization inhibitor an antioxidant, an ultraviolet absorber, a light stabilizer, an antibacterial agent, a fluorine sustained-release agent, a color pigment, and other conventionally known additives. May be.
  • an appropriate dental compound is generally used as an additive contained in the curable composition for obtaining a dental material.
  • the content of the spherical crystal control powder in the curable composition is preferably in the range of 5 to 95% by mass.
  • the content of the spherical crystal control powder is more preferably in the range of 40 to 95% by mass, and particularly preferably in the range of 55 to 95% by mass.
  • Such a curable composition is photocured or thermally cured to obtain a cured product.
  • the cured product contains spherical crystal control powder in which amorphous silicon dioxide and crystalline silicon dioxide are mixed as described above, so that the spherical crystal control powder and the partially cured product in the cured product
  • the refractive index difference is 0.05 or less. For this reason, this hardened
  • the refractive index of the spherical crystal control powder can be easily adjusted by adjusting the ratio of amorphous silicon dioxide and crystalline silicon dioxide in the spherical crystal control powder.
  • the transparency of the cured product used for dental use is preferably 40% or more and 95% or less, more preferably 50% or more and 95% or less, and particularly preferably 60% or more and 95% or less by an evaluation method based on a transparency test described later.
  • the spherical crystal control powder is spherical, the surface smoothness of the cured product is increased, and even if this cured product is fixed in the oral cavity, the oral cavity and teeth are less likely to be damaged.
  • the cured product since spherical crystal control powder with high homogeneity is contained in the cured product, the cured product exhibits high strength and durability compared to the case where different types of particles aggregate in the cured product. obtain.
  • silicon dioxide is highly safe for the living body, the safety of the cured product for the living body is also increased.
  • a cured product formed from a curable composition is suitable as a dental cured product for forming a crown material, a prosthetic material, an artificial tooth, and the like because of the advantages as described above. That is, the curable composition is suitable for forming a dental cured product.
  • the refractive index difference between the partially cured product and the spherical crystal control powder is 0.02 or less, a dental cured product having transparency very close to that of natural teeth can be obtained. This difference in refractive index is more preferably 0.01 or less.
  • the refractive index of the spherical crystal control powder approximate the refractive index of the component excluding the spherical crystal control powder.
  • the range is preferably 48 to 1.60, more preferably 1.49 to 1.59.
  • Regarding controlling the refractive index within the above range in the production method described later, by increasing the addition amount of at least one of an alkali metal compound and an alkaline earth metal compound, or increasing the heat treatment temperature or reducing the heat treatment time.
  • the refractive index can be increased by increasing the length.
  • the curable composition for forming a dental hardened material has a spherical crystal controlled powder content in the range of 55 to 95% by mass, and includes an acrylate monomer and a methacrylate monomer as polymerizable monomers. It is preferable to contain at least one of them. In this case, when the content of the inorganic powder is 55% by mass or more, the cured product is given sufficient strength and durability as a denture or a dental prosthesis.
  • acrylate monomers and methacrylate monomers have abundant use results as dental materials, and have high safety when applied to living bodies as dental materials and the like.
  • the dental cured product is formed into an appropriate shape such as a prismatic shape, a columnar shape, a square plate shape, a disc shape, or a prosthesis shape such as a denture, an inlay, or a crown.
  • dental prostheses such as dentures, inlays, and crowns are produced by cutting with a CAD / CAM device, etc.
  • the curable composition is polymerized and cured by irradiating or heating light corresponding to the composition, or by irradiating and heating the light. Thereby, a dental hardened material is obtained.
  • the curable composition contains a heat polymerization type initiator
  • a cavity having an appropriate shape such as a prismatic shape, a cylindrical shape, a square plate shape, a disc shape, or a prosthetic shape such as a denture, an inlay, or a crown.
  • the curable composition is filled into the cavity of the mold having the above, the inside of the cavity is decompressed to remove bubbles from the curable composition.
  • the curable composition is polymerized and cured by heating under pressure or normal pressure in a state where the mold is covered and the cavity is closed. Thereby, a dental hardened material is obtained.
  • the applied pressure and heating temperature at the time of polymerization and curing may be changed with time as necessary.
  • the curable composition contains a photopolymerization type initiator, for example, there is a portion that can transmit light first, such as a prismatic shape, a cylindrical shape, a square plate shape, a disc shape, or a denture, an inlay, a crown.
  • a mold having a cavity such as a prosthesis shape and a lid are prepared. After the mold cavity is filled with the curable composition, the inside of the cavity is decompressed to remove bubbles from the curable composition. Next, light is irradiated to the curable composition under pressure or normal pressure while the mold is covered. Thereby, the curable composition is polymerized and cured, and a dental cured product is obtained.
  • the curable composition after light irradiation may be subjected to a heat treatment as a post-curing treatment as necessary.
  • the material of the mold and the lid having a portion that can transmit light is not particularly limited, and examples thereof include stainless steel, Teflon (registered trademark), silicone, glass, PET, and polycarbonate. It is preferable to perform a treatment such as attaching a release agent to the surfaces of the mold and the lid.
  • a curable composition is suitable in order to form a dental hardened
  • Powder B was obtained under the same conditions as those for preparing Powder A except that the amount of calcium nitrate tetrahydrate added was changed to 2.1 parts by mass (0.50 parts by mass in terms of oxide). It was.
  • powder D amorphous silica particles having an average particle diameter of 2.2 ⁇ m, which was obtained by a flame melting method and not subjected to heat treatment, were designated as powder D.
  • composition [Evaluation of powder] (composition)
  • the powders A to D were subjected to elemental analysis by a fluorescent X-ray method (JIS R2216 “Fluorescent X-ray analysis method for refractory bricks and refractory mortars”) to determine the composition in each powder A to D.
  • JIS R2216 fluorescent X-ray analysis method for refractory bricks and refractory mortars
  • Powders A to D are filled in a glass holder, and the powder X-ray diffraction spectrum of each powder A to D is obtained using an automatic X-ray diffractometer (model number RINT2500) manufactured by Rigaku Corporation using Cu K ⁇ rays. It was measured.
  • the obtained diffraction spectrum was smoothed under the condition of 25 points by the method described in the literature (Abraham Savitzky et.al., Analytical Chemistry, 36 (8), 1627 (1964)).
  • the background portion of the diffraction spectrum was determined by the method described in the literature (Sonneveld, E. J and Visser, JW, J. Appl. Cryst. 8, 1 (1975)). Extracted under conditions of times. Based on the result, the background height (F) of the powder was calculated based on the formula (1).
  • standard alumina powder National Institute of Standard & Technology, Standard Reference Material 674a
  • the powder X-ray diffraction spectrum of this standard alumina powder was measured under the same conditions as in powders A to D.
  • the background height (A) of the standard alumina powder was calculated by the same method as that for powders A to D.
  • Average particle size D50 of powders A to D (medium particle size where the cumulative volume is 50% of the total cumulative volume) was measured by a laser diffraction / scattering method using model number LA-920 manufactured by Horiba, Ltd. During this measurement, ultrasonic waves were applied to disperse the particles in ion-exchanged water, and the average particle diameter was measured in a state where the transmittance of the resulting dispersion was 80 to 90%. In the measurement, the relative refractive index was not used.
  • the powders A to D were observed with a real surface view microscope (model number VF-7800) manufactured by Keyence Corporation. From the obtained image, the area of the particle projection cross section and the area of this cross section of any 50 particles were observed. Perimeter length was measured. Next, the value of [circumferential length of a perfect circle having the same area as that of the particle projected cross section] / [measured value of the peripheral length of the particle projected cross section] was derived for each of 50 particles, and the average of the obtained values. The value was defined as sphericity.
  • the refractive indexes of the powders A to D were determined by the B method (immersion method using a microscope (Becke's line method)) in JIS K7142 “Method for measuring the refractive index of plastics”.
  • Example 1 Preparation of curable composition and cured product
  • Table 2 the components shown in Table 2 below were stirred and mixed to obtain a curable composition.
  • TEDM is triethylene glycol dimethacrylate
  • PGA-HMU is di (phenylglycidyl ether acrylate) -hexamethylene diurethane
  • TMPTM is trimethylolpropane trimethacrylate
  • BPO is benzoyl peroxide, respectively.
  • the powders A to D were subjected to a surface treatment by spraying a silane coupling agent ( ⁇ -methacryloxypropyltrimethoxysilane) in advance and then stirring before blending.
  • the amount of the silane coupling agent used was 0.3 parts by mass with respect to 60 parts by mass of the powder.
  • the curable composition was filled in a stainless steel mold (two types of cavity size 50 mm ⁇ 40 mm ⁇ 2 mm and 50 mm ⁇ 40 mm ⁇ 1 mm) and vacuum degassed. After that, a stainless steel lid was attached to the mold. In this state, the curable composition was heated at 80 ° C. for 1 hour and then cured at 120 ° C. for 1 hour to obtain a cured product.
  • Example 3 the curable composition was filled into a mold (two types of cavity size 50 mm ⁇ 40 mm ⁇ 2 mm and 50 mm ⁇ 40 mm ⁇ 1 mm) made from a glass plate and a stainless steel frame, and after degassing under reduced pressure, A glass lid was attached to the mold.
  • ultraviolet light with an intensity of 365 nm of 100 mW / cm 2 is irradiated from the dental photopolymerization device through the glass surface on one side of the mold for 5 minutes toward the curable composition, and then the opposite of the mold. Irradiated through the side glass surface for 5 minutes. Thereby, the curable composition was cured to obtain a cured product.
  • Test pieces were cut out from the cured products obtained in the respective Examples and Comparative Examples, and an evaluation test of the test pieces was performed by the following method.
  • Test strength test (normal) The dimension of the test piece was 25 mm ⁇ 2 mm ⁇ 2 mm, and the strength at break of this test piece was measured at a crosshead speed of 1 mm per minute using a bending tester. In each example and comparative example, five test pieces were measured, and the average value of the results was evaluated. This value is a representative value of the strength of the cured product.
  • testing strength test (after water immersion) The dimension of the test piece was 25 mm ⁇ 2 mm ⁇ 2 mm, and this test piece was first immersed in water at 37 ° C. for 24 hours. Next, the strength at break of this test piece was measured using a bending tester at a crosshead speed of 1 mm / min. In each example and comparative example, five test pieces were measured, and the average value of the results was evaluated. This value is a representative value of the durability of the cured product.
  • a curable composition was prepared without blending powders A to D, and the curable composition was cured to obtain a cured product (partially cured product).
  • the refractive index of this partially cured product was determined by Method A (measurement method using an Abbe refractometer) in JIS K7142 “Method for measuring refractive index of plastic”.
  • Method A measurement method using an Abbe refractometer
  • JIS K7142 Method for measuring refractive index of plastic
  • Test piece The dimension of the test piece was 13 mm ⁇ 13 mm ⁇ 1 mm. This test piece was buffed until the thickness became 0.8 mm. The total light transmittance of this test piece with the total light transmittance of the air layer as 100% was measured with a haze meter. In each example and comparative example, three test pieces were measured, and the average value of the results was evaluated. This value is a representative value of the aesthetics of the cured product.
  • the cured product obtained in each example exhibited sufficient strength, durability and aesthetics. These cured products have excellent properties as substitutes for natural teeth when used as dental materials such as dental crown materials, prosthetic materials, and artificial teeth.

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Abstract

　本発明は、高い審美性、強度、及び耐久性を有すると共に高い表面滑沢性を有する硬化物を形成することができる硬化性組成物を提供する。　本発明に係る硬化性組成物は、無機粉体と重合性単量体を含有する。前記無機粉体は球状結晶制御粉体を含む。前記球状結晶制御粉体中の二酸化ケイ素の含有量が９７質量％以上１００質量％である。前記球状結晶制御粉体中には非晶質部分と結晶質部分とが混在している。前記球状結晶制御粉体とこの球状結晶制御粉体を除いた成分のみを硬化させた場合に得られる硬化物との屈折率差が、０．０５以下である。

Description

硬化性組成物及び歯科用硬化物
　本発明は硬化性組成物、及びこの硬化性組成物から形成される歯科用硬化物に関する。
　歯科用の歯冠材料、補綴材料、人口歯等（以下、歯科用材料と総称する）を得るためには、一般に、シリカ（二酸化ケイ素）などの無機粉体、（メタ）アクリレート系の重合性単量体、光重合触媒又は加熱重合触媒等を含有する硬化性組成物およびその硬化物が使用されている。このような歯科用材料には、天然歯と代替するために、審美性、強度、耐久性などが求められる。従来、歯科用材料に種々の性能を付与するために、種々の無機粉体を使用することが提案されている。
　例えば特許文献１には、二酸化珪素と他の金属酸化物を凝集させ、その酸化物の結晶化温度未満の温度で熱処理することにより、二酸化珪素と他の金属酸化物とで独立な非晶質層を形成した歯科用複合材料用充填材が開示されている。
　特許文献２には、重合性単量体、充填剤、重合開始剤よりなる歯科用複合組成物において、充填剤として、平均粒径、屈折率、細孔容積、ＢＥＴ比表面積、及び一次粒子径が制御されたシリカ及び他の金属酸化物の熱処理された凝集物を使用することが開示されている。
　特許文献３には、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５、ＢｅＯ、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｘ線造影性元素酸化物、アルカリ金属酸化物、及びＦを特定の割合で含有し、かつガラス骨格を形成するＳｉ、ＢおよびＡｌ元素を特定のモル比になるようにした歯科充填用ガラスが開示されている。
日本国特許公報第３４８１６６０号 日本国特許公開公報２００１－３０２４２９号 日本国特許公開公報２００２－１１４６２０号
　しかし、歯科用材料には、審美性、強度、耐久性と共に、口腔内に固定されることから高い表面滑沢性も求められる。これに対し、従来の歯科用材料はこれらの特性を充分に兼ね備えてはいない。
　すなわち、特許文献１及び２に開示されている技術では、二酸化ケイ素と他の金属酸化物との凝集部分の強度が弱くなってしまい、硬化物の強度が充分ではないという問題がある。
　また、特許文献３に開示されている技術では、歯科充填用ガラスとして破砕状の粉体しか得ることができず、このような歯科充填用ガラスを含有する硬化性組成物の硬化物では表面滑沢性が低くなるという問題がある。
　本発明は上記事由に鑑みてなされたものであり、高い審美性、強度、及び耐久性を有すると共に高い表面滑沢性を有する硬化物を形成することができる硬化性組成物、及びこの硬化性組成物を硬化して得られる歯科用硬化物を提供することを目的とする。
　第一の発明に係る硬化性組成物は、無機粉体と重合性単量体を含有する硬化性組成物であって、前記無機粉体は球状結晶制御粉体を含み、前記球状結晶制御粉体は二酸化ケイ素の含有量が９７質量％以上１００質量％以下であり且つ非晶質部分と結晶質部分とが混在してなり、前記球状結晶制御粉体を除いた成分のみを硬化させた場合に得られる硬化物と、前記球状結晶制御粉体との屈折率差が、０．０５以下である。
　第一の発明においては、前記球状結晶制御粉体の屈折率が１．４８～１．６０の範囲であってもよい。
　第一の発明においては、前記球状結晶制御粉体の、Ｘ線回折スペクトルにおける相対バックグラウンド高さが３～１０であってもよい。
　第一の発明においては、前記球状結晶制御粉体の平均粒径が０．０１～５０μｍの範囲であってもよい。
　第一の発明においては、前記球状結晶制御粉体が、火炎溶融法によって得られた非晶質の球状粒子を加熱処理して部分的に結晶化させることによって得られたものであってもよい。
　第一の発明においては、さらに重合触媒を含有し、前記球状結晶制御粉体の含有量が５～９５質量％の範囲であってもよい。
　第一の発明においては、前記重合性単量体がアクリレート系モノマーとメタクリレート系モノマーのうち少なくとも一方を含み、前記球状結晶制御粉体の含有量が５５～９５質量％の範囲であってもよい。
　第二の発明に係る歯科用硬化物は、第一の発明に係る硬化性組成物を硬化させて得られる。
　本発明によれば、高い審美性、強度、及び耐久性を有すると共に高い表面滑沢性を有する硬化物を形成可能な硬化性組成物を得ることができる。
　また、本発明によれば、高い審美性、強度、及び耐久性を有すると共に高い表面滑沢性を有する歯科用硬化物を得ることができる。
　本実施形態では、硬化性組成物は無機粉体と重合性単量体を含有する。この無機粉体は球状結晶制御粉体を含む。球状結晶制御粉体は二酸化ケイ素を主成分としており、二酸化ケイ素の含有量が９７質量％以上１００質量％以下である。かつ、この球状結晶制御粉体では、１つの粒子中に非晶質部分と結晶質部分とが混在している。更に、この球状結晶制御粉体と、硬化性組成物中の球状結晶制御粉体を除いた成分のみを硬化させた場合に得られる硬化物（以下、球状結晶制御粉体を含有する硬化性組成物の硬化物と区別するため、部分的硬化物という。）との屈折率差は、０．０５以下とされる。
　上記のとおり、球状結晶制御粉体の屈折率と、部分的硬化物の屈折率との差は、０．０５以下とされる。特に、球状結晶制御粉体の屈折率が１．４８～１．６０の範囲であることが好ましい。歯科用途に用いられるアクリレート系モノマー、メタクリレート系モノマー等の重合性単量体の硬化物の屈折率が、一般にこの範囲だからである。
　球状結晶制御粉体の屈折率は、球状結晶制御粉体中の非晶質部分と結晶質部分との割合から大きな影響を受ける。球状結晶制御粉体のＸ線回折スペクトルにおける相対バックグラウンド高さが、球状結晶制御粉体中の非晶質部分と結晶質部分との割合の指標となる。相対バックグラウンド高さが大きいほど球状結晶制御粉体中の非晶質の存在割合が大きくなり、小さいほど球状結晶制御粉体中の結晶質部分の存在割合が大きくなる。
　球状結晶制御粉体のＸ線回折スペクトルにおける相対バックグラウンド高さは、球状結晶制御粉体と結晶性の標準試料の各Ｘ線回折スペクトルが、同一の条件で測定された場合の、球状結晶制御粉体のＸ線回折スペクトルのバックグラウンド高さ（Ｆ）と、標準試料のＸ線回折スペクトルのバックグラウンド高さ（Ａ）との比（Ｆ／Ａ）で表される。バックグラウンド高さとは、Ｘ線回折スペクトルにおけるバックグラウンド部分の回折強度の平均値である。
　球状結晶制御粉体のバックグラウンド高さ（Ｆ）は、Ｃｕ－Ｋα線を使用して測定される粉末Ｘ線回折スペクトルに基づき、下記数式（１）から導出される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　数式（１）の右辺の分母のＮは、２θ＝１０～３５°の範囲でのバックグラウンド部分の回折強度の測定点数であり、その数は１５０１である。式（１）の右辺の分子は、前記１５０１個の各測定点における回折強度の総和を示す。
　標準試料のバックグラウンド高さ（Ａ）は、例えば標準試料として標準アルミナ粉体（National Institute of Standard & Technology, Standard ReferenceMaterial 674a）を用い、球状結晶制御粉体と同じ方法で導出される。
　上記のように導出される球状結晶制御粉体のバックグラウンド高さ（Ｆ）を、標準試料のバックグラウンド高さ（Ａ）で除して得られる値（Ｆ／Ａ）が、相対バックグラウンド高さとなる。相対バックグラウンド高さは、屈折率を１．４８以上にする観点、及び球状結晶制御粉体自身の硬さを向上させて球状結晶制御粉体が添加された硬化物の硬さを向上させる観点から、１０．０以下が好ましく、７．５以下がより好ましく、７．０以下が更に好ましい。また、球状結晶制御粉体自身の透明性を向上させる観点、及び成型時の金型の摩耗を抑制し、汚染を低減する観点から、３．０以上が好ましく、３．５以上がより好ましく、４．０以上が更に好ましい。すなわち、これらの観点を総合すると、相対バックグラウンド高さは、３．０～１０．０が好ましく、４．０～７．５がより好ましく、５．０～７．０が更に好ましい。相対バックグラウンド高さを上記範囲内に制御することに関しては、後述する製造方法において、アルカリ金属化合物及びアルカリ土類金属化合物の少なくとも一方の添加量を増やすことによって、あるいは熱処理温度を高くすることや、熱処理時間を長くすることによって、相対バックグラウンド高さを小さくすることができる。
　球状結晶制御粉体の粒子形状は、表面がほぼ曲面から形成されていれば、厳密な球体である必要はない。但し、硬化性組成物中での球状結晶制御粉体の分散性を向上させることにより硬化性組成物への高充填を可能とする観点、球状結晶制御粉体による光散乱を抑制して硬化物の透明性を向上する観点、硬化物の表面滑沢性を向上させる観点などから、球状結晶制御粉体中の粒子の真球度が０．９５以上であることが好ましい。この真球度は０．９６以上であればより好ましく、０．９７以上であれば更に好ましい。真球度を上記範囲内に制御することに関しては、後述する製造方法において、火炎温度を高くしたり、火炎内滞留時間を長くすることにより、真球度を高くすることができる。
　尚、真球度の算出にあたっては、球状結晶制御粉体中の粒子の顕微鏡撮影画像に基づいて得られる各粒子の投影断面の面積及びこの断面の周囲長から、〔粒子投影断面の面積と同じ面積の真円の円周長〕／〔粒子投影断面の周囲長の測定値〕の値が算出される。球状結晶制御粉体中の任意の５０個の粒子についてそれぞれ導出された前記値の平均値が、真球度とされる。
　なお、硬化性組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、更に球状結晶制御粉体以外の無機粉体を含有してもよい。この球状結晶制御粉体以外の無機粉体としては、ナノサイズのシリカ、アルミナ、ジルコニアなどが挙げられる。球状結晶制御粉体以外の無機粉体がナノサイズであれば、歯科用硬化物の透明性が損なわれることなくその強度や耐久性が向上する。球状結晶制御粉体以外の無機粉体の形状も、歯科用硬化物の表面滑沢性を向上させる観点から、球状であることが好ましい。
　無機粉体全量における球状結晶制御粉体の含有量は、５０質量％以上が好ましく、７５質量以上％がより好ましく、８５質量％以上が更に好ましい。この含有量の上限は１００質量％である。
　球状結晶制御粉体は、天然物又は合成物を原料として得られる。天然物としては、二酸化ケイ素を主成分とする無機鉱物が挙げられる。合成物は、例えば珪石などの天然石を湿式または乾式粉砕するなどして得られる出発原料を、火炎溶融法により球状化することで得られる。また、ゾルゲル法などによって合成物を得ることもできる。下記において、合成物である球状結晶制御粉体について、更に詳しく説明する。
　球状結晶制御粉体は、例えば出発原料に対して火炎溶融法による処理が施されることで得られる。火炎溶融法は、無機成分の粉砕物等の出発原料を火炎中で溶融して球状化する方法である。出発原料は破砕物でも球状粉体であってもよく、また破砕物と球状粉体との混合物であってもよい。この火炎溶融法によって、溶融した出発原料が表面張力により球状化する。この火炎溶融法によれば、適度の粒径を有する球状結晶制御粉体が容易に得られる。
　出発原料としては、珪石、珪砂、石英、クリストバライト、非晶質シリカ、ヒュームドシリカ、ケイ酸エチル、シリカゾル等の、シリカ源となる材料が挙げられる。好適な態様においては、出発原料が酸素等のキャリアガスに分散した状態で、火炎中に投入される。火炎は、例えばプロパン、ブタン、メタン、液化天然ガス、ＬＰＧ、重油、灯油、軽油、微粉炭等の燃料が酸素と燃焼することによって発生する。高温の火炎を発生させる観点から、火炎の発生のために酸素ガスバーナーを用いることが好ましい。バーナーの構造は特に限定されず、日本国特許公開公報０７－４８１１８号、日本国特許公開公報１１－１３２４２１号、日本国特許公開公報２０００－２０５５２３号、日本国特許公開公報２０００－３４６３１８号等に開示されている公知のバーナーが使用可能である。このような火炎溶融法により、真球度が高い球状結晶制御粉体が得られる。キャリアガス中の出発原料の濃度は、出発原料の充分な分散性を確保する観点から、０．１～２０ｋｇ／Ｎｍ３が好ましく、０．２～１０ｋｇ／Ｎｍ３がより好ましい。
　火炎溶融法以外の方法、例えばゾルゲル法などによって、球状結晶制御粉体が得られてもよい。
　火炎溶融法やゾルゲル法により得られる球状結晶制御粉体は、一般には非晶質である。この非晶質の球状結晶制御粉体に、部分的な結晶化が生じる条件で熱処理が施されることで、球状結晶制御粉体中の各粒子中に非晶質の部分と結晶質の部分とが混在するようになる。更に、この熱処理によって、粒子中の非晶質の部分と結晶質の部分との割合が容易に制御される。その結果、球状結晶制御粉体の屈折率も容易に調整される。
　特に火炎溶融法による処理と、それに続く熱処理とが採用されると、球状結晶制御粉体が適度の粒径に容易に調整されるようになる。更に熱処理の条件が適宜調整されることで、所望の相対バックグラウンド高さ（すなわち所望の非晶質部分と結晶質部分の割合）を有し、且つ所望の屈折率を有する球状結晶制御粉体が容易に得られるようになる。
　熱処理時の処理温度は、球状結晶制御粉体を溶融させない観点から１７００℃以下が好ましく、１４００℃以下がより好ましく、１１００℃以下が更に好ましい。またこの処理温度は、球状結晶制御粉体の部分的な結晶化を促進させて生産性を向上させる観点からは、６００℃以上が好ましく、８００℃以上がより好ましく、１０００℃以上が更に好ましい。これらの観点を総合すると、処理温度は、６００～１７００℃が好ましく、８００～１４００℃がより好ましく、１０００～１１００℃が更に好ましい。
　熱処理時の処理時間は、処理温度との関係で適宜決定される。処理温度が高ければ、短い処理時間で結晶化が促進されて球状結晶制御粉体の屈折率が上がる。処理時間は、結晶化を促進させ、屈折率を向上させる観点から、０．０１時間以上が好ましく、０．５時間以上がより好ましい。また、生産性を向上させる観点から、処理時間は１００時間以下が好ましく、２４時間以下がより好ましい。これらの観点を総合すると、処理時間は、０．０１～１００時間が好ましく、０．５～２４時間がより好ましい。
　熱処理によって球状結晶制御粉体の結晶化を促進する観点からは、熱処理前の球状結晶制御粉体に、結晶化促進剤としてアルカリ金属化合物及びアルカリ土類金属化合物から選ばれる一種以上の化合物が添加されることが好ましい。上記化合物としては、水溶性の高いものが好ましく、ナトリウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム等の塩化物、炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩や酸化物、あるいはケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム、アルミン酸マグネシウム等の複合酸化物等が挙げられる。なかでも、結晶化促進の観点から、上記化合物として硝酸カルシウムを用いることが好ましい。
　この結晶化促進剤の添加量は、球状結晶制御粉体の結晶化を促進させると共に、熱処理時の融解、固着を抑制する観点から、球状結晶制御粉体１００質量部に対して、結晶化促進剤中の金属元素（アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素）の酸化物換算で０．１０質量部以上が好ましく、０．１５質量部以上がより好ましく、０．２０質量部以上が更に好ましい。また、不純物に起因する球状結晶制御粉体の透明性低下を抑制する観点、並びに球状結晶制御粉体の真球度を向上させる観点からは、結晶化促進剤の添加量は球状結晶制御粉体１００質量部に対して、結晶化促進剤中の金属元素（アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素）の酸化物換算で３質量部以下が好ましく、２質量部以下がより好ましく、１．５質量部以下が更に好ましい。これらの観点を総合すると、上記化合物の結晶化促進剤は、球状結晶制御粉体１００質量部に対して、結晶化促進剤中の金属元素（アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素）の酸化物換算で０．１０～３質量部が好ましく、０．１５～２質量部がより好ましく、０．２０～１．５質量部が更に好ましい。
　球状結晶制御粉体中のアルカリ金属とアルカリ土類金属の酸化物の含有量の合計は、屈折率を高める観点から、０．１０質量％以上が好ましく、０．１５質量％以上がより好ましく、０．２０質量％以上が更に好ましい。また、不純物に起因する球状結晶制御粉体自身の透明性低下を抑制し、球状結晶制御粉体を含有する硬化物の透明性を向上させる観点、及び球状結晶制御粉体の真球度を向上させる観点から、２．９質量％以下が好ましく、２．０質量％以下がより好ましく、１．５質量％以下が更に好ましい。すなわち、これらの観点を総合すると、球状結晶制御粉体中のアルカリ金属化合物とアルカリ土類金属化合物の酸化物の合計は、０．１０～２．９質量％が好ましく、０．１５～２．０質量％がより好ましく、０．２０～１．５質量％が更に好ましい。
　球状結晶制御粉体の平均粒径は、０．０１～５０μｍの範囲であることが好ましい。球状結晶制御粉体の平均粒径が０．０１μｍ以上であれば、この球状結晶制御粉体を含有する硬化性組成物の粘度上昇が抑制され、また硬化性組成物の粘度上昇が起きることなく硬化性組成物中に球状結晶制御粉体が多量に配合されることも可能となる。更に、硬化性組成物の硬化物の強度が更に向上する。また、球状結晶制御粉体の平均粒径が５０μｍ以下であれば、硬化物の表面滑沢性が更に向上する。球状結晶制御粉体の平均粒子径は、０．１～２０μｍがより好ましく、１～１０μｍが更に好ましい。平均粒子径を上記範囲内に制御するには、後述する製造方法において、火炎中に投入する原料粒子の粒子径を調整すればよい。
　球状結晶制御粉体には、カップリング剤による表面処理が施されていることが好ましい。尚、カップリング剤を硬化性組成物に混合することにより配合してもよい。歯科用材料を得るための硬化性組成物に含有される球状結晶制御粉体の場合には、一般に歯科用として用いられているカップリング剤が使用されることが好ましい。カップリング剤としては、例えばγ－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどの公知のカップリング剤が挙げられる。
　硬化性組成物は、重合性単量体を含有する。特に歯科用材料を得るための硬化性組成物に含有される重合性単量体としては、一般に歯科用途に用いられているアクリレート系モノマー、メタクリレート系モノマー、ウレタンアクリレート系モノマー、ウレタンメタクリレート系モノマー、ビスフェノールＡ骨格を含むアクリレート系モノマー、ビスフェノールＡ骨格を含むメタクリレート系モノマーなどの公知の重合性単量体が挙げられる。これらの重合性単量体の具体例としては、メチルアクリレート、メチルメタクリレート、２－ヒドロキシエチルアクリレート、２－ヒドロキシエチルメタクリレート、トリエチレングリコールジアクリレート、トリエチレングリコールジメタクリレート、ジ（フェニルグリシジルエーテルアクリレート）－ヘキサメチレンジウレタン、ジ－２－メタクリロキシエチル－２，２，４－トリメチルヘキサメチレンジウレタン（ＵＤＭＡ）、２，２－ビス（４－（３－メタクリロイルオキシ－２－ヒドロキシプロポキシ）フェニル）プロパン（Ｂｉｓ－ＧＭＡ）、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレート等の化合物が挙げられる。これらの化合物のうち一種のみが用いられても、複数種が併用されてもよい。
　また、重合性単量体として、一般に電子材料用として用いられるビスフェノールＡジグリシジルエーテルなどのエポキシ樹脂モノマーなどの化合物が用いられてもよい。
　硬化性組成物は、必要に応じて、重合触媒を含有してもよい。特に歯科用材料を得るための硬化性組成物に含有される重合触媒としては、一般に歯科用として用いられている加熱重合開始剤、光重合開始剤などの公知の重合触媒が挙げられる。これらの重合触媒の具体例としては、ベンゾイルパーオキサイド、ターシャリーブチルパーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイドなどの加熱重合開始剤、カンファーキノン、ベンゾイン、ベンゾフェノンなどの光重合開始剤などが挙げられる。これらの化合物のうち一種のみが用いられても、複数種が併用されてもよい。
　硬化性組成物は、必要に応じて、重合禁止剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、抗菌剤、フッ素徐放剤、着色顔料、その他の従来公知の添加剤などを更に含有してもよい。特に歯科用材料を得るための硬化性組成物に含有される添加剤としては、一般に歯科用の適宜の化合物が用いられる。
　硬化性組成物中の球状結晶制御粉体の含有量は５～９５質量％の範囲であることが好ましい。このように球状結晶制御粉体の含有量が５質量％以上であると、無機粉体による硬化物の補強効果が発現し始め、またこの含有量が９５質量％以下であると、組成物全体への球状結晶制御粉体の均一な混合が容易になる。この球状結晶制御粉体の含有量が４０～９５質量％の範囲であれば更に好ましく、５５～９５質量％の範囲であれば特に好ましい。
　このような硬化性組成物が光硬化或いは熱硬化させられるなどして、硬化物が得られる。この硬化物が上記のような非晶質の二酸化ケイ素と結晶質の二酸化ケイ素とが混在した球状結晶制御粉体を含有することで、硬化物中の球状結晶制御粉体と部分的硬化物との屈折率差が０．０５以下となっている。このためこの硬化物は充分に高い透明性を発揮する。しかも、球状結晶制御粉体中の非晶質の二酸化ケイ素と結晶質の二酸化ケイ素との割合が調整されることで球状結晶制御粉体の屈折率が容易に調整される。このため、硬化性組成物中の球状結晶制御粉体以外の組成が変更される場合でも、適切な屈折率を有する球状結晶制御粉体が使用されることで、透明性の高い硬化物が得られる。部分的硬化物と、前記球状結晶制御粉体との屈折率差が小さいほど、硬化物の透明性が高くなる。
　歯科用途に用いる硬化物の透明性は、後述する透明性試験による評価法で４０％以上９５％以下が好ましく、５０％以上９５％以下が更に好ましく、６０％以上９５％以下が特に好ましい。
　また、球状結晶制御粉体が球状であることから、硬化物の表面滑沢性が高くなり、このためこの硬化物が口腔内に固定されたとしても口腔や歯が傷つけられにくくなる。
　また、均質性の高い球状結晶制御粉体が硬化物中に含有されているため、硬化物中で異種の粒子が凝集するような場合に較べて、硬化物が高い強度及び耐久性を発揮し得る。
　更に、二酸化ケイ素は生体に対する安全性が高いため、硬化物の生体に対する安全性も高くなる。
　硬化性組成物から形成される硬化物は、上記のような利点があることから、歯冠材料、補綴材料、人口歯等を形成するための歯科用硬化物として好適である。すなわち、硬化性組成物は、歯科用硬化物を形成するために好適である。特に、部分的硬化物と、球状結晶制御粉体との屈折率差が０．０２以下であると、天然歯に非常に近い透明性を有する歯科用硬化物が得られる。この屈折率差は、０．０１以下であれば更に好ましい。
　球状結晶制御粉体の屈折率は、前記球状結晶制御粉体を除いた成分の屈折率に近似させ、球状結晶制御粉体が添加された硬化物の光透過性を向上させる観点から、１．４８～１．６０の範囲であることが好ましく、１．４９～１．５９の範囲であれば更に好ましい。屈折率を上記範囲内に制御することに関しては、後述する製造方法において、アルカリ金属化合物とアルカリ土類金属化合物の少なくとも一方の添加量を多くすることによって、あるいは熱処理温度を高くしたり熱処理時間を長くしたりすることによって、屈折率を高くすることができる。
　歯科用硬化物を形成するための硬化性組成物は、特に球状結晶制御粉体の含有量が５５～９５質量％の範囲であり、且つ重合性単量体としてアクリレート系モノマーとメタクリレート系モノマーのうち少なくとも一方を含有することが好ましい。この場合、無機粉体の含有量が５５質量％以上であることで、硬化物に義歯や歯科補綴物として充分な強度や耐久性が付与される。またアクリレート系モノマー及びメタクリレート系モノマーは歯科材料としての使用実績が豊富であり、歯科材料等として生体に適用される場合の安全性が高い。
　歯科用硬化物は、例えば角柱状、円柱状、角板状、円板状、あるいは義歯、インレー、クラウンなどの補綴物の形状などの、適宜の形状に形成される。この内の角柱状、円柱状、角板状、円板状などの歯科用硬化物からは、例えば義歯、インレー、クラウンなどの歯科用補綴物が、ＣＡＤ／ＣＡＭ装置による切削加工等で作製される。
　以下、特に歯科用硬化物を形成する方法について説明する。硬化性組成物に、その組成に応じた光が照射され、若しくは加熱され、或いは光が照射されると共に加熱されることによって、硬化性組成物が重合硬化する。これにより、歯科用硬化物が得られる。
　例えば硬化性組成物が加熱重合型の開始剤を含有する場合には、まず角柱状、円柱状、角板状、円板状あるいは義歯、インレー、クラウンなどの補綴物形状など適宜の形状のキャビティを有する成形型の前記キャビティに硬化性組成物が充填された後、このキャビティ内が減圧されて硬化性組成物から気泡が除去される。次に、この成形型に蓋がされてキャビティが閉塞された状態で硬化性組成物が加圧下又は常圧下で加熱されることで重合硬化する。これにより、歯科用硬化物が得られる。重合硬化時の加圧力や加熱温度は、必要に応じて経時的に変動してもよい。
　硬化性組成物が光重合型の開始剤を含有する場合には、例えばまず光を透過させることができる部分がある、角柱状、円柱状、角板状、円板状あるいは義歯、インレー、クラウンなどの補綴物形状などのキャビティを有する成形型と蓋が準備される。この成形型のキャビティに硬化性組成物が充填された後、このキャビティ内が減圧されて硬化性組成物から気泡が除去される。次に、この成形型に蓋がされた状態で硬化性組成物に加圧下又は常圧下で光が照射される。これにより硬化性組成物が重合硬化し、歯科用硬化物が得られる。重合硬化時には、必要に応じて光照射後の硬化性組成物に後硬化処理として加熱処理が施されてもよい。
　光を透過させることができる部分がある成形型及び蓋の材質としては、特に制限されないが、例えばステンレス、テフロン（登録商標）、シリコーン、ガラス、ＰＥＴ、ポリカーボネートなどが挙げられる。成形型及び蓋の表面には離型剤を付着させるなどの処理が施されることが好ましい。
　尚、硬化性組成物は歯科用硬化物を形成するために好適であるが、封止材料、接着剤、積層板形成材料等の電子材料用途にも適用可能である。
　［粉体の製造］
　（粉体Ａ）
　酸素をキャリアガスとして用い、ＬＰＧを対酸素比（容量比）１．１で燃焼させて、約２０００℃の火炎を発生させた。この火炎中に、平均粒子径２．０μｍの天然珪石粉砕物（純度９９．９％）を投入し、平均粒子径２．２μｍの非晶質シリカ粒子を得た。この非晶質シリカ粒子１００質量部に、硝酸カルシウム四水和物を４．２質量部（酸化物換算で１．００質量部）添加し、更にエタノールを加えて、ボールミルで３０分間混合した。この混合物からエタノールを除去した後、１１００℃で２４時間熱処理を施すことで、粉体Ａを得た。
　（粉体Ｂ）
　硝酸カルシウム四水和物の添加量を２．１質量部（酸化物換算で０．５０質量部）に変更したこと以外は、粉体Ａを作製した場合と同じ条件で、粉体Ｂを得た。
　（粉体Ｃ）
　酸素をキャリアガスとして用い、ＬＰＧを対酸素比（容量比）１．１で燃焼させて、約２０００℃の火炎を発生させた。この火炎中に、平均粒子径４．４μｍの天然珪石粉砕物（純度９９．９％）を投入し、平均粒子径４．９μｍの非晶質シリカ粒子を得た。この非晶質シリカ粒子１００質量部に、硝酸カルシウム四水和物０．８質量部（酸化物換算で０．２０質量部）を添加し、更に蒸留水を加えて、ボールミルで３０分間混合した。この混合物から蒸留水を除去した後、１１００℃で２４時間熱処理を施すことで、粉体Ｃを得た。
　（粉体Ｄ）
　粉体Ａの製造時において、火炎溶融法によって得られた、熱処理が施されていない平均粒子径２．２μｍの非晶質シリカ粒子を、粉体Ｄとした。
　［粉体の評価］
　（組成）
　粉体Ａ～Ｄについて、蛍光Ｘ線法（ＪＩＳ　Ｒ２２１６「耐火れんが及び耐火モルタルの蛍光Ｘ線分析法」）による元素分析を行うことで、各粉体Ａ～Ｄ中の組成を定量した。
　（相対バックグラウンド高さ）
　粉体Ａ～Ｄをガラス製ホルダに充填し、株式会社リガク製の自動Ｘ線回折装置（型番ＲＩＮＴ２５００）で各粉体Ａ～Ｄの粉末Ｘ線回折スペクトルを、ＣｕのＫα線を使用して測定した。得られた回折スペクトルを文献（Abraham Savitzky et.al., Analytical Chemistry, 36(8), 1627(1964)）に記載されている方法により、ポイント数２５の条件でスム－ジングした。次に、回折スペクトルのバックグラウンド部分を文献（Sonneveld, E. J and Visser, J. W., J.Appl. Cryst. 8, 1(1975)）に記載された方法により、点数間隔４０点、繰り返し回数３２回の条件で抽出した。その結果に基づき、上記数式（１）に基づいて、粉体のバックグラウンド高さ（Ｆ）を算出した。
　一方、標準試料として標準アルミナ粉体（NationalInstitute of Standard & Technology, Standard Reference Material 674a）を用い、この標準アルミナ粉体の粉末Ｘ線回折スペクトルを、粉体Ａ～Ｄの場合と同じ条件で測定した。更に、粉体Ａ～Ｄの場合と同じ方法で標準アルミナ粉体のバックグラウンド高さ（Ａ）を算出した。
　上記のように算出された粉体Ａ～Ｄのバックグラウンド高さ（Ｆ）を、標準アルミナ粉体のバックグラウンド高さ（Ａ）で除することで、粉体Ａ～Ｆの相対バックグラウンド高さ（Ｆ／Ａ）を算出した。
　（平均粒子径）
　粉体Ａ～ＤのＤ５０（体積の累積が全累積体積の５０％となる中位粒径）を、株式会社堀場製作所製の型番ＬＡ－９２０を用いてレーザー回折・散乱法により測定した。この測定時には、超音波を印加することでイオン交換水中に粒子を分散させ、これにより得られた分散液の透過率が８０～９０％にある状態で平均粒子径を測定した。測定に際し、相対屈折率は用いなかった。
　（真球度）
　粉体Ａ～Ｄを、株式会社キーエンス製のリアルサーフェースビュー顕微鏡（型番ＶＦ－７８００）で観察し、得られた像から、任意の５０個の粒子について、粒子投影断面の面積及びこの断面の周囲長を測定した。次いで、〔粒子投影断面の面積と同じ面積の真円の円周長〕／〔粒子投影断面の周囲長の測定値〕の値を、５０個の粒子につきそれぞれ導出し、得られた値の平均値を、真球度とした。
　（屈折率）
　粉体Ａ～Ｄの各々の屈折率を、ＪＩＳ　Ｋ７１４２「プラスチックの屈折率測定方法」のうち、Ｂ法（顕微鏡を用いる液浸法（ベッケ線法））により求めた。
　（結果）
　以上の結果を下記表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　［実施例１～５、比較例１］
　（硬化性組成物及び硬化物の作製）
　各実施例及び比較例では、下記表２に示す成分を攪拌混合することで、硬化性組成物を得た。尚、表２中のＴＥＤＭはトリエチレングリコールジメタクリレートを、ＰＧＡ－ＨＭＵはジ(フェニルグリシジルエーテルアクリレート)－ヘキサメチレンジウレタンを、ＴＭＰＴＭはトリメチロールプロパントリメタクリレートを、ＢＰＯはベンゾイルパーオキサイドを、それぞれ示す。なお、粉体Ａ～Ｄには、配合前に予めシランカップリング剤（γ－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン）を噴霧した後に攪拌することで表面処理を施した。シランカップリング剤の使用量は、粉体６０質量部に対して０．３質量部とした。
　実施例１，２，４～５及び比較例１では、硬化性組成物をステンレス製の成形型（キャビティサイズ５０ｍｍ×４０ｍｍ×２ｍｍと５０ｍｍ×４０ｍｍ×１ｍｍの２種類）に充填し、減圧脱泡した後、この成形型にステンレス製の蓋を取り付けた。この状態で硬化性組成物を８０℃で１時間加熱した後、１２０℃で１時間加熱することで硬化させて、硬化物を得た。
　実施例３では、ガラス板とステンレス製の枠から作製された成形型（キャビティサイズ５０ｍｍ×４０ｍｍ×２ｍｍと５０ｍｍ×４０ｍｍ×１ｍｍの２種類）に硬化性組成物を充填し、減圧脱泡後、この成形型にガラス製の蓋を取り付けた。この状態で硬化性組成物に向けて、歯科用光重合装置から３６５ｎｍの強度が１００ｍＷ／ｃｍ２の紫外光を、成形型の片側のガラス面を介して５分間照射した後、成形型の反対側のガラス面を介してを５分間照射した。これにより硬化性組成物を硬化させ、硬化物を得た。
　各実施例及び比較例で得られた硬化物から試験片を切り出し、この試験片の評価試験を下記の方法で行った。
　（曲げ強さ試験（常態））
　試験片の寸法を２５ｍｍ×２ｍｍ×２ｍｍとし、この試験片の破断時の強度を、曲げ試験機を用いて、クロスヘッドスピード毎分１ｍｍで測定した。各実施例及び比較例において５個の試験片について測定し、その結果の平均値で評価した。この値は硬化物の強度の代表値となる。
　（曲げ強さ試験（水浸漬後））
　試験片の寸法を２５ｍｍ×２ｍｍ×２ｍｍとし、この試験片をまず３７℃の水中に２４時間浸漬した。次にこの試験片の破断時の強度を、曲げ試験機を用いて、クロスヘッドスピード毎分１ｍｍで測定した。各実施例及び比較例において５個の試験片について測定し、その結果の平均値で評価した。この値は硬化物の耐久性の代表値となる。
　（屈折率差）
　各実施例及び比較例において、粉体Ａ～Ｄを配合することなく硬化性組成物を調製し、この硬化性組成物を硬化させて硬化物（部分的硬化物）を得た。この部分的硬化物の屈折率をＪＩＳ　Ｋ７１４２「プラスチックの屈折率測定方法」のうち、Ａ法（アッベ屈折計を用いる測定法）により求めた。各実施例及び比較例につき、この部分的硬化物の屈折率と、粉体の屈折率との差を算出した。
　（透明性試験）
　試験片の寸法を１３ｍｍ×１３ｍｍ×１ｍｍとした。この試験片に、厚みが０．８ｍｍになるまでバフ研磨を施した。この試験片の、空気層の全光線透過率を１００％とした全光線透過率を、ヘイズメーターで測定した。各実施例及び比較例において３個の試験片について測定し、その結果の平均値で評価した。この値は硬化物の審美性の代表値となる。
　（評価結果）
　以上の結果を下記表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　各実施例で得られた硬化物は、充分な強度、耐久性及び審美性を発現した。これらの硬化物は、歯科用の歯冠材料、補綴材料、人口歯などの歯科用材料として使用した場合に、天然歯の代替材料として優れた特性を有している。

Claims (8)

  1. 無機粉体と重合性単量体を含有する硬化性組成物であって、
    前記無機粉体は球状結晶制御粉体を含み、
    前記球状結晶制御粉体の二酸化ケイ素の含有量が９７質量％以上１００質量％以下であり、
    前記球状結晶制御粉体中には非晶質部分と結晶質部分とが混在し、
    前記硬化性組成物から前記球状結晶制御粉体を除いた成分のみを硬化させた場合に得られる硬化物と、前記球状結晶制御粉体との屈折率差が、０．０５以下である硬化性組成物。
  2. 前記球状結晶制御粉体の屈折率が１．４８～１．６０の範囲である請求項１に記載の硬化性組成物。
  3. 前記球状結晶制御粉体の、Ｘ線回折スペクトルにおける相対バックグラウンド高さが３～１０である請求項１又は２に記載の硬化性組成物。
  4. 前記球状結晶制御粉体の平均粒径が０．０１～５０μｍの範囲である請求項１乃至３のいずれか一項に記載の硬化性組成物。
  5. 前記球状結晶制御粉体が、火炎溶融法によって得られる非晶質の球状粒子を加熱処理することで部分的に結晶化させることによって得られる請求項１乃至４のいずれか一項に記載の硬化性組成物。
  6. 更に、重合触媒を含有し、
    前記球状結晶制御粉体の含有量が５～９５質量％の範囲である請求項１乃至５のいずれか一項に記載の硬化性組成物。
  7. 前記重合性単量体がアクリレート系モノマーとメタクリレート系モノマーのうち少なくとも一方を含み、
    前記球状結晶制御粉体の含有量が５５～９５質量％の範囲である請求項１乃至６のいずれか一項に記載の硬化性組成物。
  8. 請求項１乃至７のいずれか一項に記載の硬化性組成物を硬化させて得られる歯科用硬化物。
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