WO2011010704A1 - ボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置 - Google Patents

ボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置 Download PDF

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勝哉 秋山
海洋 朴
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    • F23N2237/08—Controlling two or more different types of fuel simultaneously

Definitions

  • the present invention relates to a method and an apparatus for suppressing ash adhesion in a boiler that uses solid fuel as fuel.
  • a solid fuel pulverized by a pulverizer is supplied to a boiler that uses a solid fuel as a fuel by air for conveyance.
  • the boiler is a furnace that generates heat by burning the supplied fuel with a burner or the like, a heat transfer tube group that is arranged from the upper side to the downstream of the furnace and that exchanges heat by flowing combustion gas inside, Is provided. Combustion gas emitted from the boiler is discharged from the chimney.
  • the heat transfer tube group includes an upper heat transfer unit including a secondary heater, a tertiary heater, a final heater, and a secondary reheater arranged in parallel at predetermined intervals above the furnace, and a rear part of the furnace And a rear heat transfer section provided with a primary heater, a primary reheater, and a economizer.
  • Non-Patent Document 1 uses a method for predicting in advance the possibility of ash adhesion based on an ash index and an evaluation standard based on an ash composition in which an ash-containing element is represented by an oxide.
  • the index and evaluation criteria shown in Non-Patent Document 1 are for bituminous coal, and bituminous coal is high-quality coal with few problems such as ash adhesion.
  • Non-Patent Document 1 does not target inferior coal (for example, sub-bituminous coal, lignite, high-silica coal, high-calcium coal, etc.) whose demand has been increasing in recent years.
  • inferior coal for example, sub-bituminous coal, lignite, high-silica coal, high-calcium coal, etc.
  • Patent Document 1 the coal ash obtained by ashing the coal to be used in advance is sintered to measure the degree of sticking of the sintered ash and predict the adhesion of the ash.
  • Technology to evaluate has been developed.
  • sinterability and meltability of ash are greatly influenced not only by temperature but also by atmospheric gas composition.
  • CO and reducing gas concentration is higher reducing atmosphere such as H 2, the lower the softening point or melting point of the ash, tends to sinter.
  • an oxidizing atmosphere the softening point and melting point of ash increase and sintering becomes difficult. Therefore, in the technique of Patent Document 1 that does not consider the atmospheric gas composition, there is a problem that it is difficult to accurately predict ash adhesion in the boiler.
  • the present invention is capable of suppressing ash adhesion by accurately predicting ash adhesion in a boiler in order to stably operate the boiler in a boiler using various types of solid fuel including inferior coal as fuel.
  • the boiler ash adhesion suppression method includes a composition of ash components measured in advance for each of a plurality of types of solid fuels, and a fixed amount of ash components calculated for each of the plurality of types of solid fuels. Determining a mixing ratio of the plurality of types of fixed fuel based on a slag ratio indicating a ratio of slag at a predetermined atmospheric temperature and atmospheric gas composition, so that the slag ratio in the boiler is equal to or less than a reference value; And mixing the plurality of types of solid fuel based on the mixing ratio of the plurality of types of fixed fuel, and supplying the mixed fuel as fuel to a boiler.
  • the boiler ash adhesion suppressing device calculates a slag ratio indicating a ratio of slag at a predetermined atmospheric temperature and atmospheric gas composition out of a certain amount of ash components for each of a plurality of types of solid fuel.
  • calculating means for determining the mixing ratio of the plurality of types of fixed fuel so that the slag ratio in the boiler is equal to or less than a reference value based on the composition of the ash component measured in advance for each of the plurality of types of solid fuel.
  • a fuel supply amount adjusting means for adjusting a supply amount of the plurality of types of solid fuel based on the mixing ratio of the plurality of types of fixed fuel.
  • the present invention focuses on slag, which is a component that melts by combustion in the boiler and floats on the airflow of combustion air in the boiler and adheres to the furnace wall and heat transfer tube group.
  • the mixing ratio of a plurality of types of solid fuels is determined based on the slag ratio calculated for each solid fuel and the composition of the ash component. Therefore, the ash adhesion characteristics are evaluated based on the slag ratio, which is a newly established evaluation index according to the present invention, and the mixing ratio of a plurality of types of solid fuels is determined so that the slag ratio is below the reference value. Therefore, adhesion of ash can be suppressed.
  • the solid fuel includes coal, sludge carbide, biomass fuel, and the like.
  • the supply amount of the solid fuel as the fuel is determined so that the amount of heat input to the boiler is constant.
  • the slag ratio is calculated by thermodynamic equilibrium calculation based on the composition of the ash component, or a predetermined atmospheric temperature and
  • the atmospheric gas composition may be calculated from the slag measured when each of the plurality of types of solid fuels is heated.
  • the slag ratio When calculating the slag ratio by thermodynamic equilibrium calculation based on the composition of the ash component, the slag ratio can be obtained without performing an experiment. In addition, when calculating the slag ratio from the slag generated by heating at a predetermined atmospheric temperature and atmospheric gas composition measured in advance for each of the plurality of types of solid fuel, the slag ratio in accordance with the actual boiler situation is calculated. Can be sought.
  • the reference value is determined based on the ash adhesion rate with respect to the slag ratio so that the ash adhesion rate is low
  • the ash deposition rate is calculated as a ratio of the actual deposited ash amount investigated in advance to the collision ash amount to the ash deposition probe inserted in the boiler
  • the collision ash amount is calculated based on the supply amount of the solid fuel and It may be calculated as the total amount of ash components that collide with the projected area of the ash adhesion probe, which is determined from the ash content and the furnace shape of the boiler.
  • ash adhesion can be suppressed by determining the reference value of the slag ratio so that the ash adhesion ratio becomes low based on the comparison result between the ash adhesion ratio and the slag ratio investigated in advance. .
  • the reference value may be determined to be 50 to 60 wt% so that the ash adhesion rate is 5 to 7 wt% or less.
  • the ash adhesion rate will be as low as 5 to 7 wt%. Can be suppressed.
  • the predetermined atmospheric temperature and atmospheric gas composition may be an atmospheric temperature and an atmospheric gas composition in the vicinity of the burner.
  • the boiler ash adhesion suppressing device further includes a measuring means for measuring the temperature of the boiler combustion chamber and the atmospheric gas composition, and the predetermined atmospheric temperature and the atmospheric gas composition were measured by the measuring means.
  • the temperature and atmospheric gas composition in the boiler combustion chamber may be used.
  • the slag ratio in the ash in each part inside the boiler can be obtained appropriately, and an appropriate mixing ratio of plural kinds of solid fuels can be calculated.
  • the predetermined atmospheric temperature and atmospheric gas composition are the maximum atmospheric temperature in the boiler design and the atmospheric gas composition at the site, or the boiler. It may be the atmospheric gas composition having the highest degree of reduction in design and the temperature at that portion.
  • the atmosphere gas composition having the highest reduction degree in boiler design means an atmosphere gas composition having the highest concentration of reducing gas such as CO or H 2 .
  • ash adhesion suppressing method and the ash adhesion suppressing apparatus of the present invention in a boiler using various types of solid fuel including inferior coal as fuel, ash adhesion in the boiler is accurately predicted, and ash adheres. Can be suppressed. Therefore, stable operation of the boiler is possible.
  • FIG. 1 is a step diagram showing a procedure of a boiler ash adhesion suppressing method according to the present embodiment.
  • the composition of the ash component of each solid fuel to be used in the boiler is measured (step S1).
  • the composition of the ash component coal properties such as the water content, the calorific value, the ash content, and the composition of the ash component of the solid fuel are measured.
  • the solid fuel includes coal, sludge carbide, biomass fuel, and the like.
  • the mixing ratio of each solid fuel is calculated based on the slag ratio of each solid fuel (step S2).
  • the slag ratio is an evaluation index of ash adhesion characteristics used in this embodiment, and means a ratio of slag out of a certain amount of solid ash component at a specific temperature and atmospheric condition.
  • slag means the component which melts
  • the slag ratio is calculated according to each solid fuel and the mixing condition of each solid fuel.
  • the slag ratio is a state in which the ash component of each solid fuel measured in advance is thermodynamically most stable under specific conditions (temperature, atmospheric gas composition), that is, Gibbs free energy ( ⁇ G). It is obtained by calculating the composition and phase in a state close to zero by thermodynamic equilibrium calculation.
  • the calculation method of a slag ratio is not restricted to the above-mentioned form,
  • the ash of each solid fuel may be heated and the slag ratio in each temperature and atmospheric gas composition may be measured beforehand. Thereby, the slag ratio according to the actual situation of the boiler can be obtained.
  • the ash adhesion ratio is calculated.
  • the ash adhesion rate is the ratio of the amount of ash adhering to the ash adhesion probe with respect to the amount of ash adhering to the ash adhesion probe inserted into the furnace of the boiler, and means the ease of ash adhesion. It is represented by The collision ash amount to the ash adhesion probe is the total amount of ash components that collide with the projected area of the ash adhesion probe, and is determined by the supply amount of solid fuel, the ash content, and the furnace shape of the boiler.
  • the slag rate value (reference value) is determined such that the ash adhesion rate is as low as about 5 to 7 wt%. Then, using the mixing ratio of each solid fuel as a parameter, the composition of the ash component of the mixed fuel is calculated from the composition of the ash component of each solid fuel measured in step S1. The slag ratio in ash is obtained by thermodynamic equilibrium calculation. Then, in order to obtain an ash composition in which the slag ratio in the ash is equal to or less than the determined reference value, the mixing ratio of each solid fuel is calculated.
  • the supply amount of the solid fuel as the fuel is determined so that the amount of heat input to the boiler becomes constant.
  • thermodynamic equilibrium calculation the atmospheric temperature and the atmospheric gas composition in the vicinity of the burner where ash adhesion to the boiler wall is noticeably generated are used.
  • the thermodynamic equilibrium calculation is not limited to the atmospheric temperature and the atmospheric gas composition in the vicinity of the burner, but may be performed based on the atmospheric temperature and the atmospheric gas composition in a desired portion such as a heat transfer tube group in which ash is likely to adhere.
  • the slag ratio in ash in each part inside a boiler can be calculated
  • the thermodynamic equilibrium calculation is not limited to the above-described form, and may be performed based on the maximum atmospheric gas temperature in the boiler design and the atmospheric gas composition at that part.
  • thermodynamic equilibrium calculation may be performed based on the atmospheric gas composition having the highest reduction degree in boiler design (the highest concentration of reducing gas such as CO and H 2 ) and the temperature at the site. . If it does so, the mixing ratio of multiple types of solid fuel can be determined, without depending on the combustion temperature in the furnace of a boiler.
  • the slag ratio which is an evaluation index of ash adhesion characteristics, is evaluated based on the ash adhesion ratio, but is not limited thereto.
  • a combustion test furnace or actual can boiler is used to perform a combustion test while changing the ratio of slag contained in the fuel, and a mass of clinker (molten slag) that cannot be carried out by the conveyor installed in the boiler falls on the furnace wall
  • the slag ratio may be evaluated using the slag ratio as a reference value.
  • the slag ratio may be evaluated using the slag ratio when the main steam temperature and the main steam pressure deviate or fluctuate from the specified region as a reference value.
  • step S3 based on the mixing ratio of each solid fuel calculated in step S2, solid fuel is mixed, and after being pulverized, it is supplied to the boiler as fuel (step S3).
  • FIG. 2 is a schematic diagram illustrating the boiler ash adhesion suppressing device according to the present embodiment.
  • the boiler 7 includes hoppers 1 and 2, a fuel supply amount adjustment device (fuel supply amount adjustment means) 3, a mixer 4, a pulverizer 5, a burner 6, and a calculator (calculation). Means) 9.
  • the boiler ash adhesion suppressing device according to the present embodiment includes a fuel supply amount adjusting device 3 and a calculator 9.
  • the hoppers 1 and 2 hold two types of solid fuels with different ash properties.
  • the solid fuel includes coal, sludge carbide, biomass fuel, and the like.
  • the fuel supply amount adjusting device 3 adjusts the amount of solid fuel cut out from the hoppers 1 and 2 based on the solid fuel mixing ratio calculated by the calculator 9 described later.
  • the mixer 4 mixes the solid fuel cut out by the fuel supply amount adjusting device 3.
  • the pulverizer 5 pulverizes the solid fuel that has been mixed by the mixer 4 into pulverized coal.
  • the burner 6 burns pulverized coal blown together with air.
  • the boiler 7 collects heat by burning pulverized coal.
  • the boiler 7 is disposed from the upper side of the furnace to the downstream side where the supplied fuel is burned by the burner 6 and the like, and the combustion gas flows inside to heat And a heat transfer tube group for exchange.
  • the combustion gas emitted from the boiler is discharged from the chimney.
  • the heat transfer tube group is arranged in the upper part of the heat transfer unit including the secondary heater, the tertiary heater, the final heater, and the secondary reheater arranged in parallel at a predetermined interval above the furnace, and the rear part of the furnace.
  • a rear heat transfer section including a primary heater, a primary reheater, and a economizer.
  • the calculator 9 preliminarily accumulates properties such as the moisture content of the solid fuel, the calorific value, the ash content, and the composition of the ash component as data 8.
  • the computing unit 9 calculates the composition of the ash component of the fuel to be mixed from the composition of the ash component of each solid fuel measured in advance using the mixing ratio of the solid fuel as a parameter. Then, the calculator 9 determines a slag ratio value (reference value) such that the ash adhesion ratio is as low as about 5 to 7 wt% from the relationship between the ash adhesion ratio and the slag ratio measured in advance.
  • the computing unit 9 determines the mixing ratio of each solid fuel in order to obtain an ash composition such that the slag ratio obtained by the thermodynamic equilibrium calculation is equal to or less than the determined reference value.
  • the supply amount of the solid fuel as the fuel is determined so that the amount of heat input to the boiler becomes constant.
  • the slag ratio is an evaluation index of the ash adhesion characteristics used in the present embodiment, and means a ratio of slag that has become a specific amount of solid ash component under specific temperature and atmospheric conditions.
  • the ash adhesion rate, the slag ratio, and their relationship are as described above, and the description thereof is omitted.
  • thermodynamic equilibrium calculation for example, the atmospheric temperature and the atmospheric gas composition in the vicinity of the burner in which ash adhesion to the boiler wall is noticeably generated are used.
  • the atmospheric temperature and atmospheric gas composition in the vicinity of the burner are measured using a measuring device (measuring means) (not shown) installed in the vicinity of the burner.
  • the measuring device is not limited to being installed near the burner.
  • a measuring device may be installed in a desired portion such as a heat transfer tube group in which ash is likely to adhere, and thermodynamic equilibrium calculation may be performed based on the atmospheric temperature and the atmospheric gas composition in the portion.
  • the slag ratio in ash in each part inside a boiler can be calculated
  • thermodynamic equilibrium calculation is not limited to the above-described form, and may be performed based on the maximum ambient gas temperature in the boiler design and the ambient gas composition at that portion. Further, the thermodynamic equilibrium calculation may be performed based on the atmospheric gas composition having the highest reduction degree in boiler design (the highest concentration of reducing gas such as CO and H 2 ) and the temperature at the site. . Thereby, the mixing ratio of a plurality of types of solid fuel can be determined without depending on the combustion temperature in the furnace of the boiler.
  • the mixing ratio of the solid fuel is not limited to the form calculated based on the slag ratio obtained by the thermodynamic equilibrium calculation, and is measured in advance when the ash component of each solid fuel is heated at each temperature and atmospheric gas composition. It may be calculated by a form of calculating based on the slag ratio. Thereby, the slag ratio according to the actual situation of the boiler can be obtained.
  • the boiler ash adhesion suppression method and the ash adhesion suppression device of the present embodiment are melted by combustion in the boiler and float on the combustion air flow in the boiler and adhere to the furnace wall and the heat transfer tube group.
  • the slag that is a component to be used.
  • the mixing ratio of a plurality of types of solid fuels is determined.
  • the ash adhesion characteristics are evaluated based on the slag ratio that is a newly established evaluation index in the present invention, and the mixing ratio of a plurality of types of solid fuels is determined so that the slag ratio is equal to or less than the reference value.
  • the supply amount of the solid fuel serving as the fuel is determined so that the amount of heat input to the boiler is constant, and the amount of heat important in the boiler is taken into consideration.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating a relationship between the slag ratio and the ash adhesion rate according to the present embodiment.
  • Table 1 is a table
  • the pulverized coal combustion test furnace in the pulverized coal combustion test furnace (furnace inner diameter 400 mm, effective height 3650 mm in the furnace), five types of ash component compositions are different under the condition that the total input heat amount of city gas for heating is 149 kW.
  • the experiment was conducted using pulverized coal.
  • the supply amount of the pulverized coal was adjusted by mixing a single type or a plurality of types of pulverized coal so that the input heat amount of the five types of pulverized coal became constant 60 kW.
  • the pulverized coal whose supply amount is adjusted is burned together with combustion air in a burner provided at the top of the furnace, and the ash adhesion probe is inserted below and held for 100 minutes, and the ash adhering to the surface of the ash adhesion probe.
  • the adhesion rate of was investigated.
  • the atmosphere temperature in the furnace in the portion where the ash adhesion probe is inserted is about 1300 ° C., similarly to the temperature at which the ash adhesion phenomenon occurs in the actual can boiler.
  • the inside of the ash adhesion probe is water-cooled and temperature-adjusted so that the surface temperature of the ash adhesion probe is about 500 ° C.
  • Table 1 shows the properties of the five types of pulverized coal used in the experiment.
  • thermodynamic equilibrium calculation Based on the properties of the pulverized coal shown in Table 1, under a specific condition (temperature, atmosphere gas composition), a certain amount of ash component is thermodynamically most stable, that is, Gibbs free energy ( ⁇ The composition and phase in the state where G) is close to zero are calculated by thermodynamic equilibrium calculation. Thereby, the slag ratio of the pulverized coal used as fuel in the experiment is calculated.
  • the temperature is 1300 ° C., atmospheric gas composition, O 2: 1vol%, CO 2: 19vol%, N 2: as 80 vol%, was subjected to thermal equilibrium calculation.
  • FIG. 3 shows the relationship between the slag ratio and the ash adhesion rate according to this example.
  • the ash adhesion rate is about 5 to 7 wt% or less when the slag ratio is 50 to 60 wt%. From FIG. 3, it is clear that when the slag ratio becomes larger than 50 to 60 wt%, the ash adhesion rate rapidly increases. Therefore, adhesion of ash can be suppressed by adjusting the mixing ratio of the five types of pulverized coal so that the slag ratio calculated according to the composition of the ash component is 50 to 60 wt% or less. I understand.
  • Fuel supply amount adjustment device fuel supply amount adjustment means
  • Boiler 9 Calculator (Calculation means)

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Abstract

　本発明は、劣質炭を含む様々な種類の固体燃料を燃料として用いるボイラを安定運用するために、灰が付着するのを抑制する。演算機９は、固体燃料の灰分含有率、灰成分の組成等の性状をデータ８として予め集積している。演算機９は、固体燃料の混合比率をパラメータとして用い、予め測定された各固体燃料の灰成分の組成に基づき、混合した燃料の灰成分の組成を算出する。演算機９は、予め測定された灰付着率とスラグ割合との関係から、灰付着率が低くなるスラグ割合の基準値を決定する。そして、演算機９は、スラグ割合が決定された基準値以下となるような灰組成が得られるように、熱力学平衡計算により各固体燃料の混合比率を算出する。演算機９で算出された各固体燃料の混合比率に基づいて、ホッパ１，２からの固体燃料の切り出し量が燃料供給量調整装置３で調整される。このように切り出し量が調整された各固体燃料は、混合機４で混合され、粉砕機５で粉砕された後、燃料としてボイラ７に供給されると共に、バーナ６で燃焼される。

Description

ボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置
　本発明は、燃料として固体燃料を用いるボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置に関する。
　従来から、燃料として固体燃料を用いるボイラには、粉砕機で粉砕された固体燃料が、燃料として搬送用空気により供給されている。ボイラは、供給された燃料をバーナなどで燃焼させることにより熱を発生させる火炉と、火炉の上方から下流にわたって配置されると共に内部に燃焼ガスを流動することにより熱交換を行う伝熱管群と、を備える。ボイラからでた燃焼ガスは、煙突から排出されるようになっている。ここで、伝熱管群は、火炉の上方に所定の間隔で並列配置された二次加熱器、三次加熱器、最終加熱器、及び二次再熱器を備える上部伝熱部と、火炉の後部に配置された一次加熱器、一次再熱器、及び節炭器を備える後部伝熱部と、からなる。
　このようなボイラでは、燃焼した石炭から灰が発生するため、ボイラの燃焼ガスによって灰が流動し、火炉の壁面や、火炉上方から下流にわたって配置された伝熱管群などに灰が排出の途中で付着して堆積するスラッギングやファウリングが生じる。このようなスラッギングやファウリングが生じると、伝熱管の伝熱面が塞がれて熱吸収効率が大幅に低下する。更に、スラッギングやファウリングにより壁面などに巨大なクリンカが生成される場合、クリンカが落下すると、炉内圧が大幅に変動したり、炉底の伝熱管が損傷したり、炉底の閉塞が生じたりするという問題が生じる。また、火炉の上方に設けられる上部伝熱部は狭い間隔で配置されているため、灰が付着すると、炉内圧が大きく変動するおそれがある。また、伝熱管間に付着した灰が成長してガス流路が閉塞される結果、燃焼ガスが通過できなくなり、運転障害が発生するおそれがある。更に、バーナ近傍では、燃料の燃焼火炎の放射熱により火炉の壁面近傍の温度が高くなっているため、比較的低温な伝熱管群に灰が付着溶融しやすく、巨大なクリンカが成長しやすいという問題がある。
　従って、ボイラを安定運転するためには、固体燃料を燃焼することによって灰が付着する可能性を事前に予測して、灰付着による問題の発生を回避することが必要である。そこで、灰の付着が生じる可能性を指標として表すことが試みられている。
　例えば、非特許文献１では、灰含有元素を酸化物で表した灰組成に基づいた灰に関する指標と評価基準により、灰が付着する可能性を事前に予測する方法が用いられている。しかしながら、非特許文献１に示された指標と評価基準は瀝青炭を対象としており、瀝青炭は、灰の付着などの問題が少ない良質炭である。このように、非特許文献１は、近年需要が高まっている劣質炭（例えば、亜瀝青炭、褐炭、高シリカ炭、高カルシウム炭などの炭種）を対象としていないため、非特許文献１に示される指標と灰付着との関係が必ずしも現状と一致した傾向にないという問題がある。
　そこで、劣質炭を対象として、特許文献１のように、使用する石炭を予め灰化して得られた石炭灰を焼結させることにより、焼結灰の膠着度を測定し、灰の付着を予測評価する技術が開発されている。しかしながら、灰の焼結性や溶融性は、温度だけでなく、雰囲気ガス組成の影響を大きく受ける。ＣＯやＨ２などの還元性ガス濃度が高い還元雰囲気の場合には、灰の軟化点や融点が下がり、焼結しやすくなる。また、酸化雰囲気の場合には、灰の軟化点や融点が上がり、焼結しにくくなる。従って、雰囲気ガス組成を考慮していない特許文献１の技術では、ボイラ内の灰付着を精度良く予測することは困難であるという問題がある。
日本国特開２００４－３６１３６８号公報
Gordon Couch著, Understanding slagging and fouling during pf combustion (IEACR/72), 1994年8月
　本発明は、劣質炭を含む様々な種類の固体燃料を燃料として用いるボイラにおいて、ボイラを安定運用するために、ボイラ内の灰付着を精度良く予測することにより灰の付着を抑制することが可能なボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置を提供する。
　本発明に係るボイラの灰付着抑制方法は、複数種類の固体燃料のそれぞれについて予め測定された灰成分の組成と、前記複数種類の固体燃料のそれぞれについて算出された、一定量の灰成分のうち所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成においてスラグになる割合を示すスラグ割合と、に基づいて、ボイラにおけるスラグ割合が基準値以下になるように、前記複数種類の固定燃料の混合比率を決定するステップと、前記複数種類の固定燃料の前記混合比率に基づいて、前記複数種類の固体燃料を混合し、燃料としてボイラに供給するステップと、を含むことを特徴とする。
　また、本発明に係るボイラの灰付着抑制装置は、複数種類の固体燃料のそれぞれについて、一定量の灰成分のうち、所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成においてスラグになる割合を示すスラグ割合を算出すると共に、複数種類の固体燃料のそれぞれについて予め測定された灰成分の組成に基づいて、ボイラにおけるスラグ割合が基準値以下になるように前記複数種類の固定燃料の混合比率を決定する演算手段と、前記複数種類の固定燃料の前記混合比率に基づいて、前記複数種類の固体燃料の供給量を調整する燃料供給量調整手段と、を備えることを特徴とする。
　このように、本発明は、ボイラ内で燃焼により溶融すると共にボイラ内の燃焼空気の気流に乗って浮遊して炉壁や伝熱管群に付着する成分であるスラグに着目している。そして、本発明では、各固体燃料について算出されたスラグ割合と灰成分の組成とに基づいて、複数種類の固体燃料の混合比率が決定されている。従って、本発明で新たに構築された評価指数であるスラグ割合に基づいて灰付着特性を評価し、スラグ割合が基準値以下になるように、複数種類の固体燃料の混合比率が決定されることにより、灰の付着を抑制することができる。ここで、固体燃料は、石炭、汚泥炭化物、バイオマス燃料等を含む。また、ボイラでは熱量が重視されるため、燃料となる固体燃料の供給量は、ボイラに投入される熱量が一定になるように決定される。
　ここで、本発明に係るボイラの灰付着抑制方法及びボイラの灰付着抑制装置において、前記スラグ割合は、前記灰成分の組成に基づいて熱力学平衡計算により算出されるか、所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成において前記複数種類の固体燃料のそれぞれを加熱した際に測定されたスラグから算出されて良い。
　灰成分の組成に基づいて熱力学平衡計算によりスラグ割合を算出する場合には、実験を行うことなくスラグ割合を求めることができる。また、複数種類の固体燃料のそれぞれについて予め測定された、所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成での加熱により生じるスラグからスラグ割合を算出する場合には、実際のボイラの状況に合わせたスラグ割合を求めることができる。
　また、本発明に係るボイラの灰付着抑制方法及びボイラの灰付着抑制装置において、前記基準値は、前記スラグ割合に対する灰付着率に基づいて、前記灰付着率が低くなるように決定され、前記灰付着率は、前記ボイラ内に挿入された灰付着プローブへの衝突灰量に対する、予め調査された実際の付着灰量の割合として算出され、前記衝突灰量は、前記固体燃料の供給量及び灰分含有率並びに前記ボイラの炉形状から求められる、前記灰付着プローブの投影面積に衝突する灰成分の総量として算出されて良い。
　これによると、予め調査された灰付着率とスラグ割合との比較結果に基づいて、灰付着率が低くなるようにスラグ割合の基準値を決定することにより、灰の付着を抑制することができる。
　また、本発明に係るボイラの灰付着抑制方法及びボイラの灰付着抑制装置において、前記灰付着率が５～７ｗｔ％以下となるように、前記基準値が５０～６０ｗｔ％に決定されて良い。
　これによると、予め調査された灰付着率とスラグ割合との比較結果に基づき、スラグ割合が５０～６０ｗｔ％の範囲であると灰付着率が５～７ｗｔ％以下と低くなるため、灰の付着を抑制することができる。
　ここで、本発明に係るボイラの灰付着抑制方法において、前記所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成は、バーナ近傍における雰囲気温度及び雰囲気ガス組成であってよい。
　また、本発明に係るボイラの灰付着抑制装置において、ボイラ燃焼室の温度及び雰囲気ガス組成を計測する計測手段を更に備え、前記所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成は、前記計測手段で測定された前記ボイラ燃焼室における温度及び雰囲気ガス組成であってよい。
　これによると、ボイラ内部の各部分における灰中のスラグ割合を適正に求めることができ、複数種類の固体燃料の適切な混合比率を計算することができる。
　また、本発明に係るボイラの灰付着抑制方法及びボイラの灰付着抑制装置において、前記所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成は、ボイラ設計上の最高雰囲気温度及びその部位における雰囲気ガス組成、または、ボイラ設計上の還元度が最も高い雰囲気ガス組成及びその部位における温度であって良い。
　これによると、ボイラの状態に依存することなく、複数種類の固体燃料の適切な混合比率を計算することができる。尚、ボイラ設計上の還元度が最も高い雰囲気ガス組成は、ＣＯやＨ２などの還元性ガスの濃度が最も高い雰囲気ガス組成のことを意味する。
　本発明のボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置によれば、劣質炭を含む様々な種類の固体燃料を燃料として用いるボイラにおいて、ボイラ内の灰付着を精度良く予測して、灰が付着するのを抑制することができる。したがって、ボイラの安定運用が可能である。
本実施形態に係るボイラの灰付着抑制方法の手順を示すステップ図である。 本実施形態に係るボイラの灰付着抑制装置を示す概略図である。 本実施例に係るスラグ割合と灰付着率の関係を示す図である。
　以下、図面を参照しつつ、本発明に係るボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置を実施するための形態について、具体的な一例について説明する。尚、以下の説明は例示にすぎず、本発明に係るボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置を適用できる限界を示すものではない。すなわち、本発明に係るボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置は、下記の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した限りにおいてさまざまな変更が可能である。
　まず、本実施形態に係るボイラの灰付着抑制方法の一例について、図１に基づいて説明する。図１は、本実施形態に係るボイラの灰付着抑制方法の手順を示すステップ図である。
　本実施形態に係るボイラの灰付着抑制方法においては、図１に示すように、まず、ボイラで使用される予定の各固体燃料の灰成分の組成が測定される（ステップＳ１）。灰成分の組成としては、固体燃料の水分含有量、発熱量、灰分含有量、灰成分の組成等の石炭性状が測定される。ここで、固体燃料は、石炭、汚泥炭化物、バイオマス燃料等を含むものである。
　次に、各固体燃料のスラグ割合に基づいて、各固体燃料の混合比率が算出される（ステップＳ２）。スラグ割合は、本実施形態で用いられる灰付着特性の評価指標であり、特定の温度及び雰囲気条件において、一定量の固体状の灰成分のうちスラグになった割合を意味する。また、スラグは、燃焼により溶融してボイラ内の燃焼気流に乗って浮遊し、炉壁や伝熱管群に付着する成分を意味する。スラグ割合は、各固体燃料及び各固体燃料の混合条件に応じて算出される。ここで、スラグ割合は、予め測定された各固体燃料の灰成分が、特定の条件（温度、雰囲気ガス組成）において熱力学的に最も安定する状態、すなわち、ギブスの自由エネルギー（△Ｇ）がゼロに近くなる状態における組成や相を熱力学平衡計算により算出することにより求められる。尚、スラグ割合の算出方法は上述の形態に限られず、各固体燃料の灰を加熱し、各温度及び雰囲気ガス組成におけるスラグ割合を予め測定しておいても良い。これにより、実際のボイラの状況に合わせたスラグ割合を求めることができる。
　そして、本実施形態で用いられる灰付着特性の評価指標であるスラグ割合を評価するために、灰付着率を算出する。ここで、灰付着率は、ボイラの炉内に挿入した灰付着プローブへの衝突灰量に対する、灰付着プローブへの付着灰量の割合であり、灰の付着しやすさを意味し、次式で表される。尚、灰付着プローブへの衝突灰量は、灰付着プローブの投影面積に衝突する灰成分の総量であり、固体燃料の供給量及び灰分含有率、並びにボイラの炉形状によって求められる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　尚、灰付着率の算出及び評価を実ボイラで行う必要は無く、燃焼試験炉や実缶ボイラで行っても良い。
　このようにして、予め測定された灰付着率とスラグ割合との関係に基づいて、灰付着率が５～７ｗｔ％程度と低くなるようなスラグ割合の値（基準値）が決定される。そして、各固体燃料の混合比率をパラメータとして用い、ステップＳ１で測定された各固体燃料の灰成分の組成から、混合される燃料の灰成分の組成を算出する。灰中のスラグ割合は、熱力学平衡計算により求められる。そして、灰中のスラグ割合が、決定された基準値以下となるような灰組成を得るために、各固体燃料の混合比率を算出する。ここで、燃料となる固体燃料の供給量は、ボイラに投入される熱量が一定になるように決定されている。尚、熱力学平衡計算においては、ボイラ壁への灰付着が顕著に発生するバーナ近傍における雰囲気温度及び雰囲気ガス組成が用いられる。また、熱力学平衡計算は、バーナ近傍における雰囲気温度及び雰囲気ガス組成に限られず、灰の付着が生じやすい伝熱管群など所望の部分における雰囲気温度及び雰囲気ガス組成に基づいて行われて良い。これにより、ボイラ内部の各部分における灰中のスラグ割合を適正に求めることができ、複数種類の固体燃料の適切な混合比率を計算することができる。また、熱力学平衡計算は、上述の形態に限られず、ボイラ設計上の最高雰囲気ガス温度及びその部位の雰囲気ガス組成に基づいて行われても良い。また、熱力学平衡計算は、ボイラ設計上の還元度が最も高い（ＣＯやＨ２などの還元性ガスの濃度が最も高い）雰囲気ガス組成と、その部位における温度に基づいて行われても良い。そうすると、ボイラの炉内の燃焼温度に依存せずに、複数種類の固体燃料の混合比率を決定することができる。
　尚、本実施形態では、灰付着特性の評価指標であるスラグ割合が、灰付着率に基づいて評価されているが、これに限られない。燃焼試験炉や実缶ボイラを用いて、燃料に含まれるスラグ割合を変えながら燃焼テストを行い、ボイラに設置されたコンベアでは搬出できないサイズのクリンカ（溶融スラグ）の塊が炉壁に落下するときのスラグ割合を基準値として、スラグ割合が評価されても良い。または、主蒸気温度・主蒸気圧力が規定領域から外れたり変動したりするときのスラグ割合を基準値としてスラグ割合が評価されても良い。
　最後に、ステップＳ２で算出された各固体燃料の混合比率に基づいて、固体燃料が混合され、これらは粉砕された後に燃料としてボイラに供給される（ステップＳ３）。
　次に、本実施形態に係るボイラの灰付着抑制装置の一例について、図２に基づいて説明する。図２は、本実施形態に係るボイラの灰付着抑制装置を示す概略図である。
　図２に示すように、ボイラ７は、ホッパ１，２と、燃料供給量調整装置（燃料供給量調整手段）３と、混合機４と、粉砕機５と、バーナ６と、演算機（演算手段）９と、を備える。本実施形態に係るボイラの灰付着抑制装置は、燃料供給量調整装置３と、演算機９と、から構成される。
　ホッパ１，２は、灰の性状が異なる２種類の固体燃料をそれぞれ保持する。ここで、固体燃料は、石炭、汚泥炭化物、バイオマス燃料等を含む。尚、図２に示されたホッパの数は２つであるが、これに限られず、いくつであってもよい。燃料供給量調整装置３は、後述する演算機９で算出された固体燃料の混合比率に基づいて、ホッパ１，２からの固体燃料の切り出し量を調整する。混合機４は、燃料供給量調整装置３で切り出された固体燃料を混合する。粉砕機５は、混合機４で混合された後の固体燃料を粉砕して微粉炭とする。バーナ６は、空気と共に吹き込まれた微粉炭を燃焼する。ボイラ７は、微粉炭を燃焼させて熱を回収する。尚、図示されていないが、ボイラ７は、供給された燃料をバーナ６などで燃焼させて熱を発生させる火炉と、火炉の上方から下流にわたって配置されると共に内部に燃焼ガスを流動して熱交換を行う伝熱管群と、を備える。ここで、ボイラからでた燃焼ガスは煙突から排出されるようになっている。また、伝熱管群は、火炉の上方に所定の間隔で並列配置された二次加熱器、三次加熱器、最終加熱器及び二次再熱器を備える上部伝熱部と、火炉の後部に配置された一次加熱器、一次再熱器及び節炭器を備える後部伝熱部と、からなっている。
　演算機９は、固体燃料の水分含有率、発熱量、灰分含有率、灰成分の組成等の性状をデータ８として、予め集積している。演算機９は、固体燃料の混合比率をパラメータとして用い、予め測定された各固体燃料の灰成分の組成から、混合される燃料の灰成分の組成を算出する。そして演算機９は、予め測定された灰付着率とスラグ割合との関係から、灰付着率が５～７ｗｔ％程度と低くなるようなスラグ割合の値（基準値）を決定する。最後に、演算機９は、熱力学平衡計算により求められるスラグ割合が、決定された基準値以下となるような灰組成を得るために、各固体燃料の混合比率を決定する。ここで、燃料となる固体燃料の供給量は、ボイラに投入される熱量が一定になるように決定されている。尚、スラグ割合は、本実施形態で用いられる灰付着特性の評価指標であり、一定量の固体状の灰成分のうち、特定の温度及び雰囲気条件下で、スラグになった割合を意味する。灰付着率、スラグ割合、及びこれらの関係は上述したとおりであり、その説明を省略する。
　また、熱力学平衡計算においては、例えば、ボイラ壁への灰付着が顕著に発生するバーナ近傍における雰囲気温度及び雰囲気ガス組成が用いられる。バーナ近傍における雰囲気温度及び雰囲気ガス組成は、バーナ近傍に設置された図示しない計測装置（計測手段）を用いて測定される。尚、計測装置は、バーナ近傍に設置される場合に限られない。灰の付着が生じやすい伝熱管群などの所望の部分に計測装置を設置して、かかる部分における雰囲気温度及び雰囲気ガス組成に基づいて熱力学平衡計算を行っても良い。これにより、ボイラ内部の各部分における灰中のスラグ割合を適正に求めることができ、複数種類の固体燃料の適切な混合比率を計算することができる。更に、熱力学平衡計算は、上述の形態に限られず、ボイラ設計上の最高雰囲気ガス温度及びその部位における雰囲気ガス組成に基づいて行われても良い。また、熱力学平衡計算は、ボイラ設計上の還元度が最も高い（ＣＯやＨ２などの還元性ガスの濃度が最も高い）雰囲気ガス組成と、その部位における温度に基づいて行われても良い。これにより、ボイラの炉内の燃焼温度に依存せずに、複数種類の固体燃料の混合比率を決定することができる。
　また、固体燃料の混合比率は、熱力学平衡計算で求められたスラグ割合に基づいて算出する形態に限られず、各温度及び雰囲気ガス組成において、各固体燃料の灰成分を加熱した際に予め測定されたスラグ割合に基づいて算出する形態により算出されても良い。これにより、実際のボイラの状況に合わせたスラグ割合を求めることができる。
　このように、本実施形態のボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置は、ボイラ内で燃焼により溶融すると共にボイラ内の燃焼空気の気流に乗って浮遊し、炉壁や伝熱管群に付着する成分であるスラグに着目している。そして、各固体燃料について算出されたスラグ割合と灰成分の組成に基づいて、複数種類の固体燃料の混合比率が決定されている。このように、本発明で新たに構築した評価指数であるスラグ割合に基づいて灰付着特性を評価し、スラグ割合が基準値以下になるように、複数種類の固体燃料の混合比率を決定することにより、ボイラ内の灰付着を精度良く予測して、灰の付着を抑制することができる。また、燃料となる固体燃料の供給量は、ボイラに投入される熱量が一定になるように決定されており、ボイラで重視されている熱量が考慮されている。
　次に、ボイラの灰付着抑制方法及び灰付着抑制装置の実施例について、図３及び表１に基づいて説明する。図３は、本実施例に係るスラグ割合と灰付着率の関係を示す図である。表１は、本実施例で用いられる石炭の性状を示す表である。
　本実施例では、微粉炭燃焼試験炉（炉内径４００ｍｍ、炉内有効高さ３６５０ｍｍ）において、加熱用の都市ガスの投入熱量の合計が１４９ｋＷ一定の条件下で、灰成分の組成が異なる５種類の微粉炭を用いて実験を行った。実験においては、５種類の微粉炭の投入熱量が６０ｋＷ一定になるように単独または複数種類の微粉炭を混合することにより、微粉炭の供給量を調整した。そして、供給量が調整された微粉炭を、炉頂に設けられたバーナで燃焼空気と共に燃焼すると共に、下方に灰付着プローブを挿入して１００分間保持し、灰付着プローブの表面に付着する灰の付着率を調査した。ここで、灰付着プローブが挿入された部分における炉内雰囲気温度は、実缶ボイラにおいて灰付着現象が発生している温度と同様に、約１３００℃である。また、灰付着プローブの表面温度が約５００℃になるように、灰付着プローブの内部が水冷され、温度調整されている。そして、実験に用いられた５種類の微粉炭の性状は、表１に示される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　そして、表１に示される微粉炭の性状に基づいて、特定の条件（温度、雰囲気ガス組成）において、一定量の灰成分が熱力学的に最も安定する状態、すなわち、ギブスの自由エネルギー（△Ｇ）がゼロに近くなる状態での組成や相が、熱力学平衡計算により算出される。これにより、実験で燃料として用いられた微粉炭のスラグ割合が算出される。本実施例では、温度は１３００℃、雰囲気ガス組成は、Ｏ２：１ｖｏｌ％、ＣＯ２：１９ｖｏｌ％、Ｎ２：８０ｖｏｌ％として、熱力学平衡計算を行った。図３は、本実施例に係るスラグ割合と灰付着率との関係を示す。
　図３に示されるように、本実施例においては、スラグ割合が５０～６０ｗｔ％までは、灰付着率が５～７ｗｔ％程度以下である。図３から、スラグ割合が５０～６０ｗｔ％よりも大きくなると、灰付着率が急激に上昇することが明らかである。このことから、灰成分の組成に応じて算出されるスラグ割合が５０～６０ｗｔ％以下になるように、５種類の微粉炭の混合比率を調整することによって、灰の付着が抑制することができることがわかる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施の形態に限られず、特許請求の範囲に記載した限りにおいて様々に変更して実施することが可能である。本出願は２００９年７月２２日出願の日本特許出願（特願２００９－１７０７７１）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
３　燃料供給量調整装置（燃料供給量調整手段）
７　ボイラ
９　演算機（演算手段）

Claims (12)

  1. 　複数種類の固体燃料のそれぞれについて予め測定された灰成分の組成と、前記複数種類の固体燃料のそれぞれについて算出された、一定量の灰成分のうち所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成においてスラグになる割合を示すスラグ割合と、に基づいて、ボイラにおけるスラグ割合が基準値以下になるように、前記複数種類の固定燃料の混合比率を決定するステップと、
    　前記複数種類の固定燃料の前記混合比率に基づいて、前記複数種類の固体燃料を混合し、燃料としてボイラに供給するステップと、を含むことを特徴とするボイラの灰付着抑制方法。
  2. 　前記スラグ割合は、前記灰成分の組成に基づいて熱力学平衡計算により算出されるか、所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成において前記複数種類の固体燃料のそれぞれを加熱した際に測定されたスラグから算出されることを特徴とする請求項１に記載のボイラの灰付着抑制方法。
  3. 　前記基準値は、前記スラグ割合に対する灰付着率に基づいて、前記灰付着率が低くなるように決定され、
    　前記灰付着率は、前記ボイラ内に挿入された灰付着プローブへの衝突灰量に対する、予め調査された実際の付着灰量の割合として算出され、
    　前記衝突灰量は、前記固体燃料の供給量及び灰分含有率並びに前記ボイラの炉形状から求められる、前記灰付着プローブの投影面積に衝突する灰成分の総量として算出されることを特徴とする請求項１に記載のボイラの灰付着抑制方法。
  4. 　前記灰付着率が５～７ｗｔ％以下となるように、前記基準値が５０～６０ｗｔ％に決定されることを特徴とする請求項１に記載のボイラの灰付着抑制方法。
  5. 　前記所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成は、バーナ近傍における雰囲気温度及び雰囲気ガス組成であることを特徴とする請求項１に記載のボイラの灰付着抑制方法。
  6. 　前記所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成は、ボイラ設計上の最高雰囲気温度及びその部位における雰囲気ガス組成、または、ボイラ設計上の還元度が最も高い雰囲気ガス組成及びその部位における温度であることを特徴とする請求項１に記載のボイラの灰付着抑制方法。
  7. 　複数種類の固体燃料のそれぞれについて、一定量の灰成分のうち、所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成においてスラグになる割合を示すスラグ割合を算出すると共に、複数種類の固体燃料のそれぞれについて予め測定された灰成分の組成に基づいて、ボイラにおけるスラグ割合が基準値以下になるように前記複数種類の固定燃料の混合比率を決定する演算手段と、
    　前記複数種類の固定燃料の前記混合比率に基づいて、前記複数種類の固体燃料の供給量を調整する燃料供給量調整手段と、を備えることを特徴とするボイラの灰付着抑制装置。
  8. 　前記スラグ割合は、前記灰成分の組成に基づいて熱力学平衡計算により算出されるか、所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成において前記複数種類の固体燃料のそれぞれを加熱した際に測定されたスラグから算出されることを特徴とする請求項７に記載のボイラの灰付着抑制装置。
  9. 　前記基準値は、前記スラグ割合に対する灰付着率に基づいて、前記灰付着率が低くなるように決定され、
    　前記灰付着率は、前記ボイラ内に挿入された灰付着プローブへの衝突灰量に対する、予め調査された実際の付着灰量の割合として算出され、
    　前記衝突灰量は、前記固体燃料の供給量及び灰分含有率並びに前記ボイラの炉形状から求められる、前記灰付着プローブの投影面積に衝突する灰成分の総量として算出されることを特徴とする請求項７に記載のボイラの灰付着抑制装置。
  10. 　前記灰付着率が５～７ｗｔ％以下となるように、前記基準値が５０～６０ｗｔ％に決定されることを特徴とする請求項７に記載のボイラの灰付着抑制装置。
  11. 　ボイラ燃焼室の温度及び雰囲気ガス組成を計測する計測手段を更に備え、
    　前記所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成は、前記計測手段で測定された前記ボイラ燃焼室の温度及び雰囲気ガス組成であることを特徴とする請求項７に記載のボイラの灰付着抑制装置。
  12. 　前記所定の雰囲気温度及び雰囲気ガス組成は、ボイラ設計上の最高雰囲気温度及びその部位における雰囲気ガス組成、または、ボイラ設計上の還元度が最も高い雰囲気ガス組成及びその部位における温度であることを特徴とする請求項７に記載のボイラの灰付着抑制装置。
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