WO2009125522A1 - 撮像レンズ - Google Patents

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WO2009125522A1
WO2009125522A1 PCT/JP2008/072668 JP2008072668W WO2009125522A1 WO 2009125522 A1 WO2009125522 A1 WO 2009125522A1 JP 2008072668 W JP2008072668 W JP 2008072668W WO 2009125522 A1 WO2009125522 A1 WO 2009125522A1
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lens
imaging lens
imaging
conditional expression
refractive power
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稔 安藤
隆広 三觜
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株式会社タムロン
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    • G02B9/60—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having five components only

Definitions

  • the present invention relates to a compact and lightweight imaging lens suitable for an imaging device provided with a solid-state imaging device such as a charged coupled device (CCD) or a complementary metal oxide semiconductor (CMOS).
  • a solid-state imaging device such as a charged coupled device (CCD) or a complementary metal oxide semiconductor (CMOS).
  • CCD charged coupled device
  • CMOS complementary metal oxide semiconductor
  • imaging devices vehicles (vehicle-mounted cameras) that can be mounted on vehicles have become widespread.
  • the on-vehicle camera is required to have a highly reliable lens capable of obtaining a bright image with a compact and simple configuration.
  • a configuration that does not use a cemented lens that is susceptible to temperature changes is preferred.
  • it is required to suppress ghosts and stray light generated on the imaging device and each lens surface so that people and objects can be accurately recognized even when headlight light of an oncoming vehicle directly enters the camera.
  • an imaging lens used for an on-vehicle camera a pan focus lens is often adopted in which the number of driving parts is reduced and focusing according to the distance of an object is not performed because the purpose is to shoot during movement. Furthermore, in the on-vehicle camera, since headlight light of an oncoming vehicle may directly enter the camera at night, it is required to suppress ghosts and stray light generated on the imaging device and each lens surface.
  • JP 2004-240123 A Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-308384
  • Patent Document 1 Although the imaging lens described in Patent Document 1 has a simple configuration, there is a problem that the correction of spherical aberration is insufficient. In addition, since the exit pupil position is close to the image plane, the light beam incident angle to the image plane is large, and when using a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS, there is a problem such as a decrease in peripheral light amount.
  • the imaging lens described in Patent Document 2 has a large aperture of F2.0 and can obtain a bright image, there is a problem that the correction of spherical aberration is insufficient.
  • the exit pupil position is close to the image plane, the light beam incident angle to the image plane is large, and when using a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS, there is a problem such as a decrease in peripheral light amount.
  • the present invention in order to eliminate the problems caused by the above-mentioned prior art, it is possible to suppress ghosts generated on the image pickup element and each lens surface, and to correct various aberrations generated in each lens well. It aims at providing an imaging lens of performance.
  • an imaging lens according to the invention of claim 1 comprises a first lens having negative refractive power, arranged in order from the object side, and a first lens having positive refractive power And a fourth lens having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power with the convex surface facing the image side, and the following conditional expression is satisfied.
  • the first aspect of the present invention it is possible to effectively suppress ghosting that occurs between the final surface of the imaging lens and the imaging device and between the outermost object surface and the imaging device.
  • the imaging lens according to the invention of claim 2 is characterized in that, in the invention according to claim 1, the following conditional expression is satisfied, where n 1 is the refractive index at the d-line of the first lens. Do. (3) n 1 1.51.51
  • the imaging lens satisfying the conditions of the first aspect it is possible to more effectively suppress the ghost generated between the outermost object surface and the imaging device.
  • the imaging lens according to the invention of claim 3 is characterized in that, in the invention according to claim 1, an aspheric surface is formed on at least one surface of the second lens.
  • spherical aberration can be corrected effectively.
  • the imaging lens according to the invention of claim 4 is characterized in that, in the invention according to claim 1, the second lens is composed of a biconvex lens.
  • the imaging lens according to the invention of claim 5 is characterized in that, in the invention according to any one of claims 1 to 4, the first lens is constituted by a meniscus lens having a convex surface facing the object side. .
  • the fifth aspect of the present invention it is possible to reduce ghosting caused by light reflected to the image side of the most object side surface of the imaging lens.
  • the imaging lens according to the invention of claim 6 includes a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, and a positive refractive power, which are disposed in order from the object side. And a fourth lens group including a meniscus lens having a concave surface facing the object side, and the following conditional expression is satisfied.
  • BF is the back focus length of the imaging lens
  • L is the distance from the first surface of the imaging lens to the image plane
  • ⁇ is the marginal ray of the central light beam emitted from the final surface of the imaging lens Indicates the absolute value of the angle formed by the lens normal at the position.
  • the sixth aspect of the present invention it is possible to effectively suppress the ghost generated between the final surface of the imaging lens and the imaging element.
  • the seventh aspect of the present invention it is possible to effectively suppress the ghost that is generated due to the reflected light from the imaging element being reflected again on the most object side surface of the imaging lens.
  • the flatness of the image plane can be secured, the position of the image plane can be fixed, and the imaging performance can be maintained.
  • the spherical aberration mainly generated in the second lens unit of the imaging lens can be corrected well.
  • An imaging lens according to the invention of claim 11 is characterized in that, in the invention according to any one of claims 6 to 10, the third lens group is composed of a biconvex lens.
  • the refractive power of the third lens group in the imaging lens can be strengthened, and spherical aberration generated in the second lens group can be corrected more effectively.
  • FIG. 1 is a schematic view showing a light beam emitted from the final surface of the imaging lens according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the second embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the third embodiment.
  • FIG. 8 is a schematic view showing a state of a light beam emitted from the final surface of the imaging lens according to Embodiment 2 of the present invention.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to Example 4.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to Example 5.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to Example 6.
  • An imaging lens according to Embodiment 1 of the present invention will be described.
  • An imaging lens according to Embodiment 1 of the present invention includes a first lens having negative refractive power, a second lens having positive refractive power, and a second lens having negative refractive power, which are disposed in order from the object side. And a fourth lens having a positive refractive power and a convex surface facing the image side.
  • the imaging lens according to the first embodiment is assumed to be used for a digital video camera.
  • the light receiving surface of the image pickup device mounted in the digital video camera has a high light reflectance of about several tens percent, so the light reflected there causes a ghost. Therefore, in order to suppress the occurrence of such a ghost, special consideration is required for the configuration of the imaging lens.
  • the absolute value of the angle between the marginal ray of the central light beam emitted from the final surface and the lens normal at the emission position of the light beam is ⁇ , the following condition is satisfied. It is preferable to satisfy the formula. (1) ⁇ ⁇ 30 °
  • the conditional expression (1) is an expression for defining the direction in which the light reflected by the light receiving surface of the imaging device is re-reflected by the final surface of the imaging lens.
  • the conditional expression (1) By satisfying the conditional expression (1), light re-reflected by the final surface of the imaging lens can be directed away from the optical axis to reduce the brightness of the ghost light.
  • the final surface of the imaging lens does not include a parallel flat plate such as an image plane cover glass or a filter.
  • FIG. 1 is a schematic view showing a light beam emitted from the final surface of the imaging lens according to the embodiment of the present invention.
  • ⁇ indicates the absolute value of the angle between the marginal ray of the central light beam emitted from the final surface of the imaging lens and the lens normal at the emission position of the light beam. From this figure, when the absolute value of the angle between the marginal ray of the central light beam emitted from the final surface of the imaging lens and the lens normal at the emission position of the light beam becomes 30 ° or more, an image is generated on the final surface of the imaging lens It can be seen that the light reflected to the side can be directed away from the optical axis.
  • f is the focal length of the imaging lens and R 1 is the radius of curvature of the first surface of the imaging lens.
  • R 1 is the radius of curvature of the first surface of the imaging lens.
  • Conditional expression (2) defines the radius of curvature of the most object side surface of the imaging lens.
  • the radius of curvature of the most object side surface of the imaging lens is reduced.
  • the light reflected by the light receiving surface of the imaging element is re-reflected by the most object side surface of the imaging lens, but since the radius of curvature is small, the reflected light follows a path different from the incident light. Therefore, when the re-reflected light reaches the imaging device as ghost light, it can be largely spread and can be avoided from being noticeable as a ghost.
  • the imaging lens according to this embodiment can effectively suppress the occurrence of ghost by satisfying the conditional expressions (1) and (2).
  • the refractive index at the d-line of the first lens when the n 1 it is preferable to satisfy the following condition. (3) n 1 1.51.51
  • Conditional expression (3) defines the refractive index of the first lens. Assuming that the conditional expressions (1) and (2) are satisfied, by further satisfying the conditional expression (3), a ghost generated between the most object plane and the imaging device more effectively Can be suppressed.
  • the imaging lens according to this embodiment it is preferable to form an aspheric surface on at least one surface of the second lens. In this way, spherical aberration can be corrected effectively.
  • the imaging lens according to this embodiment it is more effective to configure the second lens with a biconvex lens. That is, by forming the second lens by a biconvex lens, the refractive power of the second lens in the imaging lens is enhanced, and spherical aberration can be corrected more effectively.
  • the first lens may be configured of a meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the imaging lens according to this embodiment has the above-described features, the ghost that occurs between the lens final surface and the imaging device, and the lens surface on the most object side are the image side It becomes a compact and high-performance imaging lens that can correct various aberrations generated by each lens while suppressing ghosting caused by light reflected to the lens.
  • this imaging lens by configuring this imaging lens by using a lens having an aspheric surface appropriately, various aberrations can be effectively corrected with a small number of lenses, and the optical system can be reduced in size and weight, and the manufacturing cost can be reduced.
  • no cemented lens is used, so that even if a sudden temperature change occurs, the optical performance does not deteriorate.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the first embodiment.
  • the imaging lens is a single focus lens, in order from the object side, a first lens L 11 consisting of a meniscus lens having negative refractive power having a convex surface directed toward the object side, both having a positive refractive power a second lens L 12 made of a convex lens, a third lens L 13 having a negative refractive power, a fourth lens L 14 made of a meniscus lens having a positive refractive power with a convex surface on the image plane IMG side, but Arranged and configured.
  • On both surfaces of the second lens L 12 aspheric surface is formed.
  • the aperture stop STP is disposed.
  • a light receiving surface of an imaging device such as a CCD or a CMOS is disposed on the image plane IMG.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the second embodiment.
  • This imaging lens is a single focus lens, and includes, in order from the object side not shown, a first lens L 21 consisting of a meniscus lens having a negative refractive power whose convex surface is directed to the object side, and both having positive refractive power.
  • a second lens L 22 composed of a convex lens, a third lens L 23 having a negative refractive power, and a fourth lens L 24 composed of a meniscus lens having a positive refractive power with the convex surface facing the image surface IMG side Arranged and configured.
  • aspheric surface is formed on both surfaces and the surface on the image plane IMG side of the fourth lens L 24 of the second lens L 22, aspheric surface is formed. Further, the first lens L 21 between the second lens L 22, the aperture stop STP is disposed. A light receiving surface of an imaging device such as a CCD or a CMOS is disposed on the image plane IMG.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the third embodiment.
  • This imaging lens is a single focus lens, and includes, in order from the object side (not shown), a first lens L 31 composed of a meniscus lens having negative refractive power whose convex surface is directed to the object side, and both lenses having positive refractive power.
  • a second lens L 32 consisting of a convex lens, a third lens L 33 having a negative refractive power, and a fourth lens L 34 consisting of a meniscus lens having a positive refractive power with the convex surface facing the image plane IMG side Arranged and configured. Aspheric surfaces are formed on both surfaces of the second lens L 32 and the fourth lens L 34 .
  • the first lens L 31 between the second lens L 32, the aperture stop STP is disposed.
  • a light receiving surface of an imaging device such as a CCD or a CMOS is disposed on the image plane IMG.
  • r 1 , r 2 are the radius of curvature of each lens, diaphragm surface, etc., d 1 , d 2 ,.
  • R is a paraxial radius of curvature
  • ⁇ is a conical coefficient
  • A, B, C, D, and E are second-order, fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspheric coefficients, respectively.
  • the imaging lens of each of the above embodiments by satisfying the above-mentioned conditional expression, it is possible to reduce the compactness of the optical system and high optical performance without losing the lens final surface and the imaging device. It is possible to suppress a ghost that is generated and a ghost that is generated as a result of light reflected to the image side by the lens surface on the most object side.
  • the imaging lens of each of the above-described embodiments is configured using a lens having an aspheric surface appropriately, so that various aberrations can be effectively corrected with a small number of lenses, and the optical system can be reduced in size and weight. The manufacturing cost can be reduced.
  • the imaging lens according to Embodiment 2 of the present invention includes a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, and a positive refractive power, which are disposed in order from the object side. And a fourth lens group including a meniscus lens having a concave surface facing the object side.
  • the imaging lens according to the second embodiment is assumed to be used for a digital video camera as in the first embodiment.
  • the light receiving surface of the image pickup device mounted in the digital video camera has a high light reflectance of about several tens percent, so the light reflected there causes a ghost. Therefore, in order to suppress the occurrence of such a ghost, special consideration is required for the configuration of the imaging lens.
  • Conditional expression (4) defines the condition for suppressing the ghost generated between the final surface of the imaging lens and the imaging device.
  • the final surface of the imaging lens is disposed at a position separated to some extent from the imaging element disposed at the image plane position.
  • the light reflected by the light receiving surface of the imaging device is widely spread, reaches the final surface of the imaging lens, and is re-reflected. By doing this, it is possible to widely spread the reflected light flux causing the ghost to lower its luminance and to avoid adversely affecting the image formation.
  • the conditional expression It is preferable to satisfy (5) ⁇ ⁇ 15.0 °
  • Conditional expression (5) is an expression for defining the direction in which the light reflected by the light receiving surface of the imaging device is re-reflected by the final surface of the imaging lens.
  • FIG. 8 is a schematic view showing a light beam emitted from the final surface of the imaging lens according to the embodiment of the present invention.
  • ⁇ indicates the absolute value of the angle between the marginal ray of the central light beam emitted from the final surface of the imaging lens and the lens normal at the emission position of the light beam. From this figure, when the absolute value of the angle between the marginal ray of the central light beam emitted from the final surface of the imaging lens and the lens normal at the emission position of the light beam becomes 15.0 ° or more, the final surface of the imaging lens It can be seen that the reflected light from the light receiving surface of the imaging device, which is re-reflected, can be directed away from the optical axis.
  • the imaging lens according to this embodiment can effectively suppress the occurrence of ghost by satisfying the conditional expressions (4) and (5).
  • the final surface of the imaging lens does not include a parallel flat plate such as an image plane cover glass or a filter.
  • f is the focal length of the imaging lens and R 1 is the radius of curvature of the first surface of the imaging lens.
  • R 1 is the radius of curvature of the first surface of the imaging lens.
  • Conditional expression (6) defines the radius of curvature of the most object side surface of the imaging lens.
  • the radius of curvature of the most object side surface of the imaging lens is reduced.
  • the light reflected by the light receiving surface of the imaging element is reflected by the most object side surface of the imaging lens, but since the radius of curvature is small, the reflected light follows a path different from the incident light. Therefore, when the re-reflected light reaches the imaging device as ghost light, it can be largely spread and can be avoided from being noticeable as a ghost.
  • D 3-4 is a distance between the third lens group and the fourth lens group. (7) D 3-4 /f ⁇ 0.08
  • Conditional expression (7) defines the distance between the third lens unit and the fourth lens unit.
  • the refractive index at the d-line of the third lens group when the n 3 it is preferable to satisfy the following condition. (8) n 3 1.7 1.72
  • Conditional expression (8) defines the refractive index of the third lens unit.
  • the flatness of the image plane can be secured, and the position of the image plane can be fixed to maintain the imaging performance.
  • the condition defined by the conditional expression (8) is particularly important. If the lower limit of conditional expression (8) is not reached, the flatness of the image surface is broken, which is not preferable.
  • the focal length of the image side surface of the third lens group when the f 3 it is preferable to satisfy the following condition. (9) 2.0 ⁇ f / f 3 ⁇ 1.35
  • Conditional expression (9) defines the image-side focal length of the third lens unit in the imaging lens. By satisfying the conditional expression (9), it is possible to satisfactorily correct the spherical aberration mainly generated in the second lens unit. If the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, it is not possible to correct mainly the spherical aberration generated in the second lens unit. On the other hand, exceeding the upper limit in the conditional expression (9) is not preferable because it results in overcorrection.
  • the imaging lens according to this embodiment it is more effective to configure the third lens group with a biconvex lens. That is, by forming the third lens group by a biconvex lens, the refractive power of the third lens group in the imaging lens is strengthened, and spherical aberration generated in the second lens group can be corrected more effectively. .
  • the imaging lens according to this embodiment has the above-described features, the ghost light generated between the lens last surface and the imaging device and the reflected light of the lens surface on the most object side
  • the present invention is a compact, high-performance imaging lens capable of satisfactorily correcting various aberrations generated by each lens while suppressing ghosting caused as a cause.
  • this imaging lens by configuring this imaging lens by using a lens having an aspheric surface appropriately, various aberrations can be effectively corrected with a small number of lenses, and the optical system can be reduced in size and weight, and the manufacturing cost can be reduced.
  • no cemented lens is used, so that even if a sudden temperature change occurs, the optical performance does not deteriorate.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to Example 4.
  • the imaging lens is a single focus lens, in order from the object side, a first lens group G 11 comprising a lens having a positive refractive power, a second lens group G 12 comprising a lens having a negative refractive power
  • a third lens group G 13 having a biconvex lens having a positive refractive power a fourth lens group G 14 comprising a meniscus lens having a concave surface on the object side, is constituted is arranged.
  • On both surfaces of the fourth lens group G 14 aspheric surface is formed.
  • a first lens group G 11 is provided between the second lens group G 12, an aperture stop STP is disposed.
  • a light receiving surface of an imaging element such as a CCD or a CMOS is disposed.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to Example 5.
  • the imaging lens is a single focus lens, in order from the object side, a first lens group G 21 comprising a lens having a positive refractive power, a second lens group G 22 comprising a lens having a negative refractive power
  • a fourth lens group G 24 comprising a meniscus lens having a concave surface on the object side
  • On both surfaces of the fourth lens group G 24 aspheric surface is formed.
  • the first lens group G 21 includes between the second lens group G 22, an aperture stop STP is disposed.
  • a light receiving surface of an imaging element such as a CCD or a CMOS is disposed.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to Example 6.
  • the imaging lens is a single focus lens, in order from the object side, a first lens group G 31 comprising a lens having a positive refractive power, a second lens group G 32 having a negative refractive power, positive a third lens group G 33 having a biconvex lens having a refractive power, a fourth lens group G 34 comprising a meniscus lens having a concave surface on the object side, is constituted is arranged.
  • the second lens group G 32 includes, in order from the object side, a positive lens L 321 and a negative lens L 322 is constituted is arranged.
  • the said object side surface of the second lens group G 32 aperture stop STP is disposed. Further, on the image plane IMG, a light receiving surface of an imaging element such as a CCD or a CMOS is disposed.
  • r 1 , r 2 are the radius of curvature of each lens, diaphragm surface, etc.
  • R is a paraxial radius of curvature
  • ⁇ is a conical coefficient
  • A, B, C, D, and E are second-order, fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspheric coefficients, respectively.
  • the imaging lens of each of the above embodiments by satisfying the above-mentioned conditional expression, it is possible to reduce the compactness of the optical system and high optical performance without losing the lens final surface and the imaging device. It is possible to suppress the ghost that occurs and the ghost that occurs due to the reflected light of the lens surface on the side closest to the object.
  • the imaging lens of each of the above-described embodiments is configured using a lens having an aspheric surface appropriately, so that various aberrations can be effectively corrected with a small number of lenses, and the optical system can be reduced in size and weight. The manufacturing cost can be reduced.
  • the imaging lens of the present invention is useful for a digital video camera equipped with a solid-state imaging device, and is particularly suitable for an on-vehicle camera that is easily exposed to high temperatures.

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Abstract

　この撮像レンズは、物体側から順に、物体側へ凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズ（Ｌ11）と、正の屈折力を有する両凸レンズからなる第２レンズ（Ｌ12）と、負の屈折力を有する第３レンズ（Ｌ13）と、像面ＩＭＧ側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第４レンズ群（Ｌ14）と、が配置されて構成される。そして、所定の条件を満足することにより、光学系のコンパクト性および高い光学性能を失うことなく、レンズ最終面と撮像素子との間で発生するゴースト、最物体側のレンズ面で反射される光が原因となって発生するゴーストを抑制することができる。

Description

撮像レンズ
　この発明は、ＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅｄ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）などの固体撮像素子が備えられた撮像装置に好適な小型軽量の撮像レンズに関する。
　近年、車両への搭載が可能な撮像装置（車載カメラ）が普及してきている。車載カメラには、小型、簡易な構成で、明るい像が得られる信頼性の高いレンズが求められる。たとえば、車両内は高温にさらされるおそれがあるため、温度変化に影響されやすい接合レンズを用いない構成が好まれる。また、車載カメラとして、高ダイナミックレンジカメラを用い、撮影した画像中の人や物を認識する手法を取り入れているものもある。画像を認識する際、対向車のヘッドライト光が直接カメラに入り込んだ場合でも、正確に人や物を認識できるように、撮像素子や各レンズ面で発生するゴースト、迷光を抑制することが求められる。
　また、車載カメラに用いる撮像レンズとしては、移動中の撮影を目的としていることから、駆動部分を少なくし物体の距離に応じた焦点合わせを行わないパンフォーカスレンズが採用されることが多い。さらに、車載カメラでは、夜間、対向車のヘッドライト光が直接カメラに入り込む場合があるため、撮像素子や各レンズ面で発生するゴースト、迷光を抑制することが求められる。
　このような車載カメラに搭載することが可能な、小型、簡易な構成で、明るい像が得られる撮像レンズがいくつか提案されている（たとえば、特許文献１、２を参照。）。
特開２００４－２４０１２３号公報 特開平６－３０８３８４号公報
　しかしながら、特許文献１に記載の撮像レンズは、簡易な構成ではあるものの、球面収差の補正が不十分であるという問題がある。加えて、射出瞳位置が像面に近いため、像面への光線入射角が大きく、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの固体撮像素子を使用する場合、周辺光量の低下を招くなどの不具合がある。
　また、特許文献２に記載の撮像レンズは、Ｆ２．０という大口径のものであり明るい像が得られるが、球面収差の補正が不十分であるという問題がある。加えて、射出瞳位置が像面に近いため、像面への光線入射角が大きく、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの固体撮像素子を使用する場合、周辺光量の低下を招くなどの不具合がある。
　この発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、撮像素子や各レンズ面で発生するゴーストを抑制するとともに、各レンズで発生する諸収差を良好に補正することができる、小型、高性能の撮像レンズを提供することを目的とする。
　上述した課題を解決し、目的を達成するため、請求項１の発明にかかる撮像レンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、像側に凸面を向けた正の屈折力を有する第４レンズと、を備え、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（１）　θ≧３０°
（２）　ｆ／Ｒ1≧０．３
　ただし、θは前記撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値、ｆは前記撮像レンズの焦点距離、Ｒ1は前記撮像レンズにおける第１面の曲率半径を示す。
　この請求項１に記載の発明によれば、撮像レンズ最終面と撮像素子との間および最物体面と撮像素子との間で発生するゴーストを効果的に抑制することができる。
　また、請求項２の発明にかかる撮像レンズは、請求項１に記載の発明において、前記第１レンズのｄ線における屈折率をｎ1とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（３）　ｎ1≧１．５１
　この請求項２に記載の発明によれば、請求項１に記載の条件を満たした撮像レンズにおいて、最物体面と撮像素子との間で発生するゴーストをより効果的に抑制することができる。
　また、請求項３の発明にかかる撮像レンズは、請求項１に記載の発明において、前記第２レンズの少なくとも１面に非球面が形成されていることを特徴とする。
　この請求項３に記載の発明によれば、球面収差を効果的に補正することができる。
　また、請求項４の発明にかかる撮像レンズは、請求項１に記載の発明において、前記第２レンズを両凸レンズで構成したことを特徴とする。
　この請求項４に記載の発明によれば、撮像レンズにおける第２レンズの屈折力を強化し、球面収差をより効果的に補正することができる。
　また、請求項５の発明にかかる撮像レンズは、請求項１～４のいずれかひとつに記載の発明において、前記第１レンズを物体側に凸面を向けたメニスカスレンズで構成したことを特徴とする。
　この請求項５に記載の発明によれば、撮像レンズの最物体側面が像側へ反射する光が原因となって発生するゴーストを低減することができる。
　また、請求項６の発明にかかる撮像レンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、前記物体側に凹面を向けたメニスカスレンズからなる第４レンズ群と、を備え、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（４）　ＢＦ／Ｌ≧０．３
（５）　θ≧１５．０°
　ただし、ＢＦは前記撮像レンズのバックフォーカス長、Ｌは前記撮像レンズにおける第１面から像面までの距離、θは前記撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値を示す。
　この請求項６に記載の発明によれば、撮像レンズ最終面と撮像素子との間で発生するゴーストを効果的に抑制することができる。
　また、請求項７の発明にかかる撮像レンズは、請求項６に記載の発明において、前記撮像レンズの焦点距離をｆ、前記撮像レンズにおける第１面の曲率半径をＲ1とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（６）　ｆ／Ｒ1≧０．５
　この請求項７に記載の発明によれば、撮像素子からの反射光が再び撮像レンズの最物体側面で反射されることを原因として発生するゴーストを効果的に抑制することができる。
　また、請求項８の発明にかかる撮像レンズは、請求項６に記載の発明において、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔をＤ3-4とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（７）　Ｄ3-4／ｆ≦０．０８
　この請求項８に記載の発明によれば、撮像レンズの小型化を達成しつつ、像面湾曲を良好に補正することができる。
　また、請求項９の発明にかかる撮像レンズは、請求項６に記載の発明において、前記第３レンズ群のｄ線における屈折率をｎ3とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（８）　ｎ3≧１．７２
　この請求項９に記載の発明によれば、像面の平坦性を確保し、像面の位置を一定させ結像性能を維持することができる。
　また、請求項１０の発明にかかる撮像レンズは、請求項６に記載の発明において、前記第３レンズ群の像側の面の焦点距離をｆ3とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（９）　２．０≧ｆ／ｆ3≧１．３５
　この請求項１０に記載の発明によれば、主に撮像レンズの第２レンズ群で発生する球面収差を良好に補正することができる。
　また、請求項１１の発明にかかる撮像レンズは、請求項６～１０のいずれかひとつに記載の発明において、前記第３レンズ群を両凸レンズで構成したことを特徴とする。
　この請求項１１に記載の発明によれば、撮像レンズにおける第３レンズ群の屈折力を強化し、第２レンズ群で発生する球面収差をより効果的に補正することができる。
　この発明によれば、レンズ最終面と撮像素子との間で発生するゴースト、最物体側のレンズ面の反射光を原因として発生するゴーストを抑制しつつ、各レンズで発生する諸収差を良好に補正することが可能な、小型、高性能の撮像レンズを提供することができるという効果を奏する。
図１は、この発明の実施の形態１にかかる撮像レンズの最終面から射出される光線の様子を示す概略図である。 図２は、実施例１にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 図３は、実施例１にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）における諸収差図である。 図４は、実施例２にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 図５は、実施例２にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）における諸収差図である。 図６は、実施例３にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 図７は、実施例３にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）における諸収差図である。 図８は、この発明の実施の形態２にかかる撮像レンズの最終面から射出される光線の様子を示す概略図である。 図９は、実施例４にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 図１０は、実施例４にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における諸収差図である。 図１１は、実施例５にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 図１２は、実施例５にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における諸収差図である。 図１３は、実施例６にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 図１４は、実施例６にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における諸収差図である。
符号の説明
　Ｌ11，Ｌ21，Ｌ31　第１レンズ
　Ｌ12，Ｌ22，Ｌ32　第２レンズ
　Ｌ13，Ｌ23，Ｌ33　第３レンズ
　Ｌ14，Ｌ24，Ｌ34　第４レンズ
　Ｇ11，Ｇ21，Ｇ31　第１レンズ群
　Ｇ12，Ｇ22，Ｇ32　第２レンズ群
　Ｇ13，Ｇ23，Ｇ33　第３レンズ群
　Ｇ14，Ｇ24，Ｇ34　第４レンズ群
　Ｌ321　正レンズ
　Ｌ322　負レンズ
　ＳＴＰ　開口絞り
　ＩＭＧ　像面
　以下、この発明にかかる撮像レンズの好適な実施の形態を詳細に説明する。
（実施の形態１）
　この発明の実施の形態１にかかる撮像レンズについて説明する。この発明の実施の形態１にかかる撮像レンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、像側に凸面を向けた正の屈折力を有する第４レンズと、を備えている。
　この実施の形態１にかかる撮像レンズは、デジタルビデオカメラに用いることを想定している。一般に、デジタルビデオカメラに搭載されている撮像素子の受光面は数十パーセント程度の高い光の反射率を有しているため、そこで反射された光がゴーストを発生させる原因となる。そこで、このようなゴーストの発生を抑制するために撮像レンズの構成に特別の配慮が必要になる。
　まず、この実施の形態１にかかる撮像レンズでは、最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値をθとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１）　θ≧３０°
　条件式（１）は、撮像素子の受光面で反射された光が撮像レンズの最終面で再反射するときの方向を規定するための式である。この条件式（１）を満足することにより、撮像レンズの最終面で再反射する光は光軸から離れた方向に向かいゴースト光の輝度を低下させることができる。なお、条件式（１）を考慮する際、撮像レンズの最終面には像面カバーガラスやフィルタなどの平行平板は含まれない。
　図１は、この発明の実施の形態にかかる撮像レンズの最終面から射出される光線の様子を示す概略図である。図中、θは撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値を示している。この図から、撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値が３０°以上になれば、撮像レンズの最終面で像側へ反射される光を光軸から離れた方向に向かわせることができることがわかる。
　また、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、当該撮像レンズの焦点距離をｆ、当該撮像レンズにおける第１面の曲率半径をＲ1とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（２）　ｆ／Ｒ1≧０．３
　条件式（２）は、撮像レンズの最物体側面の曲率半径を規定する式である。この条件式（２）を満たすことにより、撮像レンズの最物体側面の曲率半径が小さくなる。撮像素子の受光面で反射された光は撮像レンズの最物体側面で再反射されるが、曲率半径が小さいため反射光が入射光と異なる経路をたどることとなる。そのため、再反射光がゴースト光として撮像素子へ到達した時に大きく拡がりゴーストとして目立つことを回避することができる。
　この実施の形態にかかる撮像レンズは、条件式（１），（２）を満足することで、効果的にゴーストの発生を抑制することができる。
　さらに、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、前記第１レンズのｄ線における屈折率をｎ1とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３）　ｎ1≧１．５１
　条件式（３）は前記第１レンズの屈折率を規定する式である。上記条件式（１），（２）を満足していることを前提として、さらにこの条件式（３）を満足することにより、より効果的に最物体面と撮像素子との間で発生するゴーストを抑制することができる。
　さらに、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、前記第２レンズの少なくとも１面に非球面を形成することが好ましい。このようにすることで、球面収差を効果的に補正することができる。
　さらに、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、前記第２レンズを両凸レンズで構成するとより効果的である。すなわち、前記第２レンズを両凸レンズで構成することにより、撮像レンズにおける第２レンズの屈折力が強化され、球面収差をより効果的に補正することができる。
　さらに、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、前記第１レンズを物体側に凸面を向けたメニスカスレンズで構成するとよい。このようにすることで、撮像レンズの最物体側面が像側へ反射する光が原因となって発生するゴーストを低減することができる。
　以上説明したように、この実施の形態にかかる撮像レンズは、上記のような特徴を備えているので、レンズ最終面と撮像素子との間で発生するゴースト、最物体側のレンズ面で像側へ反射される光が原因となって発生するゴーストを抑制しつつ、各レンズで発生する諸収差を良好に補正することが可能な、小型、高性能の撮像レンズになる。また、この撮像レンズは、適宜非球面が形成されたレンズを用いて構成することにより、少ないレンズ枚数で諸収差を効果的に補正できるとともに、光学系の小型軽量化、製造コストの低減化を図ることができる。さらに、この撮像レンズは、接合レンズが用いられていないため、急な温度変化が生じた場合でも、光学性能の劣化を招くようなことはない。
　以下、この発明の実施の形態１にかかる撮像レンズの実施例を示す。
　図２は、実施例１にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、単焦点レンズであり、図示しない物体側から順に、前記物体側へ凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ11と、正の屈折力を有する両凸レンズからなる第２レンズＬ12と、負の屈折力を有する第３レンズＬ13と、像面ＩＭＧ側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第４レンズＬ14と、が配置されて構成される。第２レンズＬ12の両面には非球面が形成されている。また、第１レンズＬ11と第２レンズＬ12との間には、開口絞りＳＴＰが配置されている。なお、像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面が配置される。
　以下、実施例１にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。
撮像レンズ全系の焦点距離（ｆ）＝6.9
Ｆナンバ＝2.5
半画角（ω）＝28.2°
物体距離（撮像レンズ第１面から物体までの距離）＝60000
撮像レンズにおける第１面の曲率半径（Ｒ1）＝13.0000
（条件式（１）に関する数値）
撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値（θ）＝31.2°
（条件式（２）に関する数値）
ｆ／Ｒ1＝0.53
（条件式（３）に関する数値）
第１レンズＬ11のｄ線における屈折率（ｎ1）＝1.51680
ｒ1＝13.0000
　ｄ1＝0.7 ｎｄ1＝1.51680 νｄ1＝64.2
ｒ2＝3.2383
　ｄ2＝2.75
ｒ3＝∞（開口絞り）
　ｄ3＝2.1
ｒ4＝6.3709（非球面）
　ｄ4＝2.8 ｎｄ2＝1.69384 νｄ2＝53.13
ｒ5＝-4.8172（非球面）
　ｄ5＝0.58
ｒ6＝35.5172
　ｄ6＝0.6 ｎｄ3＝1.92286 νｄ3＝20.88
ｒ7＝5.2019
　ｄ7＝1.1
ｒ8＝-8.2593
　ｄ8＝1.9 ｎｄ4＝1.69680 νｄ5＝55.53
ｒ9＝-4.9919
　ｄ9＝7.9
ｒ10＝∞（像面）
円錐係数（ε）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第４面）
ε＝0，　Ａ＝0，
Ｂ＝-1.68564×10-3，　Ｃ＝1.05730×10-4，
Ｄ＝-2.07866×10-5，　Ｅ＝1.76253×10-6
（第５面）
ε＝0，　Ａ＝0，
Ｂ＝2.66271×10-3，　Ｃ＝1.70415×10-4，
Ｄ＝-4.39613×10-5，　Ｅ＝3.58341×10-6
　また、図３は、実施例１にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）における諸収差図である。なお、非点収差図における符号Ｓ，Ｔは、それぞれサジタル方向、タンジェンタル方向の収差を表す。
　図４は、実施例２にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、単焦点レンズであり、図示しない物体側から順に、前記物体側へ凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ21と、正の屈折力を有する両凸レンズからなる第２レンズＬ22と、負の屈折力を有する第３レンズＬ23と、像面ＩＭＧ側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第４レンズＬ24と、が配置されて構成される。第２レンズＬ22の両面および第４レンズＬ24の像面ＩＭＧ側の面には、非球面が形成されている。また、第１レンズＬ21と第２レンズＬ22との間には、開口絞りＳＴＰが配置されている。なお、像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面が配置される。
　以下、実施例２にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。
撮像レンズ全系の焦点距離（ｆ）＝6.9
Ｆナンバ＝2.5
半画角（ω）＝28.2°
物体距離（撮像レンズ第１面から物体までの距離）＝60000
撮像レンズにおける第１面の曲率半径（Ｒ1）＝13.0000
（条件式（１）に関する数値）
撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値（θ）＝31.8°
（条件式（２）に関する数値）
ｆ／Ｒ1＝0.53
（条件式（３）に関する数値）
第１レンズＬ21のｄ線における屈折率（ｎ1）＝1.51680
ｒ1＝13.0000
　ｄ1＝0.7 ｎｄ1＝1.51680 νｄ1＝64.2
ｒ2＝3.2277
　ｄ2＝3.55
ｒ3＝∞（開口絞り）
　ｄ3＝1.3
ｒ4＝6.0200（非球面）
　ｄ4＝2.8 ｎｄ2＝1.69384 νｄ2＝53.13
ｒ5＝-5.0752（非球面）
　ｄ5＝0.58
ｒ6＝35.5172
　ｄ6＝0.6 ｎｄ3＝1.92286 νｄ3＝20.88
ｒ7＝5.2019
　ｄ7＝1.1
ｒ8＝-8.0171
　ｄ8＝1.9 ｎｄ4＝1.69384 νｄ5＝53.13
ｒ9＝-4.8484（非球面）
　ｄ9＝7.9
ｒ10＝∞（像面）
円錐係数（ε）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第４面）
ε＝0，　Ａ＝0，
Ｂ＝-6.07493×10-4，　Ｃ＝-1.37313×10-4，
Ｄ＝4.24541×10-5，　Ｅ＝-1.98261×10-6
（第５面）
ε＝0，　Ａ＝0，
Ｂ＝3.78002×10-3，　Ｃ＝-1.11800×10-4，
Ｄ＝2.78731×10-5，　Ｅ＝-4.91814×10-7
（第９面）
ε＝0，　Ａ＝0，
Ｂ＝-1.74764×10-4，　Ｃ＝3.23165×10-5，
Ｄ＝3.01336×10-7，　Ｅ＝-5.00643×10-7
　また、図５は、実施例２にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）における諸収差図である。なお、非点収差図における符号Ｓ，Ｔは、それぞれサジタル方向、タンジェンタル方向の収差を表す。
　図６は、実施例３にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、単焦点レンズであり、図示しない物体側から順に、前記物体側へ凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ31と、正の屈折力を有する両凸レンズからなる第２レンズＬ32と、負の屈折力を有する第３レンズＬ33と、像面ＩＭＧ側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第４レンズＬ34と、が配置されて構成される。第２レンズＬ32および第４レンズＬ34のそれぞれ両面には、非球面が形成されている。また、第１レンズＬ31と第２レンズＬ32との間には、開口絞りＳＴＰが配置されている。なお、像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面が配置される。
　以下、実施例３にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。
撮像レンズ全系の焦点距離（ｆ）＝6.8
Ｆナンバ＝2.0
半画角（ω）＝28.6°
物体距離（撮像レンズ第１面から物体までの距離）＝60000
撮像レンズにおける第１面の曲率半径（Ｒ1）＝15.2000
（条件式（１）に関する数値）
撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値（θ）＝36.5°
（条件式（２）に関する数値）
ｆ／Ｒ1＝0.45
（条件式（３）に関する数値）
第１レンズＬ31のｄ線における屈折率（ｎ1）＝1.51680
ｒ1＝15.2000
　ｄ1＝0.7 ｎｄ1＝1.48749 νｄ1＝70.2
ｒ2＝4.0055
　ｄ2＝3.78
ｒ3＝∞（開口絞り）
　ｄ3＝2.75
ｒ4＝6.0760（非球面）
　ｄ4＝2.7 ｎｄ2＝1.69350 νｄ2＝53.2
ｒ5＝-5.6341（非球面）
　ｄ5＝0.69
ｒ6＝175.6315
　ｄ6＝0.6 ｎｄ3＝1.92286 νｄ3＝20.88
ｒ7＝5.8520
　ｄ7＝1.2
ｒ8＝-7.6570（非球面）
　ｄ8＝2.0 ｎｄ4＝1.69350 νｄ5＝53.2
ｒ9＝-4.7627（非球面）
　ｄ9＝7.1
ｒ10＝∞（像面）
円錐係数（ε）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第４面）
ε＝0，　Ａ＝0，
Ｂ＝-6.46315×10-4，　Ｃ＝-6.71783×10-5，
Ｄ＝1.21713×10-5，　Ｅ＝-4.66102×10-7
（第５面）
ε＝0，　Ａ＝0，
Ｂ＝3.63949×10-3，　Ｃ＝-1.85466×10-4，
Ｄ＝1.94283×10-5，　Ｅ＝-6.28447×10-7
（第８面）
ε＝0，　Ａ＝0，
Ｂ＝2.78523×10-3，　Ｃ＝-3.60573×10-4，
Ｄ＝6.20447×10-5，　Ｅ＝-3.47557×10-6
（第９面）
ε＝0，　Ａ＝0，
Ｂ＝1.76355×10-3，　Ｃ＝-9.05321×10-5，
Ｄ＝1.56017×10-5，　Ｅ＝-4.63406×10-7
　また、図７は、実施例３にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）における諸収差図である。なお、非点収差図における符号Ｓ，Ｔは、それぞれサジタル方向、タンジェンタル方向の収差を表す。
　なお、上記数値データにおいて、ｒ1，ｒ2，・・・・は各レンズ、絞り面などの曲率半径、ｄ1，ｄ2，・・・・は各レンズ、絞りなどの肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ1，ｎｄ2，・・・・は各レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）における屈折率、νｄ1，νｄ2，・・・・は各レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）におけるアッベ数を示している。
　また、上記各非球面形状は、光軸と垂直な高さをＨ、面頂を原点としたときの高さＨにおける光軸方向の変位量をＸ（Ｈ）とするとき、以下に示す式により表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　ただし、Ｒは近軸曲率半径、εは円錐係数、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅはそれぞれ２次，４次，６次，８次，１０次の非球面係数である。
　以上説明したように、上記各実施例の撮像レンズによれば、上記条件式を満足することで、光学系のコンパクト性および高い光学性能を失うことなく、レンズ最終面と撮像素子との間で発生するゴースト、最物体側のレンズ面で像側へ反射される光が原因となって発生するゴーストを抑制することができる。
　また、上記各実施例の撮像レンズは、適宜非球面が形成されたレンズを用いて構成されていることにより、少ないレンズ枚数で諸収差を効果的に補正できるとともに、光学系の小型軽量化、製造コストの低減化を図ることができる。
　さらに、上記各実施例の撮像レンズは、接合レンズが用いられていないため、急な温度変化が生じた場合でも、光学性能の劣化を招くようなことはない。
（実施の形態２）
　つぎに、この発明の実施の形態２にかかる撮像レンズについて説明する。この発明の実施の形態２にかかる撮像レンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、前記物体側に凹面を向けたメニスカスレンズからなる第４レンズ群と、を備えている。
　この実施の形態２にかかる撮像レンズは、上記の実施の形態１と同様に、デジタルビデオカメラに用いることを想定している。一般に、デジタルビデオカメラに搭載されている撮像素子の受光面は数十パーセント程度の高い光の反射率を有しているため、そこで反射された光がゴーストを発生させる原因となる。そこで、このようなゴーストの発生を抑制するために撮像レンズの構成に特別の配慮が必要になる。
　まず、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、バックフォーカス長をＢＦ、第１面から像面までの距離をＬとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（４）　ＢＦ／Ｌ≧０．３
　条件式（４）は、撮像レンズの最終面と撮像素子との間で発生するゴーストを抑制するための条件を規定する式である。この条件式（４）を満足することで、撮像レンズの最終面が像面位置に配置される撮像素子からある程度離れた位置に配置されることになる。この結果、撮像素子の受光面で反射された光が大きく拡がって撮像レンズの最終面に到達し再反射することになる。このようにすることで、ゴーストの原因となる反射光束を大きく拡げてその輝度を低下させ、結像に悪影響を及ぼすことを回避できる。
　また、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値をθとするとき、次に条件式を満足することが好ましい。
（５）　θ≧１５．０°
　条件式（５）は、撮像素子の受光面で反射された光が撮像レンズの最終面で再反射するときの方向を規定するための式である。この条件式（５）を満足することにより、撮像レンズの最終面で再反射する光は光軸から離れた方向に向かいゴースト光の輝度をさらに低下させることができる。
　図８は、この発明の実施の形態にかかる撮像レンズの最終面から射出される光線の様子を示す概略図である。図中、θは撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値を示している。この図から、撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値が１５．０°以上になれば、撮像レンズの最終面で再反射される撮像素子の受光面からの反射光を光軸から離れた方向に向かわせることができることがわかる。
　この実施の形態にかかる撮像レンズは、条件式（４），（５）を満足することで、効果的にゴーストの発生を抑制することができる。なお、条件式（４），（５）を考慮する際、撮像レンズの最終面には像面カバーガラスやフィルタなどの平行平板は含まれない。
　さらに、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、当該撮像レンズの焦点距離をｆ、当該撮像レンズにおける第１面の曲率半径をＲ1とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（６）　ｆ／Ｒ1≧０．５
　条件式（６）は、撮像レンズの最物体側面の曲率半径を規定する式である。この条件式（６）を満たすことにより、撮像レンズの最物体側面の曲率半径が小さくなる。撮像素子の受光面で反射された光は撮像レンズの最物体側面で反射されるが、曲率半径が小さいため反射光が入射光と異なる経路をたどることとなる。そのため、再反射光がゴースト光として撮像素子へ到達した時に大きく拡がりゴーストとして目立つことを回避することができる。
　さらに、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔をＤ3-4とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（７）　Ｄ3-4／ｆ≦０．０８
　条件式（７）は前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との距離を規定する式である。この条件式（７）を満足することにより、撮像レンズの小型化を達成しつつ、像面湾曲を良好に補正することができる。
　さらに、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、前記第３レンズ群のｄ線における屈折率をｎ3とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（８）　ｎ3≧１．７２
　条件式（８）は前記第３レンズ群の屈折率を規定する式である。この条件式（８）を満足することにより、像面の平坦性を確保し、像面の位置を一定させ結像性能を維持することができる。特に、パンフォーカスレンズでは像面の位置が一致していることが望まれるため、条件式（８）で既定される条件は特に重要である。なお、条件式（８）においてその下限を下回ると、像面の平坦性が崩れてしまい、好ましくない。
　さらに、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、前記第３レンズ群の像側の面の焦点距離をｆ3とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（９）　２．０≧ｆ／ｆ3≧１．３５
　条件式（９）は撮像レンズにおける第３レンズ群の像側焦点距離を規定する式である。この条件式（９）を満足することにより、主に前記第２レンズ群で発生する球面収差を良好に補正することができる。なお、条件式（９）においてその下限を下回ると、主に前記第２レンズ群で発生する球面収差を補正しきれなくなる。一方、条件式（９）においてその上限を上回ると、補正過剰になるため、好ましくない。
　さらに、この実施の形態にかかる撮像レンズでは、前記第３レンズ群を両凸レンズで構成するとより効果的である。すなわち、前記第３レンズ群を両凸レンズで構成することにより、撮像レンズにおける第３レンズ群の屈折力が強化され、前記第２レンズ群で発生する球面収差をより効果的に補正することができる。
　以上説明したように、この実施の形態にかかる撮像レンズは、上記のような特徴を備えているので、レンズ最終面と撮像素子との間で発生するゴースト、最物体側のレンズ面の反射光を原因として発生するゴーストを抑制しつつ、各レンズで発生する諸収差を良好に補正することが可能な、小型、高性能の撮像レンズになる。また、この撮像レンズは、適宜非球面が形成されたレンズを用いて構成することにより、少ないレンズ枚数で諸収差を効果的に補正できるとともに、光学系の小型軽量化、製造コストの低減化を図ることができる。さらに、この撮像レンズは、接合レンズが用いられていないため、急な温度変化が生じた場合でも、光学性能の劣化を招くようなことはない。
　以下、この発明の実施の形態２にかかる撮像レンズの実施例を示す。
　図９は、実施例４にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、単焦点レンズであり、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有するレンズからなる第１レンズ群Ｇ11と、負の屈折力を有するレンズからなる第２レンズ群Ｇ12と、正の屈折力を有する両凸レンズからなる第３レンズ群Ｇ13と、前記物体側に凹面を向けたメニスカスレンズからなる第４レンズ群Ｇ14と、が配置されて構成される。第４レンズ群Ｇ14の両面には非球面が形成されている。第１レンズ群Ｇ11と第２レンズ群Ｇ12との間には、開口絞りＳＴＰが配置されている。また、像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面が配置される。
　以下、実施例４にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。
撮像レンズ全系の焦点距離（ｆ）＝12.0
第３レンズ群Ｇ13の像側の面の焦点距離（ｆ3）＝6.57
Ｆナンバ＝2.0
半画角（ω）＝17.5°
物体距離（撮像レンズ第１面から物体までの距離）＝11260
撮像レンズのバックフォーカス長（ＢＦ）＝6.88
撮像レンズにおける第１面から像面までの距離（Ｌ）＝16.47
撮像レンズにおける第１面の曲率半径（Ｒ1）＝6.3
第３レンズ群Ｇ13と第４レンズ群Ｇ14との間隔（Ｄ3-4）＝0.56
（条件式（４）に関する数値）
ＢＦ／Ｌ＝0.41
（条件式（５）に関する数値）
撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値（θ）＝19.7
（条件式（６）に関する数値）
ｆ／Ｒ1＝1.90
（条件式（７）に関する数値）
Ｄ3-4／ｆ＝0.047
（条件式（８）に関する数値）
第３レンズ群Ｇ13のｄ線における屈折率（ｎ3）＝1.88300
（条件式（９）に関する数値）
ｆ／ｆ3＝1.83
ｒ1＝6.3
　ｄ1＝1.9 ｎｄ1＝1.77250 νｄ1＝49.60
ｒ2＝63.75
　ｄ2＝0.52
ｒ3＝∞（開口絞り）
　ｄ3＝1.12
ｒ4＝-8.672
　ｄ4＝0.6 ｎｄ2＝1.84666 νｄ2＝23.78
ｒ5＝6.05
　ｄ5＝0.54
ｒ6＝13.65
　ｄ6＝2.85　　ｎｄ3＝1.88300 νｄ3＝40.78
ｒ7＝-5.77
　ｄ7＝0.56
ｒ8＝-14.114（非球面）
　ｄ8＝1.5 ｎｄ4＝1.58313 νｄ4＝59.38
ｒ9＝-57.581（非球面）
　ｄ9＝6.88
ｒ10＝∞（像面）
円錐係数（ε）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第８面）
ε＝13.1439，　Ａ＝0，
Ｂ＝-3.06922×10-3，　Ｃ＝8.30265×10-5，
Ｄ＝-3.27459×10-6，　Ｅ＝7.22622×10-7
（第９面）
ε＝34.0793，　Ａ＝0，
Ｂ＝-2.96779×10-3，　Ｃ＝5.76757×10-5，
Ｄ＝-8.34737×10-7，　Ｅ＝1.35585×10-7
　また、図１０は、実施例４にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における諸収差図である。なお、非点収差図における符号Ｓ，Ｔは、それぞれサジタル方向、タンジェンタル方向の収差を表す。
　図１１は、実施例５にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、単焦点レンズであり、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有するレンズからなる第１レンズ群Ｇ21と、負の屈折力を有するレンズからなる第２レンズ群Ｇ22と、正の屈折力を有する両凸レンズからなる第３レンズ群Ｇ23と、前記物体側に凹面を向けたメニスカスレンズからなる第４レンズ群Ｇ24と、が配置されて構成される。第４レンズ群Ｇ24の両面には非球面が形成されている。第１レンズ群Ｇ21と第２レンズ群Ｇ22との間には、開口絞りＳＴＰが配置されている。また、像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面が配置される。
　以下、実施例５にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。
撮像レンズ全系の焦点距離（ｆ）＝12.13
第３レンズ群Ｇ23の像側の面の焦点距離（ｆ3）＝6.82
Ｆナンバ＝2.0
半画角（ω）＝17.5°
物体距離（撮像レンズ第１面から物体までの距離）＝11260
撮像レンズのバックフォーカス長（ＢＦ）＝6.87
撮像レンズにおける第１面から像面までの距離（Ｌ）＝16.31
撮像レンズにおける第１面の曲率半径（Ｒ1）＝6.12
第３レンズ群Ｇ23と第４レンズ群Ｇ24との間隔（Ｄ3-4）＝0.33
（条件式（４）に関する数値）
ＢＦ／Ｌ＝0.42
（条件式（５）に関する数値）
撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値（θ）＝21.5°
（条件式（６）に関する数値）
ｆ／Ｒ1＝1.98
（条件式（７）に関する数値）
Ｄ3-4／ｆ＝0.027
（条件式（８）に関する数値）
第３レンズ群Ｇ23のｄ線における屈折率（ｎ3）＝1.74320
（条件式（９）に関する数値）
ｆ／ｆ3＝1.78
ｒ1＝6.12
　ｄ1＝1.9 ｎｄ1＝1.77250 νｄ1＝49.60
ｒ2＝104.5
　ｄ2＝0.51
ｒ3＝∞（開口絞り）
　ｄ3＝1.07
ｒ4＝-9.129
　ｄ4＝0.6 ｎｄ2＝1.84666 νｄ2＝23.78
ｒ5＝6.685
　ｄ5＝0.68
ｒ6＝17.86
　ｄ6＝2.85　　ｎｄ3＝1.74320 νｄ3＝49.31
ｒ7＝-5.05
　ｄ7＝0.33
ｒ8＝-15.346（非球面）
　ｄ8＝1.5 ｎｄ4＝1.58313 νｄ4＝59.38
ｒ9＝-57.581（非球面）
　ｄ9＝6.87
ｒ10＝∞（像面）
円錐係数（ε）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第８面）
ε＝8.2197，　Ａ＝0，
Ｂ＝-4.87236×10-3，　Ｃ＝-8.15423×10-5，
Ｄ＝1.38624×10-6，　Ｅ＝-1.20506×10-7
（第９面）
ε＝50.0116，　Ａ＝0，
Ｂ＝-4.11475×10-3，　Ｃ＝-1.95573×10-5，
Ｄ＝4.54797×10-6，　Ｅ＝-1.58752×10-7
　また、図１２は、実施例５にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における諸収差図である。なお、非点収差図における符号Ｓ，Ｔは、それぞれサジタル方向、タンジェンタル方向の収差を表す。
　図１３は、実施例６にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、単焦点レンズであり、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有するレンズからなる第１レンズ群Ｇ31と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ32と、正の屈折力を有する両凸レンズからなる第３レンズ群Ｇ33と、前記物体側に凹面を向けたメニスカスレンズからなる第４レンズ群Ｇ34と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ32は、前記物体側から順に、正レンズＬ321と負レンズＬ322とが配置されて構成されている。第４レンズ群Ｇ34の両面には非球面が形成されている。第２レンズ群Ｇ32の前記物体側面には開口絞りＳＴＰが設けられている。また、像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面が配置される。
　以下、実施例６にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。
撮像レンズ全系の焦点距離（ｆ）＝12.0
第３レンズ群Ｇ33の像側の面の焦点距離（ｆ3）＝7.24
Ｆナンバ＝2.0
半画角（ω）＝17.5°
物体距離（撮像レンズ第１面から物体までの距離）＝11260
撮像レンズのバックフォーカス長（ＢＦ）＝6.89
撮像レンズにおける第１面から像面までの距離（Ｌ）＝20.05
撮像レンズにおける第１面の曲率半径（Ｒ1）＝23.5
第３レンズ群Ｇ33と第４レンズ群Ｇ34との間隔（Ｄ3-4）＝0.1
（条件式（４）に関する数値）
ＢＦ／Ｌ＝0.33
（条件式（５）に関する数値）
撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値（θ）＝20.6
（条件式（６）に関する数値）
ｆ／Ｒ1＝0.51
（条件式（７）に関する数値）
Ｄ3-4／ｆ＝0.008
（条件式（８）に関する数値）
第３レンズ群Ｇ33のｄ線における屈折率（ｎ3）＝1.88300
（条件式（９）に関する数値）
ｆ／ｆ3＝1.66
ｒ1＝23.5
　ｄ1＝1.7 ｎｄ1＝1.77250 νｄ1＝49.60
ｒ2＝-45.62
　ｄ2＝1.1
ｒ3＝5.5
　ｄ3＝1.7 ｎｄ2＝1.74320 νｄ2＝49.31
ｒ4＝5.77
　ｄ4＝1.4
ｒ5＝-7.93
　ｄ5＝0.6 ｎｄ3＝1.84666 νｄ3＝23.78
ｒ6＝7.93
　ｄ6＝0.4
ｒ7＝19.5
　ｄ7＝3.15　　ｎｄ4＝1.88300 νｄ4＝40.78
ｒ8＝-6.36
　ｄ8＝0.1
ｒ9＝-1000.0（非球面）
　ｄ9＝3.0 ｎｄ5＝1.58313 νｄ5＝59.38
ｒ10＝-22.917（非球面）
　ｄ10＝6.89
ｒ11＝∞（像面）
円錐係数（ε）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第９面）
ε＝1.0000，　Ａ＝0，
Ｂ＝-1.15354×10-3，　Ｃ＝7.85181×10-6，
Ｄ＝-2.76448×10-6，　Ｅ＝2.12883×10-7
（第１０面）
ε＝1.0000，　Ａ＝0，
Ｂ＝-1.18654×10-3，　Ｃ＝2.18354×10-6，
Ｄ＝-9.79716×10-7，　Ｅ＝5.61660×10-8
　また、図１４は、実施例６にかかる撮像レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における諸収差図である。なお、非点収差図における符号Ｓ，Ｔは、それぞれサジタル方向、タンジェンタル方向の収差を表す。
　なお、上記数値データにおいて、ｒ1，ｒ2，・・・・は各レンズ、絞り面などの曲率半径、ｄ1，ｄ2，・・・・は各レンズ、開口絞りなどの肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ1，ｎｄ2,・・・・は各レンズなどのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率、νｄ1，νｄ2，・・・・は各レンズなどのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数を示している。
　また、上記各非球面形状は、光軸と垂直な高さをＨ、面頂を原点としたときの高さＨにおける光軸方向の変位量をＸ（Ｈ）とするとき、以下に示す式により表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　ただし、Ｒは近軸曲率半径、εは円錐係数、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅはそれぞれ２次，４次，６次，８次，１０次の非球面係数である。
　以上説明したように、上記各実施例の撮像レンズによれば、上記条件式を満足することで、光学系のコンパクト性および高い光学性能を失うことなく、レンズ最終面と撮像素子との間で発生するゴースト、最物体側のレンズ面の反射光を原因として発生するゴーストを抑制することができる。
　また、上記各実施例の撮像レンズは、適宜非球面が形成されたレンズを用いて構成されていることにより、少ないレンズ枚数で諸収差を効果的に補正できるとともに、光学系の小型軽量化、製造コストの低減化を図ることができる。
　さらに、上記各実施例の撮像レンズは、接合レンズが用いられていないため、急な温度変化が生じた場合でも、光学性能の劣化を招くようなことはない。
　以上のように、この発明の撮像レンズは、固体撮像素子が搭載されたデジタルビデオカメラに有用であり、特に、高温にさらされ易い車載カメラに最適である。

Claims (11)

  1. 　物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、像側に凸面を向けた正の屈折力を有する第４レンズと、を備え、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    （１）　θ≧３０°
    （２）　ｆ／Ｒ1≧０．３
    　ただし、θは前記撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値、ｆは前記撮像レンズの焦点距離、Ｒ1は前記撮像レンズにおける第１面の曲率半径を示す。
  2. 　前記第１レンズのｄ線における屈折率をｎ1とするとき、以下の条件式を満足すること
    を特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
    （３）　ｎ1≧１．５１
  3. 　前記第２レンズの少なくとも１面には非球面が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
  4. 　前記第２レンズを両凸レンズで構成したことを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
  5. 　前記第１レンズを物体側に凸面を向けたメニスカスレンズで構成したことを特徴とする請求項１～４のいずれかひとつに記載の撮像レンズ。
  6. 　物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、前記物体側に凹面を向けたメニスカスレンズからなる第４レンズ群と、を備え、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    （４）　ＢＦ／Ｌ≧０．３
    （５）　θ≧１５．０°
    　ただし、ＢＦは前記撮像レンズのバックフォーカス長、Ｌは前記撮像レンズにおける第１面から像面までの距離、θは前記撮像レンズの最終面から射出される中心光束のマージナル光線と当該光線の射出位置におけるレンズ法線とのなす角の絶対値を示す。
  7. 　前記撮像レンズの焦点距離をｆ、前記撮像レンズにおける第１面の曲率半径をＲ1とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項６に記載の撮像レンズ。
    （６）　ｆ／Ｒ1≧０．５
  8. 　前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔をＤ3-4とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項６に記載の撮像レンズ。
    （７）　Ｄ3-4／ｆ≦０．０８
  9. 　前記第３レンズ群のｄ線における屈折率をｎ3とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項６に記載の撮像レンズ。
    （８）　ｎ3≧１．７２
  10. 　前記第３レンズ群の像側の面の焦点距離をｆ3とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項６に記載の撮像レンズ。
    （９）　２．０≧ｆ／ｆ3≧１．３５
  11. 　前記第３レンズ群を両凸レンズで構成したことを特徴とする請求項６～１０のいずれかひとつに記載の撮像レンズ。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102707449A (zh) * 2011-03-28 2012-10-03 索尼公司 成像设备和电子设备
JP2016126133A (ja) * 2014-12-26 2016-07-11 日本電産コパル株式会社 撮影レンズ及び光学機器
JP2017530417A (ja) * 2014-10-06 2017-10-12 ライカ マイクロシステムズ （シュヴァイツ） アクチエンゲゼルシャフトＬｅｉｃａ Ｍｉｃｒｏｓｙｓｔｅｍｓ （Ｓｃｈｗｅｉｚ） ＡＧ 顕微鏡
JP2018087932A (ja) * 2016-11-30 2018-06-07 株式会社栃木ニコン 結像レンズ、光学機器、および板状部材の製造方法

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5370109B2 (ja) * 2009-12-02 2013-12-18 株式会社リコー 撮像レンズおよび撮像装置
WO2013014913A1 (ja) * 2011-07-28 2013-01-31 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよびこれを用いた撮像装置
KR101901698B1 (ko) 2016-05-11 2018-09-27 삼성전기 주식회사 촬상 광학계
JP6800640B2 (ja) * 2016-07-22 2020-12-16 日本電産サンキョー株式会社 広角レンズ
CN108345086B (zh) * 2017-01-25 2021-04-20 信泰光学(深圳)有限公司 成像镜头
KR20200058000A (ko) 2018-11-19 2020-05-27 삼성전기주식회사 촬상 광학계

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0243512A (ja) * 1988-08-03 1990-02-14 Ricoh Co Ltd 広角レンズ
JPH0694992A (ja) * 1992-09-14 1994-04-08 Nikon Corp 撮影レンズ
JPH06308384A (ja) 1993-04-27 1994-11-04 Nikon Corp 大口径広角写真レンズ
JPH10288736A (ja) * 1997-04-16 1998-10-27 Asahi Optical Co Ltd 内視鏡対物レンズ系
JPH10325919A (ja) * 1997-03-26 1998-12-08 Fuji Photo Optical Co Ltd 結像レンズ
JP2004240123A (ja) 2003-02-05 2004-08-26 Canon Inc レンズ系
JP2004354572A (ja) * 2003-05-28 2004-12-16 Minolta Co Ltd 撮像装置
JP2006023323A (ja) * 2004-06-09 2006-01-26 Olympus Corp 変倍光学系及びそれを用いた電子機器

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59155819A (ja) * 1983-02-25 1984-09-05 Canon Inc 写真用レンズ
JPS60191215A (ja) * 1984-03-13 1985-09-28 Konishiroku Photo Ind Co Ltd 写真レンズ
US4688906A (en) * 1985-12-30 1987-08-25 Capitol Records Three dimensional reflex lens systems
JPS6365416A (ja) * 1986-09-05 1988-03-24 Asahi Optical Co Ltd 広角読取りレンズ
JPH06109975A (ja) * 1992-09-30 1994-04-22 Canon Inc 可変焦点距離レンズ
JPH07120705A (ja) * 1993-10-25 1995-05-12 Olympus Optical Co Ltd 半導体レーザ用コリメータレンズ
US5963375A (en) * 1996-01-31 1999-10-05 U.S. Precision Lens Inc. Athermal LCD projection lens
US5841587A (en) * 1996-04-29 1998-11-24 U.S. Precision Lens Inc. LCD projection lens

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0243512A (ja) * 1988-08-03 1990-02-14 Ricoh Co Ltd 広角レンズ
JPH0694992A (ja) * 1992-09-14 1994-04-08 Nikon Corp 撮影レンズ
JPH06308384A (ja) 1993-04-27 1994-11-04 Nikon Corp 大口径広角写真レンズ
JPH10325919A (ja) * 1997-03-26 1998-12-08 Fuji Photo Optical Co Ltd 結像レンズ
JPH10288736A (ja) * 1997-04-16 1998-10-27 Asahi Optical Co Ltd 内視鏡対物レンズ系
JP2004240123A (ja) 2003-02-05 2004-08-26 Canon Inc レンズ系
JP2004354572A (ja) * 2003-05-28 2004-12-16 Minolta Co Ltd 撮像装置
JP2006023323A (ja) * 2004-06-09 2006-01-26 Olympus Corp 変倍光学系及びそれを用いた電子機器

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2264504A4

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102707449A (zh) * 2011-03-28 2012-10-03 索尼公司 成像设备和电子设备
JP2012203274A (ja) * 2011-03-28 2012-10-22 Sony Corp 撮像装置および電子機器
JP2017530417A (ja) * 2014-10-06 2017-10-12 ライカ マイクロシステムズ （シュヴァイツ） アクチエンゲゼルシャフトＬｅｉｃａ Ｍｉｃｒｏｓｙｓｔｅｍｓ （Ｓｃｈｗｅｉｚ） ＡＧ 顕微鏡
JP2016126133A (ja) * 2014-12-26 2016-07-11 日本電産コパル株式会社 撮影レンズ及び光学機器
JP2018087932A (ja) * 2016-11-30 2018-06-07 株式会社栃木ニコン 結像レンズ、光学機器、および板状部材の製造方法

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