WO2004053392A1 - 燃焼装置ならびにウインドボックス - Google Patents

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WO2004053392A1
WO2004053392A1 PCT/JP2003/010840 JP0310840W WO2004053392A1 WO 2004053392 A1 WO2004053392 A1 WO 2004053392A1 JP 0310840 W JP0310840 W JP 0310840W WO 2004053392 A1 WO2004053392 A1 WO 2004053392A1
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air
combustion
gas
suppression
furnace
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PCT/JP2003/010840
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French (fr)
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Kenji Kiyama
Shigeki Morita
Osamu Okada
Kouji Kuramashi
Takanori Yano
Kenichi Ochi
Akira Baba
Miki Shimogori
Takeru Fukuchi
Hiroshi Yamaguchi
Hironobu Kobayashi
Masayuki Taniguchi
Hirofumi Okazaki
Kenji Yamamoto
Original Assignee
Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha
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    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
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    • F23N5/003—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties
    • F23N5/006—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties the detector being sensitive to oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
    • F23C9/08—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber for reducing temperature in combustion chamber, e.g. for protecting walls of combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
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    • F23L15/04—Arrangements of recuperators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L9/00—Passages or apertures for delivering secondary air for completing combustion of fuel 
    • F23L9/04—Passages or apertures for delivering secondary air for completing combustion of fuel  by discharging the air beyond the fire, i.e. nearer the smoke outlet
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    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Definitions

  • the present invention relates to a combustion device for a commercial boiler, an industrial boiler, and the like.
  • the present invention relates to a combustion device that can be suppressed.
  • exhaust gas the combustion gas discharged from the furnace
  • a denitration device is installed downstream of the exhaust gas channel through which the gas flows.
  • low NOX combustion is performed in the combustion stage in the furnace to reduce the operating costs required for consumption of ammonia in the denitration equipment, and the amount of NOx generated in the furnace is reduced as much as possible. I have.
  • This low-NOx combustion method includes a two-stage combustion method in which air required for fuel combustion (hereinafter referred to as combustion air) is divided and supplied throughout the furnace, and a low-NOx function that has a low NOx function as a burner. There is a method using a NOX burner, and low NOX combustion using these methods is usually performed.
  • Fig. 20A is a schematic front view showing an example of the configuration of a combustion device such as a boiler
  • Fig. 20B is a schematic side view of the combustion device.
  • the furnace divided by the water wall 1 has a three-stage wrench 2 and a one-stage air port (hereinafter referred to as an after-air port (AA P) in the sense that it is on the downstream side of the gas flow when viewed from the wrench) 3.
  • the four columns are installed facing each other.
  • a wind box 4 for Pana and a wind box 5 for AAP are provided to supply combustion air to each PANA 2 and AAP 3.
  • combustion is performed with an air ratio (air amount supplied to the burner / theoretical air amount) of about 0.8.
  • the generation of NOx is reduced by performing a slightly insufficient air combustion on the amount of air theoretically required for complete combustion of the fuel (theoretical air amount).
  • the unburned fuel ratio hereinafter referred to as unburned content
  • Insufficient air is blown at AAP 3 to complete combustion.
  • the two-stage combustion method is an effective method to reduce the amount of NOX generated.
  • the low N_ ⁇ x PANA but is obtained by devising by Uni PANA structure capable of performing denitrification in flame formed by PANA, not performed here detailed description.
  • FIG 21 shows a conventional AAP structure.
  • High-temperature combustion air (hereinafter, referred to as high-temperature air) 8 is supplied to the AAP wind box 5 of the AAP 3 mounted on the water wall 1 downstream of the gas flow from the perna 2 (above the perna 2).
  • High-temperature air is supplied as a jet into the high-temperature combustion gas in the furnace.
  • the combustion air 8 is usually maintained at a high temperature of the high-temperature combustion gas in the furnace, so that the temperature is raised to about 300 ° C in order to improve the power generation efficiency of the blunt, and then the burner and the AAP are heated. Supplying.
  • the combustion zone is shifted to the downstream side of the furnace, so that the mixing of the high-temperature combustion gas in the furnace with the high-temperature air flow from the AAP 3 is poor. Since the high-temperature combustion gas is discharged from the furnace without being sufficiently mixed with the fuel gas, unburned components (unburned carbon in coal and carbon monoxide in combustion gas) are contained in the exhaust gas from the furnace. ). Therefore, in a furnace of a commercial boiler, which has a large combustion efficiency and affects economic efficiency, an AAP having a structure as shown in Fig. 22 is also used to promote mixing of air from AAP3 (Patent Reference 1 (Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 59-10971).
  • the swirling high-temperature air flow supplied from the swirler 6 promotes mixing with the high-temperature combustion gas.
  • a high-temperature air flow can be supplied to the center of the furnace.
  • FIG. 23 is a schematic diagram of a combustion apparatus disclosed in, for example, Patent Document 2 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-286696) and Patent Document 3 (Japanese Utility Model Application Laid-Open No. 1-11011).
  • FIG. The water wall 1 has a parna 2, a lower port 11 and an upper port 12. That is, the AAP is provided in two stages, upper and lower. Exhaust gas or low-temperature air 10 is supplied from the lower port 11, and high-temperature air 8 is supplied from the upper port 12.
  • Burner 2 and upper port 12 implement a conventional two-stage combustion method. Here, a high-temperature portion is formed at the upper part of the burner in the furnace. NOx is apt to be generated due to over-imposition. Therefore, exhaust gas or low-temperature air 10 is supplied from the lower port 11 to lower the gas temperature in the single-fired furnace, thereby preventing the generation of N ⁇ x.
  • FIG. 24 is a schematic configuration diagram of a combustion apparatus according to still another conventional technique.
  • the parner 2 is arranged in three-stage opposition, and the AAP 3 is arranged in one-stage opposition.
  • 22 is an environmental device such as a denitration device
  • 23 is an on-off valve
  • 24 is an air preheater
  • 25 is a forced air blower (FDF)
  • 26 is a fine coal crusher
  • 27 is a chimney
  • 28 is an exhaust gas recirculation blower (GRF)
  • 41 is a furnace
  • 43 is a combustion air passage
  • 70 is exhaust gas
  • 71, 72, 73 are heat transfer tubes
  • 74 is a furnace bottom gas supply chamber for supplying exhaust gas to the bottom of the furnace.
  • Figure 25 shows the in-furnace distribution of NOx concentration in a combustion device with this configuration.
  • the horizontal axis in the figure shows the NOx concentration, and the vertical axis shows the distance in the furnace height direction.
  • the target of N ⁇ X reduction was mainly fuel NOX originating from nitrogen in fuel, but nowadays NOx levels below 200 ppm are possible, and the presence of thermal NOx cannot be ignored.
  • thermal NO X could account for about half of the total NO X generated.
  • most of the thermal N ⁇ x was generated after the supply of combustion air (sometimes referred to as two-stage combustion air) from the AAP.
  • combustion air sometimes referred to as two-stage combustion air
  • the top of Pana It was found that the unburned components existing in the high-temperature area became locally high in the initial stage of combustion by the two-stage combustion air, and thermal NOX was rapidly generated.
  • FIG. 1 shows the conventional AAP structure installed on the water wall 1 and the mixed state of the air blown out of the AAP and the high-temperature combustion gas in the furnace 41.
  • the structure is of the type with two channels.
  • the two-stage combustion air (primary air 105, AAP secondary air 106) is divided into the AAP-secondary air flow passage 102, which is closer to the center than the two-stage combustion air wind box 101. It is injected into the furnace 41 through the AAP secondary air flow path 103 on the outer circumference.
  • the AAP secondary air 106 is given a proper swirl by the AAP secondary air register 104.
  • 100 is an opening for introducing from the two-stage combustion air wind box 101 into the AAP-secondary air flow path 102 as AAP primary electricity 105. From the viewpoint of promoting combustion to improve the power generation efficiency of the plant, high-temperature air is often used for the two-stage combustion air.
  • the air jet In order to reduce unburned fuel, it is necessary to promote mixing of air supplied from AAP and high-temperature combustion gas in the furnace.
  • the air jet In order to promote mixing, the air jet must reach the center of the furnace and the width of the jet must be widened so that there is no gap between the jets. For example, the penetration force is enhanced and the air jet is turned. In either case, the turbulence intensity increases in the mixed region of air and high-temperature combustion gas. When the turbulence intensity increases, the oxidation reaction in the mixing region is accelerated, and the local temperature increases. Oxygen concentration is also high because sufficient air is supplied to the mixing zone. Therefore, in the mixed region, the conditions of high temperature and high oxygen concentration, which are requirements for thermal NOx generation, are satisfied.
  • Fig. 27 shows the schematic configuration of a combustion device using exhaust gas mixing.
  • a part of the exhaust gas is returned by the gas recirculation blower 28, and a part of the exhaust gas is supplied into the furnace from the furnace bottom gas supply chamber 74 and used for controlling the reheat steam temperature.
  • Part of the exhaust gas is branched at the outlet of the gas recirculation blower 28 to reduce NOx, It is introduced into the combustion air flow path 43 through the joint flow path 29.
  • Reference numeral 30 denotes a gas mixing adjustment damper provided on the gas mixing channel 29.
  • Exhaust gas mixing is a technique that can effectively reduce thermal NOx by lowering the combustion temperature and lowering the oxygen concentration in the combustion field. This method can be applied without problems to boilers using oil or gas that burns fast. However, if exhaust gas mixing is applied to a coal-fired boiler whose combustion rate is relatively slow, the combustion temperature and oxygen concentration in the entire combustion field will decrease, causing a significant decrease in combustion efficiency. In low-NOX coal burner flames, there is an in-flame denitration reaction in which NOX generated is reduced by intermediate products.In this flame denitration reaction, the denitration efficiency increases as the flame becomes hotter. I know it will. If the flame temperature is lowered by mixing the exhaust gas, the generated NOx may be rather increased due to the reduction of the denitration efficiency.
  • the two-stage combustion method has the effect of reducing NOx in the entire furnace, but the AAP itself has the effect of generating NOx.
  • the conventional AAP has a disadvantage in that when the mixing of high-temperature combustion gas and air in a furnace is promoted to reduce unburned components and achieve complete combustion, the amount of NOX generated by the AAP increases.
  • the object of the present invention is to eliminate the disadvantages of the prior art and suppress the generation of NOx in the AAP even if the mixing of the high-temperature combustion gas and the combustion air is promoted to reduce the unburned content.
  • a first means of the present invention is to provide a burner for burning fuel in a furnace at a stoichiometric air ratio or less, and a burner disposed on the downstream side of the burner for burning a shortage in the burner.
  • a combustion device provided with an air port for injecting air into a furnace, a mixed region formed by a combustion gas generated by burning fuel with the burner and combustion air ejected from the air port. Or near the mixed area It is characterized in that a suppression gas supply means for supplying a nitrogen oxide formation suppression gas for suppressing formation of elemental oxides is provided.
  • the inside of the air port is divided into a flow path for discharging the combustion air and a flow path for discharging the nitrogen oxide generation suppressing gas. It is characterized by having.
  • the nitrogen oxide production suppressing gas is at least one selected from the group consisting of combustion exhaust gas, a mixed gas of combustion exhaust gas and air, and air. It is characterized by being a gas.
  • the suppression gas is blown into the furnace from an outer peripheral side of an air outlet of the air port. It is.
  • the suppression gas ejection port is formed in an annular shape so as to surround the air ejection port of the air port. Things.
  • a plurality of the suppression gas jets are circumferentially arranged so as to surround the air jets of the air port. It is characterized by the following.
  • the suppression gas ejection port is formed in a substantially arc shape so as to surround a part of the air ejection port of the air port. It is characterized by the following.
  • a plurality of the suppressing gas jets are concentrated and arranged on a part of an outer peripheral portion of an air jet of the air port. It is characterized by having.
  • a ninth aspect of the present invention is the ninth aspect or the eighth aspect, characterized in that the suppression gas outlet is arranged on a side of a panner of an air outlet of the air port. .
  • a tenth aspect of the present invention is the first aspect to the ninth aspect, wherein a system is provided for branching a part of the exhaust gas recirculated into the furnace and supplying it as a nitrogen oxide suppressing gas. It is characterized by having.
  • a blower dedicated to the suppression gas is installed in the suppression gas supply system.
  • the suppression gas is exhaust gas whose temperature has been reduced by a heat exchanger.
  • a plurality of air ports are provided along a width direction of the furnace, and the suppression gas supply means is provided in each air port.
  • a flow rate adjusting means for adjusting the flow rate of the suppression gas.
  • a plurality of air ports are provided along a width direction of the furnace, and the suppression gas supply means is provided in each air port.
  • the air port near the furnace center is supplied with a larger amount of suppression gas than the air port near the furnace side wall among the plurality of air ports.
  • the total supply flow rate of the suppression gas supplied to the plurality of air ports is variable according to a load of the combustion device.
  • the total supply flow rate of the suppression gas supplied to the plurality of air ports is determined according to a nitrogen oxide emission concentration of the combustion device. It is characterized by being variable.
  • a wind box having an air port disposed downstream of a parner and supplying insufficient combustion air at the parner into the furnace, wherein the wind box for the air port has an air port.
  • the generation of nitrogen oxides is suppressed in a mixed region of the combustion gas generated by burning fuel with the above-mentioned wrench and combustion air ejected from the airboat or in the vicinity of the mixed region. It is characterized in that a suppression gas wind box for supplying the suppression gas is provided.
  • An eighteenth aspect of the present invention is the air conditioning apparatus according to the seventeenth aspect, wherein a common air port wind bottus is provided for a plurality of the air ports, and a common wind bottus for the plurality of the air ports is provided for the plurality of the air ports.
  • Window for controlling gas A box is provided.
  • a common air port wind box is provided for a plurality of the air ports, and each of the plurality of air ports is individually provided in the air port wind box. It is characterized in that the wind boss for suppression gas is separately provided.
  • a suppression gas outlet of the suppression gas wind box is provided on an outer peripheral side of an air outlet of the air port. It is.
  • the suppression gas jet port is formed in an annular shape so as to surround the air channel outlet of the air port.
  • a plurality of the suppressing gas jets are circumferentially arranged so as to surround the air jets of the air port. .
  • the suppression gas ejection port is formed in a substantially arc shape so as to surround a part of the air exit of the air port. It is.
  • a plurality of the suppression gas jets are concentrated and arranged at a part of an outer peripheral portion of an air jet of the air port. Things.
  • the suppression gas jet ′ is disposed on the side of the air outlet of the airport on the side of the parner. It is.
  • NOx When high turbulence intensity, high temperature, and high oxygen concentration conditions are satisfied, NOx is generated. If the conventional AAP promotes mixing to reduce unburned fuel, this condition is satisfied, and NOX is generated. In the present invention, since low-temperature, low-oxygen-concentration gas (exhaust gas, mixed gas of exhaust gas and air, low-temperature air, etc.) is supplied to or near the mixing region (mixing interface), NOX is not generated or generated. Is suppressed.
  • low-temperature, low-oxygen-concentration gas exhaust gas, mixed gas of exhaust gas and air, low-temperature air, etc.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an AAP according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic configuration diagram of an AAP according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 3A is a schematic configuration diagram of an AAP according to the third embodiment of the present invention.
  • FIG. 3B is a view on the line A—A in FIG. 3A.
  • FIG. 4A is a schematic configuration diagram of an AP according to the fourth embodiment of the present invention.
  • FIG. 4B is a view on the line BB of FIG. 4A.
  • FIG. 5 is a schematic configuration diagram of a combustion apparatus for describing a route for supplying exhaust gas to a wind bottas for suppressing gas according to a fifth embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 is a schematic configuration diagram of a combustion device for describing a path for supplying a mixed gas of exhaust gas and air to a suppression gas wind box according to a sixth embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a schematic configuration diagram of a combustion device for explaining a route for supplying low-temperature air to a suppression gas wind box according to a seventh embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is a characteristic diagram for explaining the application effect of the present invention.
  • FIG. 9 is a schematic configuration diagram of a combustion device according to an eighth embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is an enlarged configuration diagram near the two-stage combustion air wind box according to the embodiment.
  • FIG. 11 is an explanatory diagram showing the states of the air jet, the AAP exhaust gas jet, and the flow of the unburned gas ascending flow from the side of the parner near the wind box.
  • FIG. 12A is an enlarged configuration diagram around a two-stage combustion air wind box according to a ninth embodiment of the present invention.
  • FIG. 12B is a diagram showing an arrangement state of the suppression gas ejection ports.
  • FIG. 13A shows a two-stage combustion air wind box according to the tenth embodiment of the present invention. It is an enlarged block diagram of the vicinity.
  • FIG. 13B is a diagram showing an arrangement state of the suppression gas ejection ports.
  • FIG. 14 is an explanatory diagram showing the states of the air jet, the exhaust gas jet for AAP, and the flow of the unburned gas ascending flow from the parner side near the wind box.
  • FIG. 15A is an enlarged configuration diagram near the two-stage combustion air wind box according to the eleventh embodiment of the present invention.
  • FIG. 15B is a diagram showing an arrangement state of the suppression gas outlet.
  • FIG. 16 is a schematic configuration diagram of a combustion device according to the 12th embodiment of the present invention.
  • FIG. 17A is a diagram showing a distribution state of the gas temperature in the furnace in the width direction in the furnace.
  • FIG. 17B is a diagram showing a distribution state of the NOx generation concentration in the width direction in the furnace.
  • FIG. 18 is a diagram for explaining the opening adjustment of a plurality of adjustment dampers on the downstream side of the AAP exhaust gas recirculation amount adjustment dampers installed before and after the can.
  • FIG. 19 is a diagram for explaining an example of setting the flow rate of the AAP recirculation gas in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 2OA is a schematic front view showing the configuration of the boiler combustion device.
  • FIG. 20B is a schematic side view of the combustion device of FIG. 20A.
  • FIG. 21 is a schematic configuration diagram of an AAP showing a first conventional example.
  • FIG. 22 is a schematic configuration diagram of an AAP showing a second conventional example.
  • FIG. 23 is a schematic configuration diagram of a combustion apparatus showing a third conventional example.
  • FIG. 24 is a schematic configuration diagram of a combustion apparatus showing a fourth conventional example.
  • FIG. 25 is a diagram showing a distribution state of NOx concentration in a furnace in a furnace.
  • FIG. 26 is a diagram showing a conventional AAP structure and a mixed state of air blown out of the AAP and high-temperature combustion gas in a furnace.
  • FIG. 27 is a schematic configuration diagram of a combustion apparatus showing a fifth conventional example.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an AAP according to the first embodiment.
  • An AAP wind box 5 is installed on the water wall 1, and a NOX generation suppression gas wind box 9 is installed inside it. I'm wearing On the outer peripheral side of the AAP air outlet 5a formed on the furnace side of the AAP wind box 5, a suppressor gas outlet 9a formed on the furnace side of the suppressor gas window box 9 is provided in an annular shape. Have been.
  • the high-temperature air flow 8 is introduced into the AAP wind box 5, and is injected straight into the furnace from the AAP air outlet 5a.
  • the NOx generation suppression gas 1 ° made of gas is introduced into the suppression gas windbotter 9 and is formed around the high-temperature air jet, that is, the high-temperature combustion gas and high-temperature air (combustion air) in the furnace. Is injected into the furnace toward or near the mixed region (broken line in the figure).
  • AAP has a double structure, in which high-temperature air 8 is supplied from the center and suppression gas 10 is supplied into the furnace from the outer periphery.
  • high-temperature air 8 is supplied from the center and suppression gas 10 is supplied into the furnace from the outer periphery.
  • the low-temperature, low-oxygen-concentration exhaust gas is suppressed in or near the mixing region of the high-temperature air 8 and the high-temperature combustion gas. Since gas 10 is supplied, generation of NOX is suppressed. That is, the present invention can simultaneously reduce unburned components and generated NOx, which were impossible with the conventional AAP.
  • the generation of NOX can be suppressed due to a decrease in the oxygen concentration and a decrease in the gas temperature due to dilution. It is not preferable because it decreases.
  • the generation of NOX can be suppressed by supplying a small amount of the suppressing gas 10 only to the mixed region of the high-temperature air and the high-temperature combustion gas where the thermal NOX is generated, so that the power generation efficiency does not decrease.
  • exhaust gas is used as the suppression gas 10.
  • the same effect can be obtained by supplying a mixed gas of exhaust gas and air or low-temperature air from the suppression gas ejection port 9 a on the outer peripheral side of the AAP flow path. is there.
  • FIG. 2 is a schematic configuration diagram of an AAP according to the second embodiment.
  • the present embodiment has a structure in which a straight flow of high-temperature air whose flow rate is controlled by the damper 7, a swirling flow of high-temperature air passing through the swirler 6, and a suppression gas 10 composed of exhaust gas are supplied into the furnace.
  • AAP has a multiplex structure (in this example, tripled), and suppresses the generation of NOx by supplying the suppression gas 10 from the outermost periphery.
  • FIGS. 3A, 3B, 4A, and 4B The third and fourth embodiments are shown in FIGS. 3A, 3B, 4A, and 4B.
  • FIG. 3B is a view on the line A—A in FIG. 3A.
  • a plurality of AAPs 3 are installed on the water wall 1, but a high-temperature airflow 8 is supplied from a common AAP window box 5.
  • a common suppression gas wind box 9 is installed inside the AAP wind box 5 and supplies the suppression gas 10 through the common suppression gas wind box 9.
  • FIG. 4B is a view on the line BB of FIG. 4A.
  • individual suppression gas wind boxes 9 are installed inside the common AAP wind box 5.
  • FIGS. 13 13 is a first blower
  • 14 is a heat exchanger
  • 15 is a second blower.
  • the suppression gas composed of the exhaust gas is supplied to the suppression gas wind box 9 by the second blower 15.
  • the gas temperature of this suppression gas is about 250-350 ° C
  • the oxygen content is about 2-6%.
  • the combustion air that has passed through the heat exchanger 14 and the exhaust gas from the second blower 15 are mixed at an appropriate ratio, and the suppression gas composed of the mixed gas is mixed. It is supplied to the suppression gas wind box 9.
  • the gas temperature of this suppression gas is about 250 to 350 ° C
  • the oxygen content is about 5 to 9%.
  • low-temperature air from the first blower 15 is supplied directly to the suppression gas wind box 9 as suppression gas without passing through the heat exchanger 14.
  • the gas temperature of this suppression gas is almost equal to the atmospheric temperature, and the oxygen content is about 20%.
  • FIG. 8 illustrates the effect of applying the present invention to a combustion device such as a coal-fired power generation boiler.
  • a combustion device such as a coal-fired power generation boiler.
  • FIG. 9 is a schematic configuration diagram of a combustion device according to the eighth embodiment.
  • a part of the exhaust gas is supplied from the furnace bottom gas supply chamber 74 to the furnace 41 by the gas recirculation blower 28, and is sent to the heat exchangers 71, 72, 73 by convective heat transfer. It is used for adjusting the heat transfer amount, that is, for controlling the steam temperature.
  • Another part of the exhaust gas is pressurized by the AAP exhaust gas recirculation blower 37 as N ⁇ x generation suppression gas, and is ejected from the AAP 5 into the furnace through the AAP exhaust gas recirculation channel 31. Is done.
  • the exhaust gas recirculation blower 37 for AAP since the exhaust gas recirculation blower 37 for AAP is installed exclusively, it is optimal as the exhaust gas recirculation for AAP regardless of the conditions of exhaust gas recirculation from the furnace bottom used for steam temperature control. Easy setting of conditions.
  • Fig. 10 is an enlarged view of the vicinity of the two-stage combustion air wind bottus according to the embodiment
  • Fig. 11 is an air jet near the wind box, and an unburned gas from the side of the parner if the exhaust gas jet for AAP.
  • 1 is a water wall
  • 3 2 is an AAP exhaust gas recirculation adjustment damper
  • 3 3 is an AAP exhaust gas supply pipe
  • 3 4 is an AAP exhaust gas supply ring
  • 3 5 is?
  • 101 is a wind box for two-stage combustion air
  • 102 is an AAP-secondary air flow path
  • 103 is an AAP secondary air flow path
  • 104 is an AAP secondary air register
  • 105 is an AAP secondary air register.
  • 106 is AAP secondary air
  • 107 is air jet.
  • Reference numeral 1000 denotes an opening for introducing AAP-next air 105 from the two-stage combustion air window box 101 into the AAP-next electric passage 102.
  • the suppression gas outlet 9a of the AAP exhaust gas supply passage 35 is arranged so as to surround the entire air outlet 5a of the AAP air passages 102 and 103. I have.
  • the recirculated gas adjusted to a predetermined flow rate by the AAP exhaust gas recirculation amount adjustment damper 32 passes through the AAP exhaust gas supply pipe 33 to the AAP exhaust gas supply ring. As shown in Fig. 11, it passes through the AA exhaust gas supply flow path 35, passes through the AAP exhaust gas flow 9 from the suppression gas outlet 9a, and forms the AAP exhaust gas jet 36 as the outer periphery of the air jet 107. It is ejected in the vicinity.
  • the exhaust gas supply passage 35 is provided radially outside the AAP secondary air passage 103, and the exhaust gas is supplied around the two-stage combustion air (the air flow 107). You. According to this configuration, as shown in Fig. 11, the unburned gas in the ascending flow of unburned gas 38 from the side of the burner starts to combust into the two-stage combustion air. Can be supplied.
  • FIGS. 12A and 12B are enlarged views of the vicinity of the two-stage combustion air wind box according to the ninth embodiment.
  • FIG. 12A is an overall view of the vicinity of the wind box
  • FIG. 12B is a suppressed gas. It is a figure showing an arrangement state of a spout.
  • the AAP exhaust gas supply passage 35 is formed by a plurality of exhaust gas supply nozzles, and the exhaust gas supply nozzle is installed on the outer peripheral portion of the AAP secondary air passage 103. As shown in FIG. 12B, a plurality of suppression gas outlets 9a of the AAP exhaust gas supply passage 35 are provided in the circumferential direction.
  • the exhaust gas is mixed around the two-stage combustion air.
  • Exhaust gas can be supplied to the region where the unburned components rising from the wrench start combustion by the two-stage combustion air, as in the example of FIG.
  • the exhaust gas supply nozzle can be installed by performing a relatively simple modification to the existing two-stage combustion air port.
  • FIGS. 13A and 13B are enlarged configuration diagrams of the vicinity of the two-stage combustion air wind box according to the tenth embodiment.
  • FIG. 13A is an overall configuration diagram of the vicinity of the wind box, and FIG. It is a figure showing the arrangement state of a gas outlet.
  • FIG. 14 is an explanatory diagram showing the state of the flow of the air jet near the wind box, the exhaust gas jet for AAP, and the upward flow of the unburned gas from the parner side.
  • FIGS. 15A and 15B are enlarged configuration views of the vicinity of the two-stage combustion air wind box according to the first embodiment.
  • FIG. 15A is an overall configuration view of the vicinity of the wind box, and
  • FIG. 15B is suppression.
  • FIG. 4 is a diagram showing an arrangement state of gas outlets.
  • a plurality of the suppression gas jets 9a of the exhaust gas supply nozzle are provided only on the lower side of the outer peripheral portion in the AAP secondary air flow passage 103.
  • the AAP exhaust gas jet can be formed only on the lower side of the AAP air jet. The same NOx reduction effect can be obtained with a small amount of recirculated gas.
  • the AAP exhaust gas supply ring 34 is not actually completely annular (ring-shaped), but is semi-annular (half) in correspondence with the suppression gas jet 9a. (Ring shape) may be used.
  • FIG. 16 is a schematic configuration diagram of the combustion device according to the 12th embodiment.
  • the low-temperature exhaust gas whose heat has been recovered through a heat exchanger such as the air preheater 24 is supplied to the AAP wind box 5, so that it is effective in reducing the thermal NOX due to the temperature decrease. .
  • FIGS. 17A and 17B are diagrams showing distribution states of the in-furnace gas temperature and the NOX generation concentration in the width direction in the furnace.
  • the gas temperature inside the furnace is lower near the side wall of the furnace (closer to the left and right ends as viewed in the drawing) and higher in the center of the furnace. Therefore, as shown in Fig. 17B, the NOx generation concentration increases in the central part of the furnace where the temperature is high.
  • NOx can be reduced effectively by supplying more exhaust gas to the center of the furnace than to the side of the furnace.
  • FIG. 18 is a diagram for explaining the opening adjustment of the plurality of adjustment dampers 32 a to 32 h on the downstream side of the AAP exhaust gas recirculation amount adjustment damper 32 installed before and after the can.
  • the AAP exhaust gas recirculation amount adjustment damper 32 X on the downstream side of the can, individual adjustment dampers for each AAP (not shown) arranged in the width direction of the furnace are provided.
  • 32 a to 32 d are installed.
  • adjustment dampers 32e to 32h are similarly installed.
  • the gas temperature in the furnace is lower near the side wall of the furnace and higher in the center, and the NOx generation concentration is higher in the furnace with the higher temperature. It is higher in the center.
  • Adjustment dampers 32a, 32d, 32e and 32h which are installed near the side wall on both front and rear of the can according to the situation of the gas temperature in the furnace, have small damper openings and are installed in the center of the furnace. A large amount of exhaust gas is supplied to the central part of the furnace where a large amount of NOx is generated by setting the damper opening of the adjusted dampers 32b, 32 (: and 3232g) large.
  • Fig. 19 is a diagram for explaining an example of setting the AAP recirculation gas flow rate.
  • the horizontal axis shows the boiler load, and the vertical axis shows the AAP exhaust gas recirculation ratio.
  • the AAP exhaust gas recirculation ratio is a value obtained by the following equation.
  • the AAP exhaust gas is supplied between the boiler load of 75% and 100% where the effect of thermal NOx is large, and the AAP exhaust gas recirculation ratio at a boiler load of 100% is about 3%.
  • the exhaust gas supply is stopped. By stopping the supply of exhaust gas in the low-load region where there is no problem with NOX, a reduction in combustion efficiency is suppressed.
  • the total supply flow rate of the suppression gas is variable as described above in accordance with the load of the combustion device, and the total supply flow rate of the suppression gas is determined in the combustion mode. It is preferably variable depending on the nitrogen oxide emission concentration of the apparatus.
  • the nitrogen oxide generation suppressing gas is supplied only to the local high temperature portion of the mixed region of the air port air and the high temperature combustion gas which controls thermal NO X. Therefore, it is possible to effectively reduce the NOx generation concentration while maintaining the combustion efficiency by suppressing the temperature drop in the entire furnace.
  • An example of the NOX reduction effect when the present invention is applied is shown by the dotted line in FIG.
  • the generation of NOx downstream of the AAP, which turns into the oxidized region, is suppressed, and the NOX at the furnace outlet can be greatly reduced in the end.
  • the combustion air flow path and the suppression gas flow path are provided separately in the airport, so that the size is suppressed.
  • various gases can be applied as the suppression gas.
  • the entire outer peripheral portion of the airport airflow can be covered with the suppression gas flow, and the NOx reduction effect is large.
  • a good NOX reduction effect can be obtained with a small amount of the suppression gas.
  • the exhaust gas can be effectively used as the suppression gas, and it is not necessary to prepare the suppression gas particularly.
  • the means of claim 11 it is easy to set the optimum conditions as the NO X generation suppressing gas regardless of the exhaust gas recirculation condition used for the steam temperature control of the heat transfer device. According to the means described in claim 12, there is an effect of reducing thermal NO X due to a decrease in the temperature of the suppression gas.
  • NOx can be effectively reduced in a furnace.
  • a decrease in combustion efficiency can be suppressed by stopping the supply of the suppression gas in a low load region where there is no problem with NOx.
  • the combustion apparatus of this invention can suppress generation

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Description

明 細 書 燃焼装置ならぴにウィンドボックス 技術分野
本発明は、 事業用ボイラ， 産業用ボイラ等の燃焼装置に係り、 特に未燃分の発 生が少なく、 高効率燃焼が可能で、 かつ炉内での窒素酸化物 （N O x ) の生成が 抑制できる燃焼装置に関する。
背景技術
現在、 発電など事業用ボイラの火炉内での石炭など燃料の燃焼により発生する 燃焼ガス中に含まれる窒素酸ィヒ物 （N O x ) を除去するため、 火炉から排出され る燃焼ガス （以下排ガスと称する） が流通する排ガス流路の後流側に脱硝装置を 設けている。 し力 し、 一方では脱硝装置におけるアンモニアの消費などに要する 運転費用を節約するために火炉内での燃焼段階で低 N O X燃焼を行ない、 火炉内 で発生する N O x量をできるだけ少なくするようにしている。
この低 N O x燃焼方法には、 燃料の燃焼に必要な空気 （以下燃焼用空気と称す る） を火炉内全体で分割供給する二段燃焼法と、 パーナとして低 N O x機能を持 たせた低 N O Xバーナを用いる方法があり、 通常はこれらを併用した低 N O X燃 焼が行なわれている。 ， ■ 図 2 0 Aはボイラ等の燃焼装置の構成の例を示す概略正面図、 図 2 0 Bはその 燃焼装置の概略側面図である。 水壁 1で区画形成された火炉には、 3段のパーナ 2と 1段のエアポート （以下、 パーナからみてガス流れ後流側にあるという意味 でアフターエアポート （AA P ) と記す） 3とが、 それぞれ 4列対向して取り付 けられている。 各パーナ 2と AA P 3に燃焼用空気を供給するために、 パーナ用 ウィンドボックス 4と A A P用ウィンドボックス 5がそれぞれ設置されている。 パーナ 2では、 空気比 （パーナに供給する空気量/理論空気量） が 0 . 8程度の 燃焼を行なう。 すなわち、 燃料の完全燃焼に理論上必要な空気量 （理論空気量） に対してやや空気不足の燃焼を行なうことで、 N O xの発生が低減される。 しか しながら逆に燃料の未燃焼の割合 （以下、 未燃分とする） が増加するために後流 の AA P 3で不足分の空気を吹き込んで完全燃焼を行なわせる。
このように、 二段燃焼法は N O Xの発生量を低減するのに有効な方法である。 なお、 低 N〇xパーナについては、 パーナで形成される火炎内で脱硝が行えるよ うにパーナ構造を工夫したものであるが、 ここでは詳しい説明は行わない。
従来の A A P構造を図 2 1に示す。 水壁 1のパーナ 2よりもガス流れ下流側 (パーナ 2の上方） に取り付けられた A A P 3の AA P用ウィンドボックス 5に 高温の燃焼用空気 （以下、 高温空気と称する） 8が供給され、 火炉内における高 温燃焼ガス内に高温空気が噴流となって供給される。 ここで燃焼用空気 8は、 通 常は火炉内における高温燃焼ガス温度を高く維持することで、 ブラントの発電効 率を向上させるため 3 0 0 °C程度に昇温した後にバーナ及ぴ A A Pに供給してい る。
二段燃焼法の採用時には、 燃焼領域が火炉の下流側に移っているため、 火炉内 の高温燃焼ガスと A A P 3からの高温空気流との混合が悪レ、と、 高温燃焼ガスと 高温空気 8との混合が充分に行われないままに高温燃焼ガスが火炉から排出され ることになるため、 火炉からの排ガス中に未燃分 （石炭中の未燃炭素、 燃焼ガス 中の一酸化炭素） が多く含まれることになる。 そこで、 燃焼効率が大きく経済性 に影響する事業用ボイラの火炉では、 AA P 3からの空気の混合を促進させるた め、 図 2 2に示すような構造の AA Pも用いられている （特許文献 1 (特開昭 5 9 - 1 0 9 7 1 4号公報） 参照） 。 この構造において、 旋回器 6から供給される 旋回がかけられた高温空気流により高温燃焼ガスとの混合が促進される。 同時に. 旋回流の中心部にダンパ 7で流量を制御された直進流を噴射させて噴流の貫通力 を確保することで、 火炉の中央部まで高温空気流を供給することができる。
図 2 3は、 例えば特許文献 2 (特開平 3— 2 8 6 9 0 6号公報） 及び特許文献 3 (実開平 1— 1 0 1 0 1 1号公報） に開示されている燃焼装置の概略構成図で ある。 水壁 1にパーナ 2と下段ポート 1 1と上段ポート 1 2が設置されている。 すなわち、 AA Pが上下二段に分けて設けてある。 下段ポート 1 1からは排ガス または低温空気 1 0を供給し、 上段ポート 1 2からは高温空気 8を供給する。 バーナ 2と上段ポート 1 2は通常の二段燃焼法を実現する。 ここで火炉内のバ ーナ上部において高温部となり、 ここに高温空気 8を供給するとガス温度が高く なりすぎて N O xが発生し易い。 このため一担火炉内のガス温度を低下させるた めに下段ポート 1 1からは排ガスまたは低温空気 10を供給し、 N〇xの発生を 防止している。
しかしこの燃焼装置では、 火炉内のパーナ上部の高温の燃焼ガス温度を低下さ せるために多量の排ガスまたは低温空気 10を供給する必要があり、 そのために プラント発電効率の低下が著しい。
図 24は、 さらに他の従来技術に係る燃焼装置の概略構成図である。 図に示す ようにパーナ 2は 3段対向、 AAP 3は 1段対向の形で配置されている。 同図に おいて 22は脱硝装置などの環境装置、 23は開閉弁、 24は空気予熱器、 25 は押し込み送風機 (FDF) 、 26は石炭微粉碎機、 27は煙突、 28は排ガス 再循環送風機 (GRF) 、 41は火炉、 43は燃焼用空気流路、 70は排ガス、 71， 72， 73は伝熱管、 74は火炉の底部に排ガスを供給するための炉底ガ ス供給室である。
この構成の燃焼装置における NOx濃度の炉内分布を図 25に示す。 同図の横 軸は NOx濃度、 縦軸は火炉高さ方向の距離を示している。
同図に示すように二段燃焼によって、 パーナから供給される空気流量が理論空 気流量を下回る場合、 二段燃焼用空気が混合されるまでの炉内ガスは還元雰囲気 であり、 パーナ領域で発生した NOxは、 次第に低下する。 AAPによる二段燃 焼用空気の供給により酸化雰囲気に転ずるため、 従来技術では実線で示すように NOx量は増加する。 増加する NOxは、 燃焼ガス中に含まれる未燃窒素化合物 の酸化に起因するものと、 空気中窒素の高温下での酸化に起因するもの （サーマ ル NOx) の 2種類がある。 微粉炭燃焼においては、 低 NOx燃焼技術の高度化 によって、 NO Xレベルは大幅に低下してきている。
従来は N〇 X低減の対象は燃料中の窒素に起源をもつフューエル N O Xが主体 であったが、 NOxレベルが 200 p pm以下も可能となった昨今においては、 サーマル NOxの存在が無視できなくなった。 燃焼シミュレーションの結果、 サ 一マル NO Xは全発生 NO X量の約半分に及ぶこともあることが明らかになった。 また、 サーマル N〇xのほとんどが、 AAPからの燃焼用空気 （二段燃焼用空気 と称することもある） の供給後に発生することも判明した。 さらに、 パーナ上部 の高温部に存在する未燃分が二段燃焼用空気により燃焼する初期段階で局所的に 高温となり、 急激にサーマル N O Xが生成することが分かった。
この現象を、 図 2 6を用いて詳細に説明する。 この図は水壁 1に設けられた従 来技術からなる AA P構造と、 AA Pからの噴出空気と火炉 4 1内の高温燃焼ガ スの混合状態を示しており、 この例の場合、 A A P構造は 2つの流路を有するタ ィプである。
二段燃焼用空気 （ ー次空気1 0 5， AA P二次空気 1 0 6 ) は、 二段燃 焼空気用ウィンドボックス 1 0 1より中心側の A A P—次空気流路 1 0 2と、 外 周側の AA P二次空気流路 1 0 3を通して火炉 4 1内へ噴出される。 前記 AA P 二次空気 1 0 6には、 AA P二次空気用レジスタ 1 0 4によって適正な旋回が与 えられる。 なお、 1 0 0 0は二段燃焼空気用ウィンドボックス 1 0 1より A A P 一次電気 1 0 5として A A P—次空気流路 1 0 2に導入するための開口部である。 プラントの発電効率を向上させるための燃焼促進の観点から、 二段燃焼用空気 には高温空気が用いられることが多い。 未燃分を低減するため、 AA Pから供給 される空気と火炉内の高温燃焼ガスの混合促進が必要である。 混合促進のために は空気噴流を火炉中央部まで行き届かせることと、 噴流幅を広げて噴流間のすき 間がないようにする必要があるため、 空気噴流の噴出速度を増加して噴流の貫通 力を強化すること、 空気噴流に旋回を与えることなどが行われる。 この場合いず れも、 空気と高温燃焼ガスの混合領域で乱流強度が大きくなる。 乱流強度が大き くなると、 混合領域での酸化反応が促進されて、 局所温度が上昇する。 また、 混 合領域へは十分な空気供給がなされるため、 酸素濃度も高い状態にある。 従って、 混合領域においては、 サーマル N O X発生の要件である高温 ·高酸素濃度の条件 が成立する。
サーマル N O Xを低減する技術として、 燃焼用空気に排ガスの一部を混合する 排ガス混合が油焚きボイラゃガス焚きのボイラにおいてよく使われている。 図 2 7に排ガス混合を適用した燃焼装置の概略構成を示す。
排ガスの一部はガス再循環送風機 2 8によって戻され、 その一部は炉底ガス供 給室 7 4から炉内に供給されて、 再熱蒸気温度の制御に使われている。 また排ガ スの一部は、 N O X低減のためにガス再循環送風機 2 8出口で分岐されてガス混 合用流路 2 9を通して燃焼用空気流路 4 3に導入されている。 3 0は、 ガス混合 用流路 2 9上に設けられたガス混合調整ダンパである。
排ガスを混合された燃焼用空気はパーナ 2と AA P 3より炉内に供給される。 排ガス混合は、 燃焼温度の低減と燃焼場の酸素濃度低下により、 サーマル N O X を効果的に低減できる手法である。 この手法は、 燃焼速度の速い油やガスを燃料 とするボイラに対しては、 問題なく適用可能である。 し力 し、 燃焼速度が比較し て遅い石炭焚きボイラに対して排ガス混合を適用すると、 燃焼場全体の燃焼温度 の低下と酸素濃度の低下によって、 燃焼効率を大きく低下させる要因となる。 また、 低 N O X石炭パーナ火炎の中では、 ー且発生した N O Xが中間生成物に よって還元される火炎内脱硝反応が存在するが、 この火炎内脱硝反応は、 火炎が 高温となるほど脱硝効率が向上することが分かっている。 排ガス混合によって火 炎温度を下げると、 脱硝効率の低下により、 むしろ発生 N O Xを高めることもあ る。
前述のように二段燃焼法は、 火炉全体では N O X低減効果を持つが、 AA P自 体は N O Xを生成する効果を有する。 従来の AA Pは、 未燃分を低減して完全燃 焼を図るために火炉内の高温燃焼ガスと空気との混合を促進した場合、 A A Pで の生成 N O Xが増えるという欠点がある。
さらに前述のように石炭焚き燃焼装置のサーマル N O Xを低減するために、 排 ガス混合を適用すると、 燃焼効率の低下や火炎内脱硝反応の低下といった弊害が 生じるという欠点がある。
発明の開示
本発明の目的は、 このよう従来技術の欠点を解消し、 高温燃焼ガスと燃焼用空 気との混合を促進して未燃分の低減を図っても AA Pでの N O xの生成が抑えら れる燃焼装置ならびにウィンドボックスを提供することにある。
前記目的を達成するため、 本発明の第 1の手段は、 理論空気比以下で燃料を火 炉内で燃焼させるパーナと、 そのパーナの後流側に配置されてパーナでの不足分 の燃焼用空気を火炉内に噴出するエアポートを備えた燃焼装置において、 前記バ ーナで燃料を燃焼することにより生成した燃焼ガスと前記エアポートから噴出さ れた燃焼用空気とで形成される両者の混合領域またはその混合領域の近傍に、 窒 素酸化物の生成を抑制する窒素酸化物生成抑制気体を供給する抑制気体供給手段 を設けたことを特徴とするものである。
本発明の第 2の手段は前記第 1の手段において、 前記エアポート内が、 前記燃 焼用空気を嘖出する流路と、 前記窒素酸化物生成抑制気体を噴出する流路に区分 けされていることを特徴とするものである。
本発明の第 3の手段は前記第 1の手段又は第 2の手段において、 前記窒素酸化 物生成抑制気体が、 燃焼排ガス、 燃焼排ガスと空気の混合気体、 空気のグループ から選択された少なくとも 1つの気体であることを特徴とするものである。
本発明の第 4の手段は前記第 1の手段ないし第 3の手段のいずれかにおいて、 前記エアポートの空気噴出口の外周部側から前記抑制気体が火炉内に噴出される ことを特徴とするものである。
本発明の第 5の手段は前記第 1の手段ないし第 4の手段のいずれかにおいて、 前記エアポートの空気噴出口を取り囲むように前記抑制気体噴出口が環状に形成 されていることを特徴とするものである。
本発明の第 6の手段は前記第 1の手段ないし第 4の手段のいずれかにおいて、 前記エアポートの空気噴出口を取り囲むように前記抑制気体噴出口が複数個周方 向に配置されていることを特徴とするものである。
本発明の第 7の手段は前記第 1の手段ないし第 4の手段のいずれかにおいて、 前記エアポートの空気噴出口の一部を取り囲むように前記抑制気体噴出口がほぼ 円弧状に形成されていることを特徴とするものである。
本発明の第 8の手段は前記第 1の手段ないし第 4の手段のいずれかにおいて、 前記エアポートの空気噴出口の外周部の一部に前記抑制気体噴出口が複数個集中 して配置されていることを特徴とするものである。
本発明の第 9の手段は前記第 7の手段または第 8の手段において、 前記ェアポ ートの空気噴出口のパーナ側に前記抑制気体噴出口が配置されていることを特徴 とするものである。
本発明の第 1 0の手段は前記第 1の手段ないし第 9の手段のいずれかにおいて. 前記火炉内に再循環する排ガスの一部を分岐して窒素酸化物抑制気体として供給 する系統を設けたことを特徴とするものである。 本発明の第 1 1の手段は前記第 1 0の手段において、 前記抑制気体供給系統に 抑制気体専用の送風機を設置したことを特徴とするものである。
本発明の第 1 2の手段は前記第 1 0の手段において、 前記抑制気体が熱交換器 によつて温度を下げた後の排ガスであることを特徴とするものである。
本発明の第 1 3の手段は前記第 1の手段ないし第 1 2の手段のいずれかにおい て、 前記火炉の幅方向に沿って複数のエアポートが設置され、 各エアポートに前 記抑制気体供給手段とその抑制気体の流量を調整する流量調整手段が設けられて いることを特徴とするものである。
本発明の第 1 4の手段は前記第 1の手段ないし第 1 3の手段のいずれかにおい て、 前記火炉の幅方向に沿って複数のエアポートが設置され、 各エアポートに前 記抑制気体供給手段が設けられ、 その複数のエアポートのうち火炉側壁に近いェ アポ一トよりも火炉中央部に近いエアポートの方が抑制気体が多量に供給される ことを特徴とするものである。
本発明の第 1 5の手段は前記第 1 3の手段または第 1 4の手段において、 前記 複数のエアポートに供給される抑制気体の合計供給流量が当該燃焼装置の負荷に 応じて可変であることを特 @ [とするものである。
本発明の第 1 6の手段は前記第 1 3の手段または第 1 4の手段において、 前記 複数のエアポートに供給される抑制気体の合計供給流量が当該燃焼装置の窒素酸 化物排出濃度に応じて可変であることを特徴とするものである。
本発明の第 1 7の手段は、 パーナの後流側に配置されてパーナでの不足分の燃 焼用空気を火炉内に供給するエアポートを有するウィンドボックスにおいて、 そ のエアポート用ウィンドボックス内に、 前記パーナで燃料を燃焼することにより 生成した燃焼ガスと前記ェアボートから噴出された燃焼用空気とで形成される両 者の混合領域またはその混合領域の近傍に、 窒素酸化物の生成を抑制する抑制気 体を供給するための抑制気体用ウィンドボックスを設けたことを特徴とするもの である。
本発明の第 1 8の手段は前記第 1 7の手段において、 複数の前記エアポートに 対して共通のエアポート用ウィンドボッタスが設けられ、 そのエアポート用ウイ ンドボッタス内に前記複数の前記エアポートに対して共通の抑制気体用ウインド ボックスが設けられていることを特徴とするものである。
本発明の第 1 9の手段は前記第 1 7の手段において、 複数の前記エアポートに 対して共通のエアポート用ウィンドボックスが設けられ、 そのエアポート用ウイ ンドボックス内に前記複数のエアポートに対して個別の抑制気体用ウィンドボッ タスが個別に設けられていることを特徴とするものである。
本発明の第 2 0の手段は前記第 1 7の手段において、 前記エアポートの空気噴 出口の外周部側に前記抑制気体用ウィンドボックスの抑制気体噴出口が設けられ ていることを特徴とするものである。
― 本発明の第 2 1の手段は前記第 2 0の手段において、 前記エアポートの空気嘖 出口を取り囲むように前記抑制気体噴出口が環状に形成されていることを特徴と するものである。
本発明の第 2 2の手段は前記第 2 0の手段において、 前記エアポートの空気噴 出口を取り囲むように前記抑制気体噴出口が複数個周方向に配置されていること を特徴とするものである。
本発明の第 2 3の手段は前記第 2 0の手段において、 前記エアポートの空気嘖 出口の一部を取り囲むように前記抑制気体噴出口がほぼ円弧状に形成されている ことを特徴とするものである。
本発明の第 2 4の手段は前記第 2 0の手段において、 前記エアポートの空気噴 出口の外周部の一部に前記抑制気体噴出口が複数個集中して配置されていること を特徴とするものである。
本発明の第 2 5の手段は前記第 2 3の手段または第 2 4の手段において、 前記 エアポートの空気嘖出口のパーナ側に前記抑制気体噴出口'が配置されていること を特徴とするものである。
未燃分低減のため AA Pから供給される空気と火炉内の高温燃焼ガスの混合を 促進するためには、 空気噴流の噴出速度を増加して噴流の貫通を強化すること、 あるいは空気噴流に旋回を与えることなどが行なわれる。 いずれの場合も図 2 1、 図 2 2に示す高温空気と高温燃焼ガスの混合界面での非定常乱れ （乱流強度） が 強くなる。 ここで従来の AA Pにおいては、 乱流強度の大きな混合界面において、 高温かつ高酸素濃度となる。 これは、 高温の燃焼ガスと高酸素濃度空気が直接接 触するためである。
強い乱流強度、 高温、 高酸素濃度の条件が成立すると、 N O Xが生成する。 従 来の A A Pで未燃分低減のため混合促進を行なうと、 この条件が成立するため、 N O Xが生成する。 本発明においては、 混合領域 （混合界面） またはその近傍に 低温、 低酸素濃度の気体 （排ガス、 排ガスと空気の混合気体、 低温空気など） を 供給するため、 N O Xの生成がないかあるいは生成が抑制される。
図面の簡単な説明
図 1は、 本発明の第 1実施形態に係る AA Pの概略構成図である。
図 2は、 本発明の第 2実施形態に係る A A Pの概略構成図である。
図 3 Aは、 本発明の第 3実施形態に係る AA Pの概略構成図である。
図 3 Bは、 図 3 Aの A— A線上の視野図である。
図 4 Aは、 本発明の第 4実施形態に係る A A Pの概略構成図である。
図 4 Bは、 図 4 Aの B— B線上の視野図である。
図 5は、 本発明の第 5実施形態に係る排ガスを抑制気体用ウインドボッタスに 供給する経路を説明するための燃焼装置の概略構成図である。
図 6は、 本発明の第 6実施形態に係る排ガスと空気の混合気体を抑制気体用ゥ ィンドボックスに供給する経路を説明するための燃焼装置の概略構成図である。 図 Ίは、 本発明の第 7実施形態に係る低温空気を抑制気体用ウィンドボックス に供給する経路を説明するための燃焼装置の概略構成図である。
図 8は、 本発明の適用効果を説明するための特性図である。
図 9は、 本発明の第 8実施形態に係る燃焼装置の概略構成図である。
図 1 0は、 その実施形態に係る二段燃焼空気用ウィンドボックス付近の拡大構 成図である。
図 1 1は、 そのウィンドボックス付近における空気噴流、 AA P用排ガス噴流 ならびにパーナ部側からの未燃ガス上昇流の流れの状態を示す説明図である。 図 1 2 Aは、 本発明の第 9実施形態に係る二段燃焼空気用ウィンドボックス付 近の拡大構成図である。
図 1 2 Bは、 抑制気体噴出口の配置状態を示す図である。
図 1 3 Aは、 本発明の第 1 0実施形態に係る二段燃焼空気用ウィンドボックス 付近の拡大構成図である。
図 1 3 Bは、 抑制気体噴出口の配置状態を示す図である。
図 1 4は、 そのウィンドボックス付近における空気噴流、 AA P用排ガス噴流 ならびにパーナ部側からの未燃ガス上昇流の流れの状態を示す説明図である。 図 1 5 Aは、 本発明の第 1 1実施形態に係る二段燃焼空気用ウインドボックス 付近の拡大構成図である。
図 1 5 Bは、 抑制気体嘖出口の配置状態を示す図である。
図 1 6は、 本発明の第 1 2実施形態に係る燃焼装置の概略構成図である。
図 1 7 Aは、 火炉内の巾方向における炉内ガス温度の分布状態を示す図である。 図 1 7 Bは、 火炉内の巾方向における N O X発生濃度の分布状態を示す図であ る。
図 1 8は、 缶前後に設置した AA P用排ガス再循環量調整ダンバの後流側にあ る複数の調整ダンバの開度調整を説明するための図である。
図 1 9は、 本発明の実施形態における AA P再循環ガス流量設定の例を説明す るための図である。
図 2 O Aは、 ボイラ燃焼装置の構成を示す概略正面図である。
図 2 0 Bは、 図 2 0 Aの燃焼装置の概略側面図である。
図 2 1は、 第 1の従来例を示す A A Pの概略構成図である。
図 2 2は、 第 2の従来例を示す A A Pの概略構成図である。
図 2 3は、 第 3の従来例を示す燃焼装置の概略構成図である。
図 2 4は、 第 4の従来例を示す燃焼装置の概略構成図である。
図 2 5は、 燃焼装置における N O X濃度の炉内分布状態を示す図である。
図 2 6は、 従来の AA P構造と、 AA Pからの噴出空気と火炉内の高温燃焼ガ スの混合状態を示す図である。
図 2 7は、 第 5の従来例を示す燃焼装置の概略構成図である。
発明を実施するための最良の形態
次に本発明の実施形態を図を用いて説明する。 図 1は、 第 1実施形態に係る A A Pの概略構成図である。 水壁 1に AA P用ウィンドボックス 5が設置され、 そ れの内部に N O X生成抑制気体用ウィンドボックス 9が設置されて二重構造にな つている。 A A P用ウィンドボックス 5の火炉側に形成された A A P用空気嘖出 口 5 aの外周部側に、 抑制気体用ウインドボックス 9の火炉側に形成された抑制 気体用噴出口 9 aが環状に設けられている。
A A P用ウィンドボックス 5に高温空気流 8が導入されて、 A A P用空気噴出 口 5 aから直進状に火炉内に噴射される。 抑制気体用ウインドボッタス 9にはお ガスからなる N O X生成抑制気体 1◦が導入されて、 高温空気噴流の周囲、 すな わち火炉内の高温燃焼ガスと高温空気 （燃焼用空気） とで形成される両者の混合 領域 （図中の波線部分） またはその近傍に向けて炉内に噴出される。
前述のように AA Pは二重構造になっており、 中心部から高温空気 8·が、 その 外周部から抑制気体 1 0が火炉内に供給される。 ここで、 高温空気 8の混合を促 進するために高温空気噴流の噴射速度を増加しても、 高温空気 8と高温燃焼ガス の混合領域またはその近傍に低温で低酸素濃度の排ガスからなる抑制気体 1 0が 供給されるため、 N O Xの生成が抑制される。 すなわち、 従来の AA Pでは不可 能であつた未燃分と生成 N O Xの同時低減を、 本発明では実現できる。
なお、 AA Pから供給する高温空気に排ガスを混合すると、 酸素濃度の低下と 希釈によるガス温度低下のため N O Xの生成は抑制できるが、 これは多量の排ガ ス再循環により発電プラントの効率が低下するので、 好ましくない。 本発明では、 サーマル N O Xが発生する部位である高温空気と高温燃焼ガスの混合領域だけに 少量の抑制気体 1 0を供給して N O X生成を抑制できるので、 発電効率の低下は ない。
本実施形態では、 抑制気体 1 0として排ガスを用いたが、 排ガスと空気の混合 気体または低温空気を A A P流路の外周側の抑制気体用噴出口 9 aから供給して も、 同様の効果がある。
図 2は、 第 2実施形態に係る AA Pの概略構成図である。 本実施形態では、 ダ ンパ 7で流量制御された高温空気の直進流、 旋回器 6を通る高温空気の旋回流、 排ガスからなる抑制気体 1 0が火炉内に供給される構造になっている。 すなわち、 AA Pは多重構造 （本例では 3重） になっており、 最外周から抑制気体 1 0を供 給することにより N O X生成を抑制する。
多数の AA P 3を配置する燃焼装置においては、 AA P用ウィンドボックス 5 と抑制気体用ウィンドボックス 9の配置が問題となる。 この第 3、 第 4実施形態 を図 3 A, 3 B , 4 A, 4 Bに示す。
図 3 Bは、 図 3 Aの A— A線上の視野図である。 この第 3実施形態の場合、 水 壁 1に複数の AA P 3が設置されているが、 共通の AA P用ウィンドボックス 5 から高温空気流 8が供給される。 共通の抑制気体用ウィンドボックス 9が A A P 用ウィンドボックス 5の内部に設置され、 この共通抑制気体用ウィンドボックス 9を通して抑制気体 1 0を供給する。
図 4 Bは、 図 4 Aの B— B線上の視野図である。 この第 4実施形態の場合、 共 通の AA P用ウィンドボックス 5の内部に、 個別の抑制気体用ウィンドボックス 9が設置されている。
次に抑制気体である排ガスと空気の供給経路を図 5ないし図 7に示す実施形態 に基づいて説明する。 これらの図において 1 3は第 1の送風機、 1 4は熱交換器、 1 5は第 2の送風機である。 図 5に示す第 5実施形態では、 第 2の送風機 1 5に より排ガスからなる抑制気体を抑制気体用ウィンドボックス 9に供給している。 この抑制気体のガス温度は約 2 5 0〜 3 5 0 °C、 酸素含有率は約 2〜 6 %である。 図 6に示す第 6実施形態では、 熱交換器 1 4を通った燃焼用空気と第 2の送風 機 1 5からの排ガスとを適量の割合に混合して、 その混合気体からなる抑制気体 を抑制気体用ウィンドボックス 9に供給している。 例えば燃焼用空気を 1 0 %程 度混合した場合、 この抑制気体のガス温度は約 2 5 0〜3 5 0 °C、 酸素含有率は 約 5〜9 %である。
図 7に示す第 7実施形態では、 熱交換器 1 4を通さないで第 1の送風機 1 5か らの低温空気を抑制気体として直接抑制気体用ウィンドボックス 9に供給してい る。 この抑制気体のガス温度は大気温度とほぼ等しく、 酸素含有率は約 2 0 %で ある。
石炭焚きの発電用ボイラ等の燃焼装置に本発明を適用した効果を図 8で説明す る。 ァフタエア嘖出速度を増加すると、 燃焼ガスと空気の混合が促進するので、 図 8に示すように未燃分が低下する。 この傾向は、 本発明でも従来技術でも同じ である。 一方、 ァフタエア噴出速度の増加に伴い、 N O Xの排出量が増加する。 これは一般に燃料の酸化反応である燃焼が促進する場合、 窒素分の酸化も促進し て N O xが発生するためである。 従来技術では、 未燃分と N O Xの同時低減はで きなかった。 ところが本発明を適用すると、 高温空気と高温燃焼ガスの混合領域 で N O Xの発生が抑制されるため、 図 8に示すようにァフタエア噴出速度を増加 させた場合の N O Xの発生は従来技術に比べて少ない。
図 9は、 第 8実施形態に係る燃焼装置の概略構成図である。 本実施形態の場合、 排ガスの一部はガス再循環送風機 2 8によって炉底ガス供給室 7 4から火炉 4 1 に供給されて、 対流伝熱による伝熱器 7 1， 7 2， 7 3での伝熱量の調節、 すな わち蒸気温度の制御に供される。 また、 排ガスの他の一部は N〇x生成抑制気体 として AA P用排ガス再循環送風機 3 7で昇圧され、 AA P用排ガス再循環流路 3 1を通って AA P 5から炉内に噴出される。
本実施形態では、 AA P用排ガス再循環送風機 3 7を専用に設置しているため、 蒸気温度制御に用いられる火炉底部からの排ガス再循環の条件によらず、 AA P 用排ガス再循環として最適な条件設定が容易となる。
図 1 0はその実施形態に係る二段燃焼空気用ウィンドボッタス付近の拡大構成 図、 図 1 1はそのウィンドボックス付近における空気噴流、 AA P用排ガス噴流 ならぴにパーナ部側からの未燃ガス上昇流の流れの状態を示す説明図である。 これらの図において 1は水壁、 3 2は AA P用排ガス再循環量調整ダンパ、 3 3は AA P用排ガス供給管、 3 4は AA P用排ガス供給リング、 3 5は ？用 排ガス供給流路、 3 6は A A P用排ガス噴流、 3 8はパーナ部側からの未燃ガス 上昇流、 4 1は火炉である。 また 1 0 1は二段燃焼空気用ウインドボックス、 1 0 2は A A P—次空気流路、 1 0 3は A A P二次空気流路、 1 0 4は A A P二次 空気用レジスタ、 1 0 5は八八？ー次空気、 1 0 6は A A P二次空気、 1 0 7は 空気噴流である。 なお、 1 0 0 0は二段燃焼空気用ウィンドボックス 1 0 1より AA P—次空気 1 0 5を AA P—次電気流路 1 0 2に導入させるための開口部で ある。
本実施形態の場合も、 A A P空気流路 1 0 2， 1 0 3の空気噴出口 5 aの全体 を取り囲むように AA P用排ガス供給流路 3 5の抑制気体噴出口 9 aが配置され ている。 AA P用排ガス再循環量調整ダンパ 3 2によって所定の流量に調節され た再循環ガスは、 AA P用排ガス供給管 3 3を通して AA P用排ガス供給リング 3 4に導かれ、 図 1 1に示すように AA P用排ガス供給流路 3 5を通り、 抑制気 体嘖出口 9 aから AA P用排ガス噴流 3 6として空気噴流 1 0 7の外周部かその 近傍に噴出される。
このように AA P二次空気流路 1 0 3の径方向外側に排ガス供給流路 3 5が設 置されており、 二段燃焼空気 （空気嘖流 1 0 7 ) を取り囲んで排ガスが供給され る。 本構成により図 1 1に示すように、 パーナ側からの未燃ガス上昇流 3 8中の 未燃成分が二段燃焼用空気に'より燃焼を開始する混合領域あるいは （ならびに） その近傍に排ガスの供給ができる。
図 1 2 A， 1 2 Bは第 9実施形態に係る二段燃焼空気用ウィンドボックス付近 の拡大構成図で、 図 1 2 Aはウィンドボックス付近全体の構成図、 図 1 2 Bは抑 制気体噴出口の配置状態を示す図である。
本実施形態の場合、 AA P用排ガス供給流路 3 5が複数の排ガス供給ノズルに よって形成され、 その排ガス供給ノズルが AA P二次空気流路 1 0 3中の外周部 に設置されて、 図 1 2 Bに示すように AA P用排ガス供給流路 3 5の抑制気体嘖 出口 9 aが周方向に複数設置されている。
この構造によれば、 二段燃焼空気を取り囲んで排ガスが混合される。 パーナか ら上昇してくる未燃成分が二段燃焼用空気により燃焼を開始する領域に排ガスの 供給ができるのは図 1 1の例と同様である。 本実施形態においては、 既設の二段 燃焼用空気口に比較的簡単な改造を施すことによって排ガス供給ノズルの設置が 可能である。
図 1 3 A， 1 3 Bは第 1 0実施形態に係る二段燃焼空気用ウィンドボックス付 近の拡大構成図で、 図 1 3 Aはウィンドボックス付近全体の構成図、 図 1 3 Bは 抑制気体噴出口の配置状態を示す図である。 図 1 4は、 そのウィンドボックス付 近における空気噴流、 AA P用排ガス噴流ならぴにパーナ部側からの未燃ガス上 昇流の流れの状態を示す説明図である。
本実施形態の場合、 図 1 3 Bに示すように AA P二次空気流路 1 0 3中の外周 部の下側のみに半環状 （円弧状） をした排ガス供給ノズルの抑制気体噴出口 9 a が設置され、 ここから AA P用排ガス噴流 3 6が嘖出される （図 1 4参照） 。 図 1 4に示すように、 パーナ部側から上昇してくる未燃成分が二段燃焼用空気によ り燃焼を開始する AA P空気噴流 1 0 7の下側のみに A A P用排ガス噴流 3 6が 形成できるので、 少量の再循環ガスで同じ N O X低減効果が得られる。
図 1 5 A、 1 5 Bは第 1 1実施形態に係る二段燃焼空気用ウィンドボックス付 近の拡大構成図で、 図 1 5 Aはウィンドボックス付近全体の構成図、 図 1 5 Bは 抑制気体嘖出口の配置状態を示す図である。
本実施形態の場合、 AA P二次空気流路 1 0 3中の外周部の下側のみに集中し て排ガス供給ノズルの抑制気体噴出口 9 aが複数設置されている。 この場合も図 1 4と同様に、 パーナから上昇してくる未燃成分が二段燃焼用空気により燃焼を 開始する AA P空気噴流の下側のみに AA P用排ガス噴流を形成できるので、 少 量の再循環ガスで同じ N O X低減効果が得られる。
なお、 前記第 1 0 , 1 1実施形態の場合、 A A P用排ガス供給リング 3 4は、 実際には完全な環状 （リング状） ではなく、 抑制気体噴出口 9 aと対応させて半 環状 （半リング状） をした形状でも構わない。
図 1 6は、 第 1 2実施形態に係る燃焼装置の概略構成図である。 本実施形態の 場合、 空気予熱器 2 4などの熱交換器を通って熱回収された低温の排ガスを A A P用ウィンドボックス 5に供給しているため、 温度低下によるサーマル N O X低 減に効果がある。
図 1 7 A, 1 7 Bは、 火炉内の巾方向における炉内ガス温度と N O X発生濃度 の分布状態を示す図である。 図 1 7 Aに示すように、 火炉の側壁寄り （図面に向 かって左右端寄り） の方が炉内ガス温度が低く、 火炉の中央部が高い。 従って、 図 1 7 Bに示すように N O X発生濃度は温度の高い火炉の中央部で高くなる。 火 炉巾方向に複数の AA Pを有する場合は、 火炉の側壁寄りよりも火炉の中央部に より多くの排ガスを供給することにより、 効果的に N O Xを低減することができ る。
図 1 8は、 缶前後に設置した A A P用排ガス再循環量調整ダンパ 3 2の後流側 にある複数の調整ダンパ 3 2 a〜3 2 hの開度調整を説明するための図である。 同図に示すように缶前側の AA P用排ガス再循環量調整ダンバ 3 2 Xの後流側に は、 火炉の巾方向に配置された各 A A P (図示せず） に対して個別に調整ダンパ 3 2 a〜3 2 dが設置されている。 缶後側の A A P用排ガス再循環量調整ダンパ 32 Yの後流側には、 同様に調整ダンバ 32 e〜32 hが設置されている。 前述の図 1 7A, 1 7 Bの結果から明らかなように、 火炉の側壁寄りの方が炉 内ガス温度が低く中央部が高くなっており、 そのために NO X発生濃度は温度の 高い火炉の中央部で高くなっている。 このような炉内ガス温度の状況に応じて缶 前後とも側壁寄りに設置されている調整ダンパ 32 a， 32 d, 32 eと 32 h のダンパ開度を小さく、 炉内の中央部側に設置されている調整ダンパ 32 b， 3 2 (：と 32 32 gのダンパ開度をを大きく設定することで、 NO X発生量の 多い火炉中央部に多くの排ガスを供給している。
火炉内のガス温度はボイラ負荷が高いほど高くなり、 その結果、 サーマル NO Xはボイラ負荷が高いほど高い。 図 1 9は AAP再循環ガス流量設定の例を 説明するための図で、 横軸にボイラ負荷、 縦軸に A A P排ガス再循環比を示して いる。 ここで AAP排ガス再循環比は、 下式によって求められる数値である。
AAP排ガス再循環比- (AAP排ガス再循環流量） / (燃焼ガス流量）
X 1 00 (%)
本例では、 サーマル NO Xの影響が大きくなるボイラ負荷 75〜 100 %の間 で AAP用排ガスを供給し、 ボイラ負荷 100%での AAP排ガス再循環比は約 3%とし、 低負荷域 （本例では 75%未満） では排ガス供給を停止している。 NO Xに問題のない低負荷域での排ガス供給を停止することで、 燃焼効率低下を 抑えている。
排ガスなどの抑制気体が複数のエアポートに供給される場合、 抑制気体の合計 供給流量が当該燃焼装置の負荷に応じて前述のように可変であり、 また、 抑制気 体の合計供給流量が当該燃焼装置の窒素酸化物排出濃度に応じて可変であること が好ましい。
燃料の性状によっては、 AAP排ガス供給無しでも NO Xに問題ない場合もあ る。 そのような場合には、 A A P排ガスを供給することなく、 高効率を優先した 運用が望ましい。 すなわち、 NO X排出濃度に応じて合計の再循環ガス供給量を 可変とすることで、 最適な運用が可能となる。
請求項 1， 1 7記載の手段によれば、 サーマル NO Xを支配するエアポート空 気と高温燃焼ガスの混合領域の局所高温部にのみ窒素酸化物生成抑制気体を供給 するため、 炉内全体の温度低下を抑制して燃焼効率を維持しつつ、 N O X発生濃 度を効果的に低減できる。 本発明を適用した場合の N O X低減効果例を図 2 5の 点線で示す。 この結果から明らかなように本発明では、 酸化領域に転ずる A A P 下流の N O x生成が抑えられて、 最終的に火炉出口 N O Xを大幅に低減できる。 請求項 2 , 1 8 , 1 9記載の手段によれば、 エアポート内に燃焼用空気流路と 抑制気体流路を区分けして設けるから、 大型化が抑制される。
請求項 3記載の手段によれば、 抑制気体として各種気体が適用可能である。 請求項 4， 5 , 6， 2 0， 2 1， 2 2記載の手段によれば、 エアポート空気流 の外周部全体を抑制気体流で覆うことができ、 N O X低減効果が大である。 請求項 7， 8 , 9， 2 3 , 2 4， 2 5記載の手段によれば、 少量の抑制気体で 良好な N O X低減効果が得られる。
請求項 1 0記載の手段によれば、 排ガスを抑制気体として有効利用することが でき、 格別に抑制気体を準備する必要がない。
請求項 1 1記載の手段によれば、 伝熱器の蒸気温度制御に用いられる排ガス再 循環の条件によらず、 N O X生成抑制気体として最適な条件設定が容易となる。 請求項 1 2記載の手段によれば、 抑制気体の温度低下によるサーマル N O X低 減の効果がある。
請求項 1 3， 1 4記載の手段によれば、 火炉内で効果的に N O Xを低減するこ とができる。
請求項 1 5記載の手段によれば、 N O Xに問題のない低負荷域での抑制気体の 供給を停止することで、 燃焼効率の低下を抑えることができる。
請求項 1 6記載の手段によれば、 N O Xの排出濃度に応じて抑制気体の供給を 制御することで、 燃焼効率の低下を抑えることができる。
産業上の利用可能性
本発明の燃焼装置は、 高温燃焼ガスと空気との混合を促進して未燃分の低減を 図っても N O Xの生成を抑えることができる。

Claims

請求の範囲
1. 理論空気比以下で燃料を火炉内で燃焼させるパーナと、 そのパーナの後流 側に配置されてパーナでの不足分の燃焼用空気を火炉内に噴出するエアポートを 備えた燃焼装置において、
前記パーナで燃料を燃焼することにより生成した燃焼ガスと前記エアポートか ら噴出された燃焼用空気とで形成される両者の混合領域またはその混合領域の近 傍に、 窒素酸化物の生成を抑制する窒素酸化物生成抑制気体を供給する抑制気体 供給手段を設けたことを特徴とする燃焼装置。
2. 請求項 1記載の燃焼装置において、 前記エアポート内が、 前記燃焼用空気 を噴出する流路と、 前記窒素酸化物生成抑制気体を嘖出する流路に区分けされて いることを特徴とする燃焼装置。
3. 請求項 1または請求項 2記載の燃焼装置において、 前記窒素酸化物生成抑 制気体が、 燃焼排ガス、 燃焼排ガスと空気の混合気体、 空気のグループから選択 された少なくとも 1つの気体であることを特徴とする燃焼装置。
4. 請求項 1ないし請求項 3のいずれかに記載の燃焼装置において、 前記エア ポートの空気噴出口の外周都側から前記抑制気体が火炉内に噴出されることを特 徴とする燃焼装置。
5. 請求項 1ないし請求項 4のいずれか 1項記載の燃焼装置において、 前記ェ アポ一トの空気噴出口を取り囲むように前記抑制気体噴出口が環状に形成されて いることを特徴とする燃焼装置。
6. 請求項 1ないし請求項 4のいずれか 1項記載の燃焼装置において、 前記ェ アポ一トの空気噴出口を取り囲むように前記抑制気体噴出口が複数個周方向に配 置されていることを特徴とする燃焼装置。
7. 請求項 1ないし請求項 4のいずれか 1項記載の燃焼装置において、 前記ェ アボートの空気噴出口の一部を取り囲むように前記抑制気体噴出口がほぼ円弧状 に形成されていることを特徴とする燃焼装置。
8. 請求項 1ないし請求項 4のいずれか 1項記載の燃焼装置において、 前記ェ アポ一トの空気噴出口の外周部の一部に前記抑制気体噴出口が複数個集中して配 置されていることを特徴とする燃焼装置。
9. 請求項 7または請求項 8記載の燃焼装置において、 前記エアポートの空気 噴出口のパーナ側に前記抑制気体嘖出口が配置されていることを特徴とする燃焼 装置。
10. 請求項 1ないし請求項 9のいずれか 1項記載の燃焼装置において、 前記火 炉内に再循環する排ガスの一部を分岐して窒素酸化物抑制気体として供給する系 統を設けたことを特徴とする燃焼装置。
11. 請求項 1 0記載の燃焼装置において、 抑制気体供給系統に抑制気体専用の 送風機を設置したことを特徴とする燃焼装置。
12. 請求項 1 0記載の燃焼装置において、 前記抑制気体が熱交換器によって温 度を下げた後の排ガスであることを 徴とする燃焼装置。
13. 請求項 1ないし請求項 1 2のいずれか 1項記載の燃焼装置において、 前記 火炉の幅方向に沿って複数のエアポートが設置され、 各エアポートに前記抑制気 体供給手段とその抑制気体の流量を調整する流量調整手段が設けられていること を特徴とする燃焼装置。 ·
14. 請求項 1ないし請求項 1 3のいずれか 1項記載の燃焼装置において、 前記 火炉の幅方向に沿って複数のエアポートが設置され、 各エアポートに前記抑制気 体供給手段が設けられ、 その複数のエアポートのうち火炉側壁に近！/、エアポート よりも火炉中央部に近いエアポートの方が抑制気体が多量に供給されることを特 徴とする燃焼装置。
15. 請求項 1 3または請求項 1 4記載の燃焼装置において、 前記複数のェアポ ートに供給される抑制気体の合計供給流量が当該燃焼装置の負荷に応じて可変で あることを特徴とする燃焼装置。
16. 請求項 1 3または請求項 1 4記載の燃焼装置において、 前記複数のェアポ —トに供給される抑制気体の合計供給流量が当該燃焼装置の窒素酸化物排出濃度 に応じて可変であることを特徴とする燃焼装置。
17. パーナの後流側に配置されてパーナでの不足分の燃焼用空気を火炉内に供 給するエアポートを有するウインドボックスにおいて、
そのエアポート用ウインドボッタス内に、 前記パーナで燃料を燃焼することに より生成した燃焼ガスと前記エアポートから噴出された燃焼用空気とで形成され る両者の混合領域またはその混合領域の近傍に、 窒素酸化物の生成を抑制する抑 制気体を供給するための抑制気体用ウィンドボックスを設けたことを特徴とする ウインドボックス。
18. 請求項 1 7記載のウィンドボックスにおいて、 複数の前記エアポートに対 して共通のエアポート用ウィンドボッタスが設けられ、 そのエアポート用ウィン ドボッタス内に前記複数の前記エアポートに対して共通の抑制気体用ウインドボ ッタスが設けられていることを特徴とするウィンドボックス。
19. 請求項 1 7記載のウィンドボックスにおいて、 複数の前記エアポートに対 して共通のエアポート用ウィンドボックスが設けられ、 そのエアポート用ウィン ドボックス内に前記複数のエアポートに対して個別の抑制気体用ウインドボック スが個別に設けられていることを特徴とするウィンドボックス。
20. 請求項 1 7記載のウィンドボックスにおいて、 前記エアポートの空気噴出 口の外周部側に前記抑制気体用ウインドボックスの抑制気体噴出口が設けられて いることを特徴とするウィンドボックス。
21. 請求項 2 0記載のウィンドボックスにおいて、 前記エアポートの空気噴出 口を取り囲むように前記抑制気体噴出口が環状に形成されていることを特徴とす るウィンドボックス。
22. 請求項 2 0記載のウィンドボックスにおいて、 前記エアポートの空気噴出 口を取り囲むように前記抑制気体噴出口が複数個周方向に配置されていることを 特徴とするウィンドボックス。
23. 請求項 2 0記載のウィンドボックスにおいて、 前記エアポートの空気噴出 口の一部を取り囲むように前記抑制気体嘖出口がほぼ円弧状に形成されているこ とを特徴とするウィンドボックス。
24. 請求項 2 0記載のウィンドボックスにおいて、 前記エアポートの空気噴出 口の外周部の一部に前記抑制気体噴出口が複数個集中して配置されていることを 特徴とするウィンドボックス。
25. 請求項 2 3または請求項 2 4記載のウィンドボックスにおいて、 前記エア ポートの空気噴出口のパーナ側に前記抑制気体噴出口が配置されていることを特 徴とするウィンドボックス。
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PL (1) PL206500B1 (ja)
WO (1) WO2004053392A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1655539A1 (en) * 2004-11-04 2006-05-10 Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE0202836D0 (sv) * 2002-09-25 2002-09-25 Linde Ag Method and apparatus for heat treatment
DE102005009274B3 (de) * 2005-02-25 2006-07-27 Stamm, Dan, Dipl.-Ing. Reinigungsverfahren für einen Verbrennungsraum und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
JP2007139266A (ja) * 2005-11-16 2007-06-07 Babcock Hitachi Kk ボイラ装置とその運転方法
JP5028278B2 (ja) * 2006-01-11 2012-09-19 バブコック日立株式会社 微粉炭焚きボイラ
JP2007232328A (ja) * 2006-03-03 2007-09-13 Babcock Hitachi Kk 二段燃焼用空気ポートとその運用方法及びボイラ
EP1995517A1 (en) * 2006-03-14 2008-11-26 Babcock-Hitachi K.K. In-furnace gas injection port
US20080156236A1 (en) * 2006-12-20 2008-07-03 Osamu Ito Pulverized coal combustion boiler
US20090136406A1 (en) * 2007-11-27 2009-05-28 John Zink Company, L.L.C Flameless thermal oxidation method
EP2080952A1 (en) * 2008-01-17 2009-07-22 L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Burner and method for alternately implementing an oxycombustion and an air combustion
WO2009110032A1 (ja) * 2008-03-06 2009-09-11 株式会社Ihi ボイラの酸素供給制御方法及び装置
EP2180252B1 (en) * 2008-10-24 2016-03-23 L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Method for injecting ballast into an oxycombustion boiler
JP5210799B2 (ja) * 2008-10-31 2013-06-12 株式会社日立製作所 酸素燃焼ボイラプラント及び酸素燃焼ボイラプラントの制御方法
US20100291492A1 (en) * 2009-05-12 2010-11-18 John Zink Company, Llc Air flare apparatus and method
US9513003B2 (en) * 2010-08-16 2016-12-06 Purpose Company Limited Combustion apparatus, method for combustion control, board, combustion control system and water heater
US9909755B2 (en) * 2013-03-15 2018-03-06 Fives North American Combustion, Inc. Low NOx combustion method and apparatus
US10375901B2 (en) 2014-12-09 2019-08-13 Mtd Products Inc Blower/vacuum
JP7460096B1 (ja) 2023-01-18 2024-04-02 株式会社プランテック 竪型ごみ焼却炉及び竪型ごみ焼却炉の燃焼方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS504626A (ja) * 1972-12-20 1975-01-18
JPS54100536A (en) * 1978-01-24 1979-08-08 Toshiba Corp Controller of nox concentration
JPS5960106A (ja) * 1982-09-30 1984-04-06 Babcock Hitachi Kk 低ＮＯｘ燃焼装置
JPS5974408A (ja) * 1982-10-22 1984-04-26 Babcock Hitachi Kk 燃焼装置
JPS59109714A (ja) 1982-12-15 1984-06-25 Babcock Hitachi Kk アフタエア供給装置
JPS62237219A (ja) * 1986-04-04 1987-10-17 Hitachi Ltd 炉内脱硝制御方法
JPS62276322A (ja) * 1986-05-22 1987-12-01 Babcock Hitachi Kk 窒素酸化物低減装置
JPH01101011U (ja) 1987-12-22 1989-07-06
JPH03286906A (ja) 1990-04-03 1991-12-17 Babcock Hitachi Kk ボイラ装置
JPH09229311A (ja) * 1996-02-19 1997-09-05 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 液体燃料焚きバーナ

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4135874A (en) * 1976-03-31 1979-01-23 Ishikawajima-Harima Jukogyo Kabushiki Kaisha Two stage combustion furnace
JPS5435419A (en) 1977-08-24 1979-03-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Combustion method with reduced nox
JPS5658110A (en) 1979-10-16 1981-05-21 Olympus Optical Co Ltd Direct current erasing device
JPS5833019A (ja) 1981-08-21 1983-02-26 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 燃焼排ガス中の窒素酸化物低減法
JPS59157406A (ja) 1983-02-25 1984-09-06 Hitachi Zosen Corp ３段燃焼法におけるＮＯｘの発生抑制法
JPS59191807A (ja) 1983-04-14 1984-10-31 Babcock Hitachi Kk 脱硝燃焼装置
JPS59195016A (ja) 1983-04-15 1984-11-06 Babcock Hitachi Kk 燃焼装置
JPS60226609A (ja) * 1984-04-23 1985-11-11 Babcock Hitachi Kk 燃焼装置
JPS62138607A (ja) 1985-12-11 1987-06-22 Babcock Hitachi Kk 燃焼装置
JPS6426444A (en) 1987-07-23 1989-01-27 Teijin Ltd Coated body of polymer molded object
JPH01101011A (ja) 1987-10-14 1989-04-19 Hitachi Ltd 周波数変換回路
US4969814A (en) * 1989-05-08 1990-11-13 Union Carbide Corporation Multiple oxidant jet combustion method and apparatus
FI98658C (fi) * 1990-03-07 1997-07-25 Hitachi Ltd Jauhetun hiilen poltin, jauhetun hiilen kattila ja menetelmä polttaa jauhettua hiiltä
US5915310A (en) * 1995-07-27 1999-06-29 Consolidated Natural Gas Service Company Apparatus and method for NOx reduction by selective injection of natural gas jets in flue gas
US5662464A (en) * 1995-09-11 1997-09-02 The Babcock & Wilcox Company Multi-direction after-air ports for staged combustion systems
US5727480A (en) * 1996-04-17 1998-03-17 Foster Wheeler International, Inc. Over-fire air control system for a pulverized solid fuel furnace
JP3210859B2 (ja) 1996-05-01 2001-09-25 株式会社クボタ ゴミ焼却炉の二次燃焼ガス供給機構
DE19705938A1 (de) 1997-02-17 1998-08-20 Abb Research Ltd Verfahren zum Eindüsen von Sekundärluft und/oder Tertiärluft sowie von rezirkulierenden Rauchgasen in einem Kessel sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US6145454A (en) * 1999-11-30 2000-11-14 Duke Energy Corporation Tangentially-fired furnace having reduced NOx emissions
US6280695B1 (en) * 2000-07-10 2001-08-28 Ge Energy & Environmental Research Corp. Method of reducing NOx in a combustion flue gas
US6357367B1 (en) * 2000-07-18 2002-03-19 Energy Systems Associates Method for NOx reduction by upper furnace injection of biofuel water slurry
IT1314878B1 (it) * 2000-11-24 2003-01-16 Enel Produzione S P A Ricerca Sistema semplificato di alimentazione dell'aria di post-combustione(o.f.a.) in caldaia per una bassa produzione di ossidi di azoto
US6699029B2 (en) * 2001-01-11 2004-03-02 Praxair Technology, Inc. Oxygen enhanced switching to combustion of lower rank fuels
CA2524760A1 (en) * 2004-11-02 2006-05-02 Babcock-Hitachi K.K. After-air nozzle for two-stage combustion boiler, and a two-stage combustion boiler, boiler and combustion method using the same
AU2005229668B2 (en) * 2004-11-04 2008-03-06 Babcock-Hitachi K.K. Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS504626A (ja) * 1972-12-20 1975-01-18
JPS54100536A (en) * 1978-01-24 1979-08-08 Toshiba Corp Controller of nox concentration
JPS5960106A (ja) * 1982-09-30 1984-04-06 Babcock Hitachi Kk 低ＮＯｘ燃焼装置
JPS5974408A (ja) * 1982-10-22 1984-04-26 Babcock Hitachi Kk 燃焼装置
JPS59109714A (ja) 1982-12-15 1984-06-25 Babcock Hitachi Kk アフタエア供給装置
JPS62237219A (ja) * 1986-04-04 1987-10-17 Hitachi Ltd 炉内脱硝制御方法
JPS62276322A (ja) * 1986-05-22 1987-12-01 Babcock Hitachi Kk 窒素酸化物低減装置
JPH01101011U (ja) 1987-12-22 1989-07-06
JPH03286906A (ja) 1990-04-03 1991-12-17 Babcock Hitachi Kk ボイラ装置
JPH09229311A (ja) * 1996-02-19 1997-09-05 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 液体燃料焚きバーナ

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1655539A1 (en) * 2004-11-04 2006-05-10 Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility
KR100755879B1 (ko) 2004-11-04 2007-09-05 바브콕-히다찌 가부시끼가이샤 연소용 공기포트, 오버에어포트, 애프터에어포트, 공기포트의 제조방법, 보일러, 보일러설비, 보일러설비의 운전방법 및 보일러설비의 개수방법
AU2005229668B2 (en) * 2004-11-04 2008-03-06 Babcock-Hitachi K.K. Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility
KR100826263B1 (ko) * 2004-11-04 2008-04-29 바브콕-히다찌 가부시끼가이샤 오버에어포트, 애프터에어포트, 보일러, 보일러설비,보일러설비의 운전방법 및 보일러설비의 개수방법
US7878130B2 (en) 2004-11-04 2011-02-01 Babcock-Hitachi K.K. Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility

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