JPS59195016A - 燃焼装置 - Google Patents
燃焼装置Info
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- JPS59195016A JPS59195016A JP58065675A JP6567583A JPS59195016A JP S59195016 A JPS59195016 A JP S59195016A JP 58065675 A JP58065675 A JP 58065675A JP 6567583 A JP6567583 A JP 6567583A JP S59195016 A JPS59195016 A JP S59195016A
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- JP
- Japan
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- air
- combustion
- sleeve
- surplus
- port
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F23M9/00—Baffles or deflectors for air or combustion products; Flame shields
- F23M9/02—Baffles or deflectors for air or combustion products; Flame shields in air inlets
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はボイラなどの燃焼装置に係り、特に未燃分を増
加させることかく排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）’に
低減するアフタエアポートの構造に関するものである。
加させることかく排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）’に
低減するアフタエアポートの構造に関するものである。
ＮＯｘは大気汚染の重大な原因となる物質の一つであり
、公害防止の観点からこのＮＯｘの除去、あるいは低減
が要望されている。
、公害防止の観点からこのＮＯｘの除去、あるいは低減
が要望されている。
このＮＯｘの低減法の一つとして、燃焼方法を改善する
ことによシ燃焼段階でＮＯｘの発生量を抑制する燃焼方
法が実施されている。
ことによシ燃焼段階でＮＯｘの発生量を抑制する燃焼方
法が実施されている。
例えば二段燃焼法や炉内脱硝法などがあるが、いず汎の
方法も燃焼温度を低下はせて、高温時に発生し易いＮＯ
ｘの発生量を抑制するものである。
方法も燃焼温度を低下はせて、高温時に発生し易いＮＯ
ｘの発生量を抑制するものである。
このうち二段燃焼法は、火炉内での燃焼域’ｋ −次燃
焼域と、二次燃焼域に分離するもので、−次燃焼域では
バーナへの燃焼用空気量を理論燃焼用空気量以下にして
燃料を燃焼させ、−次燃焼域での燃焼温度を低下させる
と共に、ＮＯｘの発生量を抑制し、この−次燃焼域で生
じた未燃分をアフタエアポートからの燃焼用余剰空気に
よって二次燃焼域で完全燃焼を行なうものである。
焼域と、二次燃焼域に分離するもので、−次燃焼域では
バーナへの燃焼用空気量を理論燃焼用空気量以下にして
燃料を燃焼させ、−次燃焼域での燃焼温度を低下させる
と共に、ＮＯｘの発生量を抑制し、この−次燃焼域で生
じた未燃分をアフタエアポートからの燃焼用余剰空気に
よって二次燃焼域で完全燃焼を行なうものである。
しかしながら、この二段燃焼法においては、−次燃焼域
で燃焼用空気量を減少させるために、ＮＯｘハ低減でき
るが、バーナポート部での空気速度が低下して炉内での
燃料と燃焼用空気との混合が不充分となシ易く、燃焼が
不安定になる。
で燃焼用空気量を減少させるために、ＮＯｘハ低減でき
るが、バーナポート部での空気速度が低下して炉内での
燃料と燃焼用空気との混合が不充分となシ易く、燃焼が
不安定になる。
また、二段燃焼法を発展させたものとして炉内脱硝燃焼
法があるが、この炉内脱硝燃焼法は二段燃焼法における
一次燃焼域と二次燃焼域の間に、理論燃焼空気比よりは
るかに低い空気比で燃焼する脱硝バーナを配置して還元
域を形成するものである。
法があるが、この炉内脱硝燃焼法は二段燃焼法における
一次燃焼域と二次燃焼域の間に、理論燃焼空気比よりは
るかに低い空気比で燃焼する脱硝バーナを配置して還元
域を形成するものである。
この脱硝バーナからは還元物質が生成されて、−次燃焼
域で発生し；ｅＮＯＸを無害な窒素（Ｎ２）に還元し、
その結果排ガス中のＮｏＸは二段燃焼法よりも低下する
。
域で発生し；ｅＮＯＸを無害な窒素（Ｎ２）に還元し、
その結果排ガス中のＮｏＸは二段燃焼法よりも低下する
。
ところが、二段燃焼法および炉内脱硝燃焼法においても
、アフタエアポートからの燃焼用余剰空気の一部が二段
燃焼法においては最上段のバーナへ、炉内脱硝燃焼法に
おいては脱硝バーナへそれぞ１燃焼用空気として供給き
れるために奸才しくない。
、アフタエアポートからの燃焼用余剰空気の一部が二段
燃焼法においては最上段のバーナへ、炉内脱硝燃焼法に
おいては脱硝バーナへそれぞ１燃焼用空気として供給き
れるために奸才しくない。
そｔ’Ｌは二段燃焼法および炉内脱硝燃焼法Ｋ＞いては
、折角、低空気比で燃焼式せようとしても、アフタエア
ポートからの燃焼用余剰空気の一部がバーナへの燃焼用
空気として巻き込まハて低空気比を阻害するからである
。
、折角、低空気比で燃焼式せようとしても、アフタエア
ポートからの燃焼用余剰空気の一部がバーナへの燃焼用
空気として巻き込まハて低空気比を阻害するからである
。
このために、最上段のバーナとアフタエアポートの間隔
を離丁とそ７１だけボイラの高さが高くなシ好寸しくな
い。
を離丁とそ７１だけボイラの高さが高くなシ好寸しくな
い。
以下、従来の二段燃焼法および炉内脱硝燃焼法を採用し
たボイラについて説明する。
たボイラについて説明する。
第１図は従来の燃焼装置の概略縦断面図、第２図は第１
図のＡ部を拡大したアフタエアポートの拡大断面図、第
３図および槙４図は第１図のｍ−■線横断面図である。
図のＡ部を拡大したアフタエアポートの拡大断面図、第
３図および槙４図は第１図のｍ−■線横断面図である。
第１図から第４図において、ボイラ１は前壁２、後壁３
、側壁４，５、ホッパ６、ノーズ７および火炉出口８Ｑ
てよって構成さｎている。前壁２、後壁３には主バーナ
９，１０、脱硝バーナ１１（二段燃焼法では主バーナ）
およびアフタエアポート１２をボイラ１の下から上へ順
に設け、ホッパ６の底部にはホソバロ１３が設けらねて
、ここから燃焼用空気、再循環ガスが供給さねる。１４
は燃焼用空気を供給するウィンドボックス、１５は空気
通路、１６は火炉、１７，１８．１９は火炉１６内の一
次燃焼域、二次燃焼域および不完全燃焼域、２０は渦、
２１は旋回羽根、２２は旋回力調整ロッド、２３は水冷
壁、２４はエアレジスタである。
、側壁４，５、ホッパ６、ノーズ７および火炉出口８Ｑ
てよって構成さｎている。前壁２、後壁３には主バーナ
９，１０、脱硝バーナ１１（二段燃焼法では主バーナ）
およびアフタエアポート１２をボイラ１の下から上へ順
に設け、ホッパ６の底部にはホソバロ１３が設けらねて
、ここから燃焼用空気、再循環ガスが供給さねる。１４
は燃焼用空気を供給するウィンドボックス、１５は空気
通路、１６は火炉、１７，１８．１９は火炉１６内の一
次燃焼域、二次燃焼域および不完全燃焼域、２０は渦、
２１は旋回羽根、２２は旋回力調整ロッド、２３は水冷
壁、２４はエアレジスタである。
この様な構造において、ボイラ１の火炉１６内での低Ｎ
Ｏｘ化を計るために、主バーナ９，１０では理論空気量
よりも若干少なめの空気量によって燃焼させ、脱硝バー
ナ１１では主バーナ９，１゜よシも更に低い理論空気量
で燃焼させると、燃焼中間生成物であるＮｏＸ還元性の
強いＣＮ、 Ｃ２゜Ｎ Ｈａ Ｋより主バーナ９，１ｏ
のＮＯＸが還元さ打、更にアフタエアポート１２がらの
燃焼用金気全供給して完全燃焼を行欧わせている。
Ｏｘ化を計るために、主バーナ９，１０では理論空気量
よりも若干少なめの空気量によって燃焼させ、脱硝バー
ナ１１では主バーナ９，１゜よシも更に低い理論空気量
で燃焼させると、燃焼中間生成物であるＮｏＸ還元性の
強いＣＮ、 Ｃ２゜Ｎ Ｈａ Ｋより主バーナ９，１ｏ
のＮＯＸが還元さ打、更にアフタエアポート１２がらの
燃焼用金気全供給して完全燃焼を行欧わせている。
そして、アフタエアポート１２は第２図に示す如く、ウ
ィンドボックス１４の前壁２、後壁３にあけられ、その
外周は旋回羽６！２１を有づ−るエアレジスタ２４によ
って被わｔｌてぃた。
ィンドボックス１４の前壁２、後壁３にあけられ、その
外周は旋回羽６！２１を有づ−るエアレジスタ２４によ
って被わｔｌてぃた。
従って、このウィンドボックス１４内の空気遅！髭１５
を流ｎる燃焼用空気流Ｂは、エアレジスタ２４の旋回羽
根２１によって旋回力が与えらむてアフタエアポート１
２では旋回流Ｃとなって火炉１６内へ供給式ｎる。
を流ｎる燃焼用空気流Ｂは、エアレジスタ２４の旋回羽
根２１によって旋回力が与えらむてアフタエアポート１
２では旋回流Ｃとなって火炉１６内へ供給式ｎる。
ところが、第２図のようなアフタエアポート１２では旋
回羽根２１を旋回力調整ロッド２２によって間層調節す
ると燃焼用余剰空気のルｙ回力と流量の両方を変化させ
ることから、例えば燃焼用余剰空気の流量を夕方くする
ために旋回羽根２１の開度途閉じる方向へ操作丁ｎは旋
回力は増大して燃焼用余剰を気が火炉１６内への拡がち
角が増大する反面、火炉１６の゛中央部へ供給−ｇｎる
軸方向速度は減少して到達力（貫通力）は低下するＱ従
って、この燃焼用余剰空気の到達量が少々〈々ると、ボ
イラ１の前壁２、後壁３、側壁４，５の内１０付近では
アフタエアポート１２からの燃焼用余剰空気量が多すぎ
て逆にＮＯＸ ’ｚ発生することＶＣなり、一方火炉１
６の中央部では第３回に示す如く燃焼用余剰空気が不足
して不完全燃焼域１９が形成てれて未燃カーボン、煤等
の未燃分を少々くすることができない。
回羽根２１を旋回力調整ロッド２２によって間層調節す
ると燃焼用余剰空気のルｙ回力と流量の両方を変化させ
ることから、例えば燃焼用余剰空気の流量を夕方くする
ために旋回羽根２１の開度途閉じる方向へ操作丁ｎは旋
回力は増大して燃焼用余剰を気が火炉１６内への拡がち
角が増大する反面、火炉１６の゛中央部へ供給−ｇｎる
軸方向速度は減少して到達力（貫通力）は低下するＱ従
って、この燃焼用余剰空気の到達量が少々〈々ると、ボ
イラ１の前壁２、後壁３、側壁４，５の内１０付近では
アフタエアポート１２からの燃焼用余剰空気量が多すぎ
て逆にＮＯＸ ’ｚ発生することＶＣなり、一方火炉１
６の中央部では第３回に示す如く燃焼用余剰空気が不足
して不完全燃焼域１９が形成てれて未燃カーボン、煤等
の未燃分を少々くすることができない。
他方、旋回羽根２１ｃＤ開度を開くと旋回力は減少して
火炉１６への燃焼用余剰空気の拡がシ角は減少する反面
、火炉１６の中央部へ供給はねる軸方向速度は増大（〜
て到達力（貫通力）は増大する。
火炉１６への燃焼用余剰空気の拡がシ角は減少する反面
、火炉１６の中央部へ供給はねる軸方向速度は増大（〜
て到達力（貫通力）は増大する。
従って、νく炉１６の中央部への燃焼用余剰空気が多く
なると、不完全燃焼域１９は第４図に示す如く前壁２と
後壁３および側壁４，５のコーナ部に押しやらｎ１未燃
分を夕なくすることはできない０ 本発明は、かかる従来技術の欠点を解消しようとするも
ので、その目的とするところは、アフタエアポートから
の燃焼用余剰空気が火炉の中央部丑で供給できて、未燃
分と燃焼用余剰空気とが充分混合芒ハて完全燃焼させる
と共に、ＮＯｘ 全低減できる燃焼装置を得ようと１−
るものである。
なると、不完全燃焼域１９は第４図に示す如く前壁２と
後壁３および側壁４，５のコーナ部に押しやらｎ１未燃
分を夕なくすることはできない０ 本発明は、かかる従来技術の欠点を解消しようとするも
ので、その目的とするところは、アフタエアポートから
の燃焼用余剰空気が火炉の中央部丑で供給できて、未燃
分と燃焼用余剰空気とが充分混合芒ハて完全燃焼させる
と共に、ＮＯｘ 全低減できる燃焼装置を得ようと１−
るものである。
本発明は前述の目的を達成するために、アフタエアポー
ト内にスリーブ全配置して仕切り、スリーブの外周に副
噴射孔を設けたのである。
ト内にスリーブ全配置して仕切り、スリーブの外周に副
噴射孔を設けたのである。
以下、不発明の采施例を図面とともに説明する。
第５図から第９図は本発明の燃焼装置を示すもので、第
５図は縦断面図、第６図は第５図のＶｌ −■線断面図
、第７図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）はアフタエア
ポートからの燃焼用余￥１１空気の拡がり状態を説明す
る図、第８図は第５図の他の笑施例を示した縦断面図、
第９図は第８図の■−■線断面図である。
５図は縦断面図、第６図は第５図のＶｌ −■線断面図
、第７図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）はアフタエア
ポートからの燃焼用余￥１１空気の拡がり状態を説明す
る図、第８図は第５図の他の笑施例を示した縦断面図、
第９図は第８図の■−■線断面図である。
算５図から第９図において、符号１から２４は従来と同
一のものを示す。
一のものを示す。
２５はアフタエアポート１２内に配置したスリーブで、
このスリーブ２５によって空気通路１５内を内側通路２
６と外側通路２７に仕切らｎでいる。２８は外側通路２
７に固定された環状体、２９ａ、２９ｂ、２９ｃ、２９
ｄ は環状体２８に設けられた孔、３０ａ、３０ｂ、
３０ｃ、３０ｄ は孔２９ ａ ＋ ２９ ｂ ＋２
９ｃ、 ２９ｄ ’ｆｒ：開閉するダンパ、３１ａ＋
３１ｂ。
このスリーブ２５によって空気通路１５内を内側通路２
６と外側通路２７に仕切らｎでいる。２８は外側通路２
７に固定された環状体、２９ａ、２９ｂ、２９ｃ、２９
ｄ は環状体２８に設けられた孔、３０ａ、３０ｂ、
３０ｃ、３０ｄ は孔２９ ａ ＋ ２９ ｂ ＋２
９ｃ、 ２９ｄ ’ｆｒ：開閉するダンパ、３１ａ＋
３１ｂ。
３１ｃ、３１ｄ はダンパ３０ ａ 、 ３０ ｂ、
３０ ｃ 、 ３０ ｄを可動させるハンドル、３２
は外側通路２７を分割した仕切板で、この仕切板３２に
よって副噴射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄ が
形成これる。
３０ ｃ 、 ３０ ｄを可動させるハンドル、３２
は外側通路２７を分割した仕切板で、この仕切板３２に
よって副噴射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄ が
形成これる。
この様なイ茫造において、ウィンドボックス１４の壁気
通路１５に供給さ′ｎた燃焼用余剰空気は、スリーブ２
５によって内側通路２６と外側通路２７に分流式１、大
部分の燃焼用余剰空気は旋回羽根２１によって旋回力が
与えられスリーブ２５の内側を通ってアフタエアポート
１２がらボイラ内へ供給される。
通路１５に供給さ′ｎた燃焼用余剰空気は、スリーブ２
５によって内側通路２６と外側通路２７に分流式１、大
部分の燃焼用余剰空気は旋回羽根２１によって旋回力が
与えられスリーブ２５の内側を通ってアフタエアポート
１２がらボイラ内へ供給される。
一方、外側通路２７を流ねる燃焼用余剰空気は、孔２９
ａ、２９ｂ、２９ｃ、２９ｄｅ通って仕切板３２の間よ
シ旋回力が与えら２１．かい直進、流となってアフタエ
アポート１２の外周の副噴射孔３３ａ、３３ｂ。
ａ、２９ｂ、２９ｃ、２９ｄｅ通って仕切板３２の間よ
シ旋回力が与えら２１．かい直進、流となってアフタエ
アポート１２の外周の副噴射孔３３ａ、３３ｂ。
３３ｃ、３３ｄ からボイラ内へ供給さするが、副噴
射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄへの流量は、ダン
パ３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄ ’ｘ”ンドル３
１ａ、３１ｂ。
射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄへの流量は、ダン
パ３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄ ’ｘ”ンドル３
１ａ、３１ｂ。
３１ｃ、３１ｄ ｆ、個々に出し、人ｆ′Ｌｊるこ、
とに、よって独立した制御ができる。
とに、よって独立した制御ができる。
以下第７図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ） ｋ用いて
、副噴射孔３３ａ。
、副噴射孔３３ａ。
３３ｂ、、３３ｃ、３３ｄ からの空気によってアフ
タエアポート１２からの燃焼用余剰空気の拡がりが制御
さｎる様子について説明する。
タエアポート１２からの燃焼用余剰空気の拡がりが制御
さｎる様子について説明する。
第７図（ａ）は副噴射孔３３ ａ ＋ ３３ ｔ） ＋
３３０ ＋ ３３ ｄ ’３：全閉した時のアフタエ
アボー）１２からの燃焼用余剰空気の拡がりを示したも
ので、副噴射孔３３ａ。
３３０ ＋ ３３ ｄ ’３：全閉した時のアフタエ
アボー）１２からの燃焼用余剰空気の拡がりを示したも
ので、副噴射孔３３ａ。
３３ｂ、３３ｃ・、３３ｄ ’からの影砂は全＜々く、
従来の燃焼装置と同様に笑線りの状態から意想Ｅの状態
へ均一に拡がる。
従来の燃焼装置と同様に笑線りの状態から意想Ｅの状態
へ均一に拡がる。
この様に、アフタエアポート１２からの燃焼用余剰空気
が均一に拡がると、空気の一部はバーナへの燃焼用空気
となシ、折角の低空気比での燃焼が崩ｎる。
が均一に拡がると、空気の一部はバーナへの燃焼用空気
となシ、折角の低空気比での燃焼が崩ｎる。
本発明はこのアフタエアポート１２からの燃焼用余剰空
気の拡がりを副噴射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ。
気の拡がりを副噴射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ。
３３ｄ からの空気によってその拡が９ヲ規制するよ
うにしたものである。
うにしたものである。
今仮ｐコ、第５図のハンドル３１ｃのみを図の右から左
へ移ｔ）ｒ−Ｊせるとダンパ３０ｃは孔２９ｃのみを開
き、第６図の副噴射孔３３ｃがら空気を供給すると、錦
７図（ｂ） ｉ／ｃ示す如くこの空気Ｆはアフタエアポ
ート１２内の燃焼用余剰空気の下方への拡がシは規制し
て点線Ｇで示すように全体を上方へ押し上げ細心した旋
回流にする。
へ移ｔ）ｒ−Ｊせるとダンパ３０ｃは孔２９ｃのみを開
き、第６図の副噴射孔３３ｃがら空気を供給すると、錦
７図（ｂ） ｉ／ｃ示す如くこの空気Ｆはアフタエアポ
ート１２内の燃焼用余剰空気の下方への拡がシは規制し
て点線Ｇで示すように全体を上方へ押し上げ細心した旋
回流にする。
こｎによって、燃焼用余剰空気の下方への拡がりは規看
、１ｊさＩるために、燃焼用余剰空気の一部がバーナの
９．＜、Ｓ焼用空気として利用さｎることかなく、バー
ナは低空燃比で燃焼することにもなる。
、１ｊさＩるために、燃焼用余剰空気の一部がバーナの
９．＜、Ｓ焼用空気として利用さｎることかなく、バー
ナは低空燃比で燃焼することにもなる。
第７図（ｅ）のものは、第７図（ｂ）に空気Ｈを追加し
たものである。
たものである。
つまシ、第５図および第６図のハンドル３１ａ。
３１ｃ によって孔２９ ａ ＋ ２９ ｃのみをし
１へｊ１４ｔｌ ”；Ｙ射孔３３ａ、３３ｃから空気Ｈ
、Ｆ ”ｆｉｌ’ ｍ ７ 図（Ｃ） （’ＪようＶＣ
供給丁ｎば、アフタエアポート１２からの燃焼用余剰空
気は副噴射孔３３ａ、３３ｃからの空気Ｈ，Ｆによって
上、下方向が押えらｎ、左右方間に拡がった扁平な旋回
流となシ、上、下方向への拡がりが規制されるのである
。
１へｊ１４ｔｌ ”；Ｙ射孔３３ａ、３３ｃから空気Ｈ
、Ｆ ”ｆｉｌ’ ｍ ７ 図（Ｃ） （’ＪようＶＣ
供給丁ｎば、アフタエアポート１２からの燃焼用余剰空
気は副噴射孔３３ａ、３３ｃからの空気Ｈ，Ｆによって
上、下方向が押えらｎ、左右方間に拡がった扁平な旋回
流となシ、上、下方向への拡がりが規制されるのである
。
以下発明者の行なった実験炉での来琺結呆ケ雇１介する
。
。
実験炉の内寸は晶さ３．９ｍ、央行２ｍ ％ ’：’４
Ａ １− ｂｍ Ｐｔ用い、バーナ、アフタエアポート
は；？’３Ｇ−列に並べた。
Ａ １− ｂｍ Ｐｔ用い、バーナ、アフタエアポート
は；？’３Ｇ−列に並べた。
セーして燃焼法は二段燃焼法を用い、アフタエアポー）
１２内に外径５５ｍｍ、内径５１ｍｍのスリーブ２５を
配置し、副噴射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ。
１２内に外径５５ｍｍ、内径５１ｍｍのスリーブ２５を
配置し、副噴射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ。
３３ｄ の内径寸法は６０ ｒｒｒｍ Ｌ、空気比は
１．１（バーナ０．８、燃焼用余第１空気０．３）、燃
料は重油（Ｎ分０．２％含有）で６０１／Ｈｒ、アフタ
エアポートのスワル数は０．８で実験した。
１．１（バーナ０．８、燃焼用余第１空気０．３）、燃
料は重油（Ｎ分０．２％含有）で６０１／Ｈｒ、アフタ
エアポートのスワル数は０．８で実験した。
実験結果は第１表の通力で、副噴射孔３３ｂ、３３ｄか
らの空気量は零にした。
らの空気量は零にした。
なお、実験ｌにおいては副噴射孔３３ｃからのみ空気Ｆ
（Ｈ７＋Ｂ（ｂ）参照）を５％吹き込むと燃焼用余剰
空気の最上段バーナへの流入がかくなシ、−次燃焼域１
７（第１図参照）の低空２比が保たれることが観察され
、ＮＯｘ値は比較例（従来例）より４ｐｐｌＴ＋低下し
た。また実験２においては副噴射孔３３ ａ ＋ ３３
ｃから空気Ｈ，Ｆ（ｍ７図（ｅ）参照）から各５条吹
き込むと燃焼用余剰空気の火炉１６への到達力（貫通力
）が増し、これによって二次燃焼域２１ （第１図参照
）が比較例よシも下方に形成されることが截察さむ、と
八によって二次燃焼域２１に必要な滞留時間が確保さｎ
て未然分（ＣＯ）の発生量は４ｐｐｍ低下した。
（Ｈ７＋Ｂ（ｂ）参照）を５％吹き込むと燃焼用余剰
空気の最上段バーナへの流入がかくなシ、−次燃焼域１
７（第１図参照）の低空２比が保たれることが観察され
、ＮＯｘ値は比較例（従来例）より４ｐｐｌＴ＋低下し
た。また実験２においては副噴射孔３３ ａ ＋ ３３
ｃから空気Ｈ，Ｆ（ｍ７図（ｅ）参照）から各５条吹
き込むと燃焼用余剰空気の火炉１６への到達力（貫通力
）が増し、これによって二次燃焼域２１ （第１図参照
）が比較例よシも下方に形成されることが截察さむ、と
八によって二次燃焼域２１に必要な滞留時間が確保さｎ
て未然分（ＣＯ）の発生量は４ｐｐｍ低下した。
この様に副噴射孔３３ｃからの空気Ｆ１副噴射孔３３ａ
、３３ｃ からの空気Ｈ，Ｆを吹き込むことがＮｏ、
、未燃分の低下に有効であることが裏付けらｎた。
、３３ｃ からの空気Ｈ，Ｆを吹き込むことがＮｏ、
、未燃分の低下に有効であることが裏付けらｎた。
第８図および第９図のものは、第５図および第６図の他
の実施例を示したもので、第５図および第６図のものは
副噴射孔３３ａ、３３ｃから空気を吹き込んだが、第８
図および第９図のものは副噴射孔３３ａ、３３ｃから排
ガスを吹き込むようにしたものである。
の実施例を示したもので、第５図および第６図のものは
副噴射孔３３ａ、３３ｃから空気を吹き込んだが、第８
図および第９図のものは副噴射孔３３ａ、３３ｃから排
ガスを吹き込むようにしたものである。
第８図および第９図において、３４ａ、３４ｂ、３４ｃ
、３４ｄは副噴射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄへ
せノ「ガスを供給する排ガス導管、３５ａ、３５ｃは排
ガス導管３４ ａ＋ ３４ ｃの流量調整バルブである
。
、３４ｄは副噴射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄへ
せノ「ガスを供給する排ガス導管、３５ａ、３５ｃは排
ガス導管３４ ａ＋ ３４ ｃの流量調整バルブである
。
この様に第８図および第９図の実施例においでは副噴射
孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄから排ガス導管３４
ａ ＋ ３４ ｃからの排ガスを吹き込むものであり
、こ１によってアフタエアポート１２からの燃焼用余剰
空気は副噴射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄからの
排ガスによって被われた状態でボイラ内へ供給されるこ
とＫなる。
孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄから排ガス導管３４
ａ ＋ ３４ ｃからの排ガスを吹き込むものであり
、こ１によってアフタエアポート１２からの燃焼用余剰
空気は副噴射孔３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄからの
排ガスによって被われた状態でボイラ内へ供給されるこ
とＫなる。
従って、排ガスによって被わねているために、最上段バ
ーナへの燃焼用空気の低空気比が維持できる。
ーナへの燃焼用空気の低空気比が維持できる。
以上述べたように、本発明の実施例においては副噴射孔
３３ａ、３３ｃがら空気、排ガスを吹き込んでアフタエ
アポート１２からの燃焼用余剰空気の拡がりを規制する
ことについてのみ説明したが、本実施例は燃焼状態によ
っては、副噴射孔３３ｂ。
３３ａ、３３ｃがら空気、排ガスを吹き込んでアフタエ
アポート１２からの燃焼用余剰空気の拡がりを規制する
ことについてのみ説明したが、本実施例は燃焼状態によ
っては、副噴射孔３３ｂ。
３３ｄ がら空気、排ガスを吹き込んでもよく、本発
明は本実施例に限定されるものではない。
明は本実施例に限定されるものではない。
本発明はアフタエアポート内にスリーブを配置して仕切
り、スリーブの外周に副噴射孔を設けたので、アフタエ
アボルトからの燃焼用余剰空気の拡がりを副噴射孔から
の流体で規制することかでさ、ＮＯｘ、未燃分ともに減
少させることができる。
り、スリーブの外周に副噴射孔を設けたので、アフタエ
アボルトからの燃焼用余剰空気の拡がりを副噴射孔から
の流体で規制することかでさ、ＮＯｘ、未燃分ともに減
少させることができる。
第１図から第４図は従来の燃焼装置を示すもので、第１
［ｚは燃焼装置の概略縦断面図、第２図は第１図のＡ部
？拡大したアフタエアポートの拡大断面図、第３図およ
び第４図は第１ｅのＩＩＩ−Ｉ線横断面図、第５図から
第９図は本発明の燃焼装置を示したもので、第５図は縦
断面図、第６図は第５図のＶｌ −■線断面図、第７図
（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）はアフタエアポートか
らの燃焼用余剰空気の拡がりを説明する図、第８図は第
５図の他の実施例を示した縦断面図、第９図は第８図の
ＩＩ−ＩＸ紛断面図である。 ２・・・・・・前壁、３・・・・・・後壁、９，１０．
１１・・・・・・バーナ、１２・・・・・・アフタエア
ポート、２５・・・・・・スリーブ、３３ ａ 、 ３
３ ｂ 、 ３３ ｃ 、 ３３ ｄ−”’副噴射孔。 博１篩 の２固 膿３に 第４固 第５図 の６園 菌７刷
［ｚは燃焼装置の概略縦断面図、第２図は第１図のＡ部
？拡大したアフタエアポートの拡大断面図、第３図およ
び第４図は第１ｅのＩＩＩ−Ｉ線横断面図、第５図から
第９図は本発明の燃焼装置を示したもので、第５図は縦
断面図、第６図は第５図のＶｌ −■線断面図、第７図
（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）はアフタエアポートか
らの燃焼用余剰空気の拡がりを説明する図、第８図は第
５図の他の実施例を示した縦断面図、第９図は第８図の
ＩＩ−ＩＸ紛断面図である。 ２・・・・・・前壁、３・・・・・・後壁、９，１０．
１１・・・・・・バーナ、１２・・・・・・アフタエア
ポート、２５・・・・・・スリーブ、３３ ａ 、 ３
３ ｂ 、 ３３ ｃ 、 ３３ ｄ−”’副噴射孔。 博１篩 の２固 膿３に 第４固 第５図 の６園 菌７刷
Claims (1)
- 炉壁に理論燃焼用空気量以下で燃焼するノ（−すと、こ
のバーナの上段にバーナへの不足空気ｉｆ腕旋回せ万が
ら補充するアフタエアホートラ設け、バーナからの燃料
を燃焼させるものにおいて、前記アフタエアポート内に
スリーブを配置して仕切シ、スリーブの外周に副噴射孔
を設けたことを特徴とする燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58065675A JPS59195016A (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58065675A JPS59195016A (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 燃焼装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59195016A true JPS59195016A (ja) | 1984-11-06 |
Family
ID=13293808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58065675A Pending JPS59195016A (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59195016A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007107849A (ja) * | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Babcock Hitachi Kk | ボイラ設備及びボイラ設備の運転方法並びにボイラ設備の改修方法 |
| JP2007107850A (ja) * | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Babcock Hitachi Kk | ボイラ設備 |
| JP2007232328A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-13 | Babcock Hitachi Kk | 二段燃焼用空気ポートとその運用方法及びボイラ |
| US7922480B2 (en) | 2002-12-12 | 2011-04-12 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Combustion apparatus and wind box |
| EP2664847A4 (en) * | 2011-01-12 | 2015-05-20 | Mitsubishi Hitachi Power Sys | BOILER DEVICE |
-
1983
- 1983-04-15 JP JP58065675A patent/JPS59195016A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7922480B2 (en) | 2002-12-12 | 2011-04-12 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Combustion apparatus and wind box |
| JP2007107849A (ja) * | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Babcock Hitachi Kk | ボイラ設備及びボイラ設備の運転方法並びにボイラ設備の改修方法 |
| JP2007107850A (ja) * | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Babcock Hitachi Kk | ボイラ設備 |
| JP4664179B2 (ja) * | 2005-10-17 | 2011-04-06 | バブコック日立株式会社 | ボイラ設備及びボイラ設備の運転方法並びにボイラ設備の改修方法 |
| JP4664180B2 (ja) * | 2005-10-17 | 2011-04-06 | バブコック日立株式会社 | ボイラ設備 |
| JP2007232328A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-13 | Babcock Hitachi Kk | 二段燃焼用空気ポートとその運用方法及びボイラ |
| EP2664847A4 (en) * | 2011-01-12 | 2015-05-20 | Mitsubishi Hitachi Power Sys | BOILER DEVICE |
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