JPH0518510A - エアポート構造 - Google Patents
エアポート構造Info
- Publication number
- JPH0518510A JPH0518510A JP19268591A JP19268591A JPH0518510A JP H0518510 A JPH0518510 A JP H0518510A JP 19268591 A JP19268591 A JP 19268591A JP 19268591 A JP19268591 A JP 19268591A JP H0518510 A JPH0518510 A JP H0518510A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- burner
- air
- air port
- flow rate
- furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 排ガス中の未燃分を火炉を高くすることなく
低減させることができるエアポート構造を提供する。 【構成】 主エアポート３間に設けた副エアポート４の
空気流量を、バーナ２の噴流の流量及びバーナ２の旋回
力に基づいて設定する。
低減させることができるエアポート構造を提供する。 【構成】 主エアポート３間に設けた副エアポート４の
空気流量を、バーナ２の噴流の流量及びバーナ２の旋回
力に基づいて設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低ＮＯｘ燃焼ボイラ火
炉に係わり、特に未燃分の発生が少なく高効率燃焼が可
能なエアポート構造に関する。
炉に係わり、特に未燃分の発生が少なく高効率燃焼が可
能なエアポート構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】今日の事業用ボイラは、排ガス中に含ま
れる有害なＮＯｘを低減するために、燃焼炉の後に脱硝
装置を設けているが、加えて低ＮＯｘ燃焼法を用いて、
火炉内で発生するＮＯｘ量を抑えているのが一般的であ
る。低ＮＯｘ燃焼法には、排ガス再循環、または２段燃
焼を火炉で行う方法と、バーナに低ＮＯｘバーナと呼ば
れるものを用いる方法との２つがあるが、最近ではこれ
らを併用している。
れる有害なＮＯｘを低減するために、燃焼炉の後に脱硝
装置を設けているが、加えて低ＮＯｘ燃焼法を用いて、
火炉内で発生するＮＯｘ量を抑えているのが一般的であ
る。低ＮＯｘ燃焼法には、排ガス再循環、または２段燃
焼を火炉で行う方法と、バーナに低ＮＯｘバーナと呼ば
れるものを用いる方法との２つがあるが、最近ではこれ
らを併用している。
【０００３】図１４、図１５に代表的な、出力３００Ｍ
Ｗの微粉炭燃焼火炉を示す。水壁で構成された火炉１に
は２段の低ＮＯｘバーナ２と、１段のエアポート３とが
それぞれ４列対向に取り付けられている。低ＮＯｘバー
ナでは、空気比（空気量／理論空気量）を０．８程度の
燃焼を行い、エアポートでその不足分の空気を吹き込
み、完全燃焼を行わせる。ＮＯｘは空気比が低い程発生
量が少なくなる性質があるので、このような２段燃焼火
炉で発生するＮＯｘ濃度は、低ＮＯｘバーナだけを使用
する場合より２０％以上低い値となる。
Ｗの微粉炭燃焼火炉を示す。水壁で構成された火炉１に
は２段の低ＮＯｘバーナ２と、１段のエアポート３とが
それぞれ４列対向に取り付けられている。低ＮＯｘバー
ナでは、空気比（空気量／理論空気量）を０．８程度の
燃焼を行い、エアポートでその不足分の空気を吹き込
み、完全燃焼を行わせる。ＮＯｘは空気比が低い程発生
量が少なくなる性質があるので、このような２段燃焼火
炉で発生するＮＯｘ濃度は、低ＮＯｘバーナだけを使用
する場合より２０％以上低い値となる。
【０００４】以上のように、２段燃焼法はＮＯｘの発生
量を低減するのに有効な方法である。しかし、反面、排
ガス中の未燃分が増加し燃焼効率が低下するという欠点
がある。
量を低減するのに有効な方法である。しかし、反面、排
ガス中の未燃分が増加し燃焼効率が低下するという欠点
がある。
【０００５】この理由を図１５で説明する。この図は、
図１４のＡ−Ａ′断面におけるエアポート噴流の流れの
様子を示した平面図であり、実物を１／３０に縮小した
水流モデルで観察した結果である。
図１４のＡ−Ａ′断面におけるエアポート噴流の流れの
様子を示した平面図であり、実物を１／３０に縮小した
水流モデルで観察した結果である。
【０００６】図において、各エアポート噴流２３はそれ
ぞれ放射状に噴出しており、中央部でバーナゾーンのガ
スと激しく混合している。つまり、実機火炉内ではこの
領域でバーナゾーンの未燃分が酸化され、完全燃焼して
いることになる。ところが、バーナ噴流の根元部では、
エアポートとエアポートの間をバーナゾーンのガスがエ
アポート噴流と混合せず、そのまますり抜け、火炉出口
にいたる様子が観察ささた。つまり、バーナゾーンの未
燃分の一部はエアポート噴流間をすり抜け、不完全燃焼
のまま火炉を出てしまう。
ぞれ放射状に噴出しており、中央部でバーナゾーンのガ
スと激しく混合している。つまり、実機火炉内ではこの
領域でバーナゾーンの未燃分が酸化され、完全燃焼して
いることになる。ところが、バーナ噴流の根元部では、
エアポートとエアポートの間をバーナゾーンのガスがエ
アポート噴流と混合せず、そのまますり抜け、火炉出口
にいたる様子が観察ささた。つまり、バーナゾーンの未
燃分の一部はエアポート噴流間をすり抜け、不完全燃焼
のまま火炉を出てしまう。
【０００７】実機で２段燃焼比率（エアポート空気量／
エアポート＋バーナ空気量）を増加させると、次第に未
燃分の量が増加してくるので、モデル実験の結果はまさ
にこの現象を表している。
エアポート＋バーナ空気量）を増加させると、次第に未
燃分の量が増加してくるので、モデル実験の結果はまさ
にこの現象を表している。
【０００８】この対策として、図１６に示すように、エ
アポートとエアポートの間にさらに副エアポート４を設
けたものが考案されている（実公平２−４９４４４
号）。
アポートとエアポートの間にさらに副エアポート４を設
けたものが考案されている（実公平２−４９４４４
号）。
【０００９】この時の炉内流動の様子を水流モデル実験
で観察した結果を図１７に示す。図１５と比較すると、
副エアポート噴流により、バーナゾーンからの未燃分の
すり抜けが相当抑制されているのが分かる。実際に、実
機でも図１４、図１５の場合に比べて排ガス中の未燃分
の量が２０％以上低減している。従つて、副エアポート
は２段燃焼における未燃分の発生に対する有効な手段で
ある。
で観察した結果を図１７に示す。図１５と比較すると、
副エアポート噴流により、バーナゾーンからの未燃分の
すり抜けが相当抑制されているのが分かる。実際に、実
機でも図１４、図１５の場合に比べて排ガス中の未燃分
の量が２０％以上低減している。従つて、副エアポート
は２段燃焼における未燃分の発生に対する有効な手段で
ある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】最近、事業用ボイラの
燃料は、石油から石炭・ガスへと変わりつつあり、特に
石炭は、埋蔵量が豊富なことから転換が進んでいる。と
ころが、固体燃料であることと燃焼性が悪いことから、
開発課題も多い。未燃分抑制もその１つである。
燃料は、石油から石炭・ガスへと変わりつつあり、特に
石炭は、埋蔵量が豊富なことから転換が進んでいる。と
ころが、固体燃料であることと燃焼性が悪いことから、
開発課題も多い。未燃分抑制もその１つである。
【００１１】石炭燃焼では、石炭を微粉砕して燃焼させ
る微粉炭燃焼方式が効率が良いことから主流を占めてい
る。そして、低ＮＯｘ燃焼の要求から低ＮＯｘ微粉炭バ
ーナがほとんど用いられている。低ＮＯｘ微粉炭バーナ
は燃料と空気を分離させて炉内に投入し、初期段階では
石炭から放出される揮発分を燃やし、その後で残りのチ
ヤーを燃やす方式をとる。このとき、２段燃焼を併用す
るのが普通なので、チヤーはバーナゾーンでは理論空気
比以下で燃焼する。そして、エアポートの空気で酸化さ
れ完全燃焼する訳である。
る微粉炭燃焼方式が効率が良いことから主流を占めてい
る。そして、低ＮＯｘ燃焼の要求から低ＮＯｘ微粉炭バ
ーナがほとんど用いられている。低ＮＯｘ微粉炭バーナ
は燃料と空気を分離させて炉内に投入し、初期段階では
石炭から放出される揮発分を燃やし、その後で残りのチ
ヤーを燃やす方式をとる。このとき、２段燃焼を併用す
るのが普通なので、チヤーはバーナゾーンでは理論空気
比以下で燃焼する。そして、エアポートの空気で酸化さ
れ完全燃焼する訳である。
【００１２】現在の低ＮＯｘ微粉炭バーナは、燃料と空
気の分離手段として円形型のバーナの場合には旋回、矩
形型のバーナでは分割配管を用いるのが一般的である。
ところが、そのために燃焼ガスの流動様式は、バーナ内
部は無論のこと、バーナゾーンでは従来の火炉とは大き
く異なり、バーナゾーン出口のガス流速には大きな分布
が生じる。
気の分離手段として円形型のバーナの場合には旋回、矩
形型のバーナでは分割配管を用いるのが一般的である。
ところが、そのために燃焼ガスの流動様式は、バーナ内
部は無論のこと、バーナゾーンでは従来の火炉とは大き
く異なり、バーナゾーン出口のガス流速には大きな分布
が生じる。
【００１３】その結果、従来のエアポートでは対応し切
れず、バーナゾーンの未燃分が完全燃焼されないまま火
炉を出てしまい、排ガス中の未燃分が低減できないとい
う問題がある。
れず、バーナゾーンの未燃分が完全燃焼されないまま火
炉を出てしまい、排ガス中の未燃分が低減できないとい
う問題がある。
【００１４】これに対し、主エアポート噴流に旋回を与
えて噴流の広がり幅を大きくして混合を促進させたり、
上述した副エアポートを使う方法が提案されているが、
前者は旋回を強くすると炉内中央部まで到達しなくなる
相反作用があり、後者はエアポートの的確な操作条件が
把握できないため、いずれも決定的な手段となつていな
い。
えて噴流の広がり幅を大きくして混合を促進させたり、
上述した副エアポートを使う方法が提案されているが、
前者は旋回を強くすると炉内中央部まで到達しなくなる
相反作用があり、後者はエアポートの的確な操作条件が
把握できないため、いずれも決定的な手段となつていな
い。
【００１５】本発明は、このような背景に基づいてなさ
れたものであり、上記従来装置の欠点を解消し、排ガス
中の未燃分を火炉を高くすることなく低減させることが
できるエアポート構造を提供することを目的とする。
れたものであり、上記従来装置の欠点を解消し、排ガス
中の未燃分を火炉を高くすることなく低減させることが
できるエアポート構造を提供することを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】上記目的は、主エアポー
ト間に設けた副エアポートの空気流量を、バーナ噴流の
流量、及びバーナの旋回力に基づいて設定することによ
つて達成される。
ト間に設けた副エアポートの空気流量を、バーナ噴流の
流量、及びバーナの旋回力に基づいて設定することによ
つて達成される。
【００１７】
【作用】バーナゾーンを出ていく未燃分の量は、空気流
量の少ないバーナでは多く、空気量の多いバーナでは少
ない。また、バーナゾーンを出ていくバーナ噴流間のガ
ス量は、バーナの旋回方向が下向きになる側では少な
く、逆に上向きになる側では多い。従つて、バーナの空
気量と旋回方向に基づいて、エアポートの流量を調整す
れば、局部的な未燃分の流出を防止できる。
量の少ないバーナでは多く、空気量の多いバーナでは少
ない。また、バーナゾーンを出ていくバーナ噴流間のガ
ス量は、バーナの旋回方向が下向きになる側では少な
く、逆に上向きになる側では多い。従つて、バーナの空
気量と旋回方向に基づいて、エアポートの流量を調整す
れば、局部的な未燃分の流出を防止できる。
【００１８】
【実施例】本発明を微粉炭消費量１００ｋｇ／Ｈのテス
ト炉（幅１Ｍ、奥行き２Ｍ、高さ３Ｍ）に実施した例を
図１ないし図３に示す。バーナ２は２段、主エアポート
３は１段で、それぞれ４列対向に配置してある。副エア
ポート４は側壁側に２個ずつ、バーナ２間に１個ずつ合
計６個が対向に配置してある。スロート直径はバーナ２
が１００ｍｍ、主エアポート３が５０ｍｍ、副エアポー
ト４が２５ｍｍである。
ト炉（幅１Ｍ、奥行き２Ｍ、高さ３Ｍ）に実施した例を
図１ないし図３に示す。バーナ２は２段、主エアポート
３は１段で、それぞれ４列対向に配置してある。副エア
ポート４は側壁側に２個ずつ、バーナ２間に１個ずつ合
計６個が対向に配置してある。スロート直径はバーナ２
が１００ｍｍ、主エアポート３が５０ｍｍ、副エアポー
ト４が２５ｍｍである。
【００１９】エアポートの構造は主、副とも同じで図
２、図３に示した通りである。ここでは副エアポートを
示しているが、図２はその正面図、図３は側断面図であ
る。副エアポート４の中央部には旋回せずに入る流入口
と、接線方向から旋回して入る流入口の２つがある。各
々の流量はベーン１２，１１で調整する。これらのエア
ポートは耐火材５を介して火炉水壁６に取り付けられて
いる。２０は空気流入方向を示している。
２、図３に示した通りである。ここでは副エアポートを
示しているが、図２はその正面図、図３は側断面図であ
る。副エアポート４の中央部には旋回せずに入る流入口
と、接線方向から旋回して入る流入口の２つがある。各
々の流量はベーン１２，１１で調整する。これらのエア
ポートは耐火材５を介して火炉水壁６に取り付けられて
いる。２０は空気流入方向を示している。
【００２０】図４と図５は、火炉出口で計測した排ガス
中の未燃分が最低となつたときの、エアポーとの流量配
分と旋回強度を示したものである。図４は各エアポート
の空気流量を、主エアポート３の流量を基準にして示し
たもので、主エアポート３の流量は均一で、副エアポー
ト４の流量がＮＯ．４とＮＯ．８，９で多くしてある。
この場合、主エアポート３と副エアポート４の噴出速度
をすべて同じにした場合に比べて、排ガス中の未燃分は
７０％低減できた。
中の未燃分が最低となつたときの、エアポーとの流量配
分と旋回強度を示したものである。図４は各エアポート
の空気流量を、主エアポート３の流量を基準にして示し
たもので、主エアポート３の流量は均一で、副エアポー
ト４の流量がＮＯ．４とＮＯ．８，９で多くしてある。
この場合、主エアポート３と副エアポート４の噴出速度
をすべて同じにした場合に比べて、排ガス中の未燃分は
７０％低減できた。
【００２１】なお、２段燃焼比率を変える未燃分の絶対
値、エアポートの適正調整値は変わるので、通常使用さ
れる代表的な空気比としてバーナゾーンを０．９、エア
ポートを０．３とした。エアポートの操作条件に適正値
が存在する理由を説明するために、非燃焼時にバーナゾ
ーンの出口部に熱線流速計を挿入して、上昇方向のガス
流速成分を計測した。
値、エアポートの適正調整値は変わるので、通常使用さ
れる代表的な空気比としてバーナゾーンを０．９、エア
ポートを０．３とした。エアポートの操作条件に適正値
が存在する理由を説明するために、非燃焼時にバーナゾ
ーンの出口部に熱線流速計を挿入して、上昇方向のガス
流速成分を計測した。
【００２２】測定値を奥行き方向に平均したものを図５
に示す。バーナ２の燃焼用空気の旋回方向は矢印２１で
示した通りであるが、副エアポート４のバーナ間のＮ
Ｏ．４と側壁間のＮＯ．８，９で他の部分より流速が大
きくなつている。これは旋回成分の方向が上昇ガス流の
方向と一致するからである。従つて、本エアポートの調
整が妥当であることを示している。なお、２２はガス流
速を示している。
に示す。バーナ２の燃焼用空気の旋回方向は矢印２１で
示した通りであるが、副エアポート４のバーナ間のＮ
Ｏ．４と側壁間のＮＯ．８，９で他の部分より流速が大
きくなつている。これは旋回成分の方向が上昇ガス流の
方向と一致するからである。従つて、本エアポートの調
整が妥当であることを示している。なお、２２はガス流
速を示している。
【００２３】次に、各エアポートの旋回強度（スワール
数）を図６に示す。主エアポート３と側壁よりのエアポ
ートＮＯ．１，９は旋回強度を他より弱くしてある。旋
回強度は噴流の広がり幅を制御するために使用してお
り、これらの副エアポート噴流は火炉の中央部まで到達
する必要があるので、旋回を弱くして炉内到達距離を確
保している。これに対し、主エアポート間の副エアポー
ト噴流は、火炉の中央部まで到達する必要はなく、広が
りを大きくする方がよいので強旋回としてある。
数）を図６に示す。主エアポート３と側壁よりのエアポ
ートＮＯ．１，９は旋回強度を他より弱くしてある。旋
回強度は噴流の広がり幅を制御するために使用してお
り、これらの副エアポート噴流は火炉の中央部まで到達
する必要があるので、旋回を弱くして炉内到達距離を確
保している。これに対し、主エアポート間の副エアポー
ト噴流は、火炉の中央部まで到達する必要はなく、広が
りを大きくする方がよいので強旋回としてある。
【００２４】なお、副エアポート４は主エアポート３と
同じ高さに設定するのが最も効果的だつたが、試みに主
エアポート３の直径分だけ上方に位置をずらしてみた
が、ほぼ同等の効果が得られた。
同じ高さに設定するのが最も効果的だつたが、試みに主
エアポート３の直径分だけ上方に位置をずらしてみた
が、ほぼ同等の効果が得られた。
【００２５】図８、図９は、コーナフアイアリングの火
炉に本発明を適用したものである。通常のコーナフアイ
アリングの火炉ではバーナ、エアポートをコーナ部に多
重に積み上げるのが一般的である。この方法は、フアイ
アボール２５と呼ばれる火炉の中心軸の回りに渦状に回
転するガス体を形成するのが特徴である。
炉に本発明を適用したものである。通常のコーナフアイ
アリングの火炉ではバーナ、エアポートをコーナ部に多
重に積み上げるのが一般的である。この方法は、フアイ
アボール２５と呼ばれる火炉の中心軸の回りに渦状に回
転するガス体を形成するのが特徴である。
【００２６】図９に示すようにエアポートゾーンには、
これまで説明した対向燃焼火炉と同じく、バーナ操作条
件に対応したガス噴流２４が上昇してくる。唯この場合
は、主にバーナ２の上下方向の操作条件に対応している
のが異なる。この例では、旋回方向から考えて主エアポ
ート３のすぐ下流側は流量を少なくしている。旋回はや
はり掛けた方がよい結果が得られた。なお、２３は噴流
である。
これまで説明した対向燃焼火炉と同じく、バーナ操作条
件に対応したガス噴流２４が上昇してくる。唯この場合
は、主にバーナ２の上下方向の操作条件に対応している
のが異なる。この例では、旋回方向から考えて主エアポ
ート３のすぐ下流側は流量を少なくしている。旋回はや
はり掛けた方がよい結果が得られた。なお、２３は噴流
である。
【００２７】図１０は、対向燃焼炉でもバーナ軸がずれ
た配置の火炉に適用した例である。この場合、特にコー
ナ部のすり抜け量が多いので主エアポート３はコーナ部
に２個ずつ配置してある。主エアポート３の調整は流量
を旋回強度とも同じにしてある。副エアポート４は、側
壁側の流量を主エアポート３の５０％、旋回を弱旋回と
し、他方の流量を主エアポート３の３０％、旋回を強旋
回としている。
た配置の火炉に適用した例である。この場合、特にコー
ナ部のすり抜け量が多いので主エアポート３はコーナ部
に２個ずつ配置してある。主エアポート３の調整は流量
を旋回強度とも同じにしてある。副エアポート４は、側
壁側の流量を主エアポート３の５０％、旋回を弱旋回と
し、他方の流量を主エアポート３の３０％、旋回を強旋
回としている。
【００２８】さらに、前壁または後壁の一方の面のみに
バーナ２を装着する燃焼炉でも、同様の効果が得られ
た。特に、バーナ装着面側のエアポートに本発明の操作
方法が有効であつた。
バーナ２を装着する燃焼炉でも、同様の効果が得られ
た。特に、バーナ装着面側のエアポートに本発明の操作
方法が有効であつた。
【００２９】図１１は、副エアポート４を矩形にしたも
のである。事業用火炉の水壁は、水管を連ねた構造とな
つているので、円形よりも矩形の方が加工しやすく、こ
の方が安く製造できる特徴がある。
のである。事業用火炉の水壁は、水管を連ねた構造とな
つているので、円形よりも矩形の方が加工しやすく、こ
の方が安く製造できる特徴がある。
【００３０】図１２、図１３は、この矩形ポートの中に
噴出方向を調整するベーン１３を設けたものである。こ
れらは、火炉の外側から調整てきるようにしてある。副
エアポート４の調整は、流量と噴流の広がり幅を調整す
る機能があれば良いので、複雑な旋回器を使用しなくて
もこのような簡単な構造でも十分目的を達成できる。
噴出方向を調整するベーン１３を設けたものである。こ
れらは、火炉の外側から調整てきるようにしてある。副
エアポート４の調整は、流量と噴流の広がり幅を調整す
る機能があれば良いので、複雑な旋回器を使用しなくて
もこのような簡単な構造でも十分目的を達成できる。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
排ガス中の未燃分を従来より、同一２段燃焼比率におい
て３０％以上低減できる。しかも、同等の効果を火炉を
高くして達成する場合に比較すると、コスト的に１／１
０以下であり、遥かに安価である。
排ガス中の未燃分を従来より、同一２段燃焼比率におい
て３０％以上低減できる。しかも、同等の効果を火炉を
高くして達成する場合に比較すると、コスト的に１／１
０以下であり、遥かに安価である。
【図１】本発明の一実施例を示す火炉の正面図である。
【図２】エアポートの正面図である。
【図３】その側面図である。
【図４】エアポートの流量を示す説明図である。
【図５】バーナゾーン出口の速度を示す説明図である。
【図６】エアポートの旋回強度を示す説明図である。
【図７】本発明におけるエアポート噴流の流動様式を示
す説明図である。
す説明図である。
【図８】コーナフアイアリング火炉に適用した例を示す
上面図である。
上面図である。
【図９】その側面図である。
【図１０】対向燃焼火炉の他の実施例を示す上面図であ
る。
る。
【図１１】副エアポートを矩形にした例を示す正面図で
ある。
ある。
【図１２】矩形型の副エアポートの構造を示す上面図で
ある。
ある。
【図１３】その正面図である。
【図１４】従来の火炉の正面図である。
【図１５】図１４Ａ−Ａ´線上の平面図である。
【図１６】従来の火炉の正面図である。
【図１７】図１６Ｂ−Ｂ´線上の平面図である。
１ 火炉
２ バーナ
３ 主エアポート
４ 副エアポート
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 植村 俊雄
広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日立
株式会社呉工場内
(72)発明者 森田 茂樹
広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日立
株式会社呉工場内
Claims (4)
- 【請求項１】 理論空気以下で燃焼するバーナと、その
下流側で不足分の燃焼用空気を吹き込むエアポートとか
らなり、主エアポートより小口径の副エアポートを、主
エアポート間、または、主エアポート・側壁間、また
は、それら両方に少なくとも１個以上設けた事業用ボイ
ラ火炉において、 各副エアポートに流量調整機能、または、噴出方向調整
機能、または、それら両方の機能を備えたことを特徴と
するエアポート構造。 - 【請求項２】 請求項１記載において、さらに、各副エ
アポートに旋回発生機能を備えたことを特徴とするエア
ポート構造。 - 【請求項３】 請求項１または２記載において、各エア
ポートの配置、または、調整を、バーナ噴流の流量配分
に対応させて行うことを特徴とするエアポート構造。 - 【請求項４】 請求項１または２記載において、各エア
ポートの配置、または調整を、最上段バーナの旋回方
向、または、旋回方向とバーナ噴流の流量との積に対応
させて行うことを特徴とするエアポート構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19268591A JP3258041B2 (ja) | 1991-07-08 | 1991-07-08 | ボイラおよびその運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19268591A JP3258041B2 (ja) | 1991-07-08 | 1991-07-08 | ボイラおよびその運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0518510A true JPH0518510A (ja) | 1993-01-26 |
| JP3258041B2 JP3258041B2 (ja) | 2002-02-18 |
Family
ID=16295347
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19268591A Expired - Fee Related JP3258041B2 (ja) | 1991-07-08 | 1991-07-08 | ボイラおよびその運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3258041B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007080873A1 (ja) | 2006-01-11 | 2007-07-19 | Babcock-Hitachi K.K. | 微粉炭焚きボイラ及び微粉炭燃焼方法 |
| US7878130B2 (en) | 2004-11-04 | 2011-02-01 | Babcock-Hitachi K.K. | Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility |
| WO2011030501A1 (ja) * | 2009-09-11 | 2011-03-17 | バブコック日立株式会社 | 微粉炭焚きボイラ |
-
1991
- 1991-07-08 JP JP19268591A patent/JP3258041B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7878130B2 (en) | 2004-11-04 | 2011-02-01 | Babcock-Hitachi K.K. | Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility |
| WO2007080873A1 (ja) | 2006-01-11 | 2007-07-19 | Babcock-Hitachi K.K. | 微粉炭焚きボイラ及び微粉炭燃焼方法 |
| US20100224108A1 (en) * | 2006-01-11 | 2010-09-09 | Yuki Kamikawa | Pulverized coal-fired boiler and pulverized coal burning method |
| AU2007205567B2 (en) * | 2006-01-11 | 2010-09-23 | Mitsubishi Power, Ltd. | Pulverized coal-fired boiler and pulverized coal combustion method |
| AU2007205567C1 (en) * | 2006-01-11 | 2011-04-14 | Mitsubishi Power, Ltd. | Pulverized coal-fired boiler and pulverized coal combustion method |
| JP2012122720A (ja) * | 2006-01-11 | 2012-06-28 | Babcock Hitachi Kk | 微粉炭焚きボイラ及び微粉炭燃焼方法 |
| JP5028278B2 (ja) * | 2006-01-11 | 2012-09-19 | バブコック日立株式会社 | 微粉炭焚きボイラ |
| US8505472B2 (en) * | 2006-01-11 | 2013-08-13 | Babcock-Hitachi K.K. | Pulverized coal-fired boiler and pulverized coal burning method |
| KR101421744B1 (ko) * | 2006-01-11 | 2014-07-22 | 바브콕-히다찌 가부시끼가이샤 | 미분탄 연소 보일러 및 미분탄 연소 방법 |
| WO2011030501A1 (ja) * | 2009-09-11 | 2011-03-17 | バブコック日立株式会社 | 微粉炭焚きボイラ |
| CN102472487A (zh) * | 2009-09-11 | 2012-05-23 | 巴布考克日立株式会社 | 微粉煤燃烧锅炉 |
| US8714096B2 (en) | 2009-09-11 | 2014-05-06 | Babcock-Hitachi K.K. | Pulverized coal boiler |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3258041B2 (ja) | 2002-02-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2544662B2 (ja) | バ―ナ― | |
| US20040234912A1 (en) | Gas injectors for short flame and low pollutant emissions | |
| PL196858B1 (pl) | Sposób spalania węgla w skoncentrowanych strumieniach z redukcją NOx | |
| JPH0820047B2 (ja) | 低ＮＯｘ短火炎バーナー | |
| JP2002228107A (ja) | 微粉炭バーナ | |
| CN104033888A (zh) | 四角切圆锅炉及其炉膛 | |
| CA1086632A (en) | Control of air flow in a burner for a tangentially fired boiler | |
| US5680823A (en) | Short flame XCL burner | |
| JPH0518510A (ja) | エアポート構造 | |
| CN204153768U (zh) | 四角切圆锅炉及其炉膛 | |
| JP2000356309A (ja) | 粉末固体燃料用バーナと燃焼装置 | |
| JPH09264525A (ja) | 微粉炭セパレータ装置 | |
| JP2001355832A (ja) | エアポート構造 | |
| JP3261509B2 (ja) | エアポートを有するボイラ火炉 | |
| JP6732960B2 (ja) | 燃料を燃焼させる方法及びボイラー | |
| JP2008075911A (ja) | ガス噴出ポート | |
| JPH08200618A (ja) | 微粉炭燃焼バーナ | |
| JPS62182507A (ja) | ボイラの燃焼装置 | |
| JPH0921506A (ja) | 微粉炭燃焼装置および微粉炭燃焼方法 | |
| JP2943887B2 (ja) | 窒素酸化物低発生バ−ナ | |
| JPH0375403A (ja) | 微粉炭燃焼装置 | |
| JPS6086311A (ja) | 低ΝＯｘボイラ | |
| JP3367784B2 (ja) | 石炭焚き丸型バーナ | |
| JPS59195018A (ja) | 微粉炭の噴出方法およびその装置 | |
| JPH086901B2 (ja) | 微粉炭の低窒素酸化物バーナ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 6 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071207 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 7 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081207 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |