WO1996016212A1

WO1996016212A1 - Etoffe tissee du type nubuck et procede pour la fabriquer

Info

Publication number: WO1996016212A1
Application number: PCT/JP1995/002358
Authority: WO
Inventors: Norio Yoshida; Kojiro Shimada; Fumio Shibata; Seiji Tachika
Original assignee: Teijin Limited
Priority date: 1994-11-18
Filing date: 1995-11-17
Publication date: 1996-05-30
Also published as: KR100265219B1; EP0745713B1; CN1046563C; EP0745713A4; US5753351A; DE69529564T2; JP3187842B2; KR970700793A; EP0745713A1; CN1141066A; DE69529564D1

Description

明細書ヌバック調織物およびその製造方法技術分野

本発明は、ヌバック調織物およびその製造方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、均質で地締まり感に優れ、かつソフ卜な風合と表面夕ツチを有するヌバック調織物、および、そのようなヌバック調織物をウレタン樹脂を用いることなく製造する方法に関する。

背景技術

従来、スェ一ド調ゃヌバック調の立毛布帛を得る方法としては、極細繊維からなる織物ゃ不織布にウレタン樹脂を含浸した後、起毛ゃバッフィングにより極細繊維を表面に現出させる方法が一般に用いられている。

上記ゥレタン樹脂は、織物に地締まり感を付与するために使用されるものである力^ ゥレタン樹脂を使用すると、布帛の風合が著しく硬くなるうえ、染色した布帛は耐光堅牢度が悪く、またアイロン掛けなどによって染料が移行して転染を起こすという問題があった。

このような問題を解決するため、ウレタン樹脂を使用することなくスエード調織物を得る方法として、特開平 5— 4 4 1 3 7号公報には、分割により、極細繊維化が可能なポリエステル/ポリアミド複合繊維と沸水収縮率が 2 5 %以上のポリエステルマルチフイラメン卜との複合糸からなる織物の表面積を 3 0 %以上収縮させた後、前記複合繊維の一部を溶解除去して極細マルチフィラメントを形成させる方法が開示されている。

また、特開平 7— 1 2 6 9 5 1号公報には、極細繊維化が可能な分割型複合マルチフィラメン卜糸と太繊度の高収縮マルチフィラメント糸との異収縮混繊糸を織編物となし、次に熱処理および分割処理して、ソフトで緻密感のある織編物を得る方法が開示されている。

上記方法によれば、ウレタン樹脂を使用することなく、織物に天然スエードに近い風合を付与することが可能になるが、特開平 5 - 4 4 1 3 7号公報に記載される方法においては、複合繊維の一部を溶解除去する前に、また、特開平 7 - 1 2 6 9 5 1号公報に記載の方法においては、複合繊維の溶解除去とほぼ同時に織物の収縮が起こるため、織物を構成する複合糸のうち、特に芯部に位置するマルチフィラメントが熱収縮によって相互に密着し、溶解液の浸透、循環が不充分になるので、未分割の複合繊維が織物中に多数残存し、織物に充分な地締まり感（すなわち、織物を構成する繊維の集束性）が付与できないうえ. 表面タッチが硬化したり染色斑が発生するという問題を有していた。

一方、特開平 2— 1 4 5 8 5 7号公報には、ポリエステル/ポリァミド複合繊維からなる編織物を収縮させることなく、ポリエステルの 5〜 5 0重量％を溶解除去し、ボリエステルとポリアミドの界面に隙間を生ぜしめた後、 8 0 °C 以上で熱収縮処理しつつ揉み加工を施し、ポリエステルとポリアミドの熱収縮率差を利用して複合繊維を分割せしめる高密度編織物の製造方法が開示されている。

しかしながら、上記の方法も、複合織維の構成成分の一部分のみを溶解し、 2種の極細繊維を形成させるものであるため、繊維間に発生する空隙が少なく - 従って、織物を熱収縮させた際の収縮率が小さく、ウレタン樹脂を含浸せしめる方法に匹敵するほどの地締まり感を付与することができないという問題があつた。

さらに、上記の方法においては、極細マルチフイラメン卜が形成される熱処理工程において、加熱と揉みの作用を同時に受けるため、揉みによって生じた歪が最終製品に残り、シヮが発生したり、風合が硬化した、品位の劣るものしか得られないという欠点があつた。

発明の開示

本発明の目的は、上記従来技術の有する問題点を解消し、均質で地締まり感に優れ、かつソフトな風合と表面タツチを有するヌバック調織物を提供することにある。

本発明の他の目的は、そのようなヌバック調織物を、ウレタン樹脂を含浸することなく製造する方法を提供することにある。

本発明者らは上記目的を達成するために鋭意検討した結果、極細ポリエステルマルチフィラメントが形成可能な成分と易溶解成分とからなる複合繊維と、高収縮マルチフィラメントとから構成される二層構造糸の織物中の易溶解成分を、実質的に織物の収縮が起こらないような条件下で溶解し、次いで該織物を拡布状態で収縮させるとき、織物表面に形成された極細ポリエステルマルチフイラメントが高密度に集束され、地締まり感に優れた天然ヌバックの風合を有する織物が得られることを究明した。

かくして本発明によれば、単繊維繊度が 0. 001〜0. 5デニールの極細ポリエステルマルチフイラメン卜が主として鞘部に配置され、かつ該極細ポリエステルマルチフィラメン卜よりも単繊維繊度が大きいポリエステルマルチフイラメン卜が主として芯部に配置されてなる二層構造糸を含む織物であって、該織物が下記（1) および（2) の両要件を同時に満足することを特徴とするヌバック調織物が提供される。

(1 ) J I S L 1 096に従って測定した織物の見掛比重 Bが

0. 35-0. 7

ここで、「見掛比重」とは、 J I S L 1096— 1990に従い、下記の方法により測定した織物の単位面積あたりの重量 W (g/m-) および織物の厚さ t (mm) から、下記式により算出した値である。

B = W/ ( 1 , 000 X t )

式中、 Wは織物の単位面積あたりの重量であって、織物から 20 c mx 20 c mの試験片 3枚を採取し、それぞれの標準状態（20 ±2° (：、 65 ±2%R H) における重量（g) を量り、その平均値を 1 m 'あたりの重量 W (g/m -'）で表したものである。

tは織物の厚さであって、厚さ測定器を用い、標準状態（20± 2。C、 65 ± 2 %R H ) の織物の 5か所について、 7 g f c rn^の初荷重の下に厚さ（ mm) を測り、その平均値で表したものである。

(2) KE S (K a w a b a t a E v a l u a t i o n S y s t em) の剪断試験法に従って測定した剪断剛性 Gが 0 . 2〜1 . 5 g f Z c m * d e g

また、本発明によれば、易溶解成分と、これより溶解性が低く、且つ極細ポリエステルマルチフイラメントが形成可能な成分とから構成される分割型複合繳維およびノまたは海島型複合繊維のマルチフィラメントと、該複合繊維よりも熱収縮率が大きい高収縮ポリエステルマルチフィラメン卜とを混繊して得た二層構造糸を含む織物を、実質的に収縮させることなく、該織物中に含まれる分割型複合繊維および Zまたは海島型複合繊維中の易溶解成分を溶解除去して扁平極細ボリエステルマルチフィラメントを形成させた後、拡布状態で収縮させることを特徴とするヌバック調織物の製造方法が提供される。

図面の簡単な説明

第 1図は、本発明のヌバック調織物の断面の一例を模式的に示す断面図であ第 2図は、複合繊維の一部を溶解除去する前に織物を収縮させて得た、従来のスェ一ド調布帛の断面の一例を模式的に示す断面図である。

第 3図は、分割型複合織維の一例を模式的に示す断面図である。

第 4図は、海島型複合繊維の一例を模式的に示す断面図である。

発明を実施するための最良の形態

以下、本発明について詳述する。

本発明で使用する複合繊維は、易溶解成分と、これより溶解性が低く、且つ極細ポリエステルマルチフィラメン卜が形成可能な成分とから構成され、第 3 図に示すような、一方の成分 Aにより他方の成分 Bが複数個に分割された繊維断面形状を有する分割型複合繊維およびまたは第 4図に示すような、海成分 Cと島成分 Dとからなる海島型複合繊維をいい、 A、 Bの少なくとも一方の成分および成分 Dがポリエステルであるものを対象とする。

上記分割型複合繊維（第 3図）は成分 Aまたは Bのいずれか一方（易溶解成分）を溶解除去することにより、残りの成分 Bまたは Aからなる極細ポリエステルマルチフィラメントを形成させることができる。また、海島型複合繊維（第 4図）の場合には、海成分 C (易溶解成分）を溶解除去することにより、島成分 Dからなる極細ポリエステルマルチフィラメントを形成させることができる。

易溶解成分としては、ナイロン一 6、ボリスチレン、 5—ナトリウムスルホィソフタル酸成分を共重合したボリエステル、ボリオキシアルキレングリコ一ルを添加配合したポリエステル、ジカルボン酸成分とポリオキシアルキレングリコール成分とからなるポリエーテルエステルを添加配合したポリエステルなどが例示される。極細ポリエステルマルチフィラメント形成成分としては、ェチレンテレフタレート単位を主たるくり返し単位とするポリエステルゃブチレンテレフタレ一卜単位を主たるくり返し単位とするポリエステルなどが例示される。

上記分割型複合繊維（第 3図）における成分 Aと Bの組み合わせおよびその構成比率、あるいは海島型複合繊維（第 4図）における成分 Cと Dの組み合わせおよびその構成比率は、所望の繊度や溶解処理の条件などに応じて適宜設定すればよい。

中でも、成分 A (易溶解成分）としてジカルボン酸成分とポリオキシアルキレングリコール成分とからなるポリエ一テルエステルと、ポリォキシアルキレングリコールとを含有するボリエステルを 5 0重量％用い、成分 B (極細マルチフィラメント形成成分）としてエチレンテレフタレート単位を主たるくり返し単位とするポリエステルを 5 0重量％用いた分割型複合繊維が好ましく例示される。

上記複合繊維の易溶解成分を溶解して得られる極細ポリエステルマルチフィラメントの単繊維繊度は、 0 . 0 0 1〜 0 . 5デニールであることが必要であり、好ましくは 0 . 0 1〜 0 . 1デニールである。該単繊維繊度が 0 . 5デニ —ルより大きい場合には、充分な地締まり感が付与できないうえ、ソフ卜な風合と表面夕ツチが得られない。一方、該単繊維繊度が 0 . 0 0 1デニール未満の場合は、風合がソフトになり過ぎ、ヌバック調織物として適正な張り、腰が得られないうえ、織物の耐久性などが低下する。さらに、上記極細ポリエステルフィラメントは、その断面が、扁平度 8〜 1 5の扁平形状であることが好ましい。ここで、「扁平度」とは、フィラメント断面における最大幅最大厚みの比をいい、断面が楕円状のときは長径 Z短径の比、また、断面が矩形のときは縱 Z横の比に相当する値である。

上記扁平フィラメントは、例えば前述の分割型複合繊維の断面において、溶解除去が困難な成分（極細ボリエステルマルチフイラメン卜が形成可能な成分）が多数の扁平形状を有するフラクションとなるように複合繊維を構成することにより、容易に得ることができる。

一方、上記複合繊維よりも熱収縮率の大きい高収縮ボリエステルマルチフィラメントとは、例えばポリエステルの未延伸マルチフィラメント糸を低温低倍率延伸するなど、従来公知の方法により製造することができ、中でも、ポリエステルにィソフタル酸などの第 3成分を共重合して得られたポリエステルマルチフイラメン卜糸を使用することが好ましい。

上記高収縮ポリエステルマルチフィラメントは、織物を充分に収縮させ、地締まり感とソフ卜な風合を付与するために、例えば、その沸騰水収縮率が 2 0 %程度以上あることが好ましい。ただ、あまり沸騰水収縮率が大きすぎると、収縮斑が発生し易いので、高々 7 0 %程度に止めるのが好ましい。

また、上記高収縮ポリエステルマルチフィラメン卜の単繊維繊度は、極細ポリエステルマルチフィラメントの単繊維繊度よりも大きいことが必要であり、単繊維纔度の好ましい範囲は 1〜 5デニール、より好ましい範囲は 2〜 4デニ —ルである。

本発明の織物は極細ポリエステルマルチフィラメントと高収縮ポリエステルマルチフィラメントとの二層構造糸で構成されなければならず、該ニ層構造糸は、前記分割型複合繊維および Zまたは海島型複合繊維のマルチフィラメントと高収縮ポリエステルマルチフィラメン卜とを引揃え、合撚、空気交絡あるいは同時延伸仮撚などによって混繊した後、該複合繊維の易溶解成分を溶解することにより製糸される。

二層構造糸を製糸するに際しては、高収縮ポリエステルマルチフィラメントが主として芯部に、また複合繊維のマルチフィラメントが主として鞘部に配置されるよう両フィラメントにフィード差あるいは伸度差などを付与することが好ましい。

中でも、高収縮ポリエステルマルチフィラメントとそれより伸度の大きい分割型複合繊維およびまたは海島型複合繊維のマルチフイラメン卜とを空気交絡した後、同時延伸仮撚を行なえば、芯糸と鞘糸のズレが起こりにくい二層構造糸が得られるので好ましい。

上記の同時延伸仮撚に際しては、後述の織物の収縮を促進し、ソフ卜な風合と表面夕ツチを付与するため、加熱セッ卜を 7 0て以下程度の低温で実施することが好ましく、加熱を行わず、室温で仮撚することがさらに好ましい。

本発明の織物は上記のように製糸された二層構造糸を経糸および Zまたは緯糸に用いて製織して得られるが、この際、経糸、緯糸共に二層構造糸を用いるほうが品位の良い織物を得ることができる。

製織に際しては、本発明の目的を損なわない範囲で、上記ポリエステルマルチフイラメントのニ層構造糸と、天然繊維、再生繊維または他の合成繊維などと交織しても構わない。

また、織組織には特に制限はなく、平織、綾織、朱子織など任意の織組織が採用できる。

次いで、得られた織物中に含まれる分割型複合繊維およびノまたは海島型複合繊維の易溶解成分を溶解除去し、極細ポリエステルマルチフィラメントを形成させる。溶解除去の方法としては、易溶解成分の溶剤中に織物を浸漬する方法、溶剤をパディングする方法など任意の方法を採用することができる。

上記溶解処理は、実質的に織物の収縮が起こらない状態で実施することが必要であり、そのためには、織物の収縮開始温度 T s以下の温度で実施する必要がある。ここで、「織物の収縮開始温度 T s」とは、フリー状態の織物を 2 °C Z分の昇温速度で加熱収縮させた際、下記（ I ) 式で表される織物表面積の収縮率 Sが 1 0 %以上となる温度をいう。 ( I ) S = { 1 - (加熱後の織物の表面積加熱前の織物の表面積） } X 1 0 0

上記溶解処理温度が収縮開始温度 T sを越える場合には、織物の熱収縮が大きくなり、その結果溶解処理液の浸透、循環が不充分になるので、織物を構成する二層構造糸中に未溶解の複合繊維が残存して、表面タッチが硬化したり染色斑が発生する場合がある。

また、二層構造糸中に未溶解の複合繊維が残存すると、織物中の空隙が少なくなるので、加熱処理した際に織物が充分に収縮せず、得られる織物の見掛比重が小さくなりすぎる。なお、従来、織物表面の極細繊維の集束密度が高いヌバック調の織物が得られなかったのは、複合繊維の溶解処理とほぼ同時に織物の収縮が起こり、未溶解の複合繊維が残存するとともに、該未溶解の複合繊維によって織物の収縮が制限されることが原因であった。

溶解処理に使用する溶剤の種類や濃度などは、複合繊維の構成成分または構成比率などに応じて適宜選択すればよく、例えば、前述の、成分 A (易溶解成分）としてジカルボン酸成分とポリオキシアルキレングリコール成分とからなるポリエーテルエステルと、ポリオキシアルキレングリコールとを含有するポリエステルを用い、成分 B (極細マルチフィラメン卜形成成分）としてェチレンテレフ夕レート単位を主たるくり返し単位とするポリエステルを用いた分割型複合繊維の場合には、 3 5〜1 5 0 g /リットル程度のアル力リ水溶液を用いればよい。

上記溶解処理における易溶解成分の溶出率には特に制限はないが、織物中に充分な空隙を付与し、加熱処理時の収縮率を高めるためには、溶解前の易溶解成分量に対し 5 0重量％を越える量、好ましくは 8 0 %を越える量の易溶解成分を溶出させることが好ましい。

また、浸漬法による溶解処理に際しては、ジッガ一染色機やオープンソ一パ一、またはボイルオフ機などを使用し、加工シヮの発生を極力少なくすることが好ましい。

溶解処理後の織物は、次いで、その表面積が 2 0 %以上、好ましくは 3 5 % 以上収縮するよう加熱処理される。ここで「収縮率」とは、前記（ I ) 式により算出される値を指す。

上記加熱収縮処理は、織物に地締まり感を付与すると共に、二層構造糸を構成するマルチフィラメントを低配向化させ、織物の風合をソフトにする働きをする。該収縮率が 2 0 %未満の場合には、地締まり感に優れ、ソフ卜な風合を有する織物は得られない。

上記の加熱収縮処理に際しては、拡布状態、すなわち織物を拡げた状態で収縮させ、加熱中の織物にシヮなどの歪が発生しないようにすることが必要である。また、加熱処理は、通常の精鍊、リラックスおよびプレセットなどの工程中で実施することが好ましく、拡布状態で収縮させるためには、オーブンソ一パー、ボイルオフ機、ビンテンターなどの加熱処理装置が好適に使用できる。また、収縮シヮの発生を防止するため、加熱温度を徐々に高めて収縮率を順次コントロールすることが可能な多槽式のオーブンソ一パーなどを用いればさらに好ましい。

加熱収縮処理の際にサ一キユラ一染色機などを使用し、揉みの作用が加わつた状態で上記織物を収縮させた場合には、揉みによって生じた歪が最終製品に残り、シヮが発生したり、風合が硬化した、品位の劣るものとなるばかりでなく、織物を充分に収縮させることができないので、得られた織物の地締まり感が低下する。

加熱温度や加熱時間は、所望の収縮率に応じて適宜設定すればよいが、温度は織物の収縮開始温度 T sを中心に（T s + 1 0て〜 T s + 5 0 °C ) の範囲、時間は 1〜 4分程度が好ましい。

加熱処理後の織物には、さらにバフィングなどの処理を施して表面を毛羽立たせ、表面タツチをよりソフトにすることが好ましい。また、一旦加熱収縮させた後は、サ一キユラ一染色機などを用いて揉み加工を施し、二層構造糸を構成するマルチフィラメントを自己伸長させて織物を柔軟化させても構わない。また、カレンダー加工を行なって毛羽の均一性を向上させたり、少量の樹脂を付与して地組織の引裂強度を向上させても構わない。また、上記のようにして得られたヌバック調織物は、ポリエステルベースであるため、プリント手法で模様を着色しても、反染と同様、均育度が高く、斑感のない配色が得られる。特に、元にあった色を抜いて新しい色をつけるプリント手法、所謂、抜染ブリント技法を用いた商品を作る場合、ベース素材が単

—ポリマ一組成（ポリエステル 1 00%) であるため、加工が容易でその威力を発揮する。もし、ヌバック調ベース布が、ポリエステル繊維とナイロン繊維の 2成分、またはボリエステル繊維とゥレ夕ン樹脂の 2成分などの多成分から成る場合は、高級感のあるプリン卜商品は得難く、特に抜染ブリント技法を利用する場合は、指し色に限界があり、商品化は難しくなる。

上記方法により得られた本発明のヌバック調織物は、下記（ 1 ) 、（2) の特性を同時に満足することが必要である。

( 1 ) J I S L 109 に従って測定した織物の見掛比重 Bが

0. 35〜0. 7

ここで、「見掛比重」とは、 J I S L 1096— 1 990に従い、下記の方法により測定した織物の単位面積あたりの重量 W (gZm および織物の厚さ t (mm) から、下記式により算出した値である。

B = / ( 1， 0 0 0 X t )

ここで「織物の単位面積あたりの重量 W」は、織物から 2 0 c m X 2 0 c m の試験片 3枚を採取し、それぞれの標準状態（20±2。C、 65± 2%RH) における重量（g) を量り、その平均値を 1 m 'あたりの重量 W ( g / -) で表したものである。

「織物の厚さ t」は、厚さ測定器を用い、標準伏態（20± 2°C、 65 ±2 % R H) の織物の 5か所について、 7 g f Z c m2の初荷重の下に厚さ（mm) を測り、その平均値で表したものである。

2 ) K E S (K a w a b a t a E v a l u a t i o n S y s t em) の剪断試験法に従って測定した剪断剛性 Gが 0. 2〜1. 5 g f Zc m * d e g

( 1 ) の見掛比重 Bは、織物の地締まり感を表す指標であり、 Bの値が大きい程、織物の地締まり感が優れていることを示す。見掛比重 Bが 0. 35より小さい場合は、織物の地締まり感が不足する。ただ、あまり見掛け比重 Bが大きすぎると、織物の表面タツチが硬くなるので、高々 0. 7 c m³Zg程度にとどめることが好ましい。見掛け比重の好ましい範囲は 0. 4〜0. 6、より好ましい範囲は 0. 4〜0. 5である。

また、（2) の剪断剛性 Gは、織物の柔らかさを表す指標であり、 Gの値が小さい程、織物が柔らかく、しなやかであることを示す。

上記の剪断剛性 Gが 1. 5 g f /cm♦ d e gより大きい場合は、織物が硬く、ソフトな風合を示さない。ただ、あまり剪断剛性 Gが小さすぎると、張り . 腰が全くないゴム様の風合を示す様になるので、せいぜい 0. 2 g f / c m ' d e g程度に止めることが好ましい。剪断剛性の好ましい範囲は 0. 4〜0. 9、より好ましい範囲は 0. 5〜0. 7 g f Z c m · d e gである。

本発明のヌバック調織物の製造方法によれば、極細ボリエステルマルチフィラメン卜が形成可能な分割型複合繊維およびノまたは海島型複合繊維のマルチフィラメントと、該複合繊維よりも熱収縮率が大きい高収縮ポリエステルマルチフィラメントとからなる二層構造糸を経糸および Zまたは緯糸に配した織物を収縮させるに先立ち、織物の収縮が起こらないような条件下で、先ず複合纈維の易溶解成分を溶解除去するので、織物を構成する二層構造糸内の空隙が多くなり、織物が収縮する際にフィラメントが密に集束されて、織物に優れた地締まり感が付与できる。

さらに、本発明においては、二層構造糸の鞘部に極細ポリエステルマルチフイラメントが配されているので、織物の収縮が起こつた際、織物表層部では、該極細ポリエステルマルチフイラメントが密に集束されて、ソフトな表面夕ッチが得られるのである。しかも、織物の収縮によって二層構造糸を構成するマルチフイラメン卜が低配向化されるので、フィラメントが密に集束しているにも関わらず、ソフトな風合を呈することができる。

そして、上記の現象は、極細ポリエステルフィラメン卜が扁平度 8~1 5の扁平断面を有するとき、さらにその効果が顕著に発現する。第 1図は、本発明のヌバック調織物の断面の一例を模式的に示したものであり、織物の表雇部には主として扁平極細ボリエステルマルチフィラメント 1がまた、織物の内層部には主として該扁平極細ポリエステルマルチフィラメント 1よりも単繊維繊度の大きいポリエステルマルチフィラメント 2が密に集束された構造を呈しているので、織物に優れた地締まり感とソフ卜な表面夕ツチが付与できる。

これに対して、第 2図は、特開平 5 - 4 4 1 3 7号公報に記載されるように, 複合繊維の一部を溶解除去する前に織物を収縮させて得た従来のスエード調布帛の断面を示したものであり、この布帛は、比較的単繊維織度の大きいポリエステルマルチフィラメント 3と、分割されて生成した極細マルチフィラメン卜 4と未分割ないし不完全に分割された複合繊維 5とからなり、構成繊維の集束が起こらないので、見掛け比重は小さくなり、一方、未分割の繊維が多数残存するので剪断剛性率が大きくなるうえ、染色した場合に染色斑が発生し易くな

O o

また、特開平 2— 1 4 5 8 5 7号公報に記載される方法によれば、複合纊維の構成成分の一部しか溶解除去せず、ポリエステルとポリアミドそれぞれの成分からなる極細繊維を形成させることが前提であるため、やはり二層構造糸間の空陳が少なく、織物の収縮が制限されるので、見掛け比重が小さくなる。

さらに、上記公知の方法は、加熱収縮時に揉みの作用を同時に受けるため、揉みによって生じたシヮなどの歪が最終製品に残り、品位の劣るものしか得られないばかりでなく、前述の抜染ブリントを施した場合、高級感のある配色が得られない。

以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。なお、実施例中の各物性は、下記の方法により測定した。

( 1 ) 見掛比重 B

J I S L 1 0 9 6 - 1 9 9 0に従い、下記の方法により測定した織物の単位面積あたりの重量 W ( g Xm -') および織物の厚さ t ( m m ) から、下記式により見掛比重 Bを算出した。 B = W/ ( 1， 000 X t )

式中、 Wは織物の単位面積あたりの重量であって、織物から 20 c mx 20 c mの試験片 3枚を採取し、それぞれの標準状態（20±2。C、 65 ±2%R H) における重量（g) を量り、その平均値を 1 m2あたりの重量 W (g/m^) で表したものである。

tは、織物の厚さであって、厚さ測定器を用い、標準状態（ 20 ± 2。C、 6 5 ± 2%RH) の織物の 5か所について、 7 g f Z c m≥の初荷重の下に厚さ (mm) を測り、その平均値で表したものである。

(2) 剪断剛性 G

K E S ( K a w a b a t a E v a l u a t i o n S y s t em) の剪断試験法（繊維機械学会誌， 26, P 72 1 (1 973) ) に従い、織物の剪断特性図より剪断剛性 Gを求めた。

(3) 織物の風合

織物の地締まり感、表面タツチ、ソフト感および張り、腰について、熟練者 5人により官能評価を行い、 A (良）〜 E (不良）の 5段階で評価した。

(4) 沸騰水収縮率

約 3000デニールの総を作り、これに 0. l gZd eの荷重をかけて、原長 L 0 ( cm) を読みとつた。前記総の荷重を 2 m d eに変えて、これを沸騰水中で 30分間処理し、次いで、室温で乾燥させた後、荷重を 0. 1 _gノ d eに変えて、その長さ L 1 ( cm) を読み取り、下記の式で沸騰水収縮率（単位％) を算出した。

沸騰水収縮率 = { (L0- L 1) /L0} X 1 00

実施例 1

固有粘度 0. 64のポリエチレンテレフタレートに、イソフタル酸を共重合し、紡糸速度 3600 mノ分で紡糸して 50デニール Z 1 2フィラメントのポリエステル中間配向マルチフィラメント糸（伸度 1 30%) を得た。

成分 Aとしてジカルボン酸成分とポリオキシアルキレングリコール成分とからなるポリエーテルエステルを 4重量％および平均分子量が 2万のポリアルキレングリコールを 4重量％含有するポリエチレンテレフタレ一ト（固有粘度 0. 68) を用い、かつ成分 Bとして固有粘度 0. 64のポリエチレンテレフタレートを用いて、図 3に示す断面形状を有する 90デニールノ 20フィラメントの分割型複合緘維の未延伸マルチフィラメント糸（A、 Bはそれぞれ 48層、伸度 210%) を得た。

上記ポリエステル中間配向マルチフィラメン卜糸と分割型複合繊維の未延伸マルチフィラメント糸とを引揃え、ィン夕ーレースノズルに供給して、オーバ一フィード率 1 %、圧空圧 2 k g Z c m2で混繊した後、仮撚速度 225 m/ 分、仮撚ディスクの表面速度 45 Om/分、延伸倍率 1. 4倍の条件で室温で延伸同時仮撚加工した。

得られた二層構造糸を構成する高収縮ポリエステルマルチフィラメン卜の沸騰水収縮率は 70%、また、分割型複合繊維の沸騰水収縮率は 60%であった ₍ 次いで、該加工糸に 33 OT/mの Z撚を掛けたものを経糸に、また 1 00 TZmの Z撚を掛けたものを緯糸に用いて経のカバ一フアクターが 1 624、緯のカバーファクタ一が 1 126の朱子織物を製織した。該織物の収縮開始温度 T sは 52 °Cであつた。

次いで、ジッガー染色機を用い、 ΐ亥織物を濃度 100 gZ 1、 50°Cの苛性ソーダ溶液中に浸漬して前記成分 Aを溶解除去し、極細ポリエステルマルチフイラメントを形成させた。

中和処理後、オーブンソーパーを用い、上記織物を拡布状態で加熱収縮させて、織物の表面積を 42%収縮させた。この際、加熱温度はオーブンソ一パーの入口部で 62てとし、温度を徐々に高めて出口部で 95 °Cとした。

さらに、上記織物に、サーキユラ一染色機を使用して 130てで揉み加工を施し、乾燥した後、常法に従ってバフ起毛、染色した。

得られた織物の表層部には、扁平度 1 1、単繊維繊度 0. 05デニールの扁平極細ボリエステルマルチフィラメントの毛羽が多数存在していた。

得られた織物は第 1図に示すような断面形態を有しており、その見掛比重 B は 0. 45、剪断剛性 Gは 0. 5 1であり、該織物は地締まり感が充分で、天然ヌバックに匹敵するソフトな風合と表面タツチを有しており、染色斑は全く発生していなかった。

実施例 2〜 9、比較例 1〜2

実施例 1において、海島型複合繊維およびノまたは分割型複合繊維を構成する成分 A及び Bの形状及び構成比率を変更し、極細ボリエステルフィラメントの単繳維繊度及び扁平度を表 1に示すように変更した他は実施例 1と同様に製織および織物の加工処理を行った。

結果を表 1に示す。

表 1に示すように、見掛比重 Bが 0. 5〜1. 0、且つ剪断剛性 Gが 0. 5 ■ 1. O g f Zcm . d e gの範囲にある場合（実施例 2〜 9 ) に、地締まり感が充分で、ソフ卜な風合と表面タツチを有するヌバック調織物が得られ、極細フィラメントの単鏃維繊度が 0 . 0 1〜0 . 1デニール、且つ扁平度が 8 ~ 1 5のとき（実施例 3、 4、 7、 8 ) に、特に良好な結果が得られた。

一方、極細フィラメントの単繊維繊度が 0 . 0 0 1デニールより小さい場合 (比較例 1 ) は、風合いがソフトになり過ぎ、しかも張り、腰が全くないゴム様の風合を示する織物しか得られなかった。

また、極細フイラメン卜の単繊維繊度が 0 . 5デニールを越える場合（比較例 2 ) は、地締まり感に乏しい、風合の硬い織物しか得られなかった。

実施例 1 0〜 1 2

実施例 1で使用したポリエステル中間配向マルチフィラメン卜糸と、分割型複合織維の未延伸マルチフイラメント糸とを、延伸熱処理した後、それぞれ 1 %および 3 %のオーバ一フィード率でィンターレースノズルに供給し、圧空圧 2 k g c で混繊した二層構造糸を得た。

得られた二層構造糸を構成する高収縮ポリエステルマルチフィラメン卜の沸騰水収縮率は 5 0 %、また、分割型複合繊維の沸騰水収縮率は 4 0 %であった _c 次いで、該混雄糸を実施例 1 と同様の方法で製織した。該織物の収縮開始温度 T sは 5 8。Cであった。

次いで、ジッガー染色機を用い、該織物を濃度 1 0 0 g Z 1 の苛性ソーダ溶液中に浸漬し、表 2に示す温度で前記成分 Aの溶解を行ない、極細ポリエステルマルチフィラメントを形成させた。

中和処理後、オーブンソ一パーを用い、加熱収縮の温度を変更して上記織物を拡布状態で収縮させた。さらに、上記織物に、サーキユラ一染色機を使用して 1 3 0 °Cで揉み加工を施し、乾燥した後、常法に従ってパフ起毛、染色した _c 結果を表 2に示す。表 2

表 2に示すように、織物を 20 %以上収縮させた場合は、地締まり感が充分で、ソフトな風合と表面タツチを有するヌバック調織物が得られ、 3 5%以上収縮させたときにより好ましい結果が得られた。

これとは対照的に、織物の収縮率が 20%未満の場合は、織物の地締まり感がやや劣る。

比較例 3

実施例 1において、易溶解成分の溶解除去処理に先立ち、織物を精練（80 V) 、リラックス（沸騰水中）、ブレセット（1 80°C) 処理し、引き続いて沸縢した苛性ソーダ溶液中に浸漬して易溶解成分を溶解した他は実施例 1と同様に織物を加工処理した。

得られた織物は第 2図に示すような断面形態を有しており、その見掛け比重 Bは 0. 2 5 c m3/g、剪断剛性 Gは 1. 6 7であった。得られた織物の一部には染色斑が発生しており、表面タツチが硬化した部分が存在するうえ、地締まり感のない、品位の劣るものであった。

比較例 4

実施例 1において、易溶解成分を溶解除去した後、拡布状態での加熱収縮を実施せず、サーキユラ一染色機を使用して 1 20 で熱処理しつつ揉み加工を施した他は実施例 1 と同様に織物を加工処理した。

得られた織物の見掛け比重 Bは 0. 3 4 c m³Zg、剪断剛性 Gは 1. 4 8 であった。得られた織物には、揉み加工によって生じたシヮ歪が残っており、地締まり感のない、品位の劣るものであった。

参考例

参考として、市販のヌバック調布帛（ナイ口ン 6極細繊維にポリウレタン樹脂を含浸したもの）の見掛け比重と剪断剛性を測定した。該布帛の見掛け比重 Bは 0 . 2 8、剪断剛性 Gは 3 . 9 3であった。

産業上の利用可能性

本発明のヌバック調織物は、均質で地締り感に優れ、かつソフ卜な風合と表面夕ッチを有する。従って、このヌバック調織物はジャケッ卜、ブルゾン、コ一トなどの用途に好適に使用できる。

また、本発明の製造方法によれば、ウレタン樹脂の含浸処理を行うことなく，均質で地蹄り感に優れ且つ風合のよいヌバック調織物が得られる。

Claims

請求の範囲

1. 単繊維繊度が 0. 0 0 1〜 0. 5デニールの極細ポリエステルマルチフイラメントが主として鞘部に配置され、かつ該極細ボリエステルマルチフイラメントよりも単織維織度が大きいボリエステルマルチフィラメン卜が主として芯部に配置されてなる二層構造糸を含む織物であって、該織物が下記（ 1 ) および（2 ) の両要件を同時に満足することを特徴とするヌバック調織物。

( 1 ) J I S L 1 09 6に従って測定した織物の見掛比重 Bが

0. 3 5〜0. 7

ここで、「見掛比重」とは、 J I S L 1 0 9 6 - 1 9 9 0に従い、下記の方法により測定した織物の単位面積あたりの重量 W ( g/^/m2) および織物の厚さ t (mm) から、下記式により算出した値である。

B = W/ ( 1 , 00 0 X t )

ここで、「織物の単位面積あたりの重量 W」は、織物から 2 0 c m X 2 0 c mの試験片 3枚を採取し、それぞれの標準状態（ 2 0 ± 2。C、 65 ± 2 %RH) における重量（g) を量り、その平均値を 1 m あたりの重量 W ( g /m^) で表したものである。

「織物の厚さ t」は、厚さ測定器を用い、標準状態（ 2 0 ± 2。C、 6 5 ± 2 % R H) の織物の 5か所について、 7 g f Z c m2の初荷重の下に厚さ（mm) を測り、その平均値で表したものである。

( 2 ) K E S (K a w a b a t a E v a l u a t i o n S y s t e m) の剪断試験法に従って測定した剪断剛性 Gが 0. 2 ~ 1. 5 g f / c m · d e g

2. 極細ポリエステルフイラメン卜が扁平度 8〜 1 5の扁平断面を有する請求項 1記載のヌバック調織物。

3. 二層構造糸が複合仮撚加工糸である請求項 1記載のヌバック調織物。

4. ブリントにより着色された請求項 1 ~ 3のいずれかに記載のヌバック調織物。

5 . 易溶解成分と、これより溶解性が低く、且つ極細ポリエステルマルチフイラメン卜が形成可能な成分とから構成される分割型複合繊維および/または海島型複合繊維のマルチフィラメン卜と、該複合繊維よりも熱収縮率が大きい高収縮ポリエステルマルチフィラメン卜とを混織して得た二層構造糸を含む織物を、実質的に収縮させることなく、該織物中に含まれる分割型複合繊維および Zまたは海島型複合繊維の易溶解成分を溶解除去して扁平極細ポリエステルマルチフィラメントを形成させ、次いで、拡布伏態で収縮させることを特徴とするヌバック調織物の製造方法。

6 . 易溶解成分の溶解除去処理を、織物の収縮開始温度 T s 以下の温度で実施する請求項 5記載のヌバック調織物の製造方法。

ここで、織物の収縮開始温度 T s とは、フリー伏態の織物を 2てノ分の昇温速度で加熱収縮させた際、下記式で表される織物表面積の収縮率 Sが 1 0 %以上となる温度を表わす。

S = { 1 - (加熱後の織物の表面積 Z加熱前の織物の表面積） } X I 0 0 7 . 織物の表面積を 2 0 %以上収縮させる請求項 5記載のヌバック調織物の製造方法。

8 . 二層構造糸が、複合仮撚加工糸である請求項 5記載のヌバック調織物の製造方法。

9 . 易溶解成分が、ジカルボン酸成分とポリオキシアルキレングリコール成分とからなるポリエーテルエステルと、ポリオキシアルキレングリコールとを含有するポリエステルである請求項 5記載のヌバック調織物の製造方法。

1 0 . 織物を拡布状態で収縮させた後、さらに揉み加工を施す請求項 5記載のヌバック調織物の製造方法。

1 1 . 極細ポリエステルマルチフィラメントを起毛し、織物表面に毛羽を形成させる請求項 5記載のヌバック調織物の製造方法。