WO1990014385A1

WO1990014385A1 - Continuous sheet of electron beam crosslinked foam

Info

Publication number: WO1990014385A1
Application number: PCT/JP1990/000612
Authority: WO
Inventors: Nario Uejikkoku; Masashi Takeda
Original assignee: Toray Industries, Inc.
Priority date: 1989-05-16
Filing date: 1990-05-14
Publication date: 1990-11-29
Also published as: JPH0645717B1; DE69029458D1; EP0425695A1; DE69029458T2; EP0425695A4; US5110842A; KR0157309B1; EP0425695B1; KR920700253A

Description

明細書発明の名称

連続シート状電子線架橋発泡体

技術分野

本発明は、発泡休、特に、電子線架橋によって得られた連続シート状の発泡休に関する。

背景技術

自動車内装用緩衝材ゃ耐熱保温材として電子線架橋を用いた発泡休が使用されている。

特開昭 6 3 - 2 6 5 9 3 5号には、架橋発泡休として- ォレフィン系樹脂に、エチレンに炭素数 4以上の o - ォレフィンが共重合された線状超低密度ポリエチレンが 1 0重量％以上含有されている樹脂組成物からなるものが開示されている。該当する公報によれば、前記ォレフィン系樹脂として、ボリプロピレン等のォレフィン系単量休の重合体や、エチレンーァクリル酸ェチル共重合休の混合物が用いられ得る。また、線状超低密度ボリエチレンとしては、ブチン一 1 , へキセン一 1 , ォクテン一 1 , 4 , メチルペンテン— 1 等の炭素数 6以上の α —ォレフインをヱチレンに共重合させることにより、直鎖状の幹ポリマーに適当数の短鎮分岐を導入し、それにより密度を低下させたものが用いられ得る。

さらに、当該公報には、次の実施例が開示されている。密度 0. 8 9 g Z c m³ 、 M I 7. 0 g / 1 0分で融点 1 5 *Cのエチレン一プロピレンランダム共重合体 3 5 重量部と、密度 0. 9 5 7 gノ c m³ 、 M I 6. 5 g / 1 0分の高密度ボリエチレン 3 0重量部と、密度 0. 9 0 5 g / c m³ 、 M I 0. 0 gノ 1 0分の線状超低密度ボリエチレン（ 4 —メチルペンテン一 1共重合休） 3 5 重量部と、発泡剤（ァゾジカルボンァミド） 1 5重量部と、トリメチロールブロノヽ 'ントリメタクリレート 3. 0 重量部、熱安定剤 0. 5重量部とを混合し、押出機で厚み 1. 5 m mのシート状に整形した。このシートに電子線照射機にて両面より 2. 0 M r a dの電子線を照射して架橋し、その後、 2 5 0ての熱風炉を連続的に通過させて加熱発泡させ、厚み約 4 mmの発泡シートを得た。

前記従来の架橋発泡体では、柔軟性には優れるが、強靱性及び寸法安定性に劣るという欠点がある。すなわち、特開昭 6 3 - 2 6 5 9 3 5号に示された技術に基づいて実施を行っただけでは、樹脂の選定が適切でなく、しかも配合比が適切でないことから、充分な強靱性及び寸法安定性を得ることができない。

なお、前記従来の実施例のような 3成分を用いた樹脂ではない力、'、融点が 1 1 7 て〜 1 2 3 · (：、密度が 0. 8 9 0〜 0. 9 1 0 g / c m³ であるエチレンと、炭素数が 4〜 8のノォレフィンとの共重合体とを用いた樹脂組成物が、特開昭 5 6 — 1 5 5 2 3 2号及び特開昭 5 8 一 1 5 7 8 3 9号に示されている。発明の概要

本発明の目的は、強靱性及び寸法安定性に優れた連続シート状電子線架橋発泡体を提供することにある。

本発明の他の目的は、柔軟性に優れるとともに強靭性及び寸法安定性にも優れた連続シ一ト状電子線架橋発泡体を提供することにある。

本発明のさらに他の目的は、高温下での強靭性が向上し、複合材に用いた時の成形加工性が向上する連続シート状電子線架橋発泡休を提供することにある。

本発明のさらに他の目的は、寸法安定性に優れ、自動車内装用緩衝材として好適な連続シート状電子線架橋発泡体を提供することにある。

本発明のさらに他の目的は、高温下での強靱性が高く、成形耐熱保温材として好適な連続シート状電子線架橋発泡体を提供することにある。

本発明に係る一見地に基づく連続シート状電子線架橋発泡休は、プロピレンを主成分とするボリプロピレン系樹脂（ A ) 1 0 0重量部と、ァクリル酸，ァクリル酸ェチル，無水マレイン酸及び酢酸ビュルの群から選ばれた少なくとも 1 種のものとエチレンとからなる共重合休

( B ) 5〜 4 0重量部と、融点が 1 1 7〜 1 2 3 'C , 密度が 0. 8 9 0〜 0. S l O g Z c m³ であるエチレンと炭素数が 4 〜 8 の o —ォレフインの共重合休（ C ) 1 0〜 8 0重量部とからなる。そして、この発泡休は、ゲル分率が 2 0 〜 6 0 %であり、発泡倍率が 5〜 4 0倍である。

なお、この発泡体は、 1 5 0 'C下での強靱性が 5 0 k g / c m ^z · %以上、寸法安定性の 1 2 0 'C加熱寸法変化率が 5 %以下であることが好ましい。

発明の詳細な説明

本発明者は、前記 3種類の樹脂（ A ) , ( B ) 及び ( C ) の配合比を適性化し、電子線架橋を施した後発泡させて発泡体を得れば、優れた柔軟性，強靱性，寸法安定性及び成形性を有する発泡休が実現できることを見出した。

成分

本発明に使用するポリプロビレンを主成分とするボリプロピレン系樹脂（A ) は、たとえば、ブ α ビレン単独重合体、又はプロピレンとエチレン及びブテンのうちの少なくとも 1種との共重合体で、ランダム，ブ α ックぁるいはランダムプロック共重合されたものが良い。この場合の共重合量は、 2〜 3 5重量％、好ましくは 3〜 3 0重量％である。さらに好ましくは、エチレンが 4〜 1 5重量％ランダム共重合されたものが良い。

ァクリル酸、ァクリル酸ェチル、無水マレイン酸、酢酸ビュルの群から選ばれた少なくとも 1種のものとェチレンとの共重合休（ B ) は、共重合成分を好ましくは 5 〜 3 0重量％、さらに好ましくは 8〜 2 5重量％含んでいる。さらに好ましくは、この共重合体（ B ) は、ェチルァクリレートカ 8〜 1 8 %またはェチルァクリレートと無水マレイン酸が合計で 8〜 1 8 %共重合されたェチレンェチルァクリレート（ E E A ) 、またはエチレン一ェチルァクリレート—無水マレイン酸 3元共重合体（ E E A - A H ) である。

エチレンと炭素数 4〜 8 のび一ォレフィンとの共逮合体（ C ) は、融点が 1 1 7 〜 1 2 3 て、密度が 0. 8 9 0〜 0 , 9 1 0 g / c m ³ のものである。好ましくは、共重合休（ C ) の一例は、 o —ォレフインの炭素数が 4 〜 6で、融点が 1 1 7〜 1 2 3 てで、密度が 0. 8 9 5 〜 0. 9 0 5 gノ c m³ である。前記エチレンと or—ォレフィンの共重合休（ C ) は、上述の特開昭 5 8 — 1 5 7 8 3 9号に記載のヱチレン一 o —ォレフィンの共重合休である。この共重合体は、密度と融点に相関があり、密度の上舁とともに融点も高くなる。しかし、触媒や重合法等を変えることにより、樹脂の密度は同じでも、融点、強度、伸び及び柔軟性等の物性を変更できる。本発明で用いられる共重合体（ C ) は、上述の特開昭 6 3 — 2 6 5 9 3号に記載された線状超低密度ボリヱチレン、より具体的には U t z e x (三井石油化学製）ゃェクセレン（住友化学製）とは異なっている。たとえば融点が、密度 0. 8 9 0〜 0. 9 1 0 g Z c m ³ の範囲のとき、特開昭 6 3 - 2 6 5 9 3号で用いられたボリエチレンの方が 4〜 7 'C低くなる。この低い融点は、発泡体としたときの寸法安定性に致命的な欠点をもたらす。したがって、本発明においては、柔軟性と 1 2 0 'C加熱寸法変化率とを同時に満足させるため、低い密度で高い融点のものが選定されている。

本発明において、前記（ A ) , ( B ) 及び（ C ) の各樹脂成分の混合比は、成分（A ) 1 0 O ffiit部に対し、成分（ B ) が 5〜 4 0重量部（好ましくは 5〜 2 5重量部）及び成分（ C ) が 1 0〜 8 0重量部（好ましくは 2 0〜 5 0重量部）である。成分（ B ) が 4 0重量部を超えると、架橋発泡体としたときの寸法安定性（ 1 2 0 'C 加熱寸法変化率）が 5 %を超えるため好ましくない。成分（ B ) が 5重量部未満では、柔軟性，耐熱性，強靱性及び成形性を同時に満足することができない。特に、高温下における強靱性の発現が不充分となる。成分（ B ) が 5重量部未満となれば、成分（A ) と成分（ C ) との混合による架橋発泡体の特性しか実質的には得られない, 成分（A ) が多すぎる場合には、低温衝撃性及び寸法安定性は満足するが、柔軟性に欠ける発泡体が得られる。一方、成分（ C ) が多い場合には、柔軟性には優れるが耐熱性に劣る発泡休が得られる。成分（ C ) が 1 0重量部未満であると、得られた発泡休の柔軟性が悪化する。一方、成分（ C ) が 8 0重量部を超えると、柔軟性の点では満足されるものの、寸法安定性が悪化する。

ゲル分率 · 発泡倍率

本発明による発泡休においてはゲル分率が 2 0 〜 6 0 %、発泡倍率が 5 〜 4 0倍である必要がある。

ゲル分率が 2 0 %未満では、ゲル不足から寸法安定性が悪化し、製造時に発泡ガスが逸散するため所望の密度が得られなくなり、表面荒れが発生し、しかも高温下での強靱性が不足するので好ましくない。ゲル分率が 6 0 %を超えると、形状記憶性能が顕著となり、結果として寸法安定性（ 1 2 0 'C加熱寸法変化率）が 5 %を超えるので好ましくない。また、この場合には、柔軟性も悪化する。

発泡倍率は 5 〜 4 0倍である必要がある。発泡倍率が 5倍未満では、強靱性及び成形性の点では好ましいが、固い発泡体となり柔軟性が悪化するので好ましくない。一方、発泡倍率が 4 0倍を超えると、柔軟性の点で好ましいが、柔軟過ぎるため緩衝性の悪化を起こすので好ましくない。

強靱性

本発明による発泡体においては、 1 5 0 て下での強靭性が 5 0 kg / cii · %以上あることが好ましい。この強靭性が 5 0 kg / ci · %未満であると、発泡休を各種の表皮材（例えば塩化ビニル系シート）と貼合わせて加熱成形加工するとき、表皮材の高温下での伸長応力及び伸びに対し、発泡体の高温下での強靱性が不足するため発泡休が破壞されるので好ましくない。

従来の公知の樹脂組成から得られる架橋発泡体は、伸長応力が小さいため加熱成形加工を行う時には極めて限定された材質の表皮材しか使用できないという問題を有している。本発明による発泡休は、 5 0 kg di . %以上という強靱性を有しているため、緩衝材として卓越した特性もつ。すなわち、この発泡休では、高温下の強靱性が向上したため、成形品の偏肉が小さくなり、加熱成形性が向上する。その成形性（ LZD ) は、 1. 2まで広げることが可能である。

寸法安定性

本発明の発泡休の寸法安定性（ 1 2 0 'C加熱寸法変化率）は 5 %以下であることが好ましい。寸法安定性が 5 %を超えると、加熱工程を必須とする方法では収縮により所望の加工製品が得られなくなるので好ましくない。圧縮硬さ · 応力

さらに本発明による発泡体の常温下 2 5 %圧縮硬さは 0. 1〜 1. 0 kgノ αδであることが好ましい。 2 5 %圧縮硬さが 1. 0 kg/diを超えると、発泡体の腰が強くなりすぎて感触的に悪化するので好ましくない。 0. 1 kg Ζ ί未満であると、柔軟すぎて発泡体に底ヅキ感（発泡体を押さえた時押さえた反対面に届くような感触）が発生する。また、製造、加工において発泡体の腰がなくなるためハンドリング性が悪化するので好ましくない。本発明の発泡休において常温下 5 %伸長時の応力が 1 0 〜 1 0 0 kgノ ϋの範囲にあることが好ましい。 1 () 0 kg Z dlを超えると緩衝性が低下し、腰が強くなるので好ましくない。 1 0 kg , of未満では、柔軟性の点では好ましいが、腰が弱くなるので好ましくない。

常温下 2 5 %圧縮硬さ及び 5 %伸長時の応力は感触的な柔軟性を表現する尺度として使用できる。上記範屈にある発泡体は、各種の表皮材と貼合わせて成形加工等の加工を加えた後に製品として評価すると、従来の発泡体とは明らかに異なつた感覚的な柔軟性を示す。

シート

本発明による発泡休は連続シート状である。少なくとも 1 0 m以上の長さでロール状に卷いて製品化することが好ましい。これにより、各種の加工において連続化が可能となり、また加工ロスが低下する。

製造方法

本発明による発泡休の製造方法の一態様について述べる。

3 2 メ 'ンシュバスに粉砕した前記樹脂成分（ A ) , ( B ) , ( C ) を本発明の配合比の範囲内となるよう準備し、これらを高速混合装置（例えばヘンシェルミキサ一、スーパーミキサー）に投入する。更に、公知の分解型化学発泡剤（例えばァゾジカルボンァミド、ジニト口ソペンタメチレンテトラミン等）を前記樹脂成分組成物

1 0 0重量部に対し 2〜 2 0重量部となるよう添加する。この時、各種の添加剂も同時に投入する。そして、第 1 段分散混合する。得られたものを、 1 3 0〜 1 9 0 'C に加熱した押出し機に ¾入し、溶融分散混合する。そして、厚さが 0 . 5〜 6 ■の連続シートを得る。この時発泡剂が極力分解しないようにすることが肝心である。

このシートには、発泡時に発泡剤の分解ガスを逸散させない程度の架橋操作を施す必要がある。架橋操作としては、公知の電離性放射線照射法のみを採用する。公知の過酸化化合物を予め添加しておいても良い。この架橋法には、目的に応じて、ジビュルベンゼン、トリメチロ一ノレプロノヽ 'ントリァクリレート、ペンタエリスリトールトリァクリレート等の多官能モノマー、ダイマ一、トリマーを、架橋助剤として添加しても良い。また、目的を損なわない範囲で、炭算カルシウム、タルク、ガラスバルーン、ガラス織維等の無機充塡剤、帯電防止剂、難燃剤、着色剤を添加しても良い。

得られた連続シート状架橋発泡性シートを、発泡剤の分解温度より 1 0〜 1 0 0 'C高く設定した熱風雰囲気屮あるいはシリコーン油浴等の薬液上に連続的に導入し、発泡剤を急激に分解させ、連続シート状架橋発泡休を得る„ 得られた発泡体の少なくとも片面にコロナ放電処理を施し、表面濡れ張力を 3 7 d y n e Z cm以上にすることにより、各種コーティング剤との接着性をあげることができる。また、コーティング等によって接着剤層あるいは粘着剂層をもうけ、各種表皮材、フィルム、シート、その他の発泡体、金属箔、紙、天然繊維や合成繊維からなる不織布あるいは合成皮革を貼合わせ、得られた積層休を各種の方法で成形することができる。

ノラメータ各種パラメーターの測定方法について説明する。

(a) 融点（ 'C )

融点は、 D S C (差動熱量計）の測定において吸熱ピ —クの最大側のビーク温度である。

(b) 密度（ g / c )

密度は、 J 1 S K 6 7 6 0 によって測定される。

(c) ゲル分率（％)

発泡体を細断し、 0 . 2 gを精怦し、 1 3 5 'Cに加熱したテトラリン中に 2時間浸漬して溶解分を溶出させる。次に不溶分を取出し、ァセトンでテトラリンを除去し、さらに 4 0 ΐの温水でアセトンを除去する。そして、 1 0 0 てに加熱した真空乾燥器中で 1 時間乾燥した後に、不溶分の重量 w 1 ( g ) を測定する。ゲル分率（％) は、次式によつて求められる。なお、供試個数は 1 0個である。ゲル分率（％) = ( w l 0. 2 ) x 1 0 0

(d) 発泡倍率

シート状発泡休から 1 0 X 1 0 cm角の発泡体を切出し、厚さ t (cm) を測定し、重量 w 2 ( g ) を精密に測定する。そして、発泡倍率は次式によって求められる。なお、供試個数は 1 0個である。

発泡倍率 = 1 / ( w 2 / ( 1 0 X 1 0 X t ) 〕

(e) 1 5 0 'C下での強靱性（kgZdl · %)

シート状発泡体から 1 X 1 0 onの発泡休を切出し、厚さ t (on) を測定する。次に、 1 5 0てに加熱した加熱箱付テンシロン型引張り試験機にチヤック間 5 onで発泡休をセットする。この時、チャック部分での発泡体の切断を防止するためにチャックする部分を紙などで保護する。加熱箱にセットして 5分後、引張り速度 2 0 0麵/ 分で引張る。この時、引張り破断応力 SI (kg) 、破断伸び S2 (cm) を記録用紙に記録する。そして、記録用紙より Sl、 S2を読みとる。

1 5 0 'C下での強靱性（kgZoi · % ) は次式によつて求められる。なお、供試個数は 5個である。

破断強度（k Zoi) =S1/ ( 1 X t ) …①

破断伸度（％ ) =S2Z 5 X 1 0 0…②

1 5 0 'C下での強靱性（kgZdl · %)

=φΧ②

但し、 SI ： 0. 3 kgノ erf以上、 S21 0 0 %である。 (f) 1 2 O 'C加熱寸法変化率（％) (耐熱性）

シート状発泡体から 1 0 X 1 0 cm角の正方形の試料を切出し、中央部の厚さ t ( 讓）を測定する。試料を、 1 2 0 てに加熱した熱風乾燥器に入れて 1 時間加熱する。室温で 2時間放置冷却し、各寸法を測定する。 1 2 0 t 加熱寸法変化率（％) は次式によって求められる。

1 2 0 加熱寸法変化率（％) MD = (10 - X HD ) /10 X 100 同上（％) _TD= (10 - X TD ) /10 X 100 但し T Dは長さ方向、 M L)は幅方向である。

(S) 常温下 2 5 %圧縮硬さ（kgノ ί)

J I S K — 6 7 7 0 に準じて測定する。

(h) 常温下 5 %伸長応力（kgZdi)

シート状発泡休から 1 X 1 0 cmの大きさに試料を切出し、厚さ t (cm) を測定する。チャック間 5 onに設定したテンシロン型引張り試験機に試料をセットし、 2 0酬ノ分の速度で引張る。この時の応力の変化と仲びを記録紙に記録し、試料が 5 %伸長した時の応力 SI (kg) を求める。常温下 5 %伸長応力は次式によって求められる。

常温下 5 %伸長応力（kg/dl) -SI/ ( 1 X t )

(i) 成形性（ Lノ D )

深さ（ L ) ノ直径（ D ) が 0. 0 5おきに設定された円筒状の金型を使用し、真空成形機で発泡休または積層休を 1 6 0〜 1 8 0 'Cに加熱しながら真空成形する。この成形品において発泡体が破れることなく成形された最小の比を読みとる。

成形性（ LZD ) = L/D 実施例

第 1 A表と第 1 B表に、本発明の実施例に係る樹脂構成、配合比、架橋方法、及び得られた発泡休の特性を示した。ただし、各表において、ランダムとはランダム共重合体、ブロックとはブロック共重 '合体、ホモとは単一重合体を意味する。また、 E P Cはプロピレン一ェチレン共重合休、 B P Cはプロピレン—ブテン共重合休、 E E Aはエチレンーェチルァクリレ一ト、 E V Aはェチレンー酢酸ビニル共重合休、 E E A . MA Hはエチレン一ェチルァクリレート · 無水マレイン酸タ一ボリマーである。エチレン一ーォレフィン共重合体の E t — B t はエチレンに対し or— ォレフィンにブテンを共重合させたものを意味している。低密度ボリエチレンは高圧法低密度ボリエチレン、高密度ボリエチレンは低圧法高密度ボリエチレンである。線状超低密度ボリエチレンは、高圧ィォン重合法及び中低圧溶液重合法によつて得られた、密度が 0. 9 1 0 g Zdl以下の低密度ボリエチレンである。

次に、本発明に係る実施例と比較例について説明する, 本発明に係る実施例では、表に示した樹脂成分、発泡剤及び添加剤を全部で 1 5 0 kg準備し、 5 0 0 ヘンシュルミキサーに投入し、混合した。この混合原料を、シリンダ一温度を 1 Ί 0 〜 1 8 0てに設定した押出し機に投入し、溶融混合して、厚さ 1 . 5 画、幅 5 0 0 画の連続シートに成型した。この連続シートを電子線照射装置に導入し、 2 〜 1 0 M r a d の電子線を照射して架橋せしめた。さらに、この発泡性架橋シートを 2 1 0 〜 2 4 0 'Cに加熱したシリコーン油上に連続的に導入して発泡させ、更に熱風で乾燥して連続シ一ト状架橋発泡休を得た。この発泡体は、厚さ力 2 . 5 〜 3 . 5 酬，幅が 9 5 0 〜 1 1 0 0 隱であった。本発明の実施例による発泡体は、表に示したように、樹脂成分、配合比、架橋方法、架橋度を適正化したため、柔軟性、強靭性、寸法安定性、成形性がいずれも優れていた。特に、柔軟性パラメータとしての 2 5 %圧縮硬さと 5 %伸長時の応力とがいずれも優れているため、触感的に優れた柔軟性発泡休が得られた。また、この発泡休は従来の樹脂成分からなる発泡休では達成できなかった高温下での強靱性をも具備していた。

一方、比較例について、第 2 A表及び第 2 B表に、樹脂構成、配合比、架橋方法、及び得られた発泡休の特性を示した。比較例については、本発明の実施例と同様の電子線架橋方法又は過酸化化合物架橋方法で架橋し、実施例と同じ方法で発泡を行い発泡休とした。

比較例 1 〜 3 は、エチレン一びーォレフイン共重合休使用したものである。表に示すように本発明の範囲外の樹脂成分、配合比、架橋方法であるため、少なくとも柔軟性、強靱性、寸法安定性のいずれかが劣っていた。特に、高温下での強靱性、 1 2 0 'C加熱方法変化率が大きく劣っていた。比較例 4〜 7 は、線状超低密度ボリェチレン（ェクセレン）を使用したものである。表に示すように本発明の範囲外の樹脂成分、配合比、架橋方法であるため、少なくとも柔軟性、強靱性、寸法安定性のいずれかが劣っていた。比較例 4〜 7 は、比較例 1 〜 3 と同様に、高温下での強靭性、 1 2 0 て加熱寸法変化率の点で本発明の実施例よりも明らかに劣っていた。表中、 ★ が付された箇所は不満足点である。

このように、本発明による発泡休は、柔軟性、特に触感的な柔軟性が良好であり、強靱性、特に高温下での強靱性が大幅に向上したため、各種の複合材としたときの成形加工性が飛躍的に向上する。更に、寸法安定性をも同時に満足しているので自動車内装用緩衝材として、ドァ、天井、ィンスツルメントパネル等に好適に用いられ得る。また、これらの発泡体は、前記特性に基づいて、耐熱性粘着テープ用基材、バツキン用基材、各種バルブ、バイプ等の成形耐熱保温材等にも使用できる。第 1 A表

樹成分架撟剂架比

( A ) ( c )

ΡΡ成分 iチレン Iチレン- び A B C 共脂重 B合成一才レフィン成分成分成分

^ _ftt Μ合

発部 |

構成構成成分構成泡剂橋

ランダ iEP E E A Et-Bt

C M I 子

Et5 % E A1S% 密度 AC 10 100 17 50 38 MI 2 MI 7 0.907 %

融点

120 X

ランダム EP E E A Et-Bt

C M I 5 子

Etl3% E A 8% 密度 AC 12 100 6.5 19 40 MI 2 MI 7 0.919 %

融点

123 X 線線子子 _一

ランタ- AEP EEA.MAH Et-Bt

C EA.MAH18 M 1 5 / 0己

施 Etl3% % 密度 AC 8 100 15 20 30

MI 2 MI 7 0.905 %

融点

119 *C

ランダム EP E V A Et-Bt

C M I 5

Etl5% V A14% 密度 AC 13 100 40 40 35 Ml 0.897 %

融点 ¾率分ゲル 119 "C

例

ホモ PP E E A Et-Bt

M I /

E A 密度 AC 13 100 20 80 35 MI 7 0.890 %

融点

117 'C

ラ E E E Mラ M E Mラ SS密 d E E低 Mラ E tC! 第 2 Λ表

ン p pンン p I I I t p t tン I tダ Cダ C度ダ C密ダ C 1

525252 λ A A 52 λ 配合比

4度 1

架橋剤

ΡΡ エチレン— B

ノ ^共成

成匁 -ilフィン

重構分 / 成分

共重合成分

成合

構成構成発泡剤部 z。

成

Ft分-Bt DCP

MI 2 0.8 % 加熱

密度 0.907 / 100 60 25 融点 121'C AC13

★ ★ ★ ★ ★ ★ ★

Et-Bt DCP

MI 2 0.8 % 加熱

密度 0.905 100 50 融点 120ΐ AC 7% 線線子子一 _

★ ★ ★ ★ 比

ランダム EEA Et-Bt DCP

EPC ΕΛ18% MI 5 0.8 % 加熱成 A

3 Et 5% MI 7 密度 0.900 / 100分 30 100 55 20

MI 2 融点 11 -C AC10%

★ ★ ★ ェクセレン 100 成 2 1 C00 28 15 Ml 10 子分 0- 密度 0.900 AC 6%

融点 115 分率ケル

★ ★ ★

倍率泡 3 ！例高密度 o

ボリ Iチレンェクセレン 100 85 100 50

5 MI6.5 Ml 10

密度密度 0.890 AC13%

0.957 融点 114て

★ ★ ★

EEA ェクセレン 100 30 200 35 20

ΒΛ18% Ml 10

MI 7 密度 0.900 AC10%

融点 115て ★

EVA ェクセレン DCP 100 50 40 65 45

VA15 Ml 10 1.5 %

MI 7 密度 0.895 / 加熱

融点 113て AC18%

★ ★ ★ ★ 第 2 B表

Claims

請求の範囲

l . プロピレンを主成分とするポリプロピレン系 i脂

( A ) 1 0 0重量部と、ァクリル酸、ァクリル酸ェチル、無水マレイン酸、酢酸ビュルの群から選ばれた少なくとも 1種のものとエチレンとからなる共重合体（ B ) 5〜 4 0重量部と、融点が 1 1 7〜 1 2 3 'C、密度が 0. 8 9 0〜 0. 9 1 0 gZcifであるエチレンと炭素数が 4〜 8 の α—ォレフインとの共重合休（ C ) 1 0〜 8 0重量部とからなり、ゲル分率が 2 0〜 6 0 %、発泡倍率が 5 〜 4 0倍である連続シート状電子線架橋発泡休。

2. 1 5 0 'C下での強靱性が 5 0 kgZcii · %以上、 1 2 0て加熱寸法変化率が 5 %以下である請求現 1 に記載の連続シート状電子線架橋発泡体。

3. 常温下 2 5 %圧縮硬さが 0. 1 〜 1 . 0 kgノ ί、常温下 5 %伸長時の応力が 1 0〜 1 0 0 kg/ciiである請求項 2 に記載の連続シート状電子線架橋発泡体。

4. 前記ボリプロピレン系樹脂（ A ) 1 0 0重量部と、前記共重合体（ B ) 5〜 2 5鬼量部と、前記共重合休

( C ) 2 0〜 5 0重量部とからなる請求項 3に記載の連続シート状電子線架橋発泡休。

5. 前記共重合体（ C ) は、 α—ォレフィンの炭素数が 4〜 6で、融点が 1 1 7〜 1 2 3 てで、密度が 0. 8 9 5〜 0. 9 0 5 g αϋである請求項 4 に記載の連続シート状電子線架橋発泡体。

6 . 前記共重合体（ B ) は、共重合成分を 5〜 3 0重量 %含んでいる請求項 5に記載の連続シート状架橋発泡休。

7 . 前記共重合体（ B ) は、共重合成分を 8〜 2 5重量 %含んでいる請求項 6に記載の連続シート状電子線架橋発泡体。

8 . 前記共重合体（ B ) は、ェチルァクリレートが 8 〜 1 8 %共重合されたエチレンェチルァクリレート、ェチルァクリレートと無水マレイン酸とが合計で 8 〜 1 8 % 共重合されたエチレンェチルァクリレート、及びェチレンーェチルァクリレ一トー無水マレイン酸 3 元共重合体の群から選ばれた少なくとも 1種のものである請求項 7 に記載の連続シート状電子線架橋発泡休。

9 . 前記ボリプロビレン系樹脂（ A ) は、プ CT ピレン単独重合体またはプロピレンとエチレン及びブテンの群力、ら選ばれた少なくとも 1種の共重合体であり、ランダム，ブロックまたはランダムブロック共重合されたものである請求項 8に記載の連続シート状電子線架橋発泡休。

10. 前記ボリプロピレン系樹脂（ A ) は、共重合量が 2 〜 3 5重量％である請求項 9 に記載の連続シート状電子線架橋発泡休。

11 . 前記ポリプロピレン系樹脂（ A ) は、共重合量が 3 〜 3 0重量％である請求項 10に記載の連铳シート状電子線架橋発泡体。

12. 前記ボリプロピレン系樹脂（ Λ ) は、エチレンが 4 〜 1 5重量％ランダム共重合されたものである請求項 11 に記載の連続シ一ト状電子線架橋究泡体。