UA125102C2 - Спосіб виготовлення сталевого листа з цинковим покриттям, стійкого до рідинно-металічного окрихчування - Google Patents

Спосіб виготовлення сталевого листа з цинковим покриттям, стійкого до рідинно-металічного окрихчування Download PDF

Info

Publication number
UA125102C2
UA125102C2 UAA202003591A UAA202003591A UA125102C2 UA 125102 C2 UA125102 C2 UA 125102C2 UA A202003591 A UAA202003591 A UA A202003591A UA A202003591 A UAA202003591 A UA A202003591A UA 125102 C2 UA125102 C2 UA 125102C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
steel sheet
coating
zinc
steel
layer
Prior art date
Application number
UAA202003591A
Other languages
English (en)
Inventor
Анірбан Чакраборті
Анирбан Чакраборти
Хасан Ґассемі-Армакі
Хасан Гассеми-Армаки
Паскаль Берто
Крістіан Алелі
Кристиан Алели
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA125102C2 publication Critical patent/UA125102C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/561—Continuous furnaces for strip or wire with a controlled atmosphere or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C23C28/025—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only with at least one zinc-based layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
    • C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
    • C25D3/56—Electroplating: Baths therefor from solutions of alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
    • C25D5/48—After-treatment of electroplated surfaces
    • C25D5/50—After-treatment of electroplated surfaces by heat-treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/10—Spot welding; Stitch welding
    • B23K11/11—Spot welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
    • B23K35/286—Al as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
    • C25D7/06—Wires; Strips; Foils
    • C25D7/0614—Strips or foils

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Electroplating Methods And Accessories (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
  • Resistance Welding (AREA)

Abstract

Винахід стосується способу виготовлення сталевого листа з покриттям, який включає наступні послідовні стадії: А) нанесення на сталевий лист першого покриття, яке складається з нікелю і має товщину в діапазоні між 600 і 1400 нм, при цьому сталевий лист характеризується такою композицією, мас. %: 0,10<C<0,40, 1,5<Mn<3,0, 0,7<Si<3,0, 0,05<Al<1,0, 0,75<(Si+Al)<3,0 і необов'язково один або декілька елементів, таких як: NbN0,5, B 0,010, Cr 1,0, Mo 0,50, Ni 1,0, Ti 0,5, решту становлять залізо і неминучі домішки, одержані в результаті переробки; В) рекристалізаційний відпал при температурі в діапазоні між 820 і 1200 °С; С) нанесення другого покриття на цинковій основі, яке не містить нікелю. 2

Description

Винахід стосується способу виготовлення сталевого листа з покриттям на цинковій основі.
Винахід, зокрема, добре придатний у виготовленні механічних транспортних засобів.
Покриття на цинковій основі в основному використовують тому, що вони уможливлюють захист від корозії завдяки наявності бар'єрного, а також катодного захисту. Бар'єрний ефект одержують в результаті нанесення металевого покриття на поверхню сталі. Таким чином, металеве покриття відвертає виникнення контакту між сталлю і корозійно-активною атмосферою. Бар'єрний ефект не залежить від природи покриття і підкладки. Навпаки, жертовний катодний захист заснований на тому, що цинк є металом, менш благородним у порівнянні зі сталлю. Таким чином, у разі виникнення корозії переважно буде витрачатися цинк, а не сталь. Катодний захист є суттєвим в областях, в яких сталь безпосередньо піддається впливу корозійно-активної атмосфери, наприклад, обрізні крайки, де навколишній цинк буде витрачатися раніше сталі.
Однак, у разі проведення стадій нагрівання таких сталевих листів з цинковим покриттям, наприклад, у разі зміцнення гарячим пресом, зварювання, в сталі будуть спостерігатися тріщини, які поширюються від поверхні розділу сталь/покриття. Дійсно, час від часу має місце погіршення механічних властивостей металу, таких як-от пластичність, через тріщини в сталевому листі з покриттям після проведення вищезгаданої операції. Ці тріщини виникають внаслідок таких умов: висока температура; наявність контакту з рідким металом, який характеризується низькою температурою плавлення (таким як-от цинк) на додаток до присутності напруження на розтяг; гетерогенне дифундування розплавленого металу в зерно підкладки і міжзеренні границі. Позначення такого явища відомо з використанням терміну "рідинно-металічне окрихчування" (РМО), яке також називається "рідинно-металічне розтріскування" (РМР).
У патентній заявці УР5 589965 розкривається підданий поверхневій обробці сталевий лист, одержаний в результаті електролітичного осадження на обох поверхнях сталевого листа будь- якого одного, обраного з Мі, Сг, 7п, сплаву 7п - Мі або сплаву бп - Мі, і нагрівання в не окиснювальній атмосфері для формування дифузійного шару з електролітичноосадженого металу в сталі підкладки і здійснення для однієї поверхні одержаного сталевого листа, підданого електролітичному осадженню, технологічного процесу цинкування гарячим способом
Зо зануренням у розплав для формування цинкового шару. Зазначено, що маса шару цинкового покриття, одержаного гарячим способом, може бути зменшена, що є надзвичайно вигідним з точки зору зварюваності і економічної ефективності.
Дійсно, представлена вище патентна заявка демонструє покращення зварюваності сталевого листа, підданого поверхневій обробці, лише внаслідок зменшення маси цинкового покриття. Крім цього, відсутня згадка про покращення стійкості до РМО, особливо для високоміцних сталей, які містять легуючі елементи, в тому числі Мп, АЇ і 5І.
Таким чином, мета цього винаходу полягає в пропозиції сталевого листа з покриттям, який демонструє високі характеристики стійкості до РМО. Винахід має на меті забезпечення наявності, зокрема, простого у промисловому втіленні способу для одержання збірної конструкції, яка схильна до стійкості до РМО, особливо, після проведення формування в гарячому пресі і/або зварювання.
Досягнення першої цілі досягають в результаті здійснення способу, відповідного пункту 1 формули винаходу. Спосіб також може включати будь-які характеристики з пунктів від 2 до 11 формули винаходу.
Досягнення другої мети домагаються в результаті створення сталевого листа з покриттям, відповідного пунктам 12 або 13 формули винаходу.
Досягнення третьої мети домагаються в результаті створення точкового зварного з'єднання, відповідного пункту 14 формули винаходу. Точкове зварне з'єднання, також може включати характеристики пунктів від 15 до 17 формули винаходу.
На закінчення, досягнення четвертої мети домагаються в результаті пропозиції застосування сталевого листа або збірної конструкції, згідно з пунктом 18 формули винаходу.
Інші характеристики і переваги винаходу стануть очевидними після ознайомлення з наступним докладним описом винаходу.
Терміни "сталь" або "сталевий лист" мають на увазі сталевий лист, рулон, пластину, які характеризуються композицією, яка дозволяє, щоб деталь зі сталі досягала границі міцності на розрив, яка доходить аж до 2500 МПа, а більш переважно аж до 2000 МПа. Наприклад, границя міцності на розтяг є більшою або рівною 500 МПа, переважно більшою або рівною 980 МПа, у вигідному випадку більшою або рівною 1180 МПа і навіть більшою або рівною 1470 МПа.
Винахід відноситься до способу виготовлення сталевого листа з покриттям, який включає 60 наступні послідовні стадії:
А. нанесення на сталевий лист першого покриття, яке складається з нікелю і має товщину в діапазоні між 600 нм і 1400 нм, при цьому сталевий лист характеризується такою композицією, у масових відсотках:
ОО «С «0,40 95, 1,5 Мп « 3,0 9б, 0,7 « БІ « 3,0 Ор, 0,05 «АЇ «1,0 Ор, 0,75 « (5і--АЇ) « 3,0 95 і не обов'язково один або декілька елементів, як-от
МЬ «0,5 9,
В 0,010 обо,
Ст 1,0 Об,
Мо х 0,50 об,
Мі «1,0 Фо,
Тіх 0,5 Ор, решту становлять залізо і неминучі домішки, одержані в результаті переробки,
В. рекристалізаційний відпал зазначеного сталевого листа з покриттям при температурі в діапазоні між 820 і 12002С,
С. нанесення на сталевий лист, одержаний на стадії В), другого покриття на цинковій основі, яке не містить нікель.
Без бажання пов'язувати себе з будь-якою теорією, вважають, що для одержання сталевого листа, який характеризується конкретною наведеною вище композицією за наявності високої стійкості до РМО, істотним є осадження першого покриття з нікелю на сталевий лист до проведення рекристалізаційного відпалу. Під час проведення рекристалізаційного відпалу Мі дифундує у напрямку до підкладки зі сталевого листа, що уможливлює формування шару сплаву Ре-Мі. Дійсно, шар, збагачений на Мі, концентрується в поверхневій і підповерхневій області сталевого листа і, таким чином, відвертає проникненню рідкого цинку в сталь під час проведення будь-яких стадій нагрівання, таких як-от зварювання. Таким чином, в результаті використання представленого вище способу, відповідного цьому винаходу, можливим є
Зо одержання бар'єрного або буферного шару, який відвертає РМО.
Якщо перше покриття, яке складається з нікелю, має товщину менше 600 нм, то виникає можливість значного зменшення характеристик стійкості до РМО у конкретного представленого вище сталевого листа з покриттям. Дійсно, як це представляється, недостатня кількість Мі у поверхневій і підповерхневій зоні сталевого листа відвертає одержання достатнього бар'єру по відношенню до РМО.
Для представленої вище композиції сталі у разі першого покриття, яке складається з нікелю і має товщину, яка перевищує 1400 нм, після проведення рекристалізаційного відпалу кількість заліза в шарі сплаву Бе-Мі, який формується у підповерхневій і поверхневій області, буде дуже маленькою і недостатньою для інгібування під час здійснення подальшого технологічного процесу цинкування зануренням у розплав. Внаслідок присутності більшої кількості Мі значна кількість Мі дифундує в сталеву підкладку під час проведення рекристалізаційного відпалу, а, з іншого боку, внаслідок відсутності інгібуючого шару, Мі також дифундує і в цинкове покриття, одержане гарячим способом. Внаслідок присутності більшої кількості Мі у покритті характеристики стійкості до РМО зменшуються. Крім цього, внаслідок відсутності інгібуючого шару разом з присутністю великої кількості Мі у покритті якість цинкового покриття, одержаного гарячим способом, є незадовільною.
Перше покриття складається з нікелю, тобто, кількість Мі становить » 99 мас. 95, а « 1 95 являють собою неминучі домішки.
Перше покриття може бути осаджене з використанням будь-якого способу осадження, відомого фахівцям у відповідній галузі техніки. Воно може бути осаджене з використанням способу вакуумного осадження або електролітичного осадження або нанесення покриття з використанням валика. Переважно його осаджують з використанням методу електролітичного осадження.
Переважно на стадії А) перше покриття має товщину в діапазоні між 600 ії 950 нм.
Переважно на стадії А) перше покриття має товщину в діапазоні між 600 і 750 нм або між 750 і 950 нм.
Переважно на стадії В) рекристалізаційний відпал є безперервним відпалом, який включає безперервну стадію попереднього нагрівання, нагрівання, томління і охолодження.
У вигідному випадку рекристалізаційний відпал проводять в атмосфері, яка містить від 1 до бо ЗО 95 Не, при температурі точки роси в діапазоні між -60 і -302С або при температурі точки роси,
яке є меншою 602С. Наприклад, атмосфера містить від 1 до 10 95 Но при температурі точки роси в діапазоні між -609С ії -30"С. У ще одному варіанті здійснення рекристалізаційний відпал проводять у присутності від 1 до 30 95 Но при температурі точки роси в діапазоні між -30 і 3020.
Переважно рекристалізаційний відпал проводять у присутності від 1 до 30 95 Но при температурі точки роси в діапазоні між -10 і 4102С. Без бажання пов'язувати себе будь-якою теорією, вважають, що ця температура точки роси додатково покращує придатність сталевого листа, який відповідає цьому винаходу, до нанесення покриття за відсутності значного зменшення будь-яких механічних властивостей.
У вигідному випадку на стадії С) другий шар містить більше, ніж 50 95, більш переважно більш, ніж 75 95, цинку, а в вигідному випадку більш, ніж 90 95 цинку. Другий шар може бути осаджений з використанням будь-якого способу осадження, відомого фахівцям у відповідній галузі техніки. Це може бути здійснене в результаті нанесення покриття зануренням у розплав, в результаті вакуумного осадження або в результаті електрогальванізації.
Наприклад, покриття на цинковій основі містить від 0,01 до 8,0 9» АЇ, необов'язково 0,2-8,0 95
МО, інше є 2п.
Переважно покриття на цинковій основі осаджують в результаті цинкування зануренням в розплав. В цьому варіанті здійснення ванна розплаву також може містити неминучі домішки і залишкові елементи від подаваних злитків або від проходження сталевого листа через ванну розплаву. Наприклад, необов'язково, домішки вибирають з числа 5г, 56, РБ, Ті, Са, Мп, зп, Га,
Се, Ст, 2 або Ві, при цьому рівень масового вмісту кожного додаткового елемента менше 0,3 мас. 95. Залишкові елементи від подаваних злитків або від проходження сталевого листа через ванну розплаву можуть являти собою залізо з вмістом, який доходить аж до 5,0 95, переважно до 3,0 мас. 95.
В одному переважному варіанті здійснення другий шар складається з цинку. У разі осадження покриття в результаті здійснення технологічного процесу цинкування зануренням в розплав, рівень процентного вмісту АЇ в ванні буде укладений в межах діапазону між 0,15 і 0,40 мас. 905. Крім цього, залізо, присутнє в першому покритті після проведення рекристалізаційного відпалу, вступає в реакцію з алюмінієм і формує інгібуючий шар. Таким чином, це забезпечує одержання характеристик реакційного змочування під час проведення цинкування зануренням в
Зо розплав.
З використанням методу, відповідного цьому винаходу, одержують сталевий лист з покриттям, яке включає дифузний шар сплаву, який містить залізо і нікель і сформований в результаті дифундування нікелю в сталь, при цьому такий шар безпосередньо покривають верхнім шаром на цинковій основі. Вважають, що дифузний шар сплаву виконує функцію, подібну функції бар'єрного шару по відношенню до РМО.
Переважно сталевий лист має мікроструктуру, яка містить від 1 до 50 95 залишкового аустеніту, від 1 до 6095 мартенситу і необов'язково щонайменше один елемент, який обирається з: бейніту, фериту, цементиту і перліту. В даному випадку мартенсит може бути відпущеним або невідпущеним.
В одному переважному варіанті здійснення сталевий лист при зануренні має мікроструктуру, яка містить від 5 до 45 95 залишкового аустеніту.
Переважно сталевий лист має мікроструктуру, яка містить від 1 до 60 95, а більш переважно, від 10 до 60 95, відпущеного мартенситу.
У вигідному випадку сталевий лист має мікроструктуру, яка містить від 10 до 40 95 бейніту, при цьому такий бейніт містить від 10 до 20 95 нижнього бейніту, від 0 до 15 95 верхнього бейніту і від О до 5 95 безкарбідного бейніту.
Переважно сталевий лист має мікроструктуру, яка містить від 1 до 25 95 фериту.
Переважно сталевий лист має мікроструктуру, яка містить від 1 до 15 95 невідпущеного мартенситу.
У вигідному випадку сталевий лист включає зневуглецьований шар, який має глибину, яка становить максимум 40 мкм, переважно максимум 30 мкм, а більш переважно максимум 20 мкм, на будь-якій стороні підповерхневої області. Зневуглецювання визначають відповідно до нормативу ІБО 3887:2017. Без бажання пов'язувати себе будь-якою теорією, вважають, що зневуглецьований шар, додатково, покращує стійкість до РМО без значного зменшення механічних властивостей сталевого листа.
Переважно в сталевому листі присутній шар внутрішніх оксидів, який має товщину меншу або рівну 5 мкм. Без бажання пов'язувати себе будь-якою теорією, вважають, що цей шар призводить до одержання хорошої придатності до нанесення цинкового покриття, оскільки формується безперервний інгібуючий шар БегАЇБ, який забезпечує хороше реакційне (516) змочування.
Після виготовлення сталевого листа для виробництва деяких деталей транспортного засобу, як це відомо, проводять складання з використанням зварювання двох і більше металевих листів. Таким чином, під час проведення зварювання щонайменше двох металевих листів, одержують точкове зварне з'єднання, при цьому згадане місце точкового зварювання являє собою з'єднувальний елемент щонайменше між двома металевими листами.
Для виробництва точкового зварного з'єднання відповідного винаходу, зварювання проводять з використанням ефективної сили зварювального струму в діапазоні між З кА і 15 кА, а зусилля, яке прикладають до електродів, знаходиться в діапазоні між 150 і 850 дан, при цьому діаметр активної лицьової поверхні зазначеного електрода знаходиться в діапазоні між 4 і 10
ММ.
Таким чином, одержують точкове зварне з'єднання щонайменше двох металевих листів, яке містить щонайменше один сталевий лист, який містить сталевий лист з покриттям цього винаходу. При цьому вищевказане точкове зварне з'єднання містить менше 2-х тріщин, що мають розмір більше ніж 100 мкм, і в якому найбільша тріщина має довжину, яка становить менш ніж 450 мкм.
Переважно другий металевий лист являє собою сталевий лист або алюмінієвий лист. Більш переважно другий металевий лист являє собою сталевий лист, відповідний цьому винаходу.
У ще одному варіанті здійснення точкове зварне з'єднання включає третій металевий лист, який являє собою сталевий лист або алюмінієвий лист. Наприклад, третій металевий лист являє собою сталевий лист, відповідний цьому винаходу.
Сталевий лист або точкове зварне з'єднання, відповідні цьому винаходу, можуть бути використані у виготовленні деталей механічного транспортного засобу.
Тепер винахід лише в порядку надання інформації буде роз'яснений з використанням зразків. Ці зразки не є обмежувальними.
Приклади
Приклад 1. Оптимізована товщини покриття з Мі по відношенню до характеристик стійкості до РМО
Для всіх зразків використані сталеві листи характеризуються наступною композицією, у масових відсотках: С - 0,37 965, Мп-1,9 96, 51-1,9 95, Ст-0,35 95, АІ-0,05 95 і Мо - 0,1 95.
Зо У разі зразка 1 сталь піддавали відпалу в атмосфері, яка містить 5 95 Нео і 9595 М2, при температурі точки роси -452С. Відпал проводили при 9002 протягом 132 с. Після цього сталь піддавали загартуванню при 2102 з подальшим перерозподілом при 4102 протягом 88 с.
Наприкінці, сталевий лист охолоджували до кімнатної температури. На відпалений сталевий лист наносили цинкове покриття способом електрогальванізації.
У разі зразків від 2 до б спочатку до проведення відпалу способом електролітичного осадження проводили осадження Мі товщиною 150, 400, 650, 900 нм і 1600 нм відповідно на сталевих листах максимальної твердості. Після цього сталеві листи з нанесеним попереднім покриттям піддавали відпалу в атмосфері, яка містить 5 95 Не і 95 95 М2, при температурі точки роси -452С. Відпал проводили при 9002С протягом 132 с. В кінці відпалу сталеві листи охолоджували до температури загартування 2102С і ще раз нагрівали при температурі перерозподілу 4102С. Перерозподіл здійснювали протягом 88 с, а після цього ще раз проводили нагрівання аж до температури гарячого цинкування 4602С і нанесення цинкового покриття зануренням у розплав, використовуючи ванну рідкого цинку, яка містить 0,20 мас. 95 АЇ |і витримують при 4602С. Мета представлених вище випробувань полягає у визначенні оптимальної товщини покриття з Мі, яка забезпечує одержання чудових характеристик стійкості до РМО. Оцінювали схильність до РМО для представленої вище сталі з покриттям під час використання методу контактного точкового зварювання опором. З цією метою для кожного зразка три сталевих листа з покриттями зварювали один з одним з використанням контактного точкового зварювання опором. Тип електрода був продукт ІЗО Туре В з діаметром лицьовій поверхні б мм; зусилля для електрода становило 5 кН, а витрата води становив 1,5 г/хв.
Зварювальний цикл представлений в таблиці 1.
Таблиця 1
Технологічний режим зварювання для визначення оптимальної товщини покриття з Мі
Характеристики стійкості до розтріскування при РМО оцінювали з використанням укладання в стопку З шарів. Після цього оцінювали кількість тріщин, які мають довжину тріщини більшу ніж 100 мкм, з використанням оптичного мікроскопа, що представлено в таблиці 2.
Таблиця 2
Розтріскування при РМО після контактного точкового зварювання (укладання в стопку З шарів) для зразків з 1 до 6
Кількість тріщин у розрахунку наодин! Максимальна
Температура шов контактного .
Зразки 1-ше покриття | 2-ге покриття довжина тріщини точки роси (С) точкового (мкм) зварювання (» 100 мкм)
Зразок! | 45966 |- -- |27л(вЄ) | -(л7 77/17 850 7 - відповідні цьому винаходу.
Зразки 4 і 5, відповідні цьому винаходу, демонструють чудову стійкість до РМО у зіставленні із зразками 1, 2, З і 6. Дійсно, кількість тріщин більших ніж 100 мкм, менше або дорівнює 2, а більш довга тріщина менше ніж 450 мкм. Це в результаті приводить до зменшення величини тепла, яка підводиться під час проведення контактного точкового зварювання і, в такий спосіб, стимулює значне зменшення кількості тріщин, які утворюються внаслідок РМО.
Для зразків 1, 4 і 5 характеристики стійкості до розтріскування при РМО також оцінювали при укладанні в стопку 2 шарів. В даному випадку два сталевих листа з покриттями зварювали один з одним з використанням контактного точкового зварювання опором. Після цього оцінювали кількість тріщин більших, ніж 100 мкм, з використанням оптичного мікроскопа, що представлено в таблиці 3.
Таблиця З
Розтріскування при РМО після контактного точкового зварювання (укладання в стопку 2 шарів) для зразків 1,4 і 5
Кількість тріщин у розрахунку на
Зразки один шов контактного точкового | Максимальна довжина тріщини зварювання (мкм) (» 100 мкм) 7 - відповідні цьому винаходу.
Зразки 4 і 5, відповідні цьому винаходу, демонструють чудову стійкість до РМО у зіставленні зі зразком 1. Дійсно, кількість тріщин більших, ніж 100 мкм, становила 1, а найбільш довга тріщина має довжину в 300 мкм. Це в результаті приводить до зменшення величини тепла, яке підводиться під час проведення контактного точкового зварювання і, в такий спосіб, стимулює значне зменшення кількості тріщин, які утворюються внаслідок РМО.
Виходячи з представленого вище дослідження, чудові характеристики стійкості до РМО спостерігали при додержанні товщини покриття з Мі в діапазоні між 600 і 1400 нм. З метою додаткового покращення стійкості до РМО підповерхневу область сталевого листа модифікували шляхом формування зневуглецьованого шару. Приклад 2 є об'єднаним впливом зневуглецьованого шару разом з покриттям з Мі, яке має конкретну товщину.
Приклад 2. Вплив зневуглецьовування підповерхневого простору сталі разом з покриттям з
Мі на характеристики стійкості до РМО
З метою запобігання будь-якого зневуглецьовування у разі зразка 7 сталь піддавали відпалу в атмосфері, яка містить 5 95 Н?г і 95 95 Ме», при температурі точки роси - 802С. Відпал проводили при 9002С протягом 132 с. Після цього сталь піддавали загартуванню при 21022 з подальшим перерозподілом при 4102 протягом 88 с. Наприкінці, сталевий лист охолоджували до кімнатної температури. На відпалений сталевий лист наносили цинкове покриття способом електрогальванізації.
У разі зразків 8 і 9 спочатку до проведення відпалу проводили осадження Мі з використанням способу електролітичного осадження, одержуючи товщину 900 нм, на сталевих листах максимальної твердості. Після цього сталеві листи з попереднім покриттям піддавали відпалу в атмосфері, яка містить 5 95 Не» і 95 9о М2, при температурі точки роси -802С, для зразка 8 за відсутності будь-якого зневуглецьованого шару у підповерхневій області сталі. Для зразка 9 температуру точки роси при відпалі витримували на рівні -102С при 5 95 Н?5 і 95 Фо М». Для зразків 8 і 9 відпал проводили при 9002С протягом 132 с. В кінці відпалу сталеві листи охолоджували до температури загартування 2102С і ще раз нагрівали при температурі перерозподілу 410260.
Перерозподіл здійснювали протягом 88 с. Наприкінці, сталевий лист охолоджували до кімнатної температури. На відпалений сталевий лист наносили цинкове покриття способом електрогальванізації.
У таблиці 4 зіставлена товщина зневуглецьованого шару для проведення відпалу сталі при різних температурах точки роси за наявності і під час відсутності покриття з Мі. В результаті контрольованого витримування температури точки роси при відпалі товщину зневуглецьованого шару обмежували без погіршення механічних властивостей сталі.
Таблиця 4
Товщина зневуглецьованого шару у підповерхневій області сталевого листа після проведення відпалу при різних температурах точки роси
Температура точки - зразок7 | -:(Е-80 | - 1 (2) / 177777777171117101111сСсС1С зразок8" | -80 |мі(б0оОнм) |70(ЕС)Ї ///177777777777117101111111сСсСсСС 7 - відповідні цьому винаходу.
Оцінювали схильність до РМО для наведених вище сталей з покриттями (зразки 7, 8 і 9) з використанням методу контактного точкового зварювання опором. З цією метою для кожного випробування три сталевих листа з покриттям зварювали один з одним з використанням
Зо контактного точкового зварювання опором. Тип електрода був продукт ІЗО Туре В з діаметром лицьової поверхні 6 мм; зусилля для електрода становило 5 кН, а витрата води становила 1,5 г/хв. Зварювальний цикл представлений в таблиці 5.
Таблиця 5
Технологічний режим зварювання для визначення спільної дії покриття з Мі і зневуглецьованого шару
Характеристики стійкості до розтріскування РМО оцінювали з використанням укладання в стопку 2 шарів для зразків 7, 8 і 9. В цьому випробуванні два сталевих листа з покриттями зварювали один з одним з використанням контактного точкового зварювання опором. Після цього оцінювали кількість тріщин більших ніж 100 мкм, з використанням оптичного мікроскопа, що показано в таблиці 6.
Таблиця 6
Розтріскування при РМО після контактного точкового зварювання (укладання в стопку 2 шарів) для зразків 7,819
Кількість тріщин у розрахунку ІСередня сума загальної довжини тріщин, які
Зразки на один шов контактного мають розмір більше 100 мкм, у розрахунку точкового зварювання на один шов контактного точкового (» 100 мкм) зварювання (мкм)
Експеримент" Г | (//7777077777777117Ї77777717111111111111101111111111111 7 - відповідні цьому винаходу.
Зразки 4 і 5, відповідні цьому винаходу, демонструють чудову стійкість до РМО у зіставленні зі зразком 7. Крім цього, у разі зразка 9 для сталевого листа спостерігали чудові характеристики стійкості до РМО внаслідок поєднаної дії зневуглецьованого шару разом із шаром Мі, який має конкретну товщину.

Claims (14)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб виготовлення сталевого листа з покриттям, який включає такі послідовні стадії: А) нанесення на сталевий лист першого покриття, яке складається з нікелю і має товщину в діапазоні між 750 і 950 нм, при цьому сталевий лист має наступну композицію, мас. 90: 0,10-0-0,40 1,5-Мпе3,0 0,7«51і-3,0 0,О05«Аїс1,0 0,75-«(51і--АЇ) «3,0 решта залізо і неминучі домішки, одержані в результаті переробки; В) рекристалізаційний відпал зазначеного сталевого листа з покриттям при температурі в діапазоні між 820 ї 1200 "С, в атмосфері, що містить від 1 до 10 95 Не», при температурі точки роси в діапазоні між -10 і 4-10 "С; С) нанесення на сталевий лист, одержаний на стадії В), другого покриття на цинковій основі, яке не містить нікелю.
2. Спосіб за п.1, в якому композиція сталевого листа додатково містить, мас. 96, один або декілька елементів, таких як: Мо-0,5 в-0,010 Сі«1,0 Коо) Мо0,50 Міс1,0 ТікО,5.
З. Спосіб за будь-яким з пп. 1 або 2, в якому на стадії В) рекристалізаційний відпал є безперервним відпалом.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, в якому на стадії С) другий шар містить більше ніж 50 мас. 95 цинку.
5. Спосіб за п. 4, в якому на стадії С) другий шар містить більше ніж 75 мас. 95 цинку.
6. Спосіб за п. 5, в якому на стадії С) другий шар містить більше ніж 90 мас. 95 цинку.
7. Спосіб за п. 6, в якому на стадії С) другий шар складається з цинку.
8. Сталевий лист, одержаний способом за будь-яким з пп. 1-7, який містить дифузне покриття, яке містить нікель і залізо і сформоване в результаті дифундування нікелю в сталь, при цьому безпосередньо на даний дифузний шар нанесене верхнє покриття на цинковій основі, яке не містить нікелю.
9. Сталевий лист за п. 8, який має зневуглецьований шар, який має глибину, яка становить максимум 40 мкм від поверхні сталевого листа.
10. Точкове зварне з'єднання з щонайменше двох металевих листів, яке включає щонайменше сталевий лист за будь-яким з пп. 8 або 9 або щонайменше сталевий лист, одержуваний способом за будь-яким з пп. 1-7, при цьому зазначене з'єднання включає дві і менше тріщин, які мають розмір більше 100 мкм, і в якому найбільш довга тріщина має довжину менше ніж 450 мкм.
11. Точкове зварне з'єднання за п. 10, в якому другий металевий лист являє собою сталевий лист або алюмінієвий лист.
12. Точкове зварне з'єднання за п. 11, в якому другий металевий лист являє собою сталевий лист за будь-яким з пп. 8 або 9 або сталевий лист, одержаний способом за будь-яким з пп. 1-7.
13. Точкове зварне з'єднання за будь-яким з пп. 10-12, яке включає третій металевий лист, який являє собою сталевий лист або алюмінієвий лист.
14. Застосування сталевого листа з покриттям за будь-яким з пп. 8 або 9 або точкового зварного з'єднання за будь-яким з пп. 10-13 у виготовленні механічного транспортного засобу.
UAA202003591A 2017-11-17 2018-11-15 Спосіб виготовлення сталевого листа з цинковим покриттям, стійкого до рідинно-металічного окрихчування UA125102C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IB2017057196 2017-11-17
PCT/IB2018/058991 WO2019097440A1 (en) 2017-11-17 2018-11-15 A method for the manufacturing of liquid metal embrittlement resistant zinc coated steel sheet

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA125102C2 true UA125102C2 (uk) 2022-01-05

Family

ID=60629759

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA202003591A UA125102C2 (uk) 2017-11-17 2018-11-15 Спосіб виготовлення сталевого листа з цинковим покриттям, стійкого до рідинно-металічного окрихчування

Country Status (12)

Country Link
US (2) US11566310B2 (uk)
EP (1) EP3710612A1 (uk)
JP (2) JP2021503549A (uk)
KR (1) KR20200069328A (uk)
CN (1) CN111356783B (uk)
CA (1) CA3082357C (uk)
MA (1) MA50898A (uk)
MX (1) MX2020005026A (uk)
RU (1) RU2761927C1 (uk)
UA (1) UA125102C2 (uk)
WO (1) WO2019097440A1 (uk)
ZA (1) ZA202002400B (uk)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2761927C1 (ru) 2017-11-17 2021-12-14 Арселормиттал Способ изготовления стального листа с цинковым покрытием, стойкого к жидкометаллическому охрупчиванию
EP4151770A4 (en) * 2020-05-13 2023-10-04 Nippon Steel Corporation HOT STAMPING ELEMENT
US11926120B2 (en) * 2020-05-13 2024-03-12 Nippon Steel Corporation Steel sheet for hot stamping
JP7269525B2 (ja) * 2020-05-13 2023-05-09 日本製鉄株式会社 ホットスタンプ用鋼板
CN114686651A (zh) * 2020-12-31 2022-07-01 通用汽车环球科技运作有限责任公司 具有降低的液态金属致脆(lme)敏感性的锌涂覆的钢

Family Cites Families (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS589965A (ja) 1981-07-08 1983-01-20 Kawasaki Steel Corp 高耐食性表面処理鋼板
JPS60228693A (ja) 1984-04-25 1985-11-13 Kawasaki Steel Corp Ｚｎ−Ｎｉ合金めつき鋼板の製造方法
JP2561331B2 (ja) * 1988-11-07 1996-12-04 川崎製鉄株式会社 溶融ＺｎめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法
US5234721A (en) 1989-05-26 1993-08-10 Rostoker, Inc. Method for forming carbide coating on various metals and their alloys
JPH0328358A (ja) 1989-06-23 1991-02-06 Kawasaki Steel Corp 溶融アルミニウムめっきクロム含有鋼板の製造方法
US5441628A (en) 1992-09-15 1995-08-15 Japan Energy Corporation Method for preparation for a Zn-Ni electroplating or hot-dip galvanizing bath using a Zn-Ni alloy, and method for producing a Zn-Ni alloy
US6465114B1 (en) 1999-05-24 2002-10-15 Nippon Steel Corporation -Zn coated steel material, ZN coated steel sheet and painted steel sheet excellent in corrosion resistance, and method of producing the same
JP4947565B2 (ja) 2001-02-16 2012-06-06 新日本製鐵株式会社 めっき密着性およびプレス成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
JP2004124187A (ja) * 2002-10-03 2004-04-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 密着性・溶接性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板
US8048285B2 (en) 2005-05-11 2011-11-01 The Boeing Company Low hydrogen embrittlement zinc/nickel plating for high strength steels
KR100705243B1 (ko) * 2005-07-20 2007-04-10 현대하이스코 주식회사 도금 부착성 및 성형성이 뛰어난 변태유기소성강의 용융아연 도금강판 및 그 제조방법
RU2418094C2 (ru) 2006-01-30 2011-05-10 Ниппон Стил Корпорейшн Высокопрочный горячеоцинкованный погружением стальной лист и высокопрочный отожженный после цинкования стальной лист с превосходными формуемостью и способностью к нанесению гальванопокрытия и способы изготовления и устройства для изготовления таких листов
JP2008144264A (ja) * 2006-11-16 2008-06-26 Jfe Steel Kk 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5079795B2 (ja) 2007-04-11 2012-11-21 新日本製鐵株式会社 低温靭性に優れたプレス加工用溶融めっき高強度鋼板およびその製造方法
JP5446499B2 (ja) 2009-06-19 2014-03-19 Ｊｆｅスチール株式会社 耐遅れ破壊特性に優れた鋼板およびその製造方法
EP2520686B1 (en) 2009-12-29 2021-04-07 Posco Hot-pressed parts with zinc-plating and a production method for the same
KR101322135B1 (ko) 2010-10-21 2013-10-25 주식회사 포스코 표면품질 및 내지연파괴성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR20120041544A (ko) 2010-10-21 2012-05-02 주식회사 포스코 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법
US20120100391A1 (en) 2010-10-21 2012-04-26 Posco Hot-dip galvanized steel sheet having excellent plating qualities, plating adhesion and spot weldability and manufacturing method thereof
KR101207767B1 (ko) 2010-12-27 2012-12-03 주식회사 포스코 도금성이 우수한 고망간 고알루미늄 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR101220708B1 (ko) 2010-12-27 2013-01-09 주식회사 포스코 내파우더링성이 우수한 고망간 고알루미늄 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법
CN103781932B (zh) 2011-07-06 2016-05-25 新日铁住金株式会社 冷轧钢板
PL2762590T3 (pl) * 2011-09-30 2019-05-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Blacha stalowa ocynkowana i sposób jej wytwarzania
KR101353701B1 (ko) 2011-12-23 2014-01-21 주식회사 포스코 극저온 접합성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법
US20140370330A1 (en) 2011-12-27 2014-12-18 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Hot-dip plated high-strength steel sheet for presswork excellent in low-temperature toughness and corrosion resistance and manufacturing method thereof
PL2801637T3 (pl) 2012-01-05 2018-07-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Blacha stalowa cienka walcowana na gorąco i sposób jej wytwarzania
MX2015001772A (es) 2012-08-15 2015-05-08 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Plancha de acero para uso en prensado en caliente, metodo para producirla, y miembro de plancha de acero de prensado en caliente.
WO2014124749A1 (en) 2013-02-12 2014-08-21 Tata Steel Ijmuiden Bv Coated steel suitable for hot-dip galvanising
CA2910439C (en) 2013-05-01 2018-02-20 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Galvanized steel sheet and method for producing the same
CA2911442C (en) 2013-05-20 2017-09-12 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof
CN105492134B (zh) 2013-08-29 2017-05-17 杰富意钢铁株式会社 热压成形构件的制造方法以及热压成形构件
PL3020845T3 (pl) 2013-09-18 2018-07-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Element wytłaczany na gorąco oraz sposób jego wytwarzania
KR101585721B1 (ko) * 2013-12-21 2016-01-14 주식회사 포스코 용접성이 우수한 아연도금강판 및 이의 제조 방법
KR101568543B1 (ko) 2013-12-25 2015-11-11 주식회사 포스코 액체금속취화에 의한 크랙 저항성이 우수한 용융아연도금강판
WO2015174530A1 (ja) 2014-05-15 2015-11-19 新日鐵住金株式会社 熱間成形鋼板部材
JP2016089274A (ja) 2014-11-04 2016-05-23 株式会社神戸製鋼所 ホットスタンプ用めっき鋼板
JP6536294B2 (ja) * 2015-08-31 2019-07-03 日本製鉄株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびそれらの製造方法
JP2017075394A (ja) * 2015-10-16 2017-04-20 株式会社神戸製鋼所 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
KR101758485B1 (ko) * 2015-12-15 2017-07-17 주식회사 포스코 표면품질 및 점 용접성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
WO2017109542A1 (en) 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved ductility and formability, and obtained steel sheet
WO2019082035A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal METHOD FOR MANUFACTURING COATED STEEL SHEET
WO2018203097A1 (en) 2017-05-05 2018-11-08 Arcelormittal A method for the manufacturing of liquid metal embrittlement resistant galvannealed steel sheet
KR102206933B1 (ko) 2017-10-24 2021-01-25 아르셀러미탈 코팅된 강 시트의 제조 방법, 두 개의 스폿 용접된 금속 시트들 및 이의 용도
US11680331B2 (en) 2017-10-24 2023-06-20 Arcelormittal Method for the manufacture of a coated steel sheet
MA50453A (fr) 2017-10-24 2021-04-07 Arcelormittal Procédé permettant la fabrication d'une tôle d'âcier recuite par galvanisation
RU2761927C1 (ru) 2017-11-17 2021-12-14 Арселормиттал Способ изготовления стального листа с цинковым покрытием, стойкого к жидкометаллическому охрупчиванию

Also Published As

Publication number Publication date
MA50898A (fr) 2021-04-07
CN111356783A (zh) 2020-06-30
US11566310B2 (en) 2023-01-31
CA3082357A1 (en) 2019-05-23
JP2021503549A (ja) 2021-02-12
ZA202002400B (en) 2021-03-31
JP2022133281A (ja) 2022-09-13
MX2020005026A (es) 2020-08-13
CN111356783B (zh) 2023-03-21
BR112020007314A2 (pt) 2020-09-29
US20200263284A1 (en) 2020-08-20
KR20200069328A (ko) 2020-06-16
US20230137133A1 (en) 2023-05-04
EP3710612A1 (en) 2020-09-23
WO2019097440A1 (en) 2019-05-23
RU2761927C1 (ru) 2021-12-14
CA3082357C (en) 2022-07-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6836600B2 (ja) ホットスタンプ部材
CA2772026C (en) High-strength galvanized steel sheet and method of manufacturing the same
CA2787998C (en) Process for manufacturing iron-carbon-manganese austenitic steel sheet with excellent resistance to delayed cracking, and sheet thus produced
UA125102C2 (uk) Спосіб виготовлення сталевого листа з цинковим покриттям, стійкого до рідинно-металічного окрихчування
US11654653B2 (en) Method for the manufacturing of liquid metal embrittlement resistant galvannealed steel sheet
EP2762590A1 (en) Galvanized steel sheet and method of manufacturing same
KR102384093B1 (ko) 란탄을 포함하는 희생 음극 보호 코팅을 구비한 강 시트
CN111279007B (zh) 用于制造镀锌扩散退火钢板的方法
KR102206933B1 (ko) 코팅된 강 시트의 제조 방법, 두 개의 스폿 용접된 금속 시트들 및 이의 용도
TW201319268A (zh) 熔融鍍鋅鋼板及其製造方法
KR20190023093A (ko) 고강도 박강판 및 그 제조 방법
KR101585721B1 (ko) 용접성이 우수한 아연도금강판 및 이의 제조 방법
JP6384623B2 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
WO2017009936A1 (ja) 鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板、及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法
KR102246746B1 (ko) 코팅된 강판의 제조 방법
KR20230069975A (ko) 열간 프레스 부재 및 열간 프레스용 강판 그리고 그것들의 제조 방법
KR101560883B1 (ko) 가공성 및 용접성이 우수한 열간 프레스 성형용 강판 및 이의 제조방법
KR20230069170A (ko) 열간 프레스 부재 및 열간 프레스용 강판 그리고 열간 프레스 부재의 제조 방법
BR112020007314B1 (pt) Método para a fabricação de lâmina de aço revestida