MX2015001772A - Plancha de acero para uso en prensado en caliente, metodo para producirla, y miembro de plancha de acero de prensado en caliente. - Google Patents

Plancha de acero para uso en prensado en caliente, metodo para producirla, y miembro de plancha de acero de prensado en caliente.

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MX2015001772A
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Akari Tamaki
Kazuo Hikida
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Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
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Abstract

Una plancha de acero para uso en prensado en caliente tiene una composición química predeterminada que contiene 0.08% o más y menos de 0.20% de C, 0.003 a 0.2% de Si, 1.6 a 3.5% de Mn y similares, y tiene una estructura de acero compuesta de, en relaciones de área, 1 a 95% de vainita, 5 a 94% de ferrita y el resto formado por al menos un componente seleccionado del grupo que consiste de perlita, martensita y austenita retenida. En la plancha de acero existe una relación representada por la fórmula ``[Mn]+6.67x[C]-2.73=0´´ en donde [Mn] representa el contenido de Mn y [CI representa el contenido de C.

Description

PLANCHA DE ACERO PARA ÜSO EN PRENSADO EN CALIENTE, METODO PARA PRODUCIRLA, Y MIEMBRO DE PLANCHA DE ACERO DE PRENSADO EN CALIENTE CAMPO TÉCNICO La presente invención se refiere a una plancha de acero para estampado en caliente, un método para fabricar la misma, y un miembro de plancha de acero estampado en caliente adecuado para fabricar un componente de estructura mecánica, etc.
TÉCNICA ANTECEDENTE Esfuerzos para reducir un peso del acero utilizado para una carrocería de vehículo por alto endurecimiento del acero se ha continuado para la reducción en peso de un vehículo. El alto endurecimiento del acero contribuye a la mejora en una propiedad resistente a colisión de un vehículo. En cuanto una plancha de acero delgada ampliamente utilizada para un vehículo, la conformabilidad por presión generalmente deteriora y vuelve más difícil fabricar un componente que tiene una forma complicada, de acuerdo con el incremento y resistencia. Por ejemplo, una porción con un alto grado de fracturas de procesamiento y precisión dimensional se deteriora debido a la mayor recuperación térmica de acuerdo con la reducción de ductilidad. Por consiguiente, no es fácil fabricar componentes por conformación por presión de una plancha de acero de alta resistencia, en particular, una plancha de acero que tiene resistencia a la tracción de 780 MPa o más. Es fácil procesar una plancha de acero de alta resistencia no por conformación por presión sino por conformación por laminado, pero un objetivo de la aplicación se limita a un componente que tiene una sección transversal uniforme en una dirección longitudinal.
Un método llamado estampado en caliente dirigido para obtener alta conformabilidad para una plancha de acero de alta resistencia se describe en la Literatura de Patente 1. De acuerdo con el estampado en caliente, es posible formar una plancha de acero de alta resistencia con alta precisión, y obtener un miembro de plancha de acero estampado en caliente de alta resistencia.
Un material cuya resistencia después del templado es de clase 1500 MPa se describe en las Literaturas de Patente 2 y 3- Una plancha de acero para estampado en caliente dirigida para mejorar en ductilidad mientras obtiene una alta resistencia se describe en la Literatura de Patente 4. Una plancha de acero dirigida para mejora en templabilidad se describe en las Literaturas de Patente 5 y 6. Sin embargo, existen problemas en estas téenicas en las cuales es necesario iniciar el temple a alta temperatura, es difícil mejorar la tenacidad y la deformabilidad local, y otros.
LISTA DE CITAS LITERATURA DE PATENTE Literatura de Patente 1: Publicación de Patente Japonesa Abierta al Público No.2002-102980 Literatura de Patente 2: Publicación de Patente Japonesa Abierta al Público No.2011-236483 Literatura de Patente 3: Publicación de Patente Japonesa Abierta al Público No.2004-323944 Literatura de Patente 4: Publicación de Patente Japonesa Abierta al Público No.2010-65292 Literatura de Patente 5: Publicación de Patente Japonesa Abierta al Público No.2011-195958 Literatura de Patente 6: Publicación de Patente Japonesa No.3879459 COMPENDIO DE LA INVENCIÓN PROBLEMA TÉCNICO Un objeto de la presente invención es proporcionar una plancha de acero para estampado en caliente, un método para fabricarla, y un miembro de plancha de acero estampado en caliente capaz de obtener buena tenacidad y deformabilidad local incluso cuando se inicie el templado a una temperatura relativamente baja.
SOLUCIÓN AL PROBLEMA La presente invención estudió mucho compartiendo un punto de vista en el cual es importante permitir la generación de martensita con una alta relación de área por templado para obtener una tenacidad fina y deformabilidad local después del temple, y una composición química especial es importante para permitir el comienzo del templado a una temperatura relativamente baja. Como resultado, se encuentra que una buena tenacidad y deformabilidad local puede obtenerse incluso si se inicia el templado a una temperatura relativamente baja debido a una combinación de una composición química y una estructura de acero dentro de un cierto margen. La presente invención ha pensado en varias modalidades de la invención descrita a continuación. (1) Una plancha de acero para estampado en caliente, que incluye una composición química expresada por, en % en masa: C: 0.08% o más y menos de 0.20%; Si: 0.003% a 0.2%; Mn: 1.6% a 3.5%; sol. Al: 0.0002% a 2.0%; B: 0.0003% a 0.01%; P: 0.1% o menos S: 0.004% o menos N: 0.01% o menos Ti: 0% a 0.04 + 48/14 x [N] % cuando un contenido de N se expresa por [N]; Cr: 0% a 1.00%; Bi: 0% a 0.5%; Ca: 0% a 0.05%; Mg: 0% a 0.05%; REM: 0% a 0.05%; Mo: 0% a 1%; Cu: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%; W: 0 % a 1%; Nb: 0 % a 1%; V: 0 % a 1 %; El resto: Fe e impurezas, en donde: una expresión (1) se cumple cuando un contenido de Mn se representa por [Mn] y un contenido de C se representa por [C], donde [Mn] + 6.67 x [C] - 2.73 > 0 (1); y la plancha de acero incluye una estructura de acero expresada por, en una relación de área: bainita: 1% a 95%; ferrita: 5% a 94%, y el resto: uno o más seleccionados del grupo que consiste de perlita, martensita y austenita retenida La plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con (1), en donde una relación de área de bainita es 20% a 95%, y una relación de área de ferrita es de 5% a 80%. (3) La plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con (1), en donde una relación de área de bainita es 1% o más y menos de 20%, y una relación de área deferrita es 40% a 94%. (4) La plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (1) a (3), en donde el contenido químico contiene: Ti: 48/14 x [N] % a 0.04 + 48/14 x [N] %. (5) La plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (1) a (4), en donde un contenido de Cr es de 0.01% a 1.00%, y cuando el contenido de Mn se representa por [Mn] y el contenido de Cr se representa por [Cr], una expresión (2) se cumple, 1.6 < [Mn] + [Cr] < 3.5 (2). (6) La plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (1) a (5), en donde el contenido químico contiene: Bi: 0.0001% a 0.5%.
La plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (1) a (6), en donde la composición química contiene uno o más seleccionados del grupo que consiste de: Ca: 0.0005% a 0.05%; Mg: 0.0005% a 0.05%, y REM: 0.0005% a 0.05% (8) La plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (1) a (7), en donde la composición química contiene uno o más seleccionados del grupo que consiste de: Mo: 0.03% a 1%; Cu: 0.01% a 1%; Ni: 0.01% a 1%, y W: 0.01% a 1%. (9) La plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (1) a (8), en donde la composición química contiene uno o más seleccionados del grupo que consiste de: Nb: 0.005% a 1%, y V: 0.005% a 1%. (10) Un método para fabricar una plancha de acero para estampado en caliente, que incluye: laminar en caliente un lingote de acero o un tocho de acero; decapar con ácido una plancha de acero obtenida por laminación en caliente; laminar en frío una plancha de acero obtenida por el decapado con ácido; y realizar un tratamiento térmico de una plancha de acero obtenida por laminado en frío, en donde: el lingote de acero o el tocho de acero incluye una composición química expresada por, en % en masa: C: 0.08% o más y menos de 0.20%; Si: 0.003% a 0.2%; Mn: 1.6% a 3.5%; sol. Al: 0.0002% a 2.0%; B: 0.0003% a 0.01%; P: 0.1% o menos S: 0.004% o menos N: 0.01% o menos Ti: 0% a 0.04 + 48/14 x [N] cuando un contenido de N se representa por [N]; Cr: 0% a 1.00%; Bi: 0% a 0.5%; Ca: 0% a 0.05%; Mg: 0% a 0.05% REM: 0% a 0.05%; Mo: 0% a 1%; Cu: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%; W: 0% a 1%; Nb: 0 % a 1%; V: 0 % a 1%; El resto: Fe e impurezas; una expresión (1) se cumple cuando un contenido de Mn se representa por [Mn] y un contenido de C se representa por [C], donde [Mn] + 6.67 x [C] - 2.73 > 0 (1); la laminación en caliente incluye: iniciar un laminado a una temperatura de 1050°C o más; y después de esto, embobinar en una zona de temperatura de 400°C a 700°C; y realizar el tratamiento térmico incluye: calentar en una zona de temperatura de 700°C a 840°C; después de esto, enfriar a una temperatura de 500°C o menos en una proporción de enfriamiento promedio de 5°C/segundos a 100°C/segundos; y después de esto, retener en una zona de temperatura de 300°C a 500°C por 5 segundos a 600 segundos. (11) Un método para fabricar una plancha de acero para estampado en caliente, que incluye: laminar en caliente un lingote de acero o un tocho de acero; decapar con ácido una plancha de acero obtenida por el laminado en caliente; laminar en frío una plancha de acero obtenida por el decapado con ácido; realizar un tratamiento térmico de una plancha de acero obtenida por laminado en frió, y chapar una plancha de acero obtenida por el tratamiento térmico, en donde: el lingote de acero o el tocho de acero incluye una composición química expresada por, en % en masa: C: 0.08% o más y menos de 0.20%; Si: 0.003% a 0.2%; Mn: 1.6% a 3.5%; sol. Al: 0.0002% a 2.0%; B: 0.0003% a 0.01%; P: 0.1% o menos S: 0.004% o menos N: 0.01% o menos Ti: 0% a 0.04 + 48/14 x [N] % cuando un contenido de N se representa por [N]; Cr: 0% a 1.00%; Bi: 0% a 0.5%; Ca: 0% a 0.05%; Mg: 0% a 0.05%; REM: 0% a 0.05%; Mo: 0% a 1%; Cu: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%; W: 0 % a 1 %; Nb: 0% a 1%; V: 0 % a 1%; El resto: Fe e impurezas; una expresión (1) se cumple cuando un contenido de Mn se representa por [Mn] y un contenido de C se representa por [C], donde [Mn] + 6.67 x [C] - -2.73 > 0 (1); el laminado en caliente incluye: iniciar un laminado a una temperatura de 1050°C o más; y después de esto, embobinar en una zona de temperatura de 400°C a 700°C; realizar el tratamiento térmico incluye: calentar en una zona de temperatura de 700°C a 840°C; después de esto, enfriar a una temperatura de 580°C o menos en una proporción de enfriamiento promedio de 3°C/segundos a 20°C/segundos; y después de esto, retener en una zona de temperatura de 500°C a 570°C por 5 segundos a 600 segundos, y el chapado incluye: realizar un tratamiento de galvanización por inmersión en caliente; y después de esto, realizar un tratamiento de aleación en una zona de temperatura de 500°C a 650°C. (12) El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con (10) u (11), en donde la composición química contiene: Ti: 48/14 x [N] % a 0.04 + 48/14 x [N] %. (13) El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (10) a (12), en donde un contenido de Cr es 0.01% a 1.00% y cuando el contenido de Mn se representa por [Mn] y el contenido de Cr se representa por [Cr], una expresión (2) se cumple, 1.6 < [Mn] + [Cr] < 3.5 (2). (14) El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (10) a (13), en donde la composición química contiene: Bi: 0.0001% a 0.5%. (15) El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (10) a (14), en donde la composición química contiene un tipo o dos o más tipos seleccionados de un grupo formado de: Ca: 0.0005% a 0.05%; Mg: 0.0005% a 0.05%, y REM: 0.0005% a 0.05%. (16) El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (10) a (15), en donde la composición química contiene un tipo o dos o más tipos seleccionados de un grupo formado de: Mo: 0% a 1%; Cu: 0 % a 1%; Ni: 0% a 1%, y W: 0% a 1%. (17) El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (10) a (16), en donde la composición química contiene un tipo o dos tipos seleccionados de un grupo formado de: Nb: 0 % a 1 %, y V: 0% a 1%. (18) Un miembro de plancha de acero estampado en caliente, que tiene una composición química representada por, en % en masa: C: 0.08% o más y menos de 0.20%; Si: 0.003% a 0.2%; Mn: 1.6% a 3.5%; sol. Al: 0.0002% a 2.0%; B: 0.0003% a 0.01%; P: 0.1% o menos S: 0.004% o menos N: 0.01% o menos Ti: 0% a 0.04 + 48/14 x [N] o o, cuando un contenido de N se representa por [N]; Cr: 0% a 1.00%; Bi: 0% a 0.5%; Ca: 0% a 0.05%; Mg: 0% a 0.05%; REM: 0% a 0.05%; Mo: 0% a 1%; CU: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%; W: 0 % a 1 %; Nb: 0% a 1%; V: 0 % a 1%; El resto: Fe e impurezas, en donde una expresión (1) se cumple cuando un contenido de Mn se representa por [Mn], un contenido de ( se representa por [C], donde [Mn] + 6.67 x [C] - 2.73 > 0 (1) y que tiene una estructura de acero en la cual una relación de área de martensita es 90% o más, y una resistencia a la tracción es de 1600 MPa o menos. (19) El miembro de plancha de acero estampado en caliente de acuerdo con (18), en donde la composición química contiene: Ti : 48 /14 x [N] % a 0 . 04 + 48 /14 x [N] % . (20) El miembro de plancha de acero estampado en caliente de acuerdo con (18) o (19), en donde un contenido de Cr es 0.01% a 1.00%, y cuando el contenido de Mn se representa por [Mn] y el contenido de Cr se representa por [Cr], una expresión (2) se cumple, 1.6 < [Mn] + [Cr] < 3.5 (2). (21) El miembro de plancha de acero estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (18) a (20), en donde la composición química contiene: Bi: 0.0001% a 0.5%. (22) El miembro de plancha de acero estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (18) a (21), en donde la composición química contiene un tipo o dos o más tipos seleccionados de un grupo formado de: Ca: 0.0005% a 0.05%; Mg: 0.0005% a 0.05%, y REM: 0.0005% a 0.05%. (23) El miembro de plancha de acero estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (18) a (22), en donde la composición química contiene un tipo o dos o más tipos seleccionados de un grupo formado de: Mo: 0% a 1%; Cu: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%, y W: 0% a 1%. (24) El miembro de plancha de acero estampado en caliente de acuerdo con cualquiera de (18) a (23), en donde la composición química contiene un tipo o dos tipos seleccionados de un grupo formado de: Nb: 0% a 1%, y V: 0% a 1%.
EFECTOS VENTAJOSOS DE LA INVENCIÓN De acuerdo con la presente invención, es posible obtener buena tenacidad y deformabilidad local incluso si se inicia el temple a una temperatura relativamente baja.
DESCRIPCIÓN DE LAS MODALIDADES En adelante, se describen modalidades de la presente invención. Las modalidades de la presente invención se relacionan con una plancha de acero para estampado en caliente utilizada para fabricar un miembro de plancha de acero estampado en caliente por estampado en caliente. En estampado en caliente, una plancha de acero para estampado en caliente generalmente se calienta para que se conforme y después se temple. De acuerdo con la plancha de acero para estampado en caliente de la presente modalidad, es posible obtener una suficiente cantidad de martensita incluso si se inicia el templado después del calentamiento a una temperatura relativamente baja con, por ejemplo, una combinación de una composición química y una estructura de acero descrita a continuación.
En primer lugar, la composición química de la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con la presente modalidad se describe. En la siguiente descripción, "%" es una unidad de un contenido de cada elemento contenido en la plancha de acero para estampado en caliente que significa "% en masa" a menos que se especifique lo contrario.
La composición química de la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con la presente modalidad se expresa por, en % en masa, C: 0.08% o más y menos de 0.20%; Si: 0.003% a 0.2%; Mn: 1.6% a 3.5%; sol. Al: 0.0002% a 2.0%; B: 0.0003% a 0.01%; P: 0.1% o menos; S: 0.004% o menos; N: 0.01% o menos; Ti: 0% a 0.04 + 48/14 x [N] % cuando un contenido de N se representa por [N]; Cr: 0% a 1.00%; Bi: 0% a 0.5%; Ca: 0% a 0.05%; Mg: 0% a 0.05%; REM: 0% a 0.05%; Mo: 0% a 1%; Cu: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%; W: 0% a 1%; Nb: 0% a 1%; V: 0% a 1%; el resto: Fe e impurezas. Además de, una expresión (1) se cumple cuando un contenido de Mn se representa por [Mn], un contenido de C se representa por [C]. Como las impurezas, los contenidos en materiales sin procesar tales como mena y chatarra, y los contenidos en un proceso de fabricación se ejemplifican.
[Mn] + 6.67 x [C] - 2.73 > 0 (1) (C: 0.08% o más y menos de 0.20%) C es un elemento muy importante que incrementa la templabilidad y principalmente afecta la resistencia después del templado. C también es un elemento muy importante que es efectivo para controlar la deformabilidad local (ductilidad local) y la tenacidad (característica de absorción por impacto) después del estampado en caliente. Cuando un contenido de C es menor a 0.08%, la resistencia después del templado puede ser insuficiente, o puede no obtenerse una suficiente templabilidad. Por consiguiente, el contenido de C es 0.08% o más. Cuando el contenido de C es 0.20% o más, la resistencia después del templado es excesivamente elevada, y una suficiente deformabilidad local y tenacidad no pueden obtenerse. Por lo tanto, el contenido de C es menor a 0.20%. El contenido de C de preferencia es 0.18% o menos, y de mayor preferencia 0.16% o menos.
(Si: 0.003% a 0.2%) Si es un elemento muy efectivo para mejorar la templabilidad y para asegurar de manera estable la resistencia después del temple. Si tiene una función para suprimir la generación de incrustaciones en un calentamiento a alta temperatura en el estampado en caliente. Cuando un contenido de Si es menor a 0.003%, es difícil obtener las funciones antes establecidas. Por consiguiente, el contenido de So es 0.003% o más. Para obtener las funciones antes establecidas de manera más segura, el contenido de Si de preferencia es de 0.01% o más. Cuando el contenido de Si excede 0.2%, una temperatura en la cual se produce una transformación de austenita es notablemente alta. Por consiguiente, un costo requerido para el calentamiento del estampado en caliente puede incrementar, o el temple se provoca de manera insuficiente por la reducción de calentamiento. Además, cuando se realiza un tratamiento de chapado por inmersión en caliente, se reduce la humectabilidad. Por lo tanto, el contenido de Si es 0.2% o menos.
(Mn: 1.6% a 3.5%) Mn es un elemento muy efectivo para mejorar la templabilidad y para asegurar de manera estable la resistencia después del temple. Cuando un contenido de Mn es menor a 1.6%, es difícil obtener las funciones antes establecidas. Por consiguiente, el contenido de Mn es 1.6% o más. Para obtener las funciones antes establecidas de manera más segura, el contenido de Mn de preferencia es de 2.0% o más. Cuando el contenido de Mn excede 3.5%, se saturan los efectos por las funciones antes establecidas, y se reduce la tenacidad después del temple. Por consiguiente, el contenido de Mn es 3.5% o menos.
Además, cuando el contenido de Mn se representa por [Mn], y el contenido de C se representa por [C], la expresión (1) se cumple.
[Mn] + 6.67 x [C] - 2.73 > 0 (1) Cuando la expresión (1) no se cumple, la templabilidad es insuficiente, y no pueden obtenerse propiedades mecánicas deseadas después del estampado en caliente. (sol. Al (ácido soluble en Al): 0.0002% a 2.0%) Al es un elemento que tiene una función para permitir el buen estado del acero al desoxidar el acero fundido. Cuando un contenido de sol. Al es menor a 0.0002%, es difícil obtener la función antes establecida. Por consiguiente, el contenido de sol. Al es 0.0002% o más. Al también es un elemento muy efectivo para mejorar la templabilidad y para asegurar de manera estable resistencia después del temple. Sin embargo, cuando el contenido de sol. Al excede 2.0%, se saturan los efectos por las funciones antes establecidas, y se incrementa innecesariamente el costo. Por consiguiente, el contenido de sol. Al es 2.0% o menos.
(B: 0.0003% a 0.01%) B es un elemento muy efectivo para mejorar la templabilidad y para asegurar de manera estable la resistencia después del temple. Cuando un contenido de B es menor a 0.0003%, es difícil obtener las funciones antes establecidas. Por consiguiente, el contenido de B es 0.0003% o más. Cuando el contenido de B excede 0.01%, se saturan los efectos por las funciones antes establecidas, y se reduce la tenacidad después del temple. Por consiguiente, el contenido de B es 0.01% o menos.
(P: 0.1% o menos) P no es un elemento esencial, y puede contenerse como impureza en el acero, por ejemplo. A partir de un punto de vista de tenacidad, cuanto menor sea el contenido de P, mejor será. En particular, cuando el contenido de P excede 0.1%, la reducción de la tenacidad es notable. Por consiguiente, el contenido de P es 0.1% o menos. Para asegurar una buena tenacidad, el contenido de P de preferencia es 0.05% o menos, y de mayor preferencia 0.03% o menos. P es capaz de contribuir a mejorar la templabilidad y asegurar de manera estable la resistencia después del temple. P puede contenerse de manera intencional para obtener las funciones. Cuesta muchísimo reducir el contenido de P, y se incrementa de manera notable el costo para reducir el contenido de P a menos de 0.0002%. Por consiguiente, el contenido de P puede ser 0.0002% o más.
(S: 0.004% o menos) S no es un elemento esencial, y puede contenerse como impureza en el acero, por ejemplo. A partir de un punto de vista de tenacidad, cuanto menor sea el contenido de S, mejor será. En particular, cuando el contenido de S excede 0.004%, la reducción de la tenacidad es notable. Por consiguiente, el contenido de S es 0.004% o menos. Cuesta muchísimo reducir el contenido de S, y se incrementa de manera notable el costo para reducir el contenido de S a menos de 0.0002%. Por consiguiente, el contenido de S puede ser 0.0002% o más.
(N: 0.01% o menos) N no es un elemento esencial, y puede contenerse como impureza en el acero, por ejemplo. A partir de un punto de vista de tenacidad, cuanto menor sea el contenido de N, mejor será. En particular, cuando el contenido de N excede 0.01%, la deformabilidad local y la tenacidad se reducen de manera notable de acuerdo con la formación de nitruros gruesos. Por consiguiente, el contenido de N es 0.01% o menos. Cuesta muchísimo reducir el contenido de N, y se incrementa de manera notable el costo para reducir el contenido de N a menos de 0.0002%. Por consiguiente, el contenido de N puede ser de 0.0002% o más, o ser de 0.0008% o más para reducir adicionalmente el costo.
Ti, Cr, Bi, Ca, Mg, REM, Mo, Cu, Ni, W, Nb, y V no son elementos esenciales, y son elementos arbitrarios, los cuales pueden contenerse de manera adecuada en la plancha de acero para estampado en caliente hasta una cantidad predeterminada como límite.
(Ti: 0% a 0.04 + 48/14 x [N] % cuando un contenido de N se representa por [N] %) Ti suprime la recristalización de la austenita, suprime el crecimiento de grano al formar carburos finos adicionales para refinar los granos de austenita cuando la plancha de acero para estampado en caliente se calienta hasta el punto de Ac3 o más en el estampado en caliente. Como resultado, la tenacidad del miembro de plancha de acero estampado en caliente se mejora en gran medida. Por consiguiente, Ti puede contenerse. Para obtener de manera segura el efecto, un contenido de Ti de preferencia es 48/14 x [N] % o más. Sin embargo, cuando el contenido de Ti excede 48/14 x [N] + 0.04%, el efecto por la función antes establecida se satura, y se incrementa de manera innecesaria el costo. Por consiguiente, el contenido de Ti es de 0.04 + 48/14 x [N] % o menos. Particularmente, es preferible que "Ti: 48/14 x [N] % a 0.04 + 48/14 x [N] %" se cumpla.
(Cr: 0% a 1.00%) Cr es un elemento muy efectivo para mejorar la templabilidad y para asegurar de manera estable la resistencia después del temple al igual que Mn. Por consiguiente, Cr puede contenerse. Para obtener de manera segura el efecto, un contenido de Cr de preferencia es de 0.01% o más, y de mayor preferencia 0.1% o más. Sin embargo, cuando el contenido de Cr excede 1.00%, los efectos antes establecidos se saturan, y se incrementa de manera innecesaria el costo. Por consiguiente, el contenido de Cr es de 1.00% o menos. Particularmente, es preferible que "Cr: 0.01% ao 1.00%" se cumpla. Además, cuando una suma del contenido de Mn y el contenido de Cr excede 3.5%, los efectos por las funciones antes establecidas se saturan y se reduce la tenacidad después del temple. Por consiguiente, la suma del contenido de Mn y el contenido de Cr es de 3.5% o menos. Particularmente, cuando el contenido de Mn se representa por [Mn], el contenido de Cr se representa por [Cr], es preferible que una expresión (2) se cumpla. La suma del contenido de Mn y el contenido de Cr de preferencia es de 2.8% o menos. 1.6 <[Mn] + [Cr] <.5 (2) (Bi: 0% a 0.5%) Bi es un elemento que tiene una función que se vuelve un núcleo de solidificación en un proceso de solidificación del acero fundido y hace una separación de brazo secundario de dendrita pequeña para suprimir la segregación de Mn y otras dentro de la separación de brazo secundario de dendrita. En particular, en la presente modalidad, Mn de 1.6% o más se contiene, y por lo tanto, Bi es efectivo para suprimir la reducción de la tenacidad que resulta de la segregación de Mn. Por consiguiente, Bi puede contenerse. Para obtener de manera segura el efecto, un contenido de Bi de preferencia es de 0.0001% o más. Sin embargo, cuando el contenido de Bi excede 0.5%, el efecto por la función antes establecida se satura, y se incrementa de manera innecesaria el costo. Por consiguiente, el contenido de Bi es de 0.5% o menos. Particularmente, es preferible que "Bi: 0.0001% a 0.5 %" se cumpla. A partir de un punto de vista de supresión de la segregación de Mn y otros, el contenido de Bi de mayor preferencia es 0.0002% o más, y además de preferencia 0.0005% o más.
(Ca: 0% a 0.05%; Mg: 0% a 0.05%; REM: 0% a 0.05%) Cada uno de Ca, Mg y REM es un elemento que tiene una función para refinar inclusiones en el acero y evitar grietas que resultan de las inclusiones en el estampado en caliente. Por consiguiente, uno o más seleccionados del grupo que consiste de estos elementos pueden contenerse. Para obtener de manera segura el efecto, cada uno de un contenido de Ca, un contenido de Mg, y un contenido de REM de preferencia es de 0.0005% o más. Sin embargo, cuando cualquiera del contenido excede 0.05%, el efecto por la función antes establecida se satura, y se incrementa de manera innecesaria el costo. Por consiguiente, cada uno del contenido de Ca, el contenido de Mg y el contenido de REM es de 0.05% o menos. Particularmente, es preferible que al menos uno de "Ca: 0.0005% a 0.05%", "Mg: 0.0005% a 0.05%", y "REM: 0.0005% a 0.05%" se cumpla.
REM (metal de tierras raras) indica 17 tipos de elementos con un total de Se, Y, y lantanoide, y el "contenido de REM" significa un contenido total de estos 17 tipos de elementos. El lantanoide puede agregarse de manera industrial como forma de, por ejemplo, metal misch.
(Mo: 0% a 1%; Cu: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%; W: 0% a 1%) Cada uno de Mo, Cu, Ni y W es un elemento muy efectivo para mejorar la templabilidad y para asegurar de manera estable la resistencia después del temple. Por consiguiente, uno o más seleccionados del grupo que consiste de estos elementos pueden contenerse. Para obtener de manera segura el efecto, un contenido de Mo de preferencia es de 0.03% o más, y cada uno de un contenido de Cu, un contenido de Ni, y un contenido de W de preferencia es de 0.01% o más. Sin embargo, cuando cualquiera del contenido excede 1%, los efectos por las funciones antes establecidas se saturan, y se incrementa de manera innecesaria el costo. Por consiguiente, cada uno del contenido de Mo, el contenido de Cu, el contenido de Ni, y el contenido de W es de 1% o menos. Particularmente, es preferible que al menos uno de "Mo: 0.03% a 1%", "Cu: 0.01% a 1%", "Ni: 0.01% a 1%", y W: "0.01% a 1%" se cumpla.
(Nb: 0% a 1%; V: 0% a 1%) Cada uno de Nb y V suprime la recristalización de austenita, suprime el crecimiento de grano al formar carburos finos adicionales para refinar los granos de austenita cuando la plancha de acero para estampado en caliente se calienta hasta el punto de Ac3 o más en el estampado en caliente. Por consiguiente, uno o dos seleccionados del grupo que consiste de estos elementos pueden contenerse. Para obtener de manera segura el efecto, cada uno de un contenido de Nb y un contenido de V de preferencia es de 0.005% o más. Sin embargo, cuando cualquiera del contenido excede 1%, el efecto por la función antes establecida se satura, y se incrementa de manera innecesaria el costo. Por consiguiente, cada uno del contenido de Nb y el contenido de V es de 1% o menos. Particularmente, es preferible que al menos uno de "Mb: 0.005% a 1%" y "V: 0.005% a 1%" se cumpla.
A continuación una estructura de acero de la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con la presente modalidad se describe. La plancha de acero para estampado en caliente tiene la estructura de acero expresada por bainita: 1% a 95%; ferrita: 5% a 94%; y el resto: uno o más seleccionados del grupo que consiste de perlita, martensita y austenita retenida. Cada uno de los valores numéricos que se relacionan con la estructura de acero, por ejemplo, es un valor promedio de un todo de la plancha de acero para estampado en caliente, pero puede representarse por un valor numérico que se relaciona con la estructura de acero en un punto cuya profundidad de una superficie de la plancha de acero para estampado en caliente es 1/4 de la plancha de acero (en adelante, este punto puede describirse como "posición de profundidad 1/4"). Por ejemplo, cuando el espesor de la plancha de acero para estampado en caliente es de 2.0 iim, puede representarse por un valor numérico en un punto cuya profundidad desde la superficie es de 0.50 mm. Esto es debido a que la estructura de acero en la posición de profundidad 1/4 representa una estructura de acero promedio en una dirección de espesor de un miembro de plancha de acero estampado en caliente. En la presente invención, una relación de área de cada fase o una estructura medida en la posición de profundidad de 1/4 se considera como la relación de área de cada uno.
En general, en el estampado en caliente, C es la solución sólida a través de transformación de austenita por calentamiento. La templabilidad y la dureza después de templar se vuelven elevadas por la solución sólida de C. Una fase o estructura cuya concentración C es elevada tal como bainita, perlita, matensita, cementita y austenita retenida se vuelve un punto inicial de austenitización en el calentamiento. Por consiguiente, cuanto más existan relaciones de área, se acelera más la austenitización. Por otro lado, ferrita, cuya concentración de C es baja, es difícil que sea el punto inicial de la austenitización, y cuanto mayor sea la relación de área de ferrita, se suprimirá más el crecimiento de grano de austenita.
(Relación de Área de Ferrita: 5% a 94%) Cuando la relación de área de ferrita es 5% o más, el punto inicial de austenitización se suprime de manera adecuada. Por consiguiente, es posible suprimir el crecimiento excesivo de grano de austenita, y mejorar adicionalmente la tenacidad después del estampado en caliente. Por consiguiente, la relación de área de ferrita es 5% o más. Para obtener de manera segura el efecto, la relación de área de ferrita de preferencia es de 15% o más, de mayor preferencia 30% o más, y además de preferencia 40% o más.
Cuando la relación de área de ferrita es 94% o menos, el punto inicial de austenitización se asegura de manera adecuada. Por consiguiente, es posible avanzar de manera pronta la austenitización, y se mejora la productividad. Por lo tanto, la relación de área de ferrita es 94% o menos. Áreas respectivas de ferrita poligonal, ferrita acicular, y ferrita bainitica se incluyen en el área de ferrita, pero un área de ferrita que existe en la perlita no se incluye en la presente.
(Relación de Área de Bainita: 1% a 95%) A partir de un punto de vista de aceleración de transformación de austenita en el calentamiento, es preferible que las fases o estructuras de cuya concentración de C cada una es alta tal como bainita, perlita, martensita, cementita, y austenita retenida se incluyan. Sin embargo, cuando la fase o la estructura cuyo contenido de C es excesivamente elevado se contiene en la plancha de acero para estampado en caliente, C se concentra en austenita transformada a partir de estas fases o estructuras, y por lo tanto, cuando se realiza el temple después de eso, una porción cuya resistencia es localmente elevada se genera en un punto microscópico de vista, y la deformabilidad local y la tenacidad son fáciles de reducir. Cuando la concentración de C se enfoca, la fase o estructura cuya concentración de C es la más baja es la bainita entre la bainita, perlita, martensita, cementita y austenita retenida. Por lo tanto, la fase o la estructura donde la concentración local de C es difícil de producir es la bainita. Cuando la relación de área de bainita es 1% o más, las mejoras en la deformabilidad local y la tenacidad son notables. Por consiguiente, la relación de área de bainita es 1% o más. Además, es preferible que la estructura distinta a la ferrita sea bainita. La relación de área de ferrita es de 5% o más, y por lo tanto, la relación de área de bainita es de 95% o menos.
Una suma de la relación de área de ferrita y la relación de área de bainita de preferencia es de 40% o más, de mayor preferencia 45% o más, de mayor preferencia 50% o más, aún de mayor preferencia 55% o más. En cuanto menor sea la suma de la relación de área de ferrita y la relación de área de bainita, mayor serán las relaciones de área de perlita, martensita, cementita y austenita retenida. Por lo tanto, C es difícil de difundir, es fácil que se produzca un temple no uniforme, y fácil de que la distribución de dureza sea grande. Por consiguiente, una suficiente defor abilidad local y tenacidad son difíciles de obtener. La suma de la relación de área de ferrita y la relación de área de bainita de preferencia es 90% o más, y aún de mayor preferencia 100%.
Cuando la relación de área de bainita es de 20% a 95%, es preferible que la relación de área de ferrita sea 5% a 80%. Cuanto mayor sea la relación de área de bainita, más corto será el tiempo requerido para la austenitización en el temple. Por consiguiente, es preferible reducir el costo y el tiempo.
Cuando la relación de área de bainita es de 1% o más y menos del 20%, es preferible que la relación de área de ferrita sea 40% a 94%. Cuanto mayor es la relación de área de ferrita, puede obtenerse una pre-conformabilidad más excelente. En particular, cuando la relación de área de ferrita es 40% o más, es notable la mejora en la pre-conformabilidad.
El resto distinto a ferrita y bainita, por ejemplo, es una o más de perlita, martensita, cementita, o austenita retenida. Cuanto menores sean los contenidos, serán más preferibles.
Es preferible que una capa de chapa que contiene Zn se forme en la superficie de la plancha de acero para estampado en caliente. Particularmente, una plancha de acero con superficie tratada se prefiere como la plancha de acero para estampado en caliente. Debido a la capa de chapa, un efecto tal como mejora en la resistencia a la corrosión del miembro de plancha de acero estampado en caliente obtenido por el estampado en caliente puede obtenerse. Tipos de capa de chapa no se limitan particularmente, y una capa electrodepositada y una capa de chapado por inmersión en caliente se ejemplifican. Como la capa electrodepositada, una capa electrogalvanizada y una capa de aleación de Zn-Ni electrodepositada se ejemplifican. Como la capa de chapado por inmersión en caliente, una capa galvanizada por inmersión en caliente y una capa galvanizada por inmersión en caliente aleada, una capa de chapado con aluminio por inmersión en caliente, una capa de chapado de aleación de Zn-Al por inmersión en caliente, una capa de chapado de aleación de Zn-Al-Mg por inmersión en caliente, y una capa de chapado de aleación de Zn-Al-Mg-Si por inmersión en caliente se ejemplifican.
Una cantidad de deposición de chapa tampoco se limita particularmente, y puede ser una general. Particularmente, cuando la capa de chapa es una capa de galvanización pura, la capa de chapa puede evaporarse parcialmente cuando la plancha de acero para estampado en caliente se calienta a la temperatura del punto de Ac3 o más en el estampado en caliente. Por consiguiente, en particular, es preferible establecer la cantidad de deposición de chapa para que sea grande en caso de electrogalvanización, cuya cantidad de deposición tiende a ser más pequeña que la capa de chapado por inmersión en caliente. Debido a las razones como se establece en lo anterior, la capa basada en galvanización por inmersión en caliente es preferible como la capa de chapado, y en particular, una capa de aleación galvanizada por inmersión en caliente (incluyendo la capa de galvanización por inmersión en caliente aleada), cuyo punto de fusión es mayor que aquel del zinc puro es preferible.
A continuación, se describe un método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente. La plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con la presente modalidad puede obtener el efecto deseado siempre y cuando incluya la composición química antes establecida y la estructura de acero sin importar el método para fabricar la misma. Por consiguiente, el método de fabricación de la misma no se limita particularmente. Sin embargo, de acuerdo con el método de fabricación descrito a continuación, es posible fabricar de forma segura la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con la presente modalidad.
El método de fabricación de la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con la presente modalidad puede clasificarse ampliamente en dos tipos. Uno es un método de fabricación que no incluye el tratamiento de chapado, y el otro es un método de fabricación que incluye el tratamiento de chapado.
En primer lugar, el método de fabricación que no incluye el tratamiento de chapado se describe En el método de fabricación, un lingote de acero o un tocho de acero se lamina en caliente, una plancha de acero obtenida por laminación en caliente se decapa con ácido, una plancha de acero obtenida por el tratamiento de decapado con ácido se lamina en frió, y un tratamiento térmico de una plancha de acero obtenida por laminación en frió se realiza. Una composición química del lingote de acero o el tocho de acero se correlacionan sustancialmente con la composición química de la plancha de acero para estampado en caliente que se fabricará.
En el laminado en caliente, el laminado se inicia a una temperatura de 1050°C o más, y después de esto, se enrolla a una zona de temperatura de 400°C a 700°C.
El lingote de acero o el tocho de acero pueden contener inclusiones no metálicas que son causa para deteriorar la deformabilidad local y la tenacidad del miembro de plancha de acero estampado en caliente obtenido por el temple de la plancha de acero para estampado en caliente. Por consiguiente, es preferible permitir una suficiente solución sólida de estas inclusiones no metálicas en el laminado en caliente del lingote de acero o el tocho de acero. Cuando el lingote de acero o el tocho de acero que tiene la composición química antes establecida se laminan en caliente, la solución sólida de las inclusiones no metálicas se acelera si el laminado se inicia a la temperatura de 1050°C o más. Por lo tanto, la temperatura de inicio del laminado es 1050°C o más. Por ejemplo, el laminado puede iniciarse después de calentar un lingote de acero o un tocho de acero cuya temperatura es menor a 1050°C a la temperatura de 1050°C o más, o el laminado puede iniciarse a la temperatura de 1050°C o más sin reducir la temperatura del lingote de acero después de vaciado continuo o el tocho de acero después del laminado por desgaste a la temperatura de menos de 1050°C. Una temperatura de acabado de laminado en caliente no se limita particularmente, aunque de preferencia es de 820°C o más.
Cuando una temperatura de bobinado después de laminación es menor a 400°C, la ferrita no puede asegurarse lo suficiente, y por lo tanto, la resistencia de la plancha de acero laminada en caliente se vuelve excesivamente elevada. Por consiguiente, es difícil obtener la estructura de acero antes establecida. Además, en el laminado en frío, el control de una carga y el control de planeidad y espesor de la plancha de acero se vuelven difíciles, y como resultado, no puede realizarse una laminación en frío adecuada o se reduce la eficiencia de fabricación. Por consiguiente, la temperatura de bobinado es de 400°C o más.
Cuando la temperatura de bobinado después de la laminación es de 700°C o más, la estructura de acero se vuelve cualquiera de sólo ferrita, una combinación de ferrita y cementita, o perlita, y la estructura de acero que contiene bainita no puede obtenerse. Por consiguiente, la temperatura de bobinado es de 700°C o menos. En general, cuando la temperatura de bobinado es demasiado elevada, crecen incrustaciones después del bobinado, y por lo tanto, pueden generarse fácilmente defectos por incrustaciones. Además, cuando la temperatura de bobinado es demasiado alta, a una bobina de plancha de acero en un estado de alta temperatura es fácil de deformarse por su propio peso después del bobinado, y pueden generarse rayones en una superficie de la bobina de plancha de acero provocados por la deformación. Una razón para la deformación es debido a que la austenita no transformada permanece después del bobinado, y puede producirse transformación de ferrita. Si la transformación de ferrita se produce después del bobinado, el volumen de la bobina de plancha de acero se expande de acuerdo con la transformación de ferrita, y se produce contracción térmica después de eso, y por lo tanto, la bobina de plancha de acero pierde tensión de bobinado.
Las condiciones del tratamiento de decapado con ácido no se limitan particularmente, y por ejemplo, pueden realizarse basándose en una condición típica. El laminado de una sola pasada puede realizarse antes o después del tratamiento de decapado con ácido. Por ejemplo, la planeidad puede corregirse y el desconchado de las incrustaciones puede acelerarse debido a la laminación de una sola pasada. Un porcentaje de alargamiento de la laminación de una sola pasada no se limita particularmente, y por ejemplo, puede ser de 0.3% o más y menos de 3.0%.
Las condiciones del laminado en frío no se limitan particularmente, y por ejemplo, pueden realizarse basándose en una condición típica. Una relación de reducción no se limita particularmente, y la relación de reducción de preferencia es de 80% o menos.
En el tratamiento térmico (recocido por recristalización), la plancha de acero se calienta en una zona de temperatura de 700°C a 840°C, se enfría a una temperatura de 500°C o menos en un índice de enfriamiento promedio de 5°C/segundos a 100°C/segundos, y después de esto, se retiene en una zona de temperatura de 300°C a 500°C por 5 segundos a 600 segundos.
El tratamiento térmico provoca la recristalización. Cuando una temperatura de calentamiento del tratamiento térmico es menor a 700°C, la recristalización no se provoca lo suficiente, la estructura de acero después del laminado en caliente es fácil de permanecer, y es difícil obtener la plancha de acero para estampado en caliente que tenga una estructura de acero deseada. Por consiguiente, cuando la plancha de acero para estampado en caliente se templa, es difícil obtener características estables. Por lo tanto, la temperatura de calentamiento del tratamiento térmico es de 700°C o más. Cuando la temperatura de calentamiento del tratamiento térmico excede 840°C, la cantidad de calor para asegurar la temperatura incrementa para elevar un costo de fabricación, o para reducir la eficiencia de fabricación. Por lo tanto, la temperatura de calentamiento del tratamiento térmico es de 840°C o menos.
Cuando el índice de enfriamiento promedio en la temperatura de 500°C o menos es menor a 5°C por segundo, la perlita o cementita gruesa se genera excesivamente, y la estructura de acero deseada no puede obtenerse. Por consiguiente, no puede obtenerse suficiente templabilidad y pueden deteriorarse las características después del temple. Por consiguiente, el índice de enfriamiento promedio en la temperatura de 500°C o menos es de 5°C/segundos o más. Cuando el índice de enfriamiento promedio en la temperatura de 500°C o menos excede 100°C/segundos, la martensita o austenita retenida se genera excesivamente, y la estructura de acero deseada no puede obtenerse. Por consiguiente, no puede obtenerse suficiente templabilidad y pueden deteriorarse las características después del temple. Por consiguiente, el índice de enfriamiento promedio en la temperatura de 500°C o menos es de 100°C/segundos o menos.
Cuando el tiempo de retención en la zona de temperatura de 300°C a 500°C es menor a 5 segundos, la estructura de acero deseada no puede obtenerse. Por lo tanto, el tiempo de retención es de 5 segundos o más. Cuando el tiempo de retención excede 600 segundos, la eficiencia de fabricación se reduce notablemente. Por consiguiente, el tiempo de retención es de 600 segundos o menos.
Es posible fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con la modalidad por una serie de procesos como se establece en lo anterior.
A continuación, se describe el método de fabricación que incluye el tratamiento de chapado. En el método de fabricación, un lingote de acero o un tocho de acero se lamina en caliente, una plancha de acero obtenida por laminación en caliente se decapa con ácido, una plancha de acero obtenida por el tratamiento de decapado con ácido se lamina en frío, un tratamiento térmico de una plancha de acero obtenida por laminación en frió se realiza, y se realiza un tratamiento de chapado. Una composición química del lingote de acero o el tocho de acero se correlacionan sustancialmente con la composición química de la plancha de acero para estampado en caliente que se fabricará. La laminación en caliente, el tratamiento de decapado con ácido y la laminación en frío pueden realizarse bajo condiciones similares como el método de fabricación el cual no incluye el tratamiento de chapado.
En el tratamiento térmico, la plancha de acero se calienta en una zona de temperatura de 700°C a 840°C, se enfria a una temperatura de 580°C o menos en un indice de enfriamiento promedio de 3°C/segundos a 20°C/segundos, y después de esto, se retiene en una zona de temperatura de 500°C a 570°C por 5 segundos a 600 segundos.
El tratamiento térmico provoca recristalización, pero en este método de fabricación, el tratamiento de chapado se realiza posteriormente, y por lo tanto, las condiciones son diferentes de aquellas del método de fabricación el cual no incluye el tratamiento de chapado. La temperatura de calentamiento del tratamiento térmico es de 700°C a 840°C a partir de la razón similar a aquella del método de fabricación que no incluye el tratamiento de chapado.
Cuando el indice de enfriamiento promedio en la temperatura de 580°C o menos es menor a 3°C/segundos, la estructura de acero deseada no puede obtenerse incluso si se realiza el tratamiento de chapado. Por consiguiente, el indice de enfriamiento promedio en la temperatura de 580°C o menos es de 3°C/segundos o más. Cuando el indice de enfriamiento promedio en la temperatura de 580°C o menos excede 20°C/segundos, la estructura de acero deseada no puede obtenerse incluso si se realiza el tratamiento de chapado. Por lo tanto, el indice de enfriamiento promedio en la temperatura de 580°C o menos es de 20°C/segundos o menos.
Cuando el tiempo de retención en la zona de temperatura de 500°C a 570°C es menor a 5 segundos, la estructura de acero deseada no puede obtenerse. Por lo tanto, el tiempo de retención es de 5 segundos o más. Cuando el tiempo de retención excede 600 segundos, la eficiencia de fabricación se reduce notablemente. Por consiguiente, el tiempo de retención es de 600 segundos o menos.
En el tratamiento de chapado, el tratamiento de galvanización por inmersión en caliente se realiza, y después de esto, se realiza un tratamiento de aleación en una zona de temperatura de 500°C a 650°C.
Las condiciones del tratamiento de galvanización por inmersión en caliente no se limitan particularmente, y por ejemplo, pueden realizarse basándose en una condición típica. Un equipo de galvanización por inmersión en caliente continuo puede disponerse para continuar en un equipo del tratamiento térmico establecido en lo anterior, y el tratamiento térmico y el tratamiento de galvanización por inmersión en caliente pueden realizarse continuamente.
Además, el equipo de galvanización por inmersión en caliente puede disponerse independientemente del equipo del tratamiento térmico.
Cuando una temperatura del tratamiento de aleación es menor a 500°C, la aleación puede ser insuficiente, y un contenido de Fe de una capa galvanizada después del tratamiento de aleación puede ser menor a 8%. Por consiguiente, la temperatura del tratamiento de aleación es de 500°C o más. Cuando la temperatura del tratamiento de aleación excede 650°C, el contenido de Fe de la capa galvanizada después del tratamiento de aleación puede exceder el 20%. Por lo tanto, la temperatura del tratamiento de aleación es de 650°C o menos. La laminación de una sola pasada puede realizarse después del tratamiento de aleación, y los efectos no se ven afectados por el proceso. Por ejemplo, la planeidad se corrige por la laminación de una sola pasada. El porcentaje de alargamiento de la laminación de una sola pasada no se limita particularmente, y puede ser similar a un porcentaje de alargamiento típico.
El contenido de Fe de la capa galvanizada de preferencia es del 8% o más. Cuando el contenido de Fe es 8% o más, un índice de formación de solución sólida de Fe-Zn se incrementa y es posible suprimir de manera más segura una generación de una fase galvanizada por inmersión en caliente en el estampado en caliente. Cuanto mayor sea el contenido de Fe, mayor será el efecto, por otro lado, se reduce la eficiencia de fabricación. Por consiguiente, el contenido de Fe de preferencia es de 20% o menos.
Cuando la cantidad de deposición de decapado es menor a 35 g/m2 por un lado, una resistencia a la corrosión deseada del miembro de plancha de acero estampado en caliente puede no ser capaz de obtenerse. Además, la eficiencia de fabricación es fácil de reducirse. Por consiguiente, la cantidad de deposición de chapado de preferencia es de 35 g/m2 o más por un lado.
Miembro de plancha de acero estampado en caliente El estampado en caliente de la plancha de acero para estampado en caliente de acuerdo con la modalidad se realiza, y por consiguiente, el miembro de plancha de acero de estampado en caliente se obtiene. Por consiguiente, la composición química del miembro de plancha de acero de estampado en caliente coincide sustancialmente con aquella de la plancha de acero para estampado en caliente. Una estructura de acero del miembro de plancha de acero estampado en caliente depende de las condiciones del estampado en caliente, y en la modalidad de la presente invención, la relación de área de martensita es 90% o más. Cuando la relación de área de martensita es menor a 90%, la deformabilidad local fina y la tenacidad no pueden·obtenerse incluso si la composición química es una adecuada. Cuando la relación de área de la martensita es de 90% o más, es posible obtener la deformabilidad local fina y la tenacidad. Además, una resistencia a la tracción del miembro de plancha de acero de estampado en caliente puede ser de 1600 MPa o menos debido a una relación con la deformabilidad local deseada, tenacidad y otros.
EJEMPLO A continuación, se describen experimentos realizados por la presente invención.
Primer Experimento En un primer experimento, se utilizaron losas que tienen composiciones químicas listadas en la Tabla 1, y se fabricaron planchas de acero para estampado en caliente que tienen estructuras de acero enlistadas en la Tabla 2. Una parte de las planchas de acero para estampado en caliente se hizo para ser una plancha de acero chapada al realizar un tratamiento de chapado. "GA" en un campo de un "tipo de plancha de acero" representa una plancha de acero galvanizada por inmersión en caliente aleada, "EG" representa una plancha de acero electrogalvanizada, "GI" representa una plancha de acero galvanizada por inmersión en caliente, y "CR" representa una plancha de acero laminada en frío.
En la fabricación de la plancha de acero para estampado en caliente, se realizó laminado en caliente para las losas que tienen las composiciones químicas enlistadas en la Tabla 1, y las planchas de acero laminadas en caliente con un espesor de 3.2 m cada una se obtuvo. Después, las planchas de acero laminadas en caliente se decaparon con ácido para obtener las planchas de acero de decapado con ácido. Una parte de las planchas de acero de decapado con ácido se laminó en frío para obtener planchas de acero laminadas en frío con un espesor de 1.6 mm. Después de esto, se realizaron el tratamiento térmico y el tratamiento de chapado de las planchas de acero laminadas en frío. En una parte de la pruebas, una parte de laminado en frío, tratamiento térmico, y tratamiento de chapado se realizó o no. Las condiciones de laminado en caliente (una temperatura de calentamiento de losa y una temperatura de bobinado), la presencia/ausencia de laminado en frío, la presencia/ausencia y condiciones del tratamiento térmico (una temperatura de calentamiento, un índice de enfriamiento promedio para una temperatura de 550°C o menos, una temperatura de detención de enfriamiento y un tiempo de retención en la temperatura de retención de enfriamiento), y la presencia/ausencia del tratamiento de chapado se enlistan en la Tabla 2.
Una temperatura de un baño de galvanización por inmersión en caliente cuando se fabricó la plancha de acero galvanizada por inmersión en caliente o la plancha de acero galvanizada por inmersión en caliente aleada se estableció en 460°C. La cantidad de deposición de chapado se estableció en 45 g/m2, y el contenido de Fe del chapado se estableció en 13%. El tratamiento de aleación cuando se fabricó la plancha de acero galvanizada por inmersión en caliente aleada se realizó en 550°C durante 20 segundos.
La estructura de acero de cada una de las planchas de acero para estampado en caliente se encontró como se describe a continuación. Particularmente, se realizó ataque con nital para una sección transversal que se encontraba en paralelo a una dirección de laminación de la plancha de acero para estampado en caliente, y las estructuras de acero de 10 campos visuales se observaron en una posición de profundidad 1/4 utilizando un microscopio electrónico de barrido. Una amplificación de medición se estableció en 1000 veces en esta observación.
Tabla 1 LO SUBRAYADO INDICA FUERA DE MARGEN DE LA PRESENTE INVENCIÓN O FUERA DE MARGEN PREFERIDO Tabla 2 LO SUBRAYADO INDICA FUERA DE MARGEN DE LA PRESENTE INVENCIÓN Se realizó una prueba de estampado en caliente utilizando un probador de estampado en caliente. En esta prueba, se calentó una pieza de prueba hasta que una temperatura de superficie alcanzó 900°C en un horno de calentamiento, se retuvo a 900°C por dos minutos, después se extrajo del horno de calentamiento. Después de esto, la pieza de prueba se enfrio naturalmente a una temperatura predeterminada (una temperatura de inicio de temple), y se realizó un tratamiento de temple rápido en la temperatura predeterminada. Las temperaturas predeterminadas fueron 800°C o 500°C. Una forma del miembro de plancha de acero estampado en caliente obtenido por el estampado en caliente se estableció en una plancha plana. Un tamaño de la pieza de prueba para la prueba de estampado en caliente se estableció en200 mm de ancho y 800 mm de longitud.
También se realizó una medición de la resistencia a la tracción después del temple. En esta medición, una pieza de prueba de tracción JIS No. 5 se obtuvo en una dirección perpendicular a la direccción de laminación, la prueba de tracción se realizó basándose en JIS Z 2241, y se midió la resistencia a la tracción (TS).
Una prueba de dureza después del temple también se realizó. En la prueba de dureza, la dureza Vickers de una sección transversal en paralelo a la dirección de laminación se midió. Esta medición se realizó basándose en JIS Z 2244, y se estableció una carga de mención en 98 kN. En esta medición, la dureza se midió en 10 puntos cada uno alejado por 200 mm en la misma posición de profundidad desde una superficie de una muestra, y se encontró un valor promedio. La dureza Vickers cuando se inició el temple a 800°C (Hv800) y la dureza Vickers cuando se inició el temple a 500°C (Hv500) se encontraron, y una diferencia entre estos valores también se encontró. Además, una relación de área de martensita de la plancha de acero en la cual se inició el temple a 800°C también se encontró.
Una evaluación de la deformabilidad local después del temple también se realizó. En esta evaluación, se midió una relación de expansión de agujero de acuerdo con un "método de prueba de expansión de agujero JFST1001" del Estándar de la Federación de Hierro y Acero de Japón.
Una evaluación de la tenacidad después del temple también se realizó. En esta evaluación, una energía absorbida de la plancha de acero en la cual se realizó el tratamiento de temple de 800°C se midió por una prueba de impacto Charpy. En la medición de la energía absorbida, se superpusieron tres piezas en cuanto a uno en el cual no se realizó la laminación en frío, y se superpusieron seis piezas en cuanto a uno en el cual se realizó la laminación en frío, se sujetaron cada una con tornillos para fabricar las piezas de prueba con un espesor total de 9.6 mm. La pieza de prueba fue una pieza de prueba Charpy de muesca V descrita en JIS Z 2202. Un método de prueba se basó en un método descrito en JIS 2242, y la energía absorbida a -40°C se investigó. Las energías absorbidas obtenidas a partir de las piezas de prueba Charpy en las cuales se hicieron muescas en una dirección de 0o o una dirección de 90° con respecto a la dirección de laminación se presentaron por JO, J90, respectivamente.
Estos resultados se enlistan en la Tabla 3. En la evaluación de la templabilidad, en la cual la diferencia entre Hv800 y Hv500 fue de 15 Hv o menos, y la relación de área de la martensita fue de 90% o más se evaluaron como "superior", y las otras se evaluaron como "inferior". En la evaluación de la deformabilidad local, en la cual la relación de expansión de agujeros fue de 40% o más se evaluaron como "superior", y las otras se evaluaron como "inferior". En la evaluación de tenacidad, en la que tanto JO y J90 fueron 30J o más y un valor de J0/J90 fue de 0.5 o más se evaluaron como "superior", y las otras se evaluaron como "inferior". El valor de J0/J90 refleja anisotropía de la tenacidad.
Tabla 3 Como puede observarse a partir de la Tabla 3, las planchas de acero para estampado en caliente del ejemplo que se encontraban dentro de un margen de la presente invención tuvieron buena templabilidad, defor abilidad local y tenacidad. Además, estas tuvieron una resistencia a la tracción adecuada de 1600 MPa o menos después del temple. Por otro lado, al menos una característica se deterioró en los ejemplos comparativos.
En cada una de las pruebas No.67 y No. 69, en las cuales se estableció una temperatura de bobinado a 350°C, el laminado en frío adecuado no pudo realizarse, como se enlista en la Tabla 2. En cada una de las pruebas No.68 y No.70, en las cuales se estableció una temperatura de bobinado a 750°C, se generó deformación después del bobinado, y por lo tanto, no pudieron realizarse los procesos posteriores.
Segundo Experimento En un segundo experimento, una evaluación de un tiempo de calentamiento requerido para el temple de la plancha de acero se realizó. En esta evaluación, la plancha de acero se calentó hasta 900°C antes del temple, y tanto la dureza Vickers después de retenerse a 900°C por cuatro minutos como el temple y la dureza Vickers después de retenerse a 900°C por 1.5 minutos y el temple se midieron. Después, una diferencia entre los dos tipos de dureza Vickers se encontró. Una en la cual la diferencia fue de 15 o menos se evaluó como " @ ", y una en la cual la diferencia fue de más de 15 y 30 o menos se evaluó como "O". Los resultados se enlistan en la Tabla 4.
Tabla4 Como se enlista en la Tabla 4, suficiente austenitización se provocó al retener por 1.5 minutos y la diferencia de la dureza Vickers fue de 15 o menos en las pruebas No. 30 a No. 32, aunque no se provocó suficiente austenitización al retener por 1.5 minutos y la diferencia de la dureza Vickers fue superior a 15 en la prueba No.33, en la cual la relación de área de bainita fue menor a 20%.
Tercer Experimento En un tercer experimento, una evaluación de pre-conformabilidad de las planchas de acero de las cuales cada relación de área de bainita es de 1% o más y menos de 20% se realizó. En esta evaluación, la prueba de tracción de la plancha de acero para estampado en caliente antes del temple se realizó. En esta medición, se preparó una pieza de prueba de tracción JIS No. 5 en una dirección perpendicular a la dirección de laminación, la prueba de tracción se realizó basándose en JIS Z 2241, y se midió un alargamiento total (T-EL). Una en la cual el alargamiento total (T-EL) fue de 10% o más se evaluó como " y los otros se evaluaron como "O". Los resultados se enlistan en la Tabla 5.
Tabla5 Como se enlista en la Tabla 5, la buena pre-conformabilidad podría obtenerse en la prueba No. 33, en la cual la relación de área de ferrita fue menor a 40%, y pudo obtenerse una pre-conformabilidad excelente en cada una de las pruebas No. 3, No.6 y No.8, en las cuales la relación de área de ferrita fue 40% o más.
Cuarto Experimento En un cuarto experimento, las evaluaciones de la deformabilidad local y la tenacidad iguales que el primer experimento se realizaronen cuanto a los miembros de plancha de acero estampados en caliente. Los resultados se enlistan en la Tabla 6. La temperatura de calentamiento antes del temple se estableció en 900°C, el tiempo de retención a 900°C se estableció en cuatro minutos, y los miembros de plancha de acero estampados en caliente se enfriaron naturalmente en la atmosfera a una temperatura ambiente de 200°C en el temple, en la fabricación de los miembros de plancha de acero estampados en caliente de las pruebas No.71, No.72 y No. 73.
Tabla 6 LO SUBRAYADO INDICA FUERA DE MARGEN DE LA PRESENTE INVENCIÓN O FUERA DE MARGEN PREFERIDO Como se enlista en la Tabla 6, cuando la relación de área de la martensita fue de 90% o más, la deformabilidad local fina y la tenacidad pudieron obtenerse, pero la suficiente deformabilidad local y tenacidad no pudieron obtenerse en los ejemplos comparativos, en los cuales la relación de área de martensita fue menor a 90%.
APLICABILIDAD INDUSTRIAL La presente invención puede utilizarse por ejemplo, para industrias de fabricación e industrias de uso de una plancha de acero para estampado en caliente utilizada para componentes de carrocería de vehículos tales como una viga de puerta y un pilar central y otros. La presente invención puede utilizarse también para industrias de fabricación e industrias de uso de otros componentes estructurales de máquinas y otros.

Claims (24)

REIVINDICACIONES
1. Una plancha de acero para estampado en caliente, caracterizada porque comprende una composición química expresada por, en % en masa: C: 0.08% o más y menos de 0.20%; Si:i 0.003% a 0.2%; Mn: ; 1.6% a 3.5%; sol. Al: 0.0002% a 2.0%; B: 0.0003% a 0.01%; P: 0.1% o menos S: 0.004% o menos N: 0.01% o menos Ti: 0% a 0.04 + 48/14 x [N] % cuando un contenido de N se expresa por [N]; Cr: : 0% a 1.00%; Bi: : 0% a 0.5%; Ca: : 0% a 0.05%; Mg: : 0% a 0.05%; REM: 0% a 0.05%; Mo: : 0% a 1%; Cu: : 0 % a 1 %; Ni: : 0% a 1%; W: 0 % a 1 %; Nb: : 0% a 1%; V: 0% a 1%; El resto: Fe e impurezas, en donde: una expresión (1) se cumple cuando un contenido de Mn se representa por [Mn] y un contenido de C se representa por [C], donde [Mn] + 6.67 x [C] - 2.73 > 0 (1); y la plancha de acero comprende una estructura de acero expresada por, en una relación de área: bainita: 1% a 95%; ferrita: 5% a 94%, y el resto: uno o más seleccionados del grupo que consiste de perlita, martensita y austenita retenida.
2. La plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque una relación de área de bainta es de 20% a 95%, y una relación de área de ferrita es de 5% a 80%.
3. La plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque una relación de área de bainita es 1% o más y menos de 20%, y una relación de área de ferrita es de 40% a 94%.
4. La plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada porque el contenido químico contiene: Ti: 48/14 x [N] % a 0.04 + 48/14 x [N] %.
5. La plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizada porque un contenido de Cr es de 0.01% a 1.00%, y cuando el contenido de Mn se representa por [Mn] y el contenido de Cr se representa por [Cr], una expresión (2) se cumple, 1.6 < [Mn] + [Cr] < 3.5 (2).
6. La plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizada porque el contenido químico contiene: Bi: 0.0001% a 0.5%.
7. La plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizada porque la composición química contiene uno o más seleccionados del grupo que consiste de: Ca: 0.0005% a 0.05%; Mg: 0.0005% a 0.05%, y REM: 0.0005% a 0.05%.
8. La plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizada porque la composición química contiene uno o más seleccionados del grupo que consiste de: Mo: 0.03% a 1%; CU: 0.01% a 1%; Ni: 0.01% a 1%; y W: 0.01% a 1%.
9. La plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizada porque la composición química contiene uno o dos seleccionados del grupo que consiste de: Nb: 0.005% a 1%, y V: 0.005% a 1%.
10. Un método para fabricar una plancha de acero para estampado en caliente, caracterizado porque comprende: laminar en caliente un lingote de acero o un tocho de acero; decapar con ácido una plancha de acero obtenida por el laminado en caliente; laminar en frió una plancha de acero obtenida por el decapado con ácido; y realizar un tratamiento térmico de una plancha de acero obtenida por laminado en frío, en donde: el lingote de acero o el tocho de acero comprende una composición química expresada por, en % en masa: C: 0.08% o más y menos de 0.20%; Si: 0.003% a 0.2%; Mn: 1.6% a 3.5%; sol. Al: 0.0002% a 2.0%; B: 0.0003% a 0.01%; P: 0.1% o menos S: 0.004% o menos N: 0.01% o menos Ti: : 0% a 0.04 + 48/14 x [N] % cuando un contenido de N se representa por [N]; Cr: : 0% a 1.00%; Bi: : 0% a 0.5%; Ca: : 0% a 0.05%; Mg: : 0% a 0.05%; REM: 0% a 0.05%; o: : 0% a 1%; Cu: : 0% a 1%; Ni: : 0% a 1%; W: 0% a 1%; Nb: : 0 % a 1%; V: 0 % a 1 %; El resto: Fe e impurezas; una expresión (1) se cumple cuando un contenido de Mn se representa por [Mn] y un contenido de C se representa por [C], donde [Mn] + 6.67 x [C] - 2.73 > 0 (1); la laminación en caliente comprende: iniciar un laminado a una temperatura de 1050°C o mas; y después de esto, embobinar en una zona de temperatura de 400°C a 700°C; y realizar el tratamiento térmico comprende: calentar en una zona de temperatura de 700°C a 840°C; después de esto, enfriar a una temperatura de 500°C o menos en una proporción de enfriamiento promedio de 5°C/segundos a 100°C/segundos; y después de esto, retener en una zona de temperatura de 300°C a 500°C por 5 segundos a 600 segundos.
11. Un método para fabricar una plancha de acero para estampado en caliente, caracterizado porque comprende: laminar en caliente un lingote de acero o un tocho de acero; decapar con ácido una plancha de acero obtenida por el laminado en caliente; laminar en frío una plancha de acero obtenida por el decapado con ácido; realizar un tratamiento térmico de una plancha de acero obtenida por laminado en frío, y chapar una plancha de acero obtenida por el tratamiento térmico, en donde: el lingote de acero o el tocho de acero comprende una composición química expresada por, en % en masa: C: 0.08% o más y menos de 0.20%; Si: : 0.003% a 0.2%; Mn: : 1.6% a 3.5%; sol. Al: 0.0002% a 2.0%; B: 0.0003% a 0.01%; P: 0.1% o menos S: 0.004% o menos N: 0.01% o menos Ti: : 0% a 0.04 + 48/14 x [N] % cuando un contenido de N se representa por [N]; Cr: : 0% a 1.00%; Bi: : 0% a 0.5%; Ca: 0% a 0.05%; Mg:i 0% a 0.05%; REM: 0% a 0.05%; Mo: : 0% a 1%; Cu: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%; W: 0 % a 1%; Nb: : 0 % a 1%; V: 0 % a 1 %; El resto: Fe e impurezas; una expresión (1) se cumple cuando un contenido de Mn se representa por [Mn] y un contenido de C se representa por [C], donde [Mn] + 6.67 x [C] 2.73 > 0 (1); la laminación en caliente comprende: iniciar un laminado a una temperatura de 1050°C o mas; y después de esto, embobinar en una zona de temperatura de 400°C a 700°C; realizar el tratamiento térmico comprende: calentar en una zona de temperatura de 700°C a 840°C; después de esto, enfriar a una temperatura de 580°C o menos en una proporción de enfriamiento promedio de 3°C/segundos a 20°C/segundos; y después de esto, retener en una zona de temperatura de 500°C a 570°C por 5 segundos a 600 segundos; y el chapado comprende: realizar un tratamiento de galvanización por inmersión en caliente; y después de esto, realizar un tratamiento de aleación en una zona de temperatura de 500°C a 650°C.
12. El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con la reivindicación 10 o reivindicación 11, caracterizado porque la composición química contiene: Ti: 48/14 x [N] % a 0.04 + 48/14 x [N] %.
13. El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 10 a 12, caracterizado porque un contenido de Cr es 0.01% a 1.00%, y cuando el contenido de Mn se representa por [Mn] y el contenido de Cr se representa por [Cr], una expresión (2) se cumple, 1.6 < [Mn] + [Cr] < 3.5 (2).
14. El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 10 a 13, caracterizado porque la composición química contiene: Bi: 0.0001% a 0.5%.
15. El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 10 a 14, caracterizado porque la composición química contiene un tipo o dos o más tipos seleccionados de un grupo formado de: Ca: 0.0005% a 0.05%; Mg: 0.0005% a 0.05%, y REM: 0.0005% a 0.05%.
16. El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 10 a 15, caracterizado porque la composición química contiene un tipo o dos o más tipos seleccionados de un grupo formado de: Mo: 0% a 1%; CU: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%, y W: 0% a 1%.
17. El método para fabricar la plancha de acero para estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 10 a 16, caracterizado porque la composición química contiene un tipo o dos tipos seleccionados de un grupo formado de: Nb: 0% a 1%, y V: 0% a 1%.
18. Un miembro de plancha de acero estampado en caliente, caracterizado porque tiene una composición química expresada por, en % en masa: C: 0.08% o más y menos de 0.20%; Si: 0.003% a 0.2%; Mn: 1.6% a 3.5%; sol. Al: 0.0002% a 2.0%; B: 0.0003% a 0.01%; P: 0.1% o menos S: 0.004% o menos N: 0.01% o menos Ti: 0% a 0.04 + 48/14 x [N] % cuando un contenido de N se representa por [N]; Cr: 0% a 1.00%; Bi:0% a 0.5%; Ca: 0% a 0.05%; Mg: 0% a 0.05%; REM: 0% a 0.05%; Mo: 0% a 1%; Cu: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%; W: 0% a 1%; Nb: 0% a 1%; V: 0 % a 1%; El resto: Fe e impurezas, en donde una expresión (1) se cumple cuando un contenido de Mn se representa por [Mn], un contenido de C se representa por [C], donde [Mn] + 6.67 x [C] - 2.73 > 0 (1) y que tiene una estructura de acero en la cual una relación de área de martensita es 90% o más, y una resistencia a la tracción es de 1600 MPa o menos.
19. El miembro de plancha de acero estampado en caliente de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado porque la composición química contiene: Ti: 48/14 x [N] % a 0.04 + 48/14 x [N] %.
20. El miembro de plancha de acero estampado en caliente de conformidad con la reivindicación 18 o reivindicación 19, caracterizado porque un contenido de Cr es 0.01% a 1.00%, y cuando el contenido de Mn se representa por [Mn] y el contenido de Cr se representa por [Cr], una expresión (2) se cumple, 1.6 < [Mn] + [Cr] < 3.5 (2).
21. El miembro de plancha de acero estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 20, caracterizado porque la composición química contiene: Bi: 0.0001% a 0.5%.
22. El miembro de plancha de acero estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 21, caracterizado porque la composición química contiene un tipo o dos o más tipos seleccionados de un grupo formado de: Ca: 0.0005% a 0.05%; Mg: 0.0005% a 0.05%, y RE : 0.0005% a 0.05%.
23. El miembro de plancha de acero estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 22, caracterizado porque la composición química contiene un tipo o dos o más tipos seleccionados de un grupo formado de: Mo: 0% a 1%; Cu: 0% a 1%; Ni: 0% a 1%; y W: 0% a 1%.
24. El miembro de plancha de acero estampado en caliente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 23, caracterizado porque la composición química contiene un tipo o dos tipos seleccionados de un grupo formado de: Nb: 0% a 1%, y V: 0% a 1%.
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