TW504519B - Hot dip galvanized steel plate excellent in balance of strength and ductility and in adhesiveness between steel and plating layer, and method for producing the same - Google Patents

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504519 A7 B7 五、發明説明（1) 技術領域 本發明爲關於即使以複雜之加壓成形加工亦具有充分 之強度-延性均衡與鍍敷緊貼性優之熱浸鍍鋅鋼板及其製 造方法。 尙，本發明中所謂之熱浸鍍鋅鋼板爲亦包含鍍鋅層中 含有F e等合金元素之鋼板。 背景技術 通常，熱軋鋼板及冷軋鋼板爲隨著強度上升而令完全 延伸和彎曲等之延性降低，故使得複雜之加壓加工變難。 又，一般爲了增加鋼板強度，乃添加Μ η、S i等元 素，並且已知藉由設計成令固溶強化且良好之複合組織化 ，則有利於改善強度-延伸均衡。 但是，因爲M n、S i等爲易氧化之元素，故若大量 添加，則於退火時於鋼板表面析出S i和Μ η等之表面濃 化物，使得與熱浸鋅之濕潤性惡化，阻礙與基材J勺反應性 〇 因此，鑛敷緊貼性惡化且加工時發生所謂粉化和片狀 化等之鍍層剝離。 改善上述問題，並且製造加工性等優良之高強度熱浸 鍍鋅鋼板之方法，例如於特開平5 - 1 7 9 3 5 6號公報 和特開平5 - 5 1 6 4 7號公報中，提案熱軋捲取時淬火 急冷，並且於熱浸鑛鋅工作線中以二相區域退火後’施以 鍍層之方法。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） -4 - -----—---裝-- (讀先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 504519 A7 ____ B7 五、發明説明（$ 但是，實際上，即使少量添加s i ，亦具有鍍敷緊貼 性惡化且易發生鑛層剝離之問題。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 因此，以往以S i和Μ η含量多之鋼板做爲母材時， 事實上不可能製造出鍍敷緊貼性優良之高強度熱浸鍍鋅鋼 板。 又，於（1)國際申請編號：PCT/JP99/ 04385、 （2)國際申請編號：PCT/JP97/ 0045及（3)國際申請編號·· PCT/JP00/ 0 0 9 7 5之發明中，分別提案（1 )含有Μ 〇之高強度 鋼板的鍍敷方法，（2 )於鋼板之基材表層部具有氧化物 層之鍍鋅鋼板及（3 )經由將黑皮母板退火而具有氧化物 層之鑛鲜:鋼板。 若根據上述（1 )之發明，則可取得高強度且鍍敷緊 貼性優良之鍍鋅鋼板，但因爲在母材之微細組織的規範不 足，故無法取得與強度同樣必要之所欲延性，又，因爲未 規定內部氧化物層，故不足以符合本發明中之對於近年所 要求之強度-延性均衡與鍍敷緊貼性之嚴格要求。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 又，上述（2 )之發明爲經由選擇鋼成分而取得高強 度，且爲鍍敷緊貼性優良之鍍鋅鋼板，但因爲與上述（1 )之發明同樣未規範母材之組織，故無法取得與強度同樣 必要之所欲延性，不足以滿足本發明所必要之性能。 又，由鍍敷品質之觀點而言，近年隨著高強度鋼板之 使用量增加令使用部位多樣化，而要求比先前更嚴格之鍍 敷緊貼性，且僅以形成內部氧化物層，乃難以滿足上述對 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210X 297公釐） -5 - 504519 A 7 B7 五、發明説明（$ 於鍍敷緊貼性之要求。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 因此，若未如本發明所揭示般控制鍍層正下方之基材 成分，則難以滿足上述的嚴格要求。 又，上述（3 )之發明爲與上述（2)之發明同樣地 ’經由選擇鋼成分而取得高強度之鍍敷鋼板，但因爲與上 述（1 )之發明同樣未規範母材之組織，故無法滿足與強 度同樣必要之所欲延性，不足以滿足本發明所必要之性能 〇 又，與上述（2 )之發明同樣地，由於要求比先前更 嚴格之鍍敷緊貼性，故若未如本發明所揭示般控制鍍層正 方方之基材成分，則難以滿足上述的嚴格要求。 發明之揭示 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本發明爲解決上述先前技術之問題點，以提供即使於 母材鋼板（基材）中含有大量S i和Μ η之情形中，亦可 提供鍍敷緊貼性及延性優良之高強度熱浸鍍鋅鋼板，即強 度-延性均衡與鍍敷緊貼性兩者優良之熱浸鑛鋅鋼板爲其 目的。 又，本發明爲以提供具有上述優良性能之熱浸鍍鋅鋼 板之有利的製造方法爲其目的。 即，本發明之要旨構成爲如下。 1 · 一種強度-延性均衡與鍍敷緊貼性優良之熱浸鍍 鋅鋼板，其特徵爲熱浸鍍鋅鋼板之基材平均組成爲含有 C:0.05 〜0·25 質量％， -6 - 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（2丨OX297公釐） 504519 A 7 B7 五、發明説明（4 S i : 2 · 0質量％以下， Μ η : 1 · 〇〜2 · 5質量％及 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) Α1:〇.〇〇5〜0.10質量％ 之組成，於鍍層正下方之基材表層部之C濃度爲0 · 02 質量％以下，且基材組織爲合倂回火之麻田散鐵相及微細 麻田散鐵相爲含有5 0 %以上分率之麻田散鐵相’且殘餘 部分爲由肥粒鐵相及殘留沃斯田鐵相所構成。 2 · —種強度-延性均衡與鍍敷緊貼性優良之熱浸鍍 鋅鋼板，其特徵爲如上述1中，鍍層正下方之基材表層部 ’ C濃度爲〇 · 〇 2質量％以下區域之結晶粒度及結晶粒 內之至少一者中，存在S i氧化物、Μ η氧化物、F e氧 化物或其複合氧化物、或含有此些氧化物中所選出之至少 一種之氧化物，且基材表層部中之氧化物生成量換算成氧 量爲1〜 2 0 0 m a s s — p p m 〇 經濟部智慧財產局員工消費合作杜印製 ’ 3 · —種強度-延性均衡與鍍敷緊貼性優良之熱浸鍍 鋅鋼板，其特徵爲於上述1或2中，鍍層中之F e含量爲 8〜1 2質量％。 4 · 一種強度-延性均衡與鍍敷緊貼性優良之熱浸鍍 鋅鋼板之製造方法，其特徵爲將鋼板平均組成爲含有 C:0·. 05 〜0.25 質量 ％，

Si:2.0質量％以下， 1^11:1.〇〜2.5質量％及 A1 :〇.〇〇5 〜0.10 質量％ -7- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210>< 297公釐） 504519 A7 B7 五、發明説明（$ (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 組成之熱軋鋼板或冷軋鋼板，於滿足下述式之氛圍氣中以 8 0 0〜1 0 〇 〇 t之溫度加熱後，冷卻，於酸洗減量預 算成F e爲〇 · 〇 5〜5 g /m 2之條件下將鋼板表面酸洗 ，其次於連續式熱浸鍍鋅工作線中再度將鋼板於7 0 〇〜 8 5 0 °C之溫度加熱後，施以熱浸鍍鋅處理。 言己 log(H2〇/H2)^ 2.5[C]-3.5 此處，Η2 0/H2 :表示氛圍氣中之水分與氫氣之分壓比 ，C C ):表示鋼中C量（質量％)。 5 . —種強度-延性均衡與鍍敷緊貼性優良之熱浸鍍 鋅鋼板之製造方法，其特徵爲於上述4中，熱浸鍍鋅處理 後，於4 5 0〜5 5 0 °C之溫度下施以合金化處理。 圖面之簡單說明 圖1爲未不出鑛層正下方之C濃度及麻田散鐵相分率 對強度-延性均衡及鍍敷緊貼性所造成之影響的圖面。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 圖2爲未不出鑛層正下方之C濃度及某材表層部中之 氧化物生成量（氧量換算値）對於鍍敷緊貼性所造成之影 響的圖面。 用以實施發明之最佳型態 以下，說明本發明之基本實驗。 將含有C:0.15質量％、Si :]_·〇質量％、 -11:1.5質量％、？：〇.〇1質量％、8: -8- 本紙張尺度適用中周國家標準（CNS〉A4規格（210X 297公釐） 504519 A7 B7 五、發明説明（弓 0.003 質量％、A1 :〇.〇4 質量％、N: 0 . 002質量％及0 : 〇 · 〇〇2質量％組成之厚度 3 0 m m之鐵片條於1 2 0 0 t下加熱，作成5個焊道且 厚度：2 · 〇 m m之熱軋鋼板後，並於5 〇 〇下捲取。 其後，以酸洗除去黑皮氧化物後，於退火爐中以 9 0 〇 °C退火8 0秒鐘後，以1 〇〜8 0 t： / s之速度急 冷至3 0 0 °C爲止，其次以6 0 °C - 5 %鹽酸酸洗1 0秒 鐘，除去表面濃化物。 其次，將酸洗後之鋼板，於直立型退火鑛層裝置中以 7 5 0 °C退火2 0秒鐘後，以1 〇〜8 0 °C / s之速度急 冷至470 °C爲止後，於浴中A1濃度〇 · 15質量％、 浴溫4 6 5 °C之熱浸鍍鋅浴中施以1秒鐘之鍍層處理。 關於如此處理所得之熱浸鍍鋅鋼板之機械性質、鍍敷 緊貼性、鍍層正下方之基材表層部之C濃度、鍍層正下方 之組織（基材表層部組織）及基材組織（內部組織）以下 述方法進行調查。 (1 )熱浸鍍鋅鋼板之機械性質： 強度（TS)爲590MPa以上，且，延伸（E1 )爲3 5 %以上者爲良好，且除此以外爲不良。 (2 )鍍敷緊貼性： 於熱浸鍍鋅鋼板上貼以粘合膠帶，並以貼有粘合膠帶 側做爲壓縮側彎折9 0 °後，剝離此粘合膠帶，並對於此 粘合膠帶上附著之鍍層量，測定粘合膠帶每單位長度（m )之螢光X射線之Ζ η計數數目：k，對照表1之基準， 裝-- (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -9 - 504519 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 B7 五、發明説明（卞 以等級1、2者爲良好，3以上者評估爲不良。 表1 經由螢光X射線之Ζ η計數數量 等級 0^ κ <500 1(良好） 500 ^ κ <1000 2(良好） 1000 $ /c <2000 3(不良） 2000 ^ κ <3000 4(不良） 3000 ^ κ 5(不良） (3 )鍍層正下方之基材表層部之C濃度的定量方法 使用相對於添加2質量％三乙醇胺做爲抑制劑之8質 量％Na〇H水溶液：100(體積），加入35質量％ .Η 2〇2水溶液：4 (體積）之混合液，並僅將鍍層（亦包 含Fe — Zn合金層、Fe— Α1合金層兩者）予以溶解 除去。 其次，將基材表層部使用6 0°C - 5質量％HC 1水 溶液，並以酸洗前後之鋼板重量做爲指標之根據基材—表層 部中之估計減輕量之重量法，溶解5 # m ° 其次，將所得之溶解液予以蒸發乾燥，並依據J 1 s 規格法（G 1 2 1 1 )使用燃燒紅外線吸收法定量所得 乾燥物之C量，並且根據該定量結果求出鍍層正下方之堇一 iL表層部的c濃度。 (4 )基材組織、麻田散鐵_相之分率： (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)

本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -10 - 504519 A7 B7 五、發明説明（$ 將埋入樹脂之鋼板截面，以粒界腐蝕液之下述Nital液 予以蝕刻。 C請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 其次，以電子顯微鏡倍率·· 1 〇 〇 〇倍觀察肥-粒動目 0 〔Nital 液〕 6 9質量％ Η N〇3水溶液·· 3質量％、乙醇：9 7質 量％ 關於麻田散鐵相，以上述之Nital液予以蝕刻後’再硏 磨，削取腐蝕層，並使用下述之麻田散鐵鈾刻液進行蝕刻 後，以電子顯微鏡倍率：1 0 0 〇倍觀察後，以畫像解析 求出 1 0 0 m m正方之正方形區域內存在之麻田散鐵相的佔有 面積率，視爲麻田散鐵相之體積率。 〔麻田散鐵倉虫刻液〕 1質量％焦亞硫酸鈉之Picral溶液（：4克苦味酸/ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 1 0 0毫升乙醇） 尙，麻田散鐵相、肥粒鐵相、沃斯田鐵相之觀察區域 爲定出表層5 0 // m以外之板厚方向的平均位置。但，避 開中心偏析等之外亂部。 殘留沃斯田鐵量爲將鋼板所採得之試片，硏磨至板厚 方向之中心面爲止，並以繞射X射線強度測定板厚中心面 則可求出。入射X射線爲使用Μ 〇 k α射線，求出試片中 ^紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210X 297公釐） :11 - 一 504519 A7 B7 五、發明説明（令 之殘留迗_斯B相之{ 1 1 1 } 、 {2 0 0}、 1220 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) }、丨3 1 1丨各面之繞射X射線強度比，並將此些平均 値視爲殘留沃斯田霞之體積率。 將所得之結果整理示於圖1。 如圖1所示般，鍍層正下方之基材表層部之C濃度爲 0 . 02質里％以下’且基材組織中之麻田散鐵相之分率 爲5 0 %以上時，可取得強度一延性均衡優良，且鍍敷緊 貼性良好之熱浸鍍鋅鋼板。 尙，IL B散鐵—相以外之基材組織爲以肥粒鐵相及殘留 沃斯田鐵相所構成之第二相所組成。 相對地’於上述範圍以外之情形中，關於強度-延性 均衡或鍍敷緊貼性之至少一者，乃無法取得良好之結果。 根據上述發現，本發明爲將鍍層正下方之基材表層部 之C濃度限制於〇 · 〇 2質量％，並且關於基材組織，將 麻S-J1鐵相限定於含有5 0 %以上之分率，且殘餘部分爲 以ΕΛ鐵相及殘留沃斯田鐵相所構成之第二相所組成之組 織。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 其次，說明關於本發明中將母材鋼板（基材）成分組 成範圍限定於前述範圍之理由。 C:0.05〜0.25質量％ C爲用以取得所需強度，或者令最終組織取得筒加工 性且退火作成麻田散鐵與微細麻田散鐵之複合組織所不可 或缺的元素，鋼中之C含量必須限定於〇 · 〇 5質量％以 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -12 - 504519 A7

上0 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 但是，鋼中C含量超過ο · 2 5質量％時，不僅熔接 性惡化’且於連續式熱浸鍍鋅工作線（以下亦記述爲 C G L )中’退火後之冷卻時泮火性惡化，難以取得所欲 的複合組織。 即’本發明爲必須藉由C G L退火後之冷卻時予以淬 火’而取得所欲之複合組織。 但是，如後述般，因爲鍍敷浴浸入板溫爲4 5 〇〜 5 0 〇 c ’故右非爲冷卻溫度控制區域之上限6 〇 〇。〇則 無法形成所欲的複合組織，故確保良好的淬火性，乃爲形 成所欲之複合組織的不可或缺條件。 因此，由上述之觀點而言，將鋼中C含量限定於 〇. 0 5〜0.25質量％之範圍。

Si:2.0質量％以下 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 S i爲助長固溶強化及良好複合組織化，且具有有利 於改善強度-延伸均衡之作用，爲可用於改善加工性之元 素。 但是，鋼中S i含量超過2 · 0質量％時，因爲鍍敷 緊貼性惡化，故將鋼中S i含量之上限定爲2 · 0質量％ 〇 又，由強度-延伸均衡之方面而言’鋼中s i含量之 下限以〇 · 1質量％爲佳。 良[]，於本發明中，鋼中Si含量以0 · 1〜2 · 〇質 -13- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（2Κ)Χ29<7公釐） 504519 A7 B7 五、發明説明（ih 量％爲更佳。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) Μ II ·· 1 · 0 〜2 · 5 質量 ％ Μ η爲與C同樣，不僅可用於取得必要之強度及所欲 之複合組織，且亦爲確保C G L退火後之良好淬火性的重 要元素。 但是，鋼中Μ η含量未滿1 · 〇質量％時，則缺乏添 加效果，相反地，鋼中Μ η含量超過2 · 5質量％時，則 熔接性惡化。 因此，將鋼中Μ η含量限定於1 · 〇〜2 . 5質量％ 之範圍。 Α1:0·005〜0.10質量％ A 1爲藉由脫酸作用而提高鋼之淸淨度之有用元素， 但鋼中A 1含量未滿0 . 〇 〇 5質量％時，則缺乏添加效 果，相反地，即使添加超過0 · 1 0質量％，亦因其效果 飽和，反而導致延伸特性的惡化。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 因此，將鋼中A1含量限定於〇·〇〇5〜〇.10 質量％之範圍。 本發明爲若基本上令上述之C、S i、Μη及A 1滿 足指定範圍，.則可取得所欲之效果。 本發明爲再爲了更加改善材質特性，視需要可適當添 加以下所述之元素。

Nb:〇.〇〇5 〜0.10 質量 ％及1^: 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -14 - 504519 A7 B7 五、發明説明（I2 0 · 0 1〜0 · 20質量％所選出之至少一種 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) N b及T i均爲析出強化元素，若適量使用則不會令 熔接性惡化，且可改善強度。 但是，Nb、T i若其添加量均未符合上述之下限， 則缺乏添加效果。 另一方面，N b、T i即使添加超過上述之上限，則 其效果飽和。 因此，較佳令N b及T i所選出之至少一種爲於上述 之範圍。

Cr、Ni及Mo所選出之一種或二種以上：合計量 爲0.10〜1.0質量％ C r、N i及Μ 〇均爲提高淬火性之元素，若適量使 用，則具有令連續退火工作線（以下亦記述爲C A L )中 之退火、冷卻時之麻田散1比率增大、及令麻田散鐵之板 條構造微細化之作用。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 因此，若添加Cr、 Ni及Mo中之一種或二種以上 ，則可令一工程之C G L退火時之二相區再加熱一冷卻處 理時之淬火性良好，且令冷卻後之最終複合組織良好，並 令各種成形加工性改善。 爲了取得此類效果，期望令C r、N i及Μ 〇中之一 種或二種以上以合計量至少添加0 · 1 〇質量％。 但是，因爲均爲昂貴之元素，故由製造費用之觀觀而 言，期望令上限爲Cr、Ni及Μ〇之合計量爲1 · 0質 量％ 0 -15- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X 297公釐） 504519 A7 ___B7 __ 五、發明説明（1)3 其他，不純物成分爲如下。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) P、s均爲助長偏析、產生令非金屬中介物增加等， 且對於各種加工性造成不良影響、故期望將其極力減低。 但是，可容許P爲0.015質量％、 S爲 0.010質量％以下之範圍。 但是，由製造費用之觀點而言，P含量之較佳下限値 爲0 · 0 0 1質量％、S含量之較佳下限値爲 0·0005質量％。 其次，說明關於本發明之熱浸鍍鋅鋼板之鋼（基材） 組織及較佳的製造條件。 將厚度3 0 0 m m左右之連續鑄造鋼塊，於1 2 0 〇 °C左右加熱，並以熱壓拉加工修飾至厚度2 · 3 m m左右 後，於5 0 0 °C左右之溫度捲取作成熱軋鋼板。‘ 尙’如前述，因淬火急冷處理爲以連續退火工作線（ C A L )進行’故母材鋼板爲不管熱軋鋼板、冷軋鋼板之 種類。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 因此’爲了根據最終用途而調整板厚，亦可視需要進 行冷壓拉。若根據下一工程以後之製造條件，則此階段之 壓拉並未察見特別之影響，故並不必須特別限定壓下率。 基材組織： 根據本發明’可經由將基材組織退火且以麻田散鐵相 與微細麻.散鐵相做爲主體，而取得良好的機械特性。 其理由爲如下。 •16- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（21〇χ297公釐） 504519 Μ Β7 五、發明説明（和 即，軟質相退火之麻田散鐵相爲在加工初期階段中受 到變形’。 另一方面，硬質相之微細麻田散鐵相因爲變形能量頗 大，故軟質相之加工硬化爲與微細麻田散鐡夕強度爲同程 度時，硬質相亦受到變形。 因此，於以後之階段中軟質相與硬質相爲呈整體地進 行變形，且硬質相並非作用爲空隙核，故令斷裂變形時期 延遲，且其結果，取得高加工性。 其效果爲令基材組織中之兩麻田散鐵相的分率爲愈大 愈良好。 因此，於本發明中，將基材組織中之兩麻田散鐵相之 分率規定爲合計爲5 0 %以上。 尙’上述所謂之微細麻田散鐵相，爲表示粒徑爲5 // m以下之麻田散鐵相。 又，上述兩麻田散鐵相之合計分率爲如前述，將埋入 樹脂之鋼板截面予以蝕刻，且以電子顯微鏡觀察及畫像解 析測定蝕刻面之麻田散鐵相的佔有面積率，則可求出。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 取得此類組織之方法，爲以C A L於8 0 0〜 1 0 0 0 °C下退火後，加快冷卻速度並令冷卻速度爲4 0 °C / s以上，冷卻後之溫度爲3 0 0 °C以下之方法。 又，殘餘部分組織爲由肥粒鐵相及殘留沃斯田鐵相所 構成者，則含有肥粒鐵相與殘留沃斯田鐵相之複合組織爲 有助於降低屈服此等之改善其他的機械特性。此類特徵爲 於貝氏體、含有珠粒體等之複合組織中並無法取得。 ϋ張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐) -17 - ~ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 504519 A7 ____ B7___ 五、發明説明（|5 因此’ ILS散鐡相以外之第二相爲由肥粒鐵相與殘留 沃斯田鐵相所構成。 又’此些組織爲在C A L退火後，再度將該鋼板於 CGL中以700〜850 °C，較佳爲725〜840°C 之溫度範圍內再加熱，且令冷卻速度爲2 °C / s以上，冷 卻後之溫度爲6 0 0 °C以下，則可在原來組織爲麻田散鐵 部分之板條部分中，生成微細的沃斯田鐵相則可形成彼等 組織。 鍍層正下方之基材表層部之C濃度： 上述所謂之鍍層正下方之基材表層部，爲指鍍層剝離 後之基材表面至深度方向至少5 // m以內（由基材表面至 深度方向5 // m以內）之區域，爲指在鍍層時及其後視需 要進行加熱合金化時之參與合金化反應的區域。 上述鍍層正下方之基材表層部之C濃度爲超過 0·22質量％時，無法固溶之C爲變成滲碳體（Fe3C )等之析出物，該析出物爲在鍍層時及其後視需要進行加 熱合金化時，妨礙基材與Ζ η之反應，故令鍍敷緊貼性受 到阻礙。 相對地，鍍層正下方之基材表層部之C濃度爲 0 · 0 2質量％以下，則無法生成上述之析出物，因此基_ 之平均C含量爲0 . 0 5質量％以上之含高C鋼板亦可 令鍍敷緊貼性改善良好。 僅令上述之基材表層部之C濃度減低之方法並無特別 本紙張尺度適用中國國家標準（CMS ) Α4規格（210X297公釐） -18 - (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)

504519 A7 B7 五、發明説明（D6 限定，若列舉一例，則可舉出將鋼板於高露點氛圍氣τ退 火，將表層部脫碳之方法。 尙，鍍層正下方之鋼中c濃度（基材表層部之c濃度 )可依下述①〜③中之任一種方法進行測定。 ①：以下述所示之含有抑制劑鹼性溶液，僅將鍍餍（ 包含F e - Ζ η合金層，F e - A 1合金層兩者）予以洛 解除去後，將基材表層裏面使用6 0°C — 5質量％ HC 1 水溶液，以酸洗前後之重量爲指標並且根據估計減厚量之 重量法，溶解5 // m。

其次，將溶解液蒸發乾燥，並對於所得之乾燥物，使 用J I S規格G 1 2 1 1之燃燒紅外線吸收法定量出C (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) I·裝·

、1T 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 〔含有抑制劑鹼性溶液〕 相對於含有2質量％三乙醇胺之8質量a〇Η水 溶液：1 0 0 (體積）加入3 5質量％ Η 2 C 2水溶液：4 (體積）之溶解液②：以電子探針X射線微分析器（ E PMA)等之分析裝置，定量基材表層截面。 ③：僅將基材表層部予以電化學地溶解，並且定量溶 解液中之C濃度 尙，於後述本發明之實施例中，採用上述①之方法。 又’將鋼板截面予以触刻後’以光學顯微鏡和電子顯 微鏡觀察，則可輕易判別有無滲碳體之析出。 更且，於上述基材表層部之C濃度爲0 · 02質量％ 本紙張度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（2】0X297公釐) 1~19 - " 504519 A7 B7 五、發明説明（t7 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 以下之區域中，若含有鋼中元素S i、Mn、F e之氧化 物，即S i氧化物、Μ η氧化物、F e氧化物或其複合氧 化物、或含有此些氧化物中造出至少一種之氧化物，於結 晶粒界及結晶粒內之至少一者中存在，則在鍍敷被膜之彎 曲加工時，經由在鍍層/基材界面導入微細的裂痕，即可 緩和應力。 其結果，取得鍍敷緊貼性爲更加顯著改善之效果。 相對地，鍍層正下方之基材表層部之C濃度爲超過 0 . 0 0 2質量％，且存在滲碳體（F e3C)等析出物時 ，則令鍍敷緊貼性之改善效果小。 其理由係因滲碳體爲妨礙裂痕之導入。 因此，爲了取得良好的鑛敷緊貼性改善效果，乃期望 在鍍層正下方之基材表層部之C濃度爲〇 . 〇 2質量％以 下之區域中，於結晶粒界及結晶粒內之至少一者中存在含 有鋼中元素Si、Mn、Fe之上述各種氧化物。 於本發明中，將鋼板截面以picral溶液（：4克苦味 酸/ 1 0 0毫升乙醇）予以蝕刻，並以掃描電子顯微鏡（ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 S E Μ )觀察蝕刻面，則可調查基材表層部中有無氧化物 生成，此時，粒界或粒內之至少一者若生成0 . 1 // m以 上之氧化物層，則可認爲其生成氧化物層。 氧化物之種類爲將萃取物，以誘導結合等離子體發光 分析法（I C P 發光分析法：Inductively Coupled Plasma Atomic Emission Spectrometry)分析貝[J 可鑑定。 上述基材表層部中之氧化物生成量，換算成氧量較佳 -20- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 504519 A7 __B7 五、發明説明（1)8 爲 1 〜200ma s s— ppm左右。 其理由係因氧化物之生成量換算成氧量爲未滿1 m a s s - p p m時，則氧化物之生成量過少，無法取得 充分的透過率之改善效果，相反地，氧化物之生成量換算 成氧量爲超過2 0 0 m a s s — p p m時，則因.氧化物之 生成量過剩，故反而導致鍍敷緊貼性惡化。 此處，基材表層部中之氧化物生成量的氧量換算値， 爲以惰性氣體熔解紅外線吸收法，分別測定經添加抑制劑 之鹼性水溶液將鍍層剝離、除去後之鋼板氧量、及、鍍層 剝離除去後之鋼板表套面，以機械性方法硏磨1 〇 〇 // m 左右所得之鋼板氧量，並且由前者氧量與後者氧量之差即 可求出。 加熱處理（退火）； 熱軋鋼板和冷軋鋼板之加熱溫度必須爲8 0 0〜 1 0 0 0 〇C。 其理由爲加熱溫度未滿8 0 0 °C時，脫碳反應不足， 故無法取得良好的鍍敷緊貼性，相反地，超過1 〇 〇 〇它 時，則爐體之損傷顯著。 又，加熱處理（退火）時之氛圍氣中的氫濃度爲i〜 1 0 0體積％爲佳。 其係因未滿1體積％時，則鋼板表面之鐵被氧化，令 損害鍍敷性之可能性變高。 又’鋼板必須於滿足下式關係之氛圍氣條件下加熱。 本紙適用中麵家標準（CNS) M規格（210χ297公楚) - --- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) ·裝· 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 504519 A7 _一 ___ B7 五、發明説明（徊 l〇g(H2〇/H2)^ 2.5[C]-3.5 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 此處’ H2〇/H2 :表示氛圍氣中之水分與氫氣之分 壓比，〔C〕：表示鋼中C量（質量％) 即’爲了取得良好的鍍敷緊貼性，必須將表層部脫碳 ’但若增加C量則因C使得〇 (氧）之消耗量增加，.爲了 充分脫碳，必須增高退火爐氛圍氣中之（Η 2。/ Η 2 )比 〇 • 又’脫碳時所發生之C〇爲同時促進內部氧化反應， 故於結晶粒界及結晶粒內促進氧化物之生成。 因此，於上述式範圍中進行加熱乃爲重要的。 以上述之加熱處理退火後、冷卻，且其後，以酸洗減 量換算成Fe爲〇·〇5〜5g/m2之條件下將鋼板表面 酸洗，除去氧化物。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 其理由係因酸洗減量換算成F e未滿0 · 0 5 g /m 2 時，則酸性不足並且殘存過量的氧化物，導致鍍敷緊貼性 惡化，相反地，酸洗減量換算成F e超過5 g /m 2時，則 鋼板表面粗糙，不僅損害熱浸鍍鋅後之鋼板外觀，則於嚴 重時亦將內部氧化層和脫碳層除去。 因此，視需要調整酸洗時之酸濃度、酸洗液之液溫等 ，將酸洗減量調整至換算成F e爲0 . 0 5〜5 g /m 2之 範圍。 尙，上述酸洗減量之F e換算値爲由酸洗前後之鋼板 重量所求出。 酸洗所用之酸以鹽酸爲特佳，但亦可使用其他之硫酸 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -22 - 504519 A7 ______B7 五、發明説明（釦 和硝酸、磷酸等，且此些酸亦可與鹽酸倂用，對於酸之種 類並無特別限制。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 熱浸鍍鋅之條件； 將如上述調整之鋼板，以熱浸鍍鋅工作線予以處理， 則可取得強度-延性均衡與鍍敷緊貼性優良之熱浸鍍鋅鋼 板。 即’於連續式熱浸鍍鋅工作線（c G L )中，再度將 鋼板於還原性氛圍氣下，以7 0 0〜8 5 0 t之溫度加熱 後，施以熱浸鍍鋅處理。 加熱溫度未滿7 0 0 °C時，則以酸洗於鋼板表面生成 之氧化物的還原不足，令鍍敷緊貼性惡化，相反地，加熱 溫度超過8 5 0 °C時，再度引起S i的表面濃化，無法避 免令鍍敷緊貼性惡化。 又，熱浸鍍鋅浴較佳爲含有0 · 0 8〜0 . 2質量％ A 1之熱浸鍍鋅浴，且浴溫較佳爲4 5 0〜5 0 0 °C。 更且，合中浸入時之鋼板温度以4 5 0〜5 0 0 °C爲 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 佳。 又，熱浸鍍鋅鋼板之鍍敷附著量爲鋼板每一單面，即 ，每附著單位面積爲2 0〜1 2 0 g/m 2爲佳。 其係因上述鍍敷附著量爲未滿2 0 g /m 2時，令耐蝕 性降低，相反於附著量爲超過1 2 0 g /m 2時，令耐蝕性 改善效果爲在實用上飽和，而爲不經濟的。 如此處理所得之熱浸鍍鋅鋼板可視需要施以加熱合金 ^紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X2973 ) ^23 - 一 504519 A7 B7 五、發明説明（矛 化處理。 加熱合金化爲特別令熔接性提高，故爲佳，且視使用 目的可分成加熱合金化之情況、及未合金化之情況。 加熱合金化期望在4 5 0〜5 5 0 °C之溫度範圍內， 特別爲4 8 0〜5 2 0 °C之溫度範圍內進行。 其理由係爲加熱合金化溫度未滿4 5 0 °C時，則幾乎 無法進行合金化，相反地，超過5 5 0 °C時，則令合金化 過度進行且鍍敷緊貼性惡化，且產生洙層體之生成，無法 取得所欲的組織。 又，合金化後之鎞層中的F e擴散量，即鍍層中之 F e含量期望控制於8〜1 2質量％之範圍。 其理由係爲F e擴散量未滿8質量％時，不僅發生烤 斑，且因合金化不足故摺動性惡化，相反地，F e擴散量 超過1 2質量％時，因爲過度合金而令鍍敷緊貼性惡化。 合金化後之鍍層中的F e擴散量，即鍍層中之F e含 量更佳爲9〜10質量％。 尙，加熱合金化之方法可使用氣體加熱爐和誘導加熱 爐等，並且使用先前己知之方法即可。 <實施例> 以下，根據實施例更加具體說明本發明。 將表2所示之成分組成且厚度：3 0 0 m m之連續鑄 造鋼塊，於1 2 0 0 °C加熱後，以熱壓拉作成厚度： 2 · 3 m m之熱軋鋼板後，於5 0 0 °C捲取。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) ·裝. 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -24 - 504519 A7 B7 五、發明説明（农 其次，以酸洗除去黑皮狀氧化物（鍋垢）後，5令胃驗 Ν ο · 1 ’ 3中爲就熱乳鋼板原樣通過連續退火之工作線 (C A L )並加熱後，冷卻，且實驗N 〇 . 2 . 4〜2 5 中爲進行壓下率：5 0%之冷壓拉後，通過連續退火X作 線（C A L )後，冷卻。 表3 — 1中，示出CAL中之退火溫度、退火氛圍氣 、退火後之冷卻條件。 其次，將退火後之鋼板，使用鹽酸水溶液，一邊調整 酸洗減量並且一邊酸洗。 尙，酸洗減量：調整爲將酸洗液之H C 1濃度調整至 3〜1 0質量％，酸洗液之液溫調整至5 〇〜8 0 °C之範 圍內則可進行。 表3 — 2中，將上述之酸洗減量以F e換算値表示。 尙，酸洗減量之F e換算値爲由酸洗前後之鋼板重量 求出。 其次，將酸洗後之鋼板通過連續式熱浸鍍鋅工作線（ G L )，並於氫濃度爲5體積％之還原性氛圍氣下加熱還 原，冷卻後，施以熱浸鍍鋅。 表3 - 2中，示出C GL中之加熱溫度，加熱還原後 之冷卻條件。 又，於下述及表3 - 2中，示出熱浸鍍鋅之條件。 尙，熱浸鍍鋅之鍍敷附著量爲鋼板兩面均爲每鑛敷附 著單位面積爲4 0 g /m 2。 又，實驗No 1、2、實驗Ν〇· 4〜25中，施以 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210乂297公慶1 :25-— 嫌 ~ ~ (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) ••裝. 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 504519 A7 --— ___B7_ 五、發明説明（私 熱浸鑛鋅後，於下述條件下施以加熱合金化處理。 <熱浸鍍鋅之條件> 於熱浸鍍鋅浴中之浸入板溫：4 6 0〜4 7 0 °C 熱浸鍍鋅浴浴溫：4 6 0 °C 熱浸鍍鋅浴A 1濃度：〇 · 1 3質量％ 通板速度·· 8 0〜1 2 0 m / m i η (加熱合金化處理之條件） 合金化溫度（板溫）：4 9 0〜6 0 CTC 合金化時間：2 0秒 其次，對於上述所得之熱浸鍍鋅鋼板或合金化熱浸鍍 鋅鋼板，如前述般，以下述方法測定、觀察（1 )鍍層正 下方之基材表層部之C濃度、（2 )基材組織及基材組織 中之麻田散鐵相之分率（退火麻田散鐵相及微細麻田散鐵 相之合計分率）及（3 )基材表層中之氧化物生成量（氧 量換算値）。 (1 )鍍層正下方之基材表層部之c濃度： 以前述之含有抑制劑鹼性溶液、6 0 °c - 5質量％ H C 1水溶液及燃燒紅外線吸收法予以定量。 尙，基材表層部之溶解厚度爲5 A m。 (2 )基材組織及基材組織中之麻田散鐵相之分率： 以測定法調查前述之基材組織、麻田散鐵相之分率之 觀察。 (3 )基材表層部中之氧化物生成量（氧量換算値） 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐) - 26^ (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) I·裝· 、11 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 )U4519 A7 __B7_ 五、發明説明（扣 經下述所示添加抑制劑之鹼性水溶液將鍍層剝離、除 去後之鋼板氧量、及、鍍層剝離、除去後之鋼板表面以機 械性方法硏磨至1 0 0 // m左右所得之鋼板氧量，分別以 惰性氣體熔解紅外線吸收法（J I S Z 2 6 1 3 )測定 ’並由前者氧量與後者氧量之差求出。 〔添加抑制劑之鹼性水溶液〕 相對於含有2質量％三乙醇胺之8質量a 0H水 溶液：1 0 0 (體積）加入3 5質量％ Η 2 0 2水溶液·· 4 (體積）之水溶液 尙，上述氧化物生成量（氧量換算値）中之氧化物爲 示出S i氧化物、Μ η氧化物、F e氧化物或其複合氧化 物，且氧化物生成量爲示出其合計量（氧量換算値）。 對於氧化物，爲將埋入樹脂之鋼板截面以Picral液（ 4克苦味酸/ 1 〇 〇毫升乙醇）予以蝕刻’並確認粒界、 粒內之存在位置。 又，對於上述所得之熱浸鍍鋅鋼板及合金化熱浸鍍鋅 鋼板，調查機械特性及鍍敷緊貼性。 尙，機械特性爲T S ^ 5 9 Ο Μ P a ’且滿足E 1 2 3 5 %者視爲良好，除此以外者視爲不良。 又，鍍敷緊貼性爲將鍍敷鋼板9 0 °彎曲恢復後’將 壓縮側之鍍層以粘合膠帶予以剝離，並測定粘合膠帶每單 位長度（m )之螢光X射線之Ζ η計數數目·· k，且依據前 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝. 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） _ 27 - 504519 A7 B7 五、發明説明（耜 述表1之基準進行評估。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 表4中示出上述所得之鍍敷鋼板的特性、機械特性及 鍍敷緊貼性。 又，圖2中示出鍍層正下方之基材表層部之C濃度及 基材表層部中氧化物生成量（氧量換算値）對於鍍敷緊貼 性所造成之影響。 如表4所闡明般，發明例之鋼板爲機械特性及鍍敷緊 貼性均無任何問題，相對地，比較例則即使機械特性良好 ，其鍍敷緊貼性亦爲差，或者即使鍍敷緊貼性良好，其機 械特性亦爲差。 又，如圖2所示，鍍層正下方之基材表層部之C濃度 爲超過0 · 0 2質量％時，鍍敷緊貼性差，相對地，上述 C濃度爲0 . 0 2質量％以下且基材表層部中之氧化物生 成量（氧量換算値）爲1〜200 ma s s - ppm時， 可取得特別良好的鍍敷緊貼性。 經濟部智慧財產局員工消黄合作社印1 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 504519 B7 五、發明説明（会6 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 [表2] 實驗 No. 連續鑄造板塊成分組成(質量％) C Si Μη Ρ s A1 其他 1 0.15 0.5 1.5 0.01 0.003 0.03 — 2 0.08 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 3 0.10 1.5 1.5 0.01 0.003 0.03 — 4 0.15 2.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 5 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 Cr:0.01 6 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 Μο:0·1 7 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 Nb:0.01 8 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 Nb:0.01 Ti:0.02 9 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 10 0.03 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 11 0.15 2.5 1.5 0.01 0.003 0.03 — 12 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 13 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 14 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 15 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 16 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 17 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 18 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 19 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 20 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 21 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 22 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 23 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 24 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — 25 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 — (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 本紙張尺度適用中.國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -29- 504519 Β7 五、發明説明（%Ί 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 [表 3-1] 實驗 No. 冷拉之有無 退火工作線(CAL) 退火爐 退火後之冷卻條件 露點 CC) 溫度 CC) Ha (%) log(H2〇/H2) 2.5[C]-3.5 冷卻速度 (°C/s) 冷卻後之溫 度fc) 1 Μ -10 900 3 -1.07 -3.125 50 250 2 有 0 900 3 -0.39 -3.3 50 300 3 並 0 900 3 -0.39 -3.25 100 200 4 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 300 5 有 10 900 3 -0.39 -3.125 60 250 6 有 -10 900 3 4.07 -3.125 55 250 7 有 -5 900 3 -0.85 -3.125 45 250 8 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 250 9 有 10 900 3 -0.39 -3.125 50 300 10 有 0 900 3 -0.39 -3.425 50 250 11 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 250 12 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 250 13 有 -30 900 3 -1.9 -3.125 50 250 14 有 -40 900 3 -2.36 -3.125 50 250 15 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 250 16 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 250 17 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 250 18 有 0 900 3 -0.39 -3.125 30 400 19 有 -60 900 3 -3.4 -3.125 50 250 20 有 0 900 3 -0.39 -3.125 30 250 21 有 0 900 0.5 0.081 -3.125 50 250 22 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 250 23 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 250 24 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 250 25 有 0 900 3 -0.39 -3.125 50 250 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 30- 504519

經濟部智慧財產局至消費合作社印製

裝. Co 、1T (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) • -1 - -I - - -i 1 -8 . 504519 A7 B7 五、發明説明（知 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 鬥寸概〕 |備考| 1發明例| I發明例1 1發明例| 1發明例| 1發明例1 I發明例| 1發明例1 I發明例| I發明例| 1比較例ι I比較例| |比較例| Li匕較例| 1比較例1 |比較例1 |比較例| 比較例 1比較例 |比較例| 比較例 I比較例 比較例 比較例 比較例 比較例 |鍍敷緊貼性之評價1 〇α C<l r—< <N 04 CM <N r—< m r-—* m U^i r—< r—< m in tn I機械的特性之評價 1 良好 1 1 良好 1 1 良好 I I 良好 | 1 良好 1 1 良好 | 1 良好 I 1 良好 | 1 良好 I 1 不良 | I 良好 | 1 不良 1 I 良好 | 1 良好 1 1 不良 I 1 不良 ι 1 良好 I 1 不良 1 1 良好 ι 1 不良 I 1 良好 I 1 良好 ι 1 良好 ι 1 良好 I 1 良好 | |鑛層中含量| 本本本 (質量％) r-—i r—< CO § a； CO Ο __ _112_ ON OO 〇\ ON ON σ< o cn 1__1 5 OO cK ο cn r—4 | 10.6 | 1__1 | 10.2 | 1__1 〇\ 〇 ν〇 σ< 5 OO ON I 氧化物生成量 I 氺本 (質量-ppm) s s s s S s g irj in o v〇 沄 I 殘部組織 I m 田 細 m m Μ m m 田 §i m m M m 田 §B m m SI m 田 §ffi mg m Si 糎 田 u % m ms m m M m 田 娜 m m il m 田 m 懲 m u M m 田 班 徽 m Μ m 田 U % 卿 m m 田 私 m m m 趑 M m 田 細 m m 鍅 m m 田 u 細 m m il 耱 田 & % B m m 鋁 il m m u % m m u 園 鰂 Μ f m M il 觀 匪( m Μ 副 m 田 & % §Ε 徽 m u Μ i 雜 ii Μ 固丨 1 肥粒鐵+殘留沃斯田鐵 1 鰂 皿( m\ I m m\ 田 m m 細 m m\ il m 田 細 f m Μ m m 田 & % 細 m m M m m 田 m m M M m 田 細 f m e SI 5 審 •Ν m 溢 田 媵 s s g S vn S s s s s s s s S s CO s δ 0 s s s 1鍍層正下方之直c濃1 度 *(質量％) o.oi 1 0.005 0.005 0.005 Ί 0.002 0.01 0.008 0.005 0.002 Ί I 0.005 J 1 0.005 I I 0.005 I 0.05 J r—< d | 0.005 1 | 0.005 1 1 0.005 1 | 0.005 1 r—ί ο | 0.05 | 1 0.005 1 1 0.005 1 i_ 〇.M_I | 0.005 I | 0.005 | 1實驗1 :窆 r—4 <N cn 寸 \〇 r- 〇〇 σ\ 〇 t—ί r—< cn vn ν〇 OO ON 5 i 0 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)

、?τ 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） -32- 504519 A7 _ _B7 五、發明説明（扣 產業上之可利用性 若根據本發明，則可取得強度一延性均衡與鍍敷緊貼 性均爲優良之熱浸鍍鋅鋼板。 更且，經由應用本發明之熱浸鍍鋅鋼板，則可令汽車 輕量化、低燃料費用化，進而對於改善地球環境亦具有大 貢獻。 (請先閱讀背面之注意事項存填寫本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -33- 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐）

Claims (1)

1. 504519 Α8 Β8 C8 D8 々、申請專利範圍 1 1 · 一種強度-延性均衡與鍍敷緊貼性優之熱浸鍍鋅 鋼板’其特徵爲熱浸鍍鋅鋼板之基材平均組成爲含有 C:0.05〜0.25質量％， Si : 2 · 〇質量％以下， Μη:1.0〜2.5質量％及 Α1 :〇·〇〇5 〜0.10 質量％ 之組成，於鍍層正下方之基材表層部之C濃度爲〇 · 02 質量％以下，且基材組織爲合倂回火之麻田散鐵相及微細 麻B_M.鐵相爲含有5 0%以上分率之麻田散鐵相，且殘餘 部分爲由IB粒鐵相及殘留沃斯田鐵相所構成。 2 ·如申請專利範圍第1項之強度-延性均衡與鍍敷 緊貼性優之熱浸鍍鋅鋼板，其中鍍層正下方之基材表層部 ，C濃度爲〇 · 〇 2質量％以下區域之結晶粒度及結晶粒 內之至少一者中，存在Si氧化物、Μη氧化物、Fe氧 化物或其複合氧化物、或含有此些氧化物中所選出之至少 一種之氧化物，且基材表層部中之氧化·物生成量換算成氧 量爲 1 〜2 0 0 m a s s — p p m。 3 ·如申請專利範圍第1或2項之強度-延性均衡與 鍍敷緊貼性優之熱浸鍍鋅鋼板，其中鍍層中之F e含量爲 8〜1 2質量％。 4 . 一種強度-延性均衡與鍍敷緊貼性優之熱浸鍍鋅 鋼板之製造方法，其特徵爲將鋼板平均組成爲含有 C:〇.〇5〜0.25質量％， 31:2.0質量％以下， 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210Χ；297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 、τ

   -34 - 504519 A8 B8 C8 D8 六、申請專利範圍 2 Μη:1·〇〜2.5質量％及 Α1 ·· 0 · 0〇5 〜〇 . 10 質量 ％ 組成之熱軋鋼板或冷軋鋼板，於滿足下述式之氛圍氣中以 8 0 0〜1 0 0 0 °C之溫度加熱後，冷卻，於酸洗減量預 算成F e爲0 · 0 5〜5 g /m 2之條件下將鋼板表面酸洗 ，其次於連續式熱浸鍍鋅工作線中再度將鋼板，淤7 0 0〜 卜：'，；. 8 5f@之溫度加熱後，施以熱浸鍍鋅處理 丨约; ]^i2〇/H2)^ 2.5[C]-3.5 此處，H2〇/H2 :表示氛圍氣中之水分與氫氣之分壓比 ，〔C〕 ··表示鋼中C量（質量％ )。 5 ·如申請專利範圍第4項之強度-延性均衡與鍍敷 緊貼性優之熱浸鍍鋅鋼板之製造方法，其爲於前述熱浸鍍 鋅處理後’於4 5 0〜5 5 0 t之溫度下施以合金化處理 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 35