CN1343262A - 强度－延展性平衡和镀层粘合剂均优的热浸镀锌钢板及其制造方法 - Google Patents

强度－延展性平衡和镀层粘合剂均优的热浸镀锌钢板及其制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及强度－延展性平衡和镀层粘合性二者均优的热浸镀锌钢板以及该热浸镀锌钢板的制造方法。作为钢板的基体钢平均组成,热浸镀锌钢板含有:C:0.05～0.25质量%、Si:2.0质量%以下、Mn:1.0～2.5质量%以及Al:0.005～0.10质量%,刚好在镀层下的基体钢表层部的C浓度为0.02质量%以下,而且,基体钢组织含有由回火马氏体相和微细马氏体相共占50%以上分率的马氏体相,其余部分由铁素体相和残余奥氏体相组成。

Description

强度-延展性平衡和镀层粘合性均优的 热浸镀锌钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及可充分经受复杂冲压成型加工的强度-延展性平衡和镀层粘合性均优的热浸镀锌钢板及其制造方法。
另外，本发明中所说的热浸镀锌钢板，包括在镀锌层中含有Fe等的合金元素的热浸镀锌钢板。
背景技术
通常，热轧钢板和冷轧钢板随着强度的提高而其总伸长和弯曲等的延展性则下降，因此，难以进行复杂的冲压加工。
又，已知，一般为了提高钢板的强度而添加Mn、Si等元素，以谋求固溶强化和良好的复合组织化，从而有利于改善强度-延展率平衡。
然而，因Mn、Si是易于氧化的元素，如添加多，则在退火时Si和Mn等的表面偏析浓化物在钢板表面析出，使与熔融锌的浸润性劣化，导致熔融锌同基体钢的反应性受到阻碍。
因此，由于镀层粘合性劣化，在加工时发生被称为碎末和碎片等的镀层剥离。
作为改善上述问题、制造加工性等优良的高强度热浸镀锌钢板的方法，在例如特开平5-179356号公报和特开平5-51647号公报等中提议：在热轧卷绕时淬火快冷，在热浸镀锌生产线上，在二相区域退火后施加镀覆的方法。
然而，在实际上，即使少量添加Si，也有镀层粘合性劣化、易于发生剥离的问题。
为此，当以含Si和Mn多的钢板作为母材的场合，来制造镀层粘合性优良的高强度热浸镀锌钢板历来在事实上都是不可能的。
又，在(1)国际申请号：PCT/JP99/04385；(2)国际申请号：PCT/JP97/00045和(3)国际申请号：PCT/JP00/00975的发明中分别提议：(1)含Mo的高强度钢板的镀覆方法，(2)在钢板的基体钢表层部分具有氧化物层的镀覆钢板以及(3)用黑皮母板退火所得的具有氧化物层的镀覆钢板。
按照上述(1)的发明，得到高强度而且镀层粘合性优良的镀覆钢板是可能的，但由于有关母材的显微组织的规范不充分，所以得不到与强度同样必要的所期望的延展性；又由于没有内部氧化物层的规范，所以不能充分满足对于本发明中所必须的、近年来所要求的强度-延展性平衡和镀层粘合性相适应的苛刻条件。
又，上述(2)的发明，依照钢成分的选择，可以得到高强度而且镀层粘合性又优越的镀覆钢板，但由于与上述(1)发明同样地对母材的组织未加规范，因此，得不到与强度同样必要的所期望的延展性，故不能充分满足在本发明中所必须的性能。
又，从镀层品质观点看来，由于近年来高强度钢板使用量的增加所致使用部位的多样化，要求比以往有更为苛刻的镀层粘合性，仅简单地形成内部氧化物层则难以满足对如上所述镀层粘合性的要求。
为此，正如本发明所阐明的那样，如不对刚好在镀层下的基体钢成分加以控制，则难以满足如上所述的苛刻要求。
又，上述(3)的发明，与上述(2)的发明同样，依靠钢成分的选择，可得到具有高强度的镀覆钢板，但由于与上述(1)的发明同样地对母材的组织未加规范，因此，不能满足与强度同样必要的所期望的延展性，因此，不能充分满足在本发明中所必要的性能。
又，与上述(2)的发明相同，由于对镀层粘合性有比以往更为苛刻的要求，如不按本发明阐明那样控制到刚好在镀层下的基体钢成分，则难以满足上述苛刻的要求。
发明的公开
本发明的目的在于解决上述历来技术的问题点，即使在母材钢板(即基体钢)中含有多量Si和Mn，也能提供镀层粘合性和延展性优良的高强度热浸镀锌钢板，也即，提供强度-延展性平衡和镀层粘合性两者均优的热浸镀锌钢板。
又，本发明另一目的是提供具有上述优越性能的热浸镀锌钢板的有利的制造方法。
也即，本发明的构成要旨如下：
1.一种强度-延展性平衡和镀层粘合性优越的热浸镀锌钢板，其特征在于：作为热浸镀锌钢板的基体钢的平均组成是成为含有：
C：0.05～0.25质量％、
Si：2.0质量％以下、
Mn：1.0～2.5质量％、以及
Al：0.005～0.10质量％的组成，并且刚好在镀层下面的基体钢表层部分的C浓度为0.02质量％以下；而且，基体钢组织以回火马氏体相和微细马氏体相共占50％以上的分率含有马氏体相，其余的部分由铁素体相和残余奥氏体相组成。
2.强度-延展性平衡和镀层粘合性优越的热浸镀锌钢板，其特征在于：在上述1中，在刚好镀层下的基体钢表层部分，在C浓度为0.02质量％以下的区域的结晶晶界和结晶晶粒内的至少一方存在Si氧化物、Mn氧化物、Fe氧化物或者它们的复合氧化物，或者存在含有选自这些氧化物中至少一种氧化物，而且，在基体钢表层部分中的氧化物生成量按照换算成的氧量计为1～200质量-ppm。
3.强度-延展性平衡和镀层粘合性优越的热浸镀锌钢板，其特征在于：在上述1或2中，镀层中的Fe含量为8～12质量％。
4.一种强度-延展性平衡和镀层粘合性优越的热浸镀锌钢板的制造方法，其特征在于：将作为钢板平均组成是成为含有：
C：0.05～0.25质量％、
Si：2.0质量％以下、
Mn：1.0～2.5质量％和
Al：0.005～0.10质量％的组成的热轧钢板或冷轧钢板在满足下式的气氛气中，在800～1000℃的温度下加热后，冷却，在按照Fe换算量计的酸洗减量为0.05～5g/m2的条件下酸洗钢板表面，其次，在连续式热浸镀锌生产线上再度将钢板加热到700～850℃的温度后，进行热浸镀锌处理：
log(H2O/H2)≥2.5[C]-3.5。这里，H2O/H2是在气氛气中的水分和氢气的分压比，[C]是钢中含C量(mass％)。
5.强度-延展性平衡和镀层粘合性优越的热浸镀锌钢板的制造方法，其特征在于：在上述4中，热浸镀锌处理后，在450～550℃的温度下进行合金化处理。
附图的简单说明
附图1示出刚好在镀层下的C浓度以及马氏体相分率对强度-延展性平衡和镀层粘合性的影响。
附图2示出刚好在镀层下的C浓度和基体钢表层部分中的氧化物生成量(氧量换算值)对镀层粘合性的影响。
为实施发明的最佳形态
以下基于本发明的实验加以说明。
将由含有C：0.15质量％、Si：1.0质量％、Mn：1.5质量％、P：0.01质量％、S：0.003质量％、Al：0.04质量％、N：0.002质量％和O：0.002质量％的组成构成的、厚度30mm的薄板坯在1200℃下加热，用五道次轧制制成厚度为2.0mm的热轧钢板后，在500℃下卷绕。
其后，以酸洗除去黑皮状氧化物后，在退火炉中900℃、80秒钟退火后，以10～80℃/s的速度快冷到300℃，其次，在60℃-5％盐酸中酸洗10秒钟，除去表面偏析浓化物。
其次，将酸洗后的钢板在竖型退火镀覆装置中作750℃，20秒钟的退火后，以10～80℃/s的速度快冷到470℃后，在浴中含Al浓度0.15质量％、浴温465℃的热浸镀锌浴中进行1秒钟的镀覆处理。
就如此所得的热浸镀锌钢板的机械性能、镀层粘合性、刚好在镀层下的基体钢表层部分的C浓度、刚好在镀层下的组织(基体钢表层部分组织)和基体钢组织(内部组织)以如下方法作了调研：
(1)热浸镀锌钢板的机械性能：
以强度(TS)在590MPa以上而且延伸率(EI)在35％以上者定为良好；除此以外者定为不良。
(2)镀层粘合性：
在热浸镀锌钢板上贴上粘结带，以贴粘结带的一侧作为压缩侧，经90°弯回后，将粘结带剥离，就附着于此粘结带上的镀层量测定由每单位长度(m)粘结带的萤光X射线所致的Zn计数：κ，对照表1的基准，评价类别1，2者为良好；3以上者为不良。
     表1
由萤光X射线所致Zn计数：κ    类别
    0≤κ＜500   1(良好)
    500≤κ＜1000   2(良好)
    1000≤κ＜2000   3(不良)
    2000≤κ＜3000   4(不良)
    3000≤κ   5(不良)
(3)刚好在镀层下的基体钢表层部分的C浓度定量方法：
使用混合液仅将镀层(含有Fe-Zn合金层、Fe-Al合金层两者)溶解除去，该混合液是对于添加了2质量％三乙醇胺作为缓蚀剂的8质量％的NaOH水溶液：100(体积)中加入35质量％的H2O2水溶液：4(体积)。
其次，使用60℃-5质量％HCl水溶液，基于重量法将基体钢表层部分溶解5μm，该重量法是估计在以酸洗前后的钢板重量作为指标的基体钢表层部分上的减厚量的方法。
其次，将所得溶解液蒸发干涸，使用根据JIS规格法(G1211)的燃烧-红外线吸收法将所得干涸物的C定量，基于该定量结果，求得刚好镀层下的基体钢表层部分的C浓度。
(4)基体钢组织、马氏体相的分率：
将塞嵌入树脂内的钢板截面用作为晶界腐蚀液的下述硝酸酒精腐蚀液进行腐蚀。
其次，用电子显微镜在倍率为1000倍下观察铁素体相。
[硝酸酒清腐蚀液]：
69质量％HNO3水溶液：3vol％和酒精：97vol％。
关于马氏体相，用上述硝酸酒精腐蚀液腐蚀后，再次抛光，将腐蚀层磨去，用如下马氏体腐蚀液腐蚀以后，用电子显微镜在倍率为1000倍下观察后，用图象解析求得在100mm四方的正方形领域内存在的马氏体相的面积占有率，以此作为马氏体相的体积率。
[马氏体腐蚀液]：
1质量％焦亚硫酸钠的苦醛溶液(4g苦味酸/100cc乙醇)。
再者，马氏体相、铁素体相、奥氏体相的观察领域在表层50μm以外的板厚方向的平均的位置上确定，但要避开中心偏析等的外部干扰部位。
将从钢板所采试片抛光到板厚方向的中心面，测定在板厚中心面的衍射X射线强度，以此求得残余奥氏体相的量。入射X射线使用Mokα线，求得试片中残余奥氏体相的{111}、{200}、{220}、{311}各面的衍射X射线强度比，以其平均值作为残余奥氏体的体积率。
将所得结果整理后示于附图1。
如附图1所示那样，当刚好镀层下的基体钢表层部分的C浓度在0.02质量％以下；而且基体钢组织中的马氏体相分率在50％以上时，可得强度-延展性平衡优越，而且镀层粘合性良好的热浸镀锌钢板。
再者，马氏体相以外的基体钢组织由铁素体和残余奥氏体相所构成的第二相组成。
与此相反，在除上述范围以外的情况中，就强度-延展性平衡或镀层粘合性的至少任何一种来说都得不到良好的结果。
基于以上知识，在本发明中，将刚好镀层下的基体钢表层部分的C浓度限定在0.02质量％以下，同时，关于基体钢组织，则限定为由含有马氏体相分率为50％以上、其余由铁素体相和残余奥氏体相所构成的第二相所组成的组织。
其次，就在本发明中将母材钢板(基体钢)的成分组成范围限定于上述范围的理由加以说明。
C：0.05～0.25质量％
C是为得到必要的强度以及为使最终组织成为具有高加工性的回火马氏体和微细马氏体的复合组织的不可缺少的元素，将钢中C含量限定为0.05质量％以上是必要的。
然而，当钢中C含量超过0.25质量％时，不仅焊接性恶化，而且在连续式热浸镀锌生产线(以下以CGL表之)上退火后冷却时的淬透性也恶化，难以得到所期望的复合组织。
也即，在本发明中，通过CGL退火后的冷却时的淬火必须得到所期望的复合组织。
然而，如后所述，由于钢板浸入镀浴中的温度是450～500℃，所期望的复合组织必须在作为控制冷却温度范围上限的600℃到达之前形成，因此，是确保良好的淬透性和使形成所期望的复合组织不可缺少的条件。
因此，由于上述的理由，将钢中的C含量限定在0.05～0.25质量％的范围。
Si：2.0质量％以下
Si可以助长固溶强化和良好的复合组织化，并具有有利于改善强度-延伸率平衡的作用，因此，是改善加工性的有用的元素。
然而，如钢中含Si量超过2.0质量％时，镀层粘合性劣化，因此，钢中Si含量的上限定为2.0质量％。
又，从强度-延伸率方面来看，钢中Si含量的下限宜定为0.1质量％。
也即，在本发明中，钢中Si含量定为0.1～2.0质量％更好。
Mn：1.0～2.5质量％
Mn与C同样，不仅在获得必要强度和所期望的复合组织上有用；而且为确保在CGL退火后的良好淬透性上也是重要的元素。
然而，当钢中Mn含量小于1.0质量％时，难以获得其添加效果；反之，当钢中Mn含量超过2.5质量％时，焊接性劣化。
因此，将钢中Mn含量限定于1.0～2.5质量％范围。
Al：0.005～0.10质量％
Al由于其脱氧作用而是提高钢的清净度的有用元素，但如钢中Al含量小于0.005质量％，则难以获得其添加效果；反之，虽添加量超过0.10质量％，则其效果饱和，反而招致延伸率特性劣化。
因此，钢中Al含量限定于0.005～0.10质量％。
在本发明中，如基本上满足上述的C、Si、Mn和Al量，则可得到所期望的效果。
在本发明中，为进一步改善材质特性可根据需要适当添加以下所述元素。
从Nb：0.005～0.10质量％和Ti：0.01～0.20质量％选出至少一种。
但是，Nb和Ti二者均是析出强化的元素，如适当使用，则在不会使焊接性劣化下，可谋求强度的改善。
然而，当Nb、Ti二者的添加量不足上述下限时，难以显示其添加效果。
另一方面，如果Nb、Ti添加量超过上述的上限，则其效果饱和。
因此，最好按上述范围使含有选自Nb和Ti中的至少一种。选自Cr、Ni和Mo中的1种或2种以上：其总量为0.10～1.0质量％
Cr、Ni和Mo均是提高淬透性的元素，如适量使用，则有在连续退火生产线(以下以CAL表之)中的退火、冷却时点上的马氏体比率增大以及使马氏体板条结构(lath structure)微细化的作用。
为此，当添加Cr、Ni和Mo中的1种或2种以上时，则使在以下工序的CGL通火中的二相区再加热-冷却处理时的淬透性良好，使冷却后的最终复合组织良好，因此，可使各种成型加工性提高。
为了取得这样的效果，希望将Cr、Ni和Mo中的1种或2种以上合计共添加至少0.10质量％。
然而，由于它们都是高价的元素，从制造成本观点来看，Cr、Ni和Mo总量的上限希望定在1.0质量％。
其它，关于杂质成分如下。
P，S都助长偏析，使非金属夹杂物的量增加，因此，对各种加工性有不良影响，为此希望尽量减少。
然而，P在0.015质量％以下和S在0.010质量％以下的范围是允许的。
但是，从制造成本方面考虑，P含量的适当下限值是0.001质量％、S含量的适当下限值是0.0005质量％。
其次，就本发明的热浸镀锌钢板的钢(基体钢)组织和适当制造条件加以说明。
将厚为300mm左右的连续铸造初轧板坯在约1200℃左右加热，用热轧精加工到厚2.3mm左右后，在500℃左右的温度卷绕，制成热轧钢板。
如前所述，为了在连续退火生产线(CAL)上进行淬火快冷处理，母材钢板可以是热轧钢板；或是冷轧钢板。
因而，按照最终用途可调整板厚，所以，按照需要也可进行冷轧。如按照以下工序的制造条件，因在此阶段的轧制所致的影响不特别看得出来，所以没有必要特别限定压缩率。
基体钢组织：
按照本发明，由于对基体钢组织回火而形成以马氏体相和微细马氏体相为主体的钢组织，因此，可得到良好的机械性能。
其理由如下：
也即，作为软质量的回火马氏体相在加工初期阶段承受变形。
另一方面，作为硬质相的微细马氏体相具有比回火马氏体相大得多的变形能，因此，当软质相的加工硬化与微细马氏体相的强度达到相同程度时，硬质相也承担变形。
为此，在以后的阶段中软质相和硬质相成为一体而进行变形，而且，硬质相并不作为空隙核而起作用，因此，断裂变形时期得以延迟，结果，可得高加工性。
此效果，与基体钢组织中的两种马氏体相的分率越大时就越良好。
为此，在本发明中，将基体钢组织中的两种马氏体相的分率规定为共计50％以上。
再者，所谓上述微细马氏体相表示粒径为5μm以下的马氏体相。
又，上述两种马氏体相的总分率可如上述那样求得，即将嵌入树脂内的钢板断面腐蚀，通过对腐蚀面的电子显微镜观察和图象解析所致马氏体相的占有面积率的测定而求得。
作为获得这种组织的方法有：在CAL中800～1000℃下退火后，加速冷却速度，使冷却速度为40℃/s以上，并使冷却后的温度为300℃以下等方法。
又，所以定剩余部分的组织由铁素体和残余奥氏体相所组成者，是因为含铁素体相和残余奥氏体相的复合组织可降低像屈服比那样的性能，这有助于其它机械性能的改善。而这种特征在含贝氏体、珠光体等的复合组织中是得不到的。
因此，在马氏体相以外的第二相就定为由铁素体相和残余奥氏体相所组成。
又，在CAL退火后再度将该钢板在CGL中700～850℃、更好在725℃～840℃的温度范围内再加热，使冷却速度为2℃/s以上，冷却后的温度为600℃以下，因而，在原来组织为马氏体相部分的板条部上生成微细的奥氏体相，从而形成这些组织。
刚好在镀层下基体钢表层部的C浓度：
所谓上述刚好在镀层下的基体钢表层部分是镀层剥离后从基体钢表面向深度方向至少5μm以内(从基体钢表面在深度方向上5μm以内)的区域，是指这样的区域，它被认为是在镀锌时和此后按照需要所进行的加热合金化时的合金化反应相关的区域。
上述刚好在镀层下的基体钢表层部分的C浓度如超过0.02质量％，则不能固溶的C就形成渗碳体(Fe3C)等析出物，该析出物在镀锌时和其后按照需要所进行的加热合金化时，妨碍基体钢和Zn的反应，从而阻碍镀层粘合性。
与此相反，当刚好在镀层下的基体钢表层部分的C浓度在0.02质量％以下时，上述析出物不能生成，因此，即使是基体钢的平均C含量0.05质量％以上的高含C钢板，也可认为镀层粘合性被改善到良好状态。
仅将如上那样的基体钢表层部分的C浓度减低的方法并未有特别的限定，如要举一例，则有：通过将钢板在高露点气氛气中退火，将表层部分脱碳的方法。
再者，对刚好在镀层下钢中C浓度(基体钢表层部分的C浓度)的测定可用以下①～③中任一种方法进行。
①用含有如下所示缓蚀剂的碱溶液，仅将镀层(Fe-Zn合金层、Fe-Al合金层二者皆包括在内)溶解除去后，将基体钢里表面用60℃-5质量％HCl水溶液，基于以酸洗前后的重量为指标来估计减厚量的重量法，溶解去5μm。
其次，将溶解液蒸发干涸，使用JIS规格G1211的燃烧-红外线吸收法对所得蒸干物定量C量。
[含有缓蚀剂的碱溶液]：
在含有2质量％三乙醇胺的8质量％NaOH水溶液：100(体积)中加入35质量％H2O2水溶液：4(体积)的溶解液。
②将基体钢表层截面用电子探针X射线显微分析仅(EPMA)等分析装置进行定量。
③仅将基体钢表层部分电化学上的溶解，对溶解液中的C浓度进行定量。
再者，在后述的本发明实施例中采用上述①的方法。
又，关于渗碳体析出的有无，在将钢板截面腐蚀后，通过用光学显微镜和电子显微镜等的观察可容易地加以判别。
更且，在上述基体钢表层部分的C浓度为0.02质量％以下的区域中，含有作为钢中元素的Si、Mn、Fe的氧化物，也即Si氧化物、Mn氧化物、Fe氧化物或它们的复合氧化物，或含有选自这些氧化物中的至少一种的氧化物如存在于结晶晶界和结晶晶粒内至少一方中，则由于在镀膜的弯曲加工时，在镀层/基体钢界面被导入微细的裂纹，从而应力被缓和。
此结果可得到镀层粘合性被更加显著地改善的效果。
与此相反，当刚好镀层下的基体钢表层部的C浓度超过0.02质量％、渗碳体(Fe3C)等析出物存在时，镀层粘合性的改善效果就小。
其理由可认为是渗碳体妨碍裂纹导入之故。
因此，为了获得良好的镀层粘合性的改善效果，在刚好镀层下的基体钢表层部分的C浓度为0.02质量％以下的区域中，希望使在晶界和晶粒内至少一方存在含有作为钢中元素的Si、Mn、Fe的上述各种氧化物。
在本发明中，将钢板截面用苦醛溶液(4g苦咪酸/100cc乙醇)腐蚀，用扫描电子显微镜(SEM)观察腐蚀面，即可调查在基体钢表层部分是否生成氧化物，此时，如在晶界或晶内至少一方中生成0.1μm以上的氧化物层，则可认为是生成氧化物层。
氧化物的种类可用电感耦合等离子体原子发射光谱分析法(ICP发射光谱分析法：Inductively Coupled Plasma Atomic EmissionSpectrometry)来鉴定。
在上述基体钢表层部分的氧化物的生成量按换算成氧量计算以1～200质量-ppm左右为宜。
其理由是：当氧化物的生成量换算成的氧量小于1质量-ppm时，由于氧化物生成量过少，不能获得充分的镀层粘合性改善效果；反之，当氧化物的生成量换算成的氧量超过200质量-ppm时，由于氧化物生成量过剩，反而招致镀层粘合性的劣化。
这里，在基体钢表层部分氧化物生成量的氧量换算值是分别将如下两种钢板的氧量用惰性气体熔化红外线吸收法测定，从前者的氧量和后者的氧量之差求得，前者的钢板是用添加了缓蚀剂的碱性水溶液将镀层剥离除去后的钢板；后者的钢板是用机械的方法将剥离除去镀层后的钢板表里面抛光100μm左右所得的钢板。
加热处理(退火)：
热轧钢板和冷轧钢板的加热温度定为800～1000℃是必要的。
其理由是，如加热温度小于800℃，则脱碳反应不足，因此，得不到良好的镀层粘合性；反之，当超过1000℃时，则显著损伤炉体。
又，加热处理(退火)时的气氛气中的氢浓度以定为1～100体积％为宜。
这是因为，如小于1体积％，则钢板表面的铁被氧化，损害镀覆性的可能性增高。
又，在满足如下式关系的气氛气条件下加热钢板是必要的：
log(H2O/H2)≥2.5 [C]-3.5这里，H2O/H2是在气氛气中的水分和氢气的分压比；[C]是钢中的C量(质量％)。
也即，为了获得良好的镀层粘合性必须将表层部分脱碳，如C量增加，则由于C使O(氧)的消耗量增加，为了谋求充分脱碳，必须提高退火炉气氛气中的(H2O/H2)比。
又，脱碳时所发生的CO可同时促进内部氧化反应，因此，促进在结晶晶界和结晶晶粒内的氧化物的生成。
因此，在上述式的范围内加热是重要的。
用上述加热处理退火后，冷却，随后，在换算成Fe的酸洗减量为0.05～5g/m2的条件下，酸洗钢板表面，以除去氧化物。
这是由于：当换算成Fe的酸洗减量小于0.05g/m2时，酸洗不充分，残存下过剩的氧化物，招致镀层粘合性劣化；反之，当换算成Fe的酸洗减量超过5g/m2时，钢板表面变得粗糙，不仅有损热浸镀锌后的钢板的外观；更有甚者，连内部氧化层和脱碳层也除掉了。
为此，根据需要调整酸洗时的酸浓度、酸洗液的液温等，以便将酸洗减量调整到换算成Fe为0.05～5g/m2的范围。
再者，上述酸洗减量的Fe换算值可从酸洗前后的钢板重量求得。
作为酸洗用的酸以用盐酸特令人满意，其它使用硫酸和硝酸、磷酸等也可，又，这些酸与盐酸共用也无妨，酸的种类并不受特别限制。
热浸镀锌的条件：
将以上那样制作的钢板在热浸镀锌生产线上进行镀锌处理，即可得到强度-延展性平衡和镀层粘合性优越的热浸镀锌钢板。
也即，在连续式热浸镀锌生产线(CGL)上，再度在还原性气氛气下、700～850℃的温度下将钢板加热后，进行热浸镀锌处理。
如加热温度小于700℃，则在酸洗中钢板表面生成的氧化物的还原不充分，镀层粘合性劣化；反之，如加热温度超过850℃，则再度引起Si的表面偏析浓化，因此，镀层粘合性不可避免地劣化。
又，作为热浸镀锌浴以含有Al0.08～0.2质量％的热浸镀锌浴为适当，浴温以450～500℃为宜。
更且，浸入浴中时的钢板温度以450～500℃为宜。
又，热浸镀锌钢板的镀覆附着量以钢板每单面、也即每单位面积镀覆附着量为20～120g/m2为宜。
这是由于：上述镀覆附着量如小于20g/m2，则耐蚀性低；反之，如超过120g/m2，则在实用上耐蚀性提高效果饱和，经济上不合算。
如此所得的热浸镀锌钢板根据需要施加加热合金化处理是可能的。
由于特别为使焊接性提高，因此加热合金化是更可取的，但要根据使用目的分成进行加热合金化的场合和不进行的场合。
加热合金化在450～550℃的温度范围内、特别是在480～520℃的温度范围内进行是可取的。
这是因为：如加热合金化温度小于450℃，则合金化几乎未进行；反之，如超过550℃，则合金化进行过度，从而镀层粘合性劣化，并且，生成珠光体而得不到所期望的组织。
又，合金化后的镀层中的Fe扩散量，也即镀层中的Fe含量以限制在8～12质量％的范围内为可取。
这是因为：如Fe扩散量小于8质量％时，不仅发生软点，而且由于合金化不充分而滑动性劣化；反之，如Fe扩散量超过12质量％，则由于过合金化而镀层粘合性劣化。
合金化后的镀层中的Fe扩散量、也即，镀层中的Fe含量更好是9～10质量％。
再者，加热合金化的方法用煤气加热炉或感应加热炉等，用历来已知的方法皆可。
<实施例>
以下，基于实施例更具体地说明本发明。
将具有表2所示成分组成的、厚为300mm的连续铸造初轧板坯在1200℃加热后，用热轧制成厚为2.3mm的热轧钢板后，在500℃卷绕。
其次，用酸洗除去黑皮状氧化物(氧化皮)后，在实验No.1和3中，将热轧板原状通过连续退火生产线(CAL)加热后，冷却；在实验No.2、4～25中，再进行压缩率为50％的冷轧后，通过连续退火生产线(CAL)加热后，冷却。
表3-1中示出在CAL中的退火温度、退火气氛气、退火后的冷却条件。
其次，将退火后的钢板用盐酸水溶液边调整酸洗减量，边酸洗。
再者，酸洗减量的调整是通过将酸洗液的HCl浓度在3～10质量％范围内调整；将酸洗液的液温在50～80℃范围内调整进行的。
表3-2将上述酸洗减量以Fe换算值示出。
再者，酸洗减量的Fe换算值是从酸洗前后的钢板重量求得的。
其次，将酸洗后的钢板从连续式热浸镀锌生产线(CGL)上穿过，在氢浓度为5体积％的还原性气氛气下加热还原，冷却后，进行热浸镀锌。
表3-2示出在CGL中的加热温度，加热还原的冷却条件。
下述和表3-2中，示出了热浸镀锌的条件。
又，热浸镀锌的镀层附着量是使钢板两面加在一起每单位面积镀层附着量成为40g/m2。
又，在实验No.1、2、实验No.4～25中，在热浸镀锌后按如下条件进行加热合金化处理。
(热浸镀锌的条件)：
浸入热浸镀锌浴的板温：460～470℃
热浸镀锌浴的浴温：460℃
热浸镀锌浴中Al浓度：0.13质量％
钢板穿过速度：80～120m/min
(加热合金化处理的条件)：
合金化温度(板温)：490～600℃
合金化时间：20s
其次，对于如上所得热浸镀锌钢板或合金化热浸镀锌钢板如上述那样用如下方法测定和观察了：(1)刚好在镀层下的基体钢表层部分的C浓度；(2)基体钢组织和基体钢组织中的马氏体相的分率(回火马氏体相和微细马氏体相的总分率)以及(3)在基体钢表层部分的氧化物生成量(氧量换算值)。
(1)刚好在镀层下的基体钢表层部分的C浓度：
用上述的含缓蚀剂的碱溶液：60℃-5质量％HCl水溶液和燃烧-红外线吸收法进行定量。
再有：基体钢表层部分的溶解厚度定为5μm。
(2)基体钢组织和基体钢组织中的马氏体相的分率：
用上述基体钢组织、马氏体相分率的观察、测定法进行了调查。
(3)基体钢表层部分中的氧化物生成量(氧量换算值)：
用惰性气体熔化红外线吸收法(JIS Z 2613)分别测定用如下所示添加缓蚀剂的碱性水溶液将镀层剥离并除去后的钢板的氧量以及将剥离并除去镀层后的钢板表面用机械方法抛光100μm左右所得钢板的氧量，从前者的氧量和后者的氧量之差求得。
[添加缓蚀剂的碱性水溶液]：
在含有2质量％三乙醇胺的8质量％NaOH水溶液：100(体积)中加入35质量％H2O2水溶液：4(体积)的水溶液。
再者：在上述氧化物生成量(氧量换算值)中的氧化物表示Si氧化物、Mn氧化物、Fe氧化物或它们的复合氧化物，氧化物生成量是它们的总量(氧量换算值)。
将嵌入树脂的钢板截面用苦醛溶液(4g苦味酸/100cc乙醇)腐蚀，对氧化物确认其在结晶晶界或结晶晶粒内的存在位置。
又，对上述所得热浸镀锌钢板或合金化热浸镀锌钢板调查了机械性能和镀层粘合性。
再者，机械性能以满足TS≥590MPa而且EI≥35％者为良好，此处为不良。
又，镀层粘合性按照表1的基准测定κ值后加以评价：将镀锌钢板90°弯回后，用粘结带将压缩侧的镀层剥离，测定由每单位长度(m)粘结带的萤光X射线所致Zn计数：κ。
表4示出如上所得的镀锌钢板的特性、机械性能和镀层粘合性。
另外，附图2示出刚好在镀层下的基体钢表层部分的C浓度和在基体钢表层部分中的氧化物生成量(：氧量换算值)对镀层粘合性的影响。
如从表4所了解那样，发明例的钢板机械性能和镀层粘合性均无任何问题；与之相反，在比较例中，或是即使机械性能良好而镀层粘合性却不好；或是即使镀层粘合性好而机械性能却不良。
还有，如附图2所示那样，刚好在镀层下的基体钢表层部分的C浓度如超过0.02质量％，则镀层粘合性不良；与之相反，上述C浓度在0.02质量％以下而且基体表层部分中的氧化物生成量(氧量换算值)为1～200质量-ppm时，可得特别良好的镀层粘合性。表2
   实验No.                             连续铸造初轧板坯的成分组成(质量％)
    C     Si   Mn   P   S   Al    其它
1 0.15 0.5 1.5 0.01 0.003 0.03 -
    2     0.08     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
    3     0.10     1.5   1.5   0.01   0.003   0.03     -
    4     0.15     2.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
    5     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03   Cr：0.01
6 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 Mo：0.1
7 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 Nb：0.01
    8     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03   Nb：0.01Ti：0.02
    9     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   10     0.03     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   11     0.15     2.5   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   12     0.15     1.0   0.5   0.01   0.003   0.03     -
   13     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
14 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 -
   15     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   16     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
17 0.15 1.0 1.5 0.01 0.003 0.03 -
   18     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   19     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   20     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   21     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   22     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   23     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   24     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
   25     0.15     1.0   1.5   0.01   0.003   0.03     -
表3-1
   实验No.  有无冷轧                                                连续退火生产线(CAL)
                                     退火炉          退火后的冷却条件
   露点(℃)    温度(℃)     H2(％)    log(H2O/H2)     2.5[C]-3.5  冷却速度(℃/s)   冷却后的温度(℃)
    1     无    -10     900     3       -1.07       -3.125     50     250
    2     有     0     900     3       -0.39       -3.3     50     300
    3     无     0     900     3       -0.39       -3.25     100     200
    4     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     300
    5     有     10     900     3       -0.39       -3.125     60     250
    6     有    -10     900     3       -1.07       -3.125     55     250
    7     有    -5     900     3       -0.85       -3.125     45     250
    8     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     250
    9     有     10     900     3       -0.39       -3.125     50     300
    10     有     0     900     3       -0.39       -3.425     50     250
    11     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     250
    12     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     250
    13     有    -30     900     3       -1.9       -3.125     50     250
表3-1(续)
   实验No.  有无冷轧                                                    连续退火生产线(CAL)
                                     退火炉           退火后的冷却条件
   露点(℃)    温度(℃)     H2(％)    log(H2O/H2)     2.5[C]-3.5  冷却速度(℃/s)   冷却后的温度(℃)
    14     有    -40     900     3       -2.36       -3.125     50     250
    15     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     250
    16     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     250
    17     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     250
    18     有     0     900     3       -0.39       -3.125     30     400
    19     有    -60     900     3       -3.4       -3.125     50     250
    20     有     0     700     3       -0.39       -3.125     30     250
    21     有     0     900     0.5       0.081       -3.125     50     250
    22     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     250
    23     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     250
    24     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     250
    25     有     0     900     3       -0.39       -3.125     50     250
表3-2
实验No.     酸洗                                       连续式热浸镀锌生产线(CGL)          加热合金化处理
酸洗减量(g/m2)*  加热还原炉             加热还原后的冷却条件 热浸镀锌浴
  温度(℃)  冷却速度(℃/s)  冷却后的温度(℃)   浸入时的板温(℃)    浴温(℃)    Al浓度(质量％)   板的穿过速度(m/min)  加热合金化处理的有无   合金化温度(℃)
    1     0.5   775     20     500     460     460     0.13     100     有     500
    2     0.5   775     20     500     470     460     0.13     80     有     500
    3     0.5   775     20     500     460     460     0.13     120     无      -
    4     0.5   775     20     500     460     460     0.13     100     有     500
    5     0.5   775     20     500     460     460     0.13     100     有     500
    6     0.5   775     20     500     460     460     0.13     100     有     500
    7     0.5   775     20     500     460     460     0.13     100     有     500
    8     0.5   775     20     500     460     460     0.13     100     有     500
    9     0.5   775     20     500     460     460     0.13     100     有     500
    10     0.5   775     20     500     460     460     0.13     100     有     500
    11     0.5   775     20     500     460     460     0.13     100     有     500
表3-2(续)
实验No.      酸洗                                         连续式热浸镀锌生产线(CGL)           加热合金化处理
酸洗减量(g/m2)*   加热还原炉              加热还原后的冷却条件 热浸镀锌浴
   温度(℃)  冷却速度(℃/s)  冷却后的温度(℃)   浸入时的板温(℃)  浴温(℃)   Al浓度(质量％)   板的穿过速度(m/min)  加热合金化处理的有无   合金化温度(℃)
    12     0.5     775     20     500     460   460     0.13     100     有     500
    13     0.5     775     20     500     460   460     0.13     100     有     500
    14     0.5     775     20     500     460   460     0.13     100     有     500
    15     0.5     775     1     500     460   460     0.13     100     有     600
    16     0.5     775     20     500     460   460     0.13     100     有     560
    17     0.5     775     20     500     460   460     0.13     100     有     500
    18     0.5     775     20     500     460   460     0.13     100     有     500
    19     0.5     775     20     500     460   460     0.13     100     有     500
    20     0.5     775     20     500     460   460     0.13     100     有     560
    21     0.5     775     20     500     460   460     0.13     100     有     500
    22     0.04     775     20     500     460   460     0.13     100     有     500
表3-2(续)
实验No.     酸洗                                         连续式热浸镀锌生产线(CGL)          加热合金化处理
酸洗减量(g/m2)*   加热还原炉              加热还原后的冷却条件                        热浸镀锌浴
   温度(℃)  冷却速度(℃/s)  冷却后的温度(℃)   浸入时的板温(℃)  浴温(℃)   Al浓度(质量％)   板的穿过速度(m/min)  加热合金化处理的有无   合金化温度(℃)
    23     6.0     775     20     500     460   460     0.13     100     有     500
    24     0.5     600     20     500     460   460     0.13     100     有     500
    25     0.5     900     20     500     460   460     0.13     100     有     500
 注)*：Fe换算值表4
 实验No.  刚好在镀层下的C浓度*(质量％)  马氏体相的分率(％)  其余部分的组织 氧化物生成量**(质量-ppm)   镀层中的Fe含量***(质量％) 机械特性的评价  镀层粘合性的评价  备考
1 0.01 60  铁素体+残余奥氏体 50 10.1 良好 2 发明例
2 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 10.3 良好 2 发明例
3 0.005 80  铁素体+残余奥氏体 50 1.09 良好 1 发明例
4 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 9.5 良好 2 发明例
5 0.002 75  铁素体+残余奥氏体 50 10.3 良好 2 发明例
6 0.01 65  铁素体+残余奥氏体 50 11.5 良好 2 发明例
7 0.008 55  铁素体+残余奥氏体 50 11.0 良好 2 发明例
表4(续)
   实验No.    刚好在镀层下的C浓度*(质量％)  马氏体相的分率(％)  其余部分的组织 氧化物生成量**(质量-ppm)   镀层中的Fe含量***(质量％)   机械特性的评价  镀层粘合性的评价  备考
8 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 8.9 良好 2 发明例
9 0.002 60  铁素体+残余奥氏体 50 9.9 良好 1 发明例
10 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 9.9 不良 1 比较例
11 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 10.5 良好 5 比较例
12 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 10.3 不良 1 比较例
13 0.05 60  铁素体+残余奥氏体 50 11.1 良好 5 比较例
14 0.1 60  铁素体+残余奥氏体 50 9.4 良好 5 比较例
表4(续)
 实验No.   刚好在镀层下的C浓度*(质量％)  马氏体相的分率(％) 其余部分的组织 氧化物生成量**(质量-ppm)  镀层中的Fe含量***(质量％)   机械特性的评价  镀层粘合性的评价  备考
15 0.005 60  铁素体+珠光体 50 9.8 不良 1 比较例
16 0.005 60  铁素体+贝氏体 50 10.1 不良 1 比较例
17 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 13.5 良好 5 比较例
18 0.005 35  铁素体+残余奥氏体 50 10.6 不良 1 比较例
19 0.1 60  铁素体+残余奥氏体 0.5 10.4 良好 5 比较例
20 0.05 35  铁素体+贝氏体 0.5 10.2 不良 5 比较例
21 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 10.4 良好 5 比较例
表4(续)
 实验No.   刚好在镀层下的C浓度*(质量％)  马氏体相的分率(％)  其余部分的组织 氧化物生成量**(质量-ppm)   镀层中的Fe含量***(质量％) 机械特性的评价  镀层粘合性的评价  备考
22 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 10.9 良好 5 比较例
23 0.14 60  铁素体+残余奥氏体 0.5 9.5 良好 5 比较例
24 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 9.4 良好 5 比较例
25 0.005 60  铁素体+残余奥氏体 50 9.8 良好 5 比较例
注)   *：刚好在镀层下的基体钢表层部分的C浓度
     **：在基体钢表层部分的氧化物生成量的氧量换算值
    ***：就加热合金化处理的热浸镀锌钢板而言，表示加热合金化处理后的镀层中的Fe含量。
在产业上利用的可能性
按照本发明可得强度-延展性平衡和镀层粘合性皆优的热浸镀锌钢板。
更且，由于采用本发明的热浸镀锌钢板，汽车的轻量化和燃料费用低廉化成为可能，进而，对地球环境的改善也可有大的贡献。

Claims (5)

1.一种强度-延展性平衡和镀层粘合性优越的热浸镀锌钢板，其特征在于：热浸镀锌钢板的基体钢平均组成是成为含有：
C：0.05～0.25质量％、
Si：2.0质量％以下、
Mn：1.0～2.5质量％和
Al：0.005～0.10质量％的组成，刚好在镀层下的基体钢表层部分的C浓度为0.02质量％以下，而且，基体钢组织含有回火马氏体相和微细马氏体相共占50％以上的分率的马氏体相，其余部分由铁素体相和残余奥氏体相组成。
2.根据权利要求1所记载的强度-延展性平衡和镀层粘合性均优越的热浸镀锌钢板，其特征在于：在刚好上述镀层下的基体钢表层部分，在C浓度为0.02质量％以下的区域的结晶晶界和结晶晶粒内至少一方存在Si氧化物、Mn氧化物、Fe氧化物或者它们的复合氧化物；或者存在含有选自这些氧化物中至少一种的氧化物，而且，在基体钢表层部分中的氧化物生成量按照换算成的氧量为1～200质量-ppm。
3.根据权利要求1或2中所记载的强度-延展性平衡和镀层粘合性优越的热浸镀锌钢板，其特征在于：镀层中的Fe含量为8～12质量％。
4.一种强度-延展性平衡和镀层粘合性优越的热浸镀锌钢板的制造方法，其特征在于：将钢板平均组成成为含有：
C：0.05～0.25质量％、
Si：2.0质量％以下、
Mn：1.0～2.5质量％和
Al：0.005～0.10质量％的组成的热轧板或冷轧板在满足下式的气氛气中，在800～1000℃的温度下加热后，冷却，在按照Fe换算量的酸洗减量为0.05～5g/m2的条件下酸洗钢板表面，其次，在连续式热浸镀锌生产线上再度将钢板加热到700～850℃的温度后，进行热浸镀锌处理：
log(H2O/H2)≥2.5[C]-3.5其中，H2O/H2是气氛气中的水分和氢气的分压比，[C]是钢中C量(质量％)。
5.按照权利要求4中所记载的强度-延展性和镀层粘合性优越的热浸镀锌钢板的制造方法，其特征在于：上述热浸镀锌处理后，进行在450～550℃温度下的合金化处理。
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Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102011119A (zh) * 2010-09-17 2011-04-13 马鞍山钢铁股份有限公司 双相钢彩色金相染色剂及其彩色显示方法
CN1985016B (zh) * 2003-01-15 2011-09-14 新日本制铁株式会社 高强度热浸镀锌钢板及其制备方法
CN103097566A (zh) * 2010-09-16 2013-05-08 新日铁住金株式会社 延展性和拉伸凸缘性优异的高强度钢板、高强度镀锌钢板以及它们的制造方法
CN103429774A (zh) * 2011-03-09 2013-12-04 新日铁住金株式会社 热压用钢板及其制造方法和高强度部件的制造方法
WO2014075405A1 (zh) * 2012-11-15 2014-05-22 宝山钢铁股份有限公司 一种高成形性热镀锌超高强度钢板及其制造方法
WO2014075404A1 (zh) * 2012-11-15 2014-05-22 宝山钢铁股份有限公司 一种高成形性超高强度冷轧钢板及其制造方法
TWI496892B (zh) * 2012-10-16 2015-08-21 Jfe Steel Corp 無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板及其製造方法
CN104950777A (zh) * 2015-06-13 2015-09-30 郭策 一种日夜通用的室外监控装置
US9150946B2 (en) 2004-01-14 2015-10-06 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Hot dip galvanized high strength steel sheet excellent in plating adhesion and hole expandability and method of production of same
CN106574337A (zh) * 2014-07-25 2017-04-19 杰富意钢铁株式会社 高强度熔融镀锌钢板及其制造方法
CN111492075A (zh) * 2017-12-15 2020-08-04 日本制铁株式会社 钢板、热浸镀锌钢板和合金化热浸镀锌钢板
CN113227434A (zh) * 2018-12-19 2021-08-06 Posco公司 电阻点焊性优异的高强度镀锌钢板及其制造方法

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL1022263C2 (nl) * 2002-12-24 2004-08-10 Konink Bammens B V Werkwijze voor het verbeteren van zinklagen.
PL1634975T3 (pl) 2003-03-31 2010-11-30 Nippon Steel Corp Stopowana blacha stalowa powlekana zanurzeniowo na gorąco cynkiem oraz sposób jej wytwarzania
DE602004027475D1 (de) * 2003-04-10 2010-07-15 Arcelor France Ein herstellungsverfahren für feuerverzinktes stahlblech mit hoher festigkeit
CA2533327C (en) * 2003-07-29 2009-08-18 Voestalpine Stahl Gmbh Method for producing a hardened steel part
ATE526424T1 (de) * 2003-08-29 2011-10-15 Kobe Steel Ltd Hohes stahlblech der dehnfestigkeit ausgezeichnet für die verarbeitung und proze für die produktion desselben
US20050247382A1 (en) * 2004-05-06 2005-11-10 Sippola Pertti J Process for producing a new high-strength dual-phase steel product from lightly alloyed steel
JP4510488B2 (ja) * 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
KR100937809B1 (ko) * 2005-03-31 2010-01-20 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 열연강판, 그 제조방법 및 열연강판성형체
US20080286603A1 (en) * 2005-12-01 2008-11-20 Posco Steel Sheet for Hot Press Forming Having Excellent Heat Treatment and Impact Property, Hot Press Parts Made of It and the Method for Manufacturing Thereof
BRPI0621421B8 (pt) * 2006-01-30 2019-05-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp chapa de aço galvanizada por imersão a quente, chapa de aço galvanizada e recozida e métodos de produção das mesmas
DE102008040426B4 (de) * 2008-07-15 2015-12-24 Carl Zeiss Microscopy Gmbh Verfahren zur Untersuchung einer Oberfläche eines Objekts
CN102482753B (zh) * 2009-08-31 2014-08-06 新日铁住金株式会社 高强度热浸镀锌钢板及其制造方法
KR101253885B1 (ko) * 2010-12-27 2013-04-16 주식회사 포스코 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법
DE102011001140A1 (de) * 2011-03-08 2012-09-13 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlflachprodukt, Verfahren zum Herstellen eines Stahlflachprodukts und Verfahren zum Herstellen eines Bauteils
JP5910168B2 (ja) * 2011-09-15 2016-04-27 臼井国際産業株式会社 Ｔｒｉｐ型２相マルテンサイト鋼及びその製造方法とそのｔｒｉｐ型２相マルテンサイト鋼を用いた超高強度鋼製加工品
JP5741413B2 (ja) * 2011-12-02 2015-07-01 新日鐵住金株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼帯およびその製造方法
JP6111522B2 (ja) * 2012-03-02 2017-04-12 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
TWI554645B (zh) * 2012-04-17 2016-10-21 杰富意鋼鐵股份有限公司 鍍敷密黏性及滑動特性優異之合金化熔融鍍鋅鋼板之製造方法
EP2865780B1 (en) * 2012-06-25 2020-02-19 JFE Steel Corporation Galvannealed steel sheet with excellent anti-powdering properties
CN104769146B (zh) * 2012-11-06 2016-08-24 新日铁住金株式会社 合金化热浸镀锌钢板及其制造方法
CN106661658B (zh) * 2014-07-25 2019-03-01 杰富意钢铁株式会社 高强度热浸镀锌钢板的制造方法
US11560606B2 (en) 2016-05-10 2023-01-24 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
CN109414904B (zh) 2016-05-10 2022-10-28 美国钢铁公司 高强度钢产品和用于制造其的退火过程
WO2018234839A1 (en) 2017-06-20 2018-12-27 Arcelormittal ZINC COATED STEEL SHEET HAVING HIGH STRENGTH POINTS WELDABILITY
BR112020001163A2 (pt) 2017-07-31 2020-07-21 Nippon Steel Corporation chapa de aço galvanizada por imersão a quente
BR112020001128A2 (pt) 2017-07-31 2020-07-21 Nippon Steel Corporation folha de aço galvanizada por imersão a quente
US11118252B2 (en) * 2018-03-30 2021-09-14 Nippon Steel Corporation Galvannealed steel sheet

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1342120A (en) 1970-02-04 1973-12-25 Nippon Kokan Kk Method of making hot-dip galvanising steel for press forming serives
JPS55131168A (en) 1979-03-30 1980-10-11 Sumitomo Metal Ind Ltd Manufacture of high tensile alloyed zinc-plated steel sheet
JPS5852433A (ja) 1981-09-19 1983-03-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱硬化性薄鋼板の製造法
JP2607950B2 (ja) * 1989-02-13 1997-05-07 株式会社神戸製鋼所 加工性にすぐれる合金化溶融亜鉛めつき高強度冷延鋼板の製造方法
US5156690A (en) * 1989-11-22 1992-10-20 Nippon Steel Corporation Building low yield ratio hot-dip galvanized cold rolled steel sheet having improved refractory property
JPH079031B2 (ja) * 1990-01-30 1995-02-01 新日本製鐵株式会社 耐火性に優れた建築用低降伏比高強度溶融亜鉛めっき冷延鋼板の製造方法
JPH0472017A (ja) 1990-07-10 1992-03-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 高加工性焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2540089B2 (ja) 1991-03-19 1996-10-02 日新製鋼株式会社 焼付け硬化性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法
JP3376590B2 (ja) 1991-08-26 2003-02-10 日本鋼管株式会社 伸びフランジ性に優れた高張力合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法
JP3125397B2 (ja) 1991-12-26 2001-01-15 日本鋼管株式会社 伸びフランジ性に優れた高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3497201B2 (ja) * 1993-05-17 2004-02-16 日新製鋼株式会社 表面性状に優れた深絞り用高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3126911B2 (ja) * 1995-12-27 2001-01-22 川崎製鉄株式会社 めっき密着性の良好な高強度溶融亜鉛めっき鋼板
CN1117884C (zh) 1998-09-29 2003-08-13 川崎制铁株式会社 高强度薄钢板、高强度合金化热镀锌钢板及它们的制造方法
JP3956550B2 (ja) * 1999-02-02 2007-08-08 Ｊｆｅスチール株式会社 強度延性バランスに優れた高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法
US6398884B1 (en) 1999-02-25 2002-06-04 Kawasaki Steel Corporation Methods of producing steel plate, hot-dip steel plate and alloyed hot-dip steel plate

Cited By (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1985016B (zh) * 2003-01-15 2011-09-14 新日本制铁株式会社 高强度热浸镀锌钢板及其制备方法
US9150946B2 (en) 2004-01-14 2015-10-06 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Hot dip galvanized high strength steel sheet excellent in plating adhesion and hole expandability and method of production of same
CN103097566A (zh) * 2010-09-16 2013-05-08 新日铁住金株式会社 延展性和拉伸凸缘性优异的高强度钢板、高强度镀锌钢板以及它们的制造方法
CN103097566B (zh) * 2010-09-16 2015-02-18 新日铁住金株式会社 延展性和拉伸凸缘性优异的高强度钢板、高强度镀锌钢板以及它们的制造方法
US9139885B2 (en) 2010-09-16 2015-09-22 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength steel sheet and high-strength zinc-coated steel sheet which have excellent ductility and stretch-flangeability and manufacturing method thereof
CN102011119B (zh) * 2010-09-17 2013-09-18 马鞍山钢铁股份有限公司 双相钢彩色金相染色剂及其彩色显示方法
CN102011119A (zh) * 2010-09-17 2011-04-13 马鞍山钢铁股份有限公司 双相钢彩色金相染色剂及其彩色显示方法
CN103429774A (zh) * 2011-03-09 2013-12-04 新日铁住金株式会社 热压用钢板及其制造方法和高强度部件的制造方法
US9947446B2 (en) 2012-10-16 2018-04-17 Jfe Steel Corporation Hot-rolled steel sheet for production of non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing same
TWI496892B (zh) * 2012-10-16 2015-08-21 Jfe Steel Corp 無方向性電磁鋼板製造用的熱延鋼板及其製造方法
US10100385B2 (en) 2012-11-15 2018-10-16 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. High-formability and super-strength hot galvanizing steel plate and manufacturing method thereof
WO2014075404A1 (zh) * 2012-11-15 2014-05-22 宝山钢铁股份有限公司 一种高成形性超高强度冷轧钢板及其制造方法
WO2014075405A1 (zh) * 2012-11-15 2014-05-22 宝山钢铁股份有限公司 一种高成形性热镀锌超高强度钢板及其制造方法
US10287659B2 (en) 2012-11-15 2019-05-14 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. High-formability and super-strength cold-rolled steel sheet
CN106574337A (zh) * 2014-07-25 2017-04-19 杰富意钢铁株式会社 高强度熔融镀锌钢板及其制造方法
CN104950777A (zh) * 2015-06-13 2015-09-30 郭策 一种日夜通用的室外监控装置
CN104950777B (zh) * 2015-06-13 2017-11-07 合肥荣事达电子电器集团有限公司 一种日夜通用的室外监控装置
CN111492075A (zh) * 2017-12-15 2020-08-04 日本制铁株式会社 钢板、热浸镀锌钢板和合金化热浸镀锌钢板
CN111492075B (zh) * 2017-12-15 2021-10-12 日本制铁株式会社 钢板、热浸镀锌钢板和合金化热浸镀锌钢板
CN113227434A (zh) * 2018-12-19 2021-08-06 Posco公司 电阻点焊性优异的高强度镀锌钢板及其制造方法

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