TW202028102A - 雙軸配向聚酯膜輥 - Google Patents
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Abstract
本發明課題在於提供一種聚酯膜輥，係皺摺或膜表面的缺點少，沒有捲繞偏移，適於塗布或蒸鍍等的二次加工。
本發明之聚酯膜輥，係將雙軸配向聚酯膜捲取在捲芯而成，且符合下述要件(1)至(3)：(1)前述聚酯膜輥的表面的平均捲硬度為500以上至700以下的範圍；(2)前述聚酯膜輥的表面的捲硬度在膜寬度方向的變動率為1%以上至5%以下；(3)由前述聚酯膜輥的表面至捲芯為止的平均捲硬度的變動率為3%以上至10%以下。
Description
本發明係關於一種將雙軸配向聚酯膜捲取而成之膜輥，皺摺或膜表面的缺點少、沒有捲繞偏移、且合適於塗布或蒸鍍等的二次加工。進而，關於一種二次加工後的被覆膜的品質亦優異之聚酯膜輥。
以往，聚酯膜由於該優異之機械強度、熱特性以及光學特性等故多被用於包裝用材料或工業用材料等廣範圍的領域。
尤其，雙軸配向聚酯膜係氧阻隔性優異，在食品用或蒸煮食品用、醫藥品等的包裝用途之中，對於有關於內容物的變質或劣化之氧阻隔性、水蒸氣阻隔性之要求逐漸變高，可能有產生內容物的變質或劣化的問題。
為此，被用在食品用或蒸煮食品用、醫藥品等的包裝用途之雙軸配向聚酯膜，係採取更提高氧或水蒸氣等之氣體阻隔性的措施。
作為提高氣體阻隔性，係經常利用如下之方法：在雙軸配向聚酯膜貼合聚偏二氯乙烯或聚乙烯乙烯醇共聚物等的氣體阻隔性的良好的膜之方法；在雙軸配向聚酯膜蒸鍍鋁等的金屬或氧化鋁等的金屬氧化物而形成薄膜之方法。
尤其，將後者的金屬或金屬氧化物設置在膜表面之蒸鍍聚酯膜，係在耐熱性或透明性的方面優異。
此外，已知所獲得之蒸鍍聚酯膜的氣體阻隔性的性能，很大程度取決於用於該基材之雙軸配向聚酯膜的表面狀態，提出了：規定了基材之雙軸配向聚酯膜的表面粗度或突起數者(例如參照專利文獻1)、規定了雙軸配向聚酯膜的熔解子峰者(例如參照專利文獻2)、規定了膜內的低聚物的產生量者(例如參照專利文獻3)等。
然而，即使是相同特性的雙軸配向聚酯膜，亦可能會有塗布或蒸鍍等的步驟後的被覆膜的品質上偏差，或有時成為容許範圍外的品質的情況。此外，該原因亦不明。
作為使被覆膜的品質降低的因素，雖然可列舉如在由作為製品而購入之聚酯膜輥捲出之前的聚酯膜輥的膜的皺摺，但作為改善這種問題的方法，提出了減低捲芯皺摺與表層皺摺之聚酯膜輥(專利文獻4)。
[先前技術文獻]
[專利文獻]
[專利文獻1]日本特開平10-119172號公報。
[專利文獻2]日本特開平11-010725號公報。
[專利文獻3]日本特開2006-299078號公報。
[專利文獻4]日本特開昭63-252853號公報。
[發明所欲解決之課題]
本發明的目的在於提供一種聚酯膜輥，係改善這種問題點，皺摺或膜表面的缺點少，沒有捲繞偏移、適於塗布或蒸鍍等的二次加工。
進而，係提供一種聚酯膜輥，係二次加工後的被覆膜的品質亦優異。
[用以解決課題的手段]
本發明人為達成上述目的而致力研究的結果，由將雙軸配向聚酯膜捲取在捲芯而成之聚酯膜輥的捲芯至表面為止的捲硬度的偏差設為一定，且藉由將膜輥的表面的捲硬度設為特定的範圍，可提供一種聚酯膜輥，係皺摺或膜表面的缺點少，沒有捲繞偏移，適於塗布或蒸鍍等的二次加工。
更合適而言，可獲得不易發生捲皺摺或捲繞偏移、輥端面的輻狀皺摺，靜電斑痕或放電痕等的帶電導致之品質不良之情形少的聚酯膜輥。
為此，即使二次加工後亦可減少如部分的塗布或蒸鍍薄膜的不均或脫落等所致之品質的降低、二次加工後的捲取之後的皺摺所致之外觀不良之問題。
亦即本發明係由以下的構成所組成。
1.一種聚酯膜輥，係將雙軸配向聚酯膜捲繞在捲芯而成，且符合下述要件(1)至(3)：(1)前述聚酯膜輥的表面的平均捲硬度為500以上至700以下的範圍；(2)前述聚酯膜輥的表面的捲硬度的膜寬度方向的變動率為1%以上至5%以下；(3)由前述聚酯膜輥的表面至捲芯為止的平均捲硬度的變動率為3%以上至10%以下。
2.如1.所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜的寬度方向的厚度變動率為10%以下。
3.如1.或2.所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜的捲外側面以及捲內側面的動摩擦係數皆為0.2以上至0.60以下。
4.如1.至3.所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜的捲內側面的算術平均高度為0.010μm以上至0.050μm以下。
5.如1.至4.之任一項所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜的厚度為5μm以上至40μm以下。
6.如1.至5.之任一項所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜的捲長為2000m以上至65000m以下。
7.如1.至6.之任一項所記載之聚酯膜輥，其中前述聚酯膜輥的寬度為400mm以上至3000mm以下。
8.如1.至7.之任一項所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜為蒸鍍膜基材用。
[發明功效]
本發明的聚酯膜輥係皺摺或膜表面的缺點少、無捲繞偏移、且適於塗布或蒸鍍等的二次加工。
更合適而言，不易發生捲皺摺或捲繞偏移、可獲得靜電斑痕或放電痕等的帶電導致之品質不良之情形少的聚酯膜輥。
為此，即使二次加工後亦可減少如部分的塗布或蒸鍍薄膜的不均或脫落等所致之品質的降低、二次加工後的捲取之後的皺摺所致之外觀不良之問題。
更合適而言，可獲得不發生捲取時的捲繞皺摺或捲繞偏移、輥端面的輻狀皺摺，且因靜電斑痕或放電痕等的帶電所致之品質不良之情形少的聚酯膜輥。該情況，可減少蒸鍍加工時的蒸鍍不均或蒸鍍後的捲取時的皺摺所致之外觀不良或蒸鍍薄膜的部分的縮邊所致之不均或脫落等在後加工產生不良品等的問題。
尤其近年來，為了提高雙軸配向聚酯膜的加工效率而進行聚酯膜輥的加寬、加長，即使為了將最初經捲取之大尺寸的膜輥分成小的而一邊分切(slit)一邊再度製作膜輥，仍可提高各自的膜輥間之品質的均一性。
此外，加長膜輥的情況，聚酯膜由於具有電氣絕緣性，雖然在膜製造步驟中藉由與搬送輥之接觸、剝離等而在易於帶電的條件下，仍易於維持品質。
以下對於本發明詳細地說明。
本發明之雙軸配向聚酯膜係由下述的聚酯樹脂所組成，較佳係由含有下述的微粒或/以及下述的添加劑之聚酯樹脂組成物所組成。
構成本發明之二軸延伸聚酯膜之聚酯樹脂，係由二羧酸或是其酯形成性衍生物與二醇或是其酯形成性衍生物所合成之聚合物。
可列舉例如聚對苯二甲酸乙二酯、聚對苯二甲酸丁二酯、聚乙烯-2,6-萘二甲酸酯，由機械的特性以及耐熱性、成本等的觀點來看較佳為聚對苯二甲酸乙二酯。
此外，這些的聚酯只要在不損及本發明的目的的範圍內，亦可共聚其它成分。
具體而言，作為共聚成分，二羧酸成分可列舉如：間苯二甲酸、萘二羧酸、4,4-二苯基二羧酸、己二酸、癸二酸以及其酯形成性衍生物等。
此外，作為二醇成分可列舉如：二甘醇、六亞甲基二醇、新戊二醇、環己烷二甲醇。
此外，亦可列舉如聚乙二醇，聚丙二醇等的聚氧化烯二醇。
作為共聚量，每構成之重覆單位較佳為10莫耳%以內，更佳為5莫耳%以內。
作為構成本發明之雙軸延伸聚酯膜之聚酯樹脂的製造方法而言，可列舉如：首先，將前述的二羧酸或是其酯形成性衍生物與二醇或是其酯形成衍生物作為主要之起始原料，依據常規方法，進行酯化或是酯交換反應之後，進而藉由在高溫、減壓下進行縮聚反應而製造之方法等。
作為構成本發明之雙軸配向聚酯膜之聚酯樹脂的極限黏度，由製膜性或再回收性等的方面而言較佳為0.50dl/g至0.9dl/g的範圍，更佳為0.55dl/g至0.8dl/g的範圍。
本發明中雙軸配向聚酯膜中，為了優化膜製造時或蒸鍍等的二次加工時的滑動性，作為滑劑，較佳係添加微粒。
作為滑動性的指標可以使用動摩擦係數以及靜摩擦係數。
作為所使用之微粒，可列舉例如：無機系微粒、以及有機系微粒。
作為無機系微粒，可列舉例如：由二氧化矽、氧化鋁、二氧化鈦、碳酸鈣、高嶺土、硫酸鋇所組成之粒子。
作為有機系微粒，可列舉例如：丙烯酸系樹脂粒子、三聚氰胺樹脂粒子、聚矽氧樹脂粒子、交聯聚苯乙烯所組成之微粒。
微粒的平均粒徑較佳係以庫爾特計數器所測定之重量平均粒徑為0.05μm至3.0μm的範圍內。
若重量平均粒徑為0.05μm以上，則易於提高動摩擦係數，若重量平均粒徑為3.0μm以下，則易於不過度提高動摩擦係數。
作為用以調整本發明中雙軸配向聚酯膜的動摩擦係數以及靜摩擦係數之微粒而言，由減低雙軸配向聚酯膜的霧度的方面來看，較佳係由二氧化矽、碳酸鈣或是氧化鋁所組成之無機系微粒，或是由聚甲基丙烯酸酯、聚丙烯酸甲酯、或其衍生物所組成之有機系微粒，更佳係由二氧化矽、或是碳酸鈣所組成之無機系微粒，其中尤佳係由二氧化矽所構成之無機系微粒。
作為在本發明中雙軸配向聚酯膜中調配上述微粒之方法而言，例如可在製造聚酯系樹脂之任意的階段添加，但較佳係在酯化的階段、或是在酯交換反應結束後、縮聚反應開始前的階段作為分散在乙二醇等之漿料來添加，進行縮聚反應。
此外，較佳係藉由如下之方法進行：使用附通氣孔之混練擠出機將已分散於乙二醇或是水等之粒子的漿料與聚酯系樹脂原料摻合之方法；或是使用混練擠出機，將已乾燥之粒子與聚酯系樹脂原料摻合之方法等。
本發明中雙軸配向聚酯膜中的微粒的含有量的下限較佳為100重量ppm，更佳為900重量ppm，尤佳為1500質量ppm。
若微粒的含量為100重量ppm以上則易於降低動摩擦係數與靜摩擦係數，此外將主輥(master roll)分切，將膜捲取至捲芯時捲入的空氣的量不會變多，在形成在膜間以及膜表面之突起與突起之間的凹部的空氣排出之後，也不易在捲取之後的膜輥中混入膜的鬆弛或皺摺。
微粒的含量的上限較佳為20000重量ppm，更佳為2000重量ppm，尤佳為1800重量ppm。
微粒的含量若為20000重量ppm以下，則不僅透明性變得不易降低，且膜的動摩擦係數不會變得過低，不易產生端面的偏差。
此外，本發明中雙軸配向聚酯膜中在不損及本發明的目的的範圍中，亦可含有少量的其它聚合物或抗氧化劑、熱穩定劑、抗靜電劑、紫外線吸收劑、塑化劑、顔料或是其它添加劑等。
[雙軸配向聚酯膜的製造方法]
本發明中雙軸配向聚酯膜的合適之例如下所述，但並不限於下述之例。
例如能以上述的聚酯樹脂作為主成分之組成物藉由擠出機熔融擠出而形成未延伸膜，將該未延伸膜藉由以下所示的方法來製造而獲得雙軸配向聚酯膜。
在熔融擠出聚酯樹脂組成物之時，較佳係將聚酯樹脂組成物使用料斗乾燥機、槳式乾燥機等的乾燥機、或是真空乾燥機來乾燥。
如此使聚酯樹脂組成物乾燥之後，利用擠出機，以200℃至300℃的溫度而熔融並擠出成膜狀。或是聚酯樹脂、微粒、以及添加物係亦可以各自的擠出機送出，在合流之後混合熔融並擠出為片狀。
在擠出熔融樹脂組成物之時，可採用T模法、管塑法等現存的任意的方法。
然後，藉由將擠出後的片狀的熔融聚酯樹脂組成物急速冷卻，可獲得該未延伸片。
另外，作為將熔融聚酯樹脂組成物急速冷卻之方法而言，可藉由合適地採用如下的方法來獲得實質上未配向之樹脂組成物片：將熔融聚酯樹脂組成物由接頭澆鑄至旋桶上並急速冷卻固化。旋桶的溫度較佳係設定為30℃以下。
進而，雙軸配向聚酯膜可將所獲得之未延伸片以適當組合如下條件而達成：長度方向以及寬度方向的延伸條件、熱固定條件、熱弛緩條件等的製膜條件。
以下進行詳細地說明。
所謂長度方向，係指未延伸片行進之方向，寬度方向係指與其呈直角方向。
延伸方法雖然可以是同時進行長度方向與寬度方向的延伸之同時雙軸延伸，也可以是長度方向與寬度方向的延伸之任一方先進行之逐次雙軸延伸，但由製膜速度快且生產性高的方面來看尤佳為逐次雙軸延伸。
作為長度方向的延伸溫度而言，由膜表面的捲硬度的寬度方向的偏差設為一定的觀點來看，較佳為(Tg＋15)至(Tg＋55)℃的範圍，作為延伸倍率而言較佳為3.3倍至4.7倍的範圍。
延伸溫度為(Tg＋55)℃以下，進而為3.3倍以上的情況，長度方向與寬度方向的分子配向的平衡佳、且長度方向與寬度方向的物性差小故較佳。此外，所獲得之雙軸延伸聚酯膜的平面性亦良好故較佳。
另一方面，MD(Machine Direction；縱向)方向的延伸溫度為(Tg＋15)℃以上，進而延伸倍率為4.7倍以下的情況，由於收縮應力不會過度增加，且減低弓形化故較佳。
此外，長度方向的延伸中，非屬一階段之延伸，而於複數的輥間以多階段地延伸之方法，由於一邊控制延伸速度一邊慢慢地在長度方向延伸，故可更減低膜寬度方向之物性差。
由效果或設備面、成本的方面來看較佳為二段至五段延伸。
在寬度方向延伸的情況，將未延伸膜在長度方向經延伸之膜的兩端以夾具握取並導至可加熱之拉幅裝置，藉由熱風將膜加熱至預定的溫度為止之後，一邊搬運至長度方向一邊藉由擴展夾具間的距離來將膜在寬度方向延伸。
若寬度方向的延伸溫度為Tg＋5℃以上，則在延伸時不易產生斷裂故較佳。此外若為Tg＋40℃以下，則均勻的寬度方向的延伸變得容易，寬度方向的厚度不均不易變大，故膜輥表面的捲硬度在寬度方向的偏差不易變大故較佳。
更佳為Tg＋8℃以上至Tg＋37℃以下，又更佳為Tg＋11℃以上至Tg＋34℃以下。
寬度方向的延伸倍率較佳為2倍以上至6倍以下。若延伸倍率為2倍以上，則不僅物質平衡上容易獲得高的產率、不降低力學強度，此外寬度方向的厚度不均不易變大，且不易產生膜輥的寬度方向的捲硬度的偏差故較佳。此外若延伸倍率為6倍以下，則延伸製膜時變得不易斷裂故較佳。
作為在寬度方向經延伸之膜的熱固定溫度而言，較佳為220℃至245℃。
熱固定溫度為245℃以下的情況，弓形化不易增加故較佳。
另一方面，220℃以上的情況，長度方向以及寬度方向熱收縮率皆不會變得過高，且蒸鍍加工時的熱尺寸穩定性變好故較佳。
此外TD(Transverse Direction；橫向)熱固定溫度為245℃以下的情況，弓形化不易增加故較佳。
熱弛緩處理步驟中，可能因在膜藉由熱緩和而收縮為止之間，寬度方向的束缚力減少且由於自重而鬆弛，或是由設置在膜上下之噴嘴所吹出之熱風的伴隨氣流而導致膜膨脹的情況，故膜處於非常容易上下變動的狀況下。
為此，該熱弛緩處理步驟中，根據膜的搬運狀態，所獲得之雙軸延伸聚酯膜的配向角或斜率熱收縮率差的變化量大幅變動。
作為減輕這些現象的方法而言，可列舉例如藉由調整由上下部的噴嘴所吹出之熱風的風速，將膜保持為平行的方式。
作為寬度方向的弛緩率而言，較佳為4%至8%。
熱緩和率為4%以上的情況，所獲得之雙軸延伸聚酯膜的寬度方向的熱收縮率不會變得過高，且蒸鍍加工時的尺寸穩定性變好故較佳。
另一方面，熱弛緩率為8%以下的情況，對於膜的寬度方向中央部的膜之進行方向呈反方向之拉伸應力(弓形化現象)不會變得過大，寬度方向的膜厚度變動率不會變大，故膜輥表面的平均捲硬度在寬度方向的變動率不會變大故較佳。
熱固定步驟與熱弛緩處理步驟係可各自進行，亦可同時進行。
以上述的方法來延伸製膜後之寬幅的雙軸配向聚酯膜，係藉由捲繞裝置來捲取，以製作主輥。
輥的寬度較佳為5000mm以上至10000mm以下。若輥的寬度為5000mm以上，則之後分切步驟、蒸鍍加工或印刷加工中單位膜面積的成本變低故較佳。主輥的捲長較佳為10000m以上至100000mm以下。若輥的捲長為5000mm以上，則之後分切步驟、蒸鍍加工或印刷加工中單位膜面積的成本變低故較佳。
主輥的雙軸配向聚酯系膜輥的膜厚度較佳為5μm至40μm。若為5μm以上則作為膜的強度或剛性不降低，且在膜輥不易混入皺摺故較佳。
另一方面，雖然膜厚度即使厚而作為膜輥仍沒有問題，由成本的觀點來看較佳係薄化。
膜的厚度較佳為8μm至30μm，尤佳為9μm至20μm。
主輥的雙軸配向聚酯系膜的寬度方向的厚度變動率較佳為10%以下。
此外，厚度變動率係以使用如實施例所示之連續接觸式厚度計來測定。
寬度方向的全體的厚度不均係在下述的式1中所算出。
若膜厚度變動率為10%以下則寬度方向的捲硬度容易成為一定故較佳。厚度變動率的値越小越佳。
寬度方向的膜厚度變動率＝｛(厚度的最大値－厚度的最小値)÷平均厚度｝×100(%)・・・式1
主輥的雙軸配向聚酯膜的捲外側面與捲內側面的膜面彼此的靜摩擦係數與動摩擦係數較佳係皆為0.20以上至0.60以下，進而較佳為0.23以上至0.50以下，最佳為0.25以上至0.40以下。
若為0.20以上則膜不會過滑，且不易產生捲繞偏移故較佳。
此外，若為0.60以下，在分切主輥而將膜捲取至捲芯時，分切時捲入之空氣的量不會變多，即使在捲完後的膜輥中的膜間以及在膜表面所形成之突起與突起之間的凹部的空氣排出，亦不易在膜混入鬆弛或皺摺。
主輥的雙軸配向聚酯膜的捲內側面的算術平均高度較佳為0.010μm至0.050μm。
若膜表面的捲內側面的算術平均高度為0.010μm以上則膜輥內的膜彼此不易產生黏連(黏結現象)，在由主輥捲出時不易產生異音(黏連之膜剝離的聲音)，且膜亦不易斷裂故較佳。
此外，若膜表面的捲內側面的算術平均高度為0.050μm以下，則表面突起(此與經分切、捲取在捲芯之膜輥中的雙軸配向聚酯膜的表面上之二次加工後的塗布或蒸鍍薄膜的脫落或欠陥等有關)變少，被覆膜的品質不易降低故較佳。
膜表面的捲外側面的算術平均高度亦為同樣的範圍故較佳。
[膜輥]
上述的主輥在後述的分切步驟中，一邊在膜的長度方向施加張力，進而由膜輥之上施加接觸輥所致之壓力，分切成後述的寬度，捲取至捲芯，作為適於製品之聚酯膜輥而出貨。
本發明的聚酯膜輥的寬度較佳為400mm以上至3000mm以下。
若膜輥的寬度為400mm以上，則之後的蒸鍍加工或印刷加工中單位膜面積的成本不會變高故較佳。
此外，若膜輥的寬度為3000mm以下，則由二次加工中操作性的觀點來看較佳。
膜輥的寬度更佳為500mm以上至2500mm以下，尤佳為600mm以上至2300mm以下。
主輥的捲長較佳為10000m以上至100000mm以下。
若輥的捲長為5000mm以上，則之後分切步驟、蒸鍍加工或印刷加工中單位膜面積的成本變低故較佳。
由所獲得之主輥所捲出之雙軸延伸聚酯膜使用分切器而分切指定的寬度、捲長並在捲芯捲取，以獲得聚酯膜輥。
用於本發明的雙軸配向聚酯膜輥之捲芯，並沒有特別限定，通常可使用直徑3吋(37.6mm)、6吋(152.2mm)、8吋(203.2mm)等的尺寸的塑膠製、金屬製、或是紙管製的筒狀的捲芯。
在分切步驟中膜的長度方向施加張力、以及由膜輥之上以接觸輥施加壓力(以下稱為面壓)在控制膜輥表面以及膜輥中的捲硬度方面尤其重要，具體而言其合適的分切條件之例以分切步驟的進行順序來說明。
[捲取開始時]
(1)對捲芯開始捲取時的對膜施加捲取張力(初期張力)較佳為50N/m以上至110N/m以下，更佳為60N/m以上至80N/m以下。
若初期張力為50N/m以上，則捲芯的捲硬度變高，在捲取開始時的膜行進速度的加速時不易混入皺摺故較佳。
此外，若為110N/m以下，則硬度不會變得過高，且作為膜輥的捲取之核心之紙管不易變形故較佳。
(2)捲取開始時的接觸輥的面壓(初期面壓)較佳為500N/m以上至800N/m以下。
若初期面壓為500N/m以上，則在捲取開始的膜行進速度的加速時有壓住膜的效果，不易混入皺摺故較佳。
進而捲不會變得過於柔軟，不會發生如下情況故較佳：例如在倉庫長期保存膜輥(例如半年間)，在分切時捲入至膜輥之空氣導致膜彼此之間脫落所產生之膜輥的變形、膜的鬆弛或皺摺。
此外，若為800N/m以下，則膜輥的硬度不會變得過高，且作為輥的核心之紙管不易變形故較佳。
更佳為550N/m以上至750N/m以下，尤佳為600N/m以上至700N/m以下。
[捲取開始至捲徑200mm至300mm為止]
(1)由捲取開始至捲徑200mm至300mm為止的膜行進速度的加速度較佳為50m/min2
以上至200m/min2
以下，更佳為75m/min2
以上至175m/min2
以下。
若膜行進速度的加速度為50m/min2
以上則膜行進速度的加速時在捲芯附近(捲芯層)不易混入皺摺故較佳。
此外，若加速度為200m/min2
以下，則膜行進速度的加速時在捲芯附近(捲芯層)不易產生端面偏差故較佳。
若在捲芯附近(捲芯層)混入皺摺或端面偏差，則之後繼續發生皺摺或端面偏差。
在此所稱捲徑係指由經捲取之膜輥的直徑減去捲芯的直徑之距離(mm)。
[由捲徑200mm至300mm至捲取結束時為止]
(1)由捲徑200mm至300mm之膜行進速度較佳係一定，膜行進速度較佳為400m/min以上至800m/min以下，更佳為500m/min以上至700m/min以下。
[由捲取開始至捲取結束時為止]
(1)由捲取開始至捲取結束時為止對膜施加捲取張力較佳係一定或是漸增，較佳為50N/m以上至100N/m以下，更佳為60N/m以上至80N/m以下。
(2)由捲取開始至捲取結束時為止的接觸輥的面壓較佳為一定或是漸增，顯示捲取結束時的接觸輥的面壓(最終面壓)相對於捲取開始時的接觸輥的面壓(初期面壓)的比率之面壓增加率較佳為100%以上至190%以下。
面壓增加率係由下述的式2中所算出。
面壓增加率＝(捲結束時的面壓÷初期面壓)×100・・・式2
若面壓增加率為200%以下，則依據捲取的進行，由於由初期面壓至最終面壓使面壓變化之時的捲硬度的變化之差小，故不易在膜輥端面混入呈現被稱為輻狀皺摺之花紋或車輪的輻狀的形狀之皺摺故較佳。更佳為110%以上至180%以下，尤佳為120%以上至170%以下。
捲取途中的面壓增加率越大，則膜輥半徑方向的捲硬度的變化之差變大，在膜的捲取時的輥半徑方向施加的應力變大，推測此與該層的膜輥端面附近的膜在寬度方向的伸長相關，且產生輻狀皺摺。
由聚酯膜輥的表面至捲芯為止的捲硬度的變動率較佳為3%以上至10%以下。
[捲取結束時]
捲取結束時的接觸輥的面壓(最終面壓)較佳為700N/m以上至950N/m以下。
若最終面壓為700N/m以上，則捲不會變得過度柔軟，且不易產生膜輥表層的端面偏差。
[聚酯膜輥的特性]
[捲長]
本發明的聚酯膜輥的捲長較佳為2000m以上至65000m以下。
在此，所謂捲長係指：由膜輥最表面的膜端部將膜捲出，從除去由膜端部起算5m後之部位開始到相對於固定於捲芯之膜端部朝向膜輥最表面在長度方向上距離100m的部位為止之膜的長度方向的長度。
若捲長為2000m以上，則減少在印刷步驟中頻繁地更換膜輥的麻煩，在成本方面而言較佳。
此外，雖然捲長較長者較佳，但若為65000m以下則不僅輥徑不會變得過大，且輥重量不會變得過重，操作性不降低故較佳。
[捲寬]
本發明的聚酯膜輥的捲寬較佳為400mm以上至3000mm以下。
在此，所謂捲寬係指由膜輥表面之一方的端部至另一方的端部為止的最短距離。
若捲寬為400mm以上，則減少在印刷步驟中頻繁地更換膜輥的麻煩，在成本方面而言較佳。
此外，雖然捲寬較寬者較佳，但若為3000mm以下則不僅輥寬不會變得過大，且輥重量不會變得過重，操作性不降低故較佳。
捲寬更佳為1000mm以上至3000mm以下，又更佳為1500mm以上至3000mm以下。
[平均捲硬度]
本發明的聚酯膜輥的表面的捲硬度以膜寬度方向200mm之間隔來測定時的平均捲硬度較佳為500以上至700以下的範圍。
所謂「膜輥的表面」係指由膜輥的最表面的膜端部將膜捲出，並在除去由膜端部起算5m為止的範圍之後的膜輥表面。
膜輥的表面的寬度方向的測定點，係設定為膜的捲方向從膜輥的捲芯朝向最表面成為右繞之膜端部側起往寬度方向移動5cm之位置，然後再經每次移動200mm之位置。此時最後的位置距離膜端部小於5cm的情況下，則將其排除在計算之外。
此外，捲硬度係使用瑞士PROCEQ公司製的硬度試験機Parotester2來測定。若寬度方向的平均捲硬度為500以上，則膜輥的捲不易瓦解，或是端面不易偏差，端面容易對齊(即沒有捲繞偏移)。
此外，若寬度方向的平均捲硬度為700以下則在膜輥內的膜表面不易發生起因於靜電放電等被稱為靜電斑痕之局部的強帶電或放電痕，如在塗布或蒸鍍之二次加工時不易產生塗布或蒸鍍薄膜的不均或脫落，品質不易降低故較佳。
平均捲硬度更佳為650以上至690以下。
另外，本發明中捲硬度係使用瑞士PROCEQ公司製的硬度試験機Parotester2來進行測定。
本發明的聚酯膜輥的表面的捲硬度以膜輥的寬度方向200mm之間隔來測定時的捲硬度的變動率較佳為1%以上至5%以下。
捲硬度的變動率係下述的式3中所算出。
膜輥的寬度方向的捲硬度的變動率＝(捲硬度的最大値－捲硬度的最小値)÷平均捲硬度×100(%) ・・・式3
若捲硬度的變動率超過5%，由於在膜輥容易產生捲繞偏移，且成為在膜輥產生部分的鬆弛之原因，在塗布或蒸鍍等的二次加工時所施加之張力中容易發生膜的變形或皺摺，無法進行穩定之塗布或蒸鍍薄膜故不佳。
雖然捲硬度的變動率理想為0%，但實質上難以達成，被認為至多1%為下限。
由本發明的聚酯膜輥的表面至捲芯為止在長度方向經10分割來測定時的平均捲硬度的變動率較佳為3%以上至10%以下。
平均捲硬度的變動率係下述的式4中所算出。
硬度的偏差(長度方向)＝(平均捲硬度的最大値－平均捲硬度的最小値)÷平均捲硬度×100(%) ・・・式4
在此，由聚酯膜輥的表面至捲芯為止在長度方向經10分割係指：由膜輥最表面的膜端部將膜捲出，從除去由膜端部起算5m後之部位開始到相對於固定於捲芯之膜端部朝向膜輥最表面在長度方向上距離100m的部位為止將其10分割，將膜捲取至各分割位置為止，將膜輥的表面的捲硬度以膜寬度方向200mm之間隔來測定。
膜輥的表面的寬度方向的測定點，係設定為膜的捲方向從膜輥的捲芯朝向最表面成為右繞之膜端部側起往寬度方向移動5cm之位置，然後再經每次移動200mm之位置。此時最後的位置距離膜端部小於5cm的情況下，則將其排除在計算之外。
若平均捲硬度的變動率超過10%，則由於在膜輥中的不同位置的層之平均捲硬度之差變大，故膜捲取時的輥半徑方向所施加應力變大，輻狀皺摺變得容易混入，成為在膜產生部分的鬆弛之原因，變得容易發生如塗布或蒸鍍之二次加工時的張力中膜的變形或皺摺，被覆膜的品質容易降低故不佳。
雖然捲硬度的變動率理想為0%，但實質上難以達成，被認為至多3%為下限。
[膜厚度]
本發明的聚酯膜輥的膜的捲內側面的算術平均高度較佳為0.010μm至0.050μm。
若算術平均高度小於0.010μm則導致輥內的膜彼此產生黏連(黏結現象)，為了二次加工而在捲出聚酯膜輥時會產生異音(黏連之膜剝離之音)或膜斷裂故不佳。
此外，若膜的算術平均高度超過0.050μm則經塗布或蒸鍍等二次加工之被覆膜的品質變得容易降低故不佳。
本發明的聚酯膜輥的膜厚度較佳為5μm至40μm。若為5μm以上則作為膜不易強度不足或剛性不易顯著降低，在膜輥中的膜變得不易混入皺摺故較佳。
另一方面，膜厚度即使厚而作為膜輥並沒有問題，但成本的觀點來看較佳係薄化。
膜的厚度更佳為8μm至30μm，尤佳為9μm至20μm。
[膜寬度方向厚度變動率]
本發明的聚酯膜輥的寬度方向的雙軸配向聚酯膜的厚度變動率較佳為10%以下。
此外，厚度變動率係使用如實施例所示之連續接觸式厚度計來測定。
膜的寬度方向的厚度變動率係使用連續厚度測定器，以5m/秒連續地測定寬度方向的厚度，在下述的式1中算出。
若膜的寬度方向的厚度變動率為10%以下則膜變得不易產生皺摺故較佳。膜的寬度方向的厚度變動率越小越佳。
膜的寬度方向的厚度變動率＝｛(厚度的最大値－厚度的最小値)÷平均厚度｝×100(%)・・・式1
[算術平均高度]
本發明的聚酯膜輥的膜的捲內側面的算術平均高度較佳為0.010μm至0.050μm。
若算術平均高度小於0.010μm則導致輥內的膜彼此產生黏連(黏結現象)，為了二次加工而在捲出聚酯膜輥時會產生異音(黏連之膜剝離之音)，或膜斷裂故不佳。
此外，若膜的算術平均高度超過0.050μm則經塗布或蒸鍍等二次加工之被覆膜的品質變得容易降低故不佳。
[靜摩擦係數、動摩擦係數]
本發明的聚酯膜輥的雙軸配向聚酯膜的捲外側面與捲內側面的膜面彼此的靜摩擦係數與動摩擦係數較佳皆為0.20以上至0.60以下，進而較佳為0.23以上至0.50以下，最佳為0.25以上至0.40以下。
若低於0.20則過滑且容易產生捲繞偏移故不佳。
此外，若大於0.60，則可能在分切時空氣的捲入量變多，在膜輥捲出時由於凹部的空氣排出致使鬆弛或皺摺變得容易混入。
[膜輥的捲繞偏移]
膜輥的端面中，凹凸的高度較佳為3mm以下，更佳為2mm以下。
若凹凸的高度為3mm以下，則在膜中不易混入皺摺，另外在二次加工之時膜的行進容易變得順暢。
[膜輥的皺摺]
從剛製造後的膜輥的最表層、以及相對於捲出膜輥而被固定在捲芯後之膜端朝膜輥表面方向移動100m之部位的這2部位取A4尺寸的膜，較佳係在日光燈下觀察時，觀察不到皺摺的痕跡。
[膜輥端面的輻狀皺摺]
測定膜輥端面的花紋或車輪的輻狀的皺摺的長度，較佳係沒有皺摺的長度為30mm以上的皺摺。
該情況下，在二次加工後塗布或蒸鍍薄膜的不均或脫落等容易變少。
[靜電斑痕]
將膜輥設置在分切器，由膜輥最表面的膜端部將膜捲出，除去膜端部開始4m之後將膜以寬度方向的中央部10cm、長度方向10cm的長度採樣，使用春日電機公司製的帶電分布判定色劑，使膜表面的帶電狀態可視化時，較佳係觀察不到局部的強帶電或放電痕。
該情況下，在二次加工後塗布或蒸鍍薄膜的不均或脫落等容易變少。
[實施例]
以下，依據實施例對本發明進行詳細的說明，但本發明並不限於所述實施例的態樣，在不脫離本發明的精神的範圍內，可進行適當的變更。
聚酯樹脂的評價方法係如下所述。
[玻璃轉移溫度(Tg)]
使用差示掃描熱量分析裝置(SII Nanotechnology Inc.製DSC6220型)，將試料於氮氛圍下熔融至280℃為止，保持5分鐘之後，於液態氮急速冷卻，由室溫以昇溫速度20℃/分的條件來測定。
[極限黏度(IV)]
將聚酯0.2g溶解於苯酚/ 1,1,2,2-四氯乙烷(60/40(重量比))的混合溶劑50ml中，在30℃使用奧斯瓦爾德黏度計來測定。單位為dl/g。
聚酯膜輥的評價方法係如下所述。
[膜的厚度]
根據JIS K7130－1999 A法，使用度盤規來測定。
[膜的厚度變動率]
將膜輥設置在分切器。之後，由膜輥最表面的膜端部將膜捲出，在除去由膜端部起算1m之後將膜在寬度方向以全寬、長度方向40mm的長度來採樣，使用FUJIWORK Co.,Ltd.製的膜測試器連續厚度測定器，以5m/秒連續地測定寬度方向的厚度。
厚度變動率係在下述式1所算出。
膜的寬度方向的厚度變動率＝｛(厚度的最大値－厚度的最小値)÷平均厚度｝×100(%)・・・式1
[算術平均高度]
將膜輥設置在分切器。之後，由膜輥最表面的膜端部將膜捲出，在除去由膜端部起算2m之後將膜以寬度方向的中央部10cm、長度方向10cm的長度來採樣，使用了Zygo公司製的白光雷射干涉儀(NEW VIEW8300)。
將20倍鏡片安裝在干渉儀，進行掃描，測定算術平均高度(μm)。
測定係以其中一方的表面的MD方向0.82μm、寬度方向0.82μm的範圍來進行，以排除未熔融物或灰塵等的異物之表面作為對象。
測定部位係使用了對10cm×10cm的樣品的任意的部位10點所測定之平均値作為測定値。
[摩擦係數]
將膜輥設置在分切器。之後，由膜輥最表面的膜端部將膜捲出，在除去由膜端部起算3m之後將膜以寬度方向的中央部10cm、長度方向10cm的長度來採樣，依據JIS K－7125，使用拉伸試驗機(A＆D公司製TENSILON RTG－1210)，在23℃、65%RH環境下，求得接合了膜捲內側面與捲外側面之情況下的靜摩擦係數與動摩擦係數。
另外，捲繞了上側的膜之錘(sled)的重量為1.5kg，錘的底面積的大小為39.7mm2。
此外，摩擦測定時的拉伸速度為200mm/min。
[靜電斑痕]
將膜輥設置在分切器。之後，由膜輥最表面的膜端部將膜捲出，在除去由膜端部起算4m之後將膜以寬度方向的中央部10cm、長度方向10cm的長度來採樣，使用春日電機公司製的帶電分布判定色劑，使膜表面的帶電狀態可視化。
將觀察到局部的強帶電或放電痕的情況判定為有靜電斑痕(×)，觀察不到的情況判定為無靜電斑痕(○)。
測定後，以分切器回捲至中間層為止並以上述之方法進行膜輥的帶電評價。
進而回捲至捲芯層為止並重覆進行了膜輥的帶電評價。
[膜輥的表面的平均捲硬度]
使用瑞士PROCEQ公司製的硬度試験機Parotester2來測定膜輥的硬度。
具體而言，使用膜捲出機，將以分切器捲取製作之本發明的膜輥，一邊重覆進行鬆開輥與測定硬度一邊評價。最表層的輥硬度係除去由輥起算5m膜之後，在輥寬度方向以200mm之間隔來測定硬度，求出捲硬度的平均。
所謂「膜輥的表面」係指由膜輥的最表面的膜端部將膜捲出，除去由膜端部起算5m的範圍之後的膜輥表面。
膜輥的表面的寬度方向的測定點，係設定為膜的捲方向從膜輥的捲芯朝向最表面為右繞之膜端部側起往寬度方向移動5cm之位置，然後再經每次移動200mm之位置。
此時最後的位置距離膜端部小於5cm的情況下，則將其排除在計算之外。
[膜輥表面的寬度方向的捲硬度的變動率]
使用以(1)所獲得之値，以下述式3所計算之値。
膜輥表面的寬度方向的捲硬度的變動率＝(捲硬度的最大値－捲硬度的最小値)÷平均捲硬度×100(%) ・・・式3
[膜輥的長度方向的平均捲硬度的變動率]
由膜輥最表面的膜端部將膜捲出，從除去由膜端部起算5m後之部位開始到相對於固定於捲芯之膜端部朝向膜輥最表面在長度方向上距離100m的部位為止將其10分割，將膜捲取至各分割位置為止，將膜輥的表面的捲硬度以膜寬度方向200mm之間隔與上述(1)同樣的方式測定，以下述式4所計算之値作為變動率。
膜輥的長度方向的捲硬度的變動率＝(平均捲硬度的最大値－平均捲硬度的最小値)÷平均捲硬度×100(%) ・・・式4
[膜輥的捲繞偏移]
測定膜輥的端面中凹凸的有無以及該高度。
在輥的端面不存在凹凸的情況或是有凹凸但該高度為3mm以下的情況設為無捲繞偏移(○)，有超過3mm之凹凸的情況下設為有捲繞偏移(×)。
[膜輥的皺摺]
皺摺的評價係從剛製造後的膜輥的最表層、以及相對於捲出膜輥而被固定在捲芯後之膜端朝膜輥表面方向移動100m之部位的這2部位取A4尺寸的膜，在日光燈下觀察時，可觀察到皺摺的痕跡的情況判定為有皺摺(×)，觀察不到的情況判定為無皺摺(○)。
[膜輥端面的輻狀皺摺]
測定膜輥端面的輻狀皺摺(花紋或車輪的輻狀的皺摺)的長度，皺摺的長度為30mm以上的皺摺設為NG(×)，沒有皺摺的情況或是皺摺的長度小於30mm的情況設為OK(○)。
[實施例1]
將含有平均粒徑為2.4μm的二氧化矽0.15重量%之聚對苯二甲酸乙二酯(極限黏度＝0.62dl/g、Tg＝78℃)乾燥後，供給至擠出機，以285℃熔融，由T字的接頭排出，於澆鑄鼓冷卻固化，獲得未延伸的聚對苯二甲酸乙二酯片。
將該片於115℃加熱，於第一段設為1.24倍、第二段設為1.4倍、第3段設為2.6倍之三段延伸，以全延伸倍率4.5倍在長度方向延伸。
繼而，於溫度140℃、延伸倍率4.3倍在寬度方向延伸，以245℃熱固定，在寬度方向進行5%熱弛緩處理。
然後將該延伸後的膜的兩端部裁切除去後，經過電暈放電處理而以捲繞器捲取成輥狀，製作厚度12μm的雙軸配向聚酯膜的主輥(捲長68000m、寬8000mm)。
由所獲得之主輥將雙軸配向聚酯膜捲出，在直徑6 吋(152.2mm)的捲芯一邊以2200mm寬度分切一邊以接觸輥對膜輥施加面壓、並以雙軸轉塔捲繞器(turret winder)在膜施加張力一邊捲取膜輥。
此時的條件如表1所示。此外，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
[實施例2]
將分切時的捲取張力設為105N/m，將接觸輥面壓的初期面壓變更為700N/m、最終面壓變更為700N/m以外，係與實施例1相同。
分切條件如表1所示，所獲得之膜以及主輥的物性以及評價結果如表2所示。
[實施例3]
除了將接觸輥面壓的初期面壓變更為700N/m以外，係與實施例1相同。
分切條件如表1所示，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
[實施例4]
除了將分切時的膜加速度設為100m/min2
，並將接觸輥面壓的初期面壓變更為700N/m以外，係與實施例1相同。
分切條件如表1所示，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
[實施例5]
除了將分切時的膜加速度設為100m/min2
，並將分切時的捲取張力(中間以及最終)設為75N/m、接觸輥面壓的初期面壓變更為700N/m以外，係與實施例1相同。
分切條件如表1所示，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
[比較例1]
除了將接觸輥面壓的初期面壓變更為450N/m以外，係與實施例1相同。
分切條件如表1所示，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
[比較例2]
除了將接觸輥面壓的初期面壓變更為300N/m、最終面壓變更為650N/m以外，係與實施例1相同。
分切條件如表1所示，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
[比較例3]
除了將接觸輥面壓的最終面壓變更為500N/m以外，係與實施例1相同。
分切條件如表1所示，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
[比較例4]
除了將捲取張力在捲取途中對膜所施加捲取張力變更為62N/m，最終所施加捲取張力變更為59N/m以外，係與實施例1相同。
分切條件如表1所示，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
[比較例5]
除了將分切時的膜加速度變更為250m/min2
以外，係與實施例1相同的方式。
分切條件如表1所示，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
[比較例6]
除了將分切時的膜加速度變更為50m/min2
、並將分切時的捲取張力變更為55N/m、接觸輥面壓的初期面壓變更為350N/m、最終面壓變更為450N/m以外，係與實施例1相同。
分切條件如表1所示，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
[比較例7]
除了將分切時的膜加速度變更為50m/min2
、並將分切時的捲取張力變更為85N/m、接觸輥面壓的初期面壓變更為900N/m、最終面壓變更為1100N/m以外，係與實施例1相同。
分切條件如表1所示，所獲得之膜輥的物性以及評價結果如表2所示。
評價的結果，由於實施例1至實施例5的膜以及主輥，膜輥的平均硬度、硬度的偏差、算術平均高度成為規定的範圍內，故剛以分切捲完後的輥不產生表層、捲芯之皺摺、捲繞偏移、端面的輻狀皺摺，靜電斑痕或放電痕，為蒸鍍加工性優異之膜輥。
比較例1雖然膜輥的最表層的硬度的平均値、偏差為規定的範圍內，但由於由最表層至捲芯為止經10分割來測定時的硬度的偏差係規定的範圍外，面壓增加率高，故由初期面壓隨著捲取的進行變化至最終面壓時的硬度之差過大故產生輻狀皺摺，為二次加工性差的膜輥。
比較例2雖然膜輥的最表層的硬度的平均値、偏差係規定的範圍內，但由於由最表層至捲芯為止經10分割來測定時的硬度的偏差係規定的範圍外，面壓增加率高，故由初期面壓隨著捲取的進行而變化至最終面壓時的硬度之差過大故產生輻狀皺摺，此外，接觸輥面壓的初期面壓低，故產生捲繞偏移，為二次加工性差的膜輥。
比較例3係由於最終面壓過低故導致產生捲繞偏移以及皺摺，為二次加工性差的膜輥。
比較例4係由於捲取張力的最終所施加捲取張力低，變化至最終面壓時的硬度之差過大故導致產生輻狀皺摺，為二次加工性差的膜輥。
比較例5係由於捲取開始的膜加速時的加速度高，故膜輥的最表層的硬度的偏差變大，膜輥容易變得鬆弛故產生捲繞偏移，為二次加工性差的膜輥。
比較例6的膜係由於膜輥的硬度的平均値低，故導致產生捲繞偏移，為二次加工性差的膜輥。
比較例7係由於膜輥的硬度的平均値高，故導致產生靜電斑痕或放電痕，為二次加工性差的膜輥。
[產業可利用性]
本發明的雙軸配向聚酯膜輥，係關於一種皺摺或膜表面的缺點少，沒有捲繞偏移，適於塗布或蒸鍍等的二次加工之雙軸配向聚酯膜輥。
進而，二次加工後的被覆膜的品質亦優異，可合適地用作為食品包裝用膜。
尤其在提高了生產性之經加寬、加長之膜輥之中有用。
[表1]
| 主輥膜 厚度 | 膜捲取條件 | |||||||||||
| 膜速度 加速度 （0～250ｍ） | 膜速度 (250ｍ～） | 捲取張力 | 接觸輥面壓 | 膜輥 捲長 | 膜輥寬度 | |||||||
| 初期 | 中間 (21000m） | 最終 | 增加率 | 初期面壓 | 最終面壓 | 面壓增加率 | ||||||
| μm | m/min2 | m/min | N/m | N/m | N/m | % | N/m | N/m | % | m | mm | |
| 實施例1 | 12 | 150 | 500 | 65 | 65 | 65 | 100 | 550 | 900 | 164 | 62000 | 2200 |
| 實施例2 | 12 | 150 | 500 | 105 | 105 | 105 | 100 | 700 | 700 | 100 | 62000 | 2200 |
| 實施例3 | 12 | 150 | 500 | 65 | 65 | 65 | 100 | 700 | 900 | 129 | 62000 | 2200 |
| 實施例4 | 12 | 100 | 500 | 65 | 65 | 65 | 100 | 700 | 900 | 129 | 62000 | 2200 |
| 實施例5 | 12 | 100 | 500 | 65 | 75 | 75 | 115 | 700 | 900 | 129 | 62000 | 2200 |
| 比較例1 | 12 | 150 | 500 | 65 | 65 | 65 | 100 | 450 | 900 | 200 | 62000 | 2200 |
| 比較例2 | 12 | 150 | 500 | 65 | 65 | 65 | 100 | 300 | 650 | 217 | 62000 | 2200 |
| 比較例3 | 12 | 150 | 500 | 65 | 65 | 65 | 100 | 550 | 500 | 91 | 62000 | 2200 |
| 比較例4 | 12 | 150 | 500 | 65 | 62 | 59 | 90 | 550 | 900 | 164 | 62000 | 2200 |
| 比較例5 | 12 | 250 | 500 | 65 | 65 | 65 | 100 | 550 | 900 | 164 | 62000 | 2200 |
| 比較例6 | 12 | 50 | 500 | 55 | 55 | 55 | 100 | 350 | 450 | 129 | 62000 | 2200 |
| 比較例7 | 12 | 50 | 500 | 85 | 85 | 85 | 100 | 900 | 1100 | 122 | 62000 | 2200 |
[表2]
| 膜輥評価 | |||||||||||||||||
| 膜 厚度 變動率 | 算術 平均高度 | 靜摩擦係數 | 膜輥表面的 平均捲硬度 | 膜輥表面的 寬度方向的捲硬度 | 由膜輥表面至 捲芯為止的平均捲硬度 | 輥端面 捲繞偏移 | 表層皺摺 | 輥端面 輻狀皺摺 | 靜電斑痕 | ||||||||
| 捲内 | 捲内 | 捲外 | 最大 | 最小 | 變動率 | 表層 | 中間 | 捲芯 | 變動率 | 最表層 | 捲芯 | ||||||
| % | μｍ | （－） | （－） | % | % | ||||||||||||
| 實施例1 | 9.4 | 0.025 | 0.31 | 0.31 | 651 | 664 | 637 | 4.1 | 651 | 651 | 702 | 9.6 | ○ | ○ | ○ | ○ | ○ |
| 實施例2 | 8.4 | 0.027 | 0.31 | 0.33 | 655 | 667 | 643 | 3.7 | 655 | 653 | 694 | 8.8 | ○ | ○ | ○ | ○ | ○ |
| 實施例3 | 7.9 | 0.031 | 0.30 | 0.34 | 658 | 667 | 654 | 2.0 | 658 | 649 | 685 | 5.3 | ○ | ○ | ○ | ○ | ○ |
| 實施例4 | 7.7 | 0.030 | 0.29 | 0.32 | 675 | 688 | 675 | 2.0 | 675 | 650 | 689 | 5.9 | ○ | ○ | ○ | ○ | ○ |
| 實施例5 | 8.1 | 0.026 | 0.30 | 0.32 | 684 | 692 | 684 | 1.2 | 684 | 658 | 679 | 3.8 | ○ | ○ | ○ | ○ | ○ |
| 比較例1 | 9.8 | 0.032 | 0.29 | 0.33 | 632 | 645 | 620 | 4.0 | 632 | 625 | 675 | 10.3 | ○ | ○ | × | ○ | ○ |
| 比較例2 | 8.2 | 0.028 | 0.30 | 0.33 | 541 | 547 | 520 | 5.0 | 541 | 534 | 658 | 12.6 | × | ○ | × | ○ | ○ |
| 比較例3 | 9.3 | 0.029 | 0.30 | 0.32 | 523 | 534 | 507 | 5.2 | 523 | 512 | 641 | 7.8 | × | × | ○ | ○ | ○ |
| 比較例4 | 9.0 | 0.028 | 0.31 | 0.32 | 625 | 636 | 607 | 4.6 | 625 | 618 | 668 | 10.5 | ○ | ○ | × | ○ | ○ |
| 比較例5 | 9.9 | 0.030 | 0.30 | 0.33 | 644 | 659 | 624 | 5.6 | 644 | 640 | 681 | 9.8 | × | ○ | ○ | ○ | ○ |
| 比較例6 | 8.5 | 0.032 | 0.31 | 0.32 | 483 | 496 | 479 | 3.5 | 483 | 467 | 632 | 7.6 | × | ○ | ○ | ○ | ○ |
| 比較例7 | 8.0 | 0.028 | 0.28 | 0.31 | 729 | 739 | 729 | 1.4 | 729 | 701 | 739 | 4.0 | ○ | × | ○ | × | × |
[圖1]係表示由膜輥端面所見之表層、中間層、捲芯層的關係之圖。
[圖2]係將由膜輥所捲出之膜的表面的強帶電之部位，藉由帶電分布判定色劑經可視化之狀態的膜表面的照片。觀察到靜電斑痕。
[圖3]係將由膜輥所捲出之膜表面有放電痕之部位藉由帶電分布判定色劑而經可視化之狀態的膜表面的照片。觀察到放電痕。
[圖4]係捲取中的膜輥與接觸輥的圖。
Claims (8)
- 一種聚酯膜輥，係將雙軸配向聚酯膜捲取在捲芯而成，且符合下述要件(1)至(3)： (1)前述聚酯膜輥的表面的平均捲硬度為500以上至700以下的範圍； (2)前述聚酯膜輥的表面的捲硬度在膜寬度方向的變動率為1%以上至5%以下； (3)由前述聚酯膜輥的表面至捲芯為止的平均捲硬度的變動率為3%以上至10%以下。
- 如請求項1所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜在寬度方向的厚度變動率為10%以下。
- 如請求項1或2所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜的捲外側面以及捲內側面的動摩擦係數皆為0.2以上至0.60以下。
- 如請求項1或2所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜的捲內側面的算術平均高度為0.010μm以上至0.050μm以下。
- 如請求項1或2所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜的厚度為5μm以上至40μm以下。
- 如請求項1或2所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜的捲長為2000m以上至65000m以下。
- 如請求項1或2所記載之聚酯膜輥，其中前述聚酯膜輥的寬度為400mm以上至3000mm以下。
- 如請求項1或2所記載之聚酯膜輥，其中前述雙軸配向聚酯膜為蒸鍍膜基材用途。
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