200427765 玖、發明說明r 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於一種氯化氯乙烯系樹脂組合物，尤 衝擊強度、耐熱性及成形性之平衡方面優良，^在 形成接頭等時，具有良好的表面性。 、出成 【先前技術】 系樹脂之成形物，具有高耐熱性之特 用於先两之氯乙婦系樹腊之成形物因加熱變形之缘故 而不能應用之較高溫度。例如 文屯之緣故 — 不J用具熱變形溫彦离ψ 乙婦系樹脂成形物2。〜40。 水用導管以及其接頭* 用於作為熱 一 次產生熱®之家用電器的薄板等。 ^面’果所周知氯化氯乙烯系樹脂之成形物 性較弱。因耐衝擊性較差，故藉由導管切割器截斷氣2 二:樹脂導管時，導管無法完好截斷，有產生缺口或裂 :π:二’因存有如此之缺點，故而於接頭、薄板或 饮一種接ν切割等原因而產生裂痕之情形，因此業者期 耐衝擊性之氯化氯乙稀系樹脂的成形物。眾所 周知為改善該耐衝擊性 了衝小加旱大專利722,769中揭示有—種 ^化氣乙婦系樹脂組合物中添加ABS樹脂之方法，又美 利Μ46,1 63中揭示有—種於氯化氯乙烯系樹脂組 中調配MBS樹脂 > 古、土 ^ ^ w ^ 9之方法。然而，該等調配雖具有提高耐衝 I性之效果，彳θ g & ^ & 口成形吩之熔融黏度較大，故有燃燒等成 形性之問韻。五^ i 、者，以該等調配進行接頭等之射出成形時， 气^之問題，存在無法獲得具有良好表面性之 92753.doc 200427765 成形體之問題。 另-方面，為降低成形時之熔融黏度，改善成形性，日 本專利特公昭49_18102中提出有―種於氯化氯乙稀系樹脂 組合物中添加ABS樹脂及/或MBS樹脂及氯化聚乙稀之方 去又美國專利5，194,471中提出—種為提高Μ頂〇 2846 =示之導管於低溫下之落錘衝擊強度而於氯化氯乙浠系 =月s、= 口物中a周配具有特定Sh〇re D硬度之A則樹脂及氯化 二烯之方法。於该等氣化氯乙烯系樹脂組合物中，雖燃 二成形上 生彳于以改善，亦有提高耐衝擊性之效果，但將 ’、周-適用於接頭等射出成形時，無法解決成形體表面 濁點之問題，故而業者期待-種保持耐熱性、衝擊強度及 成形性不變，且於接涵竺 於^ '接頭4射出成形時可獲得良好表面性之 氯化氣乙烯系樹脂組合物。 k ^而，於直徑1〇英…之接頭中，於成形品重量為約3 大型射出成形品之情形時，藉由其厚壁效果可以 性，：开Hr:擊強度，故而較衝擊強度更特別重視财熱 !·生成形性及表面性。如此之大型射出由形由ή 、 時之噴嘴處易因剪斷笋埶 、/， 士出成形 形品必須且右托白只’、，、而^成表面性異常，作為大型成 之赤、，°义好的成形性。然而，先前公知之組合物 >性較1，且於表 (濁點）之重大_ & 仔有所明伴有表面性惡化 大門碭，故而業者期望一種 表面性均優良之氯化氯乙„、組合物。，^成形性及 【發明内容】 本發明之目的倍垣处 “ ，、~種氣化氯乙烯系樹脂組合物，其 92753.doc 200427765 :持耐熱性、耐衝擊強度及成形性， :::=:;;性…提供，一二 心、/”、有優良的成形性、表面性，而可用於如大型 、成形物般之藉由厚壁效果而維持衝擊強度之用途。 本=明者等就氯化氯乙烯系樹脂組合物進行各種研究， 將先前所忽略之衝擊強化劑、氯化聚乙烯、氯化氯乙烯系 树月曰之平均聚合度、以及根據必要而添加之丙烯酸系氯乙 ：%加工性改良㈣脂之組合作為接頭等之射出成形用氯化 ,、烯系树士組合物之添加物，意外地發現具有保持耐熱 f生、耐衝擊強度及成形性，且獲得良好的表面性之效果， 而完成本發明。 亦即，本發明係關於”一種氯化氯乙烯系樹脂組合物， ”係對於以將氣乙浠系樹脂後氯化至氯含;量為62〜川重量 /〇所獲得之氯化氯乙烯系樹脂i 〇〇重量份，調配MB s樹脂 2〜9重$份、氯化聚乙浠〇·5〜3重量份而成，適用於射出成 形’更有關2)—種氯化氯乙烯系樹脂組合物，其係於上述J 之調配中，更進而調配丙浠酸系之氯乙烯加工性改良用樹 脂0.5〜3重量份而成，3)上述氯化氯乙烯系樹脂組合物，其 中使用將平均聚合度為650以下之氯乙烯系樹脂後氯化至 氯含量達到67〜69重量。/〇所獲得之氯化氯乙烯系樹脂，4)上 述氯化氣乙烯系樹脂組合物，其中MBS樹脂之丁二烯含量 為6 0重置％以上’ 5 )上述氯化氯乙稀系樹脂組合物，其中氯 化聚乙烯之氯含量為20〜45重量。/〇，6)上述氯化氯乙烯系樹 脂組合物，其特徵為丙烯酸系之氯乙烯加工性改良用樹脂 92753.doc -7- 200427765 係以聚甲基丙烯酸甲酉旨作為主成分，將〇 4克溶解於苯i⑼ ml中時，於3叱之比黏度不超過15，7)上述氯化氯乙烯系 树脂組合物，其中荷重5 kg2Vicat軟化點在1〇5。〇以上，8) 上述2〜7中任一項之氯化氯乙烯系樹脂組合物，其中對於氯 化氯乙烯系樹脂1 〇〇份，聚丁二烯含有量為i重量份以上6重 里伤以下，9)上述氯化氯乙烯系樹脂組合物，其係用於耐 熱接頭。 【實施方式】 本發明中1吏用之氯化氯乙烯系樹脂組合物，通常藉由使 用氯乙烯系樹脂作為原料，以分散同一氯乙烯系樹脂於水 性媒體中之狀態提供氯元素，對其以汞燈照射或加熱氯 化，於催化劑存在下氯化等等之於水性介質中氯化之方 法，以及將氯乙烯系樹脂於氣層中，在汞煃照射下進行氯 化等之於氣層中氯化之方法而製造。 作為原料之氯化前的氯乙烯系樹脂之平均聚合度通常在 1500以下’較好是65〇以下且為4〇〇以上。又，氯化氯乙烯 糸树月曰之氯化度通常為62〜70重量份％，較好是67〜69重量 份％。因發現若平均聚合度超過1500則有加工性變差，且 若平均聚合度小於400則有耐衝擊性降低之趨勢，故而並非 理想。又，若氯化度在62重量％以下，則無法獲得具有充 分耐熱性之組合物，另一方面，若氯化度超過7 〇重量％， 則溶融黏度變大，於樹脂組合物之加工上存在技術方面的 困難，故而並非理想。 至於平均聚合度與氯化度之組合，藉由將平均聚合度設 92753.doc 200427765 為650以下，膊氯化度設為67〜69重量％，可獲得特別是表 面性良好，且耐熱性高之射出成形用氯化氯乙稀系樹脂組 合物，故而特別理想。 作為原料之氯乙烯系樹脂，包括有氯乙烯之均聚物，以 及氯乙烯與其他可聚合之單體，例如：乙烯、丙烯、乙酸 乙烯酯、烯丙基氯、烯丙基縮水甘油醚、丙烯酸酯、乙烯 醚等共聚物。 本發明係關於一種對於氯化氯乙烯系樹脂100重量份，含 有MBS樹脂2〜9重量份，氯化聚乙稀0.5〜3重量份之射出成 形用的氯化氯乙烯系樹脂組合物。 上述之MBS樹月旨係甲基丙烯酸甲酯_ 丁二烯-苯乙婦系聚 合物。其特徵為使用2〜9重量份，較好使用2〜7重量I更 好使用2〜5重量份。若_樹脂之添加量本足2重量份，則 成形品之耐衝擊強度會降低，若超過9重量份，則氯化氯乙 知糸樹脂具有的作為特性之财熱性會降低。至於刪粒
子’幕所周知有鍾職學^株式會社製造之EMU B12、B22、·Β31 λ ώ ^^ _ 2、Β58或克萊哈株式會社製造之 ΒΤΑΙΙΙΝΧ 等。 一般，為保持較高衝擊強度而添加MBS樹脂，但其衝擊 強度，決於聚丁二烯相對於氯化氯乙烯㈣脂的含量。相 勺疋耐熱f生、成形性則取決於聚丁二稀的含量而有降 低之赵勢。對此，輕杯θ立、 子疋注思MBS樹脂中含有之丁二烯的 含量，獲得該等特性之丞 之千衡。本發明中聚丁二烯之含量為 不損害本發明本質的鈴 、乾圍内即可，並無特別限制，其較好 92753.doc 200427765 重量％以上4重量％以下，特別好的是在2〇重量％以上3·5重 靶圍係相對於氯化氯乙婦系樹脂為1重量％以上6重量％以 。更好疋1·5重以上5重量％以下，尤其好的是重量 乂以上4重量％以下，特別好的是2重量％以上u重量％以 下對於氯化氯乙婦系樹脂，聚丁二婦之含量若在工重量％ 以上6重量％以下之範圍内，則可獲得成形品之耐衝擊性及 ^熱性，平衡，故較為理想。又，對於氯化氯乙烯系樹脂， κ 丁烯之έ昼在1 _5重量％以上5重量。/〇以下，更好在j · 8 里/〇以下之今圍日守，除成形品之财衝擊性及耐熱性外，氯 化氯乙烯系樹脂組合物之流動性亦優良，故較為理想。 上述之MBS樹脂中，若使用樹脂中丁二烯含量大於6〇重 量％之MBS樹脂，則可保持成形體之耐熱性並提高耐衝擊 性，故而較為理想。作為如此之MBS，眾所周知有鍾淵化 學工業株式會社製造之B56、B564或克萊哈株式會社製造 之 BTAIIINX 等。 本發明之氯化氯乙烯糸樹脂組合物，除上述mbs樹脂 外，還含有氯化聚乙烯。 本發明中，氯化聚乙烯係指氯含量為20〜45重量％，較好 是30〜40%之後氯化聚乙烯，作為該等氯化聚乙稀，眾所周 知有大造公司製造之H135，Dupont Dow Elastomer公司製 造之Tyrin 3615、Tyrin 3611或昭和電工社製造之elacer⑶ 301A等。若氯含量為20%以下，則組合物之耐熱性降低， 若氯含量超過45%，則組合物之加工中會伴有技術方面的 困難。 92753.doc -10- 200427765 本Γ月中必須含有上述氯化聚乙烯o.H重量份。藉此， 可獲仵於維持耐熱性之狀態下，不僅耐衝擊性卓越，同時 熔❹工特性亦極為出色之氯化氯乙稀系樹脂組合物。調 配之虱化艰乙烯的量若不足05重量份，則導管的耐衝擊性 無法顯著提高4超過3重量份，則氯化氯乙烯系樹脂所具 有:特性之耐熱性會降低。上述氯化聚乙婦之含量在㈠ 重量份時，上述特性可顯著發揮，故而較為理想。 Μ明t ’在表面性之改良方面，較好是使用丙婦酸系 之氯乙烯加工性改良用樹脂。丙烯酸系之氯乙烯加工性改 良用樹脂係指以聚甲基丙烯酸甲酉旨作為主要成分之氯乙烯 力工!·生改良树脂’作為該等丙稀酸系之氯乙稀加工性改良 用樹脂，眾所周知有鍾淵化學工#株式會社製造之pAi〇、 PA20、PA30等。 為提高衝擊強度而添加有MBS樹脂、氯化聚乙烯等之氯 化氯乙稀㈣脂組合物，具有成形性降低之趨勢，特別是 具有表面性降低之趨勢。該原因雖未明確，但可認為會產 生乂下問題·伴隨橡膠類之添加，熔融黏度變高，成形時 之另斷發熱變為顯著，組合物中之低沸點者變為易揮發， 其附著於成形品之表面產生濁點等。 本毛明中，於成形性（流動性）降低之組合之情形，為改善 表面丨生，車乂好疋於氯化氯乙烯系樹脂中添加丙烯酸系之氯 乙烯加工性改良用樹脂，或/以及，使用將平均聚合度 以下之氯乙烯樹脂後氯化至氯含量達到67〜69重量％而獲 得之氯化氯乙烯系樹脂。 92753.doc -11 - 200427765 至於上述丙烯酸系之氯乙烯加工性改良用樹脂之含量， 較好是含有05〜3重量份。藉此可獲得維持耐熱性，且無表 面濁點之表面性尤其好之氯化氯乙烯系樹脂組合物。調配 之丙烯酉文系之氯乙稀加工性改良用樹脂之量若不滿〇 · $重 量份，則表面的濁點程度不會顯著增強，若超過3重量份則 氯化氯乙烯系樹脂具有的特性之耐熱性會降低，故而較不 理想。進而，於上述丙烯酸系之氯乙烯加工性改良用樹脂 中，若使用將0.4克溶於苯1 〇〇 mi中時，於3〇。〇之比黏度不 :1·5之丙烯酸系之氯乙烯加工性改良用樹脂，則熔融黏度 無法上升至該程度，會提高表面之濁點程度，故而可維持 加工時之熱穩定性，因此更為理想。作為如此之丙稀酸系 的氯乙烯加工性改良用樹脂，眾所周知有鍾淵化學工業株 式會社製造之ΡΑ10或ΡΑ20。 本發明中，除如此之氯化氯乙烯系樹脂組合物外，可於 可實現本發明目的之範圍内添加通常用於氯化氯乙烯系樹 脂組Τ物之穩定劑•潤滑劑·填充劑•顏料等，作為熱水用接 頭、咼溫藥水用接頭而使用。 本Ιχ明之氯化氯乙烯系樹脂組合物中，添加有丙烯酸系 之虱乙烯加工性改良用樹脂之組合物，因衝擊強度、耐熱 性、成形性與先前之組合物大致相同且表面性優良，故可 適用於自薄壁小型射出成形品至厚壁大型射出成形品為止 之較廣範圍内。再者’於氯化氯乙稀系樹脂組合物中，衝 擊強度雖不高，但成形性方面極卓越之組合物可適用於厚 壁大型射出成形品。 92753.doc -12- 200427765 實施例 以下列舉實施例以及比較例對本發明進行具體說明。然 而’本發明並非僅限於以下實施例。 再者，實施例以及比較例中，若無特別說明，，，份，，或、，, 係指’’重量份”或”重量％，’。 (實施例1) 後氯化聚合度700之氯乙烯系樹脂獲得氯化度66%之氯 化氯乙烯系樹脂。該氯乙烯系樹脂1 〇〇份中，加入有作為衝 擊吸收劑占—MBS樹脂全體中丁二烯含量為7〇重量％之 B56(鍾淵化學工業株式會社製造之MBS樹脂）4份，氯含量 35%之H135(大造公司製造之氯化聚乙烯）2份，以聚甲基丙 烯酸甲酯為主要成分之將0.4克溶於苯1〇〇 mi中時於3〇。〇之 比黏度為0.99之PA10(鍾淵化學工業株式會社製造之氯乙 烯加工改良用樹脂）1重量份，錫系穩定劑3 5份，抗氧化劑工 份，‘潤滑劑3·5份，二氧化鈦4份及碳黑0.04份。 將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻合，獲得均一之調配物。 將該摻合調配物於200。(：之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於200°C之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片。依據Jis K 7111於23°C之進行卻貝衝擊實驗，卻貝衝擊試驗值為49 kgwm/cm2。又，依據JIS K 7206之1 kg荷重下<Vicat軟化 點為109°〇’5 1^荷重下的\^&1:軟化點為1〇〇。(3。 又，將5亥調配物於5 0 mm之單轴擠壓機中於沖模溫产 190t：下進行顆粒化。該顆粒物於2051：之300 kg荷重下喷嘴 lΦ的長度為10mm之高化式B法流量值為0·012Cc/秒。將該 92753.doc -13- 200427765 顆粒物使用5G mm之螺旋射出成形機（TGShib“s_i7QG_1〇A) 於貝觜/凰度190 C，〉飞缸前端溫度185。〇，金屬模具溫度 4(TC之條件下射出成形2英呀之接頭，可獲得表面性極好之 接頭。 再者通系作為对熱接碩用途之組合物之物理性質，衝 擊強度與耐熱性、流動性、表面性為重要要素。 衝虜強度以部貝衝擊試驗值進行評價，較好是b kg*cm/cm2以上。若不龙〗ι , 9 小疋15 kg.cm/cm2時，則會於成形體加 工時產生裂痕等問題。 耐熱性依據ns規格之5kg荷重下軟化點評價，且 必須在95°c以上。實際之施工後使用中，耐熱溫度越高， 則於通過熱水或藥水時之膨脹等問題貨越少，故而尤其理 想。 流動性根據表示於射出成形時之金屬模具中的流動性好 壞之高化式脱流量值評價，作為耐熱接頭料之氯化氣乙 烯系樹脂組合物’雖然值越高越好，但作為通常之耐敎接 頭用途之組合物，為使射出成形時具有良好之流動性了高 化式B法流量值較好是在〇 〇〇8 α/秒以上。 门 以目視濁點的有無’分別判定接頭之表面性為良 :、占4等之判疋’於以下之實施例2〜9以及比較例卜4中:匕 為相同。 $ (實施例2) 使用占MBS樹脂全體之丁二稀含量為7〇重量 脂3份，刪為3份以外，其他與實施⑷同樣調配，將該= 92753.doc -14- 200427765 配物於亨舍爾攪拌機中摻合，獲得均一之調配物。 將該摻合調配物於20(TC之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於200°C之衝壓機中衝壓1 〇分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為37 kg.cm/cm2,於1 kg荷重下之Vicat軟化點 為110 C ’於5 kg荷重下之Vic at軟化點為99 °C。 又，將該調配物以與實施例1同樣之方法顆粒化，該顆粒 物之高化式B法流量值為0·015 cc/秒。以與實施例1同樣之 方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，可獲得表面非常 好之接頭。 (實施例3) 除使用2份ΡΑ10以外，與實施例丨同樣調配，繼而將該調 配物於亨舍爾攪拌機中摻合，獲得均一之調配物。 將該摻合調配物於200。(：之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於200°C之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為37 kg*cm/cm2，於1 kg荷重下之Vicat軟化點 為110〇’於5 1<^荷重下之\^&1:軟化點為1〇〇。(3。 又，將該調配物以與實施例1同樣之方法顆粒化，該顆粒 物之南化式B法流量值為〇·〇〇9 cc/秒。以與實施例1同樣之 方法，將该顆粒物射出成形為2英对接頭，可獲得表面非常 好之接頭。 (實施例4) 除使用氯含量為 36% 之 TYRIN 3615P(DuP〇nt Dow Elastomer 公司製之氣化聚乙稀）2份，不使用HI 3 5以外，其他與實施 例1同樣調配，繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻合，獲 92753.doc -15 - 200427765 得均一之調配物。 將該摻合調配物於20(TC之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於200Ό之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為45 kg.cm/cm2，於i kg荷重下之Vicat軟化點 為109Ό ’於5 kg荷重下之Vicat軟化點為100。〇。 又’將該調配物以與實施例1同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之高化式B法流量值為〇·012 cc/秒。以與實施例1同 樣之方法’將该顆粒物射出成形為2英对接頭，可养得表面 非常好之接^頁。 (實施例5): 除不使用二氧化鈦及碳黑，而使用〇16份茶色顏料（大曰 本墨水公司製之BROWN D-8828)以外，其他與實施例1同樣 调配，繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中接合而_得均一 之調配物。 將該摻合調配物於20(TC之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於200°C之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為59 kg.cm/cm2,於1 kg荷重下之Vicat軟化點 為109°C，於5 kg荷重下之Vicat軟化點為99。〇。 又’將該調配物以與實施例1同樣之方法進行顆粒化，今 顆粒物之南化式B法流量值為〇·〇 12 cc/秒。以與實施例丄同 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，可獲得表面 非常好之接頭。 (實施例6) 除使用由後氯化聚合度700之氯乙烯樹脂所獲得之氯化 92753.doc -16- 200427765 度為67%之氯化氯乙烯樹脂100份以外，其他與實施例工同 樣調配，繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻合，獲得均 一之添加物。 將該摻合調配物於200°C之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於200t之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為49 kg.cm/cm2，於i kg荷重下之Vicat軟化點 為113 C ’於5 kg荷重下之Vicat軟化點為i〇2°c。 又，將該調配物以與實施例丨同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之咼士匕式B法流ϊ值為〇·〇 1 〇 cc/秒。以舆實施例^同 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，可獲得表面 非常好之接頭。 (實施例7) 除使用由後氯化聚合度600之氯乙烯樹脂所獲得之氯化 度為68%之氯化氯乙烯樹脂100份，且不添加加工性改良劑 PA1.0以外，其他與實施例丨同樣調配，繼而將該調配物於亨 舍爾授摔機中換合’獲得均一之調配物。 將該摻合調配物於200°(：之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於20(TC之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊试驗值為33 kg*cm/cm2，於1 kg荷重下之vicat軟化點 為11 8 C ’於5 kg荷重下之Vicat軟化點為1〇7它。 又，將該調配物以與貫施例1同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之高化式B法流量值為0·019 cC/秒。以與實施例1同 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英对接頭，可獲得表面 非常好之接頭。 92753.doc -17- 200427765 (實施例8) 除使用由後氨化聚合度600之氯乙烯樹脂所獲得之氯化 度為68%之氯化氯乙烯樹脂1〇〇份，不添加加工性改良劑之 PA10，將潤滑劑量增量至4份以外，其他與實施例1同樣調 配，繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻合，獲得均一之 調配物。 將該摻合調配物於200它之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於20(TC之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為29 kg.cm/cm2，於1 kg荷重下之Vicat軟化點 為118°C ’於5 kg荷重下之Vicat軟化點為1〇6。〇。 又，將該調配物以與實施例！同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之高化式B法流量值為0.020 ^/秒。以與實施例1同 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，可獲得表面 非常好之接頭。 (實施例9) 除使用以將聚合度600之氯乙烯樹脂進行後氯化所獲得 之氯化度為68%之氯化氯乙烯樹脂i 00份，不添加加工性改 良劑之PA10而代之以添加PA20(鍾淵化學工業株式會社製 造之氯乙烯加工性改良用樹脂）丨份以外，其他與實施例1同 樣調配，繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻合，獲得均 一之调配物。 將該摻合調配物於20(TC之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於2〇〇°C之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為26 kg.cm/cm2，於i kg荷重下之Vkat軟化點 92753.doc -18 - 200427765 為118°C，於5 kg荷重下之Vicat軟化點為i〇6〇c。 又，將該調配物以與實施例1同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之高化式B法流量值為〇.〇16 。以與實施例1同 樣之方法’將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，可獲得表面 非常好之接頭。 (實施例10) 除使用MBS樹脂中之丁二烯含量為46重量％之MBS樹脂 6重量伤以外，其他與貫施例8同樣調配，繼而將該調配物 於亨舍爾攪4丰機中摻合，獲得均一之調配物。 將該摻合調配物於200QC之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於200。(：之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊试驗值為29 kg*cm/cm2 ’於1 kg荷重下之軟化點 為116°C，於5 kg荷重下之Vicat軟化點為1〇4它。 又’將該調配物以與實施例1同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之南化式B法流篁值為〇·〇 17 cc/秒。以與實施例8同 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，可獲得表面 非常好之接頭。 (實施例11) 除使用MB 月曰中之丁 一細含量為46重量％之MB S樹脂 4重量份以外’其他與實施例1〇同樣調配，繼而將該調配物 於亨舍爾攪拌機中摻合，獲得均一之調配物。 將該摻合調配物於200°C之8英吋滚筒中混煉3分鐘，繼而 於200°C之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為20 kg*cm/cm2，於1 kg荷重下之Vicat軟化點 92753.doc -19- 200427765 為118 C，於5 kg荷重下2Vicat軟化點為1〇6它。 又，將該調配物以與實施例丨同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之高化式B法流量值為〇.〇2〇 cc/秒。卩與實施例㈣ 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，可獲得表面 非常好之接頭。 (比較例1) 除作為衝擊吸收劑僅使用丁二烯含有量為7〇%之B56(鍾 淵化學工業株式會社製造之MBS樹脂）6份，不使用氯化聚 上乙稀和氯乙稀加工性改良用樹月旨以外，其他與實施⑷同樣 調配，繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻合，獲得均一 之調配物。 將該摻合調配物於2〇0。匚之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於20(TC之衝壓機中衝壓1G分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為45 kg.em/em2，於！ kg荷重下之軟化點 為110 c，於5 kg荷重下之Vicat軟化點為99。<3。 又，將該調配物以與實施例丨同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之高化式B法流量值為0.CH3 ee/秒。卩與實施例… 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，僅可獲得表 面存有濁點之接頭。 (比較例2) s除了除去氯乙烯加工性改良用樹脂以外，其他與實施⑴ 同樣調配，繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻合，獲得 均一之調配物。 將該摻合調配物於2〇〇。〇之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 92753.doc -20- 200427765 於200t：之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為39 kg*cm/cm2,於1 kg荷重下之Vicat軟化點 為109°C，於5 kg荷重下之Vicat軟化點為99°C。 又’將该调配物以與貫施例1同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之南化式B法流1值為〇 · 〇 14 cc/秒。以與實施例1同 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，僅可獲得表 面存有濁點之接頭。 (比較例3) 除使用以，ί^合度7 0 0的鼠乙稀樹脂後氯化所獲得之氯 化度為67%之氯化氯乙烯樹脂1 〇〇份，作為衝擊吸收劑使用 丁 一細含3：為70%之Β56(鍾淵化學工業株式會社製造之 MBS樹脂）6份，且不使用氯化聚乙烯及氯乙烯加工性改良 用樹脂以外，其他與實施例1同樣調配，繼而將該調配物於 亨舍爾攪拌機中摻合，獲得均一之調配物。 將該摻合調配物於20(TC之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於20(TC之衝壓機中衝壓1〇分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為41 kg.cm/cm2,於1 kg荷重下之Vicat軟化點 為114°C，於5 kg荷重下之Vicat軟化點為1〇3它。 又，將該調配物以與實施例1同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之鬲化式B法流量值為〇 〇〇7 cc/秒。以與實施例工同 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，僅可獲得表 面存有濁點之接頭。 (比較例4) 除使用以將聚合度700的氯乙浠樹脂後氯化所獲得之氯 92753.doc -21 - 200427765 化度為67%之氯化氯乙烯樹脂100份，不使用氯乙浠加工性 改良用樹脂以外，其他與實施例1同樣調配，繼而將該調配 物於亨舍爾擾拌機中摻合，獲得均一之調配物。 將該摻合調配物於2001：之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於200 C之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為48 kg*cm/cm2，於1 kg荷重下之Vicat軟化點 為113°C，於5 kg荷重下之Vicat軟化點為1〇3。〇。 又，將該調配物以與實施例1同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之南丄匕式B法流置值為〇·〇〇8 cc/秒。以與實施例1同 樣之方法，將该顆粒物射出成形為2英对接頭，僅可獲得表 面存有濁點之接頭。 (比較例5) 除使用占MBS樹脂全體中之丁二烯含董為46重量％之 mbs樹脂6重量份來代替比較例3之MBS樹脂以外，其他與 比較例3同樣調配，繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻 合，獲得均一之調配物。 將該摻合調配物於200。(：之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於2〇(TC之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為29 kg.cm/cm2，於！ kg荷重下之Vicat軟化點 為115°C，於5 kg荷重下之Vicat軟化點為1〇4。〇。 又，將該調配物以與實施例丨同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之高化式B法流量值為0·013 cc/秒。以與比較例3 = 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，僅可獲得表 面存有濁點之接頭。 92753.doc -22» 200427765 (比較例6) 除使用占MBS樹脂全體中之丁二稀含量為54重量％之 MBS樹脂6重量份來代替比較例3之MBS樹脂以外，其他與 比車父例3同樣調配，繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻 合，獲得均一之調配物。 將该摻合調配物於200°C之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於200°C之衝壓機中衝壓1〇分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為29 kg.cm/cm2,於1 kg荷重下之Vicat軟化點 為115 C ’於5 kg荷重下之Vicat軟化點為i〇4°C。 又’將該調配物以與實施例1同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之南化式B法流量值為〇·〇 12 cc/秒。以與比較例3同 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英忖接頭，僅可獲得表 面存有濁點之接頭。 (比較例7) 除使用占MBS樹脂全體中之丁二烯含量為7〇重量％之 MBS樹脂5重量份代替比較例4之MBS樹脂以外，其他與比 較例4同樣調·配，繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻合， 獲得均一之調配物。 將該摻合調配物於200t：之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於20(TC之衝壓機中衝壓1〇分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為60 kg.cm/cm2,於1 kg荷重下之vicat軟化點 為115。(：，於5 kg荷重下之Vicat軟化點為l〇3°C。 又，將該調配物以與實施例1同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之高化式B法流量值為0.011 cc/秒。以與實施例 92753.doc -23 - 200427765 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，僅可獲得表 面存有濁點之接頭。 (比較例8) 除使用比較例7中之占MBS樹脂全體中丁二烯含量為7〇 重量％tMBS樹脂4重量份，氯含量為35%的；9135(大造公司 製之氯化聚乙烯)3重量份以外’其他與比較例7同樣調配， 繼而將該調配物於亨舍爾攪拌機中摻合，獲得均一之調配 物。 將該摻合調配物於20(TC之8英吋滾筒中混煉3分鐘，繼而 於2〇(TC之衝壓機中衝壓10分鐘後切割獲得試驗片時之卻 貝衝擊試驗值為55 kg.cm/cm2，於1 4荷重下之vicat軟化點 為114°C，於5 kg荷重下之Vicat軟化點為1〇3t。 又，將該調配物以與實施例丨同樣之方法進行顆粒化，該 顆粒物之高化式B法流量值為o.ou ee/秒。以與實施例工同 樣之方法，將該顆粒物射出成形為2英吋接頭，僅可獲得表 面存有濁點之接頭。 將上述之實施例1〜實施例;^之結果歸納於表丨中，將比較 例1〜比較例8之結果歸納於表2中。 產業上之可利用性 根據本發明之氯化氯乙烯系樹脂組合物，可獲得保持耐 熱性、财衝擊強度及成形性，且具有於表面無濁點之良好 表面性的成形體，故可用於接頭等用途。 92753.doc -24- 200427765 接頭表面性 高化式Β法流量值 ¥^1軟化值(51^荷重） < 〇 & 5 麻 1—** era* <>mU w 卻貝衝擊試驗值 M m* I1 ^ 呤$ _辦 Ο m 茶色顏料， 碳黑 二氧化鈦 潤滑劑 抗氧化劑 錫系穩定劑 PA20 PA10 Tyrin3615P H135 MBS樹脂 MBS樹脂 MBS樹脂 氯化氯乙烯樹脂 氣化氣乙婦樹脂 氯化氯乙烯樹脂 丨 cc/秒 〇° o° kg.cm/cm2 重量％ 丁二烯含量46重量％ 丁二烯含量54重量％ 丁二烯含量70重量％ 聚合度600氣化度68重量％ 聚合度700氯化度67重量％ 聚合度700氯化度66重量％ 0.012 1—a 〇 1—^ S |s) bo 0.04 U) 1/1 1—k U) Οι K) 〇 實施例 1 ί 0.015 VO η-* o LO Κ) 0.04 U) I— U) H—* U) UJ )—A 〇 實施例 2 0.009 l·—k o 1—* h—k OJ to bo 0.04 U) 1—^ U) Ln K> K) μ—λ ο 實施例 3 0.012 1—k o to bo 0.04 U) Οι Η—^ U) La — K) )—* Ο 實施例 4 0.012 Ό 1—^ s iy\ Ό to oo 0.16 U) 1/1 Η—^ U) l/l h—A Η—* Ο 實施例 5 本 0.010 h—^ s 1—^ u> - bo 0.04 LO h—^ U) Ln H-^ K) 〇 實施例 6 0.019 H—^ o I— H-^ 00 U) U) to bo 0.04 U) Ln Η—* l/» b〇 1—^ 〇 實施例 7 ^3> 0.020 1—^ § h—^ h—^ 〇〇 to oo 0.04 i—^ U) l/i K) H—^ 〇 實施例 8 0.016 H- g h—k 1—^ 00 K) σ\ bo 0.04 U) 1/1 Η-λ U) L/i I—^ K) 〇 實施例 9 0.017 ί—λ o )-^ 1—^ os to to bo 0.04 Η—^ U) K) Η— Ο 實施例 10 0.020 H—^ h—k H—^ oo b； 0.04 4^ 1—^ uj 1/1 to Η—^ Ο 實施例 11 -25- 92753.doc 200427765 接頭表面性 高化式B法流量值 ¥&1軟化值(51^荷重） Vicat軟化值(1kg荷重） 卻貝衝擊試驗值 相對於氯化氯乙稀樹脂 之丁二稀的含量 茶色顏料， 碳黑 二氧化鈦 潤滑劑 抗氧化劑 錫系穩定劑 PA20 PA10 Tyrin3615P H135 MBS樹脂 MBS樹脂 MBS樹脂 氯化氯乙烯樹脂 氣化氣乙婦樹脂 氯化氯乙烯樹脂 cc/秒 〇° o° kg.cm/cm2 重量％ 1 丁二烯含量46重量％ 丁二烯含量54重量％ 丁二烯含量70重量％ 聚合度600氯化度68重量％ 聚合度700氯化度67重量％ 聚合度700氯化度66重量％ 濁點 0.013 H—* H—^ 〇 4^ k> 0.04 U) 1/1 UJ 1/1 On 1—^ 〇 比較例 1 濁點 0.014 Ό Ό I—^ S U) Ό K) bo 0.04 U) Lh Η-^ Lh to 〇 比較例 2 濁點 0.007 1—k S H-* H—^ 办 k) 0.04 u) Lh I—* LkJ Lh 〇\ Η- 〇 比較例 3 濁點 0.008 1—^ S 1-^ UJ 会 Κ) bo 0.04 LO Lh Η—^ LO Lt\ K) 〇 比較例 4 濁點 0.013 I—Λ ο H-^ 1—^ Lh to Κ) bo 0.04 U) U\ LO l/i 1—A ο 比較例 5 濁點 0.012 1—^ ο 1—^ Lh to k) 0.04 U) Lh t—^ LO l/l Η- Ο 比較例 6 _1 濁點 0.011 1—A s 1—^ § U) in 0.04 U) Lrx Η-λ in K) 1—Λ Ο 比較例 _1__ 濁點| 0.011 1—^ s H-^ Lh bo 0.04 4^ LO 1^1 LO ly\ LO >~»· ο 比較例 8 92753.doc -26-