SK287532B6 - Spôsob výroby propylénu z metanolu - Google Patents
Spôsob výroby propylénu z metanolu Download PDFInfo
- Publication number
- SK287532B6 SK287532B6 SK1817-2002A SK18172002A SK287532B6 SK 287532 B6 SK287532 B6 SK 287532B6 SK 18172002 A SK18172002 A SK 18172002A SK 287532 B6 SK287532 B6 SK 287532B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- shaft
- mixture
- shaft reactor
- product mixture
- line
- Prior art date
Links
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 57
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 18
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 title claims abstract description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 76
- LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N Dimethyl ether Chemical compound COC LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 44
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 21
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 claims description 12
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 8
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 8
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 abstract 2
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- YWAKXRMUMFPDSH-UHFFFAOYSA-N pentene Chemical compound CCCC=C YWAKXRMUMFPDSH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000004711 α-olefin Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C11/00—Aliphatic unsaturated hydrocarbons
- C07C11/02—Alkenes
- C07C11/06—Propene
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/20—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon starting from organic compounds containing only oxygen atoms as heteroatoms
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
Vynález sa týka spôsobu výroby propylénu z metanolu, pri ktorom pary metanolu na prvom katalyzátore zreagujú na prvú parnú zmes obsahujúcu dimetyléter a z prvej parnej zmesi obsahujúcej dimetyléter sa na tvarovo selektívnom zeolitovom katalyzátore pentasilového typu vyrobí produktová zmes obsahujúca propylén, ktorého podstata spočíva v tom, že sa tvarovo selektívny zeolitový katalyzátor pentasilového typu umiestni ako náplň do aspoň dvoch v sérii zapojených šachtových reaktorov prevádzkovaných bez prostriedkov na nepriame chladenie, že sa prvý čiastočný prúd prvej parnej zmesi obsahujúci dimetyléter vedie spolu s vodnou parou do prvého šachtového reaktora, z prvého šachtového reaktora sa odvádza prvá medziproduktová zmes a vedie do druhého šachtového reaktora, pričom sa do druhého šachtového reaktora tiež privádza druhý čiastočný prúd prvej parnej zmesi obsahujúci dimetyléter, a že sa z posledného zo sériovo zapojených šachtových reaktorov odvádza produktová zmes, ktorá sa ochladí, na to sa z nej oddelí frakcia bohatá na propán a aspoň časť zvyšných látok sa vedie späť do aspoň jedného zo šachtových reaktorov.
Description
Vynález sa týka spôsobu výroby propylénu z metanolu, pričom pary metanolu na prvom katalyzátore zreagujú na prvú zmes pár obsahujúcu dimetyléter a z prvej zmesi pár sa na tvarovo selektívnom zeolitovom katalyzátore vyrobí produktová zmes obsahujúca propylén, ktorá sa ochladí.
Doterajší stav techniky
Spôsoby tohto typu sú známe a sú opísané napríklad v EP 0 448 000 BI a DE 197 23 363 Al. Tvarovo selektívny zeolitový katalyzátor sa podľa neho umiestni do rúrkového reaktora a nepriamo sa chladí, aby sa odvádzalo vznikajúce teplo.
Úlohou vynálezu je dosiahnuť čo najväčší podiel propylénu vo výrobkovej zmesi. Súčasne sa usiluje o to, zbaviť sa nákladného rúrkového reaktora, aby sa spôsob uskutočňoval čo najlacnejšie.
Podstata vynálezu
Predmetom vynálezu je spôsob výroby propylénu z metanolu, pri ktorom sa pary metanolu na prvom katalyzátore zreagujú na prvú parnú zmes obsahujúcu dimetyléter a z prvej parnej zmesi obsahujúcej dimetyléter sa na tvarovo selektívnom zeolitovom katalyzátore pentasilového typu vyrobí produktová zmes obsahujúca propylén, ktorého podstata spočíva v tom, že sa tvarovo selektívny zeolitový katalyzátor pentasilového typu umiestni ako náplň do aspoň dvoch v sérii zapojených šachtových reaktorov prevádzkovaných bez prostriedkov na nepriame chladenie, že sa prvý čiastočný prúd prvej parnej zmesi obsahujúci dimetyléter vedie spolu s vodnou parou do prvého šachtového reaktora, z prvého šachtového reaktora sa odvádza prvá medziproduktová zmes a vedie do druhého šachtového reaktora, pričom sa do druhého šachtového reaktora tiež privádza druhý čiastočný prúd prvej parnej zmesi obsahujúci dimetyléter, a že sa z posledného zo sériovo zapojených šachtových reaktorov odvádza produktová zmes, ktorá sa ochladí, na to sa z nej oddelí frakcia bohatá na propán a aspoň časť zvyšných látok sa vedie späť do aspoň jedného zo šachtových reaktorov.
Výhodne prvá parná zmes obsahujúca dimetyléter obsahuje na vstupe do prvého šachtového reaktora 10 až 40 % objemu dimetyléteru.
Výhodne sa produktová zmes odvádzaná z posledného šachtového reaktora, ktorá obsahuje vodnú paru, ochladí na teplotu 100 až 250 °C a stlačí pod tlakom 300 až 1500 kPa na získanie stlačenej produktovej zmesi, ktorej obsah vody je najviac z 30 % hmotnosti skvapalnený, že sa stlačená produktová zmes vedie skrz aspoň jeden nepriamy tepelný výmenník, v ktorom sa ochladí proti vodnej fáze, že sa z nepriameho tepelného výmenníka odvádza ochladená produktová zmes obsahujúca kondenzát, ktorej obsah vody je z aspoň 80 % hmotnosti skvapalnený a ktorej teplota je o 20 až 150 °C nižšia, než ako mala pri vstupe do nepriameho tepelného výmenníka, že sa z ochladenej produktovej zmesi obsahujúcej kondenzát oddelí vodná fáza a táto vodná fáza sa vedie do nepriameho tepelného výmenníka, v ktorom sa do značnej miery alebo úplne odparí a takto vyrobená vodná para sa aspoň čiastočne vedie do prvého šachtového reaktora.
Výhodne sa z vodnej fázy odstránia vysoko prchavé uhľovodíky ešte predtým, ako sa vodná fáza vedie do nepriameho tepelného výmenníka.
Výhodne sú tri šachtové reaktory zapojené do série, pričom druhá medziproduktová zmes opúšťajúca druhý šachtový reaktor a tretí čiastočný prúd prvej parnej zmesi obsahujúci dimetyléter sa zavádzajú do tretieho šachtového reaktora a z tretieho šachtového reaktora sa odvádza produktová zmes.
Výhodne sú teploty na vstupe do šachtových reaktorov 350 až 500 °C.
Výhodne je teplota na výstupe z jedného alebo viacerých šachtových reaktorov o 30 až 100 °C vyššia ako na vstupe.
Výhodne produktová zmes odvádzaná z posledného šachtového reaktora obsahuje 20 až 50 % objemu propylénu, vztiahnuté na sušinu.
Prehľad obrázkov na výkrese
Vynález bude bližšie vysvetlený pomocou výkresov, na ktorých obr. 1 znázorňuje prúdovú schému prvého variantu spôsobu a obr. 2 znázorňuje prúdovú schému druhého variantu spôsobu.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Podľa obr. 1 sa reagujúce pary metanolu, majúce obvykle teplotu v rozsahu od 200 do 350 °C, privádzajú do potrubia 1 a vedú sa cez náplň prvého katalyzátora 2. Na prvom katalyzátore 2, ktorý sa skladá napríklad zo zrnitého A12O3, dochádza k prvej exotermnej reakcii a v potrubí 3 sa obdrží prvá parná zmes, ktorá má obvykle najmenej 50 % obj. dimetyléteru a vedľa toho ešte obsahuje metanol a vodnú paru. Teplota v potrubí 3Je v oblasti od 350 do 450 °C. Parná zmes z potrubia 3 sa rozdeľuje do potrubia 3a, 3b a 3c. Čiastkový prúd v potrubí 3b sa tu tiež označuje ako „prvý čiastkový prúd“, a prúd v potrubí 3c ako „druhý čiastkový prúd“.
Spolu s ostatnými látkami z potrubia 4 a 5, ktoré sa privádzajú ochladené, sa dáva zmes v potrubí 3b do prvého šachtového reaktora 6, ktorý obsahuje náplň tvarovo selektívneho zeolitového katalyzátora. Vodná para sa privádza v potrubí 7. Dbá sa na to, aby teplota zmesi, ktorá vstupuje v reaktore 6 do náplne katalyzátora, bola v oblasti od 350 do 500 °C a výhodne 380 až 480 °C. Na katalyzátore v reaktore ^prebiehajú exotermné reakcie premeny a v potrubí 9 sa obdrží prvá medziproduktová zmes s teplotami v rozsahu od 400 do 600 °C. V prípade potreby sa môže táto zmes viesť cez nepriamy chladič 10, ktorý nie je vo všetkých prípadoch potrebný a na obr. je naznačený ako škrtnutý.
Do zmesi z potrubia 9 sa pridáva čiastkový prúd z potrubia 3a, ktorý sa tu tiež označuje ako „druhý čiastkový prúd“. Ďalšia reakcia prebieha v druhom šachtovom reaktore 12, ktorý tiež obsahuje náplň tvarovo selektívneho zeolitového katalyzátora. Podmienky spôsobu v reaktore 12 sú zhruba rovnaké, ako v reaktore 6 a to platí tiež pre tretí šachtový reaktor 18. Z reaktora 12 sa obdrží v potrubí 13 druhá medziproduktová zmes, ku ktorej sa pridá tretí čiastkový prúd z potrubia 3c. Aj tu sa môže zmes v potrubí 13 v prípade potreby viesť cez nepriamy chladič 10.
Zmes z potrubia 13 sa vedie cez tretí šachtový reaktor 18, ktorý je v tomto prípade posledným do série zapojeným šachtovým reaktorom, ktorý obsahuje zeolitový katalyzátor ako náplň. Produktová zmes odťahovaná v potrubí 15 má spravidla obsah propylénu, počítané na sušinu, 40 až 60 % obj. a obsahuje vedľa toho ešte navyše ďalšie látky, ktoré sa tu tiež označujú ako zvyškové látky.
Zmes z potrubia 15 sa najprv podrobí chladeniu v tepelnom výmenníku 16, pričom sa obdrží kondenzát bohatý na vodu, ktorý sa odvádza potrubím 17. Plynné a parné látky sa odťahujú potrubím 20 a zmes kvapalín sa odvádza v potrubí 21. Plyny a pary, v ktorých je obsiahnutý aj požadovaný propylén, sa privádzajú do prvej kolóny 22, oddeľujú sa plyny a vedú sa potrubím 4 späť tak, ako to bolo opísané. Varákový produkt kolóny 22 prechádza potrubím 23 do druhej kolóny 24, z ktorej hlavy sa potrubím 25 odťahuje na propylén bohatá frakcia s obsahom propylénu obvykle minimálne 80 % obj. Varákový produkt (väčšinou C4+-uhľovodíky), ktorý kolónu 24 opúšťa potrubím 26, sa vedie späť potrubím 5. Zvyškové látky v potrubiach 4 a 5 sa môžu tiež dávať do zmesí v potrubiach 3a alebo potrubia 3b. Prebytky sa odstraňujú potrubiami 4a a 5a.
Zmes kvapalín z potrubia 21 sa privádza do tretej kolóny 28, z ktorej sa oddeľuje ľahká C5+-frakcia a v potrubí 29 a potrubím 5 sa vedie späť. Ťažké podiely, obvykle benzínové uhľovodíky, sa odťahujú potrubím 30 a oddeľujú sa zo spôsobu.
V spôsobe podľa obr. 2 sa využíva tepelný obsah produktovej zmesi, ktorá prichádza z posledného šachtového reaktora 18 do potrubia 15, ktorá má obvykle teploty v rozsahu od 400 do 600 °C. Najprv odovzdáva produktová zmes časť svojho tepla v tepelnom výmenníku 16 a potom v predohrievači 35, do ktorého sa potrubím 36 privádza kvapalný metanol alebo pary metanolu. Z tepelného predohrievača 35 sa odťahujú pary metanolu s teplotami v rozsahu od 200 do 350 °C potrubím 1 a vedú sa vrstvou prvého katalyzátora 2. S teplotami od 100 do 250 °C prúdi produktová zmes, ktorá tiež obsahuje vodnú paru, potrubím 37 ku kompresoru 38 a má na jeho výstupe v potrubí 39 tlak 300 až 1500 kPa (3 až 15 barov), z ekonomických dôvodov ale väčšinou nanajvýš 1000 kPa (10 barov), pričom teplota je v oblasti 130 až 250 °C. Vodná para v zmesi v potrubí 39 ešte nie je alebo skoro ešte nie je skondenzovaná, nanajvýš 30 % hmotn. a výhodne nanajvýš 10 % hmotn. vody je už skvapalnené.
V nepriamom tepelnom výmenníku 40 sa ďalej ochladzuje produktová zmes z potrubia 39, pričom ako chladiace médium slúži vodná fáza, ktorá sa privádza potrubím 44. Pritom sa vodná fáza celkom alebo z prevažujúcej časti odparí a vyrobená vodná para sa odvádza potrubím 7, pričom teplota je v rozsahu 100 až 200 °C a tlak je v rozsahu 10 až 1000 kPa (0,1 až 10 barov). Toto potrubie 7 ústi do potrubia 3b. čo nebolo kvôli lepšej prehľadnosti celkom zakreslené.
Produktová zmes prichádzajúca v potrubí 42 z tepelného výmenníka 40 je sčasti skondenzovaná a najmenej 80 % hmotn. obsahu vody je skvapalnené. Teploty v potrubí 42 sú o 20 až 150 °C, výhodne o 30 až 120 °C nižšie ako v potrubí 39 a aj tlak je o 10 až 1000 kPa (0,1 až 10 barov) nižší. Na oddeľovanie sa vedie produktová zmes v potrubí 42 do separátora 44, z ktorého sa v potrubí 45 odťahuje vodná fáza a v potrubí 21 kvapalinová zmes obsahujúca benzínové uhľovodíky. Plyny a pary, ktoré tiež obsahujú žiaduci propylén sa odťahujú v potrubí 20. Vodná fáza z potrubia 45 sa môže viesť potrubím 41 späť k tepelnému výmenníku 40. V danom prípade sa odovzdáva do stripera 46, aby sa pomocou stripovacieho plynu (napríklad dusíka) z potrubia 47 odstránili ľahkovriace uhľovodíky (napríklad C2-uhľovodíky) cez potrubie 48. Odstripovaná vodná fáza sa dostáva potrubím 41 späť k tepelnému výmenníku 40. Čerstvá voda sa privádza v potrubí 49. V zostávajúcom platí to, čo bolo uvedené k obr. 1.
Príklad 1
Pracuje sa so zariadením zodpovedajúcim zariadeniu z obr. 1. Neskôr uvedené údaje boli sčasti vypočítané.
K prvému katalyzátoru 2, ktorý sa skladá zo zrnitého A12O3, sa privádzajú pary metanolu ohriate na 280 °C a v potrubí 3 sa obdrží zmes pár s teplotou 382 °C, ktorá sa skladá z 32 % obj. metanolu, 34 % obj. dimetyléteru a 34 % obj. vodnej pary. Táto zmes pár sa rozdeľuje do potrubia 3a, 3b a 3c v pomere 1 : 1, 3 : 1,8. Hmotnostný pomer zmesi pár v potrubí 3b k vodnej pare privádzanej potrubím 7 je 1 : 4. Zmes, ktorá vstupuje do prvého šachtového reaktora 6, má teplotu 435 °C a tlak 180 kPa (1,8 baru). Tvarovo selektívny zeolitový katalyzátor pentasilového typu, ktorý sa používa v šachtových reaktoroch 6, 12 a 18 má obsah alkálií 100 ppm, obsah ZnO + CdO 0,05 % hmotn., povrch BET 460 m3/g a objem pórov 0,4 m3/g. Vo všetkých troch šachtových reaktorov sa pracuje s priestorovou rýchlosťou 1 kg metanolového ekvivalentu na kg katalyzátora a hodinu (1 mól dimetyléteru = 2 moly metanolového ekvivalentu).
Zmes v potrubí 9 má teplotu 495 °C, teplota na vstupe do šachtového reaktora 12 je 440 °C, rovnakú vstupnú teplotu má aj šachtový reaktor 18. Z produktovej zmesi v potrubí 15 sa oddeľuje procesná voda 17 chladením v tepelnom výmenníku 16 a plynné podiely sa vedú potrubím 20 ku kolóne 22. Ďalší spôsob práce prebieha tak, ako je to opísané okolo obr. 1. Vždy 10 % množstva prúdiaceho v potrubiach 4 a 5 sa odťahuje potrubiami 4a a 5a.
Potrubím 29 sa odťahuje 80 % zreagovateľných C5- až C8-olefínov a v potrubí 30 sa obdrží primárny benzín. Zmes plynov v potrubí 4 sa skladá zo 40 % obj. z etylénu, z 30 % obj. z metánu a zvyšok je etán, vodík, a oxid uhoľnatý. Zmes v potrubí 26 sa skladá z 50 % obj. z buténu a z 30 % obj. z butánu, v zvyšku prevažuje pentén a pentán. 58 % obj. zmesi z potrubia 29 sa skladá z C5- až C8-olefínov a zvyšok je z parafínových uhľovodíkov.
% mól. použitého metanolu dáva výrobkový prúd potrubia 25, ktorý sa skladá z 97 % obj. z propylénu, 26 % mól. použitého metanolu sa odvádza ako primárny benzín potrubím 5a a 4 % mól. dáva potrubie 4a vykurovacieho plynu. Po nabiehacej fáze sa môže o štvrtinu zredukovať prívod vodnej pary potrubím 7.
Príklad 2
V podstate sa pracuje ako v príklade 1, ale zmes produktu v potrubí 15 sa ďalej spracuje tak, ako je to opísané okolo obr. 2. Striper 46 sa nepoužije, potrubia 45 a 41 sa spolu spoja, prídavná voda potrubím 49 odpadá. Dôležité údaje sú uvedené v nasledujúcej tabuľke:
| Vzťahová značka | 37 | 39 | 42 | 7 | 20 | 21 |
| Teplota (°C) | 180 | 185 | 120 | 113 | 120 | 120 |
| Tlak (kPa) | 130 | 550 | 450 | 160 | 200 | 200 |
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (8)
1. Spôsob výroby propylénu z metanolu, pri ktorom sa pary metanolu na prvom katalyzátore zreagujú na prvú parnú zmes obsahujúcu dimetyléter a z prvej parnej zmesi obsahujúcej dimetyléter sa na tvarovo selektívnom zeolitovom katalyzátore pentasilového typu vyrobí produktová zmes obsahujúca propylén, vyznačujúci sa tým, že sa tvarovo selektívny zeolitový katalyzátor pentasilového typu umiestni ako náplň do aspoň dvoch v sérii zapojených šachtových reaktorov prevádzkovaných bez prostriedkov na nepriame chladenie, že sa prvý čiastočný prúd prvej parnej zmesi obsahujúci dimetyléter vedie spolu s vodnou parou do prvého šachtového reaktora, z prvého šachtového reaktora sa odvádza prvá medziproduktová zmes a vedie do druhého šachtového reaktora, pričom sa do drahého šachtového reaktora tiež privádza druhý čiastočný prúd prvej parnej zmesi obsahujúci dimetyléter, a že sa z posledného zo sériovo zapojených šachtových reaktorov odvádza produktová zmes, ktorá sa ochladí, na to sa z nej oddelí frakcia bohatá na propán a aspoň časť zvyšných látok sa vedie späť do aspoň jedného zo šachtových reaktorov.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že prvá parná zmes obsahujúca dimetyléter obsahuje na vstupe do prvého šachtového reaktora 10 až 40 % objemu dimetyléteru.
3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že sa produktová zmes odvádzaná z posledného šachtového reaktora, ktorá obsahuje vodnú para, ochladí na teplotu 100 až 250 °C a stlačí pod tlakom 300 až 1500 kPa na získanie stlačenej produktovej zmesi, ktorej obsah vody je najviac z 30 % hmotnosti skvapalnený, že sa stlačená produktová zmes vedie skrz aspoň jeden nepriamy tepelný výmenník, v ktorom sa ochladí proti vodnej fáze, že sa z nepriameho tepelného výmenníka odvádza ochladená produktová zmes obsahujúca kondenzát, ktorej obsah vody je z aspoň 80 % hmotnosti skvapalnený a ktorej teplota je o 20 až 150 °C nižšia, než ako mala pri vstupe do nepriameho tepelného výmenníka, že sa z ochladenej produktovej zmesi obsahujúcej kondenzát oddelí vodná fáza a táto vodná fáza sa vedie do nepriameho tepelného výmenníka, v ktorom sa do značnej miery alebo úplne odparí a takto vyrobená vodná para sa aspoň čiastočne vedie do prvého šachtového reaktora.
4. Spôsob podľa nároku 3, vyznačujúci sa tým, že sa z vodnej fázy odstránia vysoko prchavé uhľovodíky ešte predtým, ako sa vodná fáza vedie do nepriameho tepelného výmenníka.
5. Spôsob podľa nároku 1 alebo podľa niektorého z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že tri šachtové reaktory sú zapojené do série, pričom druhá medziproduktová zmes opúšťajúca druhý šachtový reaktor a tretí čiastočný prúd prvej parnej zmesi obsahujúci dimetyléter sa zavádzajú do tretieho šachtového reaktora a z tretieho šachtového reaktora sa odvádza produktová zmes.
6. Spôsob podľa niektorého z nárokov laž 5, vyznačujúci sa tým, že teploty na vstupe do šachtových reaktorov sú 350 až 500 °C.
7. Spôsob podľa nároku 1 alebo niektorého z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že teplota na výstupe z jedného alebo viacerých šachtových reaktorov je o 30 až 100 °C vyššia ako na vstupe.
8. Spôsob podľa nároku 1 alebo niektorého z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že produktová zmes odvádzaná z posledného šachtového reaktora obsahuje 20 až 50 % objemu propylénu, vztiahnuté na sušinu.
2 výkresy
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10027159A DE10027159A1 (de) | 2000-05-31 | 2000-05-31 | Verfahren zum Erzeugen von Propylen aus Methanol |
| DE10117248A DE10117248A1 (de) | 2000-05-31 | 2001-04-06 | Verfahren zum Erzeugen von Propylen aus Methanol |
| PCT/EP2001/005855 WO2001092190A1 (de) | 2000-05-31 | 2001-05-22 | Verfahren zum erzeugen von propylen aus methanol |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK18172002A3 SK18172002A3 (sk) | 2003-08-05 |
| SK287532B6 true SK287532B6 (sk) | 2011-01-04 |
Family
ID=26005922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK1817-2002A SK287532B6 (sk) | 2000-05-31 | 2001-05-22 | Spôsob výroby propylénu z metanolu |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7015369B2 (sk) |
| EP (1) | EP1289912B1 (sk) |
| JP (1) | JP3844734B2 (sk) |
| CN (1) | CN1203033C (sk) |
| AR (1) | AR028640A1 (sk) |
| AT (1) | ATE338015T1 (sk) |
| AU (2) | AU2001266008B2 (sk) |
| BR (1) | BR0111239B1 (sk) |
| CA (1) | CA2408590C (sk) |
| CZ (1) | CZ303969B6 (sk) |
| DE (2) | DE10117248A1 (sk) |
| DK (1) | DK1289912T3 (sk) |
| DZ (1) | DZ3071A1 (sk) |
| EG (1) | EG22799A (sk) |
| HU (1) | HU228854B1 (sk) |
| MX (1) | MXPA02011865A (sk) |
| PL (1) | PL202517B1 (sk) |
| RU (1) | RU2266885C2 (sk) |
| SA (1) | SA01220443B1 (sk) |
| SK (1) | SK287532B6 (sk) |
| UA (1) | UA73577C2 (sk) |
| WO (1) | WO2001092190A1 (sk) |
Families Citing this family (72)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4826707B2 (ja) * | 2003-12-12 | 2011-11-30 | 三菱化学株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| KR101159087B1 (ko) | 2003-12-12 | 2012-06-25 | 미쓰비시 가가꾸 가부시키가이샤 | 프로필렌의 제조 방법 |
| JP4599851B2 (ja) * | 2004-02-23 | 2010-12-15 | 三菱化学株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| JP4608926B2 (ja) * | 2004-03-30 | 2011-01-12 | 三菱化学株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| JP4604508B2 (ja) * | 2004-02-23 | 2011-01-05 | 三菱化学株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| JP4604509B2 (ja) * | 2004-02-23 | 2011-01-05 | 三菱化学株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| DK1706428T3 (da) * | 2004-01-22 | 2009-11-30 | Merck Patent Gmbh | Anti-cancer-antistoffer med reduceret komplementfiksering |
| US7371915B1 (en) | 2004-06-25 | 2008-05-13 | Uop Llc | Conversion of oxygenate to propylene using moving bed technology |
| US7663012B2 (en) * | 2004-06-25 | 2010-02-16 | Uop Llc | Conversion of dimethylether to propylene using moving bed technology |
| US20060020155A1 (en) * | 2004-07-21 | 2006-01-26 | Beech James H Jr | Processes for converting oxygenates to olefins at reduced volumetric flow rates |
| US7371916B1 (en) * | 2004-09-16 | 2008-05-13 | Uop Llc | Conversion of an alcoholic oxygenate to propylene using moving bed technology and an etherification step |
| US7405337B2 (en) * | 2004-09-21 | 2008-07-29 | Uop Llc | Conversion of oxygenate to propylene with selective hydrogen treatment of heavy olefin recycle stream |
| DE102004052828B3 (de) * | 2004-11-02 | 2005-12-15 | Lurgi Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von niederen Olefinen aus Oxigenaten |
| US7408092B2 (en) * | 2004-11-12 | 2008-08-05 | Uop Llc | Selective conversion of oxygenate to propylene using moving bed technology and a hydrothermally stabilized dual-function catalyst |
| US20060149109A1 (en) * | 2004-12-30 | 2006-07-06 | Ruziska Philip A | Converting methanol and ethanol to light olefins |
| US7414167B2 (en) * | 2005-01-14 | 2008-08-19 | Uop Llc | Conversion of oxygenate to propylene using moving bed technology and a separate heavy olefin interconversion step |
| DE102005003109B4 (de) * | 2005-01-22 | 2015-02-12 | Air Liquide Global E&C Solutions Germany Gmbh | Verfahren zur Herstellung von synthetischen Kraftstoffen aus Oxigenaten |
| JP4774813B2 (ja) * | 2005-06-03 | 2011-09-14 | 三菱化学株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| CN100430349C (zh) * | 2005-08-15 | 2008-11-05 | 中国石油化工股份有限公司 | 由甲醇或二甲醚生产丙烯的方法 |
| JP4975624B2 (ja) * | 2005-08-24 | 2012-07-11 | 日揮株式会社 | プロピレンの製造方法および製造装置 |
| DE102005048931B8 (de) * | 2005-10-13 | 2015-06-18 | Air Liquide Global E&C Solutions Germany Gmbh | Verfahren und Anlage zur Herstellung von C2-C4-Olefinen aus Methanol und/oder Dimethylether |
| WO2007055357A1 (ja) * | 2005-11-14 | 2007-05-18 | Jgc Corporation | 低級オレフィンの製造方法 |
| US7687671B2 (en) * | 2005-12-05 | 2010-03-30 | Uop Llc | Integrated oxygenate conversion and product cracking |
| US7582268B1 (en) * | 2006-07-12 | 2009-09-01 | Uop Llc | Reactor system with interstage product removal |
| US7722825B1 (en) | 2006-07-31 | 2010-05-25 | Uop Llc | Preparing a light-olefin containing product stream from an oxygenate-containing feed stream using reactors directing a flow of a fluidized dual-function catalyst system |
| WO2008029631A1 (fr) * | 2006-08-30 | 2008-03-13 | Jgc Corporation | Procédé de production de propylène et appareil de production de propylène |
| JP5050466B2 (ja) * | 2006-09-21 | 2012-10-17 | 三菱化学株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| JP5023638B2 (ja) * | 2006-09-27 | 2012-09-12 | 三菱化学株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| JP5020587B2 (ja) * | 2006-09-28 | 2012-09-05 | 日揮株式会社 | プロピレンの製造方法およびプロピレンの製造装置 |
| WO2008080363A1 (en) * | 2006-12-29 | 2008-07-10 | Accelergy Shanghai R & D Center Co., Ltd. | High throughput propylene from methanol catalytic process development method |
| CN101157593B (zh) * | 2007-03-07 | 2010-09-22 | 中国科学院大连化学物理研究所 | 由甲醇或/和二甲醚生产低碳烯烃的方法 |
| US7989669B2 (en) * | 2007-03-28 | 2011-08-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Recycle of DME in an oxygenate-to-olefin reaction system |
| JP5388436B2 (ja) * | 2007-10-23 | 2014-01-15 | 出光興産株式会社 | 軽質オレフィン類の製造方法 |
| EP2225017A1 (en) | 2007-11-19 | 2010-09-08 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for the preparation of an olefin |
| EP2231321B1 (en) * | 2007-11-19 | 2013-05-22 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for the preparation of an olefinic product |
| US7919660B2 (en) * | 2007-12-21 | 2011-04-05 | Uop Llc | Methods of converting methanol feedstock to olefins |
| EP2123736A1 (de) | 2008-05-19 | 2009-11-25 | C.E.-Technology Limited | Verfahren zur Herstellung von Dieselkraftstoffen und Flugzeugtreibstoffen aus C1-C5-Alkoholen |
| US8003841B2 (en) * | 2008-06-30 | 2011-08-23 | Uop Llc | Integration of OTO process with direct DME synthesis |
| CN101381270B (zh) * | 2008-10-15 | 2012-10-31 | 惠生工程（中国）有限公司 | 一种mto/mtp反应混合物的分离方法 |
| EA019862B1 (ru) | 2009-07-30 | 2014-06-30 | Мицубиси Кемикал Корпорейшн | Способ получения пропилена и катализатор получения пропилена |
| DE102010005704A1 (de) | 2010-01-26 | 2011-07-28 | Süd-Chemie AG, 80333 | Verbesserter Katalysator auf Zeolithbasis zur Herstellung von Olefinen und zur Oligomerisierung von Olefinen |
| DE102010022138A1 (de) | 2010-05-20 | 2011-11-24 | Lurgi Gmbh | Verfahren und Anlage zur Herstellung oxygenatarmer Olefinströme |
| CN101880212B (zh) * | 2010-06-18 | 2015-09-23 | 王伟跃 | 一种由含氧化合物制备丙烯的工艺 |
| JPWO2012015060A1 (ja) * | 2010-07-30 | 2013-09-12 | 日本ガス合成株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| DE102010042216A1 (de) | 2010-10-08 | 2011-06-09 | Basf Se | Verfahren zur Hemmung der unerwünschten radikalischen Polymerisation von in einer flüssigen Phase P befindlicher Acrylsäure |
| DE102011013908A1 (de) | 2011-03-15 | 2012-09-20 | Süd-Chemie AG | Modifizierter Katalysator zur Umwandlung von Oxygenaten zu Olefinen |
| CN102320912B (zh) * | 2011-06-03 | 2014-04-16 | 神华集团有限责任公司 | 最大化含氧化合物转化制备低碳烯烃工艺中的乙烯和丙烯总收率的方法 |
| CN102875290B (zh) * | 2011-07-12 | 2014-08-13 | 中国石油化工股份有限公司 | 由甲醇和石脑油制备低碳烯烃的反应装置 |
| US8987530B2 (en) * | 2011-09-14 | 2015-03-24 | Enerkem, Inc. | Production of alcohols having at least four carbon atoms from carbonaceous materials |
| US8981165B2 (en) * | 2011-09-14 | 2015-03-17 | Enerkem, Inc. | Production of alcohols having three carbon atoms from carbonaceous materials |
| DE102011114367A1 (de) * | 2011-09-27 | 2013-03-28 | Lurgi Gmbh | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Olefinen aus Dimethylether |
| KR101622496B1 (ko) | 2011-12-19 | 2016-05-18 | 달리안 인스티튜트 오브 케미컬 피직스, 차이니즈 아카데미 오브 사이언시즈 | 메탄올 및/또는 디메틸에테르로부터 에틸렌 및 프로필렌을 제조하는 촉매, 그 제조방법 및 응용 |
| DE102012104128A1 (de) * | 2012-05-11 | 2013-11-14 | L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Verfahren zur Herstellung kurzkettiger Olefine mit verlängerter Zykluszeit |
| DE102012215757A1 (de) * | 2012-09-05 | 2014-03-06 | Evonik Industries Ag | Verfahren zur Herstellung von linearen Butenen aus Methanol |
| DE102013101575B4 (de) * | 2012-12-21 | 2019-06-06 | L’AIR LIQUIDE Société Anonyme pour l’Etude et l’Exploitation des Procédés Georges Claude | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Olefinen aus Oxygenaten |
| DE102013102980A1 (de) | 2013-03-22 | 2014-09-25 | L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Verfahren zur Herstellung kurzkettiger Olefine aus Oxygenaten |
| CN104056654B (zh) * | 2013-03-22 | 2016-07-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种zsm-5分子筛组合物、制备方法及其应用 |
| CN103553863B (zh) * | 2013-10-30 | 2015-04-29 | 神华集团有限责任公司 | 一种由甲醇制备丙烯的方法和系统 |
| WO2015084576A2 (en) | 2013-12-06 | 2015-06-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Hydrocarbon conversion |
| US10167361B2 (en) | 2014-03-25 | 2019-01-01 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Production of aromatics and C2+olefins |
| US9682899B2 (en) | 2013-12-06 | 2017-06-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Hydrocarbon conversion |
| WO2015084575A2 (en) | 2013-12-06 | 2015-06-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Production of c2+ olefins |
| US10131588B2 (en) | 2013-12-06 | 2018-11-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Production of C2+ olefins |
| CN105828943B (zh) | 2013-12-20 | 2019-03-08 | 科莱恩产品（德国）有限公司 | 用于使含氧化合物转化成烯烃的含磷催化剂 |
| EP3103858A1 (de) | 2015-06-08 | 2016-12-14 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Verfahren zur wäsche organischer flüssigkeiten mit einer aus fluorkohlenstoff bestehende flüssigkeit |
| WO2017052860A1 (en) | 2015-09-25 | 2017-03-30 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Hydrocarbon dehydrocyclization |
| CN107032944B (zh) * | 2016-02-03 | 2019-12-17 | 中石化广州工程有限公司 | 一种甲醇转化为丙烯的方法 |
| CN106928036B (zh) * | 2017-04-19 | 2021-01-15 | 四川达兴能源股份有限公司 | 利用丁缩醛制备聚甲氧基丁基醚的方法 |
| CN112469686B (zh) | 2018-07-26 | 2024-04-05 | 巴斯夫欧洲公司 | 抑制液相p中存在的丙烯酸的不想要的自由基聚合的方法 |
| CN115335354A (zh) | 2020-03-26 | 2022-11-11 | 巴斯夫欧洲公司 | 抑制存在于液相p中的丙烯酸的不期望的自由基聚合的方法 |
| EP4438586A1 (de) | 2023-03-30 | 2024-10-02 | Covestro Deutschland AG | Nachhaltige herstellung von bisphenol-a für die produktion von polycarbonat |
| EP4442859A1 (de) | 2023-04-06 | 2024-10-09 | Covestro Deutschland AG | Nachhaltige herstellung von hexamethylendiisocyanat für die produktion von polyurethan |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4404414A (en) * | 1982-09-28 | 1983-09-13 | Mobil Oil Corporation | Conversion of methanol to gasoline |
| DE4009459A1 (de) * | 1990-03-23 | 1991-09-26 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur erzeugung von niederen olefinen |
| US5817906A (en) * | 1995-08-10 | 1998-10-06 | Uop Llc | Process for producing light olefins using reaction with distillation as an intermediate step |
| US5744680A (en) * | 1995-08-10 | 1998-04-28 | Uop | Process for producing light olefins |
| DE19723363A1 (de) * | 1997-06-04 | 1998-12-10 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Erzeugen von Ethylen, Propylen und wahlweise auch Butenisomeren aus Methanol- und/oder Dimethylether |
-
2001
- 2001-04-06 DE DE10117248A patent/DE10117248A1/de not_active Ceased
- 2001-05-21 DZ DZ010033A patent/DZ3071A1/xx active
- 2001-05-22 AU AU2001266008A patent/AU2001266008B2/en not_active Ceased
- 2001-05-22 DE DE50110883T patent/DE50110883D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-05-22 CN CNB01810472XA patent/CN1203033C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-05-22 BR BRPI0111239-2A patent/BR0111239B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-05-22 AU AU6600801A patent/AU6600801A/xx active Pending
- 2001-05-22 DK DK01943427T patent/DK1289912T3/da active
- 2001-05-22 US US10/296,356 patent/US7015369B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-05-22 RU RU2002135910/04A patent/RU2266885C2/ru active
- 2001-05-22 PL PL358969A patent/PL202517B1/pl unknown
- 2001-05-22 HU HU0301930A patent/HU228854B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2001-05-22 UA UA20021210700A patent/UA73577C2/uk unknown
- 2001-05-22 CA CA002408590A patent/CA2408590C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-05-22 MX MXPA02011865A patent/MXPA02011865A/es active IP Right Grant
- 2001-05-22 JP JP2002500807A patent/JP3844734B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-05-22 EP EP01943427A patent/EP1289912B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-05-22 WO PCT/EP2001/005855 patent/WO2001092190A1/de active IP Right Grant
- 2001-05-22 AT AT01943427T patent/ATE338015T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-05-22 CZ CZ20024174A patent/CZ303969B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-05-22 SK SK1817-2002A patent/SK287532B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2001-05-28 AR ARP010102545A patent/AR028640A1/es active IP Right Grant
- 2001-05-30 EG EG20010581A patent/EG22799A/xx active
- 2001-10-10 SA SA01220443A patent/SA01220443B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE338015T1 (de) | 2006-09-15 |
| AU2001266008B2 (en) | 2005-11-24 |
| JP2003535069A (ja) | 2003-11-25 |
| CA2408590C (en) | 2007-10-02 |
| CN1431982A (zh) | 2003-07-23 |
| RU2266885C2 (ru) | 2005-12-27 |
| CZ303969B6 (cs) | 2013-07-24 |
| CA2408590A1 (en) | 2002-11-12 |
| DZ3071A1 (fr) | 2004-09-14 |
| AR028640A1 (es) | 2003-05-21 |
| BR0111239B1 (pt) | 2012-07-24 |
| CN1203033C (zh) | 2005-05-25 |
| EP1289912A1 (de) | 2003-03-12 |
| DK1289912T3 (da) | 2007-01-08 |
| DE10117248A1 (de) | 2002-10-10 |
| WO2001092190A1 (de) | 2001-12-06 |
| UA73577C2 (uk) | 2005-08-15 |
| SA01220443B1 (ar) | 2006-07-03 |
| JP3844734B2 (ja) | 2006-11-15 |
| EP1289912B1 (de) | 2006-08-30 |
| BR0111239A (pt) | 2003-06-10 |
| CZ20024174A3 (cs) | 2003-06-18 |
| US20030139635A1 (en) | 2003-07-24 |
| SK18172002A3 (sk) | 2003-08-05 |
| PL358969A1 (en) | 2004-08-23 |
| PL202517B1 (pl) | 2009-07-31 |
| AU6600801A (en) | 2001-12-11 |
| US7015369B2 (en) | 2006-03-21 |
| HUP0301930A2 (hu) | 2003-09-29 |
| MXPA02011865A (es) | 2004-05-17 |
| DE50110883D1 (de) | 2006-10-12 |
| HUP0301930A3 (en) | 2007-09-28 |
| HU228854B1 (en) | 2013-06-28 |
| EG22799A (en) | 2003-08-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SK287532B6 (sk) | Spôsob výroby propylénu z metanolu | |
| US6632971B2 (en) | Process for converting natural gas to higher value products using a methanol refinery remote from the natural gas source | |
| CN101351423B (zh) | 通过二甲醚生产轻质烯烃 | |
| EP0060103B1 (en) | Process for manufacturing ethylene | |
| CN1990435B (zh) | 经含氧物转化的烯烃生成 | |
| US20060020155A1 (en) | Processes for converting oxygenates to olefins at reduced volumetric flow rates | |
| CN102686540B (zh) | 从合成气中生产烃特别是汽油的方法 | |
| US20070259972A1 (en) | Process for the production of mixed alcohols | |
| EA010072B1 (ru) | Способы получения метанольных потоков | |
| JPS6241276B2 (sk) | ||
| JP5425630B2 (ja) | メタノールからオレフィンへの統合処理 | |
| US20100234655A1 (en) | Process for preparing c2 to c4 olefins from a feed stream comprising oxygenates and steam | |
| US7151198B2 (en) | Integration of a methanol synthesis system with a methanol to olefin reaction system | |
| US20040127758A1 (en) | Integration of a methanol synthesis system with a methanol to olefin reaction system | |
| US8779226B2 (en) | Process for preparing ethylene and propylene | |
| US4808764A (en) | Methanol-gas saturator for catalytic conversion system | |
| US8754280B2 (en) | Method for start-up of an oxygenate-to-olefin process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees |
Effective date: 20160522 |