SA519410418B1 - عملية لإنتاج مركب - Google Patents

عملية لإنتاج مركب Download PDF

Info

Publication number
SA519410418B1
SA519410418B1 SA519410418A SA519410418A SA519410418B1 SA 519410418 B1 SA519410418 B1 SA 519410418B1 SA 519410418 A SA519410418 A SA 519410418A SA 519410418 A SA519410418 A SA 519410418A SA 519410418 B1 SA519410418 B1 SA 519410418B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
catalyst
gas
fluidized bed
bed reactor
solution
Prior art date
Application number
SA519410418A
Other languages
English (en)
Inventor
شو تامورا،
داي ناغاتا،
Original Assignee
أساهي كاسي كابوشيكي كايشا
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by أساهي كاسي كابوشيكي كايشا filed Critical أساهي كاسي كابوشيكي كايشا
Publication of SA519410418B1 publication Critical patent/SA519410418B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C253/00—Preparation of carboxylic acid nitriles
    • C07C253/24—Preparation of carboxylic acid nitriles by ammoxidation of hydrocarbons or substituted hydrocarbons
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/002—Mixed oxides other than spinels, e.g. perovskite
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/16—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/24—Chromium, molybdenum or tungsten
    • B01J23/30—Tungsten
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/50—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their shape or configuration
    • B01J35/51—Spheres
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/30—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group III (IIIA or IIIB) of the Periodic Table
    • B01J2523/37—Lanthanides
    • B01J2523/3712—Cerium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/50—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group V (VA or VB) of the Periodic Table
    • B01J2523/53—Antimony
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/50—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group V (VA or VB) of the Periodic Table
    • B01J2523/55—Vanadium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/50—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group V (VA or VB) of the Periodic Table
    • B01J2523/56—Niobium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/60—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group VI (VIA or VIB) of the Periodic Table
    • B01J2523/68—Molybdenum
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/60—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group VI (VIA or VIB) of the Periodic Table
    • B01J2523/69—Tungsten
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07B—GENERAL METHODS OF ORGANIC CHEMISTRY; APPARATUS THEREFOR
    • C07B61/00—Other general methods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C255/00—Carboxylic acid nitriles
    • C07C255/01—Carboxylic acid nitriles having cyano groups bound to acyclic carbon atoms
    • C07C255/06—Carboxylic acid nitriles having cyano groups bound to acyclic carbon atoms of an acyclic and unsaturated carbon skeleton
    • C07C255/07—Mononitriles
    • C07C255/08—Acrylonitrile; Methacrylonitrile

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
  • Catalysts (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بعملية لإنتاج مركب باستخدام مفاعل قاع متميع fluidized bed reactor مشتمل على مساحة داخلية لها حفاز catalyst يتم إيواؤه بطريقة قابلة للتميع فيه، يلقم منفذ تلقيمة أول فيه يشتمل غاز المادة البادئة على هيدروكربون hydrocarbon إلى مفاعل القاع المتميع، يلقم منفذ تلقيمة ثان فيه غاز محتوي على أكسجين يشتمل على أكسجين إلى مفاعل القاع المتميع، ومنفذ تفريغ يتم فيه تفريغ غاز منتج تفاعل من مفاعل القاع المتميع، بما في ذلك خطوة تفاعل لإخضاع الهيدروكربون hydrocarbon إلى تفاعل أكسدة حفزي catalytic oxidation لطور بخار أو تفاعل أكسدة نشادرية حفزي catalytic ammoxidation لطور بخار في وجود الحفاز في المساحة الداخلية لإنتاج حمض غير مشبع أو نتريل غير مشبع مقابل، على التوالي، حيث في خطوة التفاعل، يتم ضبط سرعة خطية (متر/ ثانية) لغاز المادة البادئة عند منفذ التلقيمة الأول مقابل درجة مقاومة التآكل abrasion resistance (٪) للحفاز بحيث تلبي العلاقة الموصوفة مسبقا بينهم.

Description

عملية لإنتاج مركب ‎PROCESS FOR PRODUCING COMPOUND‏ الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بعملية لإنتاج مركب. بصورة تقليدية؛ يمكن استخدام على نطاق واسع ‎Jolie‏ قاع متميع ‎fluidized bed‏ ‎reactor‏ عند خضوع ألكان ‎alkane‏ و/أو ألكين ‎alkene‏ إلى تفاعل أكسدة نشادرية حفزي ‎catalytic ammoxidation 5‏ لطور بخار فى وجود حفاز أكسيد مركب فلز ‎metal‏ ‎oxide catalyst‏ 0001005116. في مفاعل قاع متميع مستخدم على نطاق صناعي» تجرى عملية الإنتا 2 بصورة مستمرة لفترة زمنية طويلة ‘ وبالتالى » يحدث انخفاض فى ‎Jala)‏ الحفري ‎catalytic activity‏ الذي يمارس تأثير على إنتاجية التفاعل؛ تقليل كمية الحفاز المعباً بسبب التدفق الخارجي للحفاز وتغير في توزيع مقاس جسيم لحفاز أو ما شابه ذلك. على هذا الحساب؛ 10 لغرض تحسين إنتاجية تفاعل تتريل ‎itrile‏ غير مشبع؛ يجرى تطوير حفازات » تحسين في المعدات الداخلية للمفاعل؛ إلخ. على سبيل المثال» في براءة الاختراع اليابانية المبينة رقم: 2006-263715 ؛ يتم الكشف عن طريقة استخدام جسيمات دقيقة لمنتج متكلس أولي محتوي على موليبدينوم ‎«molybdenum‏ بزموث ‎bismuth‏ حديد ‎iron‏ وسيليكا لغرض توفير عملية لإنتاج حفاز له قوة كافية (مقاومة تأكل ‎.(abrasion resistance‏ إن أقرب حالات التقنية السابقة المتعلقة بموضوع الإختراع هما الوثيقتان: (أ) ‎US4370279A‏ وتاريخ 1983/01/25م. (ب) ‎US2016256848A1‏ وتاريخ 2016/09/08م. (ج) ‎US4691031A‏ وتاريخ 1987/09/01م.
‎J.
WERTHER ET AL, "Catalyst attrition in fluidized-bed systems’ (3)‏ ‎AICHE JOURNAL, US, (19990901), vol. 45, no. 9, ISSN 0001-1541,‏ ‎.pages 2001 — 2010‏ ‎YI‏ أن الوثائق المذكورة لم تكشف عن أو تقترح عملية لإنتاج مركب باستخدام مفاعل قاع متميع مشتمل على مساحة د اخلية لها حفاز يتم إيواؤه بطريقة قابلة للتميع فيه كم هو موصوف ومذكور في الإختراع الحالي. الوصف العام للاختراع عند استخدام حفاز له مقاومة ‎JCB‏ متنخفضة؛ هناك مشكلة في أن الحفاز يكون حفاز 0 مسحوق ‎chan‏ أو منقسم بشكل دقيق يتدفق للخارج لمفاعل قاع متميع لخفض الكمية الحفزية في مفاعل قاع متميع؛ وبالتالي خفض إنتاجية تفاعل مركب. من ناحية ‎(AT‏ جد أنه عند استخدام حفاز له مقاومة ‎JST‏ عالية؛ يلاحظ حدوث تلف في الجزء الداخلي لمفاعل القاع المتميع. يمكن أن يؤدي تراكم التلف في الجزءٍ الداخلي لمفاعل القاع المتميع إلى تأثيرات مختلفة ‎Jie‏ حدوث إتلاف للمفاعل الذي يمثل خطورة بشكل كبير وانخفاض في دقة التحكم في المفاعل بسبب حدوث ‎Bal)‏ ‏5 فى قطر منفذ تلقيمة ‎salad) lad‏ البادئة؛ تحديدا تأثير ضار فى التشغيل الفعلى. حتى لا يحدث تلف ‎gyal‏ الداخلي لمفاعل القاع المتميع في الحالة التي فيها يتم استخدام حفاز له مقاومة تأكل عالية؛ يُعتقد أن السرعات الخطية للغازات المختلفة التي يتم تلقيمها تنتخفض بحيث لا ينبغي للحفاز أن يتصادم بقوة مع ‎gia)‏ الداخلي لمفاعل القاع المتميع. مع ذلك»؛ يؤدي الانخفاض في السرعات الخطية للغازات إلى تأثير مباشر على انخفاض ميوعة الحفاز؛ وكنتيجة لذلك؛ يحدث انخفاض 0 لإنتاجية التفاعل لمركب. يجرى الاختراع الحالي في ضوء المشكلة المذكورة أعلاه. ويكون غرض الاختراع الحالي هو توفير عملية لإنتاج مركب يتم فيها الحصول على المركب بإنتاجية أعلى بدون التسبب في تلف المفاعل أثناء كبح تبعثر الحفاز.
لحل المشكلة المذكورة أعلاه؛ قام المخترعون الحاليون بالدراسة جديًا. كنتيجة لذلك؛ وجد المخترعون الحاليون أنه بالتحكم في صلابة الحفاز والسرعة الخطية لغاز المادة ‎call‏ يمكن حل المشكلة المذكورة أعلاه» وقد أكملوا الاختراع الحالي. هذا يعني؛ أن الاختراع الحالي يكون كما يلي.
]1[ عملية لإنتاج مركب باستخدام مفاعل قاع متميع مشتمل على مساحة داخلية لها حفاز يتم إيواؤه بطريقة قابلة للتميع فيه؛ يلقم منفذ تلقيمة ‎Jol‏ فيه يشتمل غاز المادة البادئة على هيدروكربون
إلى المساحة الداخلية؛ يلقم منفذ تلقيمة ثان فيه غاز محتوي على أكسجين يشتمل على أكسجين إلى المساحة الداخلية؛ ومنفذ تفريغ يتم فيه تفريغ غاز منتج تفاعل من المساحة الداخلية؛
تشتمل على خطوة تفاعل لإخضاع الهيدروكريون إلى تفاعل أكسدة حفزي لطور بخار أو تفاعل أكسدة نشادرية حفزي لطور بخار في وجود حفاز في المساحة الداخلية لإنتاج حمض غير مشبع أو نتريل غير مشبع مقابلء على التوالي » حيث
في خطوة التفاعل؛ يتم ضبط سرعة خطية (متر/ ثانية) لغاز المادة البادئة عند منفذ التلقيمة الأول مقابل درجة مقاومة التآكل )7( للحفاز لتلبي الحالات المتمثلة بالصيغ التالية (1) أو
5 (2): حالة ) 1 ( : عتدما لا تقل درجة مقاومة التاكل )7 للحفاز عن صفر ولا تزيد عن 4
5< سرعة خطية (متر/ ثانية) > 12.5 ‎X‏ درجة مقاومة ‎JSG‏ (7)+ 100 ‎dla‏ (2): عندما ‎mp‏ درجة مقاومة ‎JST‏ (7) للحفاز عن 4 ولا تزيد عن 62؛ 5< سرعة خطية (متر/ ثانية) > -2.5 ‎X‏ درجة مقاومة تأكل (7) + 160 ]2[ العملية لإنتاج المركب طبقا إلى [1]؛ حيث نسبة جسيم مجوف )7( للحفاز لا تزيد عن 5.,.
العملية لإنتاج المركب طبقا إلى ]1[ أو ]2[ حيث درجة مقاومة التآكل )7( لا تقل عن 1 ولا تزيد عن 10. ]4[ العملية لإنتاج المركب طبقا لأي من [1] إلى ]3[ حيث يكون الهيدروكربون عبارة عن ألكان و/أو ألكين. ‎Gk‏ للاختراع الحالي؛ يمكن توفير عملية لإنتاج مركب يتم فيها الحصول على المركب بإنتاجية عالية دون التسبب بتلف مفاعل أثناء كبح تبعثر حفاز. شرح مختصر للرسومات 0 شكل 1 يوضح منظر مقطعي تخطيطي لمفاعل قاع متميع الذي يستخدم في العملية لإنتاج ‎Joi‏ ‏غير مشبع من التجسيد الحالي. شكل 2 يوضح مجموعة مناظر تخطيطية لتوضيح طريقة لقياس درجة مقاومة تأكل )7( لحفاز. الوصف التفصيلىي: يتم وصف أدناه تجسيد للاختراع الحالي (يشار ‎ad)‏ على أنه 'تجسيد ‎present Ja‏ ‎"embodiment 5‏ هنا فيما بعد) بالتفصيل؛ لكن الاختراع الحالي لا يقتصر على هذا ‎(Sarg‏ تعديله يبشكل مختلف دون الخروج عن روح ا لاختراع الحالي . في الرسومات ‘ يرمز لنفس العناصر بنفس الحروف المرجعية؛ ‎(Sarg‏ حذف وصف متكرر لها. ما لم يلاحظ خلاف ذلك؛ تعتمد العلاقات الموضعية مثل أعلى وأسفل وسار ويمين على العلاقات الموضعية الموضحة فى الرسومات. علاوة على ذلك؛ لا تقتصر النسب البعدية فى الرسومات على النسب الموضحة. 0 ([عملية لإنتاج مركب]
عملية لإنتاج مركب من التجسيد الحالي باستخدام ‎Jolie‏ قاع متميع مشتمل على مساحة داخلية لها حفاز يتم إيواؤه بطريقة قابلة للتميع فيه يلقم منفذ تلقيمة أول فيه يشتمل غاز المادة البادئة على هيدروكربون إلى مفاعل القاع المتميع؛ يلقم ‎Mie‏ تلقيمة ثان فيه غاز محتوي على أكسجين يشتمل على أكسجين إلى مفاعل القاع المتميع؛ ومنفذ تفريغ يتم فيه تفريغ غاز منتج تفاعل من ‎Jolie‏ القاع المتميع» تشتمل على خطوة تفاعل لإخضاع الهيدروكريون إلى تفاعل أكسدة حفزي لطور بخار أو تفاعل أكسدة نشادرية حفزي لطور بخار فى وجود الحفاز فى المساحة الداخلية لإنتاج حمض غير مشبع أو نتريل غير مشبع مقابل؛ على التوالي» حيث في خطوة التفاعل» يتم ضبط سرعة خطية (متر/ ثانية) لغاز المادة البادئة عند منفذ التلقيمة الأول مقابل درجة مقاومة التآكل (7) للحفاز لتلبي الحالات المتمثلة بالصيغ التالية (1) أو (2): 0 1 حالة ) 1 ( : عتدما لا تقل درجة مقاومة التاكل )7 للحفاز عن صفر ولا تزيد عن 4 5< سرعة خطية (متر/ ثانية) > 12.5 ‎x‏ درجة مقاومة تأكل (7)+ 100 ‎dla‏ (2): عندما ‎mp‏ درجة مقاومة ‎JST‏ (7) للحفاز عن 4 ولا تزيد عن 62؛ 5< سرعة خطية (متر/ ثانية) > -2.5 ‎X‏ درجة مقاومة تأكل (7) + 160 [مفاعل قاع متميع]
في شكل 1؛ يوضح منظر مقطعي تخطيطي لمفاعل قاع متميع الذي يمكن استخدامه في التجسيد الحالي. يتم تثبيت ‎Jolie‏ قاع متميع ‎fluidized bed reactor‏ 1 بطريقة حيث يصبح اتجاه ‎Fagus‏ اتجاهًا أفقيًا بشكل كبير إلى سطح الأرض» ويكون له مساحة داخلية ‎internal space‏ 3 لها حفاز ‎catalyst‏ 2 يتم إيواؤه بطريقة قابلة للتميع فيه؛ يلقم منفذ تلقيمة أول ‎first feed port‏ 4 فيه يشتمل غاز ‎sale‏ بادئة ‎A‏ على هيدروكريون إلى مفاعل القاع المتميع
0 1+ يلقم منفذ تلقيمة ثان ‎second feed port‏ 9 فيه غاز محتوي على أكسجين 8 يحتوي على أكسجين إلى مفاعل القاع المتميع 1؛ ومنفذ تفريغ ‎discharge port‏ 6 يتم فيه تفريغ غاز منتج تفاعل © من مفاعل القاع المتميع 1. في التجسيد الموضح في شكل 1 يلقم ‎le‏ المادة البادئة ‎A‏ ‏محتوي على هيدروكربون إلى المساحة الداخلية 3 من ‎Mie‏ التلقيمة الأول 4 خلال أنبوب تشتيت ‎dispersion tube‏ 8؛ وبتم تشتيت غاز محتوي على الأكسجين 8 المُدخل من منفذ التلقيمة
الثانية 9 في المساحة الداخلية 3 بلوح تشتيت ‎dispersion plate‏ 5. يتم تلقيم غاز المادة البادئة ‎A‏ المطلوب تلقيمه من العديد من منافذ التلقيمة الأولى 4 والغاز المحتوي على الأكسجين 8 المطلوب تلقيمه ليتشتت بواسطة العديد من فتحات لوح التشتيت 5 بطريقة بحيث تتعرض الغازات لبعضها ‎aig (and)‏ خلطهم أثناء تداخلها مع بعضها البعض.
يتم تمييع الحفاز 2 في المساحة الداخلية 3 بتوازن ضمن وزن وحجم الحفاز نفسه؛ معدلات التلقيمة لغاز المادة البادئة ‎A‏ والغاز المحتوي على الأكسجين 8 (معدلات تدفق في اتجاه السهم ‎oF‏ إلخ. تنخفض الكمية الحالية (التوزيع) للحفاز 2 لكل مساحة وحدة تجاه ‎ial‏ العلوي من الجزء السفلي من المساحة الداخلية 3 (في اتجاه السهم ).
قد يكون للمساحة الداخلية 3 فرازة دوامية ‎cyclone‏ 7 لفصل واسترجاع الحفاز 2 من
0 غاز منتج ‎celal‏ وعند الضرورة؛ قد يكون لها إضافيا ملف تبريد (غير موضح) لإزالة بشكل أساسي حرارة التفاعل للمساحة السفلية للمساحة الداخلية 3 وبالتالي التحكم في درجة حرارة التفاعل وعضو (غير موضح) للتحكم في سرعة غاز سطحي في المساحة الداخلية 3. تختلف سرعة الغاز السطحية في المساحة الداخلية 3 مع منطقة مقطعية عرضية للمساحة الداخلية 3 (منطقة مقطعية عرضية في اتجاه متقاطع بشكل عمودي مع اتجاه السهم ). على سبيل المثال؛ عندما يفتريض
5 وجود مساحة داخلية 3 منطقتها المقطعية العرضية لا تكون موحدة؛ تنخفض سرعة الغاز السطحية في موضع له منطقة مقطعية عرضية كبيرة؛ وتزداد سرعة الغاز السطحية في موضع له منطقة مقطعية عرضية صغيرة. من ناحية التحكم في سرعة الغاز السطحية في كل موضع للمساحة الداخلية 3 يتم تثبيت العضو للتحكم في سرعة الغاز السطحية في المساحة الداخلية 3؛ يتم تضييق المنطقة المقطعية العرضية القابلة لتدفق الغاز في موضع حيث يتم تثبيت العضو للتحكم
0 في سرعة الغاز السطحية بقسم مشغول بالعضو للتحكم في سرعة الغاز السطحية؛ بحيث تزداد سرعة الغاز السطحية في كل موضع بالمقارنة مع السرعة في موضع حيث لا يتم تثبيت العضو للتحكم في سرعة الغاز السطحية. بدلا من تثبيت العضو للتحكم في سرعة الغاز السطحية؛ يمكن استخدام مفاعل قاع متميع 1 أقطاره لا تكون موحدة بحيث قد تختلف المنطقة المقطعية العرضية للمساحة الداخلية 3 عند الموضع المطلوب.
يدخل غاز منتج التفاعل المشغول بالحفاز 2 الفرازة الدوامية 7 من خلال مدخل ‎inlet‏ ‏7). يسقط الحفاز 2 الذي دخل الفرازة الدوامية 7 للأسفل في المساحة الداخلية 3 بحيث يصبح حلزوني في ‎eda‏ مخروطي من الفرازة الدوامية 7 بينما يتم توجيه غاز منتج التفاعل إلى منفذ التفريغ 6 عن طريق أنبوب يمتد لأعلى من الجزءٍ العلوي للفرازة الدوامية 7. أدنى ‎gall‏ المخروطي لفرازة الدوامية 7« يمتد إضافيا أنبوب لأسفل في المساحة الداخلية 3؛ ومن خلال هذا الأنبوب؛ يتم توجيه الحفاز 2 لأسفل فى المساحة الداخلية 3. [خطوة التفاعل] في التجسيد الحالي» تجرى خطوة تفاعل؛ باستخدام مفاعل قاع متميع مهياً كما هو أعلاه؛ إخضاع الهيدروكربون لتفاعل أكسدة حفزي لطور بخار أو تفاعل أكسدة نشادرية حفزي لطور بخار 0 في وجود الحفاز في المساحة الداخلية للمفاعل لإنتاج الحمض غير المشبع أو النتريل غير المشبع المقابل» على التوالى. تتضمن أمثلة الهيدروكريونات المستخدمة ‎(lia‏ لكن بدون تحديد؛ ألكانات؛ ‎Jie‏ ميثان ‎«methane‏ إيثان ‎ethane‏ برويان ‎—n (propane‏ بوتان ©0-50180 وأيزو بوتان ‎isobutane‏ وألكيناتء مثل إيثيلين ‎ethylene‏ بروييلين ‎—Nn propylene‏ بوتيلين ‎n—‏ ‎butylene 5‏ وأيزو بوتيلين ©150501/160. من هؤلاء؛ يفضل برويان؛ أيزو بوتان» بروبيلين وأيزو بوتيلين» وبفضل أكثر برويان و/أو بروبيلين» من ناحية قيم مركب النتريل الناتج كمادة وسطية للمواد الكيميائية. في غاز المادة البادئة ‎A‏ يمكن تضمين المواد البادئة بخلاف الهيدروكربون. إن أمثلة المواد البادئة تتضمن ‎cammonia Li gel‏ أكسجين وهواء. كما هو موصوف مسبقاء يمكن تلقيم 0 الأكسجين؛ الهواء أو ماشابه كالغاز المحتوي على الأكسجين 8 بشكل منفصل عن غاز المادة البادئة ‎A‏ ‏لا يتم تحديد الحفاز بشكل خاص طالما أنه حفاز صلب مستخدم ‎sale‏ للتفاعل» ويكون هذا الحفازء على سبيل المثال؛ حفاز أكسيد 38 مدعم على سيليكا أو ماشابه.
يفضل أن لا تزيد نسبة الجسيم المجوف للحفاز عن 725؛ يفضل أكثر أن لا تزيد عن 720 ولا يزال يفضل أكثر أن لا تزيد عن 717. بتحديد نسبة الجسيم المجوف للحفاز ضمن النطاق المذكور أعلاه؛ تميل مقاومة التأكل وقوة الانتضغاط لأن تصبح مناسبة. مع ذلك؛ يتم تحسين ميوعة الحفاز في ‎Jolie‏ قاع متميع؛ وتقليل الكمية المنتشرة. هناء يشير 'جسيم مجوف ‎"hollow particle 5‏ إلى جسيم لا تقل فيه المنطقة المشغولة بفراغ اعتمادا على منطقة مقطعية لجسيم عن 71 عند ملاحظة ‎eda‏ من الجسيم. يشير جسيم صلب الذي يكون مفهوم معارض للجسيم المجوف إلى جسيم لا تقل فيه المنطقة المشغولة بفراغ عن 71 أو لا يكون للجسيم فراغ. تشير نسبة الجسيم المجوف إلى قيمة ناتجة بتقسيم عدد الجسيمات المجوفة التي تم ملاحظتها بعدد جميع الجسيمات الملحوظة وضرب القيمة الناتجة في 100. سيتم وصف طريقة 0 لقياس نسبة الجسيم المجوف في الأمثلة الموصوفة لاحقا. تكون درجة مقاومة التآكل للحفاز صفر إلى 743؛ يفضل 1 إلى 725؛ يفضل أكثر 1 إلى 710؛ ولا يزال يفضل أكثر 2 إلى 78. بتحديد درجة مقاومة ‎JST‏ للحفاز ضمن النطاق المذكور أعلاه؛ تميل الكمية المتبعثرة إلى تقليلها إضافيا. يتم إجراء طريقة لقياس درجة مقاومة التأكل للحفاز في التجسيد الحالي باستخدام جهاز لقياس درجة مقاومة التاكل. في شكل 2 يتم توضيح مناظر تخطيطية توضح الطريقة لقياس درجة مقاومة التأكل )7( للحفاز باستخدام جهاز لقياس درجة مقاومة التأكل ‎abrasion resistance‏ 20. يتم تهيئة الجهاز لقياس درجة مقاومة التأكل 0 ليتسبب في تدفق ‎Sle‏ أفقيا لأعلى من الجزء السفلي الأفقي (مقابل اتجاه السهم ‎(F‏ لجعل حفاز قابل للتميع داخل الجهاز؛ الحفاز الذي تم تفجيره بالهواء الذي تسبب في التدفق إلى الجهاز؛ وبتم تهيئة الجهاز 0 بحيث يمكن تدفق الغاز للخارج من الطرف العلوي للجهاز. يتم ببطء سحق الحفاز الذي تم تفجيره بتصادم جسيمات الحفاز مع بعضها البعض أو تصادم الحفاز مع الجدار الداخلي للجهاز؛ وبالتالي يمكن تآكل الحفاز. يتبعثر الحفاز الذي يصبح وزنه أقل من مستوى معين بالتكسير خارج الجهاز من الطرف العلوي للجهاز؛ مع الغاز. بتقييم علاقة بين فترة زمنية يتم فيها تشغيل الجهاز لقياس درجة مقاومة التاكل تحت شروط معدل تدفق غاز مثبت والكمية المتبعثرة؛ يمكن تقييم درجة 5 مقاومة ‎(KEI‏ للحفاز. بشكل خاص؛ في الجهاز لقياس درجة مقومة تأكل 20 يتم وزن حوالي 50
جم من حفاز ‎catalyst‏ 23 (يتم اعتبار كتلة الحفاز على أنها 'كمية ‎Jas‏ أولي ‎initial input‏ ‎("amount‏ ويعباً في أنبوب عمودي ‎vertical tube‏ 22 له قطر داخلي بمقدار 3.75 سم وطول بمقدار 27.5 مم ومُجهز؛ عند قاعه؛ مع قرص مفتوح بفجوة 0158 ‎hole—opened‏ 21 له ثلاث ثقوب ‎orifices‏ 21() كل ثقب له قطر داخلي بمقدار 0.04 سم. على الأنبوب العمودي 22؛ تتوافر أسطوانة ‎cylinder‏ 25 لها قطر خارجي بمقدار 12.5 سم وطول بمقدار 55 سم (يشار إليها أيضا على أنها 'أسطوانة بمقدار 12.5 سم ‎cylinder‏ 5-1000" هنا فيما بعد) خلال ‎ea‏ مخروطي ‎conical part‏ 24. عند الطرف العلوي للأسطوانة 25؛ تتوافر فتحة ‎opening‏ 26 لها قطر داخلي بمقدار 3 سم. في قياس درجة مقاومة تأكل ‎«Gland‏ يتدفق الهواء إلى الجهاز لمدة 120 ساعة بطريقة 0 تجعل السرعة الخطية للغاز المار خلال الثقوب 21() للقرص المفتوح بفجوة 21 هي سرعة الصوت )340 متر/ ثانية)؛ ‎lly‏ يتميع الحفاز. بموجب الشروط المذكورة أعلاه؛ يتم تحديد درجة مقاومة تآكل الحفاز بالصيغ التالية. درجة مقاومة ‎JBI‏ )7( = (كتلة الحفاز المتبعثر خارج النظام من ‎lof‏ لأسطوانة 12.5 سم خلال الفترة من 5 ساعات إلى 120 ساعة)/ (كمية دخل أولي - (كتلة الحفاز المتبعثر خارج 5 النظام من ‎Jef‏ لأسطوانة 12.5 سم خلال الفترة من صفر إلى 5 ساعات) ‎x‏ 100 لا يتم تقييد طريقة للتحكم في درجة مقاومة تأكل (7) للحفاز بشكل ‎eg pals‏ سبيل المثال» يمكن ذكر طريقة للتحكم فيها بكمية حامل موجود في الحفاز. يفضل أن يكون محتوى الحامل في الحفاز 20 إلى 70 كتلة7؛ يفضل أكثر 40 إلى 65 كتلة7؛ ولا يزال يفضل أكثر 40 إلى 60 كتلة7؛ اعتمادا على الكمية الإجمالية للحفاز. بتحديد ‎(gine‏ الحامل في الحفاز بما لا يقل 0 عن 20 كتلة7؛ يمكن إضافيا تحسين المقاومة الميكانيكية للحفازء ‎(Sang‏ منع الحفاز من الكسر والتبعثر. بتحديد محتوى الحامل في الحفاز بما لا يزيد عن 70 كتلة7؛ يمكن كبح تقليل النشاط الناتج من كمية زائدة من حامل. مع ذلك؛ بالسماح لمحتوى الحامل في الحفاز ليلبي النطاق أعلاه؛ تصبح الجاذبية المحددة للحفاز مناسبة أكثر؛ وتميل الحالة المتميعة الجيدة إلى التشكل بسهولة.
— 1 1 —
لا يتم تقييد الحامل بشكل خاص؛ ويكون على سبيل المثال؛ ‎dala‏ محتوي على سيليكا كمكون أساسي. بالسماح لحامل محتوي على سيليكا كمكون أساسي لدعم الحفاز؛ يتم إضافيا تحسين المقاومة الميكانيكية؛ وبفضل أن يستخدم الحفاز لتفاعل أكسدة نشادرية حفزي لطور بخار باستخدام مفاعل قاع متميع.
[السرعة الخطية لغاز المادة البادئة]
في العملية لإنتاج مركب من التجسيد الحالي؛ في خطوة التفاعل الموصوفة ‎coded‏ تضبط السرعة الخطية لغاز المادة البادئة عند منفذ التلقيمة الأول (متر/ ثانية؛ يشار إليها أيضا ببساطة على أنها ‎ded‏ خطية لغاز ‎linear velocity‏ 085" هنا فيما بعد) مقابل درجة مقاومة التأكل (7) للحفاز بحيث تلبي الحالات المتمثلة بالصيغ التالية (1) أو (2). يكون 'منفذ التلقيمة الأول"
0 عبارة عن فتحة عند كل رأس لمجموعة الفوهات عندما يتوافر أنبوب التشتيت 8؛ كما هو موضح في شكل 1؛ وعندما يتم استخدام رشاش لحلقة؛ يكون منفذ التلقيمة الأول عبارة عن فتحة لرشاش. يمكن حساب السرعة الخطية (متر/ ثانية) بتقسيم معدل التدفق الإجمالي (متر*3/ ثانية) لغاز في الوقت المطلوب ليمر الغاز خلال منافذ التلقيمة الأولى 4 على المساحة الإجمالية ‎jie)‏ 27( لمنافذ التلقيمة الأولى 4. يكون غاز المادة البادئة؛ على سبيل ‎(Jd‏ غاز هيدروكريون فى تفاعل
5 الأكسدة؛ ويكون على سبيل ‎JE‏ غاز هيدروكريون أو غاز أمونيا في تفاعل الأكسدة النشادرية. حالة ) 1 ( : عتدما لا تقل درجة مقاومة التاكل )7 للحفاز عن صفر ولا تزيد عن 4
5< سرعة خطية (متر/ ثانية) > 12.5 ‎x‏ درجة مقاومة تأكل (7) + 100 ‎dla‏ (2): عندما ‎mp‏ درجة مقاومة ‎JST‏ (7) للحفاز عن 4 ولا تزيد عن 62؛ 5< سرعة خطية (متر/ ثانية) > -2.5 ‎X‏ درجة مقاومة تأكل (7) + 160.
عندا لا تقل درجة مقاومة التأكل (7) عن صفر ولا تزيد عن 4؛ يكون الحفاز صعب نسبيا. على هذا الحساب؛ إذا كانت السرعة الخطية للغاز عالية ‎clas‏ يحدث ‎«ISH‏ ويكون المفاعل عرضة للتلف. يمكن أن يؤدي تراكم التلف للمفاعل إلى مشاكل بحيث يتغير قطر منفذ التلقيمة الأول لتبديل السرعة الخطية للغاز ولا يمكن إجراء التداخل بين غاز المادة البادئة والغاز
— 2 1 — المحتوي على أكسجين مع بعضهما البعض بشكل طبيعي. من ناحية أخرى؛ إذا كانت السرعة الخطية للغاز منخفضة للغاية؛ تقل ميوعة الحفاز فى القاع المتميع؛ وهذا يؤدي إلى تقليل إنتاجية مركب . على هذا الحسابء عندما لا تقل درجة مقاومة التأكل )7 عن صفر ولا تزيد عن 4 يجرى ضبط معدل تدفق الغاز ضمن النطاق الذي يلبي الحالة (1) أعلاه.
عندما لا تزيد درجة مقاومة التأكل (7) عن 4 ولا تزيد عن 62؛ يكون الحفاز هش نسبيا. على هذا الحساب؛ إذا كانت السرعة الخطية للغاز عالية ‎cas‏ يتم تكسير وتآكل الحفاز بتصادم جسيمات الحفاز مع بعضها البعض أو تصادم الحفاز مع الجدار الداخلي للمساحة الداخلية. يمكن تبعثر القطع المتكسرة للحفاز والحفاز الذي أصبح أصغر من مقاس معين خارج المساحة الداخلية عن طريق قوة معدل تدفق الغاز. إذا زادت كمية الحفاز المتبعثر؛ تنخفض الكمية الحفزية فى
0 المساحة الداخلية نسبياء وبالتالى» يحدث تقليل لإنتاجية مركب. من ناحية أخرى؛ إذا كانت السرعة الخطية للغاز منخفضة للغاية؛ تقل ميوعة الحفاز فى القاع المتميع؛ وهذا يؤدي إلى تقليل إنتاجية مركب. على هذا الحساب» عندما لا تزيد درجة مقاومة التأكل )7 عن 4 ولا تزيد عن 62» يجرى ضبط معدل تدفق الغاز ضمن النطاق الذي يلبي الحالة (2) أعلاه.
تكون المادة المستخدمة عموما لمفاعل القاع المتميع عبارة عن صلب كربون ومن العلاقة لصلابة هذه المادة؛ يتم تحديد ‎dad‏ بمقدار 74 ‎All‏ تمثل قيمة حدية لدرجة مقاومة التأكل (7). لا يتم تقييد طريقة للتحكم في السرعة الخطية (متر/ ثانية) لغاز المادة البادئة بشكل ‎coals‏ وعلى سبيل المثال» يمكن التحكم في السرعة الخطية بزيادة/ تقليل في مساحة الفتحة لمنفذ التلقيمة؛ تغير ضغط التفاعل فى المساحة الداخلية؛ تغير درجة حرارة ‎gyal‏ الداخلى للمفاعل»؛ زيادة/ تقليل في كمية غاز النيتروجين المخفف المطلوب خلطه مع غاز المادة البادئة؛ إلخ. 0 الأمثلة يتم وصف الاختراع الحالي بتحديد أكثر أدناه بالإشارة إلى الأمثلة والأمثلة المقارنة. لا يقتصر الاختراع الحالي بأية حال على الأمثلة التالية. [طريقة لقياس درجة مقاومة تأكل الحفاز]
— 3 1 — في قياس درجة مقاومة ‎JSG‏ الحفازء يتم استخدام جهاز مماثل للجهاز الموضح في الشكل 2 تم ضبط الهواء ليتدفق فى الجهاز لمدة 20 1 ساعة بحيث تصبح السرعة الخطية للغاز المار من خلال ثقب 21() قرص مفتوح بفجوة 21 هي سرعة الصوت )340 متر/ الثانية)؛ وتُحسب درجة مقاومة ‎JST‏ الحفاز من الصيغة التالية.
درجة مقاومة ‎OSE‏ )7( = (كتلة الحفاز المتبعثر خارج النظام من قمة أسطوانة بمقاس 5 سم أثناء الفترة الزمنية من 5 ساعات إلى 120 ساعة) / (كمية الدخل الأولي - (كتلة الحفاز المتبعثر خارج النظام من قمة أسطوانة بمقاس 12.5 سم أثناء الفترة الزمنية من صفر إلى 5 ساعات)) ‎x‏ 100 [تقييم نسبة الجسيم المجوف]
تُطمر جزيئات ‎lial)‏ المتكلس في راتنج إيبوكسي. على التوالي؛ يُسحج الراتنج ذو الجسيمات المغمورة لكشف أجزاء من جسيمات الحفاز. بعد ذلك؛ يترسب الذهب على عينة الراتنج ومن ثم سحجه؛ وتتم ملاحظة الأجزاء المسحوجة بواسطة مجهر إلكتروني ‎JEOL)‏ مجهر إلكتروني من نوع ماسح 6060 ‎(JEM‏ تم تصوير الأجزاء بالتكبير 100 مرة؛ وتم الحصول على الصور حتى يصبح العدد الكلي للجسيمات لا يقل عن 1500. ‎a‏ تم اعتبار أن الجسيم الذي لا
5 يقل فيه مجموع المناطق التي تشغلها الشواغر عن 71 استنادا إلى مساحة مقطعية لجسيم واحد هو جسيم أجوف. في الصور التي تم تصويرهاء يتم قياس العدد الإجمالي لكل الجسيمات وعدد الجسيمات المجوفة؛ ثم تتم قسمة عدد الجسيمات المجوفة على العدد الكلى لجميع الجسيمات ¢ ودتم [تلف المفاعل]
تم تشغيل مفاعل بقاع متميع لمدة 5 ‎call‏ ثم توقف المفاعل ‎cbse‏ وتمت ملاحظة الجدار الداخلى للمفاعل بصريا. استنادا إلى الملاحظة البصرية؛ تم تقييم ‎Cali‏ المفاعل وفقا لمعايير التقييم التالية. (معايير التقييم)
— 4 1 — ©: لم تتم ملاحظة أي تلف في الجدار الداخلي للمفاعل وموزع الرشاش. ‎:O‏ لا يكون خفض سماكة جزءِ على الأقل من الجدار الداخلي للمفاعل وموزع الرشاش أكثر من 720 من ‎dled‏ الأجزاء ذات الصلة. *: يتم خفض سماكة جزء على الأقل من الجدار الداخلي للمفاعل وموزع الرشاش بنسبة لا تقل عن 720 من ‎dal‏ الأجزاء ذات الصلة؛ أو يمكن تأكيد الأقسام التالفة. [تقييم الكمية المتبعثر] تم تشغيل مفاعل بقاع متميع لمدة 5 ‎(all‏ ثم تأكيد الكمية الحفزية في المفاعل ذو القاع المتميع» ومن فرق من الكمية الحفزية المعبأة في البداية في مفاعل بقاع متميع؛ تم تحديد متوسط قيمة كمية المحفز المبعثرة في اليوم. استنادا إلى الكمية الناتجة المبعثرة؛ يتم تقييم الكمية المبعثرة 0 طبقا لمعايير التقييم التالية. (معايير التقييم) ©: لا تزيد الكمية المبعثرة في اليوم عن 70.2 اعتمادا على الكمية الحفزية في المفاعل. *: تكون الكمية المبعثرة في اليوم ‎SST‏ من 70.2 اعتمادا على الكمية الحفزية في المفاعل. 5 [إنتاجية مركب] عن طريق إنتاجية مركب (أكربلونيتريل ‎o(acrylonitrile‏ يتم تقييم كفاءة التفاعل. هناء تم التعبير عن الإنتاجية (7) من أكربلونيتريل كنسبة مئوية لعدد الجزيئات الجرامية من أكربلونيتريل الناتج إلى عدد الجزئيات الجرامية لبرويان الملقم؛ كما هو موضح بواسطة الصيغة التالية. اعتماد على إنتاجية (7) لأكربلونيتريل الناتج؛ يتم تقييم إنتاجية المركب وفقا لمعايير التقييم التالية. إنتاجية أكريلونيتريل (7) = (عدد الجزيئات الجرامية لأكريلونيتريل الناتج/ عدد الجزيئات الجرامية لبرويان الملقم) ‎x‏ 100 (معايير التقييم)
_— 5 1 _— ‎:O‏ لا تقل الإنتاجية عن 750. *: تكون الإنتاجية أقل من 750. [نشاط ‎(Kn)‏ للحفاز في تفاعل متميع القاع] عن طريق تنشيط ‎(Kn)‏ للحفاز في التفاعل متميع ‎os all‏ يتم تقييم ميبوعة الحفاز ‎٠‏ يتم تحديد النشاط الحفزي ‎(Kn)‏ في تقييم التفاعل متميع القاع كما هو موضح بواسطة الصيغ التالية. نسبة تحويل البرويان (7) = (البرويان المستهلك (بالجزيء الجرامي))/ البرويان الملقم (بالجزيء الجرامي)) ” 100 إنتاجية أكريلونيتريل ‎(AN)‏ )7( - (أكريلونيتريل الناتج (يالجزيء الجرامي))/ البروبان الملقم (بالجزيء الجرامي)) * 100 زمن الاتصال (ثانية. جرام/ سم*3) = ‎(T +273) [273 x (F JW)‏ ‎La‏ يتم تحديد يا و فى الصيغة كما يلى. ‎W‏ - كمية الحفاز المعباً (بالجرام) © = معدل تدفق الغاز المخلوط (سنتيمتر مكعب عياري/ ثانية) في حالة طبيعية (صفرتمئوية؛ 1.013 * 5410 باسكال) ‎=T 1 5‏ درجة حرارة ‎Je Lal)‏ (بالدرجة المثوية) ‎Kn‏ (ساعة*-1) = -3600/ (زمن الاتصال) ‎In x‏ ((100- نسبة تحويل البروبان)/ 100( ‎In La‏ فى الصيغة يمثل لوغاريتم طبيعى . [تقييم شامل] اعتمادا على نتائج تقييم تلف المفاعل؛ الكمية المبعثرة وإنتاجية الأكريلونيتريل» يجرى تقييم شامل وفقا لمعايير التقييم التالية.
— 6 1 — (معايير التقييم) ©: تكون نتائج تقييم تلف المفاعل؛ الكمية المبعثرة وإنتاجية أكربلونيتريل هي 0 . *: تكون واحدة على الأقل من نتائج التقييم لتلف المفاعل» الكمية المبعثرة وإنتاجية الأكريلونيتريل هي *. ‎Jaa] 5‏ 1] يتم تحضير محلول مختلط من نيوبيوم ‎niobium‏ بالطريقة التالية. مع 500 كجم ماء؛ يتم خلط 76.33 كجم حمض نيوييك محتوي على 80.2 كتلة7 من و29.02 كجم حمض الأوكساليك ثنائي الهيدرات ‎[H2C204-2H20]‏ تكون النسبة الجزيئية الجرامية من حمض أوكساليك/ نيوديوم المضاف هي 5.0؛ وتركيز نيوبيوم المضاف هو 0 0.532 (جزيء جرامي- ‎IND‏ كجم- محلول). يتم تسخين هذا المحلول وتقليبه عند 595° لمدة ساعتين؛ بذلك ينتج محلول مختلط محتوي على نيوبيوممذاب فيه. يُسمح لهذا المحلول المختلط بالاستقرار» ويخضع للتبريد بالثلج ثم يخضع للترشيح بالمص لإذابة المواد الصلبة بالترشيح» بذلك ينتج محلول مختلط متجانس النيوبيوم. من التحليل التالي؛ تبين أن النسبة الجزيئية الجرامية من حمض أوكساليك/ نيوبيوم في المحلول المختلط للنيوديوم هذا هي 2.70. في بوتقة؛ تم وزب 10 جم من المحلول المختلط للنيوديوم هذا بدقة» يجفف عند ©0مثوية طوال الليل؛ ثم يعالج بالتسخين عند “600مئوية لمدة ساعة واحدة؛ بذلك ينتج 0.7868 جم من 5 . من هذه النتيجة؛ تبين أن تركيز النيوبيوم هو 0.592 (جزيء جرامي- ‎Nb‏ كجم - محلول). في دورق زجاجي سعة 300 ملليلتر؛ تم وزن 3 جم من المحلول المختلط للنيوبيوم هذا 0 بدقة؛ ويضاف 200 ملليلتر ماء ساخن عند حوالي “80مئوية؛ يليها إضافة 10 ملليلتر من 1:1 حمض سلفوربك. بينما يتم الحفاظ على درجة حرارة المحلول من المحلول المختلط الناتج عند 098 مثوية على جهاز تقليب ساخن؛ تتم معايرة المحلول المختلط باستخدام 4/1 ‎KMNO4‏ طبيعي مع التقليب. تعتبر النقطة الزمنية التي استمر فيها لون وردي باهت خافت بسبب ‎KMNO4‏ لمدة
— 7 1 — لا تقل عن 30 ثانية بمثابة نقطة نهاية. تم حساب تركيز حمض أوكساليك طبقا للمعادلة التالية باستخدام الكمية المعايرة الناتجة؛ ونتيجة لذلك» كان 1.573 (جزيء جرامى- حمض أوكساليك ٍ م ‎Sl)‏ يرة الناتجة؛ ‎O aig‏ جزيء جرامي- حمض أوكساليك/ كجم- محلول). 2 + 20/0504 + 2504»ا ج 5120204 + ‎2KMnO4 + 3H2S04‏ 650120 + يتم استخدام المحلول المختلط للنيوبيوم الناتج كمحلول مختلط لنيوبيوم ‎(BO)‏ من أجل تحضير الحفاز التالى. إلى 114.0 كجم ‎cole‏ تتم إضافة 33.26 كجم هبتاموليبدات أمونيوم ‎ammonium‏ ‎([(NH4)6M07024-4H20] heptamolybdate 0‏ 4.70 كجم ميتافانادات أمونيوم ‎([NH4VO3] ammonium metavanadate‏ 6.11 كجم ثلاثي أكسيد ثنائي أنتيموني ‎[Sb203] diantimony trioxide‏ و 0.41 كجم نيترات السيريوم ‎«cerium nitrate‏ وبينما يتم التقليب»؛ يتم تسخينهم عند “95مئوية لمدة ساعة واحدة للحصول على محلول مادة بادئة ‎Sle‏ (ا). ‎Lil)‏ إلى 33.47 كجم من المحلول المختلط للنيوبيوم ‎(BO)‏ تتم إضافة 4.49 كجم من 5 محلول بيروكسيد هيدروجين ‎hydrogen peroxide‏ محتوي على 30 وزن 7# من ‎aig (H202‏ تقليبهم وخلطهم عند درجة حرارة الغرفة لمدة 10 دقائتق لتحضير محلول مادة بادئة ‎(I) Sle‏ بعد تبربد محلول المادة البادئة المائي الناتج (ا) إلى “70مئوية؛ يضاف 59.93 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 7039 من ‎(H202‏ ويستمر التقليب عند *“5كمئوية ‎52d 0‏ 30 دقيقة. بعد ذلك يضاف على التوالي محلول المادة البادئة المائي (ا!) 2.56 كجم من محلول ميتاتنجستات الأمونيوم ‎Sle ammonium metatungstate‏ محتوي على 50.3 وزن 7 من ‎WO3‏ وتشتت تم الحصول عليه بواسطة تشتيت 8 3 . 20 كجم من مسحوق سيليكا في 8 كجم ماء؛ للحصول على محلول مختلط ‎Ale‏ )11( تم تعتيق المحلول المختلط ‎ell‏ ‏)111( عند “50مئوية لمدة ساعتين و30 دقيقة بعد إضافة محلول المادة البادئة ‎(Il) Ald)‏ بذلك
تم الحصول على ملاط. يلقم الملاط الناتج في مجفف رش بالطرد المركزي ويجفف؛ بذلك ينتج مسحوق جاف كروي دقيق. تكون درجة حرارة الهواء عند مدخل المجفف 2107مئوية وتكون درجة حرارة الهواء عند مخرج المجفف 1209مثوية. تُكرر هذه الخطوة عدة مرات؛ ‎Lang‏ المسحوق الجاف الناتج في أنبوب تكلس أسطواني ‎SUS‏ له قطر داخلي بمقاس 500 ‎cae‏ ويبلغ طوله 3500 مم وسمكه الجداري 20 مم؛ ويتكلس عند “690مئوية لمدة ساعتين في تيار غاز نيتروجين بمعدل تدفق 600 نانولتر/ دقيقة أثناء تدوير الأنبوب؛ بذلك ينتج حفاز أكسيد مركب. (إزالة ‎(cal gail)‏ في أنبوب رأسي (قطر داخلي: 41.6 ‎cae‏ طول: 70 سم) مجهز؛ عند القاع؛ مع قرص مفتوح بفجوة له ثلاث ثقوب لكل فجوة قطر بمقدار 0.3969 ملم ومزود بمرشح ورقي عند القمة؛ 0 .يتم إدخال 50 جم من حفاز الأكسيد المركب. في هذا الوقت؛ يبلغ طول تدفق الهواء في اتجاه تدفق الهواء 52 ‎cae‏ وكان متوسط السرعة الخطية لتدفق الهواء 310 متر/ ثانية. في حفاز الأكسيد المركب الناتج بعد 24 ساعة؛ لم تكن هناك أية نتوءات. تم قياس تكوين حفاز الأكسيد المركب بتحليل تفلور بأشعة ‎«Rigaku RINT1000) X‏ بصيلة أنبوبية ‎(Or‏ فلطية الأنبوب: 50 كيلو فولت؛ تيار الأنبوب: 50 مللي أمبير). يكون تكوين ‎Ses 5‏ الأكسيد المركب ‎ll‏ هو ‎/Mo1.0V0.2148b0.22Nb0.107W0.030Ce0.0050n‏ 50.0 وزن 7- 5102. ‎Ly‏ ‏مفاعل بقاع متميع من الصلب الكربوني يبلغ قطره الداخلي 9000 مم مع 140 طن من حفاز الأكسيد المركب الناتج. كما هو الحال في المفاعل؛ تم استخدام مفاعل له نفس البناء كما في الشكل 1 وله منفذ نقل حفاز (غير موضح) بالقرب من الجزءِ الأوسط للمفاعل. لتعبئة المفاعل مع 0 الحفازء يُنقل الحفاز باستخدام هواء عند 3208مثوية. بعد النقل» تكون درجة حرارة الحفاز 0مثوية. عند الموضع 30 سم فوق السطح السفلي للجزء ‎Ladd)‏ من الحفاز (السطح العلوي للوح التشتيت 5) في المفاعل؛ تم تثبيت فوهات أولى (فتحات الفوهة تقابل منافذ تلقيم أولى) من خلالها يلقم غاز محتوي على برويان وأمونيا رأسيا باتجاه الأسفل. مواضع التثبيت هي مركز المفاعل وقمم
(5 إجمالا) مريع له مركزه عند مركز المفاعل وله طول يبلغ 340 مم لكل جانب. عند السطح السفلي للجزء المعباً من الحفاز في المفاعل؛ يتم تثبيت فوهات ثانية (فتحات الفوهة تقابل منافذ تلقيم ثانية) من خلالها يلقم غاز محتوي على أكسجين رأسيا باتجاه الأعلى. كانت مواضع تثبيت الفوهات الثانية ‎le‏ عن مواضع (خمسة) تتداخل رأسياً مع الفوهات الأولى التي يتم من خلالها تقيم غاز يحتوي على غاز البروبان والأمونيا. من أجل إزالة حرارة غاز التفاعل؛ تم تثبيت أربع لفائف تبريد مستخدمة بانتظام واثنين من لفائف التبريد لضبط ‎days‏ الحرارة بشكل دقيق في المساحة الداخلية. بعد إتمام نقل الحفازء يتم إدخال هواء عند “450مثوية إلى المفاعل لرفع درجة حرارة قاع الحفاز في المفاعل إلى “340مئوية خلال فترة زمنية بمقدار 12 ساعة. ‎cla‏ يبداً تلقيم غاز 0 الأمونياء ويزداد معدل تلقيم الأمونيا ليصل إلى 55 نانومتر*3/ ساعة خلال فترة زمنية بمقدار 3 ساعات؛ وترتفع ‎Lilia)‏ درجة حرارة قاع الحفاز في المفاعل. بعد زيادة معدل تلقيم الأمونياء ينخفض معدل تلقيم الهواء إلى 250 نانومتر*3/ ساعة. عندما تصل درجة حرارة قاع الحفاز إلى 09مثوية؛ يبدأ تلقيم البروبان» ويزداد معدل التلقيم ليصل إلى 22.7 نانومتر*3/ ساعة خلال فترة زمنية بمقدار 6 ساعات؛ وفي الوقت نفسه؛ يرتفع معدل تلقيم الهواء ليصل إلى 363 5 نانومتر”3/ ساعة. ‎cba‏ يشير قاع الحفاز إلى مساحة تقع عند ‎hall‏ السفلي للمساحة الداخلية للمفاعل والذي تكون فيه الكثافة الخاصة للحفاز عالية. بعد ‎cells‏ تم التحكم في معدل تلقيم كل غاز ودرجة الحرارة» وعند درجة حرارة مفاعل بمقدار 4409مئوية وضغط تفاعل بمقدار 50 كيلو باسكال؛ تم تلقيم بروبان وأمونيا إلى المفاعل من خلال الفوهات (منافذ التلقيم الأولى) على الجانب العلوي وهواء من خلال الفوهات (منافذ 0 التلقيم الثانية) على الجانب السفلي بنسبة جزيئية جرامية من برويان: أمونيا: هواء = 16:1:1 بحيث تصبح السرعة الخطية للغاز من منافذ التلقيم الأولى 45 متر/ ثانية. بعد 5 أيام من بدء ‎«Je atl‏ تكون إنتاجية ‎AN‏ 753.4. بعد ذلك» يتوقف المفاعل مؤقتاء وتتم ملاحظة جداره الداخلي بصريا. تُذكر النتائج في الجدول 1. [الأمثلة من 2 إلى 4 الأمثلة المقارنة 1 و2]
— 2 0 —
تجرى نفس العمليات كما في المثال 1؛ إلا أنه من خلال التحكم في معدل تدفق غاز النيتروجين المخفف؛ تتغير السرعة الخطية كما هو موصوف في جدول ‎SELL‏ النتائج في الجدول 1. [المثال 5]
يُحضر حفاز للاستخدام فى المثال 5 بالطريقة التالية.
(تحضير حفاز أكسيد مركب)
إلى 124.0 كجم ‎cole‏ تتم إضافة 34.69 كجم هبتاموليبدات أمونيوم ‎([(NH4)6M07024-4H20]‏ 4.88 كجم ميتافانادات أمونيوم ‎([NHAVO3]‏ 6.26 كجم ثلاثي أكسيد ثنائي أنتيموني ‎[Sb203]‏ 43 .0 كجم نيترات السيريوم ‘ ‎Laing‏ يتم التقليب ‘ يتم
0 تسخينهم عند “95مثوية لمدة ساعة واحدة للحصول على محلول ‎sale‏ بادثة ‎Sle‏ )1(
إلى 34.92 كجم من المحلول المختلط للنيوبيوم ‎(BO)‏ المستخدم في المثال 1؛ تتم إضافة 4.69 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 0 وزن 7 من 1202 ؛ ‎alg‏ ‏تقليبهم وخلطهم عند درجة حرارة الغرفة لمدة 10 دقائق لتحضير محلول مادة بادئة ‎(I) Sle‏
بعد تبريد محلول المادة البادئة المائي الناتج (ا) إلى “70متوية؛ يضاف 57.53 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 7039 من ‎(H202‏ ويستمر التقليب عند *“5كمئوية لمدة 30 دقيقة. بعد ذلك؛ يضاف على التوالى محلول المادة البادئة المائي ‎(Il)‏ 2.67 كجم من محلول ميتاتنجستات الأمونيوم مائي محتوي على 50.3 وزن7 من 0/03 وتشتت تم الحصول
0 مختلط مائي (ا!ا). تم تعتيق المحلول المختلط المائي ‎(I)‏ عند “50مئوية لمدة ساعتين و30 دقيقة بعد إضافة محلول المادة البادئة المائي (!!)؛ بذلك تم الحصول على ملاط. يلقم الملاط الناتج في مجفف رش بالطرد المركزي ويجفف؛ بذلك ينتج مسحوق جاف كروي دقيق. تكون درجة حرارة الهواء عند مدخل المجفف 2109مئوية وتكون درجة حرارة الهواء عند مخرج المجفف 9 ممثوية. تُكرر هذه الخطوة عدة مرات؛ ويعباً المسحوق الجاف الناتج في أنبوب تكلس
— 2 1 —
أسطواني ‎SUS‏ له قطر داخلي بمقاس 500 مم ودبلغ طوله 3500 مم وسمكه الجداري 20 مم ويتكلس عند “680مئوية لمدة ساعتين في تيار غاز نيتروجين بمعدل تدفق 600 نانولتر/ دقيقة أثناء تدوير الأنبوب؛ بذلك ينتج حفاز أكسيد مركب.
تمت إزالة النتوءات بنفس الطريقة كما في المثال 1؛ وتم قياس تكوين حفاز الأكسيد
المركب بتحليل تفلور بأشعة ‎«Rigaku RINT1000) X‏ بصيلة ‎Cr Lp gf‏ فلطية الأنبوب : 50
كيلو فولت؛ تيار الأنبوب: 50 مللي أمبير). يكون تكوين حفاز الأكسيد المركب الناتج هو ‎/Mo1.0V0.214Sb0.22Nb0.107W0.030Ce0.0050n‏ 48.0 وزن 7- ‎.Si02‏
تجرى نفس العمليات كما في المثال 1 إلا أنه يتم استخدام الحفاز أعلاه. تُذكر النتائج في الجدول 1.
‎diy] 0‏ من 6 إلى 8؛ المثال المقارن 3]
‏تجرى نفس العمليات كما في المثال 5؛ إلا أنه من خلال التحكم في معدل تدفق غاز النيتروجين المخفف؛ تتغير السرعة الخطية كما هو موصوف في جدول ‎SELL‏ النتائج في الجدول 1. [المثال 9]
‏15 يتم تحضير حفاز بنفس الطريقة كما في المثال 5؛ باستثناء أن مقدار الماء المستخدم لتحضير محلول المادة البادئة المائي )1( تغير إلى 20 كجم؛ ومقدار الماء المستخدم لتشتيت مسحوق السيليكا في تحضير المحلول المختلط المائي )1( تغير إلى 120 كجم. تذكر النتائج في الجدول 1. [المثال 10]
‏20 يتم تحضير حفاز للاستخدام في المثال 10 بالطريقة التالية.
إلى 141.0 كجم ‎cole‏ تتم إضافة 36.69 كجم هبتاموليبدات أمونيوم [80114(60/07024.41120)]» 5.17 كجم ميتافانادات أمونيوم ‎([NHAVO3]‏ 6.62 كجم ثلاثي أكسيد ثنائي أنتيموني [502013] و0.45 كجم نيترات السيريوم؛ وبينما يتم التقليب؛ يتم تسخينهم عند 959مئوية ‎saad‏ ساعة واحدة للحصول على محلول مادة بادئة مائي (ا). إلى محلول 5 .من 36.93 كجم من المحلول المختلط للنيوبيوم ‎(BO)‏ المستخدم في المثال 1؛ تتم إضافة 4.96 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 وزن 7 من ‎(H202‏ ويتم تقليبهم وخلطهم عند درجة حرارة الغرفة لمدة 10 دقائق لتحضير محلول ‎sale‏ بادئة مائي ‎(I)‏ ‏بعد تبريد محلول المادة البادئة المائي الناتج (ا) إلى 709مئوية؛ يضاف 53.93 كجم من محلول سيليكا المحتوي على 43.0 وزن7 من 5102؛ ثم يضاف ‎Lilia)‏ 7.71 كجم من محلول 0 بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 وزن7 من 1202؛ ويستمر التقليب عند 55“9مئوية لمدة 30 دقيقة. ‎Ladd‏ يلي؛ تتم إضافة محلول المادة البادئة المائي (اا)؛ 2.83 كجم من محلول ميتاتنجستات أمونيوم مائي محتوي على 50.3 وزن7 من 0/03 وتشتت ناتج عن تشتيت 4 كجم من مسحوق سيليكا في 165.04 كجم من الماء على التوالي للحصول على محلول مختلط مائي )11( يتم تعتيق المحلول المختلط المائي )11( عند “50متوية لمدة ساعتين و30 دقيقة بعد إضافة محلول المادة البادئة المائي ‎oI)‏ بذلك نحصل على ملاط. يلقم الملاط الناتج في مجفف رش بالطرد المركزي ويجفف؛ بذلك ينتج مسحوق جاف كروي دقيق. تكون درجة حرارة الهواء عند مدخل المجفف 2109مئوية؛ وتكون درجة حرارة الهواء عند مخرجه “120مئوية. تُكرر هذه الخطوة عدة مرات؛ ويعباً المسحوق الجاف الناتج في أنبوب تكلس أسطواني ‎SUS‏ له قطر داخلي بمقاس 500 ‎cae‏ ويبلغ طوله 3500 مم وسمكه الجداري 20 ‎cae‏ ويتكلس عند “670منوية ‎sad 0‏ ساعتين في تيار غاز نيتروجين بمعدل تدفق 600 نانولتر/ دقيقة أثناء تدوير الأنبوب؛ ‎Ay‏ ‏ينتج حفاز أكسيد مركب. تمت إزالة النتوءات بنفس الطريقة كما في المثال 1؛ وتم قياس تكوين حفاز الأكسيد المركب بتحليل تفلور بأشعة ‎(Rigaku RINT1000) X‏ بصيلة أنبوبية ‎(Or‏ فلطية الأنبوب: 50 كيلو فولت؛ تيار الأنبوب: 50 مللي أمبير). يكون تكوين حفاز الأكسيد المركب الناتج هو ‎/Mo1.0V0.2148Sb0.22Nb0.107W0.030Ce0.0050n 5‏ 45.0 وزن 7- 5102.
— 3 2 — تجرى نفس العمليات كما في المثال 1؛ إلا أنه يتم استخدام الحفاز أعلاه. ومن خلال جدول 1. تُذكر النتائج في الجدول 1. [المثال 11؛ المثال المقارن 4]
تجرى نفس العمليات كما في المثال 10 إلا أنه يتم التحكم في معدل تدفق ‎Sle‏ ‏النيتروجين المخفف؛ تتغير السرعة الخطية كما هو موصوف في جدول ‎SELL‏ النتائج في الجدول 1. [المثال 12]
يُحضر حفاز للاستخدام في المثال 12 بالطريقة التالية. 0 (تحضير حفاز أكسيد مركب) إلى 122.0 كجم ‎cole‏ تتم إضافة 35.36 كجم هبتاموليبدات أمونيوم ‎([(NH4)6M07024-4H20]‏ 4.98 كجم ميتافانادات أمونيوم ‎([NHAVO3]‏ 6.38 كجم ثلاثي أكسيد ثنائي أنتيموني ‎[Sb203]‏ 44 .0 كجم نيترات السيريوم ‘ ‎Laing‏ يتم التقليب ‘ يتم تسخينهم عند “95مئوية لمدة ساعة واحدة للحصول على محلول مادة بادئة مائي (ا). يضاف إلى 5 35.59 كجم من المحلول المختلط للنيوبيوم ‎(BO)‏ المستخدم في المثال 1؛ تتم إضافة 4.78 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 وزن 7 من ‎Jing (H202‏ تقليبهم وخلطهم عند درجة حرارة الغرفة لمدة 10 دقائق لتحضير محلول مادة ‎Lob‏ مائي ‎(I)‏ ‏بعد تبريد محلول المادة البادئة المائي الناتج (ا) إلى 70“9مئوية؛ يضاف 51.82 كجم من محلول سيليكا المحتوي على 34.0 1039 من 5102؛ ثم يضاف ‎Lilia)‏ 7.43 كجم من محلول 0 بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 7035 من ‎(H202‏ ويستمر التقليب عند *55مئوية لمدة دقيقفة. فيما يلى؛ تتم إضافة محلول المادة البادئة المانئى )1 1 272 كجم من محلول ميتاتنجستات أمونيوم محتوي على 50.3 وزن7 من ‎WO3‏ وتشتت ناتج عن تشتيت 20.69
— 4 2 — ‎an. (11) Ale‏ تعتيق المحلول المختلط المائي )111( عند “50مئوية لمدة ساعتين و30 دقيقة بعد إضافة محلول المادة البادئة المائي ‎oI)‏ بذلك نحصل على ملاط. يلقم الملاط الناتج في ‎Chine‏ ‏رش بالطرد المركزي ويجفف؛ بذلك ينتج مسحوق جاف كروي دقيق. تكون درجة ‎Bla‏ الهواء عند مدخل المجفف 0° 1مثوية؛ وتكون درجة حرارة الهواء عند مخرجه 20° 1مثوية. ‎OS‏ هذه الخطوة عدة مرات؛ ‎Lag‏ المسحوق الجاف الناتج في أنبوب تكلس أسطواني ‎SUS‏ له قطر داخلي بمقاس 500 مم؛ ودبلغ طوله 3500 مم وسمكه الجداري 20 مم؛ ودتكلس عند 7 مثوية لمدة ساعتين في تيار غاز نيتروجين بمعدل تدفق 600 نانولتر/ دقيقة أثناء تدوير الأنبوب؛ بذلك ينتج حفاز أكسيد مركب. تمت إزالة النتوءات بنفس الطريقة كما في المثال 1؛ وتم قياس تكوين حفاز الأكسيد 0 المركب بتحليل تفلور بأشعة ‎(Rigaku RINT1000) X‏ بصيلة أنبوبية ‎(Cr‏ فلطية الأنبوب: 50 كيلو فولت؛ تيار الأنبوب: 50 مللي أمبير). يكون تكوين حفاز الأكسيد المركب الناتج هو ‎/Mo1.0V0.214Sb0.22Nb0.107W0.030Ce0.0050n‏ 47.0 وزن 7- 5102. تجرى نفس العمليات كما في المثال 1؛ إلا أنه يتم استخدام الحفاز أعلاه. ومن خلال 5 جدول ‎SEL]‏ النتائج في الجدول 1. [المثال 13] يُحضر حفاز للاستخدام في المثال 13 بالطريقة التالية. (تحضير حفاز أكسيد مركب) إلى 133.0 كجم ‎cole‏ تتم إضافة 36.69 كجم هبتاموليبدات أمونيوم 0 [114(60/007024.41120ل8)]» 5.17 كجم ميتافانادات أمونيوم ‎([NH4VO3]‏ 6.62 كجم ثلاثي أكسيد ثنائي أنتيموني ‎[Sb203]‏ 4 45 .0 كجم نيترات السيريوم ‘ ‎Laing‏ يتم التقليب ‘ يتم تسخينهم عند “95مئوية لمدة ساعة واحدة للحصول على محلول ‎sale‏ بادئة مائي (ا). يضاف إلى 83 كجم من المحلول المختلط للنيوديوم ‎(BO)‏ المستخدم في المثال 1؛ تتم إضافة 4.96
كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 وزن 7 من ‎wing (H202‏ تقليبهم وخلطهم عند درجة حرارة الغرفة لمدة 10 دقائق لتحضير محلول ‎sale‏ بادئة مائي ‎(I)‏ ‏بعد تبريد محلول المادة البادئة المائي الناتج (ا) إلى 70“9مئوية؛ يضاف 49.62 كجم من محلول سيليكا المحتوي على 34.0 وزن7 من 5102؛ ثم يضاف ‎Lilia)‏ 7.71 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 وزن 7 من ‎(H202‏ ويستمر التقليب عند “55مئوية ‎Baal‏ ‏0 دقيقة. ‎Lad‏ يلي؛ تتم إضافة محلول المادة البادئة المائي ‎¢(ll)‏ 2.83 كجم من محلول ميتاتنجستات أمونيوم مائي محتوي على 50.3 وزن7 من 0/03 وتشتت ناتج عن تشتيت 1 كجم من مسحوق سيليكا في 178.24 كجم من الماء على التوالي للحصول على محلول مختلط مائي (ااا). يتم تعتيق المحلول المختلط المائي ‎(Ill)‏ عند “50مثوية لمدة ساعتين و30 0 دقيقة بعد إضافة محلول المادة البادئة المائي ‎oll)‏ بذلك نحصل على ملاط. يلقم الملاط الناتج في مجفف رش بالطرد المركزي ويجفف؛ بذلك ينتج مسحوق جاف كروي دقيق. تكون درجة حرارة الهواء عند مدخل المجفف 2109مئوية؛ وتكون درجة حرارة الهواء عند مخرجه “120مئوية. تُكرر هذه الخطوة عدة مرات؛ ويعباً المسحوق الجاف الناتج في أنبوب تكلس أسطواني ‎SUS‏ له قطر داخلي بمقاس 500 ‎cae‏ ويبلغ طوله 3500 مم وسمكه الجداري 20 ‎cae‏ ويتكلس عند “670منوية 5 المدة ساعتين في تيار غاز نيتروجين بمعدل تدفق 600 نانولتر/ دقيقة أثناء تدوير الأنبوب؛ ‎Ay‏ ‏ينتج حفاز أكسيد مركب. تمت إزالة النتوءات بنفس الطريقة كما في المثال 1؛ وتم قياس تكوين حفاز الأكسيد المركب بتحليل تفلور بأشعة ‎(Rigaku RINT1000) X‏ بصيلة أنبوبية ‎(Or‏ فلطية الأنبوب: 50 كيلو فولت؛ تيار الأنبوب: 50 مللي أمبير). يكون تكوين حفاز الأكسيد المركب الناتج هو ‎/Mo1.0V0.2148b0.22Nb0.107W0.030Ce0.0050n 0‏ 45.0 وزن 7- 5102. تجرى نفس العمليات كما في المثال 1 إلا أنه يتم استخدام الحفاز أعلاه؛ ومن خلال التحكم في معدل تدفق غاز النيتروجين المخفف؛ تتغير السرعة الخطية كما هو موصوف في جدول 1. تُذكر النتائج في الجدول 1. [المثال 14( المثال المقارن 5]
— 6 2 — تجرى نفس العمليات كما في المثال 13 إلا أنه يتم التحكم في معدل تدفق غاز النيتروجين المخفف؛ تتغير السرعة الخطية كما هو موصوف في جدول ‎SELL‏ النتائج في الجدول 1. [المثال 15]
يتم تحضير حفاز بنفس الطريقة كما في المثال ¢13 باستثناء أن مقدار الماء المستخدم لتحضر محلول المادة البادئة المائي (ا) تغير إلى 30 كجم؛ ومقدار الماء المستخدم لتشتيت مسحوق السيليكا في تحضير المحلول المختلط المائي )1( تغير إلى 110 كجم. تذكر النتائج في الجدول 1. [المثال 16]
يتم تحضير حفاز للاستخدام في المثال 16 بالطريقة التالية. إلى 116.0 كجم ‎cole‏ تتم إضافة 36.03 كجم هبتاموليبدات أمونيوم [80114(61/107024.41120)]» 5.07 كجم ميتافانادات أمونيوم ‎([NHAVO3]‏ 6.50 كجم ثلاثي أكسيد ثنائي أنتيموني ‎[Sb203]‏ 44 .0 كجم نيترات السيريوم ‘ ‎Laing‏ يتم التقليب ‘ يتم 5 تسخينهم عند “95مئوية لمدة ساعة واحدة للحصول على محلول مادة بادئة مائي (!). يضاف إلى 6 كجم من المحلول المختلط للنيوبيوم ‎(BO)‏ المستخدم في المثال 1؛ تتم إضافة 4.87 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 وزن 7 من ‎Jing (H202‏ تقليبهم وخلطهم عند درجة حرارة الغرفة لمدة 10 دقائق لتحضير محلول مادة ‎Lob‏ مائي ‎(I)‏ ‏بعد تبريد محلول المادة البادئة المائي الناتج (ا) إلى ©70مئوية؛ يضاف 44.11 كجم من 0 محلول سيليكا المحتوي على 34.0 وزن7 من 5102؛ ثم يضاف إضافيا 7.57 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 7035 من ‎(H202‏ ويستمر التقليب عند *55مئوية لمدة دقيقفة. فيما يلى؛ تتم إضافة محلول المادة البادئة المانئى )1 1 277 كجم من محلول ميتاتنجستات أمونيوم مائي محتوي على 50.3 وزن7 من 0/03 وتشتت ناتج عن تشتيت
— 2 7 —
مختلط مائي )1( يتم تعتيق المحلول المختلط المائي ‎(Hl)‏ عند 50“9مئوية لمدة ساعتين و30 دقيقة بعد إضافة محلول المادة البادئة المائي (!!)؛ بذلك نحصل على ملاط. يلقم الملاط الناتج في مجفف رش بالطرد المركزي ويجفف؛ بذلك ينتج مسحوق جاف كروي دقيق. تكون درجة حرارة
الهواء عند مدخل المجفف 2109مئوية؛ وتكون درجة حرارة الهواء عند مخرجه 20° ‎SE ge]‏ هذه الخطوة عدة مرات؛ ويعباً المسحوق الجاف الناتج في أنبوب تكلس أسطواني ‎SUS‏ له قطر داخلي بمقاس 500 مم ودبلغ طوله 3500 مم وسمكه الجداري 20 مم ودتكلس عند 79 مثوية لمدة ساعتين في تيار غاز نيتروجين بمعدل تدفق 600 نانولتر/ دقيقة أثناء تدوير الأنبوب؛ بذلك ينتج حفاز أكسيد مركب.
تمت إزالة النتوءات بنفس الطريقة كما في المثال 1؛ وتم قياس تكوين حفاز الأكسيد المركب بتحليل تفلور بأشعة ‎«Rigaku RINT1000) X‏ بصيلة ‎Cr Lp gf‏ فلطية الأنبوب : 50 كيلو فولت؛ تيار الأنبوب: 50 مللي أمبير). يكون تكوين حفاز الأكسيد المركب الناتج هو ‎/Mo1.0V0.2148b0.22Nb0.107W0.030Ce0.0050n‏ 46.0 وزن 7- 5102. تجرى نفس العمليات كما في المثال 1؛ إلا أنه يتم استخدام الحفاز أعلاه. تُذكر النتائج في الجدول 1.
‎aly] 5‏ 17 و18, الأمثلة المقارنة 6 و7]
‏تجرى نفس العمليات كما في المثال 16 إلا أنه يتم التحكم في معدل تدفق غاز النيتروجين المخفف؛ تتغير السرعة الخطية كما هو موصوف في جدول ‎SELL‏ النتائج في الجدول 1. [المثال 18[
‏20 يتم تحضير حفاز بنفس الطريقة كما في المثال 16؛ باستثناء أن مقدار الماء المستخدم لتحضر محلول المادة البادئة المائي (ا) تغير إلى 20 كجم؛ ومقدار الماء المستخدم لتشتيت مسحوق السيليكا فى تحضير محلول ‎sale‏ بادئة ‎le‏ )1 { تغير إلى 100 كجم ‎٠.‏ إضافيا» تجرى نفس العمليات كما في المثال 16 إلا أنه يتم التحكم في معدل تدفق غاز النيتروجين المخفف؛ء تتغير السرعة الخطية كما هو موصوف في جدول 1. تُذكر النتائج في الجدول 1.
[المثال 20] يتم تحضير حفاز للاستخدام في المثال 20 بالطريقة التالية. (تحضير حفاز أكسيد مركب) إلى 90.0 كجم ‎cole‏ تتم إضافة 35.36 كجم هبتاموليبدات أمونيوم ‎([(NH4)6M0T7024.4H20] 5‏ 4.98 كجم ميتافانادات أمونيوم ‎([NHAVO3]‏ 6.38 كجم ثلاثي أكسيد ثنائي أنتيموني [502013] و0.44 كجم نيترات السيريوم؛ وبينما يتم التقليب؛ يتم تسخينهم عند 959مئوية لمدة ساعة واحدة للحصول على محلول مادة بادئة مائي (ا). يضاف إلى 9 كجم من المحلول المختلط للنيوبيوم ‎(BO)‏ المستخدم في المثال 1؛ تتم إضافة 4.78 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 وزن 7 من ‎١1202‏ وبتم تقليبهم وخلطهم 0 عند درجة حرارة الغرفة لمدة 10 دقائق لتحضير محلول مادة بادئة مائي )11( بعد تبريد محلول المادة البادئة المائي الناتج )1( إلى “70مئوية؛ يضاف 33.80 كجم من محلول سيليكا المحتوي على 34.0 وزن7 من 5102؛ ثم يضاف ‎Lilia)‏ 7.43 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 7039 من 1202 ويستمر التقليب عند “535مثئوية لمدة 0 دقيقة. فيما يلي؛ تتم إضافة محلول المادة البادئة المائي (!)؛ 2.72 كجم من محلول ميتاتنجستات أمونيوم مائي محتوي على 50.3 وزن7 من ‎WO3‏ وتشتت ناتج عن تشتيت 1 كجم من مسحوق سيليكا في 241.32 كجم من الماء على التوالي للحصول على محلول مختلط مائي )111( يتم تعتيق المحلول المختلط المائي ‎(I)‏ عند “50مئوية لمدة ساعتين و30 دقيقة بعد إضافة محلول المادة البادئة المائي (ا!)؛ بذلك نحصل على ملاط. يلقم الملاط الناتج في مجفف رش بالطرد المركزي ويجفف؛ بذلك ينتج مسحوق جاف كروي دقيق. تكون درجة حرارة 0 الهواء عند مدخل المجفف 2109مثوية؛ وتكون درجة حرارة الهواء عند مخرجه 20° 1مئوية. تُكرر هذه الخطوة عدة مرات؛ ويعباً المسحوق الجاف الناتج في أنبوب تكلس أسطواني ‎SUS‏ له قطر داخلي بمقاس 500 ‎cae‏ ويبلغ طوله 3500 مم وسمكه الجداري 20 مم؛ ويتكلس عند “580مئوية لمدة ساعتين في تيار غاز نيتروجين بمعدل تدفق 600 نانولتر/ دقيقة أثناء تدوير الأنبوب؛ بذلك ينتج حفاز أكسيد مركب.
— 9 2 — تمت إزالة النتوءات بنفس الطريقة كما في المثال 1؛ وتم قياس تكوين حفاز الأكسيد المركب بتحليل تفلور بأشعة ‎«Rigaku RINT1000) X‏ بصيلة ‎Cr Lp gf‏ فلطية الأنبوب : 50 كيلو فولت؛ تيار الأنبوب: 50 مللي أمبير). يكون تكوين حفاز الأكسيد المركب الناتج هو ‎/Mo1.0V0.2148b0.22Nb0.107W0.030Ce0.0050n‏ 47.0 وزن 7- 5102. تجرى نفس العمليات كما في المثال ‎ol‏ إلا أنه يتم استخدام الحفاز أعلاه. تُذكر النتائج في الجدول 1 [المثال 21] تجرى نفس العمليات كما في المثال 20, إلا أنه يتم التحكم في معدل تدفق ‎Sle‏ ‏النيتروجين المخفف؛ تتغير السرعة الخطية كما هو موصوف في جدول ‎SELL‏ النتائج في 0 الجدول 1 مسبقا. [المثال المقارن 8] يتم تحضير حفاز بنفس الطريقة كما في المثال 20 باستثناء أن مقدار الماء المستخدم لتحضير محلول المادة البادئة ‎All‏ )1( تغير إلى 50 1 كجم؛ ومقدار الماء المستخدم لتشتيت مسحوق السيليكا في تحضير محلول ‎sale‏ بادئة ‎(I) Sle‏ تغير إلى 360 كجم. ‎SY‏ النتائج في 5 الجدول 1 مسبقا. [المثال 22] يتم تحضير حفاز للاستخدام في المثال 22 بالطريقة التالية. إلى 93 كجم ‎cole‏ تتم إضافة 36.69 كجم هبتاموليبدات أمونيوم ‎aa 5.17 ([(NH4)6M07024-4H20] 0‏ ميتافانادات أمونيوم ‎([NHAVO3]‏ 6.62 كجم ثلاثي أكسيد ثنائي أنتيموني ‎[Sb203]‏ 4 45 .0 كجم نيترات السيريوم ‘ ‎Laing‏ يتم ‎J‏ تمل لتقليبء يتم تسخينهم عند “95مئوية لمدة ساعة واحدة للحصول على محلول ‎sale‏ بادثة ‎Sle‏ )1(
إلى 36.93 كجم من المحلول المختلط للنيوديوم ‎(BO)‏ المستخدم في المثال 1؛ تتم إضافة 4.96 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 7039 من 1202 ويتم تقليبهم وخلطهم عند درجة حرارة الغرفة لمدة 10 دقائق لتحضير محلول ‎sale‏ بادئة مائي ‎(I)‏ ‏بعد تبريد محلول المادة البادئة المائي الناتج (ا) إلى 709مئوية؛ يضاف 26.97 كجم من محلول سيليكا المحتوي على 34.0 وزن7 من 5102؛ ثم يضاف إضافيا 7.71 ‎aa‏ من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 7035 من ‎(H202‏ ويستمر التقليب عند *55مئوية لمدة 0 دقيقة. ‎Lad‏ يلي؛ تتم إضافة محلول المادة البادئة المائي ‎¢(ll)‏ 2.83 كجم من محلول ميتاتنجستات أمونيوم مائي محتوي على 50.3 وزن7 من 0/03 وتشتت ناتج عن تشتيت 1 كجم من مسحوق سيليكا في 247.56 كجم من الماء على التوالي للحصول على محلول 0 مختلط مائي ‎(Ill)‏ يتم تعتيق المحلول المختلط المائي )11( عند “50مئوية لمدة ساعتين و30 دقيقة بعد إضافة محلول المادة البادئة المائي ‎oI)‏ بذلك نحصل على ملاط. يلقم الملاط الناتج في مجفف رش بالطرد المركزي ويجفف؛ بذلك ينتج مسحوق جاف كروي دقيق. تكون درجة حرارة الهواء عند مدخل المجفف 2109مئوية؛ وتكون درجة حرارة الهواء عند مخرجه “120مئوية. تُكرر هذه الخطوة عدة مرات؛ ويعباً المسحوق الجاف الناتج في أنبوب تكلس أسطواني ‎SUS‏ له قطر 5 داخلي بمقاس 500 ‎ae‏ ويبلغ طوله 3500 مم وسمكه الجداري 20 ‎can‏ ويتكلس عند “680مئوية لمدة ساعتين في تيار غاز نيتروجين بمعدل تدفق 600 نانولتر/ دقيقة أثناء تدوير الأنبوب؛ بذلك ينتج حفاز أكسيد مركب. تمت إزالة النتوءات بنفس الطريقة كما في المثال 1؛ وتم قياس تكوين حفاز الأكسيد المركب بتحليل تفلور بأشعة ‎(Rigaku RINT1000) X‏ بصيلة أنبوبية ‎(Or‏ فلطية الأنبوب: 50 0 كيلو فولت؛ تيار الأنبوب: 50 مللي أمبير). يكون تكوين حفاز الأكسيد المركب الناتج هو ‎/Mo1.0V0.214Sb0.22Nb0.107W0.030Ce0.0050n‏ 45.0 وزن 7- 5:02. تجرى نفس العمليات كما في المثال ‎el‏ إلا أنه يتم استخدام الحفاز أعلاه. ومن خلال التحكم في معدل تدفق غاز النيتروجين المخفف؛ تتغير السرعة الخطية كما هو موصوف في جدول 1. تُذكر النتائج في الجدول 1 مسبقا.
— 1 3 — [المثال 23[ يتم تحضير حفاز للإستخدام فى المثال 23 بالطريقة التالية. إلى 264 كجم ‎cole‏ تتم إضافة 37.16 كجم هبتاموليبدات أمونيوم ‎([(NH4)6M07024-4H20] 5‏ 5.24 كجم ميتافانادات أمونيوم ‎([NHAVO3]‏ 6.71 كجم ثلاثي أكسيد ثنائي أنتيموني ‎[Sb203]‏ 46 .0 كجم نيترات السيريوم ‘ ‎Laing‏ يتم التقليب ‘ يتم تسخينهم عند “95مئوية لمدة ساعة واحدة للحصول على محلول ‎sale‏ بادثة ‎Sle‏ )1( إلى 31.61 كجم من المحلول المختلط للنيوبيوم ‎(BO)‏ المستخدم في المثال 1؛ تتم إضافة 5.20 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 ورب 7 من 2 ‎alg‏ ‏0 تقليبهم وخلطهم عند درجة حرارة الغرفة لمدة 10 دقائق لتحضير محلول مادة بادئة مائي (!!). بعد تبريد محلول المادة البادئة المائي الناتج )1( إلى “70مئوية؛ يضاف 18.02 كجم من محلول سيليكا المحتوي على 34.0 وزن7 من 5102؛ ثم يضاف إضافيا 7.81 كجم من محلول بيروكسيد هيدروجين محتوي على 30 7035 من ‎(H202‏ ويستمر التقليب عند *55مئوية لمدة 30 دقيقفة. فيما يلى؛ تتم إضافة محلول المادة البادئة المانئى )1 1 88 :2 كجم من محلول ميتاتنجستات أمونيوم مائي محتوي على 50.3 وزن7 من 0/03 وتشتت ناتج عن تشتيت مختلط مائي (ااا). يتم تعتيق المحلول المختلط المائي ‎(I)‏ عند “50مئوية لمدة ساعتين و30 دقيقة بعد إضافة محلول المادة البادئة المائي ‎oll)‏ بذلك نحصل على ملاط. يلقم الملاط الناتج في مجفف رش بالطرد المركزي ويجفف؛ بذلك ينتج مسحوق ‎la‏ كروي دقيق. تكون درجة حرارة 0 الهواء عند مدخل المجفف 2109مثوية؛ وتكون درجة حرارة الهواء عند مخرجه 20° 1مئوية. تُكرر هذه الخطوة عدة مرات؛ ويعباً المسحوق الجاف الناتج في أنبوب تكلس أسطواني ‎SUS‏ له قطر داخلي بمقاس 500 مم ودبلغ طوله 3500 مم وسمكه الجداري 20 مم ودتكلس عند 7 مثوية لمدة ساعتين في تيار غاز نيتروجين بمعدل تدفق 600 نانولتر/ دقيقة أثناء تدوير الأنبوب؛ بذلك ينتج حفاز أكسيد مركب.
— 2 3 — تمت إزالة النتوءات بنفس الطريقة كما في المثال 1؛ وتم قياس تكوين حفاز الأكسيد المركب بتحليل تفلور بأشعة ‎«Rigaku RINT1000) X‏ بصيلة ‎Cr Lp gf‏ فلطية الأنبوب : 50 كيلو فولت؛ تيار الأنبوب: 50 مللي أمبير). يكون تكوين حفاز الأكسيد المركب الناتج هو ‎/Mo1.0V0.214Sb0.22Nb0.107W0.030Ce0.0050n‏ 40.0 وزن 7- ‎.Si02‏ ‏5 تجرى نفس العمليات كما في المثال 1؛ إلا أنه يتم استخدام الحفاز أعلاه. ومن خلال جدول 1. تُذكر النتائج في الجدول 1. [المثال المقارن 9] تجرى نفس العمليات كما في المثال 23, إلا أنه يتم التحكم في معدل تدفق ‎Se‏ ‏0 النيتروجين المخفف؛ تتغير السرعة الخطية كما هو موصوف في جدول ‎SELL‏ النتائج في الجدول 1. [الجدول 1] إنتاجية ‎LVIATT‏ الجسيم ‎gf‏ الكمية المبعشة ‎١‏ ‎GALS :‏ التقييم ‏ انشاط الشامل ‎(Kn)|‏ ‏متر/ الانبوب 1 1 النسبة 7 |التقييم | التقييم ثانية المثال ‎o| 53.4] Of 0.04 0 3 45] 1‏ © 3.0 1 ‎ol 53.6] Of 0.05 0 31 75] 1‏ 0 2.9 2
— 3 3 —
المثال
2.8 O O| 53.4 Ol 0.06 O 31100 1 3 2.6 X OO] 53.8 ‏ان‎ 0.05 X 3120 1 | ‏المقارن‎ ‎1
1 10 ]3 0 0.01 ان ]52.8 ‎ol‏ 0 3.1 4 المقارن | 1 3 3 0 0.01 ان 49.0 ‎x x|‏ 2.6 2 المثال
3 0 o| 53.5 Ol] 0.04 © 5| 45 2
2.9 0 o| 53.5 ‏ان‎ 0.04 0 5 5 2 6
2.8 0 o| 52.8 Ol 0.06 O 51 90 2 7
2.7 O Ol 53.3 ‏ان‎ 0.07 O 5/1120 2 8
2.2 O Ol 52.8 Ol 0.07 O 211120 2 9
— 3 4 —
المثال المقارن .2 5130 ‎X Ol 53.6 Ol 0.06 x‏ 2.7 3 المثال
26 0 o| 53.0 Ol 0.06 0 9 90 4
2.7 0 ol 52.6] O| 0.11 O 91105] 4 11 2.7 X Ol 53.2 Ol 0.14 x 91160 4١ ‏المقارن‎ ‎4 ‏المثال‎
2.7 53.0 0.07 10
12 المثال
2.7 0 o| 53.5 Ol 0.06 0 121 75| 10 13
2.6 0 o| 53.2 ‏ان‎ 0.12 0 121 90| 10 14
2.1 O O| 52.7 ‏ان‎ 0.15 O 251130] 10
2.5 X Ol 52.5 ‏الا‎ 1 O 121501 10] ‏المقارن‎ ‎5
— 3 5 —
المثال
26 0 o| 53.4 ‏ان‎ 0.07 0 15 45] 20 16
2.5 0 o| 53.5 ‏ان‎ 0.09 0 15 75| 20 17
2 0 0152.86 © 0.1 O 30 100١ 20 18 2.4 ‏لدان لل‎ x| 0.25 of 15/120] 20 ‏المقارن‎ ‎6
2.5 0 o| 52.6 © 0.03 0 15 10] 20 19 2.3 x x| 47.0 O| 0.01 0 15 3١ 20١ ‏المقارن‎ ‎7 ‏المثال‎
2.0 0 ol 52.7] 0١ 0.11 0 35 45| 30
1.9 0 ‏ان 1 اه‎ 0.05 0 35 30 30 21 2.5 X O| 52.7 x! 0.22 0 17100 30:١ ‏المقارن‎ ‎8
— 3 6 —
المتال
26 0 o| 53.0, © 0.1 0 17 30 5 22 ‏المتال‎
2.3 0 O|523] ‏ان‎ 0.05 0 19 10| 50 23 2.5 x O| 524 ‏المقارن |50 |45 19 0 2 ال‎ 9
يكون للاختراع الحالي إمكانية تطبيق صناعية كعملية لإنتاج مركب ‎Jie‏ حمض غير مشبع أو نيتريل غير مشبع .
1: مفاعل ذو قاع متميع؛ 2: ‎Glia‏ 3: مساحة داخلية؛ 4: ‎Mie‏ تلقيم ‎sale‏ بادئة؛ 5: لوح تشتيت» 6: منفذ تفريغ» 7: فرازة دوامية؛ 7)): ‎(Jane‏ 8: أنبوب تشتيت؛ 9: منفذ ‎pili‏ 20: جهاز
لقياس درجة مقاومة ‎SU‏ 1: قرص مفتوح بفجوة؛ 21): تقب 22: أنبوب عمودي؛ 23: ‎ey :24 las‏ مخروطي»؛ 5: أسطوانة 6.: فتحة؛ ‎tA‏ غاز ‎sale‏ بادئة؛ 8: غاز محتوي على أكسجين» ©: غاز منتج التفاعل.

Claims (3)

  1. عناصر الحماية 1- عملية لإنتاج مركب باستخدام مفاعل قاع متميع مشتمل على مساحة داخلية لها حفاز يتم إيواؤه بطريقة قابلة للتميع فيه؛ يلقم منفذ تلقيمة أول فيه يشتمل غاز المادة البادئة على هيدروكربون ‎J) hydrocarbon‏ مفاعل القاع المتميع؛ يلقم ‎Mie‏ تلقيمة ثان فيه غاز محتوي على أكسجين يشتمل على أكسجين إلى مفاعل القاع المتميع؛ ومنفذ تفريغ يتم فيه تفريغ غاز منتج تفاعل من مفاعل القاع المتميع؛ تشتمل على خطوة تفاعل لإخضاع الهيدروكريون ‎hydrocarbon‏ إلى تفاعل أكسدة نشادرية حفزي لطور بخار في وجود الحفاز في المساحة الداخلية لإنتاج نتريل غير مشبع مقابل؛ على التوالي؛ حيث في خطوة التفاعل؛ يتم ضبط سرعة خطية (متر/ ثانية) لغاز المادة البادئة عند ‎Mie‏ ‏0 التلقيمة الأول مقابل درجة مقاومة التآكل )7( للحفاز لتلبي الحالات المتمثلة بالصيغ التالية (1) أو (2): حالة (1): عندما لا تقل درجة مقاومة التأكل )7( للحفاز» عن صفر ولا تزيد عن 4؛ 5< سرعة خطية (متر/ ثانية) > 12.5 ‎X‏ درجة مقاومة ‎JSG‏ (7) + 100 ‎dls‏ (2): عندما تزيد درجة مقاومة التأكل )7( للحفاز» عن 4 ولا تزيد عن 62؛ 5< سرعة خطية (متر/ ثانية) > -2.5 ‎x‏ درجة مقاومة ‎JST‏ (7) + 160. 2- العملية لإنتاج المركب طبقا لعنصر الحماية 1 حيث لا تزيد نسبة جسيم مجوف )7( ‎all‏ ‏عن 25 7. 3- العملية لإنتاج المركب طبقا لعنصر الحماية 1 أو 2 حيث لا تقل درجة مقاومة التأكل (7)؛ عن 1 ولا تزيد عن 10. 0 4- العملية لإنتاج المركب طبقا لعنصري الحماية 1 و 2؛ حيث يكون الهيدروكريون ‎hydrocarbon‏ ‏عبارة عن ألكان ‎alkane‏ و/أو ألكين ‎.alkene‏
  2. 0 ‏الالح الاح الاح‎ 3 rnin 3 SANA = ‏لممحا حي م‎ ‏ب‎ = ox. + ‏م‎ N 3 1 i § = oo ‏يح‎ % 2 ‏ال اي في‎ 9 ‏الي‎ . 1 fa ‏اه‎ ‎5 4 ّ 3 in = TE Su 3 a ¥ ‏م‎ ‎a ¥ > ‏ايب‎ 0 ‏اا اي‎ ® & Go, i 3 ‏ال‎ ® ¢ i 8 ‏بت‎ ¥ 0 ¥ 5 ® ¥ 1: ¥ 1 ¥ ‏ب‎ ¥ ® 8 1 ‏حيطي‎ ةجححح‎ M8 1 3 ‏؛؟ ؟‎ 5 ‏ل‎ 3 CE AWE 1 ‏م‎ ‎SINKS Sy ‏؟؛ ؟‎ ‏ل ال ال‎ 8 ‏لاح ا‎ 5 3 2: : ‏م 0 | لحم‎ ‏م الك‎ RY $ 3 § § xr 0: 0 3 3 Ve 3 oe 3 oe 3 “i + ‏ايلا‎ ‎on 5 5 5 on 3 -
  3. 3 . . rine 3 an Ve X 8 ie - Te | ‏ا‎ ٌ 3 a 3 be BS ‏م‎ ‏ا‎ a 0 .
    Xa. a 3 ao 3 eee 0 0 8 Re 3 i ¥ mE 8 ‏ل‎
    ‏ب . . : الها مايا‎ 5 Cone a 3 3 ee he ee meee 3 | : ‏ب‎ : oo Fed 3 Cue eee ee Ya 3 k 3 8 EEN we en wee ea a ee Es 8 5 R 3 PEN ‏اام اح‎ Ea ee ee ‏لهام‎ ‎re . “a ‏ا ب"‎ 8 ‏امات دجام ضايع‎ wa ‏امات‎ a A ‏ملح‎ ‎Ts ‎¥ Nae Sa ‏بلع العايات عد عاط جع‎ 8: ‏ب" الاج الاج‎ 8 EEE EEE EEE EEE ‏ب‎ ‎Ys 3 FA vn ew ‏ام اجاج‎ Ea ae wey 3 i . 1 pa PATE ‏اجات اجا‎ Aa EE es ‏»ال لاي‎ 3 + ‏اجاج جار امج جاح امات جح‎ Nas ‏لي‎ ‎8 x Noam N NA EN ak WY Aas Ree i Creer ee irae ‏ل د‎ i EE ER EE ‏له‎ ‎+ ‏عاج اجيج دج اج جح جم بدا حت جا د‎ ‏اجاج اياي اج‎ EE EE EEE EEE SAE NK Ee RR NNR ‏جا لجالج لالج اام ا لج داج م ارادج‎ ‏ع لاج الجاع ب لاع جات اجاج يي‎ FE ‏اج الاج ات اجات جا حا‎ Sate ‏اجام‎ ahr Ne ‏حا يا لهاي‎ ale ‏مادج‎ KURA R RN ‏لجا اجاج اي‎ RETR NR ‏ب‎ RNS ‏لخ »اج اجاج‎ % 3 WEAR RN NR RYE NAR 8 | ‏م <> انح امسا‎ <“ + <“ + 3 ‏القت ب‎ 3 Nn, EES EE J JN ‏ايد لي لي‎ EE RO ‏أن‎ :
    A . 3 & : ‏الاي ااي باج اه اياي جاب ادج اجرح‎ & i an AL MW ANA AAR AG WAT AR WE AY AR AL AN AR A NEAR SA RE AR AR WEA AR A ‏اج اج‎ 8 ‏ب‎ 5 ® “ Na penn an “rang 8 ‏يي‎ - AN NAN, | % an > ‏ا" الح حي اوري يجيي 4 انيس مت‎ > ‏ام‎ ‎| 3 ‏ب‎ ‏لم‎ ‎2 ‎83 ‏م حسمت يسيس مسم8ًة[تض‎ ‏عي‎ ‎١ ‏شكل‎
    — 9 3 — ‎XY YT‏
    ‎Y. , ,‏ - "م ‎y,‏ ‏| > | > ‎oo | = | 4‏ ‎N‏ ر ب“ ل : : ْ ‎YY. a‏ أ | اللا واب ‎eu Fil‏ “ | اا ‎X % | : ْ a X }‏ ا { ‎X Tr‏ - ص 2727 3 ‎Y‏ 4 { ب 0000 ا ال ا الا .~~ 0 ا اجا ‎Y 3 ¥ 3 pry GO)‏ ا ل 8 ات ® ‎en‏ 4 ¥ هوام 7100 اما ‎EY a‏ شكل ؟
    الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية ‎Swed Authority for intallentual Property pW‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < ‎Ne‏ ‎ge‏ ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام ‎TEE‏ ‏ببح ةا ‎Nase eg‏ + ‎Ed - 2 -‏ 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ uo‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA519410418A 2017-06-19 2019-10-30 عملية لإنتاج مركب SA519410418B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017119459 2017-06-19
PCT/JP2018/023223 WO2018235798A1 (ja) 2017-06-19 2018-06-19 化合物の製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA519410418B1 true SA519410418B1 (ar) 2023-01-15

Family

ID=63165914

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA519410418A SA519410418B1 (ar) 2017-06-19 2019-10-30 عملية لإنتاج مركب

Country Status (9)

Country Link
US (1) US11161806B2 (ar)
EP (1) EP3643701B1 (ar)
JP (1) JP6373523B1 (ar)
KR (1) KR102292381B1 (ar)
CN (2) CN110256286B (ar)
MY (1) MY201562A (ar)
SA (1) SA519410418B1 (ar)
TW (1) TWI687402B (ar)
WO (1) WO2018235798A1 (ar)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10786797B2 (en) * 2018-09-25 2020-09-29 Uop Llc Estimation of cyclone life based on remaining abrasion resistant lining thickness
CN115209991A (zh) * 2020-02-28 2022-10-18 旭化成株式会社 羧酸酯制造用催化剂、羧酸酯制造用催化剂的制造方法和羧酸酯的制造方法
CN114425282B (zh) * 2020-10-14 2023-05-02 中国石油化工股份有限公司 芳烃氨氧化流化床反应装置及反应方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS52125124A (en) * 1976-04-10 1977-10-20 Nitto Chem Ind Co Ltd Manufacture of acrylonitrile
JPS5765329A (en) * 1980-10-07 1982-04-20 Ube Ind Ltd Catalyst for preparing acrylonitrile
US4691031A (en) * 1984-06-20 1987-09-01 Suciu George D Process for preventing backmixing in a fluidized bed vessel
DE19505664C2 (de) * 1995-02-20 1996-12-12 Hoechst Ag Vorrichtung und ihre Verwendung zur Oxichlorierung
JPH10263406A (ja) 1997-03-28 1998-10-06 Sekiyu Sangyo Kasseika Center 流動触媒
JP4413368B2 (ja) 2000-04-03 2010-02-10 旭化成ケミカルズ株式会社 酸化またはアンモ酸化用触媒
JP2002355547A (ja) * 2001-06-01 2002-12-10 Kawasaki Steel Corp 筒型ディフューザーおよび多段式流動反応器
JP5008876B2 (ja) 2005-02-22 2012-08-22 ダイヤニトリックス株式会社 触媒の製造方法
EP2664612B1 (en) 2011-01-13 2018-12-26 Asahi Kasei Kabushiki Kaisha Method for producing unsaturated nitrile
JP5730984B2 (ja) * 2011-03-02 2015-06-10 旭化成ケミカルズ株式会社 不飽和ニトリルの製造方法
BR112015002175B1 (pt) 2012-08-10 2021-03-16 Asahi Kasei Chemicals Corporation método para converter uma olefina ou um álcool para produzir propileno ou um composto aromático
US8835666B2 (en) 2012-11-26 2014-09-16 Ineos Usa Llc Pre calcination additives for mixed metal oxide ammoxidation catalysts
CN104693068B (zh) * 2015-03-06 2017-10-20 英尼奥斯欧洲股份公司 改进的丙烯腈制造
JP2017119459A (ja) 2015-12-28 2017-07-06 ダイハツ工業株式会社 車両構造

Also Published As

Publication number Publication date
US20200165196A1 (en) 2020-05-28
KR102292381B1 (ko) 2021-08-24
CN110256286B (zh) 2022-09-06
TW201904937A (zh) 2019-02-01
CN109134307B (zh) 2019-07-23
CN110256286A (zh) 2019-09-20
WO2018235798A1 (ja) 2018-12-27
US11161806B2 (en) 2021-11-02
KR20190116373A (ko) 2019-10-14
JP6373523B1 (ja) 2018-08-15
EP3643701A1 (en) 2020-04-29
CN109134307A (zh) 2019-01-04
EP3643701B1 (en) 2022-09-28
EP3643701A4 (en) 2020-07-08
JP2019001775A (ja) 2019-01-10
MY201562A (en) 2024-02-29
TWI687402B (zh) 2020-03-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA519410418B1 (ar) عملية لإنتاج مركب
RU2709012C1 (ru) Способ получения катализатора и способ получения акрилонитрила
TWI520933B (zh) Production method of unsaturated nitrile
CN101909745A (zh) 氧化物催化剂的制造方法
KR20130086376A (ko) 복합 산화물 촉매 및 그 제조 방법
CN107666959A (zh) 通过共沉淀法制备含铋和含钨的多元素氧化物的方法
EP3470140A1 (en) Method for manufacturing ammoxidation catalyst and method for manufacturingacrylonitrile
SA517390047B1 (ar) طريقة لإنتاج حفاز أكسيد، وطريقة لإنتاج نيتريل غير مشبع
WO2016152964A1 (ja) 触媒の製造方法、及び不飽和ニトリルの製造方法
JP2006263715A (ja) 触媒の製造方法
JP5711993B2 (ja) 導電性の流動層反応用触媒及びその製造方法並びにプロピレンの製造方法
SA519401284B1 (ar) طريقة لإنتاج حفاز أكسيد، وطريقة لإنتاج نتريل غير مشبع
JPH01265068A (ja) アクリロニトリルの製造方法
CN109310996A (zh) 金属氧化物催化剂及其制造方法以及其制造装置
JP7294401B2 (ja) 青酸の製造方法及び青酸の製造装置
EP3636631A1 (en) Process for producing unsaturated nitrile
JPS6041666B2 (ja) メタクリロニトリルを製造する方法
EP4223895A1 (en) Method for manufacturing sintered ore, and sintered ore
JP7101310B2 (ja) 触媒、触媒の製造方法、アクリロニトリルの製造方法
BR112020021485A2 (pt) processo para produção nitrila insaturada
JPS6121459B2 (ar)
KR20230099704A (ko) 기상 접촉 암모산화 반응용 촉매 및 기상 접촉 암모산화 반응용 촉매의 제조 방법
JP2005029528A (ja) アクリロニトリルの製造方法
JP2019188341A (ja) 合成ガスから炭化水素を製造する触媒の製造方法、及び合成ガスから炭化水素を製造する方法
JPS59199041A (ja) 触媒の製造法