RU2750945C2 - Шарнирная цепь - Google Patents

Шарнирная цепь Download PDF

Info

Publication number
RU2750945C2
RU2750945C2 RU2019135653A RU2019135653A RU2750945C2 RU 2750945 C2 RU2750945 C2 RU 2750945C2 RU 2019135653 A RU2019135653 A RU 2019135653A RU 2019135653 A RU2019135653 A RU 2019135653A RU 2750945 C2 RU2750945 C2 RU 2750945C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
plate
chain
head
section
pivot
Prior art date
Application number
RU2019135653A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2019135653A3 (ru
RU2019135653A (ru
Inventor
Томас ХЕБЕККЕР
Тобиас ВУЛЬФ
Original Assignee
КеттенВульф Бетрибс ГмбХ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by КеттенВульф Бетрибс ГмбХ filed Critical КеттенВульф Бетрибс ГмбХ
Publication of RU2019135653A publication Critical patent/RU2019135653A/ru
Publication of RU2019135653A3 publication Critical patent/RU2019135653A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2750945C2 publication Critical patent/RU2750945C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G13/00—Chains
    • F16G13/02—Driving-chains
    • F16G13/06—Driving-chains with links connected by parallel driving-pins with or without rollers so called open links
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G13/00—Chains
    • F16G13/02—Driving-chains
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G15/00—Chain couplings, Shackles; Chain joints; Chain links; Chain bushes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
  • Chain Conveyers (AREA)
  • Pivots And Pivotal Connections (AREA)
  • Sealing Using Fluids, Sealing Without Contact, And Removal Of Oil (AREA)
  • Sealing Devices (AREA)

Abstract

Изобретение относится к шарнирной цепи. Шарнирная цепь содержит одну внутреннюю пластину (1), одну наружную пластину (2), одну втулку (3) и один болт (4), которые образуют цепной шарнир. Между наружной пластиной (2) и внутренней пластиной (1) предусмотрено лабиринтное уплотнение, которое содержит один выступ (41) и один паз (42). Один выступ (41) и один паз (42) осуществлены длиной (LN) или глубиной (TN) в диапазоне от 10 до 50% соответствующей средней толщины (D) пластины. Наружная пластина (2) имеет смещённый к середине (KM) цепи участок (12). Смещённый участок (12) в средней зоне наружной пластины (2) расположен между цепными шарнирами. Достигается повышение надежности цепи. 2 н. и 14 з.п. ф-лы, 6 ил.

Description

Предложенное на рассмотрение изобретение относится к шарнирной цепи в соответствии с ограничительной частью п. 1 формулы изобретения.
Шарнирная цепь, в частности, втулочная цепь выполнена, в основном, из двух бесконечно расположенных в ряд друг за другом элементов. Эти элементы обозначаются также как внутреннее и наружное звено. Наружное звено состоит, как правило, из двух наружных пластин, которые посредством двух болтов прочно соединены друг с другом. Внутреннее звено составляется, как правило, из двух внутренних пластин и двух втулок, которые вместе с болтами соседних наружных звеньев образуют каждый по цепному шарниру. Эти шарниры позволяют шарнирной цепи, к примеру, обхватывать находящиеся в трансмиссии цепные колёса.
Важным критерием использования шарнирной цепи является её переносное растягивающее усилие. В принципе, к примеру, посредством выбора материала, термообработки и толщины материала отдельных компонентов шарнирной цепи можно добиться соответствующего переносного растягивающего усилия. На выбор материала или на габариты накладываются, однако, ограничения, к примеру, за счёт имеющегося в распоряжении конструктивного пространства и, в конечном счёте, также за счёт допустимых расходов на шарнирную цепь.
В данном случае предложенное на рассмотрение изобретение ставит своей задачей предложить усовершенствованную шарнирную цепь ранее указанного типа, в частности, шарнирную цепь, которая может передавать увеличенное растягивающее усилие и/или улучшенную динамическую допустимую нагрузку, кроме того, при равных или аналогичных габаритах, в частности, при одинаковом весе.
В соответствии с изобретением эта задача решается посредством шарнирной цепи ранее указанного типа с отличительными признаками п. 1, или с отличительными признаками п.6, или с отличительными признаками п. 10 формулы изобретения.
В соответствии с п. 1 формулы изобретения предусмотрено, что между наружной пластиной и внутренней пластиной предусмотрено лабиринтное уплотнение, которое содержит, по меньшей мере, один выступ и, по меньшей мере, один паз, причём, по меньшей мере, один выступ и, по меньшей мере, один паз осуществлены длиной или глубиной в диапазоне от 10% до 50% соответствующей средней толщины пластины, предпочтительно в диапазоне от 20% до 40% соответствующей средней толщины пластины, причём лабиринтное уплотнение осуществлено таким образом, что при перегрузке шарнирной цепи силовой поток внутри шарнирной цепи частично проводится через образованные, по меньшей мере, одним выступом и, по меньшей мере, одним пазом лабиринтные поверхности. За счёт этой меры, по меньшей мере, один выступ и паз лабиринтного уплотнения на пластинах осуществлены таким образом, что выявляется достаточное, в предпочтительном варианте максимально возможное, перекрытие в направлении цепной тяги, которое опять же обеспечивает возможность осуществления лабиринтного уплотнения в качестве уплотнения для передачи соответствующих растягивающих усилий.
Проникновение загрязнений в зону шарнира цепи может быть задержано посредством лабиринтов. Эти лабиринты могут быть реализованы в форме дополнительных конструктивных элементов, к примеру, пластинчатого уплотнительного кольца или особым образом осуществлённых пластин, к примеру, пазов и выступов в зоне разделительных отверстий, в комбинации с выступающими втулками. Воздушный зазор внутри этих лабиринтов необходимо регулировать с учётом шарнирного зазора, а также возникающего износа конструктивных элементов цепи.
Если имеет место перегрузка цепи, при которой усилие цепной тяги больше рабочего усилия, то пластины в зоне поперечных сечений отверстий удлиняются. Как только это удлинение превысит воздушный зазор между лабиринтными поверхностями, силовой поток внутри цепи частично будет проводиться через лабиринтные поверхности. Это приводит к уменьшенной нагрузке уже деформированных зон конструктивных элементов (болта, втулки, зон головки внутренних и наружных пластин). Таким образом, разрушающее усилие цепи может быть оптимизировано. Регулировка воздушного зазора внутри лабиринтов должна быть согласована при этом в предпочтительном варианте с учётом пластичности используемых материалов. За счёт использования высокопрочных и одновременно пластичных материалов, к примеру, 42CrMo4, возможности лабиринтов для передачи усилий могут быть использованы максимально.
Другие предпочтительные варианты осуществления предложенного изобретения выявляются, в частности, из признаков зависимых пунктов формулы изобретения. Предметы или признаки различных пунктов формулы изобретения могут быть, в принципе, любым образом скомбинированы друг с другом.
В предпочтительном варианте осуществления изобретения может быть предусмотрено, что ширина, по меньшей мере, одного выступа и/или паза осуществлена с толщиной в диапазоне от 80% до 120% длины выступа или глубины паза.
В следующем предпочтительном варианте осуществления изобретения может быть предусмотрено, что углы и кромки, по меньшей мере, одного выступа и/или паза осуществлены, соответственно, с идентичными радиусами или фасками, по меньшей мере, однако, примерно идентичными радиусами и фасками. За счёт этого несущая зона может быть увеличена.
В следующем предпочтительном варианте осуществления изобретения может быть предусмотрено, что радиальный зазор между, по меньшей мере, одним пазом и выступом в лабиринте составляет от 0,6 до 2,25 мм. Относительно обычного зазора в цепном шарнире в диапазоне от 0,4 до 1,5 мм, в зависимости от условий окружающей среды, зазор между пазом и выступом в лабиринте должен быть осуществлён примерно на 50% больше. Таким образом гарантируется, что не произойдёт никакого соприкосновения лабиринтов при нормальном рабочем усилии. Аксиальный зазор может быть отрегулирован идентичным образом.
В предпочтительном варианте осуществления изобретения может быть предусмотрено, что лабиринтное уплотнение осуществлено с поднутрением, в частности, что, по меньшей мере, один паз и выступ осуществлены в форме ласточкиного хвоста. За счёт усилия цепной тяги и неизбежного прогиба болта возникает компонента силы, которая нагружает наружную пластину аксиально к болту. Это может привести к тому, что наружная пластина вытягивается болтом. За счёт вышеупомянутой меры лабиринты могут при соответствующем осуществлении оптимизировать аксиальную фиксацию болта.
В соответствии с п.6 формулы изобретения предусмотрено, что наружная пластина имеет смещённый к середине цепи участок, причём смещённый участок в средней зоне наружной пластины расположен между цепными шарнирами.
За счёт усилия цепной тяги участвующие в силовом потоке компоненты шарнирной цепи до момента достижения определённого усилия упруго деформируются. Эта деформация оказывает воздействие на контакт между втулкой шарнира и болтом цепи. За счёт прогиба болта перемещается контакт в наружной зоне отверстия втулки. Этот эффект усиливается при увеличивающемся усилии цепной тяги. В расчётах можно приблизительно исходить из точечного соприкосновения между втулкой и болтом.
Вследствие прессового соединения между болтом и наружными пластинами, наружная пластина за счёт прогиба болта также деформируется. Следствие этого является прогиб наружной пластины к центру цепи. Результатом этого являются в наружной пластине растягивающие напряжения на обращённой к середине цепи стороне и напряжения сжатия на стороне, обращённой вовне. Эти напряжения перекрываются растягивающими напряжениями внутри пластины, которые являются следствием усилий цепной тяги.
Как упомянуто выше, может быть предусмотрено, что изгибные напряжения в наружных пластинах уменьшаются за счёт того, что наружная пластины имеет смещённый к середине цепи участок. Вследствие этих мер, средняя ось участка может проходить через ожидаемую при растягивающей нагрузке шарнирной цепи точку передачи усилия между втулкой и болтом. В результате перекрываемые изгибные напряжения на описываемом участке вообще не возникают или снижены до минимума.
Может быть предусмотрено, что наружная пластина и/или внутренняя пластина осуществлены с сужением в средней части.
Обычно пластины имеют различные поперечные сечения перпендикулярно направлению тяги цепи. В зоне отверстий выявляются явно уменьшенные поверхности поперечных сечений. Средняя зона пластины имеет, напротив, существенно бóльшую поверхность поперечного сечения. Целью является согласование поверхностей поперечного сечения таким образом, чтобы выявлялись примерно одинаковые распределения напряжений.
Для этого предлагается, соответственно, сузить пластину в средней части таким образом, чтобы поверхности поперечного сечения перпендикулярно направлению тяги цепи на больших зонах пластины сближались друг с другом. Благодаря этому, напряжения в средней зоне пластины распределяются более равномерно по всему поперечному сечению.
В соответствии с п.10 формулы изобретения предусмотрено, что внутренняя пластина и/или наружная пластина оснащены, по меньшей мере, одним усилением, причём на каждой из головок внутренней пластины и/или наружной пластины расположены два находящихся на расстоянии друг от друга и от продольной оси внутренней пластины и/или наружной пластины усиления. В частности, при этом усиление может быть осуществлено как утолщение стенки пластины на обращённой от середины пластины стороне отверстия.
Усиление предпочтительно в диапазоне угла от 20° до 50°, далее предпочтительно в диапазоне от 25° до 40°, относительно продольной оси пластины и центра отверстия расположено в сегменте головки пластины или на нём. Усиление может быть осуществлено как простое утолщение или усиления материала. Иными словами, головка пластины осуществлена в диапазоне от 20° до 50°, далее предпочтительно в диапазоне от 25° до 40°, толще, чем в обычных диапазонах от 0° до 20° или от 50° до 90°. В качестве угла 0° при этом должна приниматься продольная ось пластины.
В отношении размера усиления поперечное сечение пластины при переходе от сегмента головки пластины к внутренней пластине может быть использовано таким образом, что поперечное сечение утолщения, измеренное на поверхности поперечного сечения с бóльшим радиусом через усиленную зону, должно быть на 5%-25%, предпочтительно на 10%-18% больше, чем поперечное сечение стенки отверстия соответствующего сегмента головки пластины. Иными словами, выявляющееся при разрезе усиления поперечное сечение на месте бóльшего радиуса от центра отверстия до наружной кромки пластины, в частности, усиленного сегмента головки пластины, должно быть на 5%-25%, предпочтительно на 10%-18% больше, чем поперечное сечение стенки отверстия усиленного сегмента головки пластины.
Эти обоснования можно перенести, разумеется, и на усиление других сегментов головки пластины.
Поверхности поперечного сечения пластин, вследствие наличия необходимых отверстий для введения втулок и болтов, в зоне головок пластин неизбежным образом ослабляются. За счёт переноса усилий цепной тяги в этом критическом поперечном сечении, а также в зоне головки пластин выявляются повышенные концентрации напряжений.
Посредством локального усиления этой зоны пластин разрушающее усилие при установленных габаритах цепи (диаметр втулки, диаметр болта, высота пластины, толщина пластины, длина пластины, шаг …) может быть увеличено.
Может быть предусмотрено, что поперечное сечение перпендикулярно продольной оси, по меньшей мере, одной внутренней пластины и/или, по меньшей мере, одной наружной пластины вдоль продольной оси пластины менее, чем на 20%, предпочтительно менее, чем на 10%, отличаются друг от друга, и далее предпочтительно идентичны друг другу.
Во время работы, из-за возникновения неисправностей, ситуаций перегрузок или других воздействий, могут быть необходимы удлинения цепи. Эти изменения длины распределяются внутри цепи на те зоны, которые имеют наименьшую жёсткость. При повторном появлении такой нагрузки в этих положениях возникает опасность усталости материала.
Вследствие наличия больших отверстий в зоне головки пластин (для приёма втулок и болтов), в этой зоне можно обнаружить минимальные поперечные сечения и, тем самым, минимальную жёсткость пластин.
Усталости материала можно противостоять посредством вышеуказанных мер. Для обычных пластин должны быть выбраны поперечные сечения, которые соответствуют поперечным сечениям в критической зоне, т.е. в зоне в центре отверстия пластины. Желаемые отклонения между отдельными поверхностями поперечного сечения составляют примерно 20%. В предпочтительном варианте отклонения должны удерживаться в пределах менее 10%, далее предпочтительно отдельные поверхности поперечного сечения должны быть идентичными. Участки с идентичными или с примерно идентичными поперечными сечениями необходимо осуществлять максимально проходными.
Конструктивные элементы цепи, в частности, внутренние пластины и/или наружные пластины, могут быть, таким образом, в плане жёсткости осуществлены максимально однородными. Эта распределяет необходимые изменения длины во время работы на бóльшие зоны цепи и уменьшает, таким образом, опасность усталости материала.
Ввиду конструктивных и геометрических данных цепи, следует рассматривать, прежде всего, пластины цепи. За счёт уже описанных сужений в средней части поперечное сечение пластины в средней зоне может быть существенно уменьшено и приближено к поперечному сечению в зоне отверстий, в частности, может быть даже меньше него.
Кроме того, при помощи отверстий в средних зонах пластин может быть согласована жёсткость. Этот вариант осуществления следует использовать, прежде всего, тогда, когда в силу определённых условий жёстко задан наружный контур пластин. Это может являться результатом, к примеру, плавного снятия усилий через пластины.
Все выше предложенные меры могут быть осуществлены на шарнирной цепи по отдельности или в любой комбинации. Они пригодны также для внутренней пластины и/или для наружной пластины шарнирной цепи.
Другие признаки и преимущества предложенного на рассмотрение изобретения становятся очевидны на основании последующего описания предпочтительных примеров осуществления, со ссылкой на приложенные чертежи, на которых представлено следующее:
фиг. 1 - традиционная шарнирная цепь с обозначением равномерно распределённой нагрузки между болтом и втулкой;
фиг. 1а - традиционная шарнирная цепь с высокой растягивающей нагрузкой и точечной передачей усилия между болтом и втулкой;
фиг. 1b - шарнирная цепь в соответствии с изобретением со смещённым к середине цепи участком;
фиг. 2 - традиционная наружная пластина шарнирной цепи;
фиг. 2а - имеющая сужение в средней части наружная пластина шарнирной цепи в соответствии с изобретением;
фиг. 2b - поперечное сечение BMQ в соответствии с разрезом Х-Х;
фиг. 2с - поперечное сечение LMQ в соответствии с разрезом Y-Y;
фиг. 3 - пластина в соответствии с изобретением с усиленным контуром в зоне головок пластины;
фиг. 4 - изображение поперечного сечения шарнирной цепи с лабиринтным уплотнением между наружной пластиной и внутренней пластиной;
фиг. 4а - увеличенное изображение в соответствии с фиг. 4;
фиг. 4b - изображение поперечного сечения шарнирной цепи с лабиринтным уплотнением между наружной пластиной и внутренней пластиной со вставленным кольцом в качестве выступа;
фиг. 4с - варианты паза и выступа в лабиринтном уплотнении;
фиг. 5 - осуществлённая максимально однородной в плане своей жёсткости шарнирная цепь;
фиг. 5а - изображение поперечных сечений цепи в соответствии с фиг. 5;
фиг. 6 - шарнирная цепь в соответствии с изобретением в перспективном изображении.
Конструкция шарнирной цепи специалисту в достаточной степени известна. Шарнирная цепь, в частности, втулочная цепь, образована, в основном, из двух расположенных в ряд друг за другом элементов. Эти элементы обозначаются также как внутренние и наружные звенья. Наружное звено состоит, как правило, из двух наружных пластин 2, которые посредством двух болтов 4 соединены друг с другом. Внутреннее звено состоит, как правило, из двух внутренних пластин 1, которые посредством двух втулок 3 соединены друг с другом.
Соответственно, втулка 3 и смежные со вставленным во втулку болтом 4 звенья цепи образуют цепной шарнир. Эти шарниры обеспечивают возможность, к примеру, обхвата шарнирной цепью находящихся в трансмиссии цепных колёс. Указанный вариант осуществления образует простую шарнирную цепь. Разумеется, возможно также и бóльшее количество пластин на внутреннем и наружном звеньях. Возможно также меньшее количество пластин на звено цепи, к примеру, у блокирующей пластины или у блокирующей пластинчатой цепи.
Для ориентации некоторые зоны пластин или шарнирной цепи должны быть определены более точно. Последующие оси определяют геометрические взаимосвязи.
Шарнирная цепь имеет расположенную в продольном направлении шарнирной цепи середину KM цепи, которая может быть определена как средняя ось цепи.
Внутренняя пластина 1 и/или наружная пластина 2 имеют, соответственно, по меньшей мере, два отверстия 5, 5а для приёма втулок 3 или болтов 4.
Внутренняя пластина 1 и/или наружная пластина 2 имеют, соответственно, продольную ось L пластины, которая располагается по середине в продольном направлении пластины.
Внутренняя пластина 1 и/или наружная пластина 2 имеют среднюю ось LM пластины, которая расположена в предпочтительном варианте по середине между отверстиями 5 и, 5а и ориентирована перпендикулярно продольной оси L пластины.
Внутренняя пластина 1 и/или наружная пластина 2 и, соответственно, их отверстия 5 или 5а, имеют, соответственно, средние оси BM1 или BM2 отверстий, которые проходят через центр отверстий и ориентированы перпендикулярно продольной оси L пластины. Центр отверстия 5 или 5а обозначается ссылочной позицией B1 или B2.
Вдоль определённых таким образом осей выявляются некоторые поперечные сечения или зоны, которые далее описаны более детально.
Средняя ось LM пластины определяет поперечное сечение LMQ средней оси пластины. В зависимости от того, снабжена ли пластина по середине отверстием, выявляются, при необходимости, первое поперечное сечение LMQ1 средней оси пластины и второе поперечное сечение LMQ2 средней оси пластины. LMQ это сумма LMQ1 и LMQ2 или последующих частичных поперечных сечений.
Средние оси BM1 и BM2 отверстий отделяют среднюю зону IL пластины от головок LK1 или LK2 пластины.
Продольная ось L пластины разделяет головки LK1 или LK2 пластины, соответственно, на два сегмента головки пластины, в частности, т.е., первую головку LK1 пластины на сегменты S1 и S2, а также вторую головку LK2 пластины на сегменты S3 и S4.
Соответствующие сегменты головки пластины посредством поперечных сечений стенок отверстий, соответственно, S1 посредством BMQ1, S2 посредством BMQ2, S3 посредством BMQ3 и S4 посредством BMQ4, соединены со средней или внутренней зоной IL пластины. Соответствующая средняя ось BM1 или BM2 отверстия проходят через соответствующие поперечные сечения, т.е. BM1 через BMQ1 и BMQ2, и, соответственно, BM2 через BMQ3 и BMQ4.
Для шарнирной цепи предлагаются меры для увеличения усилия цепной тяги или, по меньшей мере, такого же усилия цепной тяги при сниженном весе, в частности, при сохранении или дальнейшем сохранении прочих расчётных параметров шарнирной цепи. Это повышает рентабельность цепи и сберегает ресурсы.
Первая мера представляет собой смещение участка 12 пластины или пластин, предпочтительно среднего участка, в частности, наружной пластины, в направлении середины KM цепи.
Исходная ситуация характеризуется следующим образом. Традиционная шарнирная цепь представлена на фиг. 1.
Теоретически и без учёта пластической деформации передача тягового усилия между болтом и втулкой осуществляется как чисто равномерно распределённая нагрузка. Это представлено посредством стрелок S на фиг. 1. Также пояснено посредством стрелки Z направление тяги.
За счёт усилия цепной тяги участвующие в силовом потоке компоненты шарнирной цепи, однако, до достижения определённого усилия упруго деформируются. Эта деформация оказывает воздействие на контакт между шарнирной втулкой и болтом цепи. За счёт прогиба болта контакт смещается в наружную зону отверстия втулки. Этот эффект усиливается при увеличивающемся усилии цепной тяги. В расчётах можно исходить из точечного соприкосновения между втулкой и болтом. Выявляющееся положение или точка передачи усилия обозначены на фиг. 1а точкой со ссылочной позицией 11.
Вследствие прессового соединения между болтом и наружной пластиной, наружная пластина, за счёт прогиба болта, также деформируется. Следствием является прогиб наружной пластины к середине KM цепи. Вследствие этого, в наружной пластине имеют место растягивающие напряжения на обращённой к середине KM цепи стороне, а также сжимающие напряжения на стороне, обращённой вовне. Эти напряжения перекрываются с растягивающими напряжениями внутри пластины, которые образуются вследствие усилий цепной тяги.
В соответствии с изобретением предусмотрено, что участок 12 наружной пластины смещён в направлении средней оси KM цепи. Такая шарнирная цепь в соответствии с изобретением представлена на фиг. 1b.
Благодаря этому, в частности, изгибное напряжения в наружной пластине 2 может быть уменьшено. Это повышает усилие цепной тяги или рентабельность шарнирной цепи и сберегает ресурсы. Смещённый участок 12 имеет среднюю линию 13 участка, которая проходит параллельно средней оси KM цепи. Далее посредством точки 11 обозначена линия 14, которая также должна проходить параллельно средней линии 13 участка или средней линии KM цепи. Перпендикулярный зазор между линией 14 и средней линией 13 участка обозначен ссылочной позицией Y.
Значение, на которое должно быть осуществлено вышеуказанное смещение, может быть определено на основании средней линии 13 смещённого участка 12 относительно уже отмеченной выше точки 11 передачи усилия в случае упругой деформации. Эффект уменьшения изгибных напряжений в наружной пластине тем больше, чем точнее средняя линия 13 смещённого участка 12 проходит через точку 11 передачи усилия или, иными словами, чем меньше зазор Y, тем сильнее эффект уменьшения изгибных напряжений в наружной пластине.
Иными словами, в предпочтительном варианте средняя линия 13 участка проходит точно через точку 11 передачи усилия или, по меньшей мере, поблизости.
Эффект уменьшения далее тем больше, чем ближе смещённый участок может быть перемещён к цепному шарниру, причём смещение, естественно, в зоне головок пластины, в силу геометрии, не может быть реализовано.
Усилие цепной тяги шарнирной цепи может быть увеличено также за счёт последующих мер, в частности, при сохранении или дальнейшем сохранении прочих расчётных параметров шарнирной цепи или же могут быть достигнуты, по меньшей мере, одинаковые усилия цепной тяги при уменьшенном весе.
Форма обычной пластины представлена на фиг. 2. Различные поперечные сечения перпендикулярно направлению тяги цепи также отмечены. В зоне отверстий 5 выявляются явно уменьшенные поверхности BMQ поперечного сечения. Средняя зона пластины имеет, напротив, существенно бóльшую поверхность LMQ поперечного сечения. Целью является согласование поверхностей BMQ и LMQ поперечного сечения таким образом, чтобы имели место примерно одинаковые распределения напряжений.
Для этого предлагается следующая мера. За счёт выбора подходящих способов изготовления (ковка, лазер, резка водной струёй), контур пластины может быть изготовлен любым. За счёт удаления зон с минимальными напряжениями выявляется форма пластины с сужением в средней части. На чертежах контур сужения в средней части обозначен ссылочной позицией 21, а посредством пунктирной линии 22 обозначены удалённые зоны. Сужение в средней части осуществляется таким образом, что поверхности поперечного сечения сближаются перпендикулярно направлению тяги цепи на больших участках пластины. На фиг. 2a схематично на виде сверху представлена наружная пластина с сужением в средней части. На фиг. 2b представлено поперечное сечение BMQ1 и BMQ2 в соответствии с разрезом X-X, а на фиг. 2с, соответственно, поперечное сечение LMQ в соответствии с разрезом Y-Y. В предпочтительном варианте должно быть так, чтобы BMQ1 + BMQ2 были равны или приблизительно равны LMQ. Или же, иными словами, Q(L), с L в продольном направлении пластины должно быть постоянным или примерно постоянным.
Кривая напряжения внутри пластины окружает отверстия в пластине. В средней зоне пластины напряжения распределяются более равномерно по всему поперечному сечению.
Усилие цепной тяги шарнирной цепи может быть увеличено также за счёт следующей меры, в частности, при сохранении или дальнейшем сохранении прочих расчётных параметров шарнирной цепи или же может быть достигнуто, по меньшей мере, одинаковое усилия цепной тяги при уменьшенном весе.
Основанием для этого является то, что поверхности поперечного сечения пластин за счёт наличия необходимых отверстий для введения втулок и болтов в зоне головок пластины неизбежным образом ослабляются. За счёт передачи усилий цепной тяги в этих поперечных сечениях, обозначаемых как критические поперечные сечения, в зоне головок пластин выявляются повышенные концентрации напряжений.
За счёт локального усиления головок LK1 или LK2 внутренних и/или наружных пластин разрушающее усилие при установленных габаритах цепи (диаметр втулки, диаметр болта, высота планки, толщина планки, длина планки, шаг …) повышается. Оптимизированная таким образом внутренняя пластина может иметь, к примеру, представленный на фиг. 3 контур. Зона усиления обозначена ссылочной позицией 31. Радиус зоны головки такой пластины может быть определён как функция вокруг центра отверстия через угол α в качестве текущей координаты.
Следует учесть, что наружная пластина и/или внутренняя пластина оснащены, по меньшей мере, одним усилением 31, в частности, что каждый сегмент S1-S4 головки пластины оснащён, соответственно, одним усилением 31-31с.
Положение и габарит усиления могут быть описаны более детально на примере первого усиления 31 на первом сегменте S1 головки пластины.
Усиление 31 расположено в предпочтительном варианте в диапазоне угла α1 от 20° до 50°, далее предпочтительно в диапазоне от 25° до 40°, относительно продольной оси L пластины и центра В отверстия 5 в пластине или на ней, в частности, на наружной стороне сегмента S1 головки пластины. Продольная ось L пластины определяет, соответственно, угол 0°.
Что касается габарита усиления 31 в качестве утолщения сегмента S1 головки пластины, то можно использовать поперечное сечение BMQ1 стенки отверстия между внутренней пластиной IL и первым сегментом S1 головки пластины. Как уже представлено выше, поперечное сечение BMQ1 стенки отверстия должно быть расположено по центру и перпендикулярно над отверстием. Исходя из этого поперечного сечения, в предпочтительном варианте предусмотрено, что поперечное сечение усиленной зоны, соответственно, в радиальном направлении от соответствующего центра В отверстия, должно быть на величину от 5% до 25%, предпочтительно от 10% до 18%, больше, чем поперечное сечение BMQ1 стенки отверстия, соответственно, усиленного сегмента головки пластины. Иными словами, поперечное сечение Qr(α1) усиленной стенки должно быть на величину от 5% до 25%, предпочтительно от 10% до 18%, больше, чем поперечное сечение BMQ1 стенки отверстия.
Эти расчёты могут быть перенесены, разумеется, и на остальные усиления 31а-31с. Поперечные сечения, однако, всегда относящиеся к соответствующим отверстиям и положениям, назначены продольной оси пластины и средней оси пластины, т.е. BMQ2 и Qr(α2), BMQ3 и Qr(α3), а также BMQ4 и Qr(α4).
Усилие цепной тяги шарнирной цепи с, по меньшей мере, одним лабиринтным уплотнением в зоне цепного шарнира может быть увеличено также за счёт следующей меры, в частности, при сохранении или дальнейшем сохранении прочих расчётных параметров шарнирной цепи или же может быть достигнуто, по меньшей мере, одинаковое усилия цепной тяги при уменьшенном весе.
Проникновение загрязнений в зону шарнира цепи может быть замедлено посредством лабиринтов. Эти лабиринты могут быть реализованы в форме дополнительных конструктивных элементов (к примеру, пластинчатого уплотнительного кольца) или специально осуществлённых пластин (пазы и выступы в зоне разделительных отверстий) в комбинации с выступающими втулками. Воздушный зазор внутри этих лабиринтов следует регулировать с учётом шарнирного зазора, а также возникающего износа конструктивных элементов цепи.
Для увеличения усилия цепной тяги предлагается осуществлять выступ 41 и паз 42 лабиринтного уплотнения на пластинах таким образом, чтобы выявлялись соответствующие перекрытия в направлении тяги цепи. Для этого предлагается, чтобы, по меньшей мере, один выступ и паз были осуществлены по длине или глубине в пределах от 10% до 50% толщины пластины, предпочтительно в диапазоне от 20% до 40% средней толщины D соответствующей пластины. Под соответствующей пластиной понимается та пластина, в которой находятся соответствующий паз или выступ.
Эти перекрытия могут быть получены и за счёт дополнительных элементов. При этом возможно, к примеру, кольцо, которое вкладывается в два паза внутренней и наружной пластин во время монтажа цепи. Такая альтернатива представлена на фиг. 4b.
Лабиринтное уплотнение шарнирной цепи между внутренней пластиной и наружной пластиной в ненагруженном исходном состоянии представлено на фиг. 4.
Увеличенное изображение представлено, соответственно, на фиг. 4а. Здесь представлены также соответствующий размер зазора и ширина BN выступа или ширина BU паза. Также здесь представлены соответствующая длина LN выступа и глубина TN паза.
Может быть предусмотрено, что ширина, по меньшей мере, одного выступа и/или паза осуществлена с толщиной в диапазоне от 80% до 120% длины LN выступа или глубины TN паза.
Также может быть предусмотрено, что углы и кромки, по меньшей мере, одного выступа и/или паза осуществлены, соответственно, с идентичными радиусами или фасками, по меньшей мере, однако, с примерно идентичными радиусами или фасками. Благодаря этому, несущая зона может быть увеличена.
Предусмотрено, что радиальный зазор между, по меньшей мере, одним пазом и выступом в лабиринте составляет от 0,6 до 2,25 мм. Относительно обычного шарнирного зазора в диапазоне от 0,4 до 1,5 мм, в зависимости от условий окружающей среды, зазор между пазом и выступом в лабиринте должен быть осуществлён примерно на 50% больше. Таким образом гарантируется, что не происходит никакого соприкосновения лабиринтов при нормальном рабочем усилии. Аксиальный зазор может быть отрегулирован идентичным образом.
Если имеет место перегрузка цепи (усилие цепной тяги >> рабочего усилия), то пластины в зоне поперечного сечения отверстий удлиняются. Как только это удлинение перекроет воздушный зазор между поверхностями лабиринта, силовой поток внутри цепи будет частично направлен через поверхности лабиринта.
Это приводит к уменьшению нагрузки уже деформированных зон конструктивных элементов (болта, втулки, зон головки внутренней и наружной пластин). При этом ясно, что не все части разгружаются одновременно. Однако, возможно сильнее нагружать рассчитанные на бóльшую нагрузку конструктивные элементы в определённых зонах, а более слабые конструктивные элементы разгружать. Таким образом, разрушающее усилие цепи может быть в целом оптимизировано. Регулировку воздушного зазора внутри лабиринтов следует согласовать при этом с учётом пластичности использованных материалов. За счёт применения высокопрочных и одновременно пластичных материалов (к примеру, 42CrMo4) передача усилий лабиринтов может быть использована максимальным образом.
В зависимости от того, как осуществлён лабиринт, различные конструктивные элементы (или зоны конструктивных элементов) в ветви цепи могут быть разгружены, к примеру, зона головки внутренней пластины, зона головки наружной пластины, болт в зоне среза.
На практике для разгрузки определённых зон наилучшим образом выявили себя следующие предпочтительные конфигурации:
1. Паз во внутренней пластине / выступ на наружной пластине
1.1 с обеих сторон идентичный зазор - - > разгружает болт
1.2 увеличенный зазор вовнутрь - - > разгружает болт и зону головки наружной пластины
1.3 увеличенный зазор вовне - - > разгружает болт и зону головки внутренней пластины
Такие конфигурации представлены слева направо на чертеже фиг. 4с в верхнем ряду.
2. Выступ во внутренней пластине / паз в наружной пластине
2.1 с обеих сторон идентичный зазор - - > разгружает болт
2.2 увеличенный зазор вовнутрь - - > разгружает болт и внутреннюю пластину
2.3 увеличенный зазор вовне - - > разгружает болт и наружную пластину
Такие конфигурации представлены слева направо на чертеже фиг. 4с в нижнем ряду.
Следующая мера для улучшения шарнирной цепи, в частности, для уменьшения усталости материала, предлагается далее.
Во время работы, за счёт возникающих помех, ситуаций перегрузки или других воздействий, удлинения цепи могут быть обязательными. Эти изменения длины распределяются внутри цепи на такие зоны, которые имеют минимальную жёсткость. При повторяющемся возникновении этой нагрузки в этих положениях имеет место опасность усталости материала.
Усталости материала можно противодействовать посредством следующих мер.
Шарнирная цепь, в частности, внутренние пластины и/или наружные пластины, в отношении своей жёсткости осуществляются максимально однородными посредством того, что поперечное сечение перпендикулярно продольной оси L, по меньшей мере, одной внутренней пластины 1 и/или наружной пластины 2 вдоль продольной оси L пластины отклоняются друг от друга менее, чем на 20%, предпочтительно менее, чем на 10% и далее предпочтительно идентичны друг другу. Иными словами, поперечное сечение LMQ средней оси пластины должно быть таким же, или с отклонением ± 20% или 10%, относительно общего поперечного сечения BMQ1 + BMQ2 стенки отверстия 5 или общего поперечного сечения BMQ3 + BMQ4 стенки другого отверстия 5а, в математическом выражении LMQ = BMQ1 + BMQ2 ± 20% или ± 10% и/или LMQ = BMQ3 + BMQ4 ± 20% или ± 10%.
Это распределяет необходимые изменения длины во время работы на бóльшие зоны цепи и уменьшает, тем самым, опасность усталости материала.
Поперечное сечение LMQ может быть отрегулировано, соответственно, посредством углублений в материале, которые приводят, к примеру, к сужениям в средней части пластины или к образованию пластин, снабжённых выемками. В частности, когда используется углубление в форме отверстия в пластине для регулировки поперечного сечения LMQ, то тогда поперечное сечение, к примеру, у центрального отверстия, составляется из поперечных сечений LMQ1 и LMQ2. Таким образом, при помощи отверстия(й) в средних зонах пластины может быть отрегулирована жёсткость. Такой вариант осуществления следует использовать, прежде всего, тогда, когда в силу определённых условий чётко задан наружный контур пластин. Этот может являться результатом, к примеру, постепенного снятия усилий через пластины.
Максимально однородно осуществлённая в отношении своей жёсткости шарнирная цепь представлена на фиг. 5а. На фиг. 5 пояснены соответствующие поперечные сечения.
Шарнирная цепь в соответствии с изобретением, для которой были осуществлены все вышеперечисленные меры, представлена на фиг. 6. Все предложенные выше меры могут быть осуществлены на шарнирной цепи по отдельности или в любой комбинации. Они подходят также для внутренней пластины и/или для наружной пластины шарнирной цепи.

Claims (32)

1. Шарнирная цепь, содержащая по меньшей мере
- одну внутреннюю пластину (1),
- одну наружную пластину (2),
- одну втулку (3) и один болт (4), которые образуют цепной шарнир,
отличающаяся тем, что между наружной пластиной (2) и внутренней пластиной (1) предусмотрено лабиринтное уплотнение, которое содержит по меньшей мере один выступ (41) и по меньшей мере один паз (42), причём по меньшей мере один выступ (41) и по меньшей мере один паз (42) имеют длину (LN) или глубину (TN) в диапазоне от 10 до 50% соответствующей средней толщины (D) пластины, предпочтительно в диапазоне от 20 до 40% соответствующей средней толщины (D) пластины, и причём лабиринтное уплотнение выполнено таким образом, что при перегрузке шарнирной цепи силовой поток внутри шарнирной цепи частично проводится через образованные по меньшей мере одним выступом (41) и по меньшей мере одним пазом (42) лабиринтные поверхности, причем по меньшей мере один паз (42) выполнен во внутренней пластине (1), и по меньшей мере один выступ (41) выполнен на наружной пластине (2) или по меньшей мере один паз (42) выполнен в наружной пластине (2), и по меньшей мере один выступ (41) выполнен на внутренней пластине (1).
2. Шарнирная цепь по п. 1, отличающаяся тем, что ширина (BN или BU) по меньшей мере одного выступа (41) и/или паза (42) имеет толщину в диапазоне от 80 до 120% длины (LN) выступа или глубины (TN) паза.
3. Шарнирная цепь по любому из пп. 1 или 2, отличающаяся тем, что радиальный зазор между по меньшей мере одним пазом (42) и выступом (41) в лабиринте составляет от 0,6 до 2,25 мм.
4. Шарнирная цепь по любому из пп. 1-3, отличающаяся тем, что углы и кромки по меньшей мере одного выступа (41) и/или паза (42) выполнены соответственно с идентичными радиусами или фасками по меньшей мере однако, примерно идентичными радиусами и фасками.
5. Шарнирная цепь по любому из пп. 1-4, отличающаяся тем, что лабиринтное уплотнение осуществлено с поднутрением, в частности, что по меньшей мере один паз (42) и выступ (41) выполнены в форме ласточкина хвоста.
6. Шарнирная цепь, содержащая
- внутреннюю пластину (1),
- наружную пластину (2),
- втулку (3) и болт (4), которые образуют цепной шарнир, причем две наружные пластины (2) прочно соединены друг с другом посредством двух болтов (4) и образуют наружное звено, причем две внутренние пластины (1) соединены друг с другом посредством двух втулок (3) и образуют внутреннее звено, при этом наружные звенья и внутренние звенья расположены поочередно в ряд друг за другом,
- расположенную в продольном направлении середину (KM) цепи,
отличающаяся тем, что наружная пластина (2) имеет смещённый к середине (KM) цепи участок (12), причём смещённый участок (12) в средней зоне наружной пластины (2) расположен между цепными шарнирами.
7. Шарнирная цепь по п. 6, отличающаяся тем, что шарнирная цепь является шарнирной цепью по любому из пп. 1-5.
8. Шарнирная цепь по любому из пп. 6 или 7, отличающаяся тем, что смещённый участок имеет среднюю линию (13) участка параллельно середине (KM) цепи, причём передача усилия между втулкой (3) и болтом (4) при нагруженной посредством растягивающего усилия цепи концентрируется в точке (11) передачи усилия, причём средняя линия (13) участка проходит через точку (11) передачи усилия или средняя линия (13) участка примерно проходит через точку (11) передачи усилия.
9. Шарнирная цепь по любому из пп. 1-8, отличающаяся тем, что наружная пластина и/или внутренняя пластина имеют сужение в средней части.
10. Шарнирная цепь по любому из пп. 1-9, отличающаяся тем, что внутренняя пластина (1) и/или наружная пластина (2) оснащены по меньшей мере одним усилением (31), причём на каждой из головок (LK1, LK2) внутренней пластины (1) и/или наружной пластины (2) расположены два находящихся на расстоянии друг от друга и от продольной оси (L) внутренней пластины (1) и/или наружной пластины (2) усиления (31, 31а, 31b, 31с).
11. Шарнирная цепь по любому из пп. 1-10, отличающаяся тем, что
- внутренняя пластина (1) и/или наружная пластина (2) имеют соответственно по меньшей мере два отверстия (5, 5а) в зоне головок пластин для приёма втулки (3) или болта (4), причём
- внутренняя пластина (1) и/или наружная пластина (2) имеют соответственно продольную ось (L) пластины, причём
- внутренняя пластина (1) и/или наружная пластина (2) имеет соответственно среднюю ось (LМ) пластины, которая в предпочтительном варианте расположена в середине, между отверстиями (5, 5а) и ориентирована перпендикулярно продольной оси (L) пластины, причём
- внутренняя пластина (1) и/или наружная пластина (2) имеют соответственно средние оси (ВМ1, ВМ2) отверстий, которые проходят через центр (В1 или В2) отверстий (5, 5а) и ориентированы перпендикулярно продольной оси (L) пластин, причём
- средние оси (ВМ1, ВМ2) отверстий отделяют соответственно первую головку (LK1) пластины и вторую головку (LK2) пластины от внутренней зоны (IL) пластины, причём
- продольная ось (L) пластины разделяет первую головку (LK1) пластины на первый сегмент (S1) головки пластины и второй сегмент (S2) головки пластины, а также продольная ось (L) пластины разделяет вторую головку (LK2) пластины на третий сегмент (S3) головки пластины и четвёртый сегмент (S4) головки пластины, причём
- сегменты (S1, S2, S3, S4) головки пластины имеют соответственно поперечное сечение (BMQ1, BMQ2, BMQ3, BMQ4) стенки отверстия, через которое они соединены с внутренней зоной (IL) пластины, через которую проходит соответствующая средняя ось (BM1, BM2) отверстия.
12. Шарнирная цепь по п. 10 или 11, отличающаяся тем, что усиление (31 или 31а-31с) в диапазоне угла α от 20 до 50°, далее предпочтительно в диапазоне от 25 до 40°, относительно продольной оси (L) пластины и центра (B1 или B2) отверстия (5 или 5а) расположено в пластине или на ней, в частности в головке пластины или на ней, предпочтительно в сегменте головки пластины или на нём.
13. Шарнирная цепь по любому из пп. 10-12, отличающаяся тем, что усиление (31, 31а, 31b, 31с) осуществлено как утолщение внутренней пластины (1) и/или наружной пластины, в частности головки (LK1, LK2) пластины, предпочтительно сегмента (S1, S2, S3, S4) головки пластины.
14. Шарнирная цепь по любому из пп. 10-13, отличающаяся тем, что поперечное сечение (Qrx) усиления соответственно в радиальном направлении от соответствующего центра В отверстия, в диапазоне от 5 до 25%, предпочтительно от 10 до 18%, больше, чем поперечное сечение (ВМQx) соответственно усиленного сегмента головки пластины.
15. Шарнирная цепь по любому из пп. 1-14, отличающаяся тем, что поперечное сечение перпендикулярно продольной оси (L) по меньшей мере одной внутренней пластины (1) и/или по меньшей мере одной наружной пластины (2), вдоль продольной оси (L) пластины отличаются друг от друга менее чем на 20%, предпочтительно менее чем на 10% и наиболее предпочтительно идентичны друг другу.
16. Шарнирная цепь по п. 15, отличающаяся тем, что поперечное сечение регулируется посредством сужений (51) в средней части и/или углублений (52) по меньшей мере одной внутренней пластины (1) и/или по меньшей мере одной наружной пластины (2).
RU2019135653A 2017-04-11 2018-04-09 Шарнирная цепь RU2750945C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102017107870.3A DE102017107870A1 (de) 2017-04-11 2017-04-11 Gelenkkette
DE102017107870.3 2017-04-11
PCT/EP2018/059046 WO2018189118A1 (de) 2017-04-11 2018-04-09 Gelenkkette

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2019135653A RU2019135653A (ru) 2021-05-11
RU2019135653A3 RU2019135653A3 (ru) 2021-05-24
RU2750945C2 true RU2750945C2 (ru) 2021-07-06

Family

ID=62027951

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019135653A RU2750945C2 (ru) 2017-04-11 2018-04-09 Шарнирная цепь

Country Status (11)

Country Link
US (1) US11525495B2 (ru)
EP (1) EP3610173A1 (ru)
JP (1) JP7136805B2 (ru)
KR (1) KR102615357B1 (ru)
CN (1) CN110494674B (ru)
AU (1) AU2018250867B2 (ru)
CA (1) CA3058052A1 (ru)
DE (1) DE102017107870A1 (ru)
RU (1) RU2750945C2 (ru)
SA (1) SA519410280B1 (ru)
WO (1) WO2018189118A1 (ru)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102016000568A1 (de) * 2016-01-20 2017-07-20 Iwis Antriebssysteme Gmbh & Co. Kg Aktuator mit einer rückensteifen Kette
DE102017107870A1 (de) 2017-04-11 2018-10-11 Ketten-Wulf Betriebs-Gmbh Gelenkkette
TWI842753B (zh) * 2019-03-27 2024-05-21 葡萄牙商米蘭達＆艾爾茅公司 驅動鏈系統
CN110242703B (zh) * 2019-07-03 2024-08-09 杭州自强链传动有限公司 一种具有单向防弯功能的链条
TWM585852U (zh) * 2019-07-17 2019-11-01 岳盟企業股份有限公司 油封鏈條
KR102147766B1 (ko) * 2019-09-19 2020-08-25 강동관 체인 콘베어의 슬림형 체인
TWI789792B (zh) * 2021-06-21 2023-01-11 桂盟企業股份有限公司 油封鏈

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU66741A1 (ru) * 1944-03-07 1945-11-30 Н.К. Панцырев Разъемна пластинчата цепь
CN2146605Y (zh) * 1993-01-14 1993-11-17 岳盟企业股份有限公司 变速自行车链条
US5322483A (en) * 1993-06-28 1994-06-21 Yaban Chain Ind'l Co., Ltd. Renovated bicycle chain
JP2008164043A (ja) * 2006-12-27 2008-07-17 Tsubakimoto Chain Co 無給油チェーン
RU2472049C2 (ru) * 2009-01-22 2013-01-10 Закрытое Акционерное Общество "Техмаш" Цепь приводная пластинчатая, имеющая открытые шарниры качения с цилиндрической формой элемента зацепления

Family Cites Families (51)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE187885C (ru) *
GB280897A (en) * 1926-11-19 1928-06-07 Bbc Brown Boveri & Cie Improvements in labyrinth packings
DE506899C (de) * 1926-11-20 1930-09-13 Bbc Brown Boveri & Cie Labyrinthdichtung
GB880304A (en) 1959-06-04 1961-10-18 Donald Mayer King Improvements in or relating to chains for use in conveyor systems
JPS551988Y2 (ru) 1975-12-29 1980-01-19
JPS52168148U (ru) * 1976-06-14 1977-12-20
FR2396897A1 (fr) * 1977-07-06 1979-02-02 Sedis Transmissions Mec Chaine de transmission
JPS5811674Y2 (ja) * 1979-06-30 1983-03-04 マエダ工業株式会社 自転車用チエ−ン
DE3308681A1 (de) * 1983-03-11 1984-09-13 Intertractor Viehmann GmbH & Co, 5820 Gevelsberg Bolzen/buchsen-scharnier, insbesondere fuer gleisketten
DE3407169C2 (de) * 1984-02-28 1986-01-23 Kabelschlepp Gmbh, 5900 Siegen Energieführungskette
JP2872676B2 (ja) * 1988-08-03 1999-03-17 株式会社シマノ 自転車用チェン
CH681909A5 (en) * 1990-04-04 1993-06-15 Fritz Wullschleger Linked chain drive for telescoping column
GB2260592A (en) * 1991-10-16 1993-04-21 Stefan Karp A chain
US5222920A (en) * 1992-06-05 1993-06-29 Rexnord Corporation Chain including roller sealing arrangement
DE4241758C2 (de) * 1992-12-11 1997-05-28 Wulf Erich & Sohn Büchsenförderkette
CN1179514A (zh) * 1996-09-19 1998-04-22 萨克斯工业公司 传动链条尤其是自行车链条
IT1292168B1 (it) * 1997-06-16 1999-01-25 Catene A Rullo Fratelli Fossat Catena meccanica perfezionata
DE19918703B4 (de) * 1999-04-26 2007-09-20 KÖBO-KTB GmbH + Co. KG Stahllaschenkette
CN2546688Y (zh) 2002-04-11 2003-04-23 桂盟企业股份有限公司 链条
CN2644777Y (zh) 2003-08-01 2004-09-29 桂盟企业股份有限公司 由三类组件组成的链条
ITMO20030295A1 (it) * 2003-10-30 2005-04-30 Pro 2 Srl Catena articolata per il trasferimento di potenza per bicicletta.
US20050164816A1 (en) * 2004-01-26 2005-07-28 Wen-Pin Wang Chain connecting device
DE102004011572A1 (de) 2004-03-10 2005-09-29 Sram Deutschland Gmbh Fahrradkette mit ausgebauchten Außen- und außen angefasten Innenlaschen
US20060014600A1 (en) * 2004-07-19 2006-01-19 Daniel Wu Lightweight drive chain
JP4257793B2 (ja) * 2004-08-26 2009-04-22 株式会社江沼チヱン製作所 ローラチェーンのリンクプレート
JP2007298112A (ja) * 2006-04-28 2007-11-15 Tsubakimoto Chain Co 伝動用多列チェーン
US7946941B2 (en) 2006-11-16 2011-05-24 Shimano Inc. Bicycle outer chain link
TW200833976A (en) * 2007-01-31 2008-08-16 Kmc Chain Ind Co Ltd A bike chain with connector set
JP4956225B2 (ja) * 2007-02-26 2012-06-20 株式会社江沼チヱン製作所 ローラチェーンのリンクプレートの軽量化方法
US7325391B1 (en) * 2007-03-02 2008-02-05 Shimano Inc. Bicycle chain
DE202008004245U1 (de) 2008-03-25 2008-06-05 TIEN HSIN INDUSTRIES CO., LTD., Ta-Li City Die verbesserte Konstruktion der Fahrradkette
US20110028255A1 (en) * 2008-03-28 2011-02-03 Chih-Chung Chin Link Plate for a Bicycle Chain
EP2538032A1 (de) * 2011-06-22 2012-12-26 Siemens Aktiengesellschaft Radialbewegliches Dichtsystem für eine Gasturbine
CN103291842A (zh) * 2012-02-24 2013-09-11 雅邦企业股份有限公司 含油链条及其链片
CN202646538U (zh) 2012-05-31 2013-01-02 株式会社椿本链条 传动链条
US9574692B2 (en) 2012-07-26 2017-02-21 Thomas & Betts International, Inc. Conduit hub with wiper seal
DE202012104764U1 (de) 2012-12-07 2013-01-30 Thiele Gmbh & Co. Kg Becherwerkskette mit Labyrinthdichtungen
CN203115099U (zh) 2013-03-12 2013-08-07 洛阳轴研科技股份有限公司 一种油脂主轴密封结构
JP6359803B2 (ja) 2013-03-27 2018-07-18 株式会社椿本チエイン チェーン
ITRM20130247A1 (it) 2013-04-24 2014-10-25 Piaggio & C Spa Circuito e metodo di controllo di una unita' d'illuminazione esterna a led di un veicolo
US9255624B2 (en) * 2013-09-27 2016-02-09 Shimano Inc. Bicycle chain
CN203670609U (zh) * 2013-12-18 2014-06-25 杭州自强链传动有限公司 一种用于高粉尘环境的链条
DE202014105286U1 (de) * 2014-11-04 2016-02-08 Renold Gmbh Rollenkette
CN105782348A (zh) * 2014-12-24 2016-07-20 超汇桂盟传动（苏州）有限公司 链条的串接单元及链条的串接单元组
CN204493582U (zh) 2015-03-31 2015-07-22 天津市红利顺丰机械链条有限公司 链条单元
JP2016217509A (ja) 2015-05-25 2016-12-22 株式会社椿本チエイン チェーン及びリンクプレート
DE102016009814A1 (de) * 2015-09-09 2017-03-09 Sram Deutschland Gmbh Rollenketten-Innenlasche
CN205101466U (zh) 2015-11-24 2016-03-23 天津市强力链条有限公司 密封圈链条
JP6035661B2 (ja) * 2015-12-10 2016-11-30 アクアインテック株式会社 伝動装置用チェーン
US9939045B2 (en) * 2016-07-15 2018-04-10 Shimano Inc. Link plates for bicycle chain
DE102017107870A1 (de) 2017-04-11 2018-10-11 Ketten-Wulf Betriebs-Gmbh Gelenkkette

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU66741A1 (ru) * 1944-03-07 1945-11-30 Н.К. Панцырев Разъемна пластинчата цепь
CN2146605Y (zh) * 1993-01-14 1993-11-17 岳盟企业股份有限公司 变速自行车链条
US5322483A (en) * 1993-06-28 1994-06-21 Yaban Chain Ind'l Co., Ltd. Renovated bicycle chain
JP2008164043A (ja) * 2006-12-27 2008-07-17 Tsubakimoto Chain Co 無給油チェーン
RU2472049C2 (ru) * 2009-01-22 2013-01-10 Закрытое Акционерное Общество "Техмаш" Цепь приводная пластинчатая, имеющая открытые шарниры качения с цилиндрической формой элемента зацепления

Also Published As

Publication number Publication date
CN110494674A (zh) 2019-11-22
SA519410280B1 (ar) 2023-06-27
CA3058052A1 (en) 2018-10-18
BR112019020560A2 (pt) 2020-04-28
RU2019135653A3 (ru) 2021-05-24
RU2019135653A (ru) 2021-05-11
KR20190134764A (ko) 2019-12-04
JP2020516827A (ja) 2020-06-11
AU2018250867A1 (en) 2019-10-17
US11525495B2 (en) 2022-12-13
JP7136805B2 (ja) 2022-09-13
CN110494674B (zh) 2022-07-29
WO2018189118A1 (de) 2018-10-18
KR102615357B1 (ko) 2023-12-20
DE102017107870A1 (de) 2018-10-11
AU2018250867B2 (en) 2024-05-02
EP3610173A1 (de) 2020-02-19
US20200018378A1 (en) 2020-01-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2750945C2 (ru) Шарнирная цепь
US6393885B1 (en) Tooling for deep rolling fillets of crankshaft journals
US9163502B2 (en) Chisel holder, and chisel holder system comprising a chisel holder and a base part
US7731466B2 (en) Thread profile modification for controlled stiffness
FI102818B (fi) Työkalu ja työkalunpidin käsityökalulaitteita varten
US7641175B1 (en) Valve body and seal
US20220250697A1 (en) Tracked vehicle shoes
US5660494A (en) Connection for the harmonic transmission of torque
US6485116B1 (en) Joint assembly to resist galling
US20150053169A1 (en) Weight optimized connecting rod
US4306753A (en) Articulated chain with mid-pitch drive and replaceable drive bushing
US5729882A (en) Methods of assembling a chain and a rivet for use in such assembly
KR20110110239A (ko) 체인 안내 플레이트
US7251923B2 (en) Chain lock
KR20240050385A (ko) 고정식에서 회전식으로 사용 중 전환을 위해 구성된 부싱을 갖는 트랙 조인트 어셈블리
CN114667199A (zh) 工作缸的活塞单元
CN102227319A (zh) 车轮滚动轴承设备
US20180266491A1 (en) Tripod type constant velocity universal joint
WO2017051657A1 (ja) トリポード型等速自在継手
BR112019020560B1 (pt) Corrente de elos
EP1525329A2 (fr) Profile en alliage leger apte a l assemblage par clippage a un autre profile
KR20240108497A (ko) 너트 및 스페이서가 있는 트랙 볼트 신축 장치
KR100513450B1 (ko) 크랭크 샤프트와 컨넥팅 로드의 결합구조
KR20040081980A (ko) 선재압연용 디스크롤
FI20225361A1 (en) Drive roller, drive roller shaft and drive roller assembly