RU2741726C1 - Способ производства гибких насосно-компрессорных труб - Google Patents

Способ производства гибких насосно-компрессорных труб Download PDF

Info

Publication number
RU2741726C1
RU2741726C1 RU2019124234A RU2019124234A RU2741726C1 RU 2741726 C1 RU2741726 C1 RU 2741726C1 RU 2019124234 A RU2019124234 A RU 2019124234A RU 2019124234 A RU2019124234 A RU 2019124234A RU 2741726 C1 RU2741726 C1 RU 2741726C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
tubing
cooling
heat treatment
initial
weld
Prior art date
Application number
RU2019124234A
Other languages
English (en)
Inventor
Рэймонд РОУЛЕНД
Original Assignee
ФОРУМ ЮЭс, ИНК.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ФОРУМ ЮЭс, ИНК. filed Critical ФОРУМ ЮЭс, ИНК.
Application granted granted Critical
Publication of RU2741726C1 publication Critical patent/RU2741726C1/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
    • B21C37/08—Making tubes with welded or soldered seams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
    • B21C37/08—Making tubes with welded or soldered seams
    • B21C37/083—Supply, or operations combined with supply, of strip material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
    • B21C37/30—Finishing tubes, e.g. sizing, burnishing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
    • E21B17/20—Flexible or articulated drilling pipes, e.g. flexible or articulated rods, pipes or cables

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Ropes Or Cables (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области изготовления труб. Способ включает разматывание плоского металлического листа с накопительного устройства, его сгибание с получением трубчатой формы, в которой края плоского металлического листа образуют шов вдоль продольной длины трубчатой формы. Осуществляют сварку шва с получением насосно-компрессорной трубы, термообработку сварного шва, охлаждение насосно-компрессорной трубы в ходе операции начального охлаждения после термообработки сварного шва. Проводят операцию начальной размерной обработки насосно-компрессорной трубы для уменьшения ее наружного диаметра, термообработку для достижения требуемых свойств материала, охлаждение насосно-компрессорной трубы в ходе операции конечного охлаждения после операции термообработки. Проводят операцию конечной размерной обработки насосно-компрессорной трубы для дополнительного уменьшения ее наружного диаметра и наматывание насосно-компрессорной трубы на барабан в ходе непрерывного перемещения между накопительным устройством и барабаном. Термообработка трубы может быть осуществлена в виде аустенизации, закалки или отпуска. Изобретение обеспечивает возможность производства насосно–компрессорной трубы с определенными свойствами материала за один непрерывный цикл. 2 н. и 29 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
[0001] Настоящее изобретение относится к способу производства гибких насосно-компрессорных труб.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
[0002] Гибкие насосно-компрессорные трубы находят множество вариантов использования в нефтегазодобывающей промышленности. Насосно-компрессорную трубу изготавливают из плоских металлических полосок, которые соединяют в непрерывный плоский металлический лист, наматываемый на накопительное устройство. Как правило, плоский металлический лист сматывают с накопительного устройства, сгибают с образованием трубчатой формы и сваривают вдоль стыка, получая насосно-компрессорную трубу. Насосно-компрессорную трубу наматывают на барабан.
[0003] Обычно, насосно-компрессорную трубу перевозят в другое место и сматывают с барабана с целью дополнительной обработки, такой как нагревание и закалка, направленной на достижение определенных свойств материала. После дополнительной обработки насосно-компрессорную трубу снова наматывают на другой барабан и перевозят в другое место для дополнительного тестирования перед использованием для нефтегазодобычи. Разматывание, транспортировка и повторное наматывание связаны с увеличением материальных и временных затрат в процессе производства насосно-компрессорных труб.
[0004] Следовательно, существует необходимость в усовершенствованном способе производства насосно-компрессорных труб.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0005] В одном из вариантов своего осуществления способ производства насосно-компрессорной трубы включает разматывание плоского металлического листа с накопительного устройства; сгибание плоского металлического листа, размотанного с накопительного устройства, с получением трубчатой формы так, что края плоского металлического листа образуют шов вдоль продольной длины трубчатой формы; сварку шва, образовавшегося вдоль продольной длины, с получением насосно-компрессорной трубы; наматывание насосно-компрессорной трубы на барабан, при этом насосно-компрессорную трубу подвергают термообработке, направленной на достижение определенных свойства материала, в ходе непрерывного перемещения между накопительным устройством и барабаном.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
[0006] Для более полного понимания приведенных выше отличительных особенностей изобретения, более развернутое описание кратко изложенного выше может быть рассмотрено со ссылкой на варианты осуществления изобретения, некоторые из которых пояснены на прилагаемых чертежах. Однако, следует отметить, что прилагаемые чертежи поясняют только типичные варианты осуществления изобретения и, следовательно, не должны рассматриваться как ограничивающие объем изобретения, которое может допускать другие, также эффективные варианты осуществления.
[0007] Фиг. 1 представляет собой схематичное пояснение цикла обработки насосно-компрессорной трубы в соответствии с одним из вариантов осуществления изобретения.
[0008] Фиг. 2 представляет собой схематичное пояснение способа производства насосно-компрессорной трубы в соответствии с одним из вариантов осуществления изобретения.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0009] Фиг. 1 представляет собой схематичное пояснение цикла обработки 5 насосно-компрессорной трубы в соответствии с одним из вариантов осуществления изобретения. Цикл обработки 5 включают разматывание плоского листа металла с накопительного устройства 200, подачу плоского листа на обработку способом 100 производства насосно-компрессорной трубы и наматывание полученной насосно-компрессорной трубы на барабан 300, все это в одном непрерывном цикле обработки, позволяющем достичь определенных свойств материала. Хотя после наматывания насосно-компрессорной трубы на барабан 300 возможно дополнительное тестирование, контроль и установка, насосно-компрессорная труба с определенными свойствами материала может быть произведена к моменту наматывания на барабан 300.
[0010] Определенные свойства материала могут включать, помимо прочего, физические свойства, механические свойства и структурные свойства. Физические свойства могут включать, помимо прочего, размеры (такие как длина, внутренний/наружный диаметр и толщина стенки), качество поверхности (гладкость) и правильная круглая форма. Механические свойства могут включать, помимо прочего, предел текучести, предел прочности при растяжении, коэффициент удлинения, модуль упругости, вязкость, вязкость разрушения, твердость, усталостную долговечность, усталостную прочность, пластичность. Структурные свойства могут включать, помимо прочего, величину зерна, коррозионную стойкость, микроструктуру и состав.
[0011] Цикл обработки 5 характеризуется повышенным выходом и является более эффективным, чем другие операции по термообработке насосно-компрессорных труб, требующие разматывания, повторного наматывания и многократного перемещения насосно-компрессорной трубы во множество мест для дополнительной обработки, такой как термообработка, с целью достижения определенных свойств материала. Насосно-компрессорная труба, полученная способом 100, описываемым в настоящем документе, полностью производится и обрабатывается в полном непрерывном цикле, начинающемся с разматывания плоского листа металла с накопительного устройства 200 и заканчивающегося наматыванием насосно-компрессорной трубы, полностью соответствующей требованиям к свойствам материала, на барабан 300. Чтобы насосно-компрессорная труба, получаемая способом 100, описываемым в настоящем документе, имела определенные свойства материала, не требуется разматывания, выпрямления или перемещения насосно-компрессорной трубы с барабана 300 для дополнительной обработки. Скорость, с которой насосно-компрессорную трубу формируют, обрабатывают и/или наматывают, можно регулировать, например, увеличивать или уменьшать, на протяжении всего цикла 5.
[0012] Фиг. 2 представляет собой схематичное пояснение способа 100 производства насосно-компрессорной трубы посредством непрерывного цикла, начиная с непрерывного плоского металлического листа 10 и заканчивая насосно-компрессорной трубой, намотанной на барабан 300 (показан на фиг. 1). Плоский металлический лист 10 может быть предварительно смотан на накопительное устройство 200. Плоский металлический лист 10 может включать ковкое железо или сталь.
[0013] Плоский металлический лист 10 непрерывно подают с накопительного устройства 200 на операцию 15 формования трубы. В ходе операции 15 формования трубы плоский металлический лист 10 сгибают, получая трубчатую форму, так что смыкающиеся кромки плоского металлического листа 10 образуют продольный шов вдоль продольной длины. Плоский металлический лист 10 может быть согнут с получением трубчатой форы при помощи одного или нескольких трубоформовочных станов, известных в данной области техники.
[0014] После операции 15 формования трубы плоский металлический лист 10 непрерывно подают на операцию 20 сварки шва. В ходе операции 20 сварки шва, согнутый в трубчатую форму лист сваривают вдоль шва с получением насосно-компрессорной трубы 90. Шов может быть сварен с использованием процесса высокочастотной индукционной сварки и/или других процессов сварки, известных в данной области техники.
[0015] После операции 20 сварки шва насосно-компрессорную трубу 90 подвергают операции 25 отжига сварного шва, операции 30 воздушного охлаждения и/или операции 35 водяного охлаждения, собирательно именуемым «операция начального охлаждения». В частности, насосно-компрессорную трубу 90 подвергают операции отжига сварного шва, затем охлаждают воздухом и/или после этого охлаждают водой до комнатной температуры.
[0016] В ходе операции 25 отжига сварного шва, например, сварной шов быстро нагревают (например, путем индукционного нагрева до температуры около 955 градусов Цельсия) для понижения жесткости, уменьшения размера зерна и повышения пластичности сварного шва. В ходе операции 30 воздушного охлаждения и/или операции 35 водяного охлаждения, например, насосно-компрессорную трубу 90 медленно охлаждают полностью или по меньшей мере частично воздухом и/или водой с целью уменьшения температуры насосно-компрессорной трубы 90 до комнатной температуры для проведения начальной размерной обработки и/или операций тестирования/контроля. Операция начального охлаждения может включать любое число операций воздушного и/или водяного охлаждения.
[0017] После операции начального охлаждения проводят операцию 40 начальной размерной обработки. Насосно-компрессорная труба 90 проходит операцию 40 начальной размерной обработки, в ходе которой один или несколько прокатных вальцов формируют предварительный наружный диаметр насосно-компрессорной трубы 90. Например, один или несколько прокатных вальцов (постепенно) уменьшают наружный диаметр насосно-компрессорной трубы 90 от большего наружного диаметра к меньшему номинальному наружному диаметру. После операции 40 начальной размерной обработки насосно-компрессорная труба 90 проходит операцию 45 начального контроля/тестирования, в ходе которой проводится одно или несколько испытаний без разрушения с целью подтверждения того, что достигнуты определенные свойства материала и качество шва насосно-компрессорной трубы 90.
[0018] После операции 45 начального контроля/тестирования насосно-компрессорную трубу 90 подают на операцию 50 аустенизации, операцию 55 закалки и/или операцию 60 отпуска, собирательно именуемые «операция термообработки». В частности, насосно-компрессорную трубу 90 в ходе операции термообработки обрабатывают, например, многократно нагревают и/или охлаждают с целью достижения определенных свойства материала, например, путем изменения микроструктуры насосно-компрессорной трубы 90.
[0019] В ходе операции 50 аустенизации, например, насосно-компрессорную трубу 90 нагревают до температуры, лежащей в диапазоне от около 850 градусов Цельсия до около 1050 градусов Цельсия с целью изменения микроструктуры насосно-компрессорной трубы 90 в аустенитную. В ходе операции 55 закалки, например, насосно-компрессорную трубу 90 быстро охлаждают водой для образования мартенсита и увеличения жесткости и прочности насосно-компрессорной трубы 90. В ходе операции 60 отпуска, например, насосно-компрессорную трубу 90 снова нагревают для некоторого снижения жесткости насосно-компрессорной трубы 90, достигнутой в ходе операции 55 закалки, и образования микроструктуры мартенсита отпуска. Операция термообработки может включать любое число операций аустенизации, закалки и/или отпуска.
[0020] После операций термообработки насосно-компрессорную трубу 90 направляют на операцию 65 воздушного охлаждения и/или операцию 70 водяного охлаждения, собирательно именуемые «операция конечного охлаждения». В частности, насосно-компрессорную трубу 90 охлаждают воздухом, а затем водой до комнатной температуры. В ходе операции 65 воздушного охлаждения и/или операции 70 водяного охлаждения, например, насосно-компрессорную трубу 90 медленно охлаждают воздухом и/или водой для снижения температуры насосно-компрессорной трубы 90 с целью проведения операций конечной размерной обработки, контроля/тестирования и/или намотки. Операция конечного охлаждения может включать любое число операций воздушного охлаждения и/или водяного охлаждения.
[0021] После операции конечного охлаждения насосно-компрессорную трубу 90 непрерывно подают на операцию 75 конечной размерной обработки для проведения конечной размерной обработки. В ходе операции 75 конечной размерной обработки наружный диаметр насосно-компрессорной трубы 90 точно доводят до заданного наружного диаметра. Например, в ходе операции 75 конечной размерной обработки может быть уменьшен наружный диаметр насосно-компрессорной трубы 90 (за одну или несколько стадий на одной или нескольких группах прокатных вальцов). Размерная обработка может быть проведена так, чтобы насосно-компрессорная труба 90 имела по существу постоянный наружной диаметр по существу постоянный внутренний диаметр и/или по существу постоянную толщину стенки. После операции 75 конечной размерной обработки насосно-компрессорную трубу 90 подают на операцию 80 конечного контроля/тестирования, в ходе которой проводится одно или несколько испытаний без разрушения с целью подтверждения, что достигнуты определенные свойства материала и качество шва насосно-компрессорной трубы 90.
[0022] После операции 80 конечного контроля/тестирования насосно-компрессорную трубу 90 непрерывно подают на операцию 85 намотки. В ходе операции 85 намотки насосно-компрессорную трубу 90 непрерывно наматывают на барабан, такой как барабан 300, показанный на фиг. 1. К моменту намотки на барабан 300 насосно-компрессорная труба 90 отвечает всем требованиям к свойствам материала и качества шва.
[0023] Способ 100 не ограничивается последовательностью или числом операций, показанных на фиг. 2, и может включать другие варианты осуществления, охватывающие изменение порядка, повторение, добавление и/или удаление одной или нескольких операций из 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75, 80 и/или 85.
[0024] Определенные свойства материала насосно-компрессорной трубы 90, полученной способом 100, могут быть по существу постоянны по всей длине насосно-компрессорной трубы 90, однако, могут варьироваться в пределах нормальных диапазонов допусков.
[0025] В одном из вариантов осуществления изобретения насосно-компрессорная труба, длина которой лежит в диапазоне от около 10000 футов до около 30000 футов (3048-9144 м), может быть получена способом 100, описанным в настоящем документе. В одном из вариантов осуществления изобретения насосно-компрессорная труба, наружный диаметр которой лежит в диапазоне от около 1,5 дюймов до около 5,5 дюймов (0,038-0,140 м), может быть получена способом 100, описанным в настоящем документе. В одном из вариантов осуществления изобретения насосно-компрессорная труба, внутренний диаметр которой лежит в диапазоне от около 1 дюйма до около 5 дюймов (0,025-0,127 м), может быть получена способом 100, описанным в настоящем документе. В одном из вариантов осуществления изобретения насосно-компрессорная труба, у которой по меньшей мере один из диаметров, наружный диаметр или внутренний диаметр, лежит в диапазоне от около 1 дюйма до около 5,5 дюймов (0,025-0,140 м), может быть получена способом 100, описанным в настоящем документе.
[0026] В одном из вариантов осуществления изобретения насосно-компрессорная труба, характеризующаяся пределом текучести в диапазоне от около 80000 psi до около 165000 psi (551,6-1137,6 МПа), может быть получена способом 100, описанным в настоящем документе. В одном из вариантов осуществления изобретения насосно-компрессорная труба, характеризующаяся пределом прочности при растяжении в диапазоне от около 90000 psi до около 190000 psi (620,5-1310,0 МПа), может быть получена способом 100, описанным в настоящем документе. В одном из вариантов осуществления изобретения насосно-компрессорная труба, характеризующаяся твердостью в диапазоне от около 18 единиц твердости по шкале Роквелла до около 40 единиц твердости по шкале Роквелла, может быть получена способом 100, описанным в настоящем документе.
[0027] Специалистам в данной области следует понимать, что ранее описанные варианты осуществления изобретения являются примерными и не носят ограничительный характер. Подразумевается, что все изменения, преобразования, улучшения, эквиваленты и усовершенствования, которые станут очевидны специалистам в данной области по прочтении описания и изучении чертежей, включаются в объем изобретения. Следовательно, подразумевается, что нижеследующая формула изобретения может включать все подобные модификации, преобразования, улучшения, эквиваленты и усовершенствования.

Claims (49)

1. Способ производства насосно-компрессорной трубы, включающий:
разматывание плоского металлического листа с накопительного устройства;
сгибание плоского металлического листа, размотанного с накопительного устройства, с получением трубчатой формы, в которой края плоского металлического листа образуют шов вдоль продольной длины трубчатой формы;
сварку шва, образовавшегося вдоль продольной длины, с получением насосно-компрессорной трубы;
термообработку сварного шва при первой температуре;
охлаждение насосно-компрессорной трубы в ходе операции начального охлаждения после термообработки сварного шва;
проведение операции начальной размерной обработки насосно-компрессорной трубы для уменьшения наружного диаметра насосно-компрессорной трубы после операции начального охлаждения;
термообработку насосно-компрессорной трубы при второй температуре в ходе операции термообработки после операции начальной размерной обработки для достижения требуемых свойств материала;
охлаждение насосно-компрессорной трубы в ходе операции конечного охлаждения после операции термообработки;
проведение операции конечной размерной обработки насосно-компрессорной трубы для дополнительного уменьшения наружного диаметра насосно-компрессорной трубы после операции конечного охлаждения; и
наматывание насосно-компрессорной трубы на барабан после операции конечной размерной обработки в ходе непрерывного перемещения между накопительным устройством и барабаном.
2. Способ по п. 1, в котором шов сваривают путем индукционной сварки и/или другого процесса сварки.
3. Способ по п. 1, в котором операция начального охлаждения включает воздушное охлаждение насосно-компрессорной трубы после термообработки сварного шва.
4. Способ по п. 1, в котором операция начального охлаждения включает водяное охлаждение насосно-компрессорной трубы после термообработки сварного шва.
5. Способ по п. 1, включающий проведение операции начального контроля и тестирования насосно-компрессорной трубы после операции начальной размерной обработки.
6. Способ по п. 1, в котором операция термообработки включает аустенизацию насосно-компрессорной трубы.
7. Способ по п. 1, в котором операция термообработки включает закалку насосно-компрессорной трубы.
8. Способ по п. 1, в котором операция термообработки включает отпуск насосно-компрессорной трубы.
9. Способ по п. 1, в котором операция конечного охлаждения включает воздушное охлаждение насосно-компрессорной трубы.
10. Способ по п. 1, в котором операция конечного охлаждения включает водяное охлаждение насосно-компрессорной трубы.
11. Способ по п. 1, включающий проведение операции конечного контроля и тестирования насосно-компрессорной трубы после операции конечной размерной обработки.
12. Способ по п. 11, в котором насосно-компрессорную трубу наматывают на барабан после проведения операции конечного контроля и тестирования насосно-компрессорной трубы.
13. Способ по п. 1, в котором заданные свойства материала включают по меньшей мере одно из следующих: размеры, качество поверхности, правильная круглая форма, предел текучести, предел прочности при растяжении, коэффициент удлинения, модуль упругости, вязкость, вязкость разрушения, твердость, усталостная долговечность, усталостная прочность, пластичность, величина зерна, коррозионная стойкость, микроструктура и состав.
14. Способ по п. 1, в котором заданные свойства материала насосно-компрессорной трубы, намотанной на барабан, по существу постоянны по всей длине насосно-компрессорной трубы.
15. Способ по п. 1, в котором длина насосно-компрессорной трубы, намотанной на барабан, лежит в диапазоне от около 10000 футов до около 30000 футов (3048-9144 м).
16. Способ производства насосно-компрессорной трубы, включающий:
разматывание плоского металлического листа с накопительного устройства;
сгибание плоского металлического листа, размотанного с накопительного устройства, с получением трубчатой формы, в которой края плоского металлического листа образуют шов вдоль продольной длины трубчатой формы;
сварку шва, образовавшегося вдоль продольной длины, с получением насосно-компрессорной трубы;
аустенизацию насосно-компрессорной трубы, а затем закалку насосно-компрессорной трубы;
проведение по меньшей мере одной операции размерной обработки для уменьшения наружного диаметра насосно-компрессорной трубы;
проведение по меньшей мере одной операции контроля и тестирования;
отпуск, а затем охлаждение насосно-компрессорной трубы, причем температура, при которой осуществляют отпуск насосно-компрессорной трубы, меньше, чем температура, при которой осуществляют аустенизацию насосно-компрессорной трубы; и
наматывание насосно-компрессорной трубы на барабан, причем способ осуществляют в ходе непрерывного перемещения между накопительным устройством и барабаном.
17. Способ по п. 16, включающий отжиг сварного шва, а затем охлаждение насосно-компрессорной трубы.
18. Способ по п. 17, в котором температура, при которой осуществляют отжиг сварного шва, меньше, чем температура, при которой осуществляют аустенизацию насосно-компрессорной трубы.
19. Способ по п. 17, в котором температура, при которой осуществляют отжиг сварного шва, составляет 955°С.
20. Способ по п. 17, в котором охлаждение насосно-компрессорной трубы после отжига сварного шва включает воздушное охлаждение и/или водяное охлаждение насосно-компрессорной трубы.
21. Способ по п. 17, в котором аустенизацию насосно-компрессорной трубы осуществляют при температуре от 850 до 1050°С.
22. Способ по п. 16, в котором шов сваривают путем индукционной сварки и/или другого процесса сварки.
23. Способ по п. 16, в котором охлаждение насосно-компрессорной трубы после отпуска включает воздушное охлаждение и/или водяное охлаждение насосно-компрессорной трубы.
24. Способ по п. 16, включающий проведение по меньшей мере одной операции начального контроля и тестирования насосно-компрессорной трубы после по меньшей мере одной операции размерной обработки.
25. Способ по п. 16, в котором насосно-компрессорная труба, намотанная на барабан, имеет одно или более заданных свойств материала, которые по существу постоянны по всей длине насосно-компрессорной трубы.
26. Способ по п. 16, в котором одно или более заданных свойств материала включают по меньшей мере одно из следующих: размеры, качество поверхности, правильная круглая форма, предел текучести, предел прочности при растяжении, коэффициент удлинения, модуль упругости, вязкость, вязкость разрушения, твердость, усталостная долговечность, усталостная прочность, пластичность, величина зерна, коррозионная стойкость, микроструктура и состав.
27. Способ по п. 16, в котором насосно-компрессорная труба, намотанная на барабан, имеет предел текучести в диапазоне от около 80000 до 165000 psi (551,6-1137,6 МПа).
28. Способ по п. 16, в котором насосно-компрессорная труба, намотанная на барабан, имеет предел прочности при растяжении в диапазоне от 90000 до 190000 psi (620,5-1310,0 МПа).
29. Способ по п. 16, в котором насосно-компрессорная труба, намотанная на барабан, имеет твердость в диапазоне от 18 до 40 по шкале Роквелла.
30. Способ по п. 16, в котором насосно-компрессорная труба, намотанная на барабан, имеет наружный диаметр от 1,5 до 5,5 дюймов (0,038-0,140 м).
31. Способ по п. 16, в котором длина насосно-компрессорной трубы, намотанной на барабан, лежит в диапазоне от около 10000 футов до около 30000 футов (3048-9144 м).
RU2019124234A 2017-01-17 2018-01-17 Способ производства гибких насосно-компрессорных труб RU2741726C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US15/407,855 US10434554B2 (en) 2017-01-17 2017-01-17 Method of manufacturing a coiled tubing string
US15/407,855 2017-01-17
PCT/US2018/013988 WO2018136479A1 (en) 2017-01-17 2018-01-17 Method of manufacturing a coiled tubing string

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2741726C1 true RU2741726C1 (ru) 2021-01-28

Family

ID=61168166

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019124234A RU2741726C1 (ru) 2017-01-17 2018-01-17 Способ производства гибких насосно-компрессорных труб

Country Status (6)

Country Link
US (2) US10434554B2 (ru)
KR (2) KR102263561B1 (ru)
CN (2) CN113843301A (ru)
RU (1) RU2741726C1 (ru)
SA (2) SA522431497B1 (ru)
WO (1) WO2018136479A1 (ru)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109609747B (zh) * 2018-12-11 2022-01-25 信达科创（唐山）石油设备有限公司 一种连续油管的均质处理工艺
US11512539B2 (en) 2019-12-19 2022-11-29 Forum Us, Inc. Methods of conducting coiled tubing operations
CN113584289A (zh) * 2021-07-19 2021-11-02 山东宏丰海洋石油装备有限公司 一种连续油管在线淬火回火制造工艺

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2982312A (en) * 1958-09-04 1961-05-02 Gen Motors Corp Tubing and method of making coated tubing
US4863091A (en) * 1987-03-18 1989-09-05 Quality Tubing, Inc. Method and apparatus for producing continuous lengths of coilable tubing
US5515707A (en) * 1994-07-15 1996-05-14 Precision Tube Technology, Inc. Method of increasing the fatigue life and/or reducing stress concentration cracking of coiled metal tubing
RU2120365C1 (ru) * 1996-12-10 1998-10-20 Юрий Степанович Комиссарчук Способ изготовления продольношовных труб сваркой лазером и устройство для его осуществления
RU2321483C2 (ru) * 2002-06-28 2008-04-10 Уизерфорд Кэнада Партнершип Способ изготовления непрерывной насосной штанги
RU2578291C2 (ru) * 2014-05-19 2016-03-27 Управляющая компания общество с ограниченной ответственностью "ТМС групп" Способ изготовления биметаллических насосно-компрессорных труб

Family Cites Families (307)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE756760Q (fr) 1961-05-01 1971-03-01 Allied Tube & Conduit Corp Tube en acier galvanise
US3316395A (en) 1963-05-23 1967-04-25 Credit Corp Comp Credit risk computer
US3366392A (en) 1964-09-16 1968-01-30 Budd Co Piston seal
US3325174A (en) 1964-11-16 1967-06-13 Woodward Iron Company Pipe joint packing
US3413166A (en) 1965-10-15 1968-11-26 Atomic Energy Commission Usa Fine grained steel and process for preparation thereof
FR1489013A (fr) 1965-11-05 1967-07-21 Vallourec Joint d'assemblage pour tubes métalliques
US3316396A (en) 1965-11-15 1967-04-25 E W Gilson Attachable signal light for drinking glass
US3362731A (en) 1965-11-22 1968-01-09 Autoclave Eng Inc High pressure fitting
US3512789A (en) 1967-03-31 1970-05-19 Charles L Tanner Cryogenic face seal
US3592491A (en) 1968-04-10 1971-07-13 Hepworth Iron Co Ltd Pipe couplings
NO126755B (ru) 1968-05-28 1973-03-19 Raufoss Ammunisjonsfabrikker
US3575430A (en) 1969-01-10 1971-04-20 Certain Teed Prod Corp Pipe joint packing ring having means limiting assembly movement
US3655465A (en) 1969-03-10 1972-04-11 Int Nickel Co Heat treatment for alloys particularly steels to be used in sour well service
US3572777A (en) 1969-05-05 1971-03-30 Armco Steel Corp Multiple seal, double shoulder joint for tubular products
US3599931A (en) 1969-09-11 1971-08-17 G P E Controls Inc Internal safety shutoff and operating valve
DE2111568A1 (de) 1971-03-10 1972-09-28 Georg Seiler Zug- und Schubsicherung fuer Schraubmuffen-Verbindungen von Rohren
DE2131318C3 (de) 1971-06-24 1973-12-06 Fried. Krupp Huettenwerke Ag, 4630 Bochum Verfahren zum Herstellen eines Beweh rungs Stabstahles für Spannbeton
FR2173460A5 (ru) 1972-02-25 1973-10-05 Vallourec
GB1473389A (en) 1973-05-09 1977-05-11 Dexploitation Des Brevets Ocla Pipe couplings
US3893919A (en) 1973-10-31 1975-07-08 Josam Mfg Co Adjustable top drain and seal
US3918726A (en) 1974-01-28 1975-11-11 Jack M Kramer Flexible seal ring
US4163290A (en) 1974-02-08 1979-07-31 Optical Data System Holographic verification system with indexed memory
US3891224A (en) 1974-03-20 1975-06-24 Lok Corp A Joint assembly for vertically aligned sectionalized manhole structures incorporating D-shaped gaskets
US4147368A (en) 1974-04-05 1979-04-03 Humes Limited Pipe seal
US4014568A (en) 1974-04-19 1977-03-29 Ciba-Geigy Corporation Pipe joint
US3915697A (en) 1975-01-31 1975-10-28 Centro Speriment Metallurg Bainitic steel resistant to hydrogen embrittlement
US3986731A (en) 1975-09-22 1976-10-19 Amp Incorporated Repair coupling
NO140752C (no) 1977-08-29 1979-11-07 Rieber & Son As Kombinert forme- og tetningselement til bruk i en muffeende i termoplastroer
SU661290A1 (ru) 1977-11-09 1979-05-05 Предприятие П/Я В-8173 Способ контрол качества сварных пр мошовных труб
FR2424324B1 (fr) 1978-04-28 1986-02-28 Neturen Co Ltd Acier pour faconnage plastique a froid et traitement thermique favorisant cette deformation
US4231555A (en) 1978-06-12 1980-11-04 Horikiri Spring Manufacturing Co., Ltd. Bar-shaped torsion spring
US4219204A (en) 1978-11-30 1980-08-26 Utex Industries, Inc. Anti-extrusion seals and packings
DE3070501D1 (en) 1979-06-29 1985-05-23 Nippon Steel Corp High tensile steel and process for producing the same
FR2468823A1 (fr) 1979-10-30 1981-05-08 Vallourec Joint pour tubes destine a l'industrie petroliere
JPS5680367A (en) 1979-12-06 1981-07-01 Nippon Steel Corp Restraining method of cracking in b-containing steel continuous casting ingot
US4305059A (en) 1980-01-03 1981-12-08 Benton William M Modular funds transfer system
US4310163A (en) 1980-01-10 1982-01-12 Utex Industries, Inc. Anti-extrusion seals and packings
CA1148193A (en) 1980-01-11 1983-06-14 Kornelis N. Zijlstra Coupling for interconnecting pipe sections and pipe section for well drilling operations
US5348350A (en) 1980-01-19 1994-09-20 Ipsco Enterprises Inc. Pipe coupling
JPS56133427A (en) * 1980-03-21 1981-10-19 Sumitomo Electric Ind Ltd Manufacture of hollow steel wire
US4384737A (en) 1980-04-25 1983-05-24 Republic Steel Corporation Threaded joint for well casing and tubing
NO801521L (no) 1980-05-22 1981-11-23 Rieber & Son As Armert tetningsring.
US4345739A (en) 1980-08-07 1982-08-24 Barton Valve Company Flanged sealing ring
US4366971A (en) 1980-09-17 1983-01-04 Allegheny Ludlum Steel Corporation Corrosion resistant tube assembly
US4376528A (en) 1980-11-14 1983-03-15 Kawasaki Steel Corporation Steel pipe hardening apparatus
US4445265A (en) 1980-12-12 1984-05-01 Smith International, Inc. Shrink grip drill pipe fabrication method
US4354882A (en) 1981-05-08 1982-10-19 Lone Star Steel Company High performance tubulars for critical oil country applications and process for their preparation
JPS5819439A (ja) 1981-07-28 1983-02-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 低温靭性のすぐれた高強度鋼管の製造方法
US4406561A (en) 1981-09-02 1983-09-27 Nss Industries Sucker rod assembly
US4426095A (en) 1981-09-28 1984-01-17 Concrete Pipe & Products Corp. Flexible seal
JPS58188532A (ja) 1982-04-28 1983-11-04 Nhk Spring Co Ltd 中空スタビライザの製造方法
US4706997A (en) 1982-05-19 1987-11-17 Carstensen Kenneth J Coupling for tubing or casing and method of assembly
US4473471A (en) 1982-09-13 1984-09-25 Purolator Inc. Filter sealing gasket with reinforcement ring
US4508375A (en) 1982-09-20 1985-04-02 Lone Star Steel Company Tubular connection
US4491725A (en) 1982-09-29 1985-01-01 Pritchard Lawrence E Medical insurance verification and processing system
US4527815A (en) 1982-10-21 1985-07-09 Mobil Oil Corporation Use of electroless nickel coating to prevent galling of threaded tubular joints
US4662659A (en) 1983-01-17 1987-05-05 Hydril Company Tubular joint with trapped mid-joint metal-to-metal seal having unequal tapers
US4570982A (en) 1983-01-17 1986-02-18 Hydril Company Tubular joint with trapped mid-joint metal-to-metal seal
DE3310226C2 (de) 1983-03-22 1985-08-22 Friedrichsfeld Gmbh, Steinzeug- Und Kunststoffwerke, 6800 Mannheim Rohrteil oder Fitting
US4475839A (en) 1983-04-07 1984-10-09 Park-Ohio Industries, Inc. Sucker rod fitting
DE3322134A1 (de) 1983-06-20 1984-12-20 WOCO Franz-Josef Wolf & Co, 6483 Bad Soden-Salmünster Zylindrischer dichtungsring
JPS6024353A (ja) 1983-07-20 1985-02-07 Japan Steel Works Ltd:The １２％Ｃｒ系耐熱鋼
US4591195A (en) 1983-07-26 1986-05-27 J. B. N. Morris Pipe joint
US4506432A (en) 1983-10-03 1985-03-26 Hughes Tool Company Method of connecting joints of drill pipe
US4601491A (en) 1983-10-19 1986-07-22 Vetco Offshore, Inc. Pipe connector
US4602807A (en) 1984-05-04 1986-07-29 Rudy Bowers Rod coupling for oil well sucker rods and the like
JPS616488A (ja) 1984-06-20 1986-01-13 日本鋼管株式会社 油井管用ネジ継手
US4688832A (en) 1984-08-13 1987-08-25 Hydril Company Well pipe joint
US4592558A (en) 1984-10-17 1986-06-03 Hydril Company Spring ring and hat ring seal
JPS61130462A (ja) 1984-11-28 1986-06-18 Tech Res & Dev Inst Of Japan Def Agency 降伏応力１１０ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の耐応力腐蝕割れ性のすぐれた高靭性超高張力鋼
DE3445371A1 (de) 1984-12-10 1986-06-12 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Verfahren zum herstellen von rohren fuer die erdoel- und erdgasindustrie und von bohrgestaengeeinheiten
US4629218A (en) 1985-01-29 1986-12-16 Quality Tubing, Incorporated Oilfield coil tubing
US4762344A (en) 1985-01-30 1988-08-09 Lee E. Perkins Well casing connection
US4988127A (en) 1985-04-24 1991-01-29 Cartensen Kenneth J Threaded tubing and casing joint
DE3666461D1 (en) 1985-06-10 1989-11-23 Hoesch Ag Method and use of a steel for manufacturing steel pipes with a high resistance to acid gases
US4758025A (en) 1985-06-18 1988-07-19 Mobil Oil Corporation Use of electroless metal coating to prevent galling of threaded tubular joints
US4674756A (en) 1986-04-28 1987-06-23 Draft Systems, Inc. Structurally supported elastomer sealing element
IT1199343B (it) 1986-12-23 1988-12-30 Dalmine Spa Giunto perfezionato per tubi di rivestimento di pozzi
US5191911A (en) 1987-03-18 1993-03-09 Quality Tubing, Inc. Continuous length of coilable tubing
US4844517A (en) 1987-06-02 1989-07-04 Sierracin Corporation Tube coupling
US4812182A (en) 1987-07-31 1989-03-14 Hongsheng Fang Air-cooling low-carbon bainitic steel
US4955645A (en) 1987-09-16 1990-09-11 Tuboscope, Inc. Gauging device and method for coupling threaded, tubular articles and a coupling assembly
US4867489A (en) 1987-09-21 1989-09-19 Parker Hannifin Corporation Tube fitting
US4856828A (en) 1987-12-08 1989-08-15 Tuboscope Inc. Coupling assembly for tubular articles
JPH01199088A (ja) 1988-02-03 1989-08-10 Nippon Steel Corp 耐隙間腐食性に優れた高合金油井管用継手
DE3815455C2 (de) 1988-05-06 1994-10-20 Freudenberg Carl Fa Aufblasbare Dichtung
IT1224745B (it) 1988-10-03 1990-10-18 Dalmine Spa Giunto a tenuta ermetica metallica per tubi
FR2645562B1 (fr) 1989-04-10 1992-11-27 Lorraine Laminage Procede de fabrication d'une armature pour le renforcement des structures en beton et armature obtenue selon ce procede
CA1314864C (en) 1989-04-14 1993-03-23 Computalog Gearhart Ltd. Compressive seal and pressure control arrangements for downhole tools
JP2904505B2 (ja) * 1989-05-22 1999-06-14 高周波熱錬株式会社 冷間・温間鍛造加工用鋼線の製造方法および冷間・温間鍛造加工用鋼線
CA1322773C (en) 1989-07-28 1993-10-05 Erich F. Klementich Threaded tubular connection
US6070912A (en) 1989-08-01 2000-06-06 Reflange, Inc. Dual seal and connection
DE4002494A1 (de) 1990-01-29 1991-08-08 Airbus Gmbh Rohrverschraubung
US5538566A (en) 1990-10-24 1996-07-23 Consolidated Metal Products, Inc. Warm forming high strength steel parts
US5137310A (en) 1990-11-27 1992-08-11 Vallourec Industries Assembly arrangement using frustoconical screwthreads for tubes
US5143381A (en) 1991-05-01 1992-09-01 Pipe Gasket & Supply Co., Inc. Pipe joint seal
US5521707A (en) 1991-08-21 1996-05-28 Apeiron, Inc. Laser scanning method and apparatus for rapid precision measurement of thread form
US5180008A (en) 1991-12-18 1993-01-19 Fmc Corporation Wellhead seal for wide temperature and pressure ranges
US5328158A (en) 1992-03-03 1994-07-12 Southwestern Pipe, Inc. Apparatus for continuous heat treating advancing continuously formed pipe in a restricted space
JPH0681078A (ja) 1992-07-09 1994-03-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 低降伏比高強度鋼材およびその製造方法
IT1263251B (it) 1992-10-27 1996-08-05 Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio inossidabile super-duplex.
US5454883A (en) 1993-02-02 1995-10-03 Nippon Steel Corporation High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same
NO941302L (no) 1993-04-14 1994-10-17 Fmc Corp Pakning for rör med stor diameter
US5505502A (en) 1993-06-09 1996-04-09 Shell Oil Company Multiple-seal underwater pipe-riser connector
AU668315B2 (en) 1993-07-06 1996-04-26 Nippon Steel Corporation Steel of high corrosion resistance and steel of high corcorrosion resistance and workability
US5456405A (en) 1993-12-03 1995-10-10 Quality Tubing Inc. Dual bias weld for continuous coiled tubing
JPH07266837A (ja) 1994-03-29 1995-10-17 Horikiri Bane Seisakusho:Kk 中空スタビライザの製造法
IT1267243B1 (it) 1994-05-30 1997-01-28 Danieli Off Mecc Procedimento di colata continua per acciai peritettici
DE4446806C1 (de) 1994-12-09 1996-05-30 Mannesmann Ag Gasdichte Rohrverbindung
GB2297094B (en) 1995-01-20 1998-09-23 British Steel Plc Improvements in and relating to Carbide-Free Bainitic Steels
EP0815377B1 (en) 1995-03-23 2002-12-18 Hydril Company Threaded pipe connection
MX9708775A (es) 1995-05-15 1998-02-28 Sumitomo Metal Ind Proceso para producir tubo de acero sin costuras de gran solidez teniendo excelente resistencia a la fisuracion por tensiones por sulfuro.
FI101498B (fi) 1995-05-16 1998-06-30 Uponor Innovation Ab Muhviliitos muoviputkia varten
IT1275287B (it) 1995-05-31 1997-08-05 Dalmine Spa Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti
DE59607441D1 (de) 1995-07-06 2001-09-13 Benteler Werke Ag Rohre für die Herstellung von Stabilisatoren und Herstellung von Stabilisatoren aus solchen Rohren
JP3853428B2 (ja) 1995-08-25 2006-12-06 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼管の絞り圧延方法および設備
US5720503A (en) 1995-11-08 1998-02-24 Single Buoy Moorings Inc. Sealing sytem--anti collapse device
JPH09201688A (ja) 1996-01-22 1997-08-05 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶接部の強度に優れた溶接鋼管の製造方法
EP0896331B1 (en) 1996-04-26 2000-11-08 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Information recording method and information recording medium
US5810401A (en) 1996-05-07 1998-09-22 Frank's Casing Crew And Rental Tools, Inc. Threaded tool joint with dual mating shoulders
US5879030A (en) 1996-09-04 1999-03-09 Wyman-Gordon Company Flow line coupling
AU5748298A (en) 1997-01-15 1998-08-07 Mannesmann Aktiengesellschaft Method for making seamless tubing with a stable elastic limit at high application temperatures
CA2231985C (en) 1997-03-26 2004-05-25 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Welded high-strength steel structures and methods of manufacturing the same
JPH10280037A (ja) 1997-04-08 1998-10-20 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高耐食性継目無し鋼管の製造方法
US6331216B1 (en) 1997-04-30 2001-12-18 Kawasaki Steel Corporation Steel pipe having high ductility and high strength and process for production thereof
EP0878334B1 (de) 1997-05-12 2003-09-24 Firma Muhr und Bender Stabilisator
US5993570A (en) 1997-06-20 1999-11-30 American Cast Iron Pipe Company Linepipe and structural steel produced by high speed continuous casting
EP0916883B1 (en) 1997-05-30 2006-06-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Screw joint for oil well pipe
DE19725434C2 (de) 1997-06-16 1999-08-19 Schloemann Siemag Ag Verfahren zum Walzen von Warmbreitband in einer CSP-Anlage
JP3348397B2 (ja) 1997-07-17 2002-11-20 本田技研工業株式会社 車両の旋回制御機構の検査方法
EP0995809B1 (en) 1997-09-29 2004-02-04 Sumitomo Metal Industries Limited Steel for oil well pipes with high wet carbon dioxide gas corrosion resistance and high seawater corrosion resistance, and seamless oil well pipe
JP4203143B2 (ja) 1998-02-13 2008-12-24 新日本製鐵株式会社 耐炭酸ガス腐食性に優れた耐食鋼及び耐食油井管
US6044539A (en) 1998-04-02 2000-04-04 S & B Technical Products, Inc. Pipe gasket and method of installation
US6056324A (en) 1998-05-12 2000-05-02 Dril-Quip, Inc. Threaded connector
UA71575C2 (ru) 1998-09-07 2004-12-15 Валлурек Маннесманн Ойл Енд Гес Франс Резьбовое соединение двух металлических труб с большим моментом завинчивания
UA66876C2 (ru) 1998-09-07 2004-06-15 Валлурек Маннесманн Ойл Енд Гес Франс Резьбовое соединение двух мателлических труб с пазом, выполненным в резьбе
JP3562353B2 (ja) 1998-12-09 2004-09-08 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる油井用鋼およびその製造方法
US6299705B1 (en) 1998-09-25 2001-10-09 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. High-strength heat-resistant steel and process for producing high-strength heat-resistant steel
FR2784446B1 (fr) 1998-10-13 2000-12-08 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Assemblage filete integral de deux tubes metalliques
JP3800836B2 (ja) 1998-12-15 2006-07-26 住友金属工業株式会社 強度と靱性に優れた鋼材の製造方法
JP4331300B2 (ja) 1999-02-15 2009-09-16 日本発條株式会社 中空スタビライザの製造方法
IT1309704B1 (it) 1999-02-19 2002-01-30 Eni Spa Giunzione integrale di due tubazioni
US6173968B1 (en) 1999-04-27 2001-01-16 Trw Inc. Sealing ring assembly
JP3083517B1 (ja) 1999-06-28 2000-09-04 東尾メック株式会社 管継手
JP3514182B2 (ja) 1999-08-31 2004-03-31 住友金属工業株式会社 高温強度と靱性に優れた低Ｃｒフェライト系耐熱鋼およびその製造方法
CN1178015C (zh) 1999-09-16 2004-12-01 西德尔卡有限公司 高安定性及稳定性的螺纹接头
AR020495A1 (es) 1999-09-21 2002-05-15 Siderca Sa Ind & Com Union roscada de alta resistencia al sobretorque y compresion
US6764108B2 (en) 1999-12-03 2004-07-20 Siderca S.A.I.C. Assembly of hollow torque transmitting sucker rods
US6991267B2 (en) 1999-12-03 2006-01-31 Siderca S.A.I.C. Assembly of hollow torque transmitting sucker rods and sealing nipple with improved seal and fluid flow
WO2001057286A1 (fr) 2000-02-02 2001-08-09 Kawasaki Steel Corporation Tube en acier sans soudure a haute resistance et endurance pour tuyau de canalisation
JP4306079B2 (ja) * 2000-02-28 2009-07-29 Ｊｆｅスチール株式会社 電縫鋼管の製造方法および設備列
EP1264910B1 (en) 2000-02-28 2008-05-21 Nippon Steel Corporation Steel pipe having excellent formability and method for production thereof
JP3518515B2 (ja) 2000-03-30 2004-04-12 住友金属工業株式会社 低・中Ｃｒ系耐熱鋼
FR2807095B1 (fr) 2000-03-31 2002-08-30 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Element filete tubulaire delarde pour joint filete tubulaire resistant a la fatigue et joint filete tubulaire resultant
DE10019567A1 (de) 2000-04-20 2001-10-31 Busak & Shamban Gmbh & Co Dichtung
US6447025B1 (en) 2000-05-12 2002-09-10 Grant Prideco, L.P. Oilfield tubular connection
EP1296088A4 (en) 2000-06-07 2003-07-09 Sumitomo Metal Ind CONICAL THREADED CONNECTION
DE60126688T2 (de) 2000-06-07 2007-11-15 Nippon Steel Corp. Stahlrohr mit einer ausgezeichneten Verformbarkeit und Verfahren zu dessen Herstellung
IT1318179B1 (it) 2000-07-17 2003-07-23 Dalmine Spa Giunzione filettata integrale per tubi.
IT1318753B1 (it) 2000-08-09 2003-09-10 Dalmine Spa Giunzione filettata integrale a profilo continuo pr tubi
US6558484B1 (en) 2001-04-23 2003-05-06 Hiroshi Onoe High strength screw
US6478344B2 (en) 2000-09-15 2002-11-12 Abb Vetco Gray Inc. Threaded connector
US7108063B2 (en) 2000-09-25 2006-09-19 Carstensen Kenneth J Connectable rod system for driving downhole pumps for oil field installations
US6857668B2 (en) 2000-10-04 2005-02-22 Grant Prideco, L.P. Replaceable corrosion seal for threaded connections
US6494499B1 (en) 2000-10-31 2002-12-17 The Technologies Alliance, Inc. Threaded connector for pipe
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
EP1359235A4 (en) 2001-02-07 2005-01-12 Jfe Steel Corp THIN STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME
FR2820806B1 (fr) 2001-02-09 2004-02-20 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Joint filete tubulaire avec face de filet bombee convexe
ATE382103T1 (de) 2001-03-07 2008-01-15 Nippon Steel Corp Elektrogeschweisstes stahlrohr für hohlstabilisator
AR027650A1 (es) 2001-03-13 2003-04-09 Siderca Sa Ind & Com Acero al carbono de baja aleacion para la fabricacion de tuberias para exploracion y produccion de petroleo y/o gas natural, con mejorada resistencia a lacorrosion, procedimiento para fabricar tubos sin costura y tubos sin costura obtenidos
WO2002079526A1 (fr) 2001-03-29 2002-10-10 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Tube en acier a haute resistance pour coussin d'air et procede pour la production de ce tube
US6527056B2 (en) 2001-04-02 2003-03-04 Ctes, L.C. Variable OD coiled tubing strings
US20020153671A1 (en) 2001-04-18 2002-10-24 Construction Polymers Company Tunnel gasket for elevated working pressure
US6550822B2 (en) 2001-04-25 2003-04-22 G. B. Tubulars, Inc. Threaded coupling with water exclusion seal system
US7618503B2 (en) 2001-06-29 2009-11-17 Mccrink Edward J Method for improving the performance of seam-welded joints using post-weld heat treatment
JP2003096534A (ja) 2001-07-19 2003-04-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 高強度耐熱鋼、高強度耐熱鋼の製造方法、及び高強度耐熱管部材の製造方法
US6581940B2 (en) 2001-07-30 2003-06-24 S&B Technical Products, Inc. Concrete manhole connector gasket
JP2003041341A (ja) 2001-08-02 2003-02-13 Sumitomo Metal Ind Ltd 高靱性を有する鋼材およびそれを用いた鋼管の製造方法
US6755447B2 (en) 2001-08-24 2004-06-29 The Technologies Alliance, Inc. Production riser connector
CN1151305C (zh) 2001-08-28 2004-05-26 宝山钢铁股份有限公司 抗二氧化碳腐蚀的低合金钢及油套管
EP1288316B1 (en) 2001-08-29 2009-02-25 JFE Steel Corporation Method for making high-strength high-toughness martensitic stainless steel seamless pipe
US6669789B1 (en) 2001-08-31 2003-12-30 Nucor Corporation Method for producing titanium-bearing microalloyed high-strength low-alloy steel
EP1310385B1 (en) 2001-11-08 2006-03-29 Sumitomo Rubber Industries Ltd. Pneumatic radial tire
FR2833335B1 (fr) 2001-12-07 2007-05-18 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Joint filete tubulaire superieur contenant au moins un element filete avec levre d'extremite
US6709534B2 (en) 2001-12-14 2004-03-23 Mmfx Technologies Corporation Nano-composite martensitic steels
US6682101B2 (en) 2002-03-06 2004-01-27 Beverly Watts Ramos Wedgethread pipe connection
CA2476859C (en) 2002-03-13 2011-09-20 Collagenex Pharmaceuticals, Inc. Water-based delivery systems
DE60323076D1 (de) 2002-03-29 2008-10-02 Sumitomo Metal Ind Niedrig legierter stahl
ITRM20020234A1 (it) 2002-04-30 2003-10-30 Tenaris Connections Bv Giunzione filettata per tubi.
JP2003321713A (ja) * 2002-04-30 2003-11-14 Jfe Steel Kk 鋼管の製造方法
US6666274B2 (en) 2002-05-15 2003-12-23 Sunstone Corporation Tubing containing electrical wiring insert
ITRM20020274A1 (it) 2002-05-16 2003-11-17 Tenaris Connections Bv Giunzione filettata per tubi.
US6669285B1 (en) 2002-07-02 2003-12-30 Eric Park Headrest mounted video display
US6883804B2 (en) 2002-07-11 2005-04-26 Parker-Hannifin Corporation Seal ring having secondary sealing lips
FR2844023B1 (fr) 2002-08-29 2005-05-06 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Joint filete tubulaire etanche vis-a-vis du milieu exterieur
ITRM20020445A1 (it) 2002-09-06 2004-03-07 Tenaris Connections Bv Giunzione filettata per tubi.
CN1229511C (zh) 2002-09-30 2005-11-30 宝山钢铁股份有限公司 抗二氧化碳和硫化氢腐蚀用低合金钢
ITRM20020512A1 (it) 2002-10-10 2004-04-11 Tenaris Connections Bv Tubo filettato con trattamento superficiale.
US20050012278A1 (en) 2002-11-07 2005-01-20 Delange Richard W. Metal sleeve seal for threaded connections
FR2848282B1 (fr) 2002-12-09 2006-12-29 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Procede de realisation d'un joint filete tubulaire etanche vis-a-vis de l'exterieur
CA2414822A1 (en) 2002-12-18 2004-06-18 Ipsco Inc. Hydrogen-induced cracking and sulphide stress cracking resistant steel alloy
US7074286B2 (en) 2002-12-18 2006-07-11 Ut-Battelle, Llc Wrought Cr—W—V bainitic/ferritic steel compositions
US6817633B2 (en) 2002-12-20 2004-11-16 Lone Star Steel Company Tubular members and threaded connections for casing drilling and method
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
ITRM20030065A1 (it) 2003-02-13 2004-08-14 Tenaris Connections Bv Giunzione filettata per tubi.
EP1627931B1 (en) 2003-04-25 2017-05-31 Tubos De Acero De Mexico, S.A. Seamless steel tube which is intended to be used as a guide pipe and production method thereof
US7431347B2 (en) 2003-09-24 2008-10-07 Siderca S.A.I.C. Hollow sucker rod connection with second torque shoulder
US20050076975A1 (en) 2003-10-10 2005-04-14 Tenaris Connections A.G. Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same
US20050087269A1 (en) 2003-10-22 2005-04-28 Merwin Matthew J. Method for producing line pipe
US20050093250A1 (en) 2003-11-05 2005-05-05 Santi Nestor J. High-strength sealed connection for expandable tubulars
AR047467A1 (es) 2004-01-30 2006-01-18 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo
ATE440244T1 (de) 2004-02-02 2009-09-15 Tenaris Connections Ag Gewindeschutz für ríhrenfírmige glieder
JP2005221038A (ja) 2004-02-06 2005-08-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 油井管用ネジ継手、及びその製造方法
CA2556574C (en) 2004-02-19 2011-12-13 Nippon Steel Corporation Steel plate or steel pipe with small occurrence of bauschinger effect and methods of production of same
JP4453843B2 (ja) 2004-03-24 2010-04-21 住友金属工業株式会社 耐食性に優れた低合金鋼の製造方法
JP4140556B2 (ja) 2004-06-14 2008-08-27 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼
JP4135691B2 (ja) 2004-07-20 2008-08-20 住友金属工業株式会社 窒化物系介在物形態制御鋼
JP2006037147A (ja) 2004-07-26 2006-02-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 油井管用鋼材
US20060021410A1 (en) 2004-07-30 2006-02-02 Sonats-Societe Des Nouvelles Applications Des Techniques De Surfaces Shot, devices, and installations for ultrasonic peening, and parts treated thereby
US20060169368A1 (en) 2004-10-05 2006-08-03 Tenaris Conncections A.G. (A Liechtenstein Corporation) Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same
US7310867B2 (en) 2004-10-06 2007-12-25 S&B Technical Products, Inc. Snap in place gasket installation method
US7566416B2 (en) 2004-10-29 2009-07-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Steel pipe for an airbag inflator and a process for its manufacture
US7214278B2 (en) 2004-12-29 2007-05-08 Mmfx Technologies Corporation High-strength four-phase steel alloys
US20060157539A1 (en) * 2005-01-19 2006-07-20 Dubois Jon D Hot reduced coil tubing
JP2006210843A (ja) 2005-01-31 2006-08-10 Fujitsu Ltd 可変キャパシタ及びその製造方法
ITRM20050069A1 (it) 2005-02-17 2006-08-18 Tenaris Connections Ag Giunzione filettata per tubi provvista di tenuta.
US20060214421A1 (en) 2005-03-22 2006-09-28 Intelliserv Fatigue Resistant Rotary Shouldered Connection and Method
JP2006265668A (ja) 2005-03-25 2006-10-05 Sumitomo Metal Ind Ltd 油井用継目無鋼管
JP4792778B2 (ja) 2005-03-29 2011-10-12 住友金属工業株式会社 ラインパイプ用厚肉継目無鋼管の製造方法
US20060243355A1 (en) 2005-04-29 2006-11-02 Meritor Suspension System Company, U.S. Stabilizer bar
US7478842B2 (en) 2005-05-18 2009-01-20 Hydril Llc Coupled connection with an externally supported pin nose seal
US7182140B2 (en) 2005-06-24 2007-02-27 Xtreme Coil Drilling Corp. Coiled tubing/top drive rig and method
ES2366224T3 (es) 2005-07-13 2011-10-18 Beele Engineering B.V. Sistema para sellar un espacio entre una pared interior de una abertura tubular y al menos un tubo o conducto recibido al menos parcialmente en la abertura.
JP4635764B2 (ja) 2005-07-25 2011-02-23 住友金属工業株式会社 継目無鋼管の製造方法
JP4945946B2 (ja) 2005-07-26 2012-06-06 住友金属工業株式会社 継目無鋼管およびその製造方法
MXPA05008339A (es) 2005-08-04 2007-02-05 Tenaris Connections Ag Acero de alta resistencia para tubos de acero soldables y sin costura.
JP4502011B2 (ja) 2005-08-22 2010-07-14 住友金属工業株式会社 ラインパイプ用継目無鋼管とその製造方法
AR057940A1 (es) 2005-11-30 2007-12-26 Tenaris Connections Ag Conexiones roscadas con recubrimientos de alta y baja friccion
JP4997753B2 (ja) 2005-12-16 2012-08-08 タカタ株式会社 乗員拘束装置
AR058961A1 (es) 2006-01-10 2008-03-05 Siderca Sa Ind & Com Conexion para varilla de bombeo con mayor resistencia a l afatiga obtenida aplicando interferencia diametral para reducir la interferencia axial
US7744708B2 (en) 2006-03-14 2010-06-29 Tenaris Connections Limited Methods of producing high-strength metal tubular bars possessing improved cold formability
JP4751224B2 (ja) 2006-03-28 2011-08-17 新日本製鐵株式会社 靭性と溶接性に優れた機械構造用高強度シームレス鋼管およびその製造方法
US20070246219A1 (en) 2006-04-19 2007-10-25 Mannella Eugene J Seal for a fluid assembly
US8926771B2 (en) 2006-06-29 2015-01-06 Tenaris Connections Limited Seamless precision steel tubes with improved isotropic toughness at low temperature for hydraulic cylinders and process for obtaining the same
US8322754B2 (en) 2006-12-01 2012-12-04 Tenaris Connections Limited Nanocomposite coatings for threaded connections
US20080226396A1 (en) 2007-03-15 2008-09-18 Tubos De Acero De Mexico S.A. Seamless steel tube for use as a steel catenary riser in the touch down zone
CN101514433A (zh) 2007-03-16 2009-08-26 株式会社神户制钢所 低温冲击特性优异的汽车用高强度电阻焊钢管及其制造方法
BRPI0802627B1 (pt) 2007-03-30 2017-07-18 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Low level steel
MX2007004600A (es) 2007-04-17 2008-12-01 Tubos De Acero De Mexico S A Un tubo sin costura para la aplicación como secciones verticales de work-over.
DE102007023306A1 (de) 2007-05-16 2008-11-20 Benteler Stahl/Rohr Gmbh Verwendung einer Stahllegierung für Mantelrohre zur Perforation von Bohrlochverrohrungen sowie Mantelrohr
AR061224A1 (es) 2007-06-05 2008-08-13 Tenaris Connections Ag Una union roscada de alta resistencia, preferentemente para tubos con recubrimiento interno.
EP2006589B1 (en) 2007-06-22 2011-08-31 Tenaris Connections Aktiengesellschaft Threaded joint with energizable seal
DE602007011046D1 (de) 2007-06-27 2011-01-20 Tenaris Connections Ag Gewindeverbindung mit unter Druck setzbarer Dichtung
US7862667B2 (en) 2007-07-06 2011-01-04 Tenaris Connections Limited Steels for sour service environments
EP2017507B1 (en) 2007-07-16 2016-06-01 Tenaris Connections Limited Threaded joint with resilient seal ring
EP2028403B1 (en) 2007-08-24 2011-04-13 Tenaris Connections Aktiengesellschaft Threaded joint with high radial loads and differentially treated surfaces
EP2028402B1 (en) 2007-08-24 2010-09-01 Tenaris Connections Aktiengesellschaft Method for improving fatigue resistance of a threaded joint
US7934304B2 (en) * 2007-10-02 2011-05-03 Tenaris Coiled Tubes, Llc Method of manufacturing lined tubing
JP2009138174A (ja) 2007-11-14 2009-06-25 Agri Bioindustry:Kk 高分子化合物の製造方法
MX2010005532A (es) 2007-11-19 2011-02-23 Tenaris Connections Ltd Acero bainítico de alta resistencia para aplicaciones octg.
NO2216576T3 (ru) 2007-12-04 2018-02-17
JP5353256B2 (ja) 2008-01-21 2013-11-27 Ｊｆｅスチール株式会社 中空部材およびその製造方法
DE602008001552D1 (de) 2008-02-29 2010-07-29 Tenaris Connections Ag Gewindeverbindungsstück mit verbesserten elastischen Dichtungsringen
CN102056752B (zh) 2008-06-04 2013-11-13 Ntn株式会社 驱动轮用轴承装置
US8261841B2 (en) 2009-02-17 2012-09-11 Exxonmobil Research And Engineering Company Coated oil and gas well production devices
CA2686301C (en) 2008-11-25 2017-02-28 Maverick Tube, Llc Compact strip or thin slab processing of boron/titanium steels
CN104694835A (zh) 2008-11-26 2015-06-10 新日铁住金株式会社 无缝钢管及其制造方法
CN101413089B (zh) 2008-12-04 2010-11-03 天津钢管集团股份有限公司 低co2环境用高强度低铬抗腐蚀石油专用管
KR101686257B1 (ko) 2009-01-30 2016-12-13 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 내 ｈｉｃ 성이 우수한 후육 고장력 열연강판 및 그 제조 방법
RU2478124C1 (ru) 2009-01-30 2013-03-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Толстый горячекатаный стальной лист с высоким пределом прочности при растяжении, обладающий высокой низкотемпературной ударной вязкостью, и способ его производства
CN101480671B (zh) * 2009-02-13 2010-12-29 西安兰方实业有限公司 空调器用双层铜焊钢管生产工艺
US20140021244A1 (en) 2009-03-30 2014-01-23 Global Tubing Llc Method of Manufacturing Coil Tubing Using Friction Stir Welding
EP2243920A1 (en) 2009-04-22 2010-10-27 Tenaris Connections Aktiengesellschaft Threaded joint for tubes, pipes and the like
JP5515423B2 (ja) * 2009-05-27 2014-06-11 Ｊｆｅスチール株式会社 電縫鋼管用大型コイルの製造装置
US20100319814A1 (en) 2009-06-17 2010-12-23 Teresa Estela Perez Bainitic steels with boron
JP5728836B2 (ja) 2009-06-24 2015-06-03 Ｊｆｅスチール株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法
CN101613829B (zh) 2009-07-17 2011-09-28 天津钢管集团股份有限公司 150ksi钢级高强韧油气井井下作业用钢管及其生产方法
US9541224B2 (en) 2009-08-17 2017-01-10 Global Tubing, Llc Method of manufacturing coiled tubing using multi-pass friction stir welding
EP2325435B2 (en) 2009-11-24 2020-09-30 Tenaris Connections B.V. Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures
MX2012008841A (es) 2010-01-27 2012-12-10 Sumitomo Metal Ind Metodo para fabricar tubos de acero sin costuras para tuberias y tubos de acero sin costuras para tuberias.
JP4821939B2 (ja) 2010-03-18 2011-11-24 住友金属工業株式会社 スチームインジェクション用継目無鋼管及びその製造方法
EP2372208B1 (en) 2010-03-25 2013-05-29 Tenaris Connections Limited Threaded joint with elastomeric seal flange
EP2372211B1 (en) 2010-03-26 2015-06-03 Tenaris Connections Ltd. Thin-walled pipe joint and method to couple a first pipe to a second pipe
CN102906292B (zh) 2010-06-02 2016-01-13 新日铁住金株式会社 管线管用无缝钢管及其制造方法
CN101898295B (zh) 2010-08-12 2011-12-07 中国石油天然气集团公司 一种高强度高塑韧性连续管制造方法
US9163296B2 (en) 2011-01-25 2015-10-20 Tenaris Coiled Tubes, Llc Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment
IT1403689B1 (it) * 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri.
IT1403688B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio con pareti spesse con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensione da solfuri.
US8414715B2 (en) 2011-02-18 2013-04-09 Siderca S.A.I.C. Method of making ultra high strength steel having good toughness
US8636856B2 (en) 2011-02-18 2014-01-28 Siderca S.A.I.C. High strength steel having good toughness
JP6047947B2 (ja) 2011-06-30 2016-12-21 Ｊｆｅスチール株式会社 耐サワー性に優れたラインパイプ用厚肉高強度継目無鋼管およびその製造方法
CN103649355B (zh) 2011-07-10 2016-08-17 塔塔钢铁艾默伊登有限责任公司 具有改善的haz-软化抵抗性的热轧高强度钢带材及生产所述钢的方法
US9528327B1 (en) 2011-09-23 2016-12-27 Global Tubing Llc Coiled tubing optimized for long, horizontal completions
JP2013129879A (ja) 2011-12-22 2013-07-04 Jfe Steel Corp 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法
US9340847B2 (en) 2012-04-10 2016-05-17 Tenaris Connections Limited Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same
GB2525337B (en) 2013-01-11 2016-06-22 Tenaris Connections Ltd Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe
US9187811B2 (en) 2013-03-11 2015-11-17 Tenaris Connections Limited Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing
US9803256B2 (en) 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
EP2789701A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
EP2789700A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
KR102368928B1 (ko) 2013-06-25 2022-03-04 테나리스 커넥션즈 비.브이. 고크롬 내열철강
WO2015200325A1 (en) * 2014-06-27 2015-12-30 Ati Properties, Inc. Flowforming corrosion resistant alloy tubes and tube manufactured thereby
US9745640B2 (en) 2015-03-17 2017-08-29 Tenaris Coiled Tubes, Llc Quenching tank system and method of use
US20160281188A1 (en) 2015-03-27 2016-09-29 Tenaris Coiled Tubes, Llc Heat treated coiled tubing
US20160305192A1 (en) 2015-04-14 2016-10-20 Tenaris Connections Limited Ultra-fine grained steels having corrosion-fatigue resistance
US11124852B2 (en) 2016-08-12 2021-09-21 Tenaris Coiled Tubes, Llc Method and system for manufacturing coiled tubing
CN109609747B (zh) 2018-12-11 2022-01-25 信达科创（唐山）石油设备有限公司 一种连续油管的均质处理工艺

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2982312A (en) * 1958-09-04 1961-05-02 Gen Motors Corp Tubing and method of making coated tubing
US4863091A (en) * 1987-03-18 1989-09-05 Quality Tubing, Inc. Method and apparatus for producing continuous lengths of coilable tubing
US5515707A (en) * 1994-07-15 1996-05-14 Precision Tube Technology, Inc. Method of increasing the fatigue life and/or reducing stress concentration cracking of coiled metal tubing
RU2120365C1 (ru) * 1996-12-10 1998-10-20 Юрий Степанович Комиссарчук Способ изготовления продольношовных труб сваркой лазером и устройство для его осуществления
RU2321483C2 (ru) * 2002-06-28 2008-04-10 Уизерфорд Кэнада Партнершип Способ изготовления непрерывной насосной штанги
RU2578291C2 (ru) * 2014-05-19 2016-03-27 Управляющая компания общество с ограниченной ответственностью "ТМС групп" Способ изготовления биметаллических насосно-компрессорных труб

Also Published As

Publication number Publication date
CN113843301A (zh) 2021-12-28
KR20200129193A (ko) 2020-11-17
SA519402300B1 (ar) 2022-09-01
US20180200770A1 (en) 2018-07-19
KR102263561B1 (ko) 2021-06-10
US11833561B2 (en) 2023-12-05
KR20190107702A (ko) 2019-09-20
US20200009629A1 (en) 2020-01-09
WO2018136479A1 (en) 2018-07-26
KR102355965B1 (ko) 2022-01-25
US10434554B2 (en) 2019-10-08
CN110177630B (zh) 2021-10-15
SA522431497B1 (ar) 2023-06-04
CN110177630A (zh) 2019-08-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5937365B2 (ja) 優れた性能用の変化する機械的特性を持つコイル管とその連続熱処理製法
RU2741726C1 (ru) Способ производства гибких насосно-компрессорных труб
US20190360063A1 (en) High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
RU2377091C2 (ru) Способ изготовления крупногабаритных пружин из стали
CA2924927C (en) Heat treated coiled tubing
WO2009123227A1 (ja) 鋼材、鋼材の製造方法及び鋼材の製造装置
RU2710817C1 (ru) Стальная сварная труба, полученная контактной сваркой, для гибкой непрерывной трубы и способ ее изготовления
JP2008255397A (ja) 中空スタビライザ用電縫鋼管の製造方法
JP2009007653A (ja) トラック用フレームおよびその製造方法
JP2016130334A (ja) 熱延鋼帯、冷延鋼帯及び熱延鋼帯の製造方法
JP6390677B2 (ja) 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼溶接管およびその製造方法
JP3161285B2 (ja) 大径溶接鋼管の製造方法
JP5479366B2 (ja) 冷延鋼板の製造方法及びその製造設備
WO2020067064A1 (ja) リール工法用長尺鋼管及びその製造方法
JP5353760B2 (ja) 変形特性に優れる電縫鋼管およびその製造方法
JP2007107032A (ja) 中空スタビライザ用鋼管の製造方法及び中空スタビライザの製造方法
CN109311071B (zh) 用于生产由钢制成且具有多边形，尤其是方形或矩形横截面的细长中空体的方法
JP2022146666A (ja) 熱延コイルの製造方法
JP2020152969A (ja) 搬送性に優れた内面螺旋溝付き鋼管およびその製造方法
JPS5818404B2 (ja) ダイケイウスニクコウカンノヤキイレ ヤキモドシホウホウ
JP2020152967A (ja) 搬送性に優れた内面溝付き鋼管およびその製造方法