RU2664800C2 - Способ регулирования тепла, включающий охлаждение расширением и рециркуляцию охлажденного газа - Google Patents

Способ регулирования тепла, включающий охлаждение расширением и рециркуляцию охлажденного газа Download PDF

Info

Publication number
RU2664800C2
RU2664800C2 RU2016102154A RU2016102154A RU2664800C2 RU 2664800 C2 RU2664800 C2 RU 2664800C2 RU 2016102154 A RU2016102154 A RU 2016102154A RU 2016102154 A RU2016102154 A RU 2016102154A RU 2664800 C2 RU2664800 C2 RU 2664800C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stream
flow
hydroformylation
heat exchanger
organic compounds
Prior art date
Application number
RU2016102154A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2016102154A (ru
RU2016102154A3 (ru
Inventor
Гленн А. МИЛЛЕР
Ирвин Б. КОКС
Мортеза МОХТАРЗАДЕХ
Original Assignee
Дау Текнолоджи Инвестментс Ллс
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дау Текнолоджи Инвестментс Ллс filed Critical Дау Текнолоджи Инвестментс Ллс
Publication of RU2016102154A publication Critical patent/RU2016102154A/ru
Publication of RU2016102154A3 publication Critical patent/RU2016102154A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2664800C2 publication Critical patent/RU2664800C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/49—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reaction with carbon monoxide
    • C07C45/50—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reaction with carbon monoxide by oxo-reactions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C45/81—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C47/00—Compounds having —CHO groups
    • C07C47/02—Saturated compounds having —CHO groups bound to acyclic carbon atoms or to hydrogen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу гидроформилирования, содержащему контактирование в реакционной зоне C2-C5 олефинсодержащего сырья с монооксидом углерода и водородом в присутствии катализатора гидроформилирования в условиях реакции, достаточных для образования по меньшей мере одного продукта гидроформилирования олефина. Способ включает: а) обеспечение паровой фазы сбрасываемого потока химического процесса, в котором используют органические соединения и H2, причем поток содержит несконденсированный продукт, органические соединения, водород и инертные газы; b) охлаждение сбрасываемого потока в перекрестноточном теплообменнике для образования охлажденного потока; с) разделение охлажденного потока на жидкий поток неочищенного продукта и поток газовой фазы; d) понижение давления потока газовой фазы в устройстве сброса давления для получения потока охлажденной газовой фазы, при этом перепад давления в устройстве сброса давления превышает 1 бар (0,1 МПа), и массовое соотношение органических соединений к H2 в потоке охлажденной газовой фазы превышает 8:1; и е) использование потока охлажденной газовой фазы в перекрестноточном теплообменнике для охлаждения паровой фазы сбрасываемого потока. Предложенный способ является более простым для извлечения альдегидов. 9 з.п. ф-лы, 2 ил., 3 табл., 3 пр.

Description

Перекрестные ссылки на родственные заявки
Данная заявка устанавливает приоритет на основании предварительной заявки с серийным номером 61/839901 от 27 июня 2013 г., которая включена в настоящий документ посредством ссылки во всей своей полноте.
Уровень техники изобретения
Изобретение относится к регулированию тепла в химическом процессе.
Существует целый ряд химических процессов, которые включают использование водорода при повышенном давлении, в том числе гидроформилирование, гидрокарбонилирование, гидроаминометилирование и гидроцианирование олефинов. Каждый из них должен учитывать наличие примесей в потоке сырья, которые могут включать N2, Ar, CО2, метан, высшие алканы, воду и тому подобное. Эти примеси обычно удаляют из процесса в сбрасываемый поток.
Например, гидроформилирование олефинов, таких как пропилен, осуществляется в промышленном масштабе в непрерывным процессе, в котором олефин, монооксид углерода и водород взаимодействуют в реакторе гидроформилирования в присутствии катализатора гидроформилирования. Продукция реактора содержит продукты гидроформилирования (альдегиды, спирты) и, как правило, значительные количества непрореагировавшего олефина, которые должны быть отделены и рециркулированы в реактор гидроформилирования. Когда олефины подвергаются реакции гидроформилирования, т.е. реакции оксосинтеза при температуре от 50°С до более чем 200°С и давлениях от всего лишь 3 бар (0,3 МПа) и вплоть до более чем 200 бар (20 МПа), газовые смеси получают в дополнение к жидким продуктам реакции, таким как альдегиды и спирты. Эти газовые смеси состоят из непрореагировавших реагентов и также алканов, присутствующих в олефиновом сырье в качестве примеси и образующихся в результате побочной реакции гидрирования олефина. Обычно применяемые схемы реакции гидроформилирования олефинов должны обеспечивать возможность сбрасывания инертных газов, таких как N2, Ar, CH4, алканы, CО2 и тому подобное. В случае гидроформилирования пропилена эти газовые смеси сжигаются в виде отходящих газов, поскольку извлечение олефина, СО и Н2 из отходящих газов экономически не выгодно. Эти газовые смеси вместе с изобутиральдегидом, полученным в виде изомерного побочного продукта, частично окисляются для образования синтезгаза (т.е. монооксида углерода и водорода), олефина и водорода, необходимых для гидроформилирования. Однако после огромного роста цен на пропилен конверсия ценного пропилена в синтезгаз больше не является экономически выгодной.
В целом, было бы желательно рециркулировать непрореагировавший олефин обратно в реакторы для достижения максимальной конверсии. Однако при данной рециркуляции также происходит рециркуляция инертного пропана, который присутствует в качестве примеси в подаваемом пропилене или образуется в результате побочных реакций в реакторе гидроформилирования. Чтобы предотвратить непрерывное увеличение концентрации пропана в реакторе гидроформилирования и достижение значений, при которых реакция гидроформилирования прекращается, субпоток из рециркулируемого пропиленсодержащего потока должен непрерывно стравливаться из процесса для удаления инертных газов и пропана.
Однако непрореагировавший пропилен также удаляется из системы с помощью выпускного потока. Чтобы поддерживать потери пропилена небольшими, как правило, используют пропиленовое сырье высокой чистоты. Поэтому гидроформилирование обычно осуществляют при использовании пропиленового сырья, имеющего чистоту 99,5%, при этом остальная часть состоит по существу из пропана. Этот сорт пропилена называется «пропиленом полимеризационного сорта». Такой пропилен высокой чистоты продается по значительно более высоким ценам, чем пропилен более низкой чистоты. Например, «пропилен химического сорта», содержащий от приблизительно 3 до 7% по массе пропана, значительно дешевле, чем пропилен полимеризационного сорта.
По указанным выше причинам пропиленовое сырье, имеющее относительно высокую долю пропана, не может использоваться в промышленном процессе гидроформилирования без принятия соответствующих мер.
Сбрасываемые из реактора потоки содержат ценный олефин, синтезгаз и продукты, которые теряются в топливном коллекторе или на факеле. В известном уровне техники существует много способов извлечения реагентов. Известны примеры вторичных реакторов на этих сбрасываемых потоках для максимального увеличения конверсии; см., например, GB 1387657, US 4593127, US 5367106, US 5426238, US 7405329, WO 2010/081526 и WO 2010/115509. Тем не менее, сброс инертных газов и алканов по-прежнему присутствует.
Значительное количество способов известного уровня техники фокусируется на извлечении содержащегося в этих потоках олефина, такого как пропилен, но мало внимания фокусируется на минимизации потерь продукта. Например, в US 4210426 применяется обширная схема абсорбции/десорбции, использующая до 3 колонн для извлечения олефина из сбрасываемого потока. Этот капиталоемкий способ является сложным. Отсутствует упоминание об извлечении какого-либо содержащегося альдегидного продукта.
Известны способы разделения, которые требуют постороннего вещества в качестве извлекающего агента, применяющие такие агенты как диэтилпропионамид, метанол, ароматические соединения, ацетонитрил, диметокситетраэтиленгликоль, углеводороды и тяжелые альдегиды. Однако эти способы имеют существенный недостаток, заключающийся в том, что газы, извлекаемые из отходящих газов, требуют тщательной очистки для удаления определенного извлекающего агента перед тем, как эти газы можно будет повторно использовать в процессе гидроформилирования. Неясно, каким образом альдегидный продукт может быть получен из этих систем без дорогостоящей переработки.
В US 5001274, US 5675041, US 6822122, US 6100432 и JP 4122528 описано использование скрубберов для очистки сбрасываемых газов и схем дистилляции сбрасываемых газов для извлечения непрореагировавших олефинов. Опять же, эти сложные схемы сфокусированы на извлечении олефина, и только в US 5001274 обсуждается извлечение какого-либо содержащегося в сбрасываемом потоке альдегида или спиртового продукта. Однако в US 5001274 также улавливаются инертные соединения, такие как алканы, что может затруднять отведение инертных газов.
Абсорбция с перепадом давления (PSA) и связанные с нею технологии для разделения пропилена и рециркуляции его в зону гидроформилирования описаны в US 5463137 и US 5483201. Мембранные технологии также применяются, как описано в US 6414202. В CN 101774912 A1 описано использование PSA для извлечения синтезгаза, рециркулируемого обратно в зону гидроформилирования. Все эти способы требуют больших капиталовложений, и сложная смесь полярных альдегидов и их взаимодействие с другими компонентами, как правило, зарудняют применение данных технологий, особенно при длительном использовании. Чередующиеся циклы адсорбции и десорбции требуют периодических изменений давления и/или температуры. Оборудование, необходимое для PSA, является сложным и чувствительным к сбоям.
Рефрижерация для охлаждения сбрасываемого потока и конденсации продукта является возможным вариантом, но рефрижерация является дорогостоящей и сложной; см., например, US 4287369. Аммиак, являющийся типовым хладагентом, способен вступать в реакцию с альдегидами. Таким образом, любые утечки могут иметь весьма нежелательные последствия. Традиционно применяемая охлаждающая вода обычно имеет температуру около 40°С, и значительное количество альдегида по-прежнему может присутствовать из-за значительного давления пара при этой температуре. Известно использование пропана в качестве хладагента. Например, в US 4210426 декомпрессия очищенного пропана используется для охлаждения конденсатора орошения в альдегидно-пропановой дистилляционной колонне. В данном случае конденсатор используется для рециркуляции текучей среды абсорбента. Поток пропана является достаточно чистым, поскольку водород, инертные газы и т.д. были удалены на более ранней стадии. В данном способе требуются две колонны для очистки пропана перед его использованием в качестве хладагента.
В US 6864391 описан способ, в котором сбрасываемый поток окисляется для конверсии содержащегося в нем олефина в другие, более легко выделяемые продукты, такие как соответствующая акриловая кислота, но только после глубокой переработки для удаления следов альдегида из потока.
Все эти способы не подходят для извлечения альдегидного продукта из отходящих газов гидроформилирования пропилена, поскольку они слишком дороги.
Было бы желательно иметь простой и экономичный способ извлечения таких продуктов, как альдегиды, из сбрасываемых из реактора потоков.
Сущность изобретения
Способ изобретения включает в себя:
а) обеспечение паровой фазы сбрасываемого потока химического процесса, в котором используют органические соединения и H2, причем поток содержит несконденсированный продукт, органические соединения, водород и инертные газы,
b) охлаждение сбрасываемого потока в перекрестноточном теплообменнике для образования охлажденного потока,
с) разделение охлажденного потока на поток жидкого неочищенного продукта и поток газовой фазы,
d) понижение давления потока газовой фазы в устройстве сброса давления для получения потока охлажденной газовой фазы, при этом перепад давления в устройстве сброса давления превышает 1 бар (0,1 МПа), и массовое соотношение органических соединений к H2 в потоке охлажденной газовой фазы превышает 8:1, и
е) использование потока охлажденной газовой фазы в перекрестноточном теплообменнике для охлаждения паровой фазы сбрасываемого потока.
Неожиданно обнаружено, что способ изобретения позволяет извлекать значительные количества ценного продукта из сбрасываемого потока экономически эффективным образом.
Краткое описание чертежей
На Фиг.1 представлена схема способа осуществления химической реакции.
На Фиг.2 представлена схема перекрестноточного теплообменника с устройством сброса давления.
Подробное описание изобретения
В настоящем документе выражения «один», «по меньшей мере один» и «один или более» используются взаимозаменяемым образом. Термины «содержит», «включает в себя» и их варианты не имеют ограничивающего значения там, где эти термины встречаются в описании и формуле изобретения. Так, например, водная композиция, которая включает в себя частицы «одного» гидрофобного полимера, может пониматься как композиция, которая включает в себя частицы «одного или более» гидрофобных полимеров.
К тому же, в данном документе перечисление числовых диапазонов по конечным точкам включает все числа, входящие в этот диапазон (например, диапазон от 1 до 5 включает 1; 1,5; 2; 2,75; 3; 3,80; 4; 5 и т.д.). Для целей настоящего изобретения следует понимать, в соответствии с тем, что очевидно специалисту в данной области техники, что числовой диапазон предполагает включение и поддержку всех возможных поддиапазонов, которые включены в этот диапазон. Например, диапазон от 1 до 100 подразумевает диапазоны от 1,01 до 100, от 1 до 99,99, от 1,01 до 99,99, от 40 до 60, от 1 до 55, и т.д.
К тому же, в данном документе перечисления числовых диапазонов и/или числовых значений, в том числе такие перечисления в формуле изобретения, могут считаться включающими термин «приблизительно». В таких случаях термин «приблизительно» указывает на числовые диапазоны и/или числовые значения, которые являются по существу такими же, как указанные в данном документе.
Если не указывается противоположное или не следует из контекста, все части и проценты приводятся на массовой основе, и все способы испытаний являются актуальными на дату подачи данной заявки. Для целей патентной практики Соединенных Штатов содержание любого ссылочного патента, заявки на патент или публикации патента включено посредством ссылок во всей их полноте (или эквивалент американской версии этих документов также включен посредством ссылки), в особенности в отношении раскрытия определений (в той степени, в которой они не противоречат каким-либо конкретно представленным в данном описании определениям) и общеизвестных сведений в данной области техники.
Способ изобретения работает с парофазным выходящим потоком, полученным в процессе химической реакции. Для удобства нижеследующее описание будет сфокусировано на процессе гидроформилирования в качестве иллюстративного химического процесса.
Исходные материалы олефина, монооксида углерода и водорода для реакции гидроформилирования являются коммерчески доступными и хорошо известны специалистам в данной области техники. Аналогичным образом, специалисты в данной области техники знакомы с парофазным выходящим потоком гидроформилирования, содержащим несконденсированный альдегидный продукт, инертные газы и непрореагировавшие исходные материалы.
Монооксид углерода и водород обычно используются в виде смеси, то есть в виде синтез-газа (сингаза). Состав сингаза может варьироваться в широком диапазоне. Молярное соотношение монооксида углерода к водороду обычно составляет от 5:1 до 1:5, предпочтительно от 2:1 до 1:2, в частности приблизительно 45:55.
Пропиленовое сырье, которое подходит в качестве исходного материала для гидроформилирования, может содержать некоторую долю пропана в дополнение к пропилену. Оно содержит, например, от 0,5 до 40% по массе, предпочтительно от 2 до 30% по массе, и в частности, от 3 до 10% по массе пропана. Хотя можно использовать любой сорт пропилена, в том числе полимеризационный сорт, предпочтительным примером является «пропилен химического сорта», который содержит от 3 до 10% по массе пропана. Его получают, например, с помощью реакции нафты или природного газа в установке парового крекинга и последующего выделения продукта перегонкой. Еще одним примером подходящего пропиленового сырья является «пропилен нефтезаводского сорта», содержание пропана в котором от 20% до 30%.
Катализатор, используемый в реакторах гидроформилирования, не является особенно критичным для изобретения. Подходящие катализаторы гидроформилирования представляют собой обычные соединения и комплексы переходных металлов, которые известны специалистам в данной области, и могут быть использованы вместе с сокатализаторами или без них. Переходный металл предпочтительно является металлом группы VIII периодической таблицы, в частности Со, Ru, Rh, Pd, Pt, Os или Ir, особенно Rh, Co, Ir или Ru. Особенно предпочтительными катализаторами гидроформилирования для гидроформилирования пропилена, бутена и других 1-олефинов являются фосфорсодержащие родиевые катализаторы, такие как RhH(CO)2(PPh3)2 или RhH(CO)(PPh3)3. Подходящие катализаторы гидроформилирования описаны, например, Beller et al., Journal of Molecular Catalysis A, 104 (1995), pp. 17-85, US 3527809, US 4247486, US 4283562, US 4599206, US 4668651, US 4716250, US 5741944, US 7196230, US 7446231, US 7863487, US 2010/0044628, WO 2010/021863 и US 8461366. Другие подходящие каталитические системы включают фосфиты Rh, фосфониты Rh, полиорганофосфиты Rh, фосфорамидиты Rh и тому подобное. Аналогичным образом могут использовать родиевые катализаторы с ионными фосфинами на водной основе, такие как трисульфонированный трифенилфосфиновый катализатор и кобальтовый или - модифицированный фосфином кобальтовый катализатор.
Известные промышленные способы обеспечивают множество сбрасываемых потоков, составы которых, в целом, не представляют особенной важности для успешности способа изобретения, пока выполняются определенные исходные условия. Сбрасываемый поток изобретения может содержать продукт, инертные газы, водяной пар и непрореагировавшие реагенты, и находится при повышенном давлении. В подходящем случае сбрасываемый поток предпочтительно содержит продукт гидроформилирования, например бутиральдегид и/или бутанол, и непрореагировавший пропилен, непрореагировавший сингаз, пропан и инертные газы. Продукт будет находиться при концентрации насыщения в парообразном потоке на выходе процесса (или из промежуточного конденсатора орошения). Основными назначениями сбрасываемого потока являются удаление инертных газов и регулирование давления.
Для целей данного изобретения термин «органические соединения» означает CnHmOp (где n равно от 1-5, m от 2 до 12 и р равно нулю или единице), за исключением целевого продукта химического процесса. Примеры органических соединений включают непрореагировавшие реагенты, органические примеси сырья, и, в случае реакций, включающих водород и олефины, гидрированные не относящиеся к продукту олефины.
Количество водорода в реакторе регулируют, чтобы максимально увеличить выход реакции (во избежание чрезмерного гидрирования олефинов). Таким образом, массовое соотношение органических соединений к водороду в сбрасываемом потоке преимущественно более 8:1. Данное соотношение предпочтительно составляет более 10:1 и наиболее предпочтительно более 20:1 в сбрасываемом потоке перед декомпрессией (например, в потоке 11 на Фиг.1).
В способе изобретения могут использовать дешевую и несложную в эксплуатации систему, и могут осуществлять улавливание большей части имеющегося альдегида без одновременного улавливания инертных газов (например, алканов, CО2 и т.д.), что повлияет на требования к отведению инертных газов. Дальнейшую переработку сбрасываемого потока с помощью известных технологий для извлечения непрореагировавших реагентов, таких как олефины, из других инертных газов, по-прежнему можно осуществлять без помех из значительного количества продукта, извлеченного с помощью способа изобретения.
Доступная величина перепада давления также будет оказывать влияние на количество доступного охлаждения. Хотя для повышения давления перед декомпрессией могут использоваться компрессоры (с теплообменником между ними), это значительно повышает сложность способа и капитальные затраты. Аналогичным образом, вакуумирование после декомпрессии также повышает сложность и капитальные затраты, но может найти применение в специальных случаях.
В одном варианте осуществления изобретения способ представляет собой усовершенствованный процесс гидроформилирования, который включает:
1) контактирование в реакционной зоне C2-C5 олефинсодержащего сырья с монооксидом углерода и водородом в присутствии катализатора гидроформилирования в условиях реакции, достаточных для образования по меньшей мере одного продукта гидроформилирования олефина, с образованием в результате сбрасываемого потока,
2) охлаждение сбрасываемого потока, содержащего несконденсированный альдегидный продукт, инертные газы, сингаз, алкан и непрореагировавший олефин, в перекрестноточном теплообменнике с образованием охлажденного потока,
3) направление охлажденного потока в парожидкостный сепаратор для разделения охлажденного потока на поток жидкого неочищенного продукта и поток газовой фазы,
4) понижение давления потока газовой фазы в устройстве сброса давления, с получением потока охлажденной газовой фазы, при этом перепад давления в устройстве сброса давления превышает 1 бар (0,1 МПа), и массовое сосоотношение органических соединений к H2 в потоке охлажденной газовой фазы превышает 8:1, и
5) использование потока охлажденной газовой фазы в перекрестноточном теплообменнике для охлаждения паровой фазы сбрасываемого потока.
Один из вариантов осуществления изобретения представлен на Фиг.1. Сбрасываемый поток (10) отходящего газа из одного или более обычно применяемых реакторов (24) гидроформилирования проходит через необязательный сборник (сборники) конденсата (не показано) или обычно применяемый конденсатор (20) для создания потока (21) конденсата и сбрасываемого потока (11). Поток (21) возвращает содержащийся в нем смешанный альдегидный продукт обратно в реакционную зону. Поток (21) содержит сконденсированный продукт и сконденсированные органические соединения. Сбрасываемый поток (11) проходит через перекрестноточный теплообменник (12) (предпочтительно с противоточной конструкцией) для получения охлажденного потока (13), который направляют в газожидкостный сепаратор (14). Поток 11 содержит неcконденсированный продукт, несконденсированные органические соединения, водород и инертные газы. Газожидкостный сепаратор (14) образует газовый поток (16), находящийся по-прежнему при повышенном давлении, и поток (15) извлеченного продукта. Поток (16) направляют через декомпрессионный клапан (17) для получения потока (18) декомпрессированного газа, который направляют на сторону «хладагента» перекрестноточного теплообменника (12). Поток (18) декомпрессированного газа поглощает тепло из входящего газа на стороне «процесса», тем самым охлаждая поток (11). Декомпрессированный обедненный поток (19) сбрасываемого газа после теплообменника направляют или на факел, в топливный коллектор или на другую последующую переработку для извлечения олефина.
Подобные схемы могут применяться к сбрасываемым потокам из испарителей или другого технологического оборудования, в результате чего образуется поток, аналогичный описанному выше потоку (11), который будет соответствовать указанным здесь требованиям.
Для целей изобретения термин «перекрестноточный теплообменник» означает теплообменник, который осуществляет теплообмен между по меньшей мере 2 технологическими потоками, имеющими различные свойства, например, температуру и/или давление. Перекрестноточный теплообменник может быть любым подходящим теплообменником, включая, например кожухотрубный, спиральный, пластинчатый и стержневой теплообменники. Поток через теплообменник может, например, осуществляться по схемам противотока, параллельного тока или перекрестного тока.
Один из вариантов осуществления перекрестноточного теплообменника, применяемого в изобретении, представлен на Фиг.2. Сложность способа может быть в значительной степени упрощена с помощью объединения перекрестноточного теплообменника и газожидкостного сепаратора в одном устройстве, как показано на Фиг.2. Поток (11) поступает в верхнюю часть кожухотрубного теплообменника, и газы проходят внутри труб. Жидкость конденсируется на внутренней поверхности труб и стекает вниз. Газ и жидкость разделяют в придонной области (14), и уровень жидкости поддерживают с помощью регулятора уровня жидкости, с использованием оборудования и методов, хорошо известных специалистам в данной области. Отделенный газовый поток (16) проходит в межтрубное пространство через декомпрессионный клапан (17) и обеспечивает охлаждение труб. Поток (19) декомпрессированного газа выходит из теплообменника. Собранный поток (15) неочищенного продукта направляют на извлечение продукта (как правило, совмещенное с обычно применяемым извлечением продукта соответствующего процесса).
Для системы, показанной на Фиг.2, каплеотбойники или отбойные перегородки могут быть установлены там, где поток (16) выходит из перекрестноточного теплообменника (12) для предотвращения уноса жидкости в поток (16). В пределах трубной зоны после декомпрессионного клапана распределитель, отклонитель потока или отбойники могут использоваться, чтобы помочь в распределении охлаждения. Также может использоваться более одного декомпрессионного клапана. Технология регулятора уровня жидкости хорошо известна и используется, чтобы привести к минимуму противодавление паров альдегида и выходящих газов. Течение потока (15) регулируется или путем откачки его на последующую переработку или, предпочтительно, просто с помощью предоставления ему возможности течь в точки с более низким давлением в системе, как например, в сборник продукта после испарителя низкого давления в обычно применяемой зоне разделения продукта и катализатора.
Охлаждающий газ может быть в межтрубном пространстве или на стороне процесса, в зависимости от конструктивных решений, которые хорошо известны специалистам в области конструкций теплообменников. Вся система предпочтительно хорошо изолирована от поступления тепла извне, например, в местах выше донного клапана и после выхода потока (19) из верхней части теплообменника.
Известно, что при запуске, все технологическое оборудование будет находиться при сопоставимых давлениях, и потребуется немного времени для создания перепада давления (и, следовательно, охлаждения). Это не повлияет на полезность изобретения, поскольку в данной ситуации будут быстро достигнуты стационарные условия работы, при которых охлаждение и сбор продукта будут происходить без вмешательства оператора.
Способ изобретения может быть использован в обычном диапазоне температур, давлений и составов, обеспечиваемых в системах проведения химических реакций. Например, на выходе гидрокарбонилирования, гидроаминометилирования, гидроцианирования и гидроформилирования температура сбрасываемого потока может составлять от 50°С до 200°С, и давление может составлять от 10 до 700 бар (1,0-70,0 МПа).
Температура в реакции гидроформилирования обычно находится в диапазоне от 50°C до 200°C, предпочтительно от приблизительно 60°C до 190°C, в частности, от приблизительно 90°C до 190°C. Реакцию предпочтительно осуществляют при давлении в диапазоне от приблизительно 10 до 700 бар (1,0-70,0 МПа), более предпочтительно от 15 до 200 бар (1,5-20,0 МПа), в частности, от 15 до 60 бар (1,5-6,0 МПа). Давление реакции может изменяться в зависимости от активности используемого катализатора гидроформилирования. Процессы гидроаминометилирования обычно проводят в тех же условиях, что и процессы гидроформилирования.
Аналогично, реакции гидрокарбонилирования обычно проводят в диапазоне 100-320°С и 10-250 бар (1,0-25,0 МПа). Если целевым продуктом является спирт, процесс проводят предпочтительно при 90-130°C и 10-15 бар (1,0-1,5 МПа), но если требуется карбоновая кислота, процессы карбонилирования предпочтительно проводят при 200-240 бар (20,0-24,0 МПа) и 270-320°С. Процессы карбонилирования по Коху, как правило, проводят в диапазоне температур 20-300°С и давлений 20-300 бар (2,0-30,0 МПа). Эти реакции карбонилирования образуют водород in situ, который будет присутствовать в сбрасываемом потоке.
Процессы гидроцианирования обычно проводят при 80-210°С и 25-200 бар (2,5-20,0 МПа), предпочтительно между 80-130°С и 40-200 бар (4,0-20,0 МПа).
Подходящие реакционные устройства, рассчитанные на высокое давление для осуществления гидроформилирования, известны специалистам в данной области. Они включают в себя широко распространенные реакторы для осуществления газожидкостных реакций, например, сосуды с мешалками, реакторы с рециклом газа, барботажные колонны и т.д., которые могут далее классифицироваться на основе внутренней оснастки.
Ключевая и удивительная особенность изобретения заключается в том, что декомпрессионное охлаждение должно применяться к газу высокого давления перед декомпрессией, и большая часть продукта должна быть удалена перед подачей обедненного газа в устройство декомпрессии. Хотя это повышает концентрацию газообразного водорода на стадии декомпрессии, общая конечная температура охлаждаемого газа оказывается ниже (при этом теплообмен улучшается), что является парадоксальным.
Конкретные варианты осуществления изобретения
Следующие примеры приводятся для иллюстрации изобретения и не должны рассматриваться как ограничивающие его объем.
Пример 1
Как видно из Фиг.1, сбрасываемый поток отходящего газа из обычно применяемого реактора гидроформилирования пропилена (поток (10)) содержит смешанный бутиральдегидный продукт, а также пропан и инертные газы, непрореагировавший пропилен и непрореагировавший сингаз. Поток подают через обычно применяемый конденсатор (20) с водяным охлаждением для конденсации и рециркуляции смешанного бутиральдегидного продукта (21) обратно в реактор (24). Образующийся в результате сбрасываемый поток (11) отходящего газа подают через противоточный теплообменник (12) в газожидкостный сепаратор (14). Газовый поток (16), по-прежнему находящийся при повышенном давлении, отделяют от потока (15) извлекаемого продукта и направляют через декомпрессионный клапан (17) непосредственно в сторону «хладагента» теплообменника (12). Декомпрессированные газы (18) поглощают тепло от входящего газа на стороне «процесса», охлаждая его, и жидкий альдегид конденсируют и собирают в газожидкостном сепараторе (14). Декомпрессированный газовый поток (19) из теплообменника (12) далее направляют или на факел или в топливный коллектор. В таблице 1 показано, что переход от обычно применяемых для реактора гидроформилирования давлений к обычному давлению топливного коллектора (6 бар, 0,6 МПа) или факела (1,6 бар, 0,16 МПа) приводит к извлечению, соответственно, 48% и 54% содержащихся бутиральдегидов и минимальных количеств пропана. Температура и соотношение органических соединений к H2 потока (18) составляют соответственно 20,4°C и 84:1 для случая топливного коллектора и соответственно 15°C и 83:1 для случая факельного коллектора.
Таблица 1
Результаты примера 1
Случай топливного коллектора Случай факельного коллектора
Отходящий газ реактора Обедненный отходящий газ Извлечен-ный продукт % Извлече-ния Обедненный отходящий газ Извлечен-ный продукт % Извлече-ния
Массовый поток (кг/ч) (11) (19) (15) (19) (15)
H2 19,8 19,8 0,0 0% 19,8 0,0 0%
N2 220,9 220,7 0,2 0% 220,6 0,3 0%
CO 74,2 74,2 0,1 0% 74,1 0,1 0%
CH4 131,8 131,5 0,3 0% 131,4 0,4 0%
CO2 2,9 2,9 0,0 1% 2,9 0,0 1%
Пропилен 460,1 444,4 15,7 3% 439,3 20,8 5%
Пропан 1122,1 1082,3 39,8 4% 1068,7 53,4 5%
Изобутиральдегид 14,3 8,5 5,8 41% 7,7 6,7 47%
Н-Бутиральдегид 71,7 36,3 35,3 49% 32,1 39,5 55%
Общее содержание альдегидов Всего 48%
Температура,°С 40 39 31 38,3 29,5
Давление, бар/МПа 18/1,8 6/0,6 18/1,8 1,65/0,165 18/1,8
Сравнительный эксперимент A (не является вариантом осуществления изобретения):
Отходящий газовый поток (11) реактора примера 1 подвергают мгновенному испарению с понижением давления от 18 бар (1,8 МПа) до 6 бар (0,6 МПа) в простом испарительном барабане. Соотношение органических соединений к Н2 составляет 87:1 и температура пара падает до 28,7°С, но жидкость не получают.
Удаление жидкого альдегида перед декомпрессией в примере 1 позволяет достичь температуры охлаждающего газа на 8,3°С ниже, чем в сравнительном эксперименте A. Удаление альдегида из потока перед устройством декомпрессии в примере 1 снижает соотношение органических соединений к Н2 от 87:1 до 83:1 для случая с факельным коллектором, при этом температура сбрасываемого газа по-прежнему ниже, чем при более высоком отношении органических соединений к Н2 в случае сравнительного эксперимента А.
Пример 2
Следовали процедуре примера 1 за исключением того, что олефином являлся этилен; в результате, целевым продуктом был пропиональдегид. Температура потока (18) составляла 31,9°С, и соотношение органических соединений к Н2 составляло 16:1. Из-за высокой реакционной способности этилена меньшее количество олефина и алкана содержалось в сбрасываемом потоке, и процентное содержание водорода увеличилось, так что перепад температур был существенно снижен, при этом извлекали 9% содержащегося альдегидного продукта. Результаты показаны в Таблице 2. Корректировка условий реактора гидроформилирования для понижения содержания водорода приведет к повышению извлечения.
Таблица 2
Результаты примера 2
Отходящий газ реактора Обедненный отходящий газ Извлеченный продукт % Извлечения
Массовый поток (кг/ч) (11) (19) (15)
H2 2,9 2,9 0 0%
N2 30,0 30,0 0,0 0%
CO 40,3 40,3 0,0 0%
СО2 1,2 1,2 0,0 0%
CH4 35,7 35,7 0,0 0%
С2H4 5,0 5,0 0,0 0%
С2H6 6,5 6,5 0,0 0%
Пропиональдегид 19,2 17,4 1,7 9%
Вода 0,01 0,01 0,00
Температура,°С 40 38,3 37,5
Давление, бар/МПа 19,28/1,928 1,6/0,16 19,28/1,928
Пример 3
Следовали процедуре примера 1 за исключением того, что олефином был 1-бутен; в результате, целевым продуктом были смешанные валеральдегиды. Температура потока (18) составляла 32,7°С, и соотношение органических соединений к Н2 составляло 15:1. Результаты приведены в таблице 3.
Таблица 3
Результаты примера 3
Отходящий газ реактора Обедненный отходящий газ Извлеченный продукт % Извлечения
Массовый поток (кг/ч) (11) (19) (15)
H2 6,9 6,9 0,0 0%
N2 15,4 45,4 0,0 0%
CO 29,6 29,5 0,1 0%
CH4 13,4 13,34 0,0 0%
1-бутен 49,0 47,7 1,3 3%
2-бутен 33,5 32,4 1,1 3%
Бутан 12,3 11,9 0,4 3%
Изовалеральдегид 0,1 0,0 0,0 21%
Валеральдегид 1,6 1,2 0,5 28%
Общее содержание альдегидов Всего 27%
Температура,°С 40 38,4 38
Давление, бар/МПа 15,84/1,584 1,6/0,16 15,84/1,584
Предыдущие данные демонстрируют неожиданный результат способа изобретения, заключающийся в том, что водород имеет чрезвычайно сильный обратный J-T эффект (он нагревается после декомпрессии) при температурах и давлениях в системах гидроформилирования, и этот эффект, как ожидается, компенсирует любой перепад температуры после декомпрессии потока.

Claims (17)

  1. ИЗМЕНЕННАЯ ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
  2. 1. Способ гидроформилирования, содержащий контактирование в реакционной зоне C2-C5 олефинсодержащего сырья с монооксидом углерода и водородом в присутствии катализатора гидроформилирования в условиях реакции, достаточных для образования по меньшей мере одного продукта гидроформилирования олефина, включающий:
  3. а) обеспечение паровой фазы сбрасываемого потока химического процесса, в котором используют органические соединения и H2, причем поток содержит несконденсированный продукт, органические соединения, водород и инертные газы,
  4. b) охлаждение сбрасываемого потока в перекрестноточном теплообменнике для образования охлажденного потока,
  5. с) разделение охлажденного потока на жидкий поток неочищенного продукта и поток газовой фазы,
  6. d) понижение давления потока газовой фазы в устройстве сброса давления для получения потока охлажденной газовой фазы, при этом перепад давления в устройстве сброса давления превышает 1 бар (0,1 МПа), и массовое соотношение органических соединений к H2 в потоке охлажденной газовой фазы превышает 8:1, и
  7. е) использование потока охлажденной газовой фазы в перекрестноточном теплообменнике для охлаждения паровой фазы сбрасываемого потока.
  8. 2. Способ по п. 1, дополнительно содержащий перед стадией а) по меньшей мере частичную конденсацию выходящего из реактора потока паровой фазы с образованием конденсата (21) и сбрасываемого потока (11) паровой фазы.
  9. 3. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором перекрестноточный теплообменник является кожухотрубным теплообменником.
  10. 4. Способ по п. 2, в котором конденсат по меньшей мере частично рециркулируют в реакционную зону.
  11. 5. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором разделение на стадии c) осуществляют в перекрестноточном теплообменнике.
  12. 6. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором массовое соотношение органических соединений к H2 в сбрасываемом потоке превышает 10:1.
  13. 7. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором массовое соотношение органических соединений к H2 в сбрасываемом потоке превышает 20:1.
  14. 8. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором перепад давления в устройстве сброса давления составляет более 5 бар (0,5 МПа).
  15. 9. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором перепад давления в устройстве сброса давления составляет более 10 бар (1,0 МПа).
  16. 10. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором перепад давления в устройстве сброса давления составляет более 20 бар (2,0 МПа).
  17. По доверенности
RU2016102154A 2013-06-27 2014-06-18 Способ регулирования тепла, включающий охлаждение расширением и рециркуляцию охлажденного газа RU2664800C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201361839901P 2013-06-27 2013-06-27
US61/839,901 2013-06-27
PCT/US2014/042835 WO2014209696A1 (en) 2013-06-27 2014-06-18 Heat management process involving expansion cooling and cooled gas recirculation

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2016102154A RU2016102154A (ru) 2017-08-01
RU2016102154A3 RU2016102154A3 (ru) 2018-03-23
RU2664800C2 true RU2664800C2 (ru) 2018-08-22

Family

ID=51177178

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016102154A RU2664800C2 (ru) 2013-06-27 2014-06-18 Способ регулирования тепла, включающий охлаждение расширением и рециркуляцию охлажденного газа

Country Status (12)

Country Link
US (1) US9464019B2 (ru)
EP (1) EP3013781B1 (ru)
JP (1) JP6767260B2 (ru)
KR (1) KR102232463B1 (ru)
CN (2) CN104248860A (ru)
CA (1) CA2915057C (ru)
ES (1) ES2712223T3 (ru)
MX (1) MX2015017329A (ru)
PL (1) PL3013781T3 (ru)
RU (1) RU2664800C2 (ru)
TW (1) TWI624302B (ru)
WO (1) WO2014209696A1 (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BR112018016320B1 (pt) * 2016-02-11 2022-07-12 Dow Technology Investments Llc Processo para converter olefinas em álcoois, éteres ou combinações dos mesmos

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4040806A (en) * 1972-01-19 1977-08-09 Kennedy Kenneth B Process for purifying hydrocarbon gas streams
EA000005B1 (ru) * 1995-06-29 1997-12-30 Рон-Пуленк Нютрисьон Анималь Способ и установка очистки газового потока, содержащего акролеин
WO2003059859A1 (de) * 2002-01-17 2003-07-24 Basf Aktiengesellschaft Verfahren zur hydroformylierung von olefinen mit 2 bis 6 kohlenstoffatomen
RU2486171C1 (ru) * 2009-04-07 2013-06-27 Оксеа Гмбх Способ переработки жидкого потока после гидроформилирования

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3527809A (en) 1967-08-03 1970-09-08 Union Carbide Corp Hydroformylation process
GB1387657A (en) 1972-08-25 1975-03-19 Davy Powergas Ltd Hydroformylation process
US4247486A (en) 1977-03-11 1981-01-27 Union Carbide Corporation Cyclic hydroformylation process
CA1090823A (en) * 1976-04-08 1980-12-02 Everard A.V. Brewester Cyclic hydroformylation process
DE2749890B2 (de) * 1977-11-08 1980-05-08 Chemische Werke Huels Ag, 4370 Marl Verfahren zur Rückgewinnung von Propen bzw. Propen-Propan-Gemischen aus den Abgasen der HydroformyUerung von Propen
EP0016285B2 (en) * 1979-03-21 1986-03-05 DAVY McKEE (LONDON) LIMITED Process for the production of valeraldehydes by hydroformylation of butene-1
US4283562A (en) 1979-10-26 1981-08-11 Union Carbide Corporation Hydroformylation process using stable rhodium catalyst
JPS56500506A (ru) * 1980-04-03 1981-04-16
US4599206A (en) 1984-02-17 1986-07-08 Union Carbide Corporation Transition metal complex catalyzed reactions
US4593127A (en) 1985-01-11 1986-06-03 Union Carbide Corporation Hydroformylation process
US4668651A (en) 1985-09-05 1987-05-26 Union Carbide Corporation Transition metal complex catalyzed processes
US4716250A (en) 1986-07-10 1987-12-29 Union Carbide Corporation Hydroformylation using low volatile/organic soluble phosphine ligands
US5001274A (en) 1989-06-23 1991-03-19 Union Carbide Chemicals And Plastics Company Inc. Hydroformylation process
US5426238A (en) 1993-06-10 1995-06-20 Mitsubishi Kasei Corporation Method for producing an aldehyde
US5367106A (en) 1993-09-20 1994-11-22 Hoechst Celanese Corporation Coupled secondary oxo reaction system
US5463137A (en) 1993-09-30 1995-10-31 The Boc Group, Inc. Process for the production of oxo products
US5483201A (en) 1993-09-30 1996-01-09 At&T Corp. Synchronization circuit using a high speed digital slip counter
US5675041A (en) 1995-01-18 1997-10-07 Exxon Research & Engineering Company Direct hydroformylation of a multi-component synthesis gas containing carbon monoxide, hydrogen, ethylene, and acetylene
JP4122528B2 (ja) 1995-02-02 2008-07-23 三菱化学株式会社 オフガスからの有効成分の回収方法
DE19530698A1 (de) 1995-08-21 1997-02-27 Basf Ag Verfahren zur Aufarbeitung eines flüssigen Hydroformylierungsaustrags
US5596883A (en) * 1995-10-03 1997-01-28 Air Products And Chemicals, Inc. Light component stripping in plate-fin heat exchangers
US5728893A (en) 1995-12-06 1998-03-17 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Process using multistaged reactors
DE10031518A1 (de) 2000-06-28 2002-01-10 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Hydroformylierungsprodukten des Propylens und von Acrylsäure und/oder Acrolein
DE10031520A1 (de) 2000-06-28 2002-01-10 Basf Ag Verfahren zur Hydroformylierung von Olefinen mit 2 bis 8 Kohlenstoffatomen
US6414202B1 (en) 2000-08-30 2002-07-02 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane-augmented manufacture of propylene derivatives
ATE320438T1 (de) 2002-03-11 2006-04-15 Union Carbide Chem Plastic Bisphosphit-ligande für carbonylierungsverfahren
CN100595180C (zh) 2003-12-18 2010-03-24 埃克森美孚化学专利公司 加氢甲酰化或相关方面的改进
PL209549B1 (pl) 2004-08-02 2011-09-30 Dow Technology Investments Llc Sposób hydroformylowania
CN101657407B (zh) 2007-03-20 2014-02-12 陶氏技术投资有限公司 改善对产物同分异构体的控制的加氢甲酰基化方法
CN101652341B (zh) 2007-04-05 2013-03-20 陶氏环球技术公司 用于加氢甲酰基化方法中的杯芳烃二亚磷酸酯配体
WO2009091670A1 (en) 2008-01-15 2009-07-23 Dow Global Technologies Inc. Sulfonated organophosphine compounds and use thereof in hydroformylation processes
EP2328857B1 (en) 2008-08-19 2016-03-23 Dow Technology Investments LLC Hydroformylation process using a symmetric bisphosphite ligand for improved control over product isomers
DE102009004655B4 (de) 2009-01-15 2013-02-14 Oxea Gmbh Verfahren zur Herstellung von Aldehyden
DE102009016651B4 (de) 2009-04-07 2011-11-17 Oxea Gmbh Verfahren zur Herstellung von Aldehyden
CN101774912B (zh) 2010-02-21 2013-01-02 南京荣欣化工有限公司 一种生产醋酸酯的工艺

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4040806A (en) * 1972-01-19 1977-08-09 Kennedy Kenneth B Process for purifying hydrocarbon gas streams
EA000005B1 (ru) * 1995-06-29 1997-12-30 Рон-Пуленк Нютрисьон Анималь Способ и установка очистки газового потока, содержащего акролеин
WO2003059859A1 (de) * 2002-01-17 2003-07-24 Basf Aktiengesellschaft Verfahren zur hydroformylierung von olefinen mit 2 bis 6 kohlenstoffatomen
RU2486171C1 (ru) * 2009-04-07 2013-06-27 Оксеа Гмбх Способ переработки жидкого потока после гидроформилирования

Also Published As

Publication number Publication date
JP6767260B2 (ja) 2020-10-14
KR102232463B1 (ko) 2021-03-29
CA2915057C (en) 2021-10-26
TWI624302B (zh) 2018-05-21
US20160107971A1 (en) 2016-04-21
WO2014209696A1 (en) 2014-12-31
PL3013781T3 (pl) 2019-06-28
ES2712223T3 (es) 2019-05-09
CN105283433B (zh) 2018-05-18
US9464019B2 (en) 2016-10-11
CN105283433A (zh) 2016-01-27
RU2016102154A (ru) 2017-08-01
MX2015017329A (es) 2016-04-13
EP3013781A1 (en) 2016-05-04
CA2915057A1 (en) 2014-12-31
JP2016526557A (ja) 2016-09-05
TW201509517A (zh) 2015-03-16
EP3013781B1 (en) 2018-12-19
RU2016102154A3 (ru) 2018-03-23
KR20160048057A (ko) 2016-05-03
CN104248860A (zh) 2014-12-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5780124B2 (ja) 共役ジエンの製造方法
JPS6340173B2 (ru)
JP5386590B2 (ja) メタノール−オレフィンプロセスのための吸収装置及び脱メタン装置
JP4746254B2 (ja) プロピレンのヒドロホルミル化生成物ならびにアクリル酸および／またはアクロレインの製造法
US20130172655A1 (en) Process for removing oxygenated contaminants from an hydrocarbon stream
RU2724349C2 (ru) Способ гидроформилирования
RU2664800C2 (ru) Способ регулирования тепла, включающий охлаждение расширением и рециркуляцию охлажденного газа
JP7229910B2 (ja) 増大する圧力を有する二つのカラム中でのヒドロホルミル化によって得られるアルデヒドを回収するための方法
JP2024507434A (ja) アルデヒドを含む蒸気流から重質副生成物及び触媒配位子（ｌｉｇａｎ）を分離するプロセス
JP4122528B2 (ja) オフガスからの有効成分の回収方法
JP3956396B2 (ja) 高純度イソアルデヒドの製造方法
JP4122526B2 (ja) 高純度イソアルデヒドの製造方法
RU2769515C1 (ru) Способ и установка для получения чистого метанола
CN216303677U (zh) 一种丁辛醇生产尾气处理的系统
JPH041153A (ja) バレルアルデヒドの精製法
JP7092440B2 (ja) １，３‐ブタジエンの製造方法
JPH08169858A (ja) 分岐鎖アルデヒドの製造方法
CN108430955B (zh) 由丁醇生产丁二烯的集成方法
RO122809B1 (ro) Procedeu şi instalaţie pentru recuperarea propenei din gazele reziduale
EP2287145A1 (en) Process for purifying ethylene
JPH02268126A (ja) ジメチルエーテルの製造法