PL182830B1 - Sposób wytwarzania arkuszy elektrycznej stali teksturowanej o wysokich właściwościach magnetycznych - Google Patents
Sposób wytwarzania arkuszy elektrycznej stali teksturowanej o wysokich właściwościach magnetycznychInfo
- Publication number
- PL182830B1 PL182830B1 PL97334287A PL33428797A PL182830B1 PL 182830 B1 PL182830 B1 PL 182830B1 PL 97334287 A PL97334287 A PL 97334287A PL 33428797 A PL33428797 A PL 33428797A PL 182830 B1 PL182830 B1 PL 182830B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- ppm
- temperature
- annealing
- strip
- rolled
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 45
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 25
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims abstract description 22
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 14
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 25
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 38
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 claims description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 claims 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 13
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims 11
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims 10
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 claims 8
- 230000012010 growth Effects 0.000 claims 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims 6
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 4
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims 4
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 claims 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims 3
- -1 silicon nitrides Chemical class 0.000 claims 3
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 claims 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims 2
- 239000000047 product Substances 0.000 claims 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims 2
- 101100352919 Caenorhabditis elegans ppm-2 gene Proteins 0.000 claims 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 claims 1
- COOGPNLGKIHLSK-UHFFFAOYSA-N aluminium sulfide Chemical class [Al+3].[Al+3].[S-2].[S-2].[S-2] COOGPNLGKIHLSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims 1
- 239000003966 growth inhibitor Substances 0.000 claims 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims 1
- VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);sulfide Chemical class [S-2].[Mn+2] VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen(.) Chemical compound [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 claims 1
- 150000003346 selenoethers Chemical class 0.000 claims 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 claims 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims 1
- 230000004222 uncontrolled growth Effects 0.000 claims 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 abstract 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
- C21D3/02—Extraction of non-metals
- C21D3/04—Decarburising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
- Magnetic Record Carriers (AREA)
Abstract
1. Sposób wytwarzania arkuszy elektrycznej stali teksturowanej o wysokich wlasciwosciach magnetycz- nych zawierajacej od 2,5 do 4,5% wagowych krzemu, od 150 do 750 ppm, korzystnie od 250 do 500 ppm C, od 300 do 4000 ppm, korzystnie od 500 do 2000 ppm Mn, mniej niz 120 ppm, korzystnie od 50 do 70 ppm S, od 100 do 400 ppm, korzystnie od 200 do 350 ppm Alrozp, od 30 do 130 ppm, korzystnie od 60 do 100 ppm N, mniej niz 50 ppm, korzystnie mniej niz 30 ppm Ti i reszte skladajaca sie z zelaza i mniej waznych zanieczyszczen, w któ- rym odlewa sie stal w sposób ciagly we wlewki, wyzarza wlewki w wysokiej temperaturze, walcuje na goraco, a nastepnie walcuje sie na zimno w pojedynczym etapie lub w wiecej niz jednym etapie i otrzymana tasme walco- wana na zimno wyzarza sie w sposób ciagly w celu przeprowadzenia pierwszej rekrystalizacji i odweglania, po czym powleka sie ja separatorem wyzarzania i poddaje wyzarzaniu w piecu komorowym w celu wtórnej rekry- stalizacji, znamienny tym, ze odlewane w sposób ciagly wlewki wygrzewa sie w temperaturze pomiedzy 1200 i 1320°C, walcuje na goraco i zwija otrzymana tasme w temperaturze nizszej niz 700°C, po czym tasme walco- wana na goraco szybko ogrzewa sie w temperaturze pomiedzy 1000°C i 1150°C i chlodzi do temperatury pomie- dzy 800°C 1 950°C hartujac tasme, a nastepnie tasme walcuje sie na zimno w co najmniej jednym etapie i przeprowadza ciagle wyzarzanie odweglajace tasm walcowanych na zimno w calkowitym czasie pomiedzy 5 0 i 350 sekund i w temperaturze pomiedzy 800°C i 950°C w wilgotnej atmosferze azotowo-wodorowej przy PH2O/PH2 w zakresie pomiedzy 0,3 i 0,7, po czym przeprowadza sie wyzarzanie azotujace w temperaturze po- miedzy 850°C i 1050°C w okresie pomiedzy 15 i 120 sekund, w atmosferze azotu i wodoru wprowadzajac do pie- ca gaz zawierajacy NH3 w ilosciach pomiedzy 1 i 35 standardowych litrów na kilogram tasmy, z zawartoscia pary wodnej pomiedzy 0,5 i 100 g/m3, a nastepnie przeprowadza sie zwykle obróbki finalne, wlaczajac w yzarza- nie w celu wtórnej rekrystalizacji. PL PL PL
Description
57) 1. Sposób wytwarzania arkuszy elektrycznej stali teksturowanej o wysokich właściwościach magnetycz- nych zawierającej od 2,5 do 4,5% wagowych krzemu, od 150 do 750 ppm, korzystnie od 250 do 500 ppm C, od 300 do 4000 ppm, korzystnie od 500 do 2000 ppm Mn, mniej niż 120 ppm, korzystnie od 50 do 70 ppm S, od 100 do 400 ppm, korzystnie od 200 do 350 ppm Alr02p, od 30 do 130 ppm, korzystnie od 60 do 100 ppm N, mniej niz 50 ppm, korzystnie mniej niż 30 ppm Ti 1 resztę składającą się z żelaza i mniej ważnych zanieczyszczeń, w którym odlewa się stal w sposób ciągły we wlewki, wyżarza wlewki w wysokiej temperaturze, walcuje na gorąco, a następnie walcuje się na zimno w pojedynczym etapie lub w więcej niż jednym etapie i otrzymaną taśmę walcowaną na zimno wyzarza się w sposób ciągły w celu przeprowadzenia pierwszej rekrystalizacji 1 odwęglania, po czym powleka się ją separatorem wyżarzania i poddaje wyżarzaniu w piecu komorowym w celu wtórnej rekrystalizacji, znamienny tym, że odlewane w sposób ciągły wlewki wygrzewa się w temperaturze pomiędzy 12001 1320°C, walcuje na gorąco i zwija otrzymana taśmę w temperaturze niższej niż 700°C, po czym taśmę walcowaną na gorąco szybko ogrzewa się w temperaturze pomiędzy 1000°C i 115Ó°C i chłodzi do temperatury pomiędzy 800°C 1 950°C hartując taśmę, a następnie taśmę walcuje się na zimno w co najmniej jednym etapie 1 przeprowadza ciągle wyżarzanie odwęglające taśm walcowanych na zimno w całkowitym czasie pomiędzy 50 1 350 sekund 1 w temperaturze pomiędzy 800°C i 950°C w wilgotnej atmosferze azotowo-wodorowej przy pH2O/pH2 w zakresie pomiędzy 0,3 i 0,7, po czym przeprowadza się wyżarzanie azotujące w temperaturze pomiędzy 850°C i 1050°C w okresie pomiędzy 151120 sekund, w atmosferze azotu i wodoru wprowadzając do pieca gaz zawierający NH3 w ilościach pomiędzy 1 i 35 standardowych litrów na kilogram taśmy, z zawartością pary wodnej pomiędzy 0,5 1 100 g/m3, a następnie przeprowadza się zwykłe obróbki finalne, włączając wyżarzanie w celu wtórnej rekrystalizacji.
Sposób wytwarzania arkuszy elektrycznej stali teksturowanej o wysokich właściwościach magnetycznych
Claims (2)
1
1920
1895
1
1920
1858
2
1928
1540
Przykład 5. Odlano w sposób ciągły stal o następującym składzie: Si 3,2% wagowych, C 500 ppm, Mn 0,14% wagowych, S 75 ppm, Alrozp 290 ppm, N 850 ppm, Ti 10 ppm i reszta sta
182 830 nowiąca żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia. Wlewki wygrzewano do A) 1150°C i B 1300°C w cyklu wynoszącym 200 minut. Taśmy aż do etapu walcowania na zimno obrabiano według przykładu 1, po czym poddano odwęglaniu w temperaturze 840°C w ciągu 170 sekund i natychmiast azotowano 1) w temperaturze 850°C w ciągu 20 sekund i 2) w temperaturze 1000°C w ciągu 20 sekund. Po zwykłych obróbkach finalnych zmierzono charakterystyki magnetyczne B800 w mT i zestawiono je niżej w tabeli 6.
Tabela 6
Azotowanie
Ogrzewanie wlewków
A
B
1) przy szybkości ogrzewania 15°Ć/h w atmosferze 25% N2 i 75% H2 do temperatury 1200°C, w której pozostawiono taśmę przez okres 20 godzin w atmosferze czystego wodoru;
2) przy szybkości ogrzania 15°C/h w atmosferze 25% N2 i 75% H2 do 700°C, szybkości ogrzewania 250°C/h do 1200°C, w której pozostawiono taśmę przez okres 20 godzin w atmosferze czystego wodoru.
Otrzymane wartości przenikalności wyrażone w mT przedstawiono w tabeli 5.
Tabela 5
Końcowe wyżarzanie
Wyżarzanie azotujące
A
B
1
1,00
1930
2
0,95
1940
3
0,95
1935
4
1,01
1937
5
1,15
1880
6
1,05
1920
Przykład 2. Taśmę o składzie 4, odwęgla się według przykładu 1, i poddaje wyżarzaniu azotującemu w temperaturach 770°C, 830°C, 890°C, 950°C, 1000°C i 1050°C w ciągu 30 sekund w atmosferze azotowo-wodorowej, zawierającej 7% obj. NH3 o temperaturze rosy 10°C W produkcie określono następujące wartości: zaabsorbowany azot (A), zaabsorbowany azot jako azotek glinu (B) i otrzymaną przenikalność (patrz tabela 3).
182 830
Tabela 3
Temperatura azotowania (°C)
A
N zaabsorbowany ______PPm______
B
N związanyz AL ppm
C 100 (B/A)
B800 (mT)
770
90
10
11
1880
830
120
30
25
1895
890
180
100
55
1910
950
170
127
75
1925
1000
130
106
82
1922
1050
100
90
90
1936
Przykład3. Taśmę walcowaną na gorąco o składzie 4 z przykładu 1 walcuje się na zimno do grubości 0,30, 0,27 i 0,23 mm. Walcowane na zimno taśmy odwęgla się w temperaturze 850°C w ciągu 180 sekund w wilgotnej atmosferze azotowo-wodorowej i poddaje wyżarzeniu azotującemu w temperaturze 1000°C w ciągu 30, 20 i 23 sekund, zgodnie z grubością.
Ilości zaabsorbowanego azotu i otrzymane wartości przenikalności magnetycznej podane są w tabeli 4.
Tabela 4
Grubość (mm)
N zaabsorbowany (ppm)
B800 (mT)
0,23
140
1929
0,27
135
1935
0,30
142
1932
Przykład 4. Stal 2 z tabeli 1 poddano odwęglaniu według przykładu 1 i następnie wprowadzono ją do pieca w atmosferze azotowo-wodorowej, zawierającej 8% obj. NH3 o temperaturze rosy 10°C i poddano azotowaniu w dwóch różnych temperaturach: A) 1000°C i B) 770°C.
Każdą taśmę poddano dwom finalnym wyżarzaniem:
1
2,90
410
0,14
70
290
80
14
2
2,90
520
0,14
70
290
80
14
3
3,22
425
0,15
70
280
75
10
4
3,20
515
0,09
70
280
75
10
5
3,10
510
0,15
75
210
70
12
6
3,40
320
0,13
75
320
70
10
Dwa wlewki z każdego składu ogrzewa się do 1300°C w cyklu wynoszącym 200 minut i bezpośrednio walcuje na gorąco do grubości 2,1 mm.
Walcowane na gorąco taśmy poddaj e się dwustopniowemu wygrzewaniu z pierwszą przerwą30 sekund w temperaturze 1100°C i z drugą przerwą 60 sekund w temperaturze 920°C, a następnie chłodzi, począwszy od 750°C, wodą i parą wodną, piaskuje i trawi.
Taśmy poddaje się następnie jednoetapowemu walcowaniu na zimno do grubości 0,30 mm w pięciu przejściach, z których trzecie i czwarte przeprowadza się w temperaturze 210°C.
Walcowane na zimno taśmy poddaje się wyżarzaniu odwęglającemu w temperaturze 870°C w ciągu 180 sekund, a następnie wyżarzaniu azotującemu w temperaturze 1000°C w ciągu 30 sekund we wprowadzanej do pieca atmosferze, składającej się z azotu i wodoru, zawierającej 8% obj. NH3 o temperaturze rosy 10°C.
Taśmy powleka się następnie separatorem wygrzewania i wyżarza się w piecu komorowym według następującego cyklu ogrzewania: szybkość ogrzewania 15°C/s w atmosferze 25% N2 i 75% Hz do temperatury 1200°C, po czym taśmy pozostawia się w tej temperaturze w czystym wodorze. Poniższa tabela 2 przedstawia otrzymane podstawowe charakterystyki magnetyczne.
Tabela 2
Nr
P(1,7T [W/kg]
B(800 ampero-zwoi/m) [mT]
1. Sposób wytwarzania arkuszy elektrycznej stali teksturowanej o wysokich właściwościach magnetycznych zawierającej od 2,5 do 4,5% wagowych krzemu, od 150 do 750 ppm, korzystnie od 250 do 500 ppm C, od 300 do 4000 ppm, korzystnie od 500 do 2000 ppm Mn, mniej niż 120 ppm, korzystnie od 50 do 70 ppm S, od 100 do 400 ppm, korzystnie od 200 do 350 ppm Alrozp, od 30 do 130 ppm, korzystnie od 60 do 100 ppmN, mniej niż 50 ppm, korzystnie mniej niż 30 ppm Ti i resztę składającą się z żelaza i mniej ważnych zanieczyszczeń, w którym odlewa się stal w sposób ciągły we wlewki, wyżarza wlewki w wysokiej temperaturze, walcuje na gorąco, a następnie walcuje się na zimno w pojedynczym etapie lub w więcej niż jednym etapie i otrzymaną taśmę walcowaną na zimno wyżarza się w sposób ciągły w celu przeprowadzenia pierwszej rekrystalizacji i odwęglania, po czym powleka się ją separatorem wyżarzania i poddaje wyżarzaniu w piecu komorowym w celu wtórnej rekrystalizacji, znamienny tym, że odlewane w sposób ciągły wlewki wygrzewa się w temperaturze pomiędzy 1200 i 1320°C, walcuje na gorąco i zwija otrzymana taśmę w temperaturze niższej niż 700°C, po czym taśmę walcowaną na gorąco szybko ogrzewa się w temperaturze pomiędzy 1000°C i 1150°C i chłodzi do temperatury pomiędzy 800°C 1950°C hartując taśmę, a następnie taśmę walcuje się na zimno w co najmniej jednym etapie i przeprowadza ciągle wyżarzanie odwęglające taśm walcowanych na zimno w całkowitym czasie pomiędzy 50 i 350 sekund i w temperaturze pomiędzy 800°C i 950°C w wilgotnej atmosferze azotowo-wodorowej przy pH2O/pH2 w zakresie pomiędzy 0,3 i 0,7, po czym przeprowadza się wyżarzanie azotujące w temperaturze pomiędzy 850°C i 1050°C w okresie pomiędzy 151120 sekund, w atmosferze azotu i wodoru wprowadzając do pieca gaz zawierający NH3 w ilościach pomiędzy 1 i 35 standardowych litrów na kilogram taśmy, z zawartością pary wodnej pomiędzy 0,5 i 100 g/m3, a następnie przeprowadza się zwykłe obróbki finalne, włączając wyżarzanie w celu wtórnej rekrystalizacji.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że odlewane w sposób ciągły wlewki mają następujący skład: Si od 2,5% do 3,5% wagowych, C pomiędzy 250 i 550 ppm, Mn pomiędzy 800 1 1500 ppm, rozpuszczony Al pomiędzy 250 i 350 ppm, N pomiędzy 60 i 100 ppm, S pomiędzy 60 i 80 ppm, Ti mniej niż 40 ppm i reszta składająca się z żelaza i mniej istotnych zanieczyszczeń.
3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że wygrzewanie wlewków prowadzi się w temperaturze pomiędzy 1270°C i 1310°C.
4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że szybkie ogrzewanie taśm walcowanych na gorąco prowadzi się w temperaturze pomiędzy 1060°C i 1130°C.
5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że po szybkim ogrzewaniu taśmy walcowanej na gorąco chłodzi się ją do temperatury pomiędzy 900°C i 950°C.
6. Sposób według zastrz. 1 albo 5, znamienny tym, że taśmę walcowaną na gorąco utrzymywaną w temperaturze 900-950°C, chłodzi się następnie wodą i parą wodną, począwszy od temperatury pomiędzy 700°C i 800°C.
7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że temperaturę walcowania na zimno w dwóch pośrednich przejściach walcowania utrzymuje się przy wartościach pomiędzy 180°C i 250°C.
8. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że walcowanie na zimno prowadzi się w pojedynczym etapie przy temperaturze walcowania w pewnych przejściach walcowania co najmniej 180°C.
9. Sposób według zastrz. 1 albo 8, znamienny tym, że temperatura walcowania na zimno w dwóch pośrednich przejściach wynosi pomiędzy 200°C i 220°C.
182 830
10. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że temperatura odwęglania wynosi pomiędzy 830°C i 880°C, podczas gdy wyżarzanie azotujące prowadzi się w temperaturze 950°C lub wyższej.
11. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że wyżarzanie azotujące prowadzi się w przedziale czasu pomiędzy 5 i 120 sekund.
12. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że zawartość amoniaku w gazie azotującym wprowadzanym do pieca wynosi pomiędzy 1 i 9 standardowych litrów na kilogram obrabianej taśmy.
13. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że podczas wygrzewania wtórnej rekrystalizacji czas wygrzewania w temperaturze pomiędzy 700°C i 1200°Ćzawartyjestpomiędzy 2 110 godzinami.
14. Sposób według zastrz. 13, znamienny tym, że czas wygrzewania w temperaturze pomiędzy 700°C i 1200°C jest krótszy niż 4 godziny.
♦ * *
Przedstawiony wynalazek dotyczy sposobu wytwarzania arkuszy elektrycznej stali teksturowej o wysokich właściwościach magnetycznych polegający na ciągłym odlewaniu wlewek, wygrzewaniu ich w temperaturze, w której możliwe jest rozpuszczenie części obecnych siarczków i azotków, które powinny ponownie strącić się w postaci odpowiedniej do ograniczania wzrostu ziarna podczas wyżarzania odwęglającego i które umożliwiają następną ciągłą wysokotemperaturową obróbkę cieplną, podczas której dzięki dyfuzji azotu w taśmie, bezpośrednio wytrąca się glin jako azotek, uzupełniając frakcją drugiej fazy, niezbędną do regulowania orientacji ziarna w końcowym produkcie.
Teksturowana stal krzemowa do zastosowań elektrycznych generalnie klasyfikowana jest w dwóch kategoriach, różniących się wartościąindukcji magnetycznej, mierzonej pod wpływem działania pola magnetycznego 800 ampero-zwoi/m, określanej jako „B800”. Konwencjonalna krzemowa stal teksturowa B800 ma przenikalność niższą niż 1890 mT i stal B800 o wysokiej przenikalności mającej przenikalność wyższą niż 1900 mT. Dalszych podziałów dokonywano zgodnie z tak zwanymi stratami rdzenia, wyrażanymi w W/kg.
Konwencjonalna stal teksturowana, wprowadzona w latach trzydziestych i superteksturowana stal, mająca lepsząprzenikalność, przemysłowo wprowadzona w drugiej połowie lat sześćdziesiątych, są głównie stosowane do wytwarzania transformatorów elektrycznych, przy czym zaletą superteksturowego produktu jest jego wyższa przenikalność, umożliwiająca mniejsze wymiary rdzenia i mniejsze straty, dające oszczędność energii. Przenikalność w taśmach elektrycznej stali jest funkcją orientacji sześciennych kryształów żelaza (ziaren) o budowie przestrzennie centrowanej, przy czym teoretycznie najlepszą orientacją jest wykazująca jeden róg sześcianu równoległy do kierunku walcowania.
Przez zastosowanie pewnych odpowiednio strącanych osadów (inhibitorów), zwanych drugą fazą, które zmniejszają ruchliwość obszarów granicznych ziaren, otrzymuje się selektywny wzrost ziaren mających pożądaną orientację. Im wyższa jest temperatura rozpuszczania w stali tych osadów, tym większa jednorodność orientacji, lepsze właściwości magnetyczne końcowego produktu. W teksturowej stali o zorientowanym ziarnie inhibitor składa się głównie z siarczków i/lub selenków manganu, podczas gdy w superteksturowanej stali inhibitor stanowi głównie azotek zawierający glin.
Jednak w produkcji superteksturowanych taśm elektrycznych, podczas zestalania ciekłej stali i chłodzenia zestalonego staliwa, siarczki i azotek glinu wytrącają się w postaci ziarnistej, nieodpowiedniej do pożądanych celów; stąd muszą być one ponownie rozpuszczone i strącone ponownie w prawidłowej postaci i utrzymywane w tym stanie aż do otrzymania ziama mającego pożądane wymiary i orientację w etapie końcowego wygrzewania, po walcowaniu na zimno do pożądanej grubości i wygrzewania odwęglającego, to znaczy na końcu złożonego i kosztownego procesu transformacji.
182 830
Wyraźne problemy produkcji, głównie spowodowane trudnościami w uzyskiwaniu dobrych wydajności i stałej jakości, są wynikiem głównie niezbędnych środków dla utrzymania azotku glinu w pożądanej postaci i rozproszeniu podczas całego procesu transformacji stali. W celu obejścia tych problemów, opracowano technologię, w której azotek glinu odpowiedni do ograniczania wzrostu ziarna wytwarza się przez azotowanie taśmy, korzystnie po walcowaniu na zimno jak opisano w patencie Stanów Zjednoczonych nr4 225 366 i Europejskim patencie nr EP 339 474.
W ostatnim patencie azotek glinu, wytrącony w postaci ziarnistej podczas wolnego zestalania stali, utrzymuje się w tym stanie przez zastosowanie niskiej temperatury wygrzewania wlewków (to znaczy niższej niż 1280°C, korzystnie niższej niż 1250°C) przed walcowaniem na gorąco, po wyżarzeniu odwęglającym wprowadza się azot, który reaguje natychmiast, wytwarzając, głównie w warstwie powierzchniowej taśmy azotki krzemu i azotki manganowo-krzemowe, mające stosunkowo niską temperaturę rozpuszczania, które rozpuszczają się podczas wygrzewania w końcowym wyżarzaniu piecowym. Uwolniony w ten sposób azot dyfunduje w głąb taśmy i reaguje z glinem, ponownie wytrącając się w miałkiej i homogenicznej postaci wzdłuż całej grubości taśmy, jako mieszany azotek glinu i krzemu. Proces ten stwarza potrzebę utrzymywania materiału w temperaturze 700-800°C co najmniej w ciągu czterech godzin. W powyższym patencie stwierdzono, że temperatura wprowadzania azotu musi być bliska temperatury odwęglania (około 850°) i w żadnym przypadku nie wyższa niż 900°C w celu uniknięcia niekontrolowanego wzrostu ziarna, występującego przy nieobecności odpowiednich inhibitorów. W rzeczywistości wydaje się, że optymalna temperatura azotowania wynosi 750°C, podczas gdy 850°C stanowi górną granicę, pozwalającą na uniknięcie takiego niekontrolowanego wzrostu.
Wydaje się, że proces ten zawiera pewne zalety takie jak stosunkowo niska temperatura wygrzewania wlewków przed etapem walcowania na gorąco lub stosunkowo niska temperatura odwęglania i azotowania; jak również fakt, że potrzeba utrzymywania taśmy w piecu do wyżarzania w temperaturze 700-800°C w ciągu co najmniej czterech godzin (w celu otrzymania mieszanych azotków glinu i krzemu niezbędnych do ograniczenia wzrostu ziarna) nie zwiększa kosztów produkcji, ponieważ wygrzewanie w piecu komorowym w każdym przypadku wymaga podobnie długiego czasu.
Jednak wraz z wymienionymi wyżej zaletami związane są pewne niedogodności, a wśród nich:
(i) ze względu na niską temperaturę ogrzewania wlewków arkusz zawiera bardzo mało osadów przydatnych jako inhibitory wzrostu ziarna, a w konsekwencji cały cykl wygrzewania taśmy, w szczególności procesy odwęglania i azotowania, muszą być przeprowadzane w stosunkowo niskich i krytycznie kontrolowanych temperaturach, a ponieważ w takich warunkach powierzchnie ziaren są bardzo ruchliwe, co wywołuje ryzyko niekontrolowanego wzrostu ziarna;
(ii) niemożliwość wprowadzania w końcowym wygrzewaniu jakichkolwiek ulepszeń, mogących przyśpieszyć czasy ogrzewania, na przykład, przez zastąpienie pieców komorowych do wygrzewania innymi o działaniu ciągłym.
Przedstawiony wynalazek ma na celu eliminację wad znanych procesów produkcji. W procesie według wynalazku wlewek stali krzemowej do zastosowań elektrycznych, ogrzewa się równomiernie w temperaturze, która jest zdecydowanie wyższa niż stosowana w cytowanych znanych procesach, łącznie z azotowaniem taśmy, ale niższej niż temperatura w klasycznych procesach wytwarzania arkuszowej stali o wysokiej przenikalności i następnie wlewek walcuje się na gorąco. Tak otrzymana taśma poddawana jest dwuetapowemu szybkiemu wygrzewaniu z następnym chłodzeniem i walcowaniem na zimno, w miarę potrzeby w szeregu etapach walcowania w temperaturach pomiędzy 180°C i 250°C. Walcowany na zimno arkusz poddawany jest najpierw wygrzewaniu odwęglającemu i wygrzewaniu azotkującemu w wysokiej temperaturze w atmosferze zawierającej amoniak.
Następują po tym zwykle końcowe obróbki, wśród których osadza się separator wygrzewania i przeprowadza wtórną rekrystalizację w finalnym wygrzewaniu.
Przedstawiony wynalazek dotyczy sposobu wytwarzania arkuszy stali o wysokich właściwościach magnetycznych, w których stal krzemową, zawierającą od 2,5% do 4,5% krzemu, od
182 830
150 do 750 ppm, korzystnie od 250 do 500 ppm C, od 300 do 4000 ppm, korzystnie od 500 do 2000 ppm Mn, mniej niż 120 ppm, korzystnie od 50 do 70 ppm S, od 100 do 400 ppm, korzystnie od 200 do 350 ppm Alrozp, od 30 do 130 ppm, korzystnie od 60 do 100 ppm N i mniej niż 50 ppm, korzystnie mniej niż 30 ppm Ti i pozostałość stanowiącą żelazo i mniej ważne zanieczyszczenia, w sposób ciągły odlewa się w postaci wlewek, które poddaje się wysokotemperaturowemu wyżarzaniu, walcowaniu na gorąco, walcowaniu na zimno w pojedynczym etapie lub w więcej niż jednym etapie, a otrzymane, walcowane na zimno taśmy poddaje się ciągłemu wyżarzeniu w celu przeprowadzenia pierwszej rekrystalizacji i odwęglaniu, powleka się separatorem wygrzewania i wyżarza się w piecu komorowym w celu finalnej obróbki wtórnej rekiystalizacji, który charakteryzuje się tym, że wlewki wygrzewa się w temperaturze pomiędzy 1200°C 11350°C, korzystnie pomiędzy 1270°C i 1310°C, walcuje na gorąco i zwija otrzymaną taśmę w temperaturze niższej niż 700°C, korzystnie niższej niż 600°C, po czym przeprowadza się szybkie ogrzewanie taśmy walcowanej na gorąco w temperaturze pomiędzy 1000°C i 1150°C, korzystnie pomiędzy 1060°C i 1130°C z następnym ochłodzeniem do temperatury pomiędzy 800°C i 950°C, korzystnie pomiędzy 900°C i 950°C i z następnym chłodzeniem, korzystnie woda i parą wodną począwszy od temperatury pomiędzy 700°C i 800°C, po czym przeprowadza się walcowanie na zimno w co najmniej w jednym etapie, po czym przeprowadza się ciągle wyżarzanie odwęglające taśmy walcowanej na zimno w całkowitym czasie pomiędzy 50 i 350 sekund, w temperaturze pomiędzy 800°C i 950°C w wilgotnej atmosferze azotowo-wodorowej przy pH2O/pH2 w zakresie pomiędzy 0,3 i 0,7, a następnie w sposób ciągły prowadzi się wyżarzanie azotujące w temperaturze pomiędzy 850°C i 1050°C w okresie pomiędzy 15 i 120 sekund, w atmosferze azot-wodór wprowadzając do pieca gaz zawierający NH3 w ilościach pomiędzy 1 i 35, korzystnie pomiędzy 1 19 standardowych litrów na kilogram taśmy, z zawartościąpary wodnej pomiędzy 0,5 i 100 g/m3, po czym przeprowadza się zwykłą obróbkę finalną obejmującą wyżarzanie w celu wtórnej rekrystalizacji podczas którego taśmę ogrzewa się w temperaturze pomiędzy 700°C i 1200°C w okresie pomiędzy 2 i 10 godzin, korzystnie mniej niż 4 godziny.
Odlewane w sposób ciągły wlewki korzystnie mająnastępujący, kontrolowany skład: Si od 2,5% do 3,5% wagowych, C pomiędzy 250 i 550 ppm, Mn pomiędzy 800 i 1500 ppm, N pomiędzy 60 i 100 ppm, S pomiędzy 60 i 80 ppm, Ti mniej niż 40 ppm i pozostałość składająca się z żelaza i mniej istotnych zanieczyszczeń.
Walcowanie na zimno korzystnie ma miejsce w pojedynczym etapie, przy utrzymywaniu wartości temperatury walcowania na zimno niższej niż 180°Ć w co najmniej w jednej części walcowania, zwłaszcza w dwóch pośrednich przejściach walcowania temperatura powinna wynosić pomiędzy 200°C i 220°C.
Temperatura odwęglania korzystnie wynosi pomiędzy 830°C 1880°C, podczas gdy wyżarzanie azotując korzystnie prowadzi się w temperaturze 950°C lub wyższej.
Podstawę przedstawionego wynalazku można wyjaśnić w ten sposób, że ważne jest utrzymywanie pewnej ilości, inhibitora nadającego się do ograniczania wzrostu ziarna w stali w jej etapach produkcji aż do wyżarzania azotującego. Takie inhibitory pozwalająna pracę w stosunkowo niskich temperaturach z jednoczesnym pominięciem ryzyka niekontrolowanego wzrostu ziama, który mógłby być powodem dużych strat jeśli chodzi o wydajność i jakość magnetyczną. Teoretycznie jest to możliwe do przeprowadzenia kilkoma różnymi sposobami, ale dla celów wynalazku wybrano sposób, w którym utrzymuje się temperaturę ogrzewania wlewków przy wartości wystarczająco wysokiej aby rozpuścić znaczącą ilość inhibitorów, ale jeszcze na tyle niską aby zapobiec tworzeniu się ciekłego żużla, a w konsekwencji stosowania kosztownych specjalnych pieców.
Następne strącenie tych inhibitorów, pozwala, między innymi, na zwiększenie temperatury azotowania do wartości, przy której otrzymuje się bezpośrednie strącanie glinujako azotek i na zwiększenie szybkości penetracji i dyfuzji azotu w taśmie. Obecna w matrycy druga faza służy jako zarodki tego strącania, które jest wywołane przez dyfuzję azotu, umożliwiającą również bardziej jednorodne rozmieszczenie zaabsorbowanego azotu na grubości taśmy.
182 830
Sposób według przedstawionego wynalazku przedstawiony został w przykładach jego wykonania.
Przykład 1. Odlano wlewki szeregu stali, których skład podano w tabeli 1.
Tabela 1
Nr
Si
%
C Ppm
Mn %
s
ppm
Al ^nOZp
ppm
N ppm
Ti
Ppm
2
1580
1940
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz. Cena 2,00 zł.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT96RM000904A IT1290172B1 (it) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, con elevate caratteristiche magnetiche. |
PCT/EP1997/004007 WO1998028452A1 (en) | 1996-12-24 | 1997-07-24 | Process for the production of oriented-grain electrical steel sheet with high magnetic characteristics |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL334287A1 PL334287A1 (en) | 2000-02-14 |
PL182830B1 true PL182830B1 (pl) | 2002-03-29 |
Family
ID=11404620
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL97334287A PL182830B1 (pl) | 1996-12-24 | 1997-07-24 | Sposób wytwarzania arkuszy elektrycznej stali teksturowanej o wysokich właściwościach magnetycznych |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6471787B2 (pl) |
EP (1) | EP0950119B1 (pl) |
JP (1) | JP4651755B2 (pl) |
KR (1) | KR100561142B1 (pl) |
CN (1) | CN1077142C (pl) |
AT (1) | ATE197721T1 (pl) |
AU (1) | AU4202197A (pl) |
BR (1) | BR9713624A (pl) |
CZ (1) | CZ291193B6 (pl) |
DE (1) | DE69703590T2 (pl) |
ES (1) | ES2154054T3 (pl) |
GR (1) | GR3035444T3 (pl) |
IT (1) | IT1290172B1 (pl) |
PL (1) | PL182830B1 (pl) |
RU (1) | RU2193603C2 (pl) |
SK (1) | SK285282B6 (pl) |
WO (1) | WO1998028452A1 (pl) |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IT1290978B1 (it) | 1997-03-14 | 1998-12-14 | Acciai Speciali Terni Spa | Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato |
IT1299137B1 (it) | 1998-03-10 | 2000-02-29 | Acciai Speciali Terni Spa | Processo per il controllo e la regolazione della ricristallizzazione secondaria nella produzione di lamierini magnetici a grano orientato |
KR100530056B1 (ko) * | 2001-11-13 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 생산성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법 |
JP2004315949A (ja) * | 2003-04-21 | 2004-11-11 | Internatl Business Mach Corp <Ibm> | 物理状態制御用情報計算装置、物理状態制御用情報計算方法、物理状態制御用情報計算用プログラム及び物理状態制御装置 |
US7484551B2 (en) | 2003-10-10 | 2009-02-03 | Nucor Corporation | Casting steel strip |
WO2005035169A1 (en) * | 2003-10-10 | 2005-04-21 | Nucor Corporation | Casting steel strip |
CN100455690C (zh) * | 2005-11-30 | 2009-01-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种基于薄板坯连铸连轧的取向硅钢及其制造方法 |
US7650925B2 (en) | 2006-08-28 | 2010-01-26 | Nucor Corporation | Identifying and reducing causes of defects in thin cast strip |
JP5001611B2 (ja) * | 2006-09-13 | 2012-08-15 | 新日本製鐵株式会社 | 高磁束密度方向性珪素鋼板の製造方法 |
CN101643881B (zh) * | 2008-08-08 | 2011-05-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种含铜取向硅钢的生产方法 |
CN101768697B (zh) | 2008-12-31 | 2012-09-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 用一次冷轧法生产取向硅钢的方法 |
KR101346537B1 (ko) * | 2009-04-06 | 2013-12-31 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 방향성 전자기 강판용 강철의 처리 방법 및 방향성 전자기 강판의 제조 방법 |
RU2407809C1 (ru) * | 2009-08-03 | 2010-12-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ производства анизотропной электротехнической стали с высокими магнитными свойствами |
RU2407808C1 (ru) * | 2009-08-03 | 2010-12-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ производства анизотропной электротехнической стали с низкими удельными потерями на перемагничивание |
KR101122127B1 (ko) * | 2009-12-23 | 2012-03-16 | 주식회사 포스코 | 정련 방법 및 이에 의해 제조된 방향성 전기 강판 |
CN101775548B (zh) * | 2009-12-31 | 2011-05-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 低渗氮量高磁感取向硅钢带的生产方法 |
DE102011107304A1 (de) | 2011-07-06 | 2013-01-10 | Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrostahlflachprodukts |
EP2799566B1 (en) | 2011-12-28 | 2019-04-17 | JFE Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and method for improving iron loss properties thereof |
CN103074476B (zh) * | 2012-12-07 | 2014-02-26 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种分三段常化生产高磁感取向硅钢带的方法 |
US9953752B2 (en) * | 2012-12-28 | 2018-04-24 | Jfe Steel Corporation | Production method for grain-oriented electrical steel sheet and primary recrystallized steel sheet for production of grain-oriented electrical steel sheet |
CN104870666B (zh) * | 2012-12-28 | 2017-05-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 方向性电磁钢板的制造方法和方向性电磁钢板制造用的一次再结晶钢板 |
EP2940160B1 (en) * | 2012-12-28 | 2017-02-01 | JFE Steel Corporation | Production method for grain-oriented electrical steel sheet |
DE102014104106A1 (de) * | 2014-03-25 | 2015-10-01 | Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh | Verfahren zur Herstellung von hochpermeablem kornorientiertem Elektroband |
CN106480281A (zh) * | 2015-08-24 | 2017-03-08 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高磁感取向电工钢的生产方法 |
CN106480305A (zh) * | 2015-08-24 | 2017-03-08 | 鞍钢股份有限公司 | 一种提高冷轧电工钢脱碳效率的生产方法 |
JP6455468B2 (ja) | 2016-03-09 | 2019-01-23 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
CN108444236B (zh) * | 2018-04-26 | 2020-09-01 | 怀化学院 | 一种基于新能源控制的烘干设备 |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5032059B2 (pl) * | 1971-12-24 | 1975-10-17 | ||
JPS5037009B2 (pl) | 1972-04-05 | 1975-11-29 | ||
JPS5933170B2 (ja) | 1978-10-02 | 1984-08-14 | 新日本製鐵株式会社 | 磁束密度の極めて高い、含Al一方向性珪素鋼板の製造法 |
JPS5948934B2 (ja) * | 1981-05-30 | 1984-11-29 | 新日本製鐵株式会社 | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPS5956523A (ja) | 1982-09-24 | 1984-04-02 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度一方向性珪素鋼板の製造方法 |
JPH0717961B2 (ja) * | 1988-04-25 | 1995-03-01 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
US5186762A (en) * | 1989-03-30 | 1993-02-16 | Nippon Steel Corporation | Process for producing grain-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density |
US5082509A (en) * | 1989-04-14 | 1992-01-21 | Nippon Steel Corporation | Method of producing oriented electrical steel sheet having superior magnetic properties |
JP2782086B2 (ja) * | 1989-05-29 | 1998-07-30 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2620438B2 (ja) * | 1991-10-28 | 1997-06-11 | 新日本製鐵株式会社 | 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPH06179915A (ja) * | 1992-12-15 | 1994-06-28 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPH06179917A (ja) * | 1992-12-15 | 1994-06-28 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPH06306474A (ja) * | 1993-04-26 | 1994-11-01 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPH06306473A (ja) * | 1993-04-26 | 1994-11-01 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP3443151B2 (ja) * | 1994-01-05 | 2003-09-02 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性珪素鋼板の製造方法 |
JPH07258802A (ja) * | 1994-03-25 | 1995-10-09 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度低鉄損一方向性電磁鋼板およびその製造法 |
JPH07278671A (ja) * | 1994-04-06 | 1995-10-24 | Nippon Steel Corp | 低鉄損鏡面方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP3551517B2 (ja) * | 1995-01-06 | 2004-08-11 | Jfeスチール株式会社 | 磁気特性の良好な方向性けい素鋼板及びその製造方法 |
US5643370A (en) * | 1995-05-16 | 1997-07-01 | Armco Inc. | Grain oriented electrical steel having high volume resistivity and method for producing same |
-
1996
- 1996-12-24 IT IT96RM000904A patent/IT1290172B1/it active IP Right Grant
-
1997
- 1997-07-24 ES ES97940017T patent/ES2154054T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-24 PL PL97334287A patent/PL182830B1/pl unknown
- 1997-07-24 SK SK863-99A patent/SK285282B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1997-07-24 WO PCT/EP1997/004007 patent/WO1998028452A1/en not_active Application Discontinuation
- 1997-07-24 BR BR9713624-7A patent/BR9713624A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-07-24 AU AU42021/97A patent/AU4202197A/en not_active Abandoned
- 1997-07-24 CZ CZ19992310A patent/CZ291193B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-07-24 RU RU99116327/02A patent/RU2193603C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-07-24 EP EP97940017A patent/EP0950119B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-24 JP JP52827398A patent/JP4651755B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-24 AT AT97940017T patent/ATE197721T1/de active
- 1997-07-24 DE DE69703590T patent/DE69703590T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-24 US US09/331,506 patent/US6471787B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-24 CN CN97180995A patent/CN1077142C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-07-24 KR KR1019997005752A patent/KR100561142B1/ko not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-02-20 GR GR20010400275T patent/GR3035444T3/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE69703590T2 (de) | 2001-05-31 |
SK285282B6 (sk) | 2006-10-05 |
JP2001506702A (ja) | 2001-05-22 |
WO1998028452A1 (en) | 1998-07-02 |
KR100561142B1 (ko) | 2006-03-15 |
US6471787B2 (en) | 2002-10-29 |
BR9713624A (pt) | 2000-04-11 |
CZ291193B6 (cs) | 2003-01-15 |
EP0950119A1 (en) | 1999-10-20 |
US20020033206A1 (en) | 2002-03-21 |
SK86399A3 (en) | 2000-01-18 |
GR3035444T3 (en) | 2001-05-31 |
ES2154054T3 (es) | 2001-03-16 |
IT1290172B1 (it) | 1998-10-19 |
ATE197721T1 (de) | 2000-12-15 |
ITRM960904A1 (it) | 1998-06-24 |
AU4202197A (en) | 1998-07-17 |
CN1242057A (zh) | 2000-01-19 |
DE69703590D1 (de) | 2000-12-28 |
JP4651755B2 (ja) | 2011-03-16 |
KR20000069695A (ko) | 2000-11-25 |
CZ231099A3 (cs) | 2000-07-12 |
EP0950119B1 (en) | 2000-11-22 |
RU2193603C2 (ru) | 2002-11-27 |
ITRM960904A0 (it) | 1996-12-24 |
CN1077142C (zh) | 2002-01-02 |
PL334287A1 (en) | 2000-02-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL182830B1 (pl) | Sposób wytwarzania arkuszy elektrycznej stali teksturowanej o wysokich właściwościach magnetycznych | |
JP4653261B2 (ja) | 薄いスラブからの高磁気特性を備えた粒配向性電気鋼ストリップの製造方法 | |
PL182835B1 (pl) | Sposób wytwarzania z cienkich wlewków elektrotechnicznych, teksturowanych taśm stalowych | |
PL188187B1 (pl) | Sposób wytwarzania blachy elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie | |
KR950005793B1 (ko) | 자속밀도가 높은 일방향성 전기 강스트립의 제조방법 | |
PL182838B1 (pl) | Sposób kontrolowanego inhibitowania procesu produkcji teksturowanej elektrotechnicznej blachy stalowej | |
CZ291194B6 (cs) | Způsob výroby pásů z křemíkové oceli | |
EP1313886B1 (en) | Process for the control of inhibitors distribution in the production of grain oriented electrical steel strips | |
KR100359239B1 (ko) | 자기특성과 경제성이 우수한 고자속 밀도 방향성 전기강판의 제조방법 | |
JP3390109B2 (ja) | 低鉄損高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JPS5945730B2 (ja) | 高磁束密度一方向性珪素鋼板の熱延方法 | |
KR100479996B1 (ko) | 철손이 낮은 고자속밀도 방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
KR100268855B1 (ko) | 1회압연소둔법의 저온재가열 방향성 전기강판의 제조방법 | |
KR100479995B1 (ko) | 자속밀도가 우수한 방향성 전기강판의 제조방법 | |
KR100501004B1 (ko) | 고자속밀도 방향성 전기강판의 제조방법 | |
KR100530064B1 (ko) | 자기적 특성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법 | |
JPH02159319A (ja) | 表面性状および磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
KR100817156B1 (ko) | 자기적 성질이 뛰어난 방향성 전기강판의 제조방법 | |
JPH0774386B2 (ja) | 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法 |