CZ291193B6 - Způsob výroby plechu z křemíkové oceli - Google Patents

Způsob výroby plechu z křemíkové oceli Download PDF

Info

Publication number
CZ291193B6
CZ291193B6 CZ19992310A CZ231099A CZ291193B6 CZ 291193 B6 CZ291193 B6 CZ 291193B6 CZ 19992310 A CZ19992310 A CZ 19992310A CZ 231099 A CZ231099 A CZ 231099A CZ 291193 B6 CZ291193 B6 CZ 291193B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
temperature
strip
annealing
degc
range
Prior art date
Application number
CZ19992310A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ231099A3 (cs
Inventor
Stefano Cicale
Stefano Fortunati
Giuseppe Abbruzzese
Original Assignee
Acciai Speciali Terni S. P. A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Acciai Speciali Terni S. P. A. filed Critical Acciai Speciali Terni S. P. A.
Publication of CZ231099A3 publication Critical patent/CZ231099A3/cs
Publication of CZ291193B6 publication Critical patent/CZ291193B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
    • C21D3/02—Extraction of non-metals
    • C21D3/04—Decarburising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
  • Magnetic Record Carriers (AREA)

Abstract

Zp sob v²roby plechu z k°em kov oceli s vysoce magnetick²mi charakteristikami, p°i kter m se k°em kov ocel obsahuj c v procentech hmotnostn ch od 2,5 % do 4,5 % k°em ku; od 0,015 do 0,075 % C; od 0,03 do 0,4 % Mn; m n ne 0,012 % S; od 0,01 do 0,04 % Al.sub.sol.n.; od 0,003 do 0,013 % N; a m n ne 0,005 % Ti, zbytek tvo° elezo a obvykl ne istoty obsa en v p° pustn m mno stv , kontinu ln odl v pro vytvo°en ploch²ch polotovar , d le zahrnuje n sleduj c kroky: a) proveden na kontinu ln odlit²ch ploch²ch polotovarech vyrovn vac tepeln ·pravy p°i teplot mezi 1200 .degree.C a 1320 .degree.C; b) v lcov n takto z skan²ch ploch²ch polotovar za tepla za vytvo°en p su a ochlazen v²sledn ho p su na teplotu ni ne 700 .degree.C; c) proveden rychl ho oh°evu p su v lcovan ho za tepla na teplotu mezi 1000 .degree.C a 1150 .degree.C s n sledn²m ochlazen m a zastaven m na teplot mezi 800 .degree.C a 950 .degree.C, n sledovan²m kalen m; d) proveden kontinu ln ho oduhli ovac ho h n p su v lcovan ho za studena po celkovou dobu mezi 50 a 350 sekundami p°i teplot mezi 800 .degree.C a 950 .degree.C v atmosf °e vod ku a vod ku se zna n²m obsahem vodn p ry, s pH.sub.2.n.O/pH.sub.2.n. v rozmez mezi 0,3 a 0,7; e) proveden kontinu ln ho nitrida n ho h n p°i teplot mezi 850 .degree.C a 1050 .degree.C po dobu v rozmez 15 a 120 sekund, p°iveden do pece plynu na b zi dus ku-vod ku, obsahuj c ho NH.sub.3.n. v mno stv ch mezi 1 a 35 standardn ch litr na kg p su, s obsahem vodn p ry mezi 0,5 a 100 g/m.sup.3.n.; f) proveden obvykl²ch fin ln ch ·prav v etn h n pro sekund rn rekrystalizaci.\

Description

Předkládaný vynález se týká způsobu výroby plechu z křemíkové oceli s vysoce magnetickými charakteristikami, ve kterém se křemíková ocel obsahující v procentech hmotnostních cd 2,5 % do 4,5 % křemíku; od 0,015 do 0,075 %, výhodně od 0,025 do 0,05 %, C; od 0,03 do 0,4 %. výhodně od 0,05 do 0,2 %, Mn; méně než 0,012 %, výhodně od 0,005 do 0,007 %, S; cd 0,01 do 0,04 %, výhodně od 0,02 do 0,035 %, Alsoi; % od 0,003 0,013 %, výhodně od 0,006 do 0,01 %, N; a méně než 0,005 %, výhodně méně než 0,003 %, Ti, zbytek tvoří železo a obvyklé nečistot) obsažené v přípustném množství, kontinuálně odlévá za vytvoření plochých polotovarů, žíhá při vysoké teplotě, válcuje za tepla, a válcuje za studená v jednom nebo ve více krocích, přičemž takto válcováním za studená získaný pás se podrobuje kontinuálnímu žíhání a oduhličení. a následně se potahuje žíhacím separátorem a žíhá v uzavřeném prostoru pro finální sekundární rekrystalizační úpravu.
Dosavadní stav techniky
Křemíková ocel s orientovanými zrny pro elektrotechnické aplikace je obecně klasifikována po dvou kategorií v zásadě se lišících hodnotou magnetické indukce měřené pod vlivem magnetického pole o velikosti 800 A/m, označované kódem B800: kategorie běžné křemíkové oceli s orientovanými zrny, která má B800 menší než 1890 mT, a kategorie křemíkové oceli s orientovanými zrny a s vysokou permeabilitou, která má B800 vyšší než 1900 mT. Další dělení existuje podle tak zvaných ztrát v jádře, které jsou vyjádřeny ve W/kg.
Běžná křemíková ocel s orientovanými krystaly, zavedená ve třicátých letech, a křemíková ocel s vysoce orientovanými krystaly, mající lepší permeabilitu a zavedená průmyslově v druhé polovině šedesátých let, jsou především používány pro výrobu jader elektrických transformátorů. Výhody vysoce orientovaného produktu ve spojení s vyšší permeabilitou spočívají v tom, že jsou možná jádra menších rozměrů a jsou umožněny menší ztráty, což má za následek úspory energie.
V pásové elektrotechnické oceli je permeabilita funkcí orientace prostorově středěných krychlových krystalů (zrn) železa, které musí mít roh paralelní se směrem, válcování. Prostřednictvím použití určitých vhodně vysrážených sraženin (inhibitorů), tak zvané druhé fáze, které omezují hybnost hranic zrn, je dosaženo selektivního růstu pouze těch krystalů, které mají požadovanou orientaci. Čím vyšší je teplota rozpouštění v oceli těchto sraženin (precipitátů), tím větší je jednotnost orientace a tím lepší jsou magnetické charakteristiky finálního produktu, v oceli s orientovanými krystaly inhibitor sestává převážně ze sulfidů a/nebo selenidů manganu, zatímco v oceli s vysoce orientovanými krystaly inhibitor sestává převážně z nitridu obsahujícího hliník.
Ovšem při výrobě vysoce orientované elektrotechnické pásové oceli jsou v průběhu tuhnutí kapalné oceli a následného chladnutí výsledné tuhé hmoty sulfidy a nitrid hliníku vysráženy v hrubé formě, která je nevhodná pro požadované účely. Musí být tudíž opětovně rozpuštěny a opětovně vysráženy ve správné formě a musí být udržovány v tomto stavu až do okamžiku, ve kterém jsou dosaženy krystaly požadované velikosti a orientace, ve finální žíhací fázi po válcování za studená na požadovanou finální tloušťku a oduhličovacím žíhání na konci složitého a nákladného procesu transformace.
Je zcela zjevné, že výrobní problémy, které se v zásadě týkají obtížností dosažení dobrých výtěžností a konstantní kvality, jsou do značné míry způsobovány potřebnými opatřeními, která musí být provedena pro udržení nitridu hliníku v požadované formě a rozložení během celého procesu transformace oceli.
-1 CZ 291193 B6
Pro omezení těchto problémů byla vyvinuta technologie, ve které je nitrid hliníku, vhodný pro řízení růstů krystalů, vytvářen prostřednictvím nitridování pásu, výhodně po válcování za studená, jak je popsáno v patentech US 4 225 366, US 3 841 924 a US 4 623 406, v evropské 5 patentové přihlášce EP 539 858 a v evropském patentu EP 0 339 474.
V posledně uvedeném patentuje nitrid hliníku, který je hrubě vysrážen během pomalého tuhnutí oceli, udržován v tomto stavu prostřednictvím nízké teploty použité pro ohřev pásů (to jest nižší než 1280 °C, výhodně nižší než 1250 °C) před válcováním za studená. Po oduhličovacím žíhání ío je přiveden dusík, který bezprostředně reaguje, čímž se převážně v povrchových vrstvách pásu i vytvářejí nitridy křemíku a nitridy manganu a křemíku, které mají relativně nízkou teplotu rozpouštění a které jsou rozpouštěny ve finálním žíhání v uzavřeném prostoru. Takto uvolněný dusík difunduje skrz pás a reaguje s hliníkem, který je tak opětovně vysrážen v jemné a homogenní formě v celé tloušťce pásu jako míchaný nitrid hliníku a křemíku. Tento proces má za 15 následek nutnost udržovat materiál na teplotě 700 °C až 800 °C po dobu alespoň čtyř hodin. Ve shora zmiňovaném patentovém spisu je uvedeno, že teplota přivádění dusíku musí být blízká oduhličovací teplotě (přibližně 850 °C) a za všech okolností určitě ne vyšší než 900 °C, aby se tak zabránilo neřízenému růstu krystalů vzhledem k nepřítomnosti vhodných inhibitorů. Jako optimální nitridační teplota se jeví 750 °C, zatímco 850 °C je horní limit, aby se zabránilo 20 takovémuto neřízenému růstu.
Přihláška EP 539 858 sleduje obecné myšlenky shora zmiňovaného EP patentu, přičemž ukládá určitá další omezení týkající se teplot ohřevu plochých polotovarů na nebo pod 1200 °C.
Patenty US 3 841 924 a US 4 623 406 se týkají klasičtějšího procesu, ve kterém je inhibitor vytvářen ve fázi pásu válcovaného za tepla a ve kterém není nitridování před finální sekundární rekrystalizaci.
Tento postup s sebou zdánlivě nese určité výhody, jako jsou relativně nízké teplot}· ohřevu 30 plochých polotovarů před válcováním za tepla, oduhličování a nitridování a také skutečnost, že nutnost udržování pásu v průběhu žíhání v uzavřeném prostoru při teplotě mezi 700 °C a 800 °C po dobu alespoň čtyř hodin (s cílem dosažení míchaných nitridů hliníku a křemíku, potřebných pro řízení růstu krystalů) nezvyšuje výrobní náklady, neboť ohřev pecí pro žíhání v uzavřeném prostoru vyžaduje v každém případě podobné délky času.
Ovšem spolu s výše uvedenými výhodami má tento postup velké množství nevýhod. Mezi tyto nevýhody především patří: (i) vzhledem k nízké teplotě ohřevu plochých polotovarů obsahuje plech velmi málo sraženin využitelných jako inhibitory růstu krystalů; následně všechny cykly ohřevu pásu, zejména v procesech oduhličování a nitridování, musí být prováděny při relativně 40 nízkých a velmi přesně řízených teplotách, přičemž za takových podmínek jsou hranice krystalů velmi mobilní, což s sebou nese riziko neřízeného růstu krystalů; (ii) je nemožné zavést ve finálních žíháních jakékoliv zlepšení, které by mohlo urychlit doby ohřevu; například prostřednictvím nahrazení pecí pro žíhání v uzavřeném prostoru jinými pecemi kontinuálního typu.
Předkládaný vynález si klade za cíl překonání nevýhod známých výrobních systémů prostředf nictvím navržení způsobu, ve kterém je plochý polotovar křemíkové oceli pro elektrotechnické aplikace ohříván rovnoměrně při teplotě, která je rozhodně vyšší než teplota použitá v citovaných . známých postupech zahrnujících nitridování pásu, ale nižší než je teplota klasického postupu výroby ocelového plechu s vysokou permeabilitou, a potom je tento plochý polotovar válcován za tepla. Takto dosažený pás pak prochází dvou fázovým rychlým žíháním následovaným kalením a je potom válcován za studená, pokud je to nutné v množství válcovacích kroků při teplotě mezi 180°C a250°C. Plech válcovaný za studená nejprve prochází oduhličovacím žíháním a potom nitridačním žíháním při vysoké teplotě v atmosféře obsahující amoniak.
-2CZ 291193 B6
Potom následují obvyklé finální úpravy, mezi patří usazování žíhacího odlučovače a finální žíhání sekundární rekrystalizace.
Podstata vynálezu
Předkládaný vy nález se týká způsobu výroby plechu z křemíkové oceli s vysoce magnetickými charakteristikami, ve kterém se křemíková ocel obsahující v procentech hmotnostních od 2,5 % do 4,5 % křemíku; od 0,015 do 0,075 %, výhodně od 0,025 do 0,05 %, C; od 0,03 do 0,4 %, výhodně od 0,05 do 0,2 %, Mn; méně než 0,012 %, výhodně od 0,005 do 0,007 %, S: od 0,01 do 0,04%, výhodně od 0,02 do 0,035 %, Alsoi % od 0,003 do 0,013%, výhodně od 0,006 do 0,01 %N; a méně než 0,005 %, výhodně méně než 0,003 %, Ti, zbytek tvoří železo a obvyklé nečistoty obsažené v přípustném množství, kontinuálně odlévá za vytvoření plochých polotovarů, žíhá při vysoké teplotě, válcuje za tepla, a válcuje za studená v jednom nebo ve více krocích, přičemž takto válcováním za studená získaný pás se podrobuje kontinuálnímu žíhání a oduhličení, a následně se potahuje žíhacím separátorem a žíhá v uzavřeném prostoru pro finální sekundární rekrystalizační úpravu. Podstata způsobu podle vynálezu přitom spočívá v tom, že zahrnuje následující kroky:
a) provedení na kontinuálně odlitých plochých polotovarech vyrovnávací tepelné úpravy při teplotě mezi 1200 °C a 1320 °C;
b) válcování takto získaných plochých polotovarů za tepla za vytvoření pásu a ochlazení výsledného pásu na teplotu nižší než 700 °C;
c) provedení rychlého ohřevu pásu válcovaného za tepla na teplotu mezi 1000 °C a 1150 °C s následným ochlazením a zastavením na teplotě mezi 800 °C a 950 °C ledovaným kalením;
d) provedení kontinuálního oduhličovacího žíhání pásu válcovaného za studená po celkovou dobu mezi 50 a 350 sekundami při teplotě mezi 800 °C a 950 °C v atmosféře vodíku a vodíku se značným obsahem vodní páry, s pH2O/pH2 v rozmezí mezi 0,3 a 0,7;
e) provedení kontinuálního nitridačního žíhání při teplotě mezi 850 °C a 1050 °C po časovou periodu v rozmezí 15 až 120 sekund, přivedení do pece plynu na bázi dusíku-vodíku, obsahujícího NH3 v množstvích mezi 1 a 35 standardních litrů na kg pásu, s obsahem vodní páry mezi 0,5 a 100 g/m3;
f) provedení obvyklých finálních úprav včetně žíhání sekundární rekrystalizace.
Výhodně kontinuálně odlévané ploché polotovary mají následující složení v procentech hmotnostních: Si od 2,5 % do 3,5 %; C od 0,025 do 0,055 %; Mn od 0,08 do 0,15 %: rozpustný Al od 0,025 do 0,035 %; N od 0,006 do 0,01 %; s od 0,006 do 0,008 %; a Ti méně než 0,004 %; zbytek tvoří železo a obvyklé nečistoty obsažené v přípustném množství.
Výhodně se teplota vyrovnávání plochých polotovarů pohybuje v rozmezí od 1270 °C do 1310°C.
Výhodně se rychlý ohřev pásu válcovaného za tepla provádí na teplotu v rozmezí 1060 °C až 1130°C.
Výhodně se vyrovnávací teplota pásu válcovaného za tepla a ochlazovaného po uvedeném rychlém ohřevu pohybuje v rozmezí 900 °C až 950 °C.
Výhodně se pás válcovaný za tepla ochlazuje na teplotu 900 °C až 950 °C, udržuje na této teplotě a následně kalí ve vodě a vodní páře, s počáteční teplotou v rozmezí 700 °C až 800 °C.
-3CZ 291193 B6
Výhodně se teplota válcování za studená udržuje na hodnotě v rozmezí 180 °C až 250 °C ve dvou prostředních válcovacích průchodech.
Výhodně se válcování za studená v některém z válcovacích průchodů jednoho kroku provádí při teplotě válcování alespoň 180 °C.
Výhodně se teplota válcování za studená pohybuje v rozmezí 200 °C až 220 °C ve dvou prostředních průchodech.
to , Výhodně se teplota oduhličování pohybuje v rozmezí 830 °C až 880 °C, zatímco nitridační žíhání se výhodně provádí při teplotě 950 °C nebo vyšší.
’ Výhodně se nitridační žíhání provádí v časovém intervalu v rozmezí 5 až 120 sekund.
Výhodně je obsah amoniaku v nitridačním plynu přiváděném do pece v rozmezí 1 až 9 standardních litrů na kg upravovaného pásu.
Výhodně se v průběhu žíhání sekundární rekrystalizace doba ohřevu při teplotě v rozmezí 700 °C 20 až 1200 °C pohybuje v rozmezí 2 až 10 hodin.
Výhodně je doba ohřevu při teplotě v rozmezí 700 °C až 1200 °C kratší než 4 hodiny.
Základy předkládaného vynálezu mohou být vysvětleny následovně. Je považováno za důležité udržovat určité množství, ne minimální, inhibitoru vhodného pro řízení růstu krystalů v oceli až do kontinuálního nitridačního žíhání. Takové inhibitory umožňují pracovat při relativně vysokých teplotách, přičemž současně zamezují riziku neřízeného růstu krystalů, což by s sebou neslo vážné ztráty z hlediska výtěžnosti a magnetických kvalit. To je teoreticky možné v množství různých způsobů, ale pro účely předkládaného vynálezu bylo volbou pracovat při udržení teploty pro ohřev plochých polotovarů na hodnotě dostatečně vysoké pro rozpuštění značného množství inhibitorů, ale stále ještě dostatečně nízké pro zabránění tvorby kapalné strusky a následné nutnosti použít nákladné speciální pece.
Následné vysrážení těchto inhibitorů umožňuje, kromě jiného, zvýšit nitridační teplotu na 35 hodnotu, při které je dosaženo přímého vysrážení hliníku ve formě nitridu, a zvýšit rychlost pronikání a difúze dusíku do pásu. Druhé fáze přítomné v matrici slouží jako zárodky pro uvedené vysrážení, které je indukováno difúzí dusíku, což rovněž umožňuje mnohem jednotnější rozložení absorbovaného dusíku v celé tloušťce pásu.
Způsob podle předkládaného vynálezu bude nyní ilustrován v následujících příkladech, které ale představ, pouhou ilustraci a v žádném směru neomezují předkládaný vynález.
Kde není uvedeno jinak jsou procentní množství uváděna v procentech hmotnostních.
/ Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Bylo vytvořeno množství oceli, jejichž složení je uvedeno v Tabulce 1:
-4CZ 291193 B6
Tabulka 1
č. Si % C % Mn % S % AISoi % N % Ti %
1 2,9 0,041 0,14 0,007 0,029 0,008 0.0014
2 2,9 0,052 0,14 0,007 0,029 0,008 0.0014
3,22 0,0425 0,15 0,007 0,028 0,0075 0.001
4 3,2 0,0515 0,09 0,007 0,028 0,0075 0.001
5 3,1 0,051 0,15 0,0075 0,021 0,007 0.0012
6 3,4 0,032 0,13 0,0075 0,032 0,007 0.001
kde označení Alsoi, (jinde Als či rozpustný AI) je použito pro množství hliníku, který je v oceli přítomen v formě rozpustné v kyselinách.
Dva ploché polotovary pro každé složení byly zahřátý na teplotu 1300 °C s cyklem trvajícím 200 minut a přímo válcovány za tepla na tloušťku 2,1 mm.
Pásy válcované za tepla prošly dvoufázovým žíháním, s první pauzou při teplotě 1100°C po dobu 30 sekund a s druhou pauzou při teplotě 920 °C po dobu 60 sekund, následovaným kalením, počínajíc od teploty 750 °C ve vodě a vodní páře, pískováním mořením.
Pásy potom prošly jednofázovým válcováním za studená v pěti průchodech, z nich třetí a čtvrtý byly provedeny při teplotě 210 °C, na tloušťku 0,30 mm.
Pásy válcované za studená prošly oduhličovacím žíháním při teplotě 870 °C po dobu 180 sekund a následně nitridačním žíháním při teplotě 1000 °C po dobu 30 sekund v atmosféře přiváděné do pece, která sestávala z dusíku a vodíku a obsahovala 8 % objemových NH3 s rosným bodem při teplotě 10 °C.
Pásy byly potom potaženy žíhacím odlučovačem a byly žíhány v uzavřeném prostoru podle následujícího teplotního cyklu: rychlost ohřevu 15 °C/sekundu v atmosféře sestávající z 25 % N2 a 75 % H2, až na teplotu 1200 °C, načež pásy byly potom ponechány v klidu po dobu 20 hodin na této teplotě v čistém vodíku.
Tabulka 2 níže znázorňuje dosažené průměrné magnetické charakteristiky:
Tabulka 2
č. P(1,7T) [W/kg] (800 A/m) [mT]
1 1 1 930
2 0,95 1 940
3 0,95 1 935
4 1,01 1 937
5 1,15 1 880
6 1,05 1 920
kde P (1,7 T) označuje ztráty výkonu, měřené v magnetizačním poli o velikosti magnetizace
1,7 T (Tesla), a B (800 A/m) označuje magnetickou indukci měřenou pod vlivem magnetického pole o velikosti 800 A/m.
-5CZ 291193 B6
Příklad 2
Pás se složením č. 4 byl upraven až do oduhličování podle předcházejícího příkladu, prošel 5 nitridačním žíháním při teplotách 770 °C, 830 °C, 890 °C, 950 °C, 1000 °C a 1050 °C po dobu sekund v atmosféře dusíku a vodíku, obsahující 7 % objemových NH3, s rosným bodem při teplotě 10 °C. Na těchto produktech byly zjišťovány následující hodnoty: absorbovaný dusík (A); dusík absorbovaný jako nitrid hliníku (B); a dosažená permeabilita (viz Tabulka 3).
o
Tabulka 3
Nitridační A B C
teplota absorbovaný N N vázaný na Al 100 B800
(°C) (%) (%) (B/A) (mT)
770 0,009 0,001 11 1 880
830 0,012 0,003 25 1 895
890 0,018 0,01 55 1 910
950 0,017 0,0127 75 1 925
1000 0,013 0,0106 82 1 922
1050 0,01 0,009 90 1 935
Příklad 3
Pás válcovaný za tepla se složením č. 4 podle příkladu 1 byl válcován za studená na tloušťky
0,30, 0,27 a 0,23 mm. Tyto pásy válcované za studená byly oduhličovány při teplotě 850 °C po dobu 180 sekund v atmosféře dusíku a vodíku se značným obsahem vodní páry a prošly 20 nitridačním žíháním při teplotě 1000 °C po dobu 30, 20 a 23 sekund podle příslušné tloušťky.
Množství absorbovaného dusíku a dosažené hodnoty magnetické permeability jsou uvedené v Tabulce 4.
Tabulka 4
Tloušťka (mm) Absorbovaný N (%) B800 (mT)
0,23 0,014 1 929
0,27 0,0135 1 935
0,3 0,0142 1 932
Příklad 4
Ocel č. 2 podle tabulky 1 byla zpracovávána až do oduhličování podle příkladu 1 a potom prošla nitridováním prostřednictvím přivedení do pece atmosféry dusíku a vodíku obsahující 8% objemových NH3 s rosným bodem při teplotě 10 °C, při dvou různých teplotách: A) 1000 °C; B) 770 °C.
Každý pás potom prošel dvěma finálními žíháními:
1) rychlost ohřevu 15 °C/hodinu v atmosféře s 25 % N2 a 75 % H2 až na teplotu 1200 °C, a ponechání v klidu po dobu 20 hodin při této teplotě v čistém vodíku;
-6CZ 291193 B6
2) rychlost ohřevu 15 °C/hodinu v atmosféře s 25 % N? a 75 % H2 až na teplotu 700 °C, rychlost ohřevu 250 °C/hodinu až na teplotu 1200 °C, a ponechání v klidu po dobu 20 hodin při této teplotě v čistém vodíku.
Hodnoty permeability, vyjádřené v mT, které byly získány, jsou znázorněné v tabulce 5.
Tabulka 5
Finální žíhání
Nitridační žíhání
A
920
928
B
858
540
Příklad 5
Byla kontinuálně odlita ocel mající následujíc složení: Si 3,2 % hmotnostních; C 0,05 %; Mn 0,14 % hmotnostních; s 0,0075 %; Alsol 0,029 %; N 0,085 %; a Ti 0,001 %; zbytek byl tvořen železem a nevyhnutelnými nečistotami. Ploché polotovary byly zahřívány na teplotu A) 1150 °C a B) 1300 °C s cyklem trvajícím 200 minut. Pásy byly potom upraveny podle příkladu 1 až do stavu válcovaného za studená, a potom prošly oduhličováním při teplotě 840 °C po dobu 170 sekund, a bezprostředně nato nitridováním 1) při teplotě 850 °Č po dobu 20 sekund, a 2) při teplotě 100 °C po dobu 20 sekund.
Po obvyklých finálních úpravách byly změřeny magnetické charakteristiky ve vztahu k B800 v mT. Tyto hodnoty jsou uvedeny v tabulce 6 níže.
Tabulka 6
Nitridování
Ohřev plochvch polotovarů
A ' B
920 1 895
560 1 940
PATENTOVÉ NÁROKY

Claims (14)

1. Způsob výroby plechu z křemíkové oceli s vysoce magnetickými charakteristikami, ve kterém se křemíková ocel obsahující v procentech hmotnostních od 2,5 do 4,5 % křemíku; od 0,015 do 0,075 %, výhodně od 0,025 do 0,05 %, C; od 0,03 do 0,4%, výhodně od 0,05 do 0,2 %, Mn; méně než 0,012 %, výhodně od 0,005 do 0,007 %, S; od 0,01 do 0,04 %, výhodně od 0,02 do 0,035%, Alsol; od 0,003 do 0,013%, výhodně od 0,006 do 0,01 %, N; a méně než 0,005 %, výhodně méně než 0,003 %, Ti, zbytek tvoří železo a obvyklé nečistoty obsažené v přípustném množství, kontinuálně odlévá za vytvoření plochých polotovarů, žíhá při vysoké teplotě, válcuje za tepla, a válcuje za studená v jednom nebo ve více krocích, přičemž takto válcováním za studená získaný pás se podrobuje kontinuálnímu žíhání a oduhličení, a následně se potahuje žíhacím separátorem a žíhá v uzavřeném prostoru pro finální sekundární rekrystalizační úpravu, vy z n a č u j í c í se t í m , že zahrnuje následující kroky:
-7CZ 291193 B6
a) provedení na kontinuálně odlitých plochých polotovarech vyrovnávací tepelné úpravy při teplotě mezi 1200 °C a 1320 °C;
5 b) válcování takto získaných plochých polotovarů za tepla za vytvoření pásu a ochlazení výsledného pásu na teplotu nižší než 700 °C;
c) provedení rychlého ohřevu pásu válcovaného za tepla na teplotu mezi 1000 °C a 1150 °C s následným ochlazením a zastavením na teplotě mezi 800 °C a 950 °C následovaným kalením;
d) provedení kontinuálního oduhličovacího žíhání pásu válcovaného za studená po celkovou dobu mezi 50 a 350 sekundami při teplotě mezi 800 °C a 950 °C v atmosféře vodíku a vodíku se značným obsahem vodní páry, s pH2O/pH2 v rozmezí mezi 0,3 a 0,7;
15 e) provedení kontinuálního nitridačního žíhání při teplotě mezi 850 °C al050°C po časovou periodu v rozmezí 15 až 120 sekund, přivedení do pece plynu na bázi dusíku-vodíku, obsahujícího NH3, v množstvích mezi 1 a 35 standardních litrů na kg pásu, s obsahem vodní páry mezi 0,5 a 100 g/m3;
20 f) provedení obvyklých finálních úprav včetně sekundární rekrystalizace.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kontinuálně odlévané ploché polotovary mají následující složení v procentech hmotnostních: Si od 2,5 % do 3,5 %; C od 0,025 do 0,055 %; Mn od 0,08 do 0,15 %; rozpustný Al od 0,025 do 0,035 %; N od 0,006 do
25 0,01 %; s od 0,006 do 0,008 %; a Ti méně než 0,004 %; zbytek tvoří železo a obvyklé nečistoty obsažené v přípustném množství.
3. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že teplota vyrovnávání plochých polotovarů se pohybuje v rozmezí od 1270 °C do 1310 °C.
4. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že rychlý ohřev pásu válcovaného za tepla se provádí na teplotu v rozmezí 1060 °C až 1130 °C.
5. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že 35 vyrovnávací teplota pásu válcovaného za tepla a ochlazovaného po uvedeném rychlém ohřevu se pohybuje v rozmezí 900 °C až 950 °C.
6. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že pás válcovaný za tepla se ochlazuje na teplotu 900 °C až 950 °C, udržuje na této teplotě a následně
40 kalí ve vodě a vodní páře, s počáteční teplotou v rozmezí 700 °C až 800 °C.
7. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že teplota válcování za studená se udržuje na hodnotě v rozmezí 180 °C až 250 °C ve dvou prostředních válcovacích průchodech.
8. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že válcování za studená se v některém z válcovacích průchodů jednoho kroku provádí při teplotě válcování alespoň 180 °C.
50
9. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že teplota válcování za studená se pohybuje v rozmezí 200 °C až 220 °C ve dvou prostředních průchodech.
-8CZ 291193 B6
10. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že teplota oduhličování se pohybuje v rozmezí 830 °C až 880 °C, zatímco nitridační žíhání se výhodně provádí při teplotě 950 °C nebo vyšší.
11. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že nitridační žíhání se provádí v časovém intervalu v rozmezí 120 sekund.
12. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačuj ící se tím, že obsah amoniaku v nitridačním plynu přiváděném do pece je v rozmezí 1 až 9 standardních litrů na kg upravovaného pásu.
13. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že v průběhu žíhání sekundární rekrystalizace se doba ohřevu při teplotě v rozmezí 700 °C až 1200 °C pohybuje v rozmezí 2 až 10 hodin.
14. Způsob podle nároku 13,vyznačuj ící se tím, že doba ohřevu při teplotě v rozmezí 700 °C až 1200 °C je kratší než 4 hodiny.
CZ19992310A 1996-12-24 1997-07-24 Způsob výroby plechu z křemíkové oceli CZ291193B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT96RM000904A IT1290172B1 (it) 1996-12-24 1996-12-24 Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, con elevate caratteristiche magnetiche.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ231099A3 CZ231099A3 (cs) 2000-07-12
CZ291193B6 true CZ291193B6 (cs) 2003-01-15

Family

ID=11404620

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ19992310A CZ291193B6 (cs) 1996-12-24 1997-07-24 Způsob výroby plechu z křemíkové oceli

Country Status (17)

Country Link
US (1) US6471787B2 (cs)
EP (1) EP0950119B1 (cs)
JP (1) JP4651755B2 (cs)
KR (1) KR100561142B1 (cs)
CN (1) CN1077142C (cs)
AT (1) ATE197721T1 (cs)
AU (1) AU4202197A (cs)
BR (1) BR9713624A (cs)
CZ (1) CZ291193B6 (cs)
DE (1) DE69703590T2 (cs)
ES (1) ES2154054T3 (cs)
GR (1) GR3035444T3 (cs)
IT (1) IT1290172B1 (cs)
PL (1) PL182830B1 (cs)
RU (1) RU2193603C2 (cs)
SK (1) SK285282B6 (cs)
WO (1) WO1998028452A1 (cs)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CZ306147B6 (cs) * 2009-08-03 2016-08-24 Open Joint Stock Company Novolipetsk Steel Způsob výroby za studena válcované anizotropní elektrotechnické oceli s vysokými magnetickými charakteristikami
CZ306161B6 (cs) * 2009-08-03 2016-08-31 Open Joint Stock Company Novolipetsk Steel Způsob výroby za studena válcované anizotropní elektrotechnické oceli s nízkou specifickou magnetickou ztrátou pro změnu magnetizace

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1290978B1 (it) 1997-03-14 1998-12-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato
IT1299137B1 (it) 1998-03-10 2000-02-29 Acciai Speciali Terni Spa Processo per il controllo e la regolazione della ricristallizzazione secondaria nella produzione di lamierini magnetici a grano orientato
KR100530056B1 (ko) * 2001-11-13 2005-11-22 주식회사 포스코 생산성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법
JP2004315949A (ja) * 2003-04-21 2004-11-11 Internatl Business Mach Corp <Ibm> 物理状態制御用情報計算装置、物理状態制御用情報計算方法、物理状態制御用情報計算用プログラム及び物理状態制御装置
TR201902554T4 (tr) * 2003-10-10 2019-03-21 Nucor Corp Çelik şerit döküm.
US7484551B2 (en) 2003-10-10 2009-02-03 Nucor Corporation Casting steel strip
EP1752548B1 (de) * 2005-08-03 2016-02-03 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroband
PL1752549T3 (pl) * 2005-08-03 2017-08-31 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Sposób wytwarzania taśmy elektrotechnicznej o zorientowanych ziarnach
CN100455690C (zh) * 2005-11-30 2009-01-28 宝山钢铁股份有限公司 一种基于薄板坯连铸连轧的取向硅钢及其制造方法
US7650925B2 (en) 2006-08-28 2010-01-26 Nucor Corporation Identifying and reducing causes of defects in thin cast strip
JP5001611B2 (ja) * 2006-09-13 2012-08-15 新日本製鐵株式会社 高磁束密度方向性珪素鋼板の製造方法
CN101643881B (zh) * 2008-08-08 2011-05-11 宝山钢铁股份有限公司 一种含铜取向硅钢的生产方法
CN101768697B (zh) 2008-12-31 2012-09-19 宝山钢铁股份有限公司 用一次冷轧法生产取向硅钢的方法
EP2418294B1 (en) * 2009-04-06 2019-12-25 Nippon Steel Corporation Method of treating steel for grain-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet
RU2403293C1 (ru) * 2009-08-03 2010-11-10 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства анизотропной электротехнической стали
KR101122127B1 (ko) * 2009-12-23 2012-03-16 주식회사 포스코 정련 방법 및 이에 의해 제조된 방향성 전기 강판
CN101775548B (zh) * 2009-12-31 2011-05-25 武汉钢铁(集团)公司 低渗氮量高磁感取向硅钢带的生产方法
DE102011107304A1 (de) 2011-07-06 2013-01-10 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrostahlflachprodukts
KR101570018B1 (ko) 2011-12-28 2015-11-17 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판 및 그 철손 개선 방법
CN103074476B (zh) * 2012-12-07 2014-02-26 武汉钢铁(集团)公司 一种分三段常化生产高磁感取向硅钢带的方法
JP5692479B2 (ja) * 2012-12-28 2015-04-01 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
RU2617308C2 (ru) * 2012-12-28 2017-04-24 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ производства текстурированного листа из электротехнической стали и первично-рекристаллизованный стальной лист для производства текстурированного листа из электротехнической стали
KR101980940B1 (ko) * 2012-12-28 2019-05-21 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 방향성 전기 강판 제조용의 1 차 재결정 강판
DE102014104106A1 (de) 2014-03-25 2015-10-01 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zur Herstellung von hochpermeablem kornorientiertem Elektroband
CN106480281A (zh) * 2015-08-24 2017-03-08 鞍钢股份有限公司 一种高磁感取向电工钢的生产方法
CN106480305A (zh) * 2015-08-24 2017-03-08 鞍钢股份有限公司 一种提高冷轧电工钢脱碳效率的生产方法
JP6455468B2 (ja) 2016-03-09 2019-01-23 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
CN108444236B (zh) * 2018-04-26 2020-09-01 怀化学院 一种基于新能源控制的烘干设备

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5032059B2 (cs) * 1971-12-24 1975-10-17
JPS5037009B2 (cs) 1972-04-05 1975-11-29
JPS5933170B2 (ja) 1978-10-02 1984-08-14 新日本製鐵株式会社 磁束密度の極めて高い、含Ａｌ一方向性珪素鋼板の製造法
JPS5948934B2 (ja) * 1981-05-30 1984-11-29 新日本製鐵株式会社 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS5956523A (ja) 1982-09-24 1984-04-02 Nippon Steel Corp 高磁束密度一方向性珪素鋼板の製造方法
SU1314687A1 (ru) * 1985-05-05 1995-09-27 Научно-исследовательский институт металлургии Способ производства листовой электротехнической стали
JPH0717961B2 (ja) * 1988-04-25 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
US5186762A (en) * 1989-03-30 1993-02-16 Nippon Steel Corporation Process for producing grain-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density
US5082509A (en) * 1989-04-14 1992-01-21 Nippon Steel Corporation Method of producing oriented electrical steel sheet having superior magnetic properties
JP2782086B2 (ja) * 1989-05-29 1998-07-30 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
RU2002820C1 (ru) * 1991-07-01 1993-11-15 Новолипецкий металлургический комбинат им.Ю.В.Андропова Способ производства анизотропной электротехнической стали
JP2620438B2 (ja) * 1991-10-28 1997-06-11 新日本製鐵株式会社 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH06179917A (ja) * 1992-12-15 1994-06-28 Nippon Steel Corp 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH06179915A (ja) * 1992-12-15 1994-06-28 Nippon Steel Corp 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
RU2048544C1 (ru) * 1993-02-15 1995-11-20 Новолипецкий металлургический комбинат им.Ю.В.Андропова Способ производства анизотропной электротехнической стали
JPH06306473A (ja) * 1993-04-26 1994-11-01 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH06306474A (ja) * 1993-04-26 1994-11-01 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3443151B2 (ja) * 1994-01-05 2003-09-02 新日本製鐵株式会社 方向性珪素鋼板の製造方法
JPH07258802A (ja) * 1994-03-25 1995-10-09 Nippon Steel Corp 高磁束密度低鉄損一方向性電磁鋼板およびその製造法
JPH07278671A (ja) * 1994-04-06 1995-10-24 Nippon Steel Corp 低鉄損鏡面方向性電磁鋼板の製造方法
JP3551517B2 (ja) * 1995-01-06 2004-08-11 Ｊｆｅスチール株式会社 磁気特性の良好な方向性けい素鋼板及びその製造方法
US5643370A (en) * 1995-05-16 1997-07-01 Armco Inc. Grain oriented electrical steel having high volume resistivity and method for producing same

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CZ306147B6 (cs) * 2009-08-03 2016-08-24 Open Joint Stock Company Novolipetsk Steel Způsob výroby za studena válcované anizotropní elektrotechnické oceli s vysokými magnetickými charakteristikami
CZ306161B6 (cs) * 2009-08-03 2016-08-31 Open Joint Stock Company Novolipetsk Steel Způsob výroby za studena válcované anizotropní elektrotechnické oceli s nízkou specifickou magnetickou ztrátou pro změnu magnetizace

Also Published As

Publication number Publication date
AU4202197A (en) 1998-07-17
US20020033206A1 (en) 2002-03-21
ITRM960904A0 (it) 1996-12-24
ES2154054T3 (es) 2001-03-16
RU2193603C2 (ru) 2002-11-27
DE69703590D1 (de) 2000-12-28
SK285282B6 (sk) 2006-10-05
IT1290172B1 (it) 1998-10-19
EP0950119A1 (en) 1999-10-20
CZ231099A3 (cs) 2000-07-12
JP2001506702A (ja) 2001-05-22
JP4651755B2 (ja) 2011-03-16
SK86399A3 (en) 2000-01-18
BR9713624A (pt) 2000-04-11
KR100561142B1 (ko) 2006-03-15
CN1242057A (zh) 2000-01-19
ITRM960904A1 (it) 1998-06-24
EP0950119B1 (en) 2000-11-22
WO1998028452A1 (en) 1998-07-02
CN1077142C (zh) 2002-01-02
US6471787B2 (en) 2002-10-29
DE69703590T2 (de) 2001-05-31
GR3035444T3 (en) 2001-05-31
PL182830B1 (pl) 2002-03-29
PL334287A1 (en) 2000-02-14
ATE197721T1 (de) 2000-12-15
KR20000069695A (ko) 2000-11-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ291193B6 (cs) Způsob výroby plechu z křemíkové oceli
KR100524442B1 (ko) 박판슬래브로부터 방향성 전기스틸스트립의 제조방법
CZ291167B6 (cs) Způsob výroby uąlechtilé křemíkové pásové oceli
JP2001520311A (ja) ヒステリシス損が少なく、高い極性を有する方向性けい素鋼板の製造方法
KR950005793B1 (ko) 자속밀도가 높은 일방향성 전기 강스트립의 제조방법
CZ295535B6 (cs) Způsob řízení inhibice při výrobě ocelových plechů
CZ291194B6 (cs) Způsob výroby pásů z křemíkové oceli
US5108521A (en) Method of making non-oriented magnetic steel strips
US5139582A (en) Method of manufacturing an oriented silicon steel sheet having improved magnetic characeristics
EP1313886B1 (en) Process for the control of inhibitors distribution in the production of grain oriented electrical steel strips
JPH04173923A (ja) 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
KR100359239B1 (ko) 자기특성과 경제성이 우수한 고자속 밀도 방향성 전기강판의 제조방법
JP2001200316A (ja) 高炭素熱延鋼板の製造方法
JPH01162725A (ja) 磁気特性の良好な珪素鋼板の製造方法
JPH0222422A (ja) 磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方法
JPH0699750B2 (ja) 電磁特性の良好な方向性けい素鋼板の製造方法
KR100817156B1 (ko) 자기적 성질이 뛰어난 방향성 전기강판의 제조방법
JPH01309923A (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0456729A (ja) 一方向性珪素鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20160724