NO330304B1 - Apen type kompressor - Google Patents
Apen type kompressor Download PDFInfo
- Publication number
- NO330304B1 NO330304B1 NO20002914A NO20002914A NO330304B1 NO 330304 B1 NO330304 B1 NO 330304B1 NO 20002914 A NO20002914 A NO 20002914A NO 20002914 A NO20002914 A NO 20002914A NO 330304 B1 NO330304 B1 NO 330304B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- seal
- lubricating oil
- chamber
- lubricant
- working gas
- Prior art date
Links
- 241000282693 Cercopithecidae Species 0.000 title 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims abstract description 62
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims abstract description 38
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 claims description 41
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 23
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 abstract description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 32
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 10
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 6
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 6
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 6
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 239000003570 air Substances 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 2
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 2
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000005538 encapsulation Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000005060 rubber Substances 0.000 description 1
- 229920003051 synthetic elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000005061 synthetic rubber Substances 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C27/00—Sealing arrangements in rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C27/008—Sealing arrangements in rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids for other than working fluid, i.e. the sealing arrangements are not between working chambers of the machine
- F04C27/009—Shaft sealings specially adapted for pumps
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S418/00—Rotary expansible chamber devices
- Y10S418/01—Non-working fluid separation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Compressor (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en kompressor av åpen type, og spesielt vedrører den en kompressor av åpen type som er egnet for en damp-kompresjons-kjølesyklus ved bruk av et kjølemiddel i det superkritiske området til karbondioksyd (C02) og lignende.
Denne søknaden er basert på japansk patentsøknad nr. Hei 11-1661694, som det vises til for nærmere informasjon.
Nylig er det, med utgangspunkt i beskyttelse av miljøet, foreslått en kjølesyklus som anvender karbondioksyd (C02) som arbeidsgass (kjølegass) for kjølesykluser av dampkompresjonstypen, som er tiltak for å eliminere fluorkarboner (se for eksempel japansk patentsøknad, første søknad nr. Hei 7-18602). Virkemåten til denne kjølesyklusen (heretter kalt C02syklus) ligner på den konvensjonelle kjølesyklusen av dampkompresjonstypen. Det vil si, som vist ved linjen A-B-C-D-A i figur 6 (C02Mollier diagram), at C02i gassform komprimeres av en kompressor (A-B), denne C02i gassform, som er komprimert ved høy temperatur, kjøles av en radiator (gasskjøler) (B-C), gasstrykket reduseres av en dekompressor (C-D), C02som er endret til væskefase, fordampes (D-A) og en ytre fluid, slik som luft kjøles av den latente varmen fra fordampningen.
Imidlertid vil, dersom den ytre temperaturen er høy, om sommeren eller lignende, temperaturen til C02på radiatorsiden bli høyere enn den kritiske temperaturen til C02, fordi den kritiske temperaturen til C02er omtrent 31 °C, som er lavere enn tilsvarende for fluorkarboner brukt som konvensjonelle kjølemidler, og derfor kondenserer ikke C02på radiatorsiden (linjen B-C krysser ikke en metningslinje SL i figur 6). Videre bestemmes fasen til C02ved radiatorens utløpsside (punktet C i figur 6) av utløpstemperaturen fra kompressoren, og C02temperaturen på radiatorens utløpsside bestemmes av radiatorens utstrålingskapasitet og den ytre temperaturen (som ikke kan kontrolleres). Således er C02temperaturen på radiatorens utløpsside i store trekk ukontrollerbar, og fasen til C02på radiatorens utløpsside kontrolleres av kompressorens utløpstrykk (trykket på radiatorens utløpsside). Følgelig må, dersom den ytre temperaturen om sommeren eller lignende er høy, trykket på radiatorens utløpsside økes som vist i linjen E-F-G-H-E i figur 6, for å sikre tilstrekkelig kjølekapasitet (forskjell i entalpi), og kompressorens driftstrykk må økes sammenlignet med den konvensjonelle kompressoren som benytter fluorkarboner.
For eksempel i tilfellet av en luftkondisjoneringsenhet for et kjøretøy, økes driftstrykket for en kompressor som bruker C02til 40 kg/cm<2>, i motsetning til en konvensjonell kompressor RI 34 som bruker fluorkarboner, som er 3 kg/cm<2>. Videre økes stopptrykket til en kompressor som benytter C02 til 40 kg/cm<2>, i motsetning til det for RI 34, som er 15 kg/cm<2>. Følgelig økes, i tilfellet for C02 syklusen, differensialtrykket mellom det indre trykket til kompressoren og det atmosfæriske trykket, og derfor er det bekymring for gasslekkasje fra tetningsdeler ved akslingen til kompressoren under drift og stopp av kompressoren. Det vil si, i den konvensjonelle kompressoren tilføres tilstrekkelig smøreolje og denne smøreoljen tilføres delvis til tetningsdeler ved akslingen. Imidlertid kan ikke smøreoljetrykket holdes på et tilstrekkelig høyt nivå, og gasslekkasjer fra akslingstetningsområdet har lett for å oppstå. Spesielt når driften stanses, tilføres ikke smøreoljen tilstrekkelig til akslingstetningsområdet, og gasslekkasjer fra dette området kan lett oppstå. Videre kan akslingstetningen skades ved gjenstart av kompressoren fordi olje ikke tilføres når denne er stoppet. Av de ovenfor nevnte grunner er C02 syklusen ikke effektiv og det er stort behov for forbedringer.
Ved siden av dette beskriver japansk patentsøknad, andre publikasjon No. Hei 3-6350 en tetningsanordning for en aksling som skal tette ved akslingsenden til en skruekompressor. I denne anordningen er en mekanisk tetning og et glatt lager som virker som en labyrinttetning, separat anordnet på akslingsenden, for å danne et lukket kammer mellom tetningene. Et smøremiddel tilføres kammeret med et trykk som er større enn trykket i et pumpekammer, og gasslekkasje fra pumpekammeret forhindres. Imidlertid er denne anordningen kun for å forhindre gasslekkasje under drift, og er ikke for å smøre maskinrommet (pumpekammeret) til kompressoren.
Den foreliggende oppfinnelse er tilveiebrakt i samsvar med de ovennevnte problemene ved den konvensjonelle teknikken, og formålet ved den foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en åpen type kompressor som kan sikre effektiv og hensiktsmessig drift under kjølesyklusen ved å forbedre smøreevnen under drift og ved å forhindre lekkasje av arbeidsgassen når driften stoppes.
US 4,470,778 beskriver en fortrengningsanordning av spiral- (scroll-) typen. Et fast spiralelement er anordnet inne i huset og omfatter en første endeplate i den første viklingen som strekker seg fra en endeflate til den første endeplaten. Utslippskammeret er utformet inntil det faste spiralelementet på den siden av endeplaten motsatt av der hvor den første viklingen strekker seg. En ringformet delevegg er utformet på den første platens endeflate og strekker seg inn i utslippskammerets indre. Utslippskammeret er oppdelt i to kammere ved en delevegg. I det minste ett hull er utformet gjennom deleveggen for å forbinde de to kammerne i utslippskammeret. En delevegg er utstyrt med et avbøyningselement for å avbøye utslippsfluidets fluidstrøm.
US 4,538,975 viser et smøresystem for en scrollkompressor (spiralkompressor). Kompressoren omfatter et hus med en fremre endeplate i den koppformete
innkapslingen. En fluidinnløpsport er utformet i den koppformede innkapslingen og har et trinnavsnitt som rager radielt ut fra en indre overflate av denne. En første oljepassasje er utformet gjennom den koppformede innkaplsingen med en endeåpning ved den indre veggen til innløpsporten inntil strinnavsnittet. En andre oljepassasje er utformet
gjennom den fremre endeplaten og er forbundet med den første oljepassasjen. En ende av den andre oljepassasjen er åpen mot en akslingstetningskavitet utformet i den fremre endeplaten.
For å oppnå det ovenfor beskrevne formålet, tilveiebringer kompressoren av åpen type ifølge den foreliggende oppfinnelse de trekk som er angitt i krav 1.
Det vil si at kompressoren ifølge den foreliggende oppfinnelse er for å komprimere en innført arbeidsgass og slippe ut arbeidsgassen som er komprimert til det forhåndsbestemte trykket, og omfatter et veivhus med et lavtrykkskammer i hvilket arbeidsgassen innføres, en veivaksling som er roterbart opplagret i lavtrykkskammeret av et lager og komprimerer arbeidsgassen ved rotasjon, en akslingstetning som er anordnet på veivakslingen på utsiden av lageret i aksiell retning, en første smøremiddeltilførselspassasje som er utformet i veivhuset og er åpen mot tetningskammeret for tilførsel av et smøremiddel til tetningskammeret og en deleinnretning som omfatter en andre tetning, og som er anordnet mellom lageret og akslingstetningen, for å avdele et rom i hvilket akslingstetningen er anordnet, fra lavtrykkskammeret, for å danne et tetningskammer.
I denne kompressoren fylles det høykomprimerte smøremiddelet i tetningskammeret, som er avdelt av deleinnretningen, via den første passasjen for smøremiddel ved drift av kompressoren. Som et resultat forhindres på en sikker måte gasslekkasjer fra tetningskammeret av dette høykomprimerte smøremiddelet.
Det er foretrukket at deleinnretningen er en labyrinttetning av ikke-kontakt type.
Labyrinttetningen tillater lekkasje av en del av det høykomprimerte smøremiddelet som tilføres fra tetningskammeret til lavtrykkskammeret under drift av kompressoren. I dette tilfellet tilveiebringes den ønskede lekkasjen av et gap mellom to samhørende deler som utgjør tetningen av ikke-kontakt typen. Videre, på grunn av fyllingen av det høykomprimerte smøremiddelet i tetningskammeret via den første passasjen for tilførsel av smøremiddel under drift av kompressoren, blir trykket i smøremiddelet som fylles i tetningskammeret tilstrekkelig høyere enn det i lavtrykkskammeret (maskinrommet). Derfor vil en del av smøremiddelet i tetningskammeret lekke til lavtrykkskammeret via labyrinttetningen og lavtrykkskammeret smøres av det lekkede smøremiddelet. Imidlertid, når driften stoppes, vil trykket i tetningskammeret og lavtrykkskammeret bli omtrent det samme. Derfor tilbakeholdes det høykomprimerte smøremiddelet som fylles i tetningskammeret av labyrinttetningen og lekkasje av smøremiddel fra tetningskammeret forhindres sikkert av dette høykomprimerte smøremiddelet. Videre forhindres skade på akslingens tetningsdel under gjenstart av kompressoren. Av de ovenfor nevnte grunner kan kjølesyklusen operere effektivt.
En tetning av kontakttypen som er sammensatt av en tetningsanordning slik som en mekanisk tetning eller en akslingstetning og en lekkasje passasje som er utformet i tetningsanordningen, kan også benyttes som det ovenfor nevnte delemiddelet. I dette tilfellet kan en lekkasjekapasitet lignende den for den ovenfor beskrevne labyrinttetningen oppnås ved å utforme en lekkasjepassasje som tilveiebringer en forhåndsbestemt lekkasje i kontakttetningen som har fullstendig tetningsevne.
Det er også å foretrekke at veivhuset har en andre passasje for tilførsel av smøremiddel, som er åpen mot lavtrykkskammeretfor å tilføre smøremiddel til lavtrykkskammeret. i dette tilfellet tilføres smøremiddelet direkte til lavtrykkskammeretvia denne andre passasjen for smøremiddel under driften.
En srnørolje-tilførselsinnretning for tilførsel av smøreolje som et smøremiddel til tetningskammeret kan også være tilveiebrakt. Smøreolje-tilførselsinnretningen omfatter en oljeseparator som er anordnet ved et utslippsrør for det høykomprimerte arbeidsgassen, for å separere smøreoljen fra arbeidsgassen, og et oljereturrør for å returnere smøreoljen som er separert av oljeseparatoren til den første passasjen for tilførsel av smøremiddel eller de første og andre passasjene for tilførsel av smøremiddel. I dette tilfellet separeres smøreoljen fra den utsluppede arbeidsgassen av smøreolje-tilførselsinnretningen og innføres i tetningskammeret eller tetningskammeret og lavtrykkskammeret og gjenbrukes som smøreolje, og derfor reduseres driftsutgiftene til kompressoren reduseres.
Videre er den foreliggende oppfinnelse spesielt effektiv for bruk i en kjølesyklus for en kompressor av åpen type, som bruker karbondioksid som arbeidsgass der driftstrykket er høytog arbeidsgassen lett kan lekke. Figur 1 er et lengdesnitt av en utførelsesform av kompressoren av åpen type ifølge den foreliggende oppfinnelse. Figur 2 er et forstørret lengdesnitt gjennom området rundt tetningskammeret i figur 1. Figur 3 er et forstørret lengdesnitt gjennom området rundt tetningskammeret ifølge en annen utførelsesform. Figur 4 er et lengdesnitt gjennom en annen utførelsesform av kompressoren av åpen type ifølge en annen utførelsesform av den foreliggende oppfinnelse.
Figur 5 er et skjematisk riss av kjølesyklusen av dampkompresjonstypen.
Figur 6 er et Mollier diagram for C02.
Foretrukne utførelsesformer av kompressoren av åpen type vil forklares under henvisning til figurene.
Først vil en C02syklus i forbindelse med kompressoren av åpen type ifølge den foreliggende oppfinnelse forklares under henvisning til figur 5. Denne C02syklusen S benyttes for luftkondisjoneringsenheten i et kjøretøy og henvisningstall 1 benevner kompressoren av åpen type som komprimerer C02. Kompressoren 1 av åpen type drives av en drivkraft som tilføres fra en ikke vist drivkilde (for eksempel en motor eller lignende). Henvisningstall la benevner en radiator (gasskjøler) for kjøling av C02som komprimeres av kompressoren av åpen type, ved hjelp av varmeveksling mellom C02og omgivende luft; henvisningstall lb benevner en trykkreguleringsventil for å regulere trykket på utløpssiden av radiatoren la i samsvar med C02temperaturen ved radiatorens la utløpsside. C02som dekomprimeres av trykkreguleringsventilen lb og en reduserer danner to faser, gass og væske, med lav temperatur og lavt trykk. Henvisningstall ld benevner en fordamper (varmeabsorberer) som virker som en kjøleinnretning for luften i passasjerkabinen, og C02som danner de to fasene gass og væske kjøler luften inne i passasjerkabinen ved å ta den latente fordampningen (fordunstingen) til C02fra den innvendige luften, i fordamperen ld. Henvisningstall le benevner en akkumulator for temporært å akkumulere C02i væskefase. Videre er kompressoren 1 av åpen type radiatoren la, trykkreguleringsventilen lb, redusereren lc, fordamperen ld og akkumulatoren le forbundet via et oljeutslippsrør og danner en lukket krets.
Som den neste vil en utførelsesform av kompressoren 1 av åpen type forklares under henvisning til figurene 1 og 2 (et tverrsnitt av området rundt tetningskammeret i figur 1).
Et hus (kappe) la til kompressoren 1 av åpen type består av et hovedhus 2 som har koppfasong og et fronthus (veivhus) 4 som er festet til hovedhuset 2 ved en bolt 3. En veivaksling 5 penetrerer fronthuset 4 og et roterbart opplagret i fronthuset 4 via et hovedlager 6 og et underlager 7, og rotasjon av en kjøretøymotor (ikke vist) overføres til veivhuset via en kjent elektromagnetisk kobling 32. Videre benevner henvisningstallene 32a, 32b henholdsvis en spole og en skive i den elektromagnetiske koblingen 32.
En fast spiral 8 og en dreiende spiral 9 er anordnet i huset la. Den faste spiralen 8 har en endeplate 10 og et spiralfremspring (overlapping) 11, som rager ut fra den indre overflaten til endeplaten 10, og en støtteblokk 13 er avtakbart festet til hovedhuset 2 ved en bolt 12. Videre er o-ringer 14a, 14b anordnet på henholdsvis den indre og den ytre overflaten til støtteblokken 13. Disse o-ringene 14a, 14b står i tett kontakt med den indre overflaten til hovedhuset 2, og derfor er et lavtrykkskammer (inntakskammer) 15, som er utformet i hovedhuset 2 og et høytrykkskammer (utslippskammer) 16 isolert, som forklart senere. Høytrykkskammeret 16 består av et indre rom 13a i støtteblokken 13 og et hult avsnitt 10a som er utformet på den bakre overflaten til endeplaten 10.
Den dreiende spiralen 9 omfatter en endeplate 17 og et spiralfremspring (overlapping) 18 som strekker seg fra den indre overflaten av endeplaten 17. Dette spiralfremspringet 18 har hovedsakelig samme form som spiralfremspringet 11 til den ovenfor beskrevne faste spiralen 8.
En ringformet platefjær 20a er installert mellom den faste spiralen 8 og fronthuset 4. Denne platefjæren 20a er gjensidig festet til den faste spiralen 8 og fronthuset 4 langs omkretsen ved hjelp av flere bolter 20a. Som et resultat kan den faste spiralen 8 kun bevege seg i aksiell retning innenfor begrensningen som gis av maksimal bøyning av platefjæren 20a (flytende konstruksjon). Videre utgjøres et støtteelement 20 for den faste spiralen av den ringformede platefjæren 20a og boltene 20b. Ved siden av dette er et rom c utformet mellom fremspringet som rager ut fra den bakre overflaten til støtteblokken 13 og huset la, og støtteblokken 13 kan beveges i rommet c langs den foran nevnte aksielle retningen sammen med den faste spiralen 8. Aksene til den faste og den dreiende spiralen 8, 9 er eksentrisk adskilt fra hverandre med en avstand tilsvarende radien til disses omdreining. Fasen til disse spiralene 8, 9 er forskjøvet 180° fra hverandre, og disse spiralene 8, 9 står i inngrep med hverandre som vist i figur 4. En leppetetning (ikke vist) er lagt på endeoverflaten til spiralfremspringet 11 og står i tett kontakt med den indre overflaten til endeplaten 17, og en annen leppetetning (ikke vist) er lagt på endeoverflaten til spiralfremspringet 18 og står i tett kontakt med den indre overflaten til endeplaten 10. Videre står sideoverflatene til disse spiralfremspringene 11, 18 i tett kontakt med hverandre på flere steder. Dersom leppetetningene ikke er installert på spiralfremspringene 11,18 vil endeoverflatene til de respektive spiralfremspringene stå i tett kontakt med de indre overflatene til endeplatene 10,17. På grunn av den ovenfor beskrevne konstruksjonen dannes flere lukkede rom 21a, 21b med punktsymmetri rundt spiralens senter. I tillegg er en rotasjonsforhindringsring (Oldham ring) 27, for å forhindre rotasjon av den dreiende spiralen 9 men tillate omdreining av denne, anordnet mellom den faste spiralen 8 og den dreiende spiralen 9.
Et sylindrisk nav 22 er utformet på den sentrale delen av den ytre overflaten til endeplaten 17 og en drivhylse 23 er roterbart installert på innsiden av navet 22 via et dreielager (drivlager) 24, som også virker som et radiallager. Et penetrerende hull 25er boret i drivhylsen 23, og en eksentrisk aksling 26 som rager fra den indre overflaten av veivakslingen 5 er roterbart installert i den penetrerende hullet 25. Videre er et aksialkulelager 19 for å understøtte den dreiende spiralen 9 plassert mellom den ytre omkretsenden til endeplatens 17 ytre overflate og fronthuset 4.
På veivakslingens 5 ytre omkretsflate er en kjent mekanisk tetning (akslingstetning) 28), som skal forklares senere, plassert på den ytre siden av hovedlageret 6. Videre er en smøreoljetilførselspassasje (første smøremiddeltilførselspassasje) 29 boret i fronthuset 4, og en ende av denne passasjen 29 er åpen mot tetningskammeret (oljekammeret) 30, som beskrevet senere, som er utformet på innsiden av fronthuset 4. Tetningskammeret 30 er isolert fira lavtrykkskammeret 15 av labyrinttetningen av ikke-kontakttypen (delemiddelet) 31, som forklart senere. I dette tilfellet er ikke delemiddelet begrenset til labyrinttetningen 31, og en kontakttetning som er dannet ved å utforme en lekkasjepassasje i en tetningsanordning, slik som en mekanisk tetning, eller en akslingstetning, kan benyttes slik som forklart senere. En høykomprimert smøreolje (smøremiddel) tilføres via smøreoljepassasjen 29. Det vil si at en oljeseparator 42 for å separere smøreoljen fra arbeidsgassen er plassert ved røret lf for den høykomprimerte arbeidsgassen som slippes ut fra utslippsåpningen 38, og smøregassen som samles av oljeseparatoren 42 innføres i smøreoljetilførselspassasjen 29 via et oljereturrør 43.
Her vil området ved tetningskammeret 30 forklares under henvisning til figur 2.
For eksempel en glidering-akslingstetning benyttes som en mekanisk tetning 28 ifølge den foreliggende utførelsesform. Denne mekaniske tetningen 28 har en setering (gummipakning) 28a, som er laget av for eksempel syntetisk gummi, og en drevet ring (glidering) 28b som roterer sammen med veivakslingen 5 og er laget av for eksempel karbonstål. Den drevne ringen 28b står i tett kontakt med seteringen 28a ved hjelp av en skyver 28c, og derfor glir den drevne ringen 28b mot seteringen 28a i samsvar med rotasjonen av veivakslingen 5.Denne mekaniske tetningen er beskrevet i japansk bruksmønstersøknad, Andre Publikasjon Nr. Hei 4-33424, som ble innlevert av den foreliggende søker, og i "Revised Refrigerating Engineering" (publisert i Japan av Corona Co., publiseringsdato: 20 juli 1975) for eksempel sidene 141 - 148.
Deleinnretningen 31 ifølge den foreliggende oppfinnelse (labyrinttetningen av ikke-kontakttypen benyttes i den foreliggende utførelsesformen) består av et ringformet hovedtetningslegeme (nødvendig bestanddel) 31a og en ringformet leppe (nødvendig bestanddel) 31b, som er i bevegelig inngrep med den indre omkretsoverflaten til hovedtetningslegemet 31a. Et lite gap er utformet mellom leppens 31b overflate og den indre omkretsoverflaten til hovedtetningslegemet 31a, og derfor er disse legemene 31a, 31b adskilte og den høykomprimerte smøreoljen kan passere gjennom gapet. Det ytre omkretsavsnittet til hovedtetningslegemet 31a danner et tykt avsnitt 40, og det tykke avsnittet 40 presses mot den indre overflaten til fronthuset 4 av en ytre ring 6a i hovedlageret 6, og derfor er det tykke avsnittet 40 støttet av fronthuset 4. Videre presses hovedlageret 6 mot den venstre siden av figur 2 av et bremavsnitt 5a på veivakslingen 5, og derfor fikseres hovedtetningslegemet 31a til fronthuset 4.1 tillegger leppen 31b laget av et elastisk materiale og veivakslingen blir presset av den indre omkretsoverflaten til leppen 31b. På grunn av den ovenfor beskrevne konstruksjonen er tetningskammeret isolert fra lavtrykkskammeret 15 av labyrinttetningen 31. Labyrinttetningen 31 har det den egenskap at leppen 31b blir elastisk deformert av den høykomprimerte smøreoljen som tilføres til tetningskammeret 30 slik at en del av denne lekker til lavtrykkskammeret 15 gjennom det ovenfor beskrevne gapet.
Så vil driften av spiralkompressoren forklares.
Når man tilfører elektrisk kraft på spolen 32a til den elektromagnetiske koblingen 32 overføres rotasjon av kjøretøymotoren til veivakslingen 5, og rotasjonen av veivakslingen 5 overføres til den dreiende spiralen 9 via en rotasjonsdirvmekanisme som består av den eksentriske akslingen 26, det penetrerende hullet 25, drivhylsen 23, det dreiende lageret 24 og navet 22. Følgelig dreier den dreiende spiralen 9 seg i en sirkulær bane, og rotasjon av den dreiende spiralen 9 forhindres av rotasjonsforhindringsringen 27.
Når den dreiende spiralen 9 dreier seg beveger linjekontaktavsnittene mellom spiralfremspringene 11,18 seg gradvis mot sentrum av spiralen og de lukkede rommene (kompresjonskammerne) 21a, 21b beveger seg gradvis mot senter av spiralen mens volumet til disse gradvis reduseres. I samsvar med disse bevegelsene strømmer arbeidsgassen som strømmer inn i inntakskammeret 15 (se pilen A i figur 1) via et innløp (ikke vist) inn i de lukkede rommene (kompresjonskammerne) 21a, 21b fra en åpning som er dannet ved spiralfremspringenes 11,18 ytre ende. denne arbeidsgassen komprimeres og ankommer ved spiralens senter 21c, og slippes ut til en utslippsport 34, som er boret inn i endeplaten 10 til den faste spiralen 8. Den utsluppede arbeidsgassen skyver opp utslippsventilen 35 og ankommer i høytrykkskammeret 16 og slippes ut fra utslippsåpningen 38. Som beskrevet ovenfor komprimeres arbeidsgassen som strømmer inn i inntakskammeret 15 i det lukkede rommet 21b, 21b av dreiningen av den dreiende spiralen 9, og slippes ut som en komprimert gass.
Dessuten blir smøregassen som samles opp av oljeseparatoren 42 tilført tetningskammeret via smøreoljetilførselspassasjen og oljereturrøret 43. Derfor blir trykket til smøreoljen som fylles i tetningskammeret 30 tilstrekkelig høyere enn trykket i lavtrykkskammeret 15 (maskinrommet) i huset la. Følgelig deformeres labyrinttetningens 31 leppe 31b og en del av den høykomprimerte smøreoljen lekkes til lavtrykkskammeret 15. Som et resultatforhindres gasslekkasje fra akslingstetningen 28 av den høykomprimerte smøreoljen som fylles i tetningskammeret 30. Videre smøres lavtrykkskammeret 15 av den lekkede smøreoljen.
Når overføringen av rotasjon til veivakslingen 5 stoppes, ved å stoppe tilførselen av elektrisk kraft til spolen 32a i den elektromagnetiske koblingen 32, stoppes driften av kompressoren 1 av åpen type og trykket i tetningskammeret 30 og lavtrykkskammeret 15 blir omtrent det samme, derfor deformeres ikke labyrinttetetningens 31 leppe 31b og den høykomprimerte smøreoljen som fylles i tetningskammeret 30 holdes av labyrinttetningen 31. Som et resultat forhindres på en sikker måte gasslekkasjer fra tetningskammeret 30 og fra akslingstetningen 28.
En annen utførelsesform av deleinnretningen vil forklares nedenfor.
Som vist i figur 3 består en labyrinttetning 51 som fungerer som deleinnretning av et ringformet første tetningsavsnitt (nødvendig bestanddel) 51a som er festet til fronthuset 4 og et ringformet andre tetningsavsnitt (nødvendig bestanddel) 51b som er festet til veivakslingen 5. Det ytre omkretsavsnittet til det første tetningsavsnittet 51a danner et tykt avsnitt 52 og det tykke avsnittet 52 presses mot den indre overflaten til fronthuset 4 av en ytre ring 6a i hovedlageret 6, og derfor fikseres det første tetningsavsnittet 51a til fronthuset 4. Videre danner det indre omkretsavsnittet til det andre tetningsavsnittet 51b et tykt avsnitt 53 og det tykke avsnittet 53 er festet til endeoverflaten av et avsnitt 5b av veivakslingen 5 med større diameter. Et lite gap er dannet mellom den indre omkretsoverflaten til det første tetningsavsnittet 51a og den ytre omkretsoverflaten til det andre tetningsavsnittet 51b, og derfor står ikke disse tetningsavsnittene 51a, 51b i kontakt med hverandre, på grunn av den ovenfor beskrevne konstruksjonen er tetningskammeret isolert fra lavtrykkskammeret 15 av labyrinttetningen 51. Under drift av kompressoren vil en del av den høykomprimerte smøreoljen som er tilført tetningskammeret 30 lekke til lavtrykkskammeret 15 gjennom det ovenfor beskrevne gapet, resten av konstruksjonen ifølge denne utførelsesformen er den samme som i utførelsesformen ifølge figur 2.
I utførelsesformene som er vist i figurene 2 og 3 benyttes labyrinttetningen som deleinnretning, imidlertid er ikke deleinnretningen begrenset til labyrinttetningen, og en kontakttetning som er tilveiebrakt ved å utforme en lekkasjepassasje i tetningsinnretningen, slik som en mekanisk tetningeller en akslingstetning, kan benyttes. Det vil si at en lekkasjeevne lignende den for den ovenfor beskrevne labyrinttetningen kan oppnås ved å utforme en lekkasjepassasje som har en forhåndsbestemt lekkasjekapasitet i kontakttetningen, som kan danne en komplett tetning.
Nå vil en annen utførelsesform av kompressoren av åpen type ifølge den foreliggende oppfinnelse forklares.
I denne utførelsesformen, som vist i figur 4, er en smøreoljetilførselspassasje (andre passasje for srnøremiddeltilførsel) 29a, som er åpen inn i lavtrykkskammeret 15 boret i hovedhuset 2, og et forgrenisngsrør 43a fra oljereturrøret 43 er forbundet med smøreoljetilførselspassasjen 29a. Under drift av kompressoren tilføres smøreolje direkte til lavtrykkskammeret 15 og kapasiteten til å smøre lavtrykkskammeret 15 forbedres.
Videre, i disse utførelsesformene, benyttes kompressoren av åpen type for en C02syklus som benytter C02som arbeidsgass, imidlertid er ikke den foreliggende oppfinnelse begrenset til utførelsesformene ovenfor. Det vil si at kompressoren av åpen type ifølge den foreliggende utførelsesform kan anvendes for en normal dampkompresjons-kjølesyklus som anvender for eksempel fluorkarboner som arbeidsgass.
I disse utførelsesformene vil tillegg smøreoljen som separeres fra den utsluppede
arbeidsgassen ved et høyt trykk, innføres i tetningskammeret (eller tetningskammeret og lavtrykkskammeret) og gjenbrukes for reduksjon av driftskostnadene. Imidlertid er ikke den foreliggende oppfinnelse begrenset til den ovenfor angitte utførelsesform. Det vil si at for eksempel en tank som lagrer smøreoljen og tilfører høykomprimert smøreolje til tetningskammeret (eller tetningskammeret og lavtrykkskammeret) kan tilveiebringes separat.
Claims (6)
1.
En spiral kompressor (1) for å komprimere en innført arbeidsgass og slippe ut arbeidsgassen som er komprimert til et forhåndsbestemt trykk, der kompressoren av åpen type omfatter: et veivhus (4) med et lavtrykkskammer (15) i hvilket arbeidsgassen
innføres, en veivaksling som er roterbart opplagret i lavtrykkskammeret av et lager (6) og komprimerer arbeidsgassen ved rotasjon, en akslingstetning (28) som er anordnet på veivakslingen på utsiden av
lageret i aksiell retning og en første smøremiddeltilførselspassasje (29) som er utformet i veivhuset
og er åpen mot tetningskammeret for tilførsel av et smøremiddel til tetningskammeret,karakterisert vedat kompressoren omfatter en deleinnretning som omfatter en andre tetning (31, 51), og som er anordnet mellom lageret og akslingstetningen, for å avdele et rom i hvilket akslingstetningen er anordnet, fra lavtrykkskammeret, for å danne et temingskammer (30).
2.
Kompressor av åpen type ifølge krav 1,karakterisert vedat denandre tetningen er en labyrinttetning (31, 51) av ikke-kontakttypen, og at labyrinttetningen er innrettet til å tillate lekkasje av en del av smøremiddelet, som er høykomprimert, og tilføres fra tetningskammeret til lavtrykkskammeret under drift av kompressoren.
3.
Kompressor av åpen type ifølge krav 1,karakterisert vedat den andre tetningen er en tetning av kontakttypen som er sammensatt av en tetningsanordning, slik som en mekanisk tetning eller en akslingstetning, og en lekkasjepassasje, som er utformet i tetningsanordningen.
4.
Kompressor av åpen type ifølge ett av kravene 1-3,karakterisertved at veivhuset har en andre smøremiddelpassasje (29a), som er åpen mot lavtrykkskammeret, for tilførsel av smøremiddel til lavtrykkskammeret.
5.
Kompressor av åpen type ifølge ett av kravene 1-3,karakterisertved at det er tilveiebrakt en smøreoljetilførselsinnretning, for tilførsel av smøreolje som smøremiddel til tetningskammeret;
idet smøreoljetilførselsinnretningen omfatter: en oljeseparator (42) som er anordnet ved et utslippsrør (lf) for den høykomprimerte arbeidsgassen, for å separere smøreoljen fra arbeidsgassen, og et oljereturrør (43) for retur av smøreoljen som er separert av oljeseparatoren, til den første smøremiddeltilførselspassasjen.
6.
Kompressor av åpen type ifølge krav 4,karakterisert vedat det er tilveiebrakt en smøreoljetilførselsinnretning, for tilførsel av en smøreolje som smøremiddel til tetningskammeret og lavtrykkskammeret: idet srnøreoljetilførselsinnretningen omfatter:
en oljeseparator (42) som er anordnet ved et utslippsrør (lf) for den høykomprimerte arbeidsgassen, for å separere smøreoljen fra arbeidsgassen, og
et oljereturrør (43) for retur av smøreoljen som er separert av oljeseparatoren, til den første smøremiddeltilførselspassasjen og den andre smøremiddeltilførselspassasjen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11161694A JP2000352377A (ja) | 1999-06-08 | 1999-06-08 | 開放型圧縮機 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20002914D0 NO20002914D0 (no) | 2000-06-07 |
NO20002914L NO20002914L (no) | 2000-12-11 |
NO330304B1 true NO330304B1 (no) | 2011-03-28 |
Family
ID=15740096
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20002914A NO330304B1 (no) | 1999-06-08 | 2000-06-07 | Apen type kompressor |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6264448B1 (no) |
EP (1) | EP1059450B1 (no) |
JP (1) | JP2000352377A (no) |
KR (1) | KR100345424B1 (no) |
CN (1) | CN1167884C (no) |
AT (1) | ATE258653T1 (no) |
DE (1) | DE60007920T2 (no) |
NO (1) | NO330304B1 (no) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4008390B2 (ja) * | 2003-07-30 | 2007-11-14 | 三菱重工業株式会社 | ポンプ |
US7878771B2 (en) * | 2004-02-24 | 2011-02-01 | Panasonic Corporation | Hermetic type compressor with wave-suppressing member in the oil reservoir |
JP2005282495A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Anest Iwata Corp | スクロール流体機械 |
US20070231170A1 (en) * | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Xiaogen Su | Drive shaft for a compressor |
JP4369940B2 (ja) * | 2006-07-12 | 2009-11-25 | アイシン・エーアイ株式会社 | 回転軸オイルシール部の潤滑構造 |
JP4611254B2 (ja) * | 2006-07-13 | 2011-01-12 | 三菱重工業株式会社 | 冷媒圧縮機 |
JP2008075460A (ja) * | 2006-09-19 | 2008-04-03 | Toyota Industries Corp | 圧縮機 |
JP2008115768A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Sanden Corp | 圧縮機のオイル戻し構造 |
NO330192B1 (no) * | 2007-04-12 | 2011-03-07 | Framo Eng As | Fluidpumpesystem. |
JP6664879B2 (ja) * | 2015-02-24 | 2020-03-13 | 三菱重工業株式会社 | 開放型圧縮機 |
CN106958527B (zh) * | 2016-01-12 | 2019-03-15 | 李铃 | 一种内冷无油涡旋式气体压缩机 |
JP6756551B2 (ja) | 2016-09-07 | 2020-09-16 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | 開放型圧縮機 |
JP6927096B2 (ja) * | 2018-03-09 | 2021-08-25 | 株式会社豊田自動織機 | 遠心圧縮機 |
Family Cites Families (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2725299A1 (de) * | 1977-06-04 | 1978-12-14 | Leybold Heraeus Gmbh & Co Kg | Waelzkolbenpumpe oder -verdichter |
DE2909157C2 (de) * | 1978-03-10 | 1984-05-30 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho, Kariya, Aichi | Rotationsverdichter |
JPS5849715B2 (ja) * | 1978-10-30 | 1983-11-05 | サンデン株式会社 | 容積式流体圧縮装置 |
US4314796A (en) * | 1978-09-04 | 1982-02-09 | Sankyo Electric Company Limited | Scroll-type compressor with thrust bearing lubricating and bypass means |
JPS55109793A (en) * | 1979-02-17 | 1980-08-23 | Sanden Corp | Displacement type fluid compressor |
JPS592800B2 (ja) * | 1980-11-10 | 1984-01-20 | サンデン株式会社 | スクロ−ル型圧縮機の潤滑油分離装置 |
JPS57176382A (en) * | 1981-04-24 | 1982-10-29 | Toyoda Autom Loom Works Ltd | Positive displacement fluid compressor device |
JPS5952193U (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-05 | サンデン株式会社 | スクロ−ル型圧縮機 |
US4538975A (en) * | 1983-08-16 | 1985-09-03 | Sanden Corporation | Scroll type compressor with lubricating system |
JPH0631625B2 (ja) * | 1984-05-25 | 1994-04-27 | 株式会社日立製作所 | スクロ−ル流体機械 |
JP2561093B2 (ja) * | 1987-06-24 | 1996-12-04 | 株式会社ゼクセル | ベ−ン型コンプレツサ |
JPH01163484A (ja) * | 1987-12-19 | 1989-06-27 | Tokico Ltd | 油冷式スクロール圧縮機 |
JPH02248681A (ja) * | 1989-03-20 | 1990-10-04 | Diesel Kiki Co Ltd | ベーン型圧縮機の潤滑油供給装置 |
JPH036350A (ja) | 1989-05-31 | 1991-01-11 | Nippon Steel Corp | 加工性とメッキ性の優れた鋼板 |
JP2536237B2 (ja) * | 1990-05-17 | 1996-09-18 | ダイキン工業株式会社 | 横型開放圧縮機 |
JP2969797B2 (ja) | 1990-05-30 | 1999-11-02 | 日本電気株式会社 | トランスポンダ |
JPH05172068A (ja) * | 1991-12-20 | 1993-07-09 | Mitsubishi Electric Corp | スクロール流体機械 |
JP2817751B2 (ja) * | 1992-04-13 | 1998-10-30 | 三菱電機株式会社 | スクロール流体機械 |
DE4307083B4 (de) * | 1993-03-06 | 2007-07-12 | Zoz Maschinenbau Gmbh | Vorrichtung zur Feinstmahlung von Feststoffen |
JPH0718602A (ja) | 1993-06-29 | 1995-01-20 | Sekisui Chem Co Ltd | 埋込栓 |
JPH0743490A (ja) | 1993-07-28 | 1995-02-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 原子炉格納容器の建設方法 |
JP3207308B2 (ja) * | 1993-12-16 | 2001-09-10 | 株式会社デンソー | スクロール型圧縮機 |
JP3207307B2 (ja) * | 1993-12-16 | 2001-09-10 | 株式会社デンソー | スクロール型圧縮機 |
JPH08159058A (ja) * | 1994-11-30 | 1996-06-18 | Sanden Corp | スクロール圧縮機 |
US6074186A (en) * | 1997-10-27 | 2000-06-13 | Carrier Corporation | Lubrication systems for scroll compressors |
JP3801332B2 (ja) * | 1997-11-20 | 2006-07-26 | 三菱重工業株式会社 | 圧縮機 |
JPH11241691A (ja) * | 1998-02-25 | 1999-09-07 | Denso Corp | Co2用スクロール型電動圧縮機 |
-
1999
- 1999-06-08 JP JP11161694A patent/JP2000352377A/ja active Pending
-
2000
- 2000-06-01 KR KR1020000029925A patent/KR100345424B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-06-07 US US09/588,731 patent/US6264448B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-06-07 NO NO20002914A patent/NO330304B1/no not_active IP Right Cessation
- 2000-06-08 EP EP00111857A patent/EP1059450B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-08 DE DE60007920T patent/DE60007920T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-08 AT AT00111857T patent/ATE258653T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-06-08 CN CNB001181246A patent/CN1167884C/zh not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR100345424B1 (ko) | 2002-07-26 |
DE60007920T2 (de) | 2004-10-28 |
JP2000352377A (ja) | 2000-12-19 |
EP1059450A3 (en) | 2002-03-27 |
EP1059450A2 (en) | 2000-12-13 |
CN1167884C (zh) | 2004-09-22 |
DE60007920D1 (de) | 2004-03-04 |
EP1059450B1 (en) | 2004-01-28 |
CN1276488A (zh) | 2000-12-13 |
US6264448B1 (en) | 2001-07-24 |
NO20002914L (no) | 2000-12-11 |
ATE258653T1 (de) | 2004-02-15 |
KR20010007166A (ko) | 2001-01-26 |
NO20002914D0 (no) | 2000-06-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100740211B1 (ko) | 밀폐형 스크롤 압축기 및 냉동 공조장치 | |
KR0156879B1 (ko) | 밀폐형압축기 | |
NO330304B1 (no) | Apen type kompressor | |
US20060130495A1 (en) | System and method of refrigeration | |
JP4607221B2 (ja) | スクロール膨張機 | |
KR100349480B1 (ko) | 스크롤 압축기 | |
CN101548065A (zh) | 整体式滑阀泄放阀 | |
CN101963160B (zh) | 涡轮压缩机及冷冻机 | |
US6287097B1 (en) | Scroll compressor having discharge port formed only in end plate of fixed scroll, and discharge valve attached to the end plate | |
JP2002242858A (ja) | スクロール圧縮機 | |
US6244840B1 (en) | Scroll compressor having end plates of fixed and revolving scrolls thicker than heights of spiral protrusions of the scrolls | |
JP4859952B2 (ja) | 開放型圧縮機 | |
JP2006189185A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
JP4929051B2 (ja) | 密閉形スクロール圧縮機及び冷凍空調装置 | |
JP4664490B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
WO2015016018A1 (ja) | ランキンサイクル装置 | |
JP2002242859A (ja) | スクロール圧縮機 | |
JPH0136028B2 (no) | ||
JP2007146860A (ja) | スクロール圧縮機、蒸気圧縮式冷凍サイクル、および車両用空調装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |