NO158612B - Innretning for flytende arkpaalegging. - Google Patents
Innretning for flytende arkpaalegging. Download PDFInfo
- Publication number
- NO158612B NO158612B NO841150A NO841150A NO158612B NO 158612 B NO158612 B NO 158612B NO 841150 A NO841150 A NO 841150A NO 841150 A NO841150 A NO 841150A NO 158612 B NO158612 B NO 158612B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- catalyst
- gases
- heat exchanger
- stage
- preheated
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 100
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 80
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 34
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 30
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 15
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 9
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 claims description 7
- 150000004682 monohydrates Chemical class 0.000 claims description 3
- XUKUURHRXDUEBC-KAYWLYCHSA-N Atorvastatin Chemical compound C=1C=CC=CC=1C1=C(C=2C=CC(F)=CC=2)N(CC[C@@H](O)C[C@@H](O)CC(O)=O)C(C(C)C)=C1C(=O)NC1=CC=CC=C1 XUKUURHRXDUEBC-KAYWLYCHSA-N 0.000 claims 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 3
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000754 Wrought iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H11/00—Feed tables
- B65H11/002—Feed tables incorporating transport belts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H11/00—Feed tables
- B65H11/007—Feed tables with front stop arrangements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H5/00—Feeding articles separated from piles; Feeding articles to machines
- B65H5/08—Feeding articles separated from piles; Feeding articles to machines by grippers, e.g. suction grippers
- B65H5/12—Revolving grippers, e.g. mounted on arms, frames or cylinders
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H5/00—Feeding articles separated from piles; Feeding articles to machines
- B65H5/24—Feeding articles in overlapping streams, i.e. by separation of articles from a pile
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H2801/00—Application field
- B65H2801/03—Image reproduction devices
- B65H2801/21—Industrial-size printers, e.g. rotary printing press
Description
Fremgangsmåte til fremstilling av S03 og/eller svovelsyre ved katalytisk omsetning av S02-holdige gasser.
Den katalytiske oksydasjon av S02 (til S03
skal såvel av økonomiske grunner, som også for
å unngå luftforurensninger med S02 føres til
høyest mulig omsetningsgrader. For å unngå
luftforurensninger er det sogar nødvendig å øke
omsetningsgraden til slike verdier som forøvrig
ellers ikke ville tilstrebes rent økonomisk. Derved oppheves kravet om å oppnå denne omset-ningsøkning på økonomisk best mulig måte.
Da de kjente katalysefremgangsmåter i ka-talysatorovner med flere katalysatorhorder og
entrinnsabsorbsjon av det ved katalysen dannede S03 bare oppnår omsetningsgrader fra ca.
96 til 98,0 pst., er det allerede blitt foreslått å
gjennomføre SOa-absorbsjonen i flere trinn. Mellomabsorbsjonen av S03 hindrer da innstilling
av massevirkningslovens likevektstilstand og be-virker en gunstig S02-omsetning i de følgende
katalysatortrinn, hvorved det oppnås en høyere
samlet omsetning.
Det er allerede fremkommet flere forslag på dette området, som. tilstreber en høyest mulig foromsetning på ca. 90 pst. og høyere, før det første absorbsjonstrinn. De fleste av disse fremgangsmåter kunne imidlertid ikke anvendes i praksis, da fremgangsmåtene ved anvendelse av rensede gasser med en utgangtemperatur under 100°C ikke kunne gjennomføres varmeautarkivt og følgelig arbeidet uøkonomisk eller betinget uøkonomiske investeringer og de fremgangs-måtetekniske vanskeligheter til å overholde var-mebalansen kunne ikke overvinnes.
Det er også kjent mellomabsorbsjonsfrem-gangsmåter som arbeider etter våtkatalyseprin-sippet, dvs. katalysen går ikke ut fra rensede og tørkede S02-holdige gasser, men fra gasser som enten allerede inneholder vanndamp, eller hvor-til det på forskjellige måter tilsettes vanndamp. Disse våtkatalytiske fremgangsmåter har imidlertid den ulempe at det dannede S03 er meget vanskelig å absorbere fra de fuktige gasser og derfor unnviker SOa-tåken, som selv med ekstra apparative konstruksjoner bare ufullstendig lar seg unngå, eller betinger meget høye investeringsomkostninger.
Først i den senere tid er det blitt kjent fremgangsmåter som overvinner disse tidligere ulem-per og muliggjør en økonomisk og varmeautarkivt mellomabsorbsjon.
Disse fremgangsmåter går ut fra renset og tørket røstgass med et S02-innhold fra 9 til 12 pst. og oppnår omsetningsgrader på over 99,5 pst. Utgangssgassene oppvarmes i varmeutveksling med de ferdige- resp. forkatalyserte gasser som trer ut fra siste og første katalysatortrinn, som består av to katalysatorsj ikt, til det første katalysatorsjikts starttemperatur og innføres i denne. Mellom første og annen katalysatorhorde foregår en avkjøling av katalysatorgassene ved innblåsning av kaldgass. Det første katalysatortrinns forkatalyserte gasser avkjøles i varmeutveksling med de foroppvarmede utgangsgasser til annet katalysatortrinns starttemperatur og føres fra dette katalysatortrinn, med en omsetningsgrad fra 80 til 90 pst., til en varmeveksler, hvor de avkjøles ved hjelp av de fra mellomabsorbsjonen uttredende gasser til 175 til 215°C. Deretter foregår mellomabsorbsjonen av det dannede S03 med sterk absorbersyre. De uttredende gasser bringes ved varmeutveksling med annet katalysatorsjikts varme forkatalyserte gasser til det tredje katalysatortrinns starttemperatur og tilføres sluttomsetningen ut i dette trinn. I tilknytning foregår det resterende S03-innholds absorbsjon i sluttabsorberen.
En fremgangsmåte går likeledes ut fra rensede og tørkede gasser med et S02-innhold på over 9 pst., idet det ikke bare oppnås en varmeautarki i systemet, men sogar et nyttbart var-meoverskudd. De fra det første katalysatortrinn uttredende forkatalyserte gasser, blir, før inntreden i den ved temperaturer fra 170 til 250°C drevne mellomabsorbsjon, avkjølet i et første mellomvarmeutveksletrinn i varmeutveksler mot de for S03 befridde gasser fra mellomabsorbsjonen og deretter i et annet varmeutvekslingstrinn til et varmeinmhold som med de fra gassene i mellomabsorbsjonen opptatte varmemengde gir en uttredelsestemperatur på gassen fra mellomabsorbereren som omtrent tilsvarer mellomab-sorbsjonens driftstemperatur. Den derved dannede varmemengde nyttiggjøres, f. eks. anvendes til foroppvarmning av matningsvann i en ytterligere varmeveksler.
En annen fremgangsmåte muliggjør forar-beidelsen av S02-holdige gasser med et innhold på under 9 pst., idet det likeledes består et varmeautarkivt system. De uttredende forkatalyserte gasser fra første katalysatortrinn avkjøles, før inntreden i mellomabsorbsjonen, som drives med 170 til 250°C, i et annet mellomvarmeut-vekslertrinn mot de fra S03 befridde gasser fra mellomabsorbsjonen og deretter i et annet varmeutvekslingstrinn mot den kalde S02-holdige inngangsgass til en temperatur som omtrent tilsvarer mellomabsorbs j onéns driftstemperatur.
Det er. også allerede foreslått å arbeide med
lavere omsetningsgrader i første katalysatortrinn.
Således er det kjent en fremgangsmåte hvor det til svovelforbrenningsgasser settes en be-stemt vanndampmengde, deretter foregår i et første katalysatortrinn en omsetning på ca. 65 pst., og de vanndampholdige foromsatte gasser avkjøles i varmeutvekslere langsomt til en temperatur under duggpunktet. Denne fremgangsmåte har den ulempe at avkjølingen, for å unngå tåkedannelsen, må foregå meget langsomt, altså at varmeutveksleren må være meget stor og dermed dimensjoneres uøkonomisk og dess-uten opptrer korrosjonsproblemer som knapt kan løses eller bare under uøkonomiske betingelser.
En annen kjent fremgangsmåte tilstreber en foromsetning fra 70 til 90 pst. Denne fremgangsmåten går likeledes ut fra svovelforbrenningsgasser og krever for å dekke varmebehovet varme utgangsgasser med over 700°C.
Videre er det foreslått å overvinne fagfolks betenkeligheter mot en 60-80 pst.-ig foromsetning og mellomabsorbsjon med sterk svovelsyre, nemlig at den ved denne arbeidsmåte dannede sterkt korrosive svovelsyretåke ikke skulle kunne unngås og selv ikke ville kunne unngås ved ekstra ikoksfilter, ved at spesielt sterke, fuktige svovelforbrenningsgasser med minst 10 pst. S02 om-settes i et første katalysatortrinn til 25 til 40 pst., mellomabsorbsjonen av dannet S03 foregår med svak svovelsyre på maksimalt 93 pst. og gassens følbare varme omdannes i latent for-dampningsvarme for på denne måte å fordampe vannet fra syren o<g å øke gassens vanninnhold. På denne måte skal det dannede svovelsyretåke som lar seg adskille ved hjelp av vanlige filtre, som f. eks. koksfilter. Denne fremgangsmåte krever for varmeautarki varme, sterke og fuktige svovelforbrennnigsgasser. Opptreden av korrosive svovelsyretåker kan riktignok lokaliseres, men ikke unngås. En ytterligere ulempe består i at det fremkommer en betraktelig mengde tynn svovelsyre.
En annen fremgangsmåte muliggjør forar-beidelsen av kalde, rensede og . tørkede fattige gasser med et S02-innhold under 9 pst., ved at gassens S02-innhold før inntreden i katalysatorkaret konsentreres ved tilsetning av varme svovelforbrenningsgasser etter sluttvarmeut-véksleren, således at summen av forbrennings-varme og oksydasjonsvarme av det S02 som stammer fra svovelforbrenningen er minst til-strekkelig til å dekke varmetap i mellomabsorbsjonen.
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til katalytisk omsetning av S02-holdige gasser med et S02-innhold under 9 pst. til S03 og/eller svovelsyre, hvor gassene renses og tørkes og hvor de S02-holdige gasser som anvendes foroppvarmes i varmeutveksling mot varme S03-holdige gasser og med mellomabsorbsjon av det i et før-ste katalytortrinn dannede S03-innhold av gassene, og fremgangsmåten er karakterisert ved at omsetningsgraden i første katalysatortrinn før mellomabsorbsjonen innstilles til 70 til 80 pst. av det samlede S02-innhold i utgangsgassene, at begge katalysatortrinn består av to katalysatorsjikt, at hovedmengden av de -kalde S02-holdige utgangsgasser foroppvarmes i varmeutveksling mot de SO;)-holdige gasser i en sluttvarmeutveksler og at minst en delstrøm av de resterende S02-holdige gasser foroppvarmes i en mellomvarmeutveksler i varmeutveksling med de S03-holdige gasser fra annet katalysatortrinns første katalysators] ikt, og de foroppvarmede gasstrømmer videreoppvarmes i en annen mellomvarmeutveksler i varmeutveksling med S03-holdige gasser fra første katalysatortrinn til første katalysators] ikts starttemperatur.
Hovedfordelen ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen overfor de tidligere i praksis gjen-nomførbare fremgangsmåter ved fleregangs absorbsjon med høy foromsetning ligger i de ve-sentlig nedsatte investeringsomkostninger. Således utgjør innsparingen av katalysatormasse ca.
30 pst. eller 80 1 pr. dagstonn monohydrat, da
bare ca. 40 liter katalysatormasse er nødvendig pr. dagstonn monohydrat i første katalysatortrinn. Videre senkes konstruksjonsomkostninge-ne for katalysatorkaret.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen består av anvendelse av 2 katalysatorsjikt i hver av de to katalysatortrinn, mellomabsorbsjon av dannet SOs etter første katalysatortrinn med høypro-sentig svovelsyre, anordning av varmeutvekslere etter hvert katalysators]'ikt, idet hovedmengden av den kalde inntredelsesgass foroppvarmes i sluttvarmeutveksleren i varmeutveksling mot de ferdigkatalyserte gasser til ca. 340°C og deretter i en mellomvarmeutveksler bringes i varmeutveksling mot de forkatalyserte gasser fra første katalysatorsj ikt til første katalysators] ikts starttemperatur, mens den mindre delstrøm av an-kommende gasser i en mellomvarmeutveksler bringes i varmeutveksling mot de fra tredje hor-de uttredende SO2-h0ldige gasser, som derved avkjøles til siste katalysatorsjikts arbeidstemperatur til omtrent samme inntredelsestemperatur som ho<y>edgasstrømmen og deretter forenes med denne før inntreden i mellomvarmeutveksleren. De fra første katalysatortrinn med en omsetning på ca. 70-80 pst. uttredende S03-holdige gasser avkjøles i en varmeutveksler mot de fra mellomabsorbsjonen kommende for SOs befridde gasser til ca. 140° C, idet de SO.-frie gasser bringes til tredje katalysatorsjikts arbeidstemperatur. Mellomabsorbsjonen foregår i de kjente absorb-sjonsapparaturer, idet det som absorbsjonsvæske anvendes høyprosentig svovelsyre, fortrinnsvis slik med 98 til 98,5 pst. Innkopling av' ekstra filtre er ikke nødvendig, da det praktisk talt ikke opptrer noen svovelsyretåke.
Ifølge en foretrukket utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir en ytterligere delstrøm av den kalde utgangsgass satt til de fra første katalysatorsj ikt uttredende varme, forkatalyserte gasser før deres inntreden i mellomvarmeutveksleren idet tilsetningen foregår i et blandekammer. Denne delstrøm utgjør ca. 8 til 10 pst. av den samlede utgangsmengde og senker de forkatalyserte igassers temperatur fra ca. 595 til 610°C til ca. 565 til 550°C. Denne lille temperatursenkning muliggjør anvendelsen av normale materialer som smijern for bygning av mellomvarmeutveksleren, mens ved forkatalyserte gassers uttredelsestemperatur, er det allerede nødvendig med spesialstål.
En ytterligere' foretrukket utførelse består i å føre en ytterligere delstrøm av den kalde utgangsgass på ca. 7 til 15 pst. i et annet trinn av varmeutveksleren mellom de to katalysatortrinn og foroppvarme denne delstrøm til ca. 80 til
100°C, og deretter å innføre gassen etter en ytterligere oppvarmning til arbeidstemperatur i
første og annet katalysators]'ikt inn i det tilsvarende katalysators] ikt. Denne arbeidsmåte mu-liggjør, spesielt ved meget «fattige» gasser, en varmeautarkivt drift av fremgangsmåten.
En spesiell fordel ved fremgangsmåten består ved siden av varmeautarki i den gode tilpas-ningsevne til svingende S02-innhold i utgangs-gassen og samtidig utledning av varmeutveks-lingsflatene til optimale betingelser, dvs. til høye S02-innhold, idet bare det annet trinn av varmeutveksleren mellom de to kontakttrinn tje-ner til reguleringsflate.
Forarbeides høypronsentige gasser, så går ingen delstrøm av den kalde utgangsgass gjen-nom det annet.trinn og den overskytende varme, som ikke muliggjør noen økonomisk anvendelse
føres bort i mellomabsorbererens syrekretsløp.
Ved «fattige» gasser foroppvarmes en delstrøm i annet trinn av denne varmeutveksler og føres
f. eks. inn i blandingskammeret, mens de kalde utgangsgassers delstrøm til blandingskammeret strupes tilsvarende eller koples ut.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal forklares nærmere under henvisning til tegnin-gen og ved hjelp av to utførelseseksempler.
Eksempel 1 (fig. 1).
En røstgass, som fremkommer med 6,7 volumprosent, blir på kjent måte avkjølet, renset og tørket og ført til katalysen med en temperatur på 60°C over ledning 1 i en mengde på 14.150 NmVtime. Over ledning 2 føres en delstrøm herav på 10.530 NmVtime i sluttvarmeutveksleren 3, som har . 40 pst. av den samlede varmeutveksler-flate, oppvarmes her til 340°C, føres over ledning 4 inn i mellomvarmeutveksleren 5, som har 8 pst. av den samlede varmeutvekslingsflate, oppvarmes her til 430°C og føres ton i det første sjikt 7 av katalysatorkaret 8 over ledning 6.
Det første sjikt har 15 pst. av den samlede katalysatormasse. De forkatalyserte gasser forlater over ledning 9. katalysatorkaret 8 og føres med en temperatur på 590°C inn i blandingskammeret 10, avkjøles med en delstrøm på 1.150 NmVtime av den over ledning 11 tilførte kalde utgangsgass til 565°C, føres over ledning 12 inn i mellomvarmeutveksleren 5, avkjøles til 470°C og føres over ledning 13 inn i annet katalysatorsjikt 14, som har 15 pst. av den samlede katalysatormasse.
Den viderekatalyserte gass føres med en omsetningsgrad på ca. 80 pst. og en temperatur på
ca. 500°C over ledning 15 inn i varmeutveksleren 16, som har 48 pst. av den samlede varmeutvekslingsflate, avkjøles til 150°C og føres over ledning 17 inn i mellomabsorbereren 18. Den inntredende
gass berisles med 98,5 pst.-ig svovelsyre av 70°C i motstrøm og befris for SOs (ikke vist), føres
over ledning 19 med en temperatur på 70°C inn i varmeutveksleren 16, oppvarmes her til 420°C
og føres over ledning 20 inn i 'tredje katalysator-
sjikt 21, som har 30 pst. av den samlede katalysatormasse. Den viderekatalyserte gass føres over ledning 22 inn i mellomvarmeutveksleren 23, som har 4 pst. av den samlede varmeutvekslingsflate, avkjøles her i varmeutveksling med en over led-
ning 23 tilførte delstrøm på 2.470 Nm<3>/time av den kalde utgangsgass til 400°C og føres over ledning 25 inn i siste katalysatorsj ikt 26, som har 40 pst. av den samlede katalysatormasse. Del-strømmen av den til 340° C foroppvarmete utgangsgass forenes over ledning 27 med hoved-strømmen av utgangsgassene i ledning 4. De ferdigkatalyserte gasser forlater katalysatorka-
ret 8 med en samlet omsetningsgrad på mer enn 99,5 pst. over ledning 28 med en temperatur på 405°C, avkjøles i sluttvarmeutveksleren 3 til 150°
C, føres over ledning 29 inn i sluttabsorbereren
30, og berisles her med 98,5 pst.-ig svovelsyre av 70°C i motstrøm.
Eksempel 2 (fig. 2).
En med 6,7 volumprosent dannet røstgass avkjøles på kjent måte og renses og tørkes og føres til katalysen med en temperatur på 60°C
over ledning 1 i en mengde på 16.060 Nm<3>/time.
Over ledning 2 føres en delstrøm herav på 11.100 NmVtime inn i sluttvarmeutveksleren 3, som har
36 pst. av den samlede varmeutvekslingsflate, oppvarmes her til 340°C og føres over ledning 4
inn i mellomvarmeutveksleren 5 som har 8 pst.
av den samlede varmeutvekslingsflate, oppvar-
mes her til 430°C og føres inn i første sjikt 7 av katalysatorkaret 8 over ledning 6.
Det første sjikt har 14 pst. av den samlede katalysatormasse. De forkatalyserte gasser for-
later over ledning 9 katalysatorkaret 8 og føres med en temperatur på 590°C inn i blandingskammeret 10, avkjøles til 565°C med en delstrøm på 1.990 NmVtime av den utgangsgass som over ledning 32 er ført inn i annet trinn 33 av varmeutveksleren som har ca. 4 pst. av den samlede varmeutvekslingsflate og som her er oppvarmet til 90°C og ført inn over ledning 34, føres over ledning 12 inn i mellomvarmeutveksleren 5, av-kjøles til 470°C og føres over ledning 13 inn i annet katalysatorsj ikt 14 som har 16 pst. av den samlede katalysatormasse.
Den videre katalyserte gass føres med en omsetningsgrad på ca. 80 pst. og en temperatur på 500°C over ledning 15 inn i varmeutveksleren 16
som har 48 pst. av den samlede varmeutvekslingsflate, avkjøles til 140°C, videreavkjøles i varmeutvekslerens annet trinn 33 til 130°C, og føres over ledning 17 inn i mellomabsorbereren 18. Den inntredende gass berisles i motstrøm med 98,5 pst.-ig svovelsyre av 70°C og befris for SOg (ikke vist), føres over ledning 19 med en tempe-
ratur på 70°C inn i varmeutveksleren 16, oppvarmes her til 420°C og føres over ledning 20
inn i tredje katalysatorsj ikt 21, som har 30 pst.
av den. samlede katalysatormasse. Den videre katalyserte gass føres over ledning 22 inn i mellomvarmeutveksleren 23, som har 4 pst. av den samlede varmeutvekslingsflate^ avkjøles her i
varmeutveksling med en over ledning 24 tilført delstrøm på 2760 NmVtime av den kolde utgangs-
gass til 400°C og føres over ledning 25 inn i siste katalysatorsj ikt 26, som har 40 pst. av den samlede katalysatormasse. Delstrømmen av den til 340° foroppvarmede utgangsgass forenes over ledning 27 med utgangsgassens hovedstrøm i ledning 4. De ferdigkatalyserte gasser forlater katalysatorkaret 8 med en samlet omsetningsgrad på mer enn 99,5 pst. over ledning 28 med en temperatur på 405°C, avkjøles i sluttvarmeutveksleren 3 til 130°C, føres over ledning 29 inn i sluttabsorbereren 30, berisles her i motstrøm med 98,5 pst.-ig svovelsyre av 70°C (ikke vist), og bortføres over ledning 31 med en temperatur på
70° C.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte til katalytisk omsetning
av S02-holdige gasser med et S02-innhold under 9, pst. til S03 og/eller svovelsyre, hvor gassene renses og tørkes og hvor de S02-holdige gasser som anvendes foroppvarmes i varmeutveksling mot varme S03-holdige gasser og med mellomabsorbsjon av det i et første katalysatortrinn dannede S03-innhold av gassene, karakterisert ved at omsetningsgraden i første katalysatortrinn før mellomobsorbsjonen innstilles til 70 til 80 pst. av det samlede S02-innhold i utgangsgassene, at begge katalysatortrinn består av to katalysatorsj ikt, at hovedmengden av de kalde S02-holdige utgangsgasser foroppvarmes i varmeutveksling mot de S03-holdige gasser i en sluttvarmeutveksler og at minst en delstrøm av de resterende S02-holdige gasser foroppvarmes i en mellomvarmeutveksler i varmeutveksling mot de S03-holdige gasser fra annet katalysatortrinns første katalysatorsj ikt og de foroppvarmede gasstrømmer videreoppvarmes i en annen mellomvarmeutveksler i varmeutveksling med SOs-holdige gasser fra første katalysatortrinn til første katalysatorsj ikts starttemperatur.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at temperaturen av utgangsgassens foroppvarmede S02-holdige delstrøm-mer utgjør 320 til 340°C før inntreden i mellomvarmeutveksleren som er anordnet mellom det første katalysatortrinns første og annet katalysatorsj ikt.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 og 2, karakterisert ved at de forkatalyserte S03-holdige gasser som trer ut av første katalysatortrinns første katalysatorsj ikt, avkjøles før inntreden i mellomvarmeutveksleren anordnet mellom første katalysatortrinns første og annet katalysatorsj ikt ved hjelp av tilblanding av en del-strøm av 8 til 14 pst. av den kolde S03-holdige utgangsgass til en temperatur fra 565 til 550° C.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 3, karakterisert ved at S03-holdige gasser fra første katalysatortrinn, før anvendelse i mellomabsorbereren, foravkjøles i en første varmeutveksler i varmeutveksling mot de for SOs-befridde gasser fra mellomabsorbsjonen og deretter videreavkjøles i en annen varmeutveksler mot en delstrøm av de kolde S02-holdige utgangsgasser.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, kar ak-terisert ved at de S02-holdige utgangsgassers delstrøm, som er foroppvarmet i annen varmeutveksler mellom de to katalysatortrinn og mellomabsorbsjonen, tilblandes til den foroppvarmede hovedstrøm av de S02-holdige gasser før inntreden i første katalysatorsj ikt.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at delstrømmen av de S02-hol-dige utgangsstoffer som er oppvarmet i annen varmeutveksler mellom de to katalysatortrinn og mellomabsorbsjonen, tilføres de fra første ka
talysatorsj ikt uttredende S03-holdige gasser før inntreden i mellomvarmeutveksleren.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1—6, karakterisert ved at katalysatormassen fra første katalysatortrinn utgjør 40 liter pr. dagstonn monohydrat.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19833311196 DE3311196A1 (de) | 1983-03-26 | 1983-03-26 | Verfahren zur fliessenden anlage von boegen |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO841150L NO841150L (no) | 1984-09-27 |
| NO158612B true NO158612B (no) | 1988-07-04 |
| NO158612C NO158612C (no) | 1988-10-12 |
Family
ID=6194848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO841150A NO158612C (no) | 1983-03-26 | 1984-03-23 | Innretning for flytende arkpaalegging. |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4588184A (no) |
| EP (1) | EP0120348B1 (no) |
| JP (1) | JPS59179348A (no) |
| AU (1) | AU565405B2 (no) |
| BR (1) | BR8401361A (no) |
| CA (1) | CA1207347A (no) |
| DE (2) | DE3311196A1 (no) |
| DK (1) | DK66884A (no) |
| ES (2) | ES530881A0 (no) |
| GB (1) | GB2136777B (no) |
| NO (1) | NO158612C (no) |
| ZA (1) | ZA84836B (no) |
Families Citing this family (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ZA84910B (en) * | 1983-03-26 | 1984-09-26 | Heidelberger Druckmasch Ag | Method for aligning sheets |
| GB2166419B (en) * | 1984-09-28 | 1988-05-05 | Rotaprint Plc | Sheet registration device and method |
| DE3442135A1 (de) * | 1984-11-17 | 1986-05-28 | Heidelberger Druckmaschinen Ag, 6900 Heidelberg | Verfahren zum ausrichten von bogen |
| DE3644431A1 (de) * | 1986-12-24 | 1988-09-01 | Koenig & Bauer Ag | Bogengreifervorrichtung in einer rotationsdruckmaschine mit bogengreifern, die in axialer richtung bewegbar sind |
| US4911423A (en) * | 1988-05-31 | 1990-03-27 | The Dow Chemical Company | Apparatus for multiple lane stacking of flexible products |
| US5108085A (en) * | 1989-05-22 | 1992-04-28 | The Dow Chemical Company | Apparatus and method for the production of flexible products |
| DE3939461A1 (de) * | 1989-11-29 | 1991-06-27 | Kela Spezialmaschinen Gmbh | Durchlaufeinrichtung fuer die behandlung von leder und aehnlichen materialien |
| DE4239732A1 (de) * | 1992-11-26 | 1994-06-01 | Heidelberger Druckmasch Ag | Anleger für Druckmaschinen und Verfahren zur Vereinzelung und Ausrichtung von Bogen |
| EP0668161B1 (de) * | 1994-02-17 | 1998-06-10 | De La Rue Giori S.A. | Vorrichtung zur Uebergabe einzelner Bögen an den Druckzylinder einer Bogenrotationsdruckmaschine |
| DE4430296C2 (de) * | 1994-08-26 | 1997-12-11 | Roland Man Druckmasch | Vorrichtung zum seitlichen Ausrichten von Bogen |
| DE4436034C2 (de) * | 1994-10-08 | 2000-06-08 | Roland Man Druckmasch | Verfahren zum Ausrichten von Bogen |
| DE4439808C2 (de) * | 1994-11-08 | 1998-02-19 | Roland Man Druckmasch | Verfahren und Vorrichtung zum Ausrichten von Bogen |
| DE19618030B4 (de) * | 1996-05-04 | 2006-06-01 | Heidelberger Druckmaschinen Ag | Verfahren und Vorrichtung zum seitlichen Ausrichten eines Bogens |
| DE19822307B4 (de) | 1997-07-12 | 2008-12-24 | Heidelberger Druckmaschinen Ag | Verfahren zum paßgerechten Ausrichten von Bogen |
| US5964461A (en) * | 1997-10-03 | 1999-10-12 | Halm Industries Co., Inc. | Pusher block assembly for printing press |
| DE19906499B4 (de) * | 1999-02-17 | 2006-08-03 | Koenig & Bauer Ag | Verfahren und Vorrichtung zum seitlichen Ausrichten von Bogen |
| DE19958134C2 (de) | 1999-12-02 | 2003-05-15 | Koenig & Bauer Ag | Saugwalze |
| DE10062821B4 (de) * | 2000-12-15 | 2004-02-19 | Koenig & Bauer Ag | Vorrichtung zur Ausrichtung von Bogen |
| DE10062820B4 (de) * | 2000-12-15 | 2004-02-19 | Koenig & Bauer Ag | Vorrichtungen zur Ausrichtung von Bogen |
| DE10137007A1 (de) | 2000-12-15 | 2002-06-20 | Koenig & Bauer Ag | Eine Vorrichtung und ein Verfahren zur Ausrichtung von Bogen |
| DE10064433A1 (de) * | 2000-12-21 | 2002-07-04 | Giesecke & Devrient Gmbh | Vorrichtung zur Ausrichtung von Blattgut |
| DE10205630A1 (de) * | 2002-02-12 | 2003-08-14 | Koenig & Bauer Ag | Vorrichtung zum seitlichen Ausrichten von Bogen |
| DE10310375B4 (de) * | 2002-03-09 | 2012-04-05 | Kba-Meprint Ag | Bogenzuführtrommel |
| DE10226484A1 (de) * | 2002-06-14 | 2003-12-24 | Koenig & Bauer Ag | Vorrichtung zum seitlichen Ausrichten |
| DE102005046097A1 (de) * | 2005-09-27 | 2007-04-05 | Heidelberger Druckmaschinen Ag | Bewegbare Greiferbrücke |
| DE102007061556B4 (de) * | 2007-12-18 | 2011-06-09 | Kba-Metronic Aktiengesellschaft | Transportzylinder, mit beweglicher Greifervorrichtung und Verfahren zum Transportieren von Bögen |
| DE102009008781B4 (de) | 2008-03-17 | 2022-05-12 | Heidelberger Druckmaschinen Ag | Vorrichtung zum Ausrichten von Bogen mittels auf einem Zylinder angeordneter Anschläge |
| DE102008034917A1 (de) * | 2008-07-26 | 2010-01-28 | Kba-Metalprint Gmbh | Vorrichtung sowie Verfahren zur Vorderkanten- und Seitenkantenausrichtung eines tafelförmigen Guts |
| JP2013184758A (ja) * | 2012-03-06 | 2013-09-19 | Fuji Xerox Co Ltd | 搬送装置、転写装置、画像形成装置 |
| DE102017012276B4 (de) | 2017-11-27 | 2019-06-06 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine |
| DE102017221221A1 (de) | 2017-11-27 | 2019-05-29 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine |
| DE102017221215B4 (de) | 2017-11-27 | 2023-04-06 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine |
| DE102017012277B4 (de) | 2017-11-27 | 2019-06-06 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine |
| DE102017012278B3 (de) | 2017-11-27 | 2019-06-06 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine |
| DE102017221216B4 (de) | 2017-11-27 | 2019-06-27 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine |
| DE102017221220B4 (de) | 2017-11-27 | 2021-05-20 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine |
| DE102017012279B3 (de) | 2017-11-27 | 2019-06-27 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine |
| DE102020107837B4 (de) | 2020-03-23 | 2023-07-06 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine mit einem Bogentrenner |
| DE102020107838B4 (de) | 2020-03-23 | 2023-05-11 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine mit einem Bogentrenner |
| DE102020107836B4 (de) | 2020-03-23 | 2022-10-20 | Koenig & Bauer Ag | Bogenverarbeitende Maschine mit einem Bogentrenner |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR715616A (fr) * | 1930-04-17 | 1931-12-07 | Dispositif de mise en place de feuilles | |
| US2231914A (en) * | 1937-10-02 | 1941-02-18 | Hoe & Co R | Sheet registering mechanism for printing machines |
| US2245396A (en) * | 1940-03-13 | 1941-06-10 | Harris Seybold Potter Co | Sheet feeding and registering mechanism |
| US2593148A (en) * | 1946-09-27 | 1952-04-15 | Hoe & Co R | Sheet registering mechanism for printing |
| US2809831A (en) * | 1954-11-10 | 1957-10-15 | American Can Co | Sheet feeding and gauging mechanism |
| DE1123678B (de) * | 1956-03-06 | 1962-02-15 | Harris Intertype Corp | Verfahren und Vorrichtung zum Foerdern von Bogen zu einem umlaufenden, mit Greifern versehenen Zylinder |
| DE1102766B (de) * | 1958-05-09 | 1961-03-23 | R W Crabtree & Sons Ltd Water | Vorrichtung zur UEberfuehrung von Boegen auf Druckmaschinen |
| DE1210900B (de) * | 1963-09-09 | 1966-02-17 | Dipl Rer Pol Leo Keller | Bogenanleger fuer Druck- und Bogen-verarbeitungsmaschinen fuer fliessende Anlage |
| DE2046602B2 (de) * | 1970-09-22 | 1973-09-06 | Koenig & Bauer AG, ,700 Würzburg | Bogenzufuehrung bei druckmaschinen |
| DE2439790A1 (de) * | 1970-12-24 | 1976-03-11 | Koenig & Bauer Ag | Bogenzufuehrung bei druckmaschinen |
| GB1331199A (en) * | 1971-03-25 | 1973-09-26 | Miller Printing Machinery Co | Sheet side register mechanism |
| FR2130961A5 (no) * | 1971-03-29 | 1972-11-10 | Carnaud & Forges | |
| DE2330484C3 (de) * | 1973-06-15 | 1980-08-14 | Koenig & Bauer Ag, 8700 Wuerzburg | Vorrichtung zum Anlegen und Zuführen von vereinzelten, geschuppt zugeführten Bogen in Bogenrotationsdnickm aschinen |
| FR2298495A1 (fr) * | 1975-01-23 | 1976-08-20 | Supemec Sa | Dispositif d'entrainement en va-et-vient pour un distributeur de pieces |
| DE2621250C2 (de) * | 1976-05-13 | 1982-07-22 | Heidelberger Druckmaschinen Ag, 6900 Heidelberg | Bogenabfragevorrichtung in einer Rotationsdruckmaschine |
| DE2722439C2 (de) * | 1976-06-11 | 1983-11-10 | VEB Kombinat Polygraph "Werner Lamberz" Leipzig, DDR 7050 Leipzig | Vorrichtung zum seitlichen Ausrichten von Bogen an Druckmaschinen o.dgl. |
| DE2647795C3 (de) * | 1976-10-22 | 1985-06-05 | Georg Spiess Gmbh, 8906 Gersthofen | Bogenanleger mit einer Seitenziehvorrichtung |
| US4090703A (en) * | 1977-02-07 | 1978-05-23 | Gulf & Western Manufacturing Company | Feeding apparatus for sheet material |
| DE2744925C2 (de) * | 1977-10-06 | 1986-06-12 | Koenig & Bauer AG, 8700 Würzburg | Einrichtung auf einer Stopptrommel für eine Bogenrotationsdruckmaschine |
| DE2851935C3 (de) * | 1978-12-01 | 1981-05-21 | M.A.N.- Roland Druckmaschinen AG, 6050 Offenbach | Vorrichtung zum seitlichen Ausrichten von Bogen |
| DE2924636C2 (de) * | 1979-06-19 | 1985-01-31 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8900 Augsburg | Bogengreifervorrichtung für Gegendruckzylinder und Übergabetrommeln von Bogen-Rotationsdruckmaschinen |
| CH641114A5 (de) * | 1979-10-17 | 1984-02-15 | Grapha Holding Ag | Bogenanleger. |
-
1983
- 1983-03-26 DE DE19833311196 patent/DE3311196A1/de active Granted
-
1984
- 1984-02-03 ZA ZA84836A patent/ZA84836B/xx unknown
- 1984-02-14 DK DK66884A patent/DK66884A/da not_active Application Discontinuation
- 1984-02-15 CA CA000447456A patent/CA1207347A/en not_active Expired
- 1984-02-24 AU AU25003/84A patent/AU565405B2/en not_active Ceased
- 1984-03-03 DE DE8484102303T patent/DE3474287D1/de not_active Expired
- 1984-03-03 EP EP84102303A patent/EP0120348B1/de not_active Expired
- 1984-03-13 GB GB08406537A patent/GB2136777B/en not_active Expired
- 1984-03-22 ES ES530881A patent/ES530881A0/es active Granted
- 1984-03-22 ES ES530880A patent/ES530880A0/es active Granted
- 1984-03-23 NO NO841150A patent/NO158612C/no unknown
- 1984-03-23 JP JP59054599A patent/JPS59179348A/ja active Granted
- 1984-03-23 BR BR8401361A patent/BR8401361A/pt unknown
- 1984-03-26 US US06/593,608 patent/US4588184A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR8401361A (pt) | 1984-10-30 |
| AU2500384A (en) | 1984-09-27 |
| AU565405B2 (en) | 1987-09-17 |
| ES8500134A1 (es) | 1984-11-01 |
| DK66884D0 (da) | 1984-02-14 |
| DK66884A (da) | 1984-09-27 |
| ES8500133A1 (es) | 1984-11-01 |
| ZA84836B (en) | 1984-09-26 |
| EP0120348B1 (de) | 1988-09-28 |
| GB8406537D0 (en) | 1984-04-18 |
| DE3311196C2 (no) | 1987-07-16 |
| ES530881A0 (es) | 1984-11-01 |
| GB2136777B (en) | 1986-08-13 |
| DE3474287D1 (en) | 1988-11-03 |
| ES530880A0 (es) | 1984-11-01 |
| US4588184A (en) | 1986-05-13 |
| NO158612C (no) | 1988-10-12 |
| JPH0437784B2 (no) | 1992-06-22 |
| NO841150L (no) | 1984-09-27 |
| EP0120348A3 (en) | 1986-04-23 |
| GB2136777A (en) | 1984-09-26 |
| JPS59179348A (ja) | 1984-10-11 |
| CA1207347A (en) | 1986-07-08 |
| DE3311196A1 (de) | 1984-10-04 |
| EP0120348A2 (de) | 1984-10-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO158612B (no) | Innretning for flytende arkpaalegging. | |
| TWI250125B (en) | Process and plant for the manufacture of sulphuric acid from gases rich in sulphur dioxide | |
| US4857297A (en) | Process for the reduction of the sulfur content in a gaseous stream | |
| US5676921A (en) | Method for the recovery of elemental sulfur from a gas mixture containing H2 S | |
| CN109019529B (zh) | 在硫酸制备中的能量回收 | |
| EP2163515B1 (en) | Process for the production of sulphuric acid | |
| US4029751A (en) | Process for producing sulfuric acid | |
| CA2670295C (en) | Process for the production of sulfuric acid | |
| US4315904A (en) | Process for removing hydrogen sulphide and sulphur dioxide from claus tail gases | |
| US4910011A (en) | Process of purifying flue gases | |
| GB2072642A (en) | Process for the preparation of sulfuric acid | |
| US3957951A (en) | Process for removing contaminants from hot waste gas streams | |
| JPS5836618B2 (ja) | ハイシユツガス ノ セイセイホウホウ オヨビ ソノソウチ | |
| US4368183A (en) | Process of producing concentrated sulfuric acid | |
| US3656900A (en) | Process for the catalytic conversion of sulfur dioxide to sulfur trioxide with production of sulfuric acid | |
| CA1066480A (en) | Production of liquid sulfur trioxide | |
| US3525586A (en) | Production of sulfur trioxide and sulfuric acid | |
| US3404955A (en) | Process for producing sulfur trioxide and sulfuric acid | |
| GB2138555A (en) | Process for Utilising Heat Removed on Cooling a Flue Gas Stream | |
| US3780166A (en) | Process of catalytically reacting so2 to form so3 and of producing sulfuric acid | |
| CA1196473A (en) | Apparatus and processes for the concentration of sulphuric acid | |
| CA1100282A (en) | Contact sulfuric acid process employing double conversion/double absorption | |
| US4016248A (en) | Process for the catalytic conversion of SO2 to SO3 | |
| JPS62167207A (ja) | 濃硫酸の製造方法及びこれに使用する三酸化硫黄吸収装置 | |
| US4822591A (en) | Two-reactor, high-recovery sulfur plant and process |