MX2013003842A

MX2013003842A - Metodo de soldadura por laser.

Info

Publication number: MX2013003842A
Application number: MX2013003842A
Authority: MX
Inventors: Seiji Furusako; Yasunobu Miyazaki; Yasuaki Naito
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
Priority date: 2010-10-12
Filing date: 2011-10-12
Publication date: 2013-06-05
Also published as: EP2628563A4; JPWO2012050097A1; JP5130499B2; US20130168371A1; EP2628563B1; TW201221266A; MY160919A; ES2821015T3; WO2012050097A1; KR20130052013A; KR101463702B1; CN103153523B; TWI451928B; MX353199B; EP2628563A1; CN103153523A; US9649725B2

Abstract

Las secciones solapadas de una pluralidad de miembros que incluyen una placa de acero de alta resistencia que contiene 0.07% en peso o más de carbono se unen en una pluralidad de posiciones de soldadura por medio de un proceso de soldadura remota formando los primeros cordones (31 a 36) de soldadura en un bucle cerrado o forma de bucle cerrado y formando los segundos cordones (41 a 46) de soldadura dentro de los primeros cordones (31 a 36) de soldadura en un bucle cerrado o forma de bucle cerrado. En este momento, los primeros cordones (31 a 36) de soldadura se forman continuamente, los segundos cordones (41 a 46) de soldadura se forman continuamente con respecto a la pluralidad de los primeros cordones (31 a 36) de soldadura formados, y en cualquier caso los cordones de soldadura se forman en posiciones de soldadura no próximas a la posición de soldadura previa. Como resultado, la fuerza de la soldadura de las secciones de soldadura se puede incrementar y también se puede suprimir la deformación de soldadura.

Description

MÉTODO DE SOLDADURA POR LÁSER CAMPO TÉCNICO ¡ La presente invención se refiere a un método de soldadura por láser utilizado adecuadamente para soldar con láser una pluralidad de miembros apilados incluyendo una lámina de acero de alta resistencia.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN En años recientes, a fin de cumplir la demanda de una mejora de eficacia de consumo de combustible y mejora de la seguridad en los automóviles, láminas de acero delgadas de alta resistencia que han llegado a utilizarse para carrocerías automotrices, y se requiere soldar estas láminas de acero utilizando soldadura por láser. Además, en un método para soldar las láminas de acero delgadas apiladas dé alta resistencia, se desea un método de soldadura por láser con el cual se pueda obtener una resistencia estable de las porciones de unión. ; La soldadura por láser utiliza un rayo láser cómo una fuente de calor y por lo tanto se puede controlar de ' manera segura y fácil una cantidad de calor de entrada en comparación con la soldadura por arco tal como la soldadura TIG y la soldadura IG. De acuerdo con esto, es posible reducir la deformación térmica ajustando apropiadamente las condiciones de soldadura tales como una velocidad de soldadura y la ¡ salida de radiación del rayo láser y además una relación de flujo del gas de protección etc. Además, la soldadura láser es capaz de soldar desde un lado y por consiguiente es adecuada para soldadura de ensambles de miembros complicados tales como i carrocerías automotrices.

Actualmente, la soldadura por láser frecuentemente se adopta para soldar miembros moldeados a partir de láminas de acero delgadas en la industria de fabricación de automóviles, la industria de fabricación de equipo eléctrico, y otros campos. Además, en relación a esto, se ha propuesto un j método de soldadura por láser de una unión de solape excelente en la fuerza de la unión soldada.

La Literatura de Patente 1, por ejemplo, describe un método el cual realiza la mejora de calidad templando un primer cordón de soldadura por medio del calor de un segundo cordón de soldadura para prevenir que los cordones de soldadura se fracturen fácilmente al momento del moldeado, mejorando así la moldeabilidad.

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS LITERATURA DE PATENTE Literatura de Patente 1: Publicación de Patente Abierta Japonesa No. 2009-000721 BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN PROBLEMA TÉCNICO De acuerdo con un incremento en la resistencia de las láminas de acero, para mejorar la resistencia de una zona soldada se ha vuelto un problema. Especialmente, ¡en la soldadura por recubrimiento o solape de láminas de acero de alta resistencia cuya resistencia a la tensión es de 790 MPa o más y cuyo contenido de carbono es de 0.07% en masa o más, la fuerza de la zona soldada algunas veces es insuficiente en las técnicas convencionales.

Los presentes inventores han estudiado esmeradamente un método de soldadura por láser para mejorar la fuerza de una zona soldada. Como resultado, se ha encontrado que en la soldadura donde se forman una pluralidad de cordones de soldadura, formando apropiadamente los cordones de soldadura y haciendo que la dureza Vickers promedio del primer cordón de soldadura sea más baja que la dureza Vickers promedio de los segundos y subsecuentes cordones de soldadura, sea posible para obtener una unión soldada con láser excelente en la fuerza de unión.

Es un objetivo de la presente invención hacer posible mejorar la fuerza de una zona soldada y suprimir la deformación de soldadura. : SOLUCIÓN AL PROBLEMA Un método de soldadura por láser de la presénte invención es un método de soldadura por láser en el cual en una pluralidad de posiciones de soldadura en una porción de solapamiento de una pluralidad de miembros incluyendo una lámina de acero de alta resistencia cuyo contenido de carbono es de 0.07% en peso o más, los primero cordones de soldadura en una forma de bucle cerrado o una forma similar a un bucle cerrado y los segundos cordones de soldadura en una forma de i I bucle cerrado o una forma de bucle cerrado en los: lados internos de los primeros cordones de soldadura se forman i mediante soldadura por láser remota para unirse, el método incluye: un procedimiento para formar sucesivamente los primeros cordones de soldadura plurales en la totalidad o parte de las posiciones de soldadura plurales; ! y un procedimiento para formar sucesivamente los segundos cordones de soldadura plurales para los primeros cordones de soldadura formados plurales, en donde, en ambos de los casos del procedimiento para formar sucesivamente los primeros cordones de soldadura plurales y el procedimiento para ;formar sucesivamente los segundos cordones de soldadura plurales, los cordones de soldadura se forman cada uno en una posición excepto la posición de soldadura más cercana entre las posiciones de soldadura plurales.

Además, otra característica del método de soldadura por láser de la presente invención es que, en el procedimiento para formar sucesivamente los segundos cordones de soldadura plurales, cada uno se forman para el primer cordón de soldadura cuya temperatura máxima ha llegado a ser igual a o más baja que un punto Ms - 50 °C.

Además, otra característica del método de soldadura por láser de la presente invención es que, en el procedimiento para formar sucesivamente los segundos cordones de soldadura plurales, los segundos cordones de soldadura se forman cada uno de modo que una temperatura del primer cordón de soldadura no llegue a ser más bajo que 400 grados centígrados 'ni más alto que un punto Acl + 50 °C. ? Además, otra característica del método de soldadura por láser de la presente invención es que cada uno de los primeros cordones de soldadura tienen una forma circular y los ségundos cordones de soldadura tienen cada uno una forma circular concéntrica con el primer cordón de soldadura; y un ¡ángulo hecho mediante una línea que conecta un centro de los cordones de soldadura y los extremos inicial y terminal del primer cordón de soldadura y una línea que conecta el centro y los j extremos inicial y terminal del segundo cordón de soldadura es de 10° o más.

EFECTOS VENTAJOSOS DE LA INVENCIÓN ; De acuerdo a la presente invención, es posible mejorar la fuerza de una zona soldada y suprimir la deformación de soldadura.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La Fig. 1 es una vista explicativa de una descripción de una unión soldada con láser de acuerdo a una modalidad, j La Fig. 2A es una vista en perspectiva explicativa de una descripción de otro ejemplo de la unión soldada con láser de acuerdo a la modalidad.

La Fig. 2B es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la linea I-I en la Fig. 2A. I La Fig. 3A es una vista que muestra un ejemplo de una i forma de cordón de soldadura similar a un bucle cerrado.' La Fig. 3B es una vista que muestra un ejemplo' de la forma del cordón de soldadura similar a un bucle cerradOj.

La Fig. 3C es una vista que muestra un ejemplo de la forma del cordón de soldadura similar a un bucle cerrado.

La Fig. 3D es una vista que muestra un ejemplo1 de la forma del cordón de soldadura similar a un bucle cerradq.

La Fig. 3E es una vista que muestra un ejemplo del cordón de soldadura similar a un bucle cerrado.

La Fig. 4A es una vista en perspectiva que muestra un ejemplo de un miembro de estructura en el cual cada una | de las zonas soldadas incluye una pluralidad de cordones de soldadura se forman en una pluralidad de posiciones de soldadura.

La Fig. 4B es una vista en plano que muestra el ejemplo de un miembro de estructura en el cual cada una de lasi zonas soldadas incluye los cordones de soldadura plurales se forman I en las posiciones de soldadura plurales.

La Fig. 5 es una vista que muestra un ejemplo! de un procedimiento para formar zonas soldadas cada una de las cuales incluye una pluralidad de cordones de soldadura en una I pluralidad de posiciones de soldadura de porciones de reborde de un miembro de tapa mediante soldadura por láser remota.

La Fig. 6A es una vista conceptual que muestra un sistema de soldadura por láser remota cuya posición del punto o mira láser se puede mover a una velocidad elevada y es una vista que muestra un sistema óptico de recolección de lujz.

La Fig. 6B es una vista conceptual que muestra el sistema de soldadura por láser remota cuya posición de punto láser se puede mover a una velocidad elevada y es una vista i que muestra cómo se mueve la posición del punto láser.

La Fig. 7 es una gráfica que muestra los resultados de un ejemplo 1.

La Fig. 8A es una vista frontal que muestra un miembro de tapa de un solo lado de un ejemplo 2.

La Fig. 8B es una vista en plano que muestra el miembro de tapa de un solo lado del ejemplo 2. i La Fig. 9 es una vista frontal que muestra un miembro de tapa de un solo lado de un ejemplo 3. j La Fig. 10 es una vista frontal que muestra un miembro de tapa de dos lados de un ejemplo 4.

DESCRIPCIÓN DE LAS MODALIDADES A partir de aquí, las modalidades adecuadas de la presente invención se describirán con referencia a los dibujos anexados. Se debe observar a continuación, en los casos en que simplemente se escribe "%", esto representa "% en masa": Primera modalidad Una unión 1 soldada con láser de conformidad con esta modalidad está compuesta de una pluralidad de láminas 10 de acero de alta resistencia, apiladas, las cuales están unidas. En general, aproximadamente dos a cuatro láminas dé alta resistencia están apiladas y unidas, aunque el número de láminas de alta resistencia no se limita. La Fig. 1 es un ejemplo en el que dos láminas de acero de alta resistencia están apiladas.

Como las láminas 10 de acero de alta resistencia, se utilizan láminas de acero cuyo contenido de carbono es de 0.07% o más, y cuando tienen un contenido de carbono de 0.0.7% o más, las mismas tienen templabilidad elevada para endurecerse en un amplio rango de entrada de calor y itienen dureza elevada cuando se apagan. Como resultado, es difícil asegurar la fuerza de unión, especialmente, la resistencia contra una carga en una dirección de exfoliación.

La presente invención es una técnica para elaborar una unión soldada que tiene suficiente fuerza incluso cuando tales láminas de acero de alta resistencia se suelden, y su objetivo es una lámina de acero de alta resistencia cuyo contenido de carbono es de 0.07% o más. "Una porción de solapamiento !de una pluralidad de miembros que incluyen una lámina de acero de alta resistencia" incluye un caso en el que una lámina de acero blanda está apilada sobre un lado más externo de la porción de solapamiento de la lámina de acero de alta resistencia de modo que la porción de solapamiento se forme mediante la lámina de acero blanda + la lámina de acero de alta resistencia + la lámina de acero de alta resistencia o mediante la lámina de acero blanda + la lámina de aqero de alta resistencia + la lámina de acero de alta resistencia + la lámina de acero blanda, y este caso también es un objetivo de la presente invención. Además, también se incluye un caso en el que se forma la porción de solapamiento mediante la lámina de acero blanda + la lámina de acero de alta resistencia, y este caso también es un objetivo de la presente invención.

La zona soldada de la unión soldada está compuesta de una pluralidad de cordones de soldadura. Aquí, se permite que un punto arbitrario sobre una puntera en un lado que recibe una tensión más alta al momento de la aplicación de: carga entre las punteras del primer cordón 11 de soldadura sobre una superficie de la lámina de acero sea un origen O y se permite que una dirección de una puntera sobre un lado que recibe una tensión más baja al momento de la aplicación de carga y más cerca del origen entre las punteras del cordón 11 de soldadura sobre la superficie de la lámina de acero sea una dirección positiva cuando se ve desde el origen O, los segundos y subsecuentes cordones de soldadura se forman más : en la dirección positiva que el primer cordón de soldadura.

Una posición x de una puntera más cercana al origen, de los segundos y subsecuentes cordones de soldadura está ubicada dentro de un rango de 0 < x < 1.2 W, donde W es una amplitud promedio del cordón de soldadura del primer cordón de I soldadura en una dirección del grosor de la lámina. LajFig. 1 I muestra solamente el segundo cordón 12 de soldadura. I El primer cordón de soldadura se templa por me^dio de i calor cuando se forma el segundo cordón de soldadura. : Cuando se aplica una carga a la zona soldada, una tensión se concentra especialmente en las cercanía de un lugar donde una línea soldada del primer cordón de soldadura y una poróión de solapamiento de las láminas de acero se intersecta entre sí, lo cual probablemente causa una fractura. ¡ En la unión soldada de acuerdo a esta modalidad, el templado del primer cordón de soldadura mejora la ductilidad I de una sección de unión del cordón de soldadura y también puede aliviar la concentración de tensión en la porción de solapamiento al momento de la aplicación de carga, que lleva a una resistencia mejorada contra la aplicación de carga.: Por lo tanto, el segundo cordón de soldadura se forma más en él lado que recibe una tensión más baja al momento de la aplicación de carga que el primer cordón de soldadura. ' Si x es 0 o menos, una temperatura de la puntera, del primer cordón de soldadura, en el lado que recibe una tensión más alta y la porción de solapamiento llega a un punto Ac3 o más alto al momento de la formación de los segundos y subsecuentes cordones de soldadura, y debido a esto se hace de nuevo el templado, la fuerza de unión no se mejora. Si x es mayor a 1.2 W, el calor en el momento en que se forman los segundos y subsecuentes cordones de soldadura no se transfiere de manera suficiente al primer cordón de soldadura, ' y por consiguiente el primer cordón de soldadura no se puede iemplar y la fuerza de unión no se mejora.

La formación de los cordones de soldadura en tal relación posicional hace posible obtener una unión soldada con láser excelente en la fuerza de unión, siendo la dureza Vickers promedio del primer cordón de soldadura más ba'ja que la dureza Vickers promedio de los segundos y subsecuentes cordones de soldadura.

El incremento de un área de unión al incrementar el número de los cordones de soldadura a 3, 4, o similar, puede mejorar la resistencia al corte también. En ese momento, se forma el tercer cordón de soldadura en la misma posición que la del segundo cordón de soldadura o en una posición más! en el lado positivo que el segundo cordón de soldadura, y se: forma i el cuarto cordón de soldadura en la misma posición que la del tercer cordón de soldadura o en una posición más en el lado positivo que el tercer cordón de soldadura.

Si el tercer y cuarto cordones de soldadura se forman en la misma posición que la del segundo cordón de soldadura, . el templado del primer cordón de soldadura avanza además, y se puede mejorar una carga en la dirección de exfoliación. Sin embargo, puesto que el área de unión cambia poco, la resistencia al corte no se mejora.

Por otro lado, cuando el tercer cordón de soldadura se forma más en el lado positivo que el segundo cordón de soldadura, o cuando el cuarto cordón de soldadura se forma más en el lado positivo que el tercer cordón de soldadura, es posible lograr el templado del primer cordón de soldadura y un incremento en el área de unión, que permite la mejora tanto en la fuerza en la dirección de exfoliación como la fuerza en una dirección de corte.

En la unión soldada con láser de acuerdo a esta modalidad, los cordones de soldadura tienen una forma sustancialmente lineal en la dirección del grosor de la lámina. Incidentalmente, bajo la condición en la que la forma del cordón de soldadura es sustancialmente lineal en la dirección del grosor de la lámina, una amplitud de la superficie del cordón de soldadura que se puede confirmar sobre la superficie de la lámina de acero o una amplitud promedio de las superficies frontal y trasera del cordón de soldadura que se puede confirmar sobre las superficies frontal y trasera de la lámina de acero puede ser con respecto a una amplitud típica de cordón de soldadura, en vez de la amplitud W promedio del cordón de soldadura.

La línea soldada de la unión soldada con láser puede ser lineal, aunque cuando la misma está en una forma de, bucle cerrado o en una forma similar a bucle cerrado, se puede aliviar la concentración de tensión en los extremos inicial y terminal, lo cual hace posible mejorar adicionalmeñte la fuerza de unión. La Fig. 2A y Fig. 2B muestran una descripción de una unión soldada con láser elaborada con un bucle cerrado donde se solapan los extremos inicial y terminal.

El bucle cerrado se refiere a una forma donde los extremos inicial y terminal de un circulo, una elipse, o similares se solapan y también incluye una forma que parcialmente tiene una curva con una curvatura diferente y formas tales como un triángulo, un cuadrángulo, y similares.

La forma similar a bucle cerrado se refiere a una forma la cual tiene una porción 15 de abertura o más donde no se forma el cordón 11 (o 12) de soldadura en el cual la longitud total de las porciones 15 de abertura es de 3/4 de un diámetro circunscripto equivalente del cordón 11 de soldadura b menos que se muestra en la Fig. 3? a la Fig. 3E, por ejemplo. La Fig. 3A a la Fig. 3E muestra ejemplos de una forma de; cordón de soldadura que tiene la(s) porción (es) 15 de abertura, la linea sólida representa el cordón 11 (o 12) de soldadura y la linea punteada representa la porción 15 de abertura. Las formas del cordón de soldadura mostradas en la Fig. 3A a la Fig. 3E son ejemplos y la forma del cordón de soldadura similar a bucle cerrado no se limita a estos.

El cordón de soldadura similar a un bucle cerrado que tiene la porción de abertura es efectivo para, por ejemplo, la soldadura de láminas de acero galvanizadas apiladas, y similares. En el caso de la soldadura de las láminas dé acero galvanizadas o similares, cuando el revestimiento entre las láminas de acero alcanza un punto de ebullición para evaporarse y su volumen rápidamente se incrementa, una presión entre las láminas de acero se incrementa para desaparecer una acumulación derretida durante la soldadura y ocurre un defecto en el cordón de soldadura a menos que exista una trayectoria I del revestimiento el cual se haya convertido en vapor o gas en el área rodeada por el cordón de soldadura. La formación del cordón de soldadura en la forma similar a un bucle cerrado que tiene la porción de abertura puede prevenir esto.

Como la unión soldada con láser, se utiliza adecuadamente una lámina de acero de alta resistencia cuyo grosor de lámina está dentro de un rango de 0.5 a 3.0 mm. Aun cuando el grosor de la lámina sea menor a 0.5 mm, se puede obtener un efecto de mejora en la fuerza de la zona soldada, pero puesto que la fuerza de la unión es controlada : por el Í grosor de la lámina, un efecto de mejora de la fuerza de toda la unión se vuelve menor y se limita un rango de aplicación del miembro. Además, aun cuando el grosor de la lámina' sea de más de 3.0 mm, se puede obtener el efecto de mejora en la fuerza de la zona soldada, aunque en vista de la reducción de peso del miembro, se limita un rango de aplicación del miembro.

A continuación, se describirá el método de soldadura por i láser de acuerdo a esta modalidad. Como un aparato utilizado para elaborar la unión soldada con láser, es útil alguno similar a un aparato convencional para elaborar una unión soldada con láser.

En la elaboración de la unión soldada con láser, después de que se forma el primer cordón de soldadura por medio de soldadura por láser, se espera alcanzar una temperatura del primer cordón de soldadura que sea igual o más baja que un punto Ms - 50 °C (punto Ms : temperatura inicial de transformación de martensita) , y después de esto, se comienza la formación de los segundos y subsecuentes cordones de soldadura.

La determinación de la temperatura del primer cordón de soldadura es igual a o más baja que el punto Ms - 50°C¡ causa la generación de una cierta cantidad o más de martensita en las láminas de acero. Después de esto, debido al calentamiento para formar el segundo cordón de soldadura, la martensita antes mencionada se ablanda mediante templado, que lleva a un j incremento en la fuerza de unión.

Si la formación de los segundos y subsecuentes condones de soldadura se comienza mientras la temperatura del primer cordón de soldadura sea mayor al punto Ms - 50°C, la martensita no se genera de manera suficiente y de acuerdo con esto se limita un volumen de la martensita templada mediante la formación de la segundo cordón de soldadura, y la austenita residual se transforma en martensita en un proceso de enfriamiento después de la formación del segundo cordón de soldadura y se endurece, dando como resultado un : efecto insuficiente del templado.

A fin de reducir la dureza de un segundo cordón de i soldadura, es preferible reducir una velocidad de enfriamiento para precipitar una textura blanda tal como la bainita y perlita, aunque esto es difícil de realizar mediante una soldadura por láser que tiene una velocidad de enfriamiento lo suficientemente alta.

Un límite más bajo de la temperatura del primer : cordón de soldadura cuando se comienza la formación de los segundos y subsecuentes cordones de soldadura no se i limita particularmente, aunque de manera preferible es igual a o más alta que el punto Ms - 250°C. Esto se debe a que una lámina de acero ordinaria termina su transformación de martensita en el punto Ms - 250°C. La espera hasta que la temperatura se vuelva más baja que el punto Ms - 250°C no tiene ningún mérito I especial e incrementa el tiempo de tacto, dando como resultado un incremento en el costo de producción.

Al igual que la temperatura del cordón de soldadura, una temperatura medida en una puntera en la superficie de la lámina de acero en el lado que recibe una tensión más alta al momento de la aplicación de carga se puede utilizar ¿orno un valor típico. Incidentalmente, la temperatura se puede medir utilizando un termómetro de radiación o un termopar. Alternativamente, cuando la medición directa se dificulta, la temperatura se puede estimar mediante un programa informático de análisis de elementos finitos disponible en el mercado tal como Quickwelder. Además, es posible estimar el punto; Ms de los componentes de las láminas de acero mediante la siguiente expresión. j Ms (°C) = 550 - 361 x (%C) - 39 x (%Mn) - 35 x (%V) -20 x (%Cr) - 17(%Ni) - 10 x (%Cu) i -5 x (%Mo + %W) + 15 x (%Co) + 30 x (%A1) (%C) y similares son valores que representan el contenido de los elementos en la lámina de acero en % en masa.

Además, después de que se forma el primer cordón de soldadura, los segundos y subsecuentes cordones de soldadura se forman bajo una condición capaz de calentarse de tal modo que una temperatura de re-calentamiento del primer cordón de soldadura no sea más baja que 400°C ni más alta que el punto Acl + 50°C. Como se describe anteriormente, la temperatura del cordón de soldadura se puede medir directamente mediante el termopar o el termómetro de radiación o se puede ¡estimar mediante el programa informático de análisis de elementos finitos. Por lo tanto, los segundos y subsecuentes cordones de soldadura se pueden formar a un rango de temperatura obj'etivo.

Si una temperatura promedio del primer cordón de soldadura es más bajo que 400°C cuando se forman los segundos i y subsecuentes cordones de soldadura, el primer corjdón de soldadura no se templa lo suficiente y no se ablanda!, y de acuerdo con esto no se puede obtener suficiente fuerza de unión. Si la temperatura del primer cordón de soldadura es mayor al punto Acl °C + 50°C, una relación de au tenita generada en la textura en el primer cordón de soldadura se incrementa, la transformación de martensita ocurre debido al re-apagado durante el enfriamiento, de modo que el ablandamiento no tiene lugar, y por lo tanto no sé puede obtener suficiente fuerza de unión. Un rango de temperatura más preferible es igual a o más alto que 400°C y más jo que el punto Acl.

El punto Acl se puede estimar de los componentes la lámina de acero mediante: j ¦ Acl (°C) = 723 - 10.7 x (%Mn) - 16.9 x (%Ni) ¡ + 29.1 x (%Si) + 16.9 x (%Cr) + 290 x (%As) j + 6.38 x (%W) . ! (%C) etc., son valores que representan el contenido ¡de los elementos en la lámina de acero en % en masa.

Además, en la elaboración de la unión soldada¦ con láser, puesto que x/W es más menor, es necesario incrementarj v2/vl, i es decir, una relación de una velocidad de soldadura vi cuando el primer cordón de soldadura se forma mediante soldadura y una velocidad de soldadura v2 cuando los segundos y subsecuentes cordones de soldadura se forman mediante soldadura, suprimiendo asi una cantidad de transferencia de calor al primer cordón de soldadura. Cuando x/W es mayor, es necesario reducir v2/vl para incrementar la cantidad de transferencia de calor al primer cordón de soldadura.

Cuando v2/vl se vuelve menor, la temperatura máxima del primer cordón de soldadura llega más allá del punto Acl y el i re-apagado ocurre para incrementar la dureza, ¡y por consiguiente la fuerza de unión no se vuelve alta. Además, cuando v2/vl es extremadamente menor, la entrada de calor se vuelve demasiado grande y algunas veces ocurre el derretimiento del cordón de soldadura.

Cuando el v2/vl se vuelve mayor, la temperatura máxima del primer cordón de soldadura se vuelve baja y Hay una tendencia en la que el ablandamiento mediante templado no es posible y por consiguiente la fuerza de unión no se vuelve alta .

Un rango óptimo de v2/vl depende de x/W, y como resultado de los estudios del presente inventor, se ¡obtiene buena fuerza de unión cuando esto está dentro de un rango de 1.2/exp(x/W) < v2/vl < 4/exp(x/W). : i Una densidad de potencia del láser preferiblemente no es menor a 0.5 MW/cm2 ni mayor a 500 MW/cm2. Cuando la densidad de potencia no es menor a 0.5 MW/cm2 ni mayor a 500 MW/cm2, el templado del cordón de soldadura es posible en un amplio rango de velocidad de soldadura.

Cuando la densidad de potencia es más baja que 0.5 MW/cm2, el templado del cordón de soldadura no se puede realizar a menos que una velocidad de movimiento del rayo láser, es decir, la velocidad de soldadura se reduzca en gran medida, lo cual es desventajoso en la producción actual. Por otro lado, cuando la densidad de potencia es mayor a 500 MW/cm2 , es necesario incrementar extremadamente la velocidad de movimiento del rayo a fin de templar el cordón de soldadura a una temperatura predeterminada o más baja, lo cual limita la capacidad de facilidad y hace difícil obtener de manera estable el efecto del templado.

Incidentalmente, es posible calcular la densidad de potencia del rayo láser dividiendo una salida del rayo láser por un área del rayo, y además es posible encontrar el área del rayo utilizando un radio del rayo (una distancia diesdé un centro del rayo hasta un punto donde la intensidad se reduce a 1/e2 de la intensidad del centro del rayo (radio) ) .

Cuando la forma del cordón de soldadura es el bucle cerrado y el extremo inicial y el extremo terminal se solapan, el calor del extremo inicial se solapa en el extremo terminal, dando como resultado un sobre-calentamiento, lo cual ¡algunas veces causa que el acero derretido se desplome o Estalle.

Además, si el primer cordón de soldadura se coloca cerca de las posiciones de los extremos inicial y terminal de los segundos y subsecuentes cordones de soldadura, los segundos y subsecuentes cordones de soldadura propician algunas veces además el desplome y explosión del acero derretido.

La aparición del desplome del acero derretido, y similares lleva al deterioro de la fuerza de unión. Por lo tanto, a fin de suprimir esto, las posiciones de los extremos inicial y terminal del primer cordón de soldadura preferiblemente se desvian de aquéllos de los segdndos y subsecuentes cordones de soldadura. | Por ejemplo, cuando el primer cordón de soldadura es circular y el segundo cordón de soldadura tiene una forma circular concéntrica con el primer cordón de soldadura, los cordones de soldadura preferiblemente se forman de modo que un ángulo hecho mediante una linea que conecta el centro ; de los cordones de soldadura y los extremos inicial y terminal del primer cordón de soldadura y una linea que conecta el centro de los cordones de soldadura y los extremos inicial y terminal de los segundos y subsecuentes cordones de soldadura es de 10° o más.

Segunda Modalidad i En la primera modalidad anteriormente descrita, se I describe la estructura de la zona soldada compuesta i de los cordones de soldadura plurales. La segunda modalidad describe un ejemplo, como su ejemplo de aplicación, donde en una pluralidad de posiciones de soldadura en una porción de solapamiento de una pluralidad de miembros que incluyen una lámina de acero de alta resistencia cuyo contenido de carbono es de 0.07% en peso o más, los primeros cordones de soldadura en una forma de bucle cerrado o una forma similar a un bucle cerrado y los segundos cordones de soldadura en una forma similar a bucle cerrado o una forma similar a un bucle cerrado en los lados internos de los primeros cordones de soldadura se forman mediante soldadura por láser remota para unirse. ¡ En los miembros de estructura los cuales sean grandes en comparación con los cordones de soldadura formados en la forma dé bucle cerrado o la forma similar a un bucle cerrado, a fin de i mejorar la fuerza de unión (resistencia a la exfoliación o resistencia al corte) de los miembros, las zonas 51 soldadas cada una compuesta de los cordones de soldadura plurales algunas veces se forman en una pluralidad de posiciones de soldadura de los miembros 50 de estructura que se muestran en la Fig. 4A y 4B.

En la soldadura tales miembros, en un método para fijar de lugares de soldadura secuencialmente uno a uno de tal manera que después de la formación del primer cordón de soldadura y la espera hasta que la temperatura del primer cordón de soldadura sea igual a o más baja que el punto Ms -50 °C, los segundos y subsecuentes cordones de soldadura se forman, y después de esto se forma el siguiente primer cordón de soldadura, el tiempo de soldadura total se : vuelve prolongado y el tiempo de tacto se incrementa.

A fin de evitar esto, cuando se forman los cordones de soldadura plurales, los primeros cordones de soldadura se forman sucesivamente en una pluralidad de posiciones de soldadura utilizando espejos 61 en un sistema 60 óptico de recolección de luz como se muestra en la Fig. 6A y Fig. 6B y utilizando soldadura por láser remota que requiere un ' tiempo muy corto para el movimiento de una posición de mira ó punto del láser, mediante lo cual un tiempo de espera hasta que se forme el segundo cordón de soldadura se puede utilizar eficazmente. Se debe observar en los dibujos que, el símbolo 62 de referencia denota un área que se puede irradiar con láser, 64 denota los cordones de soldadura, y 65 denota una lámina de acero de alta resistencia.

Después de esto, cuando se forma el segundo cordón de soldadura mediante la soldadura por láser remota para un cordón de soldadura cuyo punto máximo se ha vuelto igual a o más bajo que el punto s - 50°C entre los primeros cordones de soldadura, el tiempo de espera durante el cual no tiene lugar la radiación del láser se vuelve corto, y como resultado, el tiempo de soldadura total se reduce. ¡ La orden de soldadura de los segundos cordones de soldadura sólo necesita ser un orden de modo que la deformación de soldadura sea menor y la orden no se limita de manera particular. El orden de soldadura a fin de reducir la deformación de soldadura se puede analizar fácilmente utilizando un método de elementos finitos.

Además, la formación de los cordones de soldadura plurales mediante el método descrito anteriormente hace posible fijar los miembros antes de que inicie la deformación de soldadura debido a la aparición de una tensión residual o antes de que termine la deformación de soldadura, puesto que los primeros cordones de soldadura se forman en los lugares plurales en un corto tiempo. Como resultado, es posible minimizar la deformación de los miembros de estructura después de la soldadura y mejorar la exactitud de la forma.

En la formación de los terceros cordones de soldadura, los terceros cordones de soldadura pueden formarse para los segundos cordones de soldadura de la misma manera que en la formación de los segundos cordones de soldadura para los primeros cordones de soldadura. La formación de los cuartos y subsecuentes cordones de soldadura de la misma manera puede acortar el tiempo de soldadura total y suprimir la deformación de soldadura.

La Fig. 5 es una vista que muestra un ejemplo de un procedimiento para formar zonas soldadas cada una compuesta de una pluralidad de cordones de soldadura mediante soldadura por láser remota a una pluralidad de posiciones de soldajdur de porciones 50a de reborde de un miembro de tapa. Primero, los primeros cordones 31 a 36 de soldadura en una forma de bucle cerrado o una forma similar a un bucle cerrado se ¡ forman sucesivamente en orden de número. Luego, después del| punto I máximo de los primeros cordones de soldadura se a o más bajo que el punto Ms - 50°C, los segundos a 46 de soldadura en una forma de bucle cerrado o una' forma I similar a bucle cerrado se forman sucesivamente en los lados internos de los respectivos primeros cordones 31 a i 36 de i soldadura en orden de número. Aquí, sucesivamente significa que la operación de la "formación de cordones de soldadura ? movimiento a otra posición de soldadura -» formación de cordones de soldadura..." se realiza como una serie de I operaciones y no significa que el láser se irradie i continuamente sin interrupción. Más bien, al momento del i movimiento a otra posición de soldadura, es necesario ¡detener la radiación del láser a fin de no dar una entrada de calor a i ' un lugar innecesario del miembro. , Cuando el procedimiento para formar sucesivamente los primeros cordones de soldadura plurales y el para formar sucesivamente los segundos cordones plurales para los primeros cordones de soldadura plurales que han sido formados por consiguiente se ejecutan, los Cordones de soldadura se forman cada uno en una la posición de soldadura más cercana los procedimientos. Esto puede suprimir la deformación de soldadura .

Aquí, "la posición de soldadura más cercana" significa una posición a la cual una distancia a lo largo de la forma de la lámina de acero que forma el miembro 50 de estructura es la más cercana. Una razón del porqué la posición de soldadura más cercana es evitada se debe a que la transferencia de calor está profundamente involucrada en la deformación de soldadura y la posición a la cual la distancia a lo largo de la forma de la lámina de acero, es decir, la distancia a lo largo¡ de la cual se transfiere calor, es la más cercana que se evita. Por ejemplo, como se muestra en la Fig. 4A y Fig. 4B, después de que el cordón de soldadura se forma en una posición A de soldadura, se considera en el cual las posiciones B, C de soldadura, el cordón de soldadura que es formada. En este caso, las distancias espaciales (distancias en una; vista plana) de A-B y A-C son iguales, aunque puesto que una distancia a lo largo de la forma de la lámina de acero es más corta para A-C, se evita C que es la posición de soldadura más cercana.

En el ejemplo en la Fig. 5, se describe el ejemplo donde los primeros cordones de soldadura se forman en todas las posiciones de soldadura (seis lugares) , y las siguientes segundos cordones de soldadura se forman en todas las posiciones de soldadura (seis lugares) , aunque esto no es restrictivo. Otra posible forma puede ser, por ejemplo, ; formar primero los primeros cordones de soldadura en tres lugares y a continuación formar los segundos cordones de soldadura en estos tres lugares, y después de esto formar los primeros cordones de soldadura restantes en tres lugares y luego , formar los segundos cordones de soldadura en estos tres lugares;.

Además, en una distribución lineal las zonas soldadas cada una compuesta de los cordones de soldadura plurales que se muestran en la Fig. 5, si se considera un intervalo entre los cordones de soldadura (centros de gravedad de los mismos) en un miembro de estructura que se ha sometido a soldadura en muchos lugares, se puede obtener resistencia a la tensión de corte y resistencia a exfoliación proporcionales al número de lugares de soldadura (el número de cordones de soldadura) como la estructura soldada. Por lo tanto, el intervalo preferiblemente es un valor (valor promedio) igual al "número que permite obtener la fuerza que requiere la estructura" dividido por la "longitud de una porción de reborde". Sin embargo, el intervalo entre los lugares de soldadura de manera preferible es corto parcialmente o en una porción que requiera localmente fuerza en el miembro.

La formación de las zonas soldadas que se describe anteriormente hace posible fabricar una unión soldada que tiene buena fuerza de unión.

EJEMPLOS Ejemplo 1 Dos láminas de acero de alta resistencia cuyo grosor de lámina fue de 1.0 mm y cuyos componentes principales fueron C: 0.12% en peso, Si: 0.5 % en peso, Mn: 2.0 % en peso, P: 0.01% en peso, y S: 0.003% en peso se apilaron y unieron mediante soldadura por láser, mediante lo cual se elaboró una unión. La forma de los cordones de soldadura de una zona soldada fue de bucle cerrado circular, y se formaron dos cordones de soldadura soldados.

En este momento, se definió un diámetro de la zona soldada mediante el tamaño del primer cordón de soldadura ubicado en el lado más externo, es decir, se midió un diámetro del cordón de soldadura en una superficie de la lámina a la cual el láser que se irradió y el diámetro se definió como 6 mm constantes.

Un ángulo T hecho por una linea que conecta un centro de los cordones de soldadura y los extremos inicial y terminal del primer cordón de soldadura y una linea que conecta el centro y los extremos inicial y terminal del segundo cordón de soldadura fue de 0o ó 15°.

A partir de los componentes de las láminas de acero, se i estima que el punto Ms y el punto Acl son de 429°C y 716°C respectivamente.

Se elaboró una pluralidad de tipos de las uniones soldadas con láser, con una amplitud del cordón de soldadura soldado, una posición del cordón de soldadura, y una temperatura de soldadura que se varían como se muestra en la Tabla 1. La soldadura se realizó, con las otras condiciones de soldadura que se determinaron de modo tal que un láser fuera de 3.5 k , una posición de foco estuvo en una superficié de la lámina de acero superior, y un diámetro de un punto dél rayo en la posición del foco fue de 0.5 mm. ; Respecto a las uniones soldadas con láser elaboradas, la i resistencia a la tensión transversal y dureza del ¡ primer cordón de soldadura (en una sección transversal de l¡a zona soldada, dureza del metal soldado se midió en cinco puntos en una dirección del grosor de la lámina en base a un puntó en el cual está 0.1 mm alejada hacia el metal soldado desde un punto en donde una superficie de solapamiento y una línea soldada se intersectan entre sí, y los valores obtenidos se promediaron) se midieron.

Un método para medir la resistencia a la tensión transversal y la forma de la unión se basaron en JIS Z 3137 la cual es la definición con respecto a la unión soldada por puntos. Se elaboró una unión transversal mediante soldadura por láser, y se realizó una prueba de tensión bajo una velocidad de tensión constante de 10 mm/min utilizando una i giga o guía mecánica de tensión predeterminada, y la| carga máxima en este momento se definió como la resistencia a la tensión transversal. ¡ La temperatura del primer cordón de soldadura se midió mediante un termopar pegado cerca de una puntera en un lado que recibe una tensión más baja sobre la superficie de la lámina de acero. La temperatura medida se definió como una temperatura típica del primer cordón de soldadura.

Los resultados de estos se muestra en la Tabla 1. Con la resistencia a la tensión transversal cuando solamente sé formó un cordón de soldadura (No. 5) que es una referencia, se evaluó un caso donde la resistencia a la tensión transversal fue de 1.2 veces o más de la referencia como bueno, y ún caso donde una relación de la resistencia a la tensión transversal fue menor a 1.2 veces se evaluó como defectuoso. Se debe observar que las rayitas de subrayado en la tabla significan que las condiciones descritas en la primera modalidad no se cumplen.

Además, la Fig. 7 muestra una influencia en la que x/W y v2/vl llevan la relación de la resistencia a la tensión cruzada. En la Fig. 7, O representa los resultados de este ejemplo y X representa los resultados de un ejemplo comparativo. : Cuando v2/vl estuvo en el rango descrito en la primera modalidad, se obtuvo buena resistencia a la tensión transversal. Cuando v2/vl fue demasiado bajo, la temperatura del primer cordón de soldadura se incrementó demasiado y el cordón de soldadura no sé ablandó o el cordón de soldadura se derritió. Por otro lado, cuando v2/vl fue demasiado alto, el templado del primer cordón de soldadura fue insuficiente y la resistencia a la tensión transversal no! mejoró. [Tabla 1] Como se ve a partir de los resultados en la Tabla 1, es posible obtener una unión soldada con láser excelente en la fuerza de unión.

Ejemplo 2 Como se muestra en la Fig. 8A y Fig. 8B, se elaboró un miembro 80 de tapa de un solo lado de tal manera que una lámina 82 plana se soldó con láser a fin de suspenderse entre las porciones 81a de reborde en ambos lados de un miembro 81 de tapa. Una altura del miembro 80 de tapa de un solo lado es I de 61.2 mm, una distancia entre las porciones del extremo externo de las porciones 81a de reborde es de 102 mm, y una longitud del miembro 80 de tapa de un solo lado (es decir, una longitud de las porciones 81a de reborde) es de 600 mm. Se debe observar que las láminas de acero de alta resistencia son el miembro 81 de tapa y la lámina 32 plana cuyo grosor de lámina fue de 1.2 mm y cuyos componentes principales fueron C: 0.12% en peso, Si: 0.5% en peso, Mn: 2.0% en peso, P: 0.01% en peso, y S: 0.003% en peso, se apilaron y unieron mediante soldadura por láser.

La soldadura se realizó bajo condiciones de soldadura en las que una salida de láser fue de 4.5 kW, una posición de foco estuvo sobre una superficie de la lámina de; acero superior, y un diámetro de un punto del rayo en la posición del foco fue de 0.5 mm. Como se muestra en la Fig. 8B, los cordones de soldadura circulares con un cordón de soldadura de 0.5 mm y un diámetro de 6 mm se formaron en el orden de, 1 -> 2 —> 3 —> 4, es decir, los mismos se formaron en el orden de un extremo a un extremo de una de las porciones 81a de reborde en I ambos lados y los siguientes se formaron en el ordeni de un extremo a un extremo del otro. Los segundos de soldadura fueron cordones de soldadura circulares concéntricos con los primeros cordones de soldadura y tuvieron un diámetro de 5.5 mm, y se formaron, después de la formación ¡de los primeros cordones de soldadura, en el orden de 1 -> 2 -»| 3 - 4 de manera similar a los primeros cordones de soldadura. Un i intervalo entre las posiciones de los cordones de soldadura (centros de gravedad de los mismos) fue de 20 mm. En este caso, un ángulo de torsión fue de aproximadamente 20 °¡ y tal grado se volvió un problema cuando este miembro 80 de de un solo lado se ensambló a otro miembro para sold'arse o fijarse. Aquí, el ángulo de torsión se refiere a un ! ángulo hecho por una linea que conecta una altura más alta ¡de una porción 80R del extremo y una altura más baja de la porción 80L del otro extremo y una linea que conecta una altura más baja de la porción 80R de un extremo y una altura más alta de la porción 80L del otro extremo cuando se ve en la dirección mostrada en la Fig. 8A. i Por otro lado, en un miembro 80 de tapa de un solo lado similar, tanto cuando una pluralidad de los primeros cordones l i de soldadura se formaron sucesivamente como cuando una pluralidad de los segundos cordones de soldadura se formaron sucesivamente, los cordones de soldadura se formaron cada uno en una posición excepto la posición de soldadura más cercana. En este caso, la deformación de soldadura se suprimió y el ángulo de torsión se redujo a menos de Io, y se hizo una mejora a tal exactitud que no causó problema cuando este miembro 80 de tapa de un solo lado se ensambló a otro miembro para soldarse o fijarse. i Ejemplo 3 | Como se muestra en la Fig. 9, un miembro 90 de tapa de un solo lado cuyas porciones de reborde estuvieron compuestas i de tres láminas de acero apiladas se elaboró de tal manera que una lámina 93 plana que es una lámina de acero de alta resistencia se soldara con láser a fin de suspenderse entre las porciones 91a, 92a de reborde en ambos lados de un miembro 91 de tapa que es una lámina de acero blanda y un miembro 92 de tapa que es una lámina de acero de alta resistencia. Una altura del miembro 90 de tapa de un solo lado es de 66.2 mm, una distancia entre las porciones del extremo externo < de las porciones 91a, 92a de reborde es de 102 mm, y una longitud del miembro 90 de tapa de un solo lado (es decir, una longitud de I las porciones 91a, 92a de reborde) es de 600 mm. En cuanto a la lámina de acero blanda, un grosor de lámina es de li.2 mm y los componentes principales de la lámina de acero i son C: 0.041% en peso, Si: 0.007% en peso, Mn: 0.16% en peso, P: 0.009% en peso, y S: 0.01% en peso, y en cuanto a la lámina de acero de alta resistencia, un grosor de lámina es de 1 ? 2 mm y los componentes principales de la lámina de acero son C!: 0.12% en peso, Si: 0.5% en peso, Mn: 2.0% en peso, P: 0.01% en peso, y S: 0.003% en peso. 1 Se debe observar la lámina de acero blanda es una! lámina de acero denominada como los estándares tales como SPHO, SPHD, SPHE, SPCC, SPCD, SPCE, SPCCT, SPCEN, y similares en JIS. La lámina de acero blanda mencionada en la presente solicitud no se limita a las láminas de acero blandas definidas por JIS y puede considerarse como una lámina de acero cuya resistencia es más baja que la de una lámina de acero de alta resistencia cuyo contenido de carbono es de 0.07% o más. , La soldadura se realizó bajo condiciones de soldadura en las que una salida de láser fue de 4.5 kW, una posición de foco estuvo sobre una superficie de la lámina de acero superior, y un diámetro de un punto del rayo en la posición de foco fue de 0.5 mm. Como en el ejemplo 2, que se muestra en la Fig. 8B, los cordones de soldadura circulares con un cordón de soldadura de 0.5 mm y un diámetro de 6 mm se formaron en el orden de l ? 2 —» 3 -» 4, es decir, los mismos se formaron en el orden de un extremo a un extremo de una de las porciones de reborde en ambos lados y los siguientes se formaron en el orden de un extremo a un extremo del otro. Los segundos cordones de soldadura fueron cordones de soldadura circulares concéntricos con los primeros cordones de soldadura y tuvieron un diámetro de 5.5 mm, y se formaron, después de la formación de los primeros cordones de soldadura, en el orden de l;-> 2 -> 3 —> 4 de manera similar a los primeros cordones de soldadura. i Un intervalo entre las posiciones de los cordones de soldadura (centros de gravedad de los mismos) fue de 20 mm. En este caso, un ángulo de torsión fue de aproximadamente 18° y tal grado se volvió un problema cuando este miembro 90 de tapa de un solo lado se ensambló a otro miembro para soldarse o fijarse. Se debe observar que la definición del ángulo de torsión es igual a la descrita en el ejemplo 2.

Por otro lado, en un miembro 90 de tapa de un solo lado similar, tanto cuando una pluralidad de los primeros cordones de soldadura se formaron sucesivamente como cuando una pluralidad de los segundos cordones de soldadura se formaron sucesivamente, los cordones de soldadura se formaron cada uno en una posición excepto la posición de soldadura más cercana. i En este caso, la deformación de soldadura se suprimió y el ángulo de torsión se redujo a menos de 1°, y la mejora se hizo a tal exactitud que no causó problema cuando este miembro 90 de tapa de un solo lado se ensambló a otro miembiro para soldarse o fijarse.

Ejemplo 4 Como se muestra en la Fig. 10, un miembro 100 de tapa de un solo lado cuyas porciones de reborde estaban compuestas de tres láminas de acero apiladas se elaboró de tal manera que una lámina 103 plana que es una lámina de acero de alta resistencia se soldó con láser a fin de suspenderse entre las porciones 101a, 102a, 104a de reborde en ambos lados de los miembros 101, 104 de tapa que son láminas de acero blandas y un miembro 102 de tapa que es una lámina de acero de alta resistencia. Una altura del miembro 100 de tapa de dos lados es de 86.2 mm, una distancia entre las porciones del extremo externo de las porciones 101a, 102a, 104a de reborde es; de 102 mm, y una longitud del miembro 100 de tapa de dos lados (es decir, una longitud de las porciones 101a, 102a, 104a de reborde) es de 600 mm. En cuanto a las láminas de acero blandas, un grosor de lámina es de 1.2 mm y los componentes principales de las láminas de acero son C: 0.041% en peso, Si: 0.007% en peso, n: 0.16% en peso, P: 0.009% en peso, y S: 0.01% en peso, y en cuanto a la lámina de acero de alta resistencia, un grosor de lámina es de 1.2 mm y los componentes principales de la lámina de acero son C: 0.12% en peso, Si: 0.5% en peso, Mn: 2.0% en peso, P: 0.01% en peso, y S: 0.003% en peso.

La soldadura se realizó bajo condiciones de soldadura en las que una salida de láser fue de 5.0 kW, una posición de foco estuvo sobre una superficie de la lámina de acero superior, y un diámetro de un punto del rayo en la posición de foco fue de 0.5 mm. Como en el ejemplo 2, que se muestra en la Fig. 8B, los cordones de soldadura circulares con un cordón de soldadura de 0.5 mm y un diámetro de 6 mm se formaron en el orden de l -> 2 -» 3 ? 4, es decir, los mismos se formaron en el orden de un extremo a un extremo de una de las porciones de reborde en ambos lados y los siguientes se formaron! en el orden de un extremo a un extremo del otro. Los segundos cordones de soldadura fueron cordones de soldadura circulares concéntricos con los primeros cordones de soldadura y tuvieron un diámetro de 5.5 mm, y se formaron, después de la formación de los primeros cordones de soldadura, en el orden de 1 — 2 —> 3 - 4 de manera similar a los primeros cordones de soldadura. Un intervalo entre las posiciones de los cordones de soldadura (centros de gravedad de los mismos) fue de 20 mm. En este caso, un ángulo de torsión fue de aproximadamente 18° y tal grado se volvió un problema cuando este miembro 100.de tapa de dos lados se ensambló a otro miembro para soldarse o fijarse. Se debe observar que la definición del ángulo de torsión es igual a la descrita en el ejemplo 2.

Por otro lado, en un miembro 100 de tapa de dos lados similar, tanto cuando una pluralidad de primeros cordones de soldadura se formaron sucesivamente como cuando una pluralidad de segundos cordones de soldadura se formaron sucesivamente, los cordones de soldadura se formaron cada uno en una posición excepto la posición de soldadura más cercana. En este caso, la deformación de soldadura se suprimió y el ángulo de torsión se redujo a menos de Io, y la mejora se hizo a tal exactitud que no causó problema cuando este miembro 100 de tapa de dos lados se ensambló a otro miembro para soldarse o fijarse.

En lo citado anteriormente, la presente invención se describe con varias modalidades, aunque la presente invención no se limita a estas modalidades y se pueden hacer modificaciones y similares dentro del alcance de la presente invención .

APLICABILIDAD INDUSTRIAL De acuerdo a la presente invención, puesto que se obtiene una unión soldada con láser superior en fuerza de unión para algunos convencionales y es aplicable a un miembro automotriz o similar, su aplicabilidad industrial es mayor.

Claims

REIVINDICACIONES

1.- Un método de soldadura por láser en el cual en una pluralidad de posiciones de soldadura en una porción de solapamiento de una pluralidad de miembros que incluyen una lámina de acero de alta resistencia cuyo contenido de carbono es de 0.07% o más, los primeros cordones de soldadura ! en una forma de bucle cerrado o una forma similar a un bucle cerrado y los segundos cordones de soldadura en una forma dé bucle cerrado o una forma similar a un cerrado en los lados internos de los primeros cordones de soldadura se forman mediante soldadura por láser remota para unirse, el ; método caracterizado porque comprende: un procedimiento para formar sucesivamente los primeros cordones de soldadura plurales en la totalidad o parte de las posiciones de soldadura plurales; y un procedimiento para formar sucesivamente los segundos cordones de soldadura plurales para los primeros cordones de soldadura formados plurales, en donde, ! en ambos de los casos del procedimiento para formar sucesivamente los primeros cordones de soldadura plurales y el procedimiento para formar sucesivamente los segundos cordones de soldadura plurales, las cordones de soldadura se: forman cada uno en una posición excepto la posición de soldadura más cercana entre las posiciones de soldadura plurales.

2. - El método de soldadura por láser de conformidad con I la reivindicación 1, caracterizado porque, en el procedimiento para formar sucesivamente los segundos cordones de soldadura plurales, los segundos cordones de soldadura se forman cada uno para el primer cordón de soldadura cuya temperatura máxima ha llegado a ser igual a o más baja que un punto Ms - 50 °C.

3. - El método de soldadura por láser de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque, en el procedimiento para formar sucesivamente los segundos cordones de soldadura plurales, los segundos cordones de soldadura se forman cada uno de modo que una temperatura del primer cordón de soldadura no llegue a ser más baja que 400 grados centígrados ni más alto que un punto Acl + 50 °C.

4. - El método de soldadura por láser de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque: los primeros cordones de soldadura tienen cada uno una forma circular y los segundos cordones de soldadura tienen cada uno una forma circular concéntrica con el primer cordón de soldadura; y un ángulo hecho mediante una línea que conecta un centro de los cordones de soldadura y los extremos inicial y terminal del primer cordón de soldadura y una línea que conecta el centro y los extremos inicial y terminal del segundo cordón de soldadura es de 10° o más. j i RESUMEN DE LA INVENCIÓN Las secciones solapadas de una pluralidad dé miembros que incluyen una placa de acero de alta resistencia que contiene 0.07% en peso o más de carbono se unen en una pluralidad de posiciones de soldadura por medio de ün proceso de soldadura remota formando los primeros cordones (31 a 36) de soldadura en un bucle cerrado o forma de bucle cerrado y formando los segundos cordones (41 a 46) de soldadura dentro de los primeros cordones (31 a 36) de soldadura en un bucle cerrado o forma de bucle cerrado. En este momento, los primeros cordones (31 a 36) de soldadura se¦ forman continuamente, los segundos cordones (41 a 46) de soldadura se forman continuamente con respecto a la pluralidad 'de los primeros cordones (31 a 36) de soldadura formados; y en cualquier caso los cordones de soldadura se forman en posiciones de soldadura no próximas a la posición de soldadura previa. Como resultado, la fuerza de la soldadura de las secciones de soldadura se puede incrementar y también sé puede suprimir la deformación de soldadura.