KR960014514B1 - 산화물 분산 강화 내열 소결합금 - Google Patents

산화물 분산 강화 내열 소결합금 Download PDF

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Abstract

내용 없음.

Description

산화물 분산 강화 내열 소결합금
제1도 내지 제3도는 EPMA(Electron Probe Microanalysis)에 의한 Y2O3의 분산상태를 도시하는 도면.
본 발명은 내산화성 및 고온압측 강도에 우수한 소결합금에 관한 것으로, 보다 구체적으로 실질적으로 Cr로 이루어진 금속 또는 Cr를 주체로 하는 금속의 매트릭스 중에, Y2O3산화물을 미세분산시킨 산화물 분산 강화 내열 소결합금에 관한 것이다.
슬랩, 빌릿 등의 강재가열용 워킹 비임 컨베이어식 가열로에 있어서, 이동비임 및 고정비임으로 되는 스키드비임에 배설되는 스키드 버튼은, 고온에서 강재(피가열재)의 반복하중을 받기 때문에, 스키드 버튼의 재료는, 내열합금, 세라믹 소결재, 합금과 세라믹의 복합재료 등이 종래로부터 사용되고 있다.
그런데, 내열합금에서는 충분한 고온강도를 얻을 수가 없고, 세라믹 소결재로서는 무르고 인성이 불충분하다는 문제가 있다.
또 합금과 세라믹의 복합재료로서는 고온 사용환경에서 양자간에 상호반응이 생겨 재질열화를 초래하는 문제가 있다.
이와 같은 부적합성을 해소하기 위하여, 출원인은 지금까지 Fe-Cr 합금입자의 소결체, Fe-Cr 합금입자와 희토류 산화물 입자의 소결체를 제안하고 있다.(특개평 2-258946, 2-258974등).
이들은, 합금분말, 또는 합금분말과 희토류 산화물 분말과의 혼합분말을 출발원료로 하여 소망의 소결법에 의하여 제조된다.
이 소결체는, 내열합금, 세라믹 소결재, 합금과 세라믹과의 복합재료등 보다도 내산화성 및 고온압축 강도에서 우수하지만, 조업온도의 고온화가 진행되고, 1350℃ 이상의 온도에서의 조업이 일반화하고 있는 최근에 있어서는, 아직까지도 충분한 내산화성과 고온압축 강도를 구비하고 있다고는 하기 어렵다. 이 때문에, 한층 우수한 내산화성과 높은 고온압축 강도를 구비한 재료의 개발이 요청되고 있다.
본 발명자는 금속분말과 산화물 분말을 혼합하여, 고상(固相)상태에서 산화물 입자를 미세 분산시키는, 소위 기계적 합금법의 기술에 착안하였다.
지금까지의 기계적 합금법에 의한 산화물 분산 강화의 적용예는 Fe 기지 합금 및 Ni 기지 합금에 한정되어 있고, 전자의 합금에서는 1350℃ 이상의 고온에서의 충분한 내산화성은 확보할 수가 없고, 또 후자의 합금에서는 1350℃ 이상의 고온에서의 압축강도가 불충분하다는 부적합함이 있었다.
따라서, 1350℃ 이상에서의 사용에 있어서, 내산화성과 압축강도의 양 특성에 뛰어나는 재료란 지금까지 존재하지 않았다.
본 발명은, 1350℃ 이상의 고온에서의 내산화성과 고온압축 강도에 우수하고, 스키드 버튼용 재료로서 극히 알맞는 소결합금 및 그 소결합금용 분말을 제공하는 것을 목적으로 하고 있다.
본 발명의 소결합금은, 금속의 매트릭스 중에 평균입경 0.1㎛ 이하의 Y2O3를 기계적 합금법에 의하여 미세분산시킨 것으로, Y2O3를 중량%로 0.2~2.0% 함유하고 있다. 상기 금속은, (a) 실질적으로 Cr으로 이루어지는 금속, 또는 (b) Fe : 0%를 초과하여 20% 이하, 및 잔부는 실질적으로 Cr로 이루어지는 금속, 또는 (c) Al, Mo, W, Nb, Ta, Hf 및 Al-Ti로부터 구성되는 군에서 선택되는 적어도 1종이 0%를 초과하여 합계량으로 10% 이하, 및 잔부가 실질적으로 Cr로 이루어지는 금속, 또는 (d) Ti : 0.1~2.0%, 및 잔부가 실질적으로 Cr로 이루어지는 금속, 또는 (e) Fe : 0%를 초과하여 20% 이하, Al, Mo, W, Nb, Ta, Hf 및 Al-Ti로 구성되는 군에서 선택되는 적어도 1종이 0%를 초과하여 합계량으로 10% 이하, 및 잔부는 실질적으로 Cr로 이루어지는 금속, 또는 (f) Fe : 0%를 초과하여 20% 이하, Ti : 0.1~2.0% 및 잔부는 실질적으로 Cr로 이루어지는 금속, 또는 (g) Fe : 0%를 초과하여 20% 이하, Ti : 0.1~2.0%, Al, Mo, W, Nb, Ta, Hf 및 Al-Ti로 구성되는 군에서 선택되는 적어도 1종이 0%를 초과하여 합계량으로 10% 이하, 및 잔부는 실질적으로 Cr로 이루어지는 금속이다.
여기서, 「미세분산」이란, 실질적으로 Cr으로 이루어지는 금속 매트릭스, 또는 Cr를 주체로 하는 Fe-Cr합금, Al-Fe-Cr 합금등의 상기 금속의 매트릭스중에, 평균입자가 약 0.1㎛ 이하로 추정되는 Y2O3 입자가 대략 균일하게 분산되어 있는 상태를 말한다.
여기서, Y2O3입자의 입경을 「추정」이라한 것은 10,000배의 주사형 전자현미경으로 Y2O3의 입자사이즈를 관찰하였지만, 이 배율에서는 Y2O3입자의 존재를 거의 관찰할 수가 없었던 때문이다.
더욱, 전술의 일본의 특개평 2-258946에 있어서, 출원인은 5~80중량%의 희토류 산화물 입자와 Fe 5~50%를 함유하는 Fe-Cr합금의 소결합금을 제안하고 있지만, 이 합금에서는 얻어지는 희토류 산화물의 입자사이즈는 약 2㎛이고, 본 발명에서 말하는 「미세분산」과는 명확히 구별되는 것이다.
본 발명의 소결합금은 전술한 바와 같이, 실질적으로 Cr로 이루어지는 금속 또는 Cr를 주체로 하는 금속의 매트릭스중에 Y2O3산화물을 미세분산시킨 소결합금이다.
Y2O3의 함류량을 0.2~2.0%로 하는 것은 0.2% 보다 적으면 Y2O3에 의한 강도향상 효과를 인지할 수 없기 때문이고, 또, 2.0% 보다도 많이 함유하면, 1350℃를 초과하는 고온에서의 사용중에 응집을 일으키기 쉽게 되고, 그 결과 Y2O3입자가 조대화하여 미세분산 효과가 손상되기 때문이다.
매트릭스를 실질적으로 Cr 또는 Cr 주체의 금속을 사용하는 것은, 1350℃ 이상의 온도에서의 사용에 있어서, 소망의 내산화성 및 고온압축 강도를 얻기 위하여, 적어도 Cr를 주체적으로 함유시키는 것이 불가결하기 때문이다.
더욱, 매트릭스가 실질적으로 Cr(Fe는 전연 포함하지 않는다)로 이루어지는 금속의 경우, 내산화성 및 압축강도의 점에서 매우 우수하지만, 소결성능이 저하하는 좋지 못한 경우가 있다. 이 소결성을 향상시키기 위하여 Fe를 함유시키면 좋다. 그러나 Fe를 지나치게 많이 함유하면, 융점이 낮은 Y2O3-FeO이 공정(共晶)물의 생성이 인지되고, 내산화성이 저하하는 결과로 된다. 이 때문에, 소결성 향상을 위하여 첨가하는 Fe는 20%을 상한으로 한다. 더욱, Fe를 함유시키는가 아닌가는 필요에 따라 적당히 선택하면 좋다.
금속은 필요에 따라, Al, Mo, W, Nb, Ta, Hf 및 Al-Ti로 구성되는 군에서 선택되는 적어도 1종을 더 포함할 수 있다.
Al, Nb 및 Ta는 기지에 석출함으로서, 또 Mo, W, Hf 및 Al-Ti는 기지에 고용(固溶)함으로서, 기지금속의 보다 나은 강화가 기대되기 때문이다. 그러나 지나치게 많이 포함하면, Cr이 갖는 우수한 내산화성이 손상되는 것으로 된다. 이 때문에 상한은 합계량으로 10% 이하로 규정한다. 더욱 Al-Ti는 금속간 화합물이다.
금속은, 필요에 따라 Ti : 0.1~2.0%를 더욱 포함할 수가 있다. Ti를 이 범위에서 함유함으로서, Y2O3의 미세화는 더욱 진행되고, 또 보다 균일하게 분산되기 때문이다. 더욱 Ti와 전술한 Al-Ti와는 후자가 금속간 화합물로서 존재함으로서 기지금속의 강화를 도모하는 점이 상이하다.
더욱, Fe, Al, Mo, W, Nb, Hf, Ta, Al-Ti 및 Ti는 필요에 따라 복합적으로 함유시킬 수가 있다.
또 금속중에 Si 3% 이하 및 Mn 3%이하의 불순물이 포함되어 있어도 좋다. 이 정도의 함유이면 성능상 각별한 지장은 없기 때문이다.
본 발명의 소결합금은, 원료분말과 Y2O3가루의 혼합물 분말에 기계적 합금처리를 실시하고, 얻어진 분말을 고온압축 처리함으로서 얻을 수가 있다. 더욱 원료분말은, Fe를 포함시키지 않는 경우는 Cr 단체(單體)금속분말을 사용한다. 또 Fe를 포함시키는 경우는, Fe-Cr 합금분말을 원료분말로서 사용하더라도 좋고, 또는 Cr 단체 금속분말, Fe 금속분말 및 Fe-Cr 합금분말 중에서 2종 이상을 포함하는 혼합물 분말을 사용하더라도 좋다. 또, Al, Mo 등의 추가원소를 사용하는 경우, 원료분말로서 이들의 단체금속 또는 합금분말을 포함시키면 좋다.
원료분말과 Y2O3분말의 기계적 합금처리는 아트라이터 등의 고에너지 보올밀을 사용하여 행하고, Cr 또는 Fe-Cr 합금중에 Y2O3가 고강상태에서 강제적으로 미세분산한 분말이 형성된다.
더욱 아트라이터에서의 처리를 고려하면, 원료분말은 평균입도 약 100μ의 것을 사용하고, 또 Y2O3분말은 약 1㎛의 입도의 것을 사용하는 것이 바람직하다.
고온압축처리는 열간 정수압처리(HIP), 하트프레스, 분체 열간압출 등의 공지의 여러 가지의 소결방법을 사용할 수 있지만, 바람직하기는 열간 정수압처리법에 의하여 행한다.
열간 정수압처리는 기계적 합금처리를 실시한 분말을 적당한 금속 캡슐에 충전하고, 다음에 탈기하여 밀봉하고, 약 1000~1300℃의 온도로, 약 1000~2000kgf/㎠의 압력을 가하여 적당한 시간(예를들면 2~4시간)유지함으로서 행해진다. 소결완료후는 약 20~30시간 걸쳐 서서히 냉각한다.
또 소결후, 필요에 따라 소정의 열처리를 행할 수가 있다.
다음에, Y2O3의 미세분산과 고온압축 변형저항과의 관계에 대하여, 실시예를 들어서 명백히 한다.
실시예
우선, Fe 15%를 포함하고, 평균입도 100㎛의 Fe-Cr 합금분말에, 입도 약 1㎛의 Y2O3분말을 투입량 2kg, 중량비 100 : 1의 비율로 유발로 혼련하고 1250℃, 1200kgf/㎠의 조건으로 열간 정수압처리를 행하고, 직경 50mm 길이 70mm의 공시재를 만들었다. 이를 공시제 No. 1이라 한다.
다음에 공시재 No. 1과 같은 Fe-Cr 합금과 Y2O3을 같은 중량비로 아트라이터 중에서 기계적 합금처리를 행한다. 아트라이터는 미쓰이 카고오기제의 MA-1D를 사용하고 직경 약 3/8인치의 볼(재질은 SUJ-2)를 17.5kg 충전하고, 교반봉의 회전속도는 290rpm으로 행하였다.
처리시간을 16시간과 48시간의 두 경우에 대하여, 각각 분말을 만들었다. 더욱 공시재 No. 1과 같은 요령으로 열간 정수압처리를 행하였다. 아트라이터의 처리시간이 16시간 및 48시간일 때의 공시재를 각각, No.2 및 3으로 한다.
또, Fe 15%를 포함하고, 평균입도 100㎛의 Fe-Cr 합금분말을 기계적 합금처리하지 않고, 열간 정수압처리(처리조건은 공시재 No.1과 같게)을 행하였다. 이 공시재를 No.4로 한다.
더욱, Fe 15% 포함하고, 평균입도 100㎛의 Fe-Cr 합금분말에 Y2O3분말은 첨가하지 않고 48시간 아트라이터 중에서 분쇄처리를 행하였다. 이때의 공시재를 No.5로 한다.
제1도 내지 제3도는, EPMA에 의한 Y2O3의 분산상태를 도시하는 도면이다. 제1도 내지 제3도는, 각각 공시재 No.1 내지 3에 대응하고 있다. 각각의 Y2O3의 상태를 설명하면, 제1도는 아직 혼합의 상태, 제2도는 분산이 불충분한 상태, 및 제3도는 미세분산되어 있는 상태를 도시하고 있다.
다음에 이들 공시재에 대하여 고온압축 시험을 행하였다.
시험은, 1350℃의 전기로 중에서, 램의 승강에 의하여 압축하중 0.5kgf/㎟을 반복 부하하여 행하였다. 하중 반복 패턴은 압축하중 0.5kgf/㎟의 부하를 5초간, 무부하 5초간(부하상태로부터 무부하상태로의 이행 1초, 무부하상태 3초, 무부하상태로부터 부하상태로의 이행 1초)의 10초 사이클로 공시재에 104회 압축하중을 작용시켜 변형량(단위 : %)을 조사하였다.
더욱, 이 시험조건은, 실제의 사용조건 보다 훨씬 가혹한 것이다.
더욱 변형량은, 시험전의 길이를 L1, 시험후의 길이를 L2라 할 때, 다음 식에 의하여 구하였다.
압축변형량(%)=(L1-L2)/L1×100
제1표는 공시재의 금속기지의 평균결정입경과, 고온압축 시험에 의한 변형량을 표시한다.
제1표의 결과에서 명백한 바와 같이 No.1와 같이 Y2O3를 유발중에서 단순히 혼합한 것만으로는 변형량이 크다.
또 No.2와 같이 기계적 합금처리를 하더라도 분산상태가 불충분(미세분산하지 않음)한 경우, 또는 No. 4와 기계적 합금처리하지 않고 고온 정수압처리한 경우도 1% 이상의 변형은 생기고 있다. 또 No.5와 같이 YO을 사용하지 않고 다만, 아트라이터 중에서 처리한 것 뿐의 경우도 변형량은 크다.
No.3와 같이, 충분한 기계적 합금처리에 의하여 YO를 미세분산시켰을 때에 비로소 변형량이 현저히 저감되는 것을 알았다.
더욱, 제1표에 표시되는 것과 같이, 기계적 합금처리를 행한 것(공시재 No.2,3 및 5)은 기지금속의 평균입경이 약 5㎛ 정도까지 작아졌다.
지금까지는 고온에 있어서 압축변형 저항을 높이기 위하여, 기지금속의 평균결정입경은 약 50㎛ 이상으로 하는 것이 바람직하다고 되어 있었다.
그러나 충분한 기계적 합금처리에 의하여 YO를 미세분산시켰을 경우, 기지금속의 평균결정입경이 작게 되어도 고온압축 변형 저항을 높일 수 있게 된 것을 알게 되었다.
다음에, Fe의 함유량과 내산화성과의 관계를 명백히 한다.
Fe의 함유량이 다른 여러 가지 원료분말에 일정량의 YO을 혼합하고, 아트라이터 중에서 기계적 합금처리를 행하고, 다음에 고온 정수압처리를 하여 각종 공시재를 만들었다. 이 공시재로부터 직경 8mm, 길이 40mm의 원주상 시험편을 잘라내어, 1350℃의 가열로(대기분위기)중에서 100시간 유지하였다.
다음에 가열로부터 시험편을 꺼내고, 시험편 표면의 스케일을 알칼리용액 및 산용액으로 제거하고, 그 전후의 시험편 중량의 변화로부터 산화감량(g/㎡hr)을 구하였다.
더욱, YO의 첨가량은 원료분말 100중량부에 대하여 1중량부로 하고 아트라이터의 조업조건은 전술한 것과 같고, 처리시간은 48시간 YO가 충분히 미세분산하는 조건)으로 하였다.
각 공시채의 화학성분 및 시험결과를 제2표를 도시한다.
제2표에서 명백한 바와 같이 Fe의 함유량이 증가함에 따라 산화감량이 많아지고, 내산화성이 나빠진다. 1350℃ 이상의 초고온에서 양호한 내산화성을 얻기 위해서는 상기 시험조건에 있어서 산화감량이 1.0g/㎡hr를 초과하지 않는 것이 바람직하고 이 때문에 Fe의 함유는 상술한 바와 같이 20중량% 이하로 한다.
다음에, 기계적 합금처리 및 HIP 처리를 한 각종 소결합금(단, 공시재 No.51만 기계적 합금처리 없음)에 대하여 고온 압축강도 시험을 행하였다.
기계적 합금처리는, 처리시간을 모두 48시간으로 하고, 기타의 조건은 상술한 것과 같다. 또, 고온정수압처리 및 고온압축시험의 요령에 대하여도 상술한 것과 같다. 각종 공시재의 화학성분 및 시험결과를 제3표에 도시한다. 공시재 No.21~41가 본 발명의 소결합금이고, Y2O3는 기지금속중에 미세분산되어 있다. 공시재 No.51~55가 비교용의 소결합금이다.
3표의 결과에서 명백한 바와 같이, 본 발명의 실시예에 관계되는 공시재(No.21~41)는 압축변형량이 최대라도 0.17%이고, 1350℃ 이상의 고온에서 사용하더라도, 압축변형 저항은 극히 높다고 할 수 있다.
더욱, 공시재 No.51는 기계적 합금처리를 행하지 않고, 또 YO을 포함하고 있지 않기 때문에, 압축변형량은 극히 크다.
공시재 No.52는, YO의 함유량이 적기 때문에, YO에 의한 미세분산 효과를 충분히 향수할 수 없고, 압축변형량은 0.34%로 크다.
또, 공시재 No.53은 고온압축 강도의 점에서는 우수하지만, Fe를 35%나 포함하고 있고, 상술한 바와 같이 내산화성에서 뒤떨어지므로, 본 발명의 범위 밖이다. 공시재 No.54 및 No.55는 YO을 포함하고 있지 않으므로, 압축변형량은 크다.
본 발명의 소결합금은, 내산화성 및 고온압축 강도에 극히 우수하므로, 이들의 제특성이 요구되는 부재, 특히 워킹비임 콘베이어식 가열로의 스키드 버튼용 재료로서 유용하고, 내구성의 향상, 유지의 경감등의 제 효과를 초래할 수 있다.
더욱, 본 발명의 합금은 스키드 버튼 이외에도, 고온에서의 내산화성 및 고온압축 강도가 요구되는 다른 용도에 사용할 수 있는 것은 물론이다.

Claims (14)

  1. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%(중량%, 이하 같음)와 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  2. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, 불순물로서 Si 3% 이하, 불순물로서 Mn 3% 이하, 및 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  3. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0% 이하, 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  4. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, Al, Mo, W, Nb, Hf 및 Al-Ti로 구성되는 군에서 선택되는 적어도 1종이 합계량으로 10% 이하, 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  5. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, Ti 0.1~20%, 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  6. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, Fe 2% 이하, Al, Mo, W, Nb, Hf 및 Al-Ti로 구성되는 군에서 선택되는 적어도 1종이 합계량으로 10% 이하, 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  7. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, Fe 20% 이하, Ti 0.1~2.0%, 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  8. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, Ti 0.1~2.0%, Al, Mo, W, Nb, Hf 및 Al-Ti로 구성되는 군에서 선택되는 적어도 1종이 합계량으로 10% 이하, 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  9. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, Fe 20% 이하, 불순물로서 Si 3% 이하, 불순물로서 Mn 3% 이하, 및 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  10. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, Al, Mo, W, Nb, Hf 및 Al-Ti로 구성되는 군에서 선택되는 적어도 1종이 합계량으로 10% 이하, 불순물로서 Si 3% 이하, 불순물로서 Mn 3% 이하, 및 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  11. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, Ti 0.1~2.0%, 불순물로서 Si 3% 이하, 불순물로서 Mn 3% 이하, 및 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  12. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, Fe 20% 이하, Al, Mo, W, Nb, Ta, Hf 및 Al-Ti로 구성되는 군에서 선택되는 적어도 1종이 합계량으로 10% 이하, 불순물로서 Si 3% 이하, 불순물로서 Mn 3% 이하, 및 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
  13. 금속의 매트릭스에 Y2O3을 미세분산시킨 소결합금에 있어서, Y2O30.2~2.0%, Fe 20% 이하, Ti 0.1~2.0%, 불순물로서 Si 3% 이하, 불순물로서 Mn 3% 이하, 및 나머지는 실질적으로 Cr로 이루어지며, 미세분산 상태로서의 Y2O3의 평균입경이 0.1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 산화물 분산 강화 내열 소결합금.
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