JPH0598384A - 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 - Google Patents
高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金Info
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- JPH0598384A JPH0598384A JP28918891A JP28918891A JPH0598384A JP H0598384 A JPH0598384 A JP H0598384A JP 28918891 A JP28918891 A JP 28918891A JP 28918891 A JP28918891 A JP 28918891A JP H0598384 A JPH0598384 A JP H0598384A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＷＣ基超硬合金の強度と硬さを向上させる。
【構成】 ＷＣ基超硬合金が、重量％で、３〜２０％の
結合相とＷＣの分散相で構成され、かつ上記結合相が、 酸素：５０〜５００ppm 、 を含有し、さらに必要に応じて、Ｖ，Ｃｒ，Ｔａ，およ
びＴｉのうちの１種または２種以上：０．１〜２０％、
を含有し、残りがＣｏまたはＣｏ＋Ｎｉと不可避不純物
からなる組成を有すると共に、 ＷＣの平均粒径：１μｍ以下、 結合相の大きさ：最大径で２μｍ以下、 の組織を有する
結合相とＷＣの分散相で構成され、かつ上記結合相が、 酸素：５０〜５００ppm 、 を含有し、さらに必要に応じて、Ｖ，Ｃｒ，Ｔａ，およ
びＴｉのうちの１種または２種以上：０．１〜２０％、
を含有し、残りがＣｏまたはＣｏ＋Ｎｉと不可避不純物
からなる組成を有すると共に、 ＷＣの平均粒径：１μｍ以下、 結合相の大きさ：最大径で２μｍ以下、 の組織を有する
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、結合相中に酸素を含
有せしめ、これによって細粒組織として強度と硬さの向
上をはかった炭化タングステン基超硬合金に関するもの
である。
有せしめ、これによって細粒組織として強度と硬さの向
上をはかった炭化タングステン基超硬合金に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、全体に占める重量割合
で、３〜２０％の結合相が、ＣｏまたはＣｏ＋Ｎｉと不
可避不純物からなり、残りの分散相が炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）からなるＷＣ基超硬合金が知られ
ており、さらに特開昭６１−１２８４７号公報に記載さ
れる通り、前記ＷＣ基超硬合金の結合相に、合金成分と
してＶおよび／またはＣｒを、全体に占める重量割合で
それぞれ０．１〜２％含有させて、ＷＣの平均粒径を
０．７μｍ以下に微細化することにより硬さ向上をはか
ったＷＣ基超硬合金も提案されている。また、これらの
ＷＣ基超硬合金が、各種の剪断刃や、プリント基板用ド
リル、エンドミル、およびリーマなどの切削工具などの
製造に用いられていることも知られている。
で、３〜２０％の結合相が、ＣｏまたはＣｏ＋Ｎｉと不
可避不純物からなり、残りの分散相が炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）からなるＷＣ基超硬合金が知られ
ており、さらに特開昭６１−１２８４７号公報に記載さ
れる通り、前記ＷＣ基超硬合金の結合相に、合金成分と
してＶおよび／またはＣｒを、全体に占める重量割合で
それぞれ０．１〜２％含有させて、ＷＣの平均粒径を
０．７μｍ以下に微細化することにより硬さ向上をはか
ったＷＣ基超硬合金も提案されている。また、これらの
ＷＣ基超硬合金が、各種の剪断刃や、プリント基板用ド
リル、エンドミル、およびリーマなどの切削工具などの
製造に用いられていることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年の切断お
よび切削加工の省力化に対する要求は厳しく、これに伴
ない、これらの加工に用いられる各種工具は苛酷な条件
下での使用を余儀なくされる傾向にあるが、これら工具
を構成する上記従来ＷＣ基超硬合金は、いずれも結合相
が相対的に大寸の結合相プールとして存在することが原
因で、十分な強度を具備するものでないため、これらの
現状に満足に対応することができないものである。
よび切削加工の省力化に対する要求は厳しく、これに伴
ない、これらの加工に用いられる各種工具は苛酷な条件
下での使用を余儀なくされる傾向にあるが、これら工具
を構成する上記従来ＷＣ基超硬合金は、いずれも結合相
が相対的に大寸の結合相プールとして存在することが原
因で、十分な強度を具備するものでないため、これらの
現状に満足に対応することができないものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、高強度を有するＷＣ基超硬合金
を開発すべく研究を行なった結果、上記の従来ＷＣ基超
硬合金の結合相に、結合相に占める割合で５０〜５００
ppm の酸素を含有させると（一般に従来ＷＣ基超硬合金
の結合相中の酸素含有量は１０ppm 以下）、この酸素の
作用で、分散相を構成するＷＣの粒成長が抑制されると
共に、結合相の大きさが最大径で２μｍ以下と微細にな
り、さらに結合相中に合金成分としてＶ，Ｃｒ，Ｔａ，
およびＴｉのうちの１種または２種以上を、同じく結合
相に占める重量割合で０．１〜２０％含有した場合に
は、分散相のＷＣの微細化が一段と進行し、この結果高
強度と高硬度を具備するようになるという研究結果を得
たのである。
上述のような観点から、高強度を有するＷＣ基超硬合金
を開発すべく研究を行なった結果、上記の従来ＷＣ基超
硬合金の結合相に、結合相に占める割合で５０〜５００
ppm の酸素を含有させると（一般に従来ＷＣ基超硬合金
の結合相中の酸素含有量は１０ppm 以下）、この酸素の
作用で、分散相を構成するＷＣの粒成長が抑制されると
共に、結合相の大きさが最大径で２μｍ以下と微細にな
り、さらに結合相中に合金成分としてＶ，Ｃｒ，Ｔａ，
およびＴｉのうちの１種または２種以上を、同じく結合
相に占める重量割合で０．１〜２０％含有した場合に
は、分散相のＷＣの微細化が一段と進行し、この結果高
強度と高硬度を具備するようになるという研究結果を得
たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、全体に占める重量割合で３〜２
０％の結合相が、(a) ＣｏまたはＣｏ＋Ｎｉと不可避不
純物、(b) 合金成分としてＶ，Ｃｒ，Ｔａ，およびＴｉ
のうちの１種または２種以上：０．１〜２０重量％を含
有し、残りがＣｏまたはＣｏ＋Ｎｉと不可避不純物、以
上(a) または(b）からなり、かつ残りの分散相がＷＣか
らなるＷＣ基超硬合金において、上記結合相に、結合相
に占める割合で５０〜５００ppm の酸素を含有させて、 ＷＣの平均粒径：１μｍ以下、 結合相の大きさ：最大径で２μｍ以下、 に微細化し、もって強度および硬さの向上をはかったＷ
Ｃ基超硬合金に特徴を有するものである。
なされたものであって、全体に占める重量割合で３〜２
０％の結合相が、(a) ＣｏまたはＣｏ＋Ｎｉと不可避不
純物、(b) 合金成分としてＶ，Ｃｒ，Ｔａ，およびＴｉ
のうちの１種または２種以上：０．１〜２０重量％を含
有し、残りがＣｏまたはＣｏ＋Ｎｉと不可避不純物、以
上(a) または(b）からなり、かつ残りの分散相がＷＣか
らなるＷＣ基超硬合金において、上記結合相に、結合相
に占める割合で５０〜５００ppm の酸素を含有させて、 ＷＣの平均粒径：１μｍ以下、 結合相の大きさ：最大径で２μｍ以下、 に微細化し、もって強度および硬さの向上をはかったＷ
Ｃ基超硬合金に特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明のＷＣ基超硬合金は、原料
粉末として、いずれも１μｍ以下の平均粒径を有するＷ
Ｃ粉末、ＣｏおよびＮｉの酸化物粉末、Ｖ，Ｃｒ，Ｔ
ａ，およびＴｉの金属粉末、これら金属の炭化物粉末お
よび酸化物粉末、もさらに炭素粉末を用い、これら原料
粉末を、焼結後のＷＣ基超硬合金の結合相が所定量の酸
素を含有するように、酸化物粉末の還元に必要な炭素粉
末あるいは炭素粉末と炭化物粉末の割合を調整しながら
所定の配合組成に配合し、いずれも通常の条件で、混合
し、圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、真空焼結す
るに際して、真空雰囲気中、焼結温度への昇温過程で、
酸化物粉末の炭素粉末あるいは炭素粉末と炭化物粉末に
よる還元を行ない、引続いて焼結温度に昇温して焼結を
行なうことにより製造するのが望ましい。
粉末として、いずれも１μｍ以下の平均粒径を有するＷ
Ｃ粉末、ＣｏおよびＮｉの酸化物粉末、Ｖ，Ｃｒ，Ｔ
ａ，およびＴｉの金属粉末、これら金属の炭化物粉末お
よび酸化物粉末、もさらに炭素粉末を用い、これら原料
粉末を、焼結後のＷＣ基超硬合金の結合相が所定量の酸
素を含有するように、酸化物粉末の還元に必要な炭素粉
末あるいは炭素粉末と炭化物粉末の割合を調整しながら
所定の配合組成に配合し、いずれも通常の条件で、混合
し、圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、真空焼結す
るに際して、真空雰囲気中、焼結温度への昇温過程で、
酸化物粉末の炭素粉末あるいは炭素粉末と炭化物粉末に
よる還元を行ない、引続いて焼結温度に昇温して焼結を
行なうことにより製造するのが望ましい。
【０００７】つぎに、この発明のＷＣ基超硬合金におい
て、組成割合を上記の通りに限定した理由を説明する。
て、組成割合を上記の通りに限定した理由を説明する。
【０００８】(a) 結合相の重量割合 結合相形成成分には、焼結性を向上させて、これを緻密
化し、かつ靭性および耐欠損性を向上させる作用がある
が、その割合が３％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方その割合が２０％を越えると耐摩耗性およ
び耐塑性変形性が低下するようになることから、その割
合を３〜２０％と定めた。
化し、かつ靭性および耐欠損性を向上させる作用がある
が、その割合が３％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方その割合が２０％を越えると耐摩耗性およ
び耐塑性変形性が低下するようになることから、その割
合を３〜２０％と定めた。
【０００９】(b) 結合相中のＶ，Ｃｒ，Ｔａ，およびＴ
ｉの含有割合 これらの成分には、ＷＣ粒を微細化する作用があるの
で、必要に応じて結合相中に含有させるが、その割合が
０．１重量％未満では所定の微細化効果が得られず、一
方その割合が２０重量％を越えると、結合相中への固溶
限界を越え、金属間化合物が析出して、靭性が低下する
ようになることから、その割合を結合相に占める割合で
０．１〜２０重量％と定めた。
ｉの含有割合 これらの成分には、ＷＣ粒を微細化する作用があるの
で、必要に応じて結合相中に含有させるが、その割合が
０．１重量％未満では所定の微細化効果が得られず、一
方その割合が２０重量％を越えると、結合相中への固溶
限界を越え、金属間化合物が析出して、靭性が低下する
ようになることから、その割合を結合相に占める割合で
０．１〜２０重量％と定めた。
【００１０】(c) 結合相中の酸素含有割合 酸素には、上記の通り結合相を微細化すると共に、ＷＣ
の粒成長を抑制する作用があるが、その含有割合が、結
合相に占める割合で５０ppm 未満では、結合相について
は、その大きさを最大径で２μｍ以下に、またＷＣにつ
いては、平均粒径で１μｍ以下にすることができず、一
方その含有割合が、同５００ppm を越えると、焼結時の
ＷＣに対する結合相のぬれ性が低下し、著しい強度低下
をきたすようになることから、その含有割合を５０〜５
００ppm と定めた。
の粒成長を抑制する作用があるが、その含有割合が、結
合相に占める割合で５０ppm 未満では、結合相について
は、その大きさを最大径で２μｍ以下に、またＷＣにつ
いては、平均粒径で１μｍ以下にすることができず、一
方その含有割合が、同５００ppm を越えると、焼結時の
ＷＣに対する結合相のぬれ性が低下し、著しい強度低下
をきたすようになることから、その含有割合を５０〜５
００ppm と定めた。
【００１１】
【実施例】つぎに、この発明のＷＣ基超硬合金を実施例
により具体的に説明する。原料粉末として、表１に示さ
れる平均粒径のＷＣ粉末、平均粒径：０．８μｍのＣｏ
およびＮｉの酸化物粉末、同１μｍのＶ，Ｃｒ，Ｔａ，
およびＴｉ粉末、同１μｍのＶ，Ｃｒ，Ｔａ，およびＴ
ｉの炭化物粉末および酸化物粉末、同１μｍの炭素粉末
を用い、これら原料粉末を表１に示される配合組成に配
合し、７２時間ボールミルで湿式混合し、乾燥した後、
１ton ／cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉
体を真空加熱炉に装入し、炉内雰囲気を１torr以下に維
持しながら、４５０〜９５０℃の昇温過程を２時間以上
かけて昇温して、酸化物粉末の炭素粉末あるいは炭素粉
末と炭化物粉末による還元を行ない、１２８０〜１３９
０℃の範囲内の所定温度に昇温し、この温度に３時間保
持後炉冷の条件で真空焼結を行なうことにより表２に示
される成分組成をもった本発明ＷＣ基超硬合金１〜１２
をそれぞれ製造した。
により具体的に説明する。原料粉末として、表１に示さ
れる平均粒径のＷＣ粉末、平均粒径：０．８μｍのＣｏ
およびＮｉの酸化物粉末、同１μｍのＶ，Ｃｒ，Ｔａ，
およびＴｉ粉末、同１μｍのＶ，Ｃｒ，Ｔａ，およびＴ
ｉの炭化物粉末および酸化物粉末、同１μｍの炭素粉末
を用い、これら原料粉末を表１に示される配合組成に配
合し、７２時間ボールミルで湿式混合し、乾燥した後、
１ton ／cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉
体を真空加熱炉に装入し、炉内雰囲気を１torr以下に維
持しながら、４５０〜９５０℃の昇温過程を２時間以上
かけて昇温して、酸化物粉末の炭素粉末あるいは炭素粉
末と炭化物粉末による還元を行ない、１２８０〜１３９
０℃の範囲内の所定温度に昇温し、この温度に３時間保
持後炉冷の条件で真空焼結を行なうことにより表２に示
される成分組成をもった本発明ＷＣ基超硬合金１〜１２
をそれぞれ製造した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】また、比較の目的で、原料粉末として、表
３に示される平均粒径のＷＣ粉末、平均粒径：１μｍの
ＣｏおよびＮｉ粉末、同１μｍのＶＣ粉末およびＣｒ3
Ｃ2 粉末を用意し、これら原料粉末を同じく表３に示さ
れる配合組成に配合し、７２時間ボールミルにて湿式混
合し、乾燥した後、１ton ／cm2 の圧力で圧粉体にプレ
ス成形し、この圧粉体を、０．１torrの真空中、１２８
０〜１３９０℃の範囲内の所定温度で焼結することによ
り実質的に配合組成と同一の成分組成（酸素含有量はい
ずれも１０ppm 以下）をもった従来ＷＣ基超硬合金１〜
３をそれぞれ製造した。
３に示される平均粒径のＷＣ粉末、平均粒径：１μｍの
ＣｏおよびＮｉ粉末、同１μｍのＶＣ粉末およびＣｒ3
Ｃ2 粉末を用意し、これら原料粉末を同じく表３に示さ
れる配合組成に配合し、７２時間ボールミルにて湿式混
合し、乾燥した後、１ton ／cm2 の圧力で圧粉体にプレ
ス成形し、この圧粉体を、０．１torrの真空中、１２８
０〜１３９０℃の範囲内の所定温度で焼結することによ
り実質的に配合組成と同一の成分組成（酸素含有量はい
ずれも１０ppm 以下）をもった従来ＷＣ基超硬合金１〜
３をそれぞれ製造した。
【００１５】
【表３】
【００１６】ついで、この結果得られた各種のＷＣ基超
硬合金について、ＷＣの平均粒径を測定する共に、走査
型電子顕微鏡を用い、倍率：５０００倍で、８×１０cm
の視野で任意に選んだ５ケ所の組織観察を行ない、結合
相の最も大きいものの径を測定した。また、強度を評価
する目的で抗折力を測定し、かつロックウェル硬さ（Ａ
スケール）も測定した。これらの測定結果を表４に示し
た。
硬合金について、ＷＣの平均粒径を測定する共に、走査
型電子顕微鏡を用い、倍率：５０００倍で、８×１０cm
の視野で任意に選んだ５ケ所の組織観察を行ない、結合
相の最も大きいものの径を測定した。また、強度を評価
する目的で抗折力を測定し、かつロックウェル硬さ（Ａ
スケール）も測定した。これらの測定結果を表４に示し
た。
【００１７】
【表４】
【００１８】表４に示される結果から、本発明ＷＣ基超
硬合金１〜１２は、いずれも結合相中の酸素含有によっ
てＷＣの粒成長が抑制され、かつＶ，Ｃｒ，Ｔａ，およ
びＴｉの含有によって、一段とＷＣ粒が微細化されて、
１μｍ以下の平均粒径を有し、さらに酸素含有による結
合相の微細化も著しく、その大きさが最大径で２μｍ以
下になっており、この結果高強度および高硬度を具備す
るようになるのに対して、従来ＷＣ基超硬合金１〜３
は、ＶおよびＣｒの含有によってＷＣ粒は平均粒径で１
μｍ以下の細粒となっているため高硬度をもつものの、
一方で結合相の粗大化が著しいために、強度が相対的に
劣ったものになっていることが明らかである。
硬合金１〜１２は、いずれも結合相中の酸素含有によっ
てＷＣの粒成長が抑制され、かつＶ，Ｃｒ，Ｔａ，およ
びＴｉの含有によって、一段とＷＣ粒が微細化されて、
１μｍ以下の平均粒径を有し、さらに酸素含有による結
合相の微細化も著しく、その大きさが最大径で２μｍ以
下になっており、この結果高強度および高硬度を具備す
るようになるのに対して、従来ＷＣ基超硬合金１〜３
は、ＶおよびＣｒの含有によってＷＣ粒は平均粒径で１
μｍ以下の細粒となっているため高硬度をもつものの、
一方で結合相の粗大化が著しいために、強度が相対的に
劣ったものになっていることが明らかである。
【００１９】上述のように、この発明のＷＣ基超硬合金
は、高強度と高硬度を具備するので、これを各種の剪断
刃や切削工具などの製造に適用した場合、苛酷な条件下
での実用に際してもすぐれた性能を発揮するのである。
は、高強度と高硬度を具備するので、これを各種の剪断
刃や切削工具などの製造に適用した場合、苛酷な条件下
での実用に際してもすぐれた性能を発揮するのである。
【手続補正書】
【提出日】平成３年１２月１３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００６】 なお、この発明のＷＣ基超硬合金は、原
料粉末として、いずれも１μｍ以下の平均粒径を有する
ＷＣ粉末、ＣｏおよびＮｉの酸化物粉末、Ｖ，Ｃｒ，Ｔ
ａ，およびＴｉの金属粉末、これら金属の炭化物粉末お
よび酸化物粉末、さらに炭素粉末を用い、これら原料粉
末を、焼結後のＷＣ基超硬合金の結合相が所定量の酸素
を含有するように、酸化物粉末の還元に必要な炭素粉末
あるいは炭素粉末と炭化物粉末の割合を調整しながら所
定の配合組成に配合し、いずれも通常の条件で、混合
し、圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、真空焼結す
るに際して、真空雰囲気中、焼結温度への昇温過程で、
酸化物粉末の炭素粉末あるいは炭素粉末と炭化物粉末に
よる還元を行ない、引続いて焼結温度に昇温して焼結を
行なうことにより製造するのが望ましい。
料粉末として、いずれも１μｍ以下の平均粒径を有する
ＷＣ粉末、ＣｏおよびＮｉの酸化物粉末、Ｖ，Ｃｒ，Ｔ
ａ，およびＴｉの金属粉末、これら金属の炭化物粉末お
よび酸化物粉末、さらに炭素粉末を用い、これら原料粉
末を、焼結後のＷＣ基超硬合金の結合相が所定量の酸素
を含有するように、酸化物粉末の還元に必要な炭素粉末
あるいは炭素粉末と炭化物粉末の割合を調整しながら所
定の配合組成に配合し、いずれも通常の条件で、混合
し、圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、真空焼結す
るに際して、真空雰囲気中、焼結温度への昇温過程で、
酸化物粉末の炭素粉末あるいは炭素粉末と炭化物粉末に
よる還元を行ない、引続いて焼結温度に昇温して焼結を
行なうことにより製造するのが望ましい。
Claims (2)
- 【請求項１】 全体に占める重量割合で、３〜２０％の
結合相が、ＣｏまたはＣｏ＋Ｎｉと不可避不純物からな
り、残りの分散相が炭化タングステンからなる炭化タン
グステン基超硬合金において、 上記結合相に、結合相に占める割合で、５０〜５００pp
m の酸素を含有させて、 炭化タングステンの平均粒径を１μｍ以下、 結合相の大きさを、最大径で２μｍ以下、に微細化した
ことを特徴とする高強度および高硬度を有する炭化タン
グステン基超硬合金。 - 【請求項２】 全体に占める重量割合で、３〜２０％の
結合相が、合金成分としてＶ，Ｃｒ，Ｔａ，およびＴｉ
のうちの１種または２種以上：０．１〜２０重量％を含
有し、残りがＣｏまたはＣｏ＋Ｎｉと不可避不純物から
なる組成を有し、残りの分散相が炭化タングステンから
なる炭化タングステン基超硬合金において、 上記結合相に、結合相に占める割合で、５０〜５００pp
m の酸素を含有させて、 炭化タングステンの平均粒径を１μｍ以下、 結合相の大きさを、最大径で２μｍ以下、に微細化した
ことを特徴とする高強度および高硬度を有する炭化タン
グステン基超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28918891A JPH0598384A (ja) | 1991-10-08 | 1991-10-08 | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28918891A JPH0598384A (ja) | 1991-10-08 | 1991-10-08 | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0598384A true JPH0598384A (ja) | 1993-04-20 |
Family
ID=17739918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28918891A Pending JPH0598384A (ja) | 1991-10-08 | 1991-10-08 | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0598384A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07138692A (ja) * | 1993-11-10 | 1995-05-30 | Kobe Steel Ltd | 軸物切削工具用超硬合金および軸物切削工具 |
| WO2006043421A1 (ja) * | 2004-10-19 | 2006-04-27 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | 超硬合金 |
| WO2011019041A1 (ja) * | 2009-08-10 | 2011-02-17 | 地方独立行政法人大阪市立工業研究所 | 超硬合金の改質方法および該方法によって改質された超硬合金 |
| JP5702021B1 (ja) * | 2014-11-25 | 2015-04-15 | 冨士ダイス株式会社 | 遅れ破壊しない超硬合金を用いた超高圧発生用容器 |
| CN107447154A (zh) * | 2017-07-06 | 2017-12-08 | 徐州市瑜擎工程机械有限公司 | 一种矿用工具硬质合金及其制备方法 |
| EP3505280A4 (en) * | 2016-08-25 | 2020-05-06 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | CUTTING TOOL AND PRODUCTION METHOD THEREFOR |
| CN111826539A (zh) * | 2020-06-09 | 2020-10-27 | 厦门金鹭特种合金有限公司 | 一种调整硬质合金粘接相相成分的控制方法 |
-
1991
- 1991-10-08 JP JP28918891A patent/JPH0598384A/ja active Pending
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