KR940010444B1 - 연속주조 스트립의 압연장치와 압연방법 - Google Patents

연속주조 스트립의 압연장치와 압연방법

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Abstract

내용 없음.

Description

연속주조 스트립의 압연장치와 압연방법
제 1 도는 본 발명의 일실시예에 따른 압연장치를 도시한 개략도로서, 실시예에 따른 압연장치의 전후방에 각기 배열된 연속주조기와 두께감소압연장치의 개략도.
제 2 도는 제 1 도에서 나타낸 압연장치의 폭감소 로울과 관련되는 폭감소제어 기구를 도시한 평면도.
제 3 도는 제 2 도에서 나타낸 폭감소 로울에 의해 폭이 감소되게 압연되고 있는 주조스트립을 도시한 정면도.
제 4 도는 제 1 도와 유사한 개략도로써, 본 발명의 다른 실시예에 따른 압연장치와 연속주조기를 도시한 개략도.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1 : 연속주조기 7 : 슬랩주조스트립
10, 43 : 압연장치 24 : 차동변압기
25, 38 : 제어기 37 : 스트립폭 검출기
40a, 40b : 워엄감속기 41a, 41b : 스크류
51 : 회전컷터 54 : 브래킷
본 발명은 연속주조 스트립을 압연하는 장치 및 방법에 관한 것으로, 특히 연속주조기에 의해서 주조된 얇은 슬랩주조스트립을 절단하지 않고 스트립의 폭을 감소시키는 압연에 적절한 압연장치 및 압연방법에 관한 것이다.
종래에는, 연속주조기에 의해 주조된 판형의 얇은 슬랩주조스트립이 에너지절약 및 생산율 향상의 견지에서 주조스트립을 절단하지 않고 열간압연하여 열간압연스트립을 제조하는 것이 공지되어 있다. 그러나, 이런 시스템은 스트립폭이 조절되는 폭감소압연에서 많은 문제점을 갖고 있었다. 즉, 얇은 슬랩주조스트립을 가열상태에서, 폭을 감소시키는 압연하게 되면, 주조스트립의 폭방향으로 좌굴 및 변형이 발생한다. 따라서, 실제로는 스트립폭을 조절하는 것은 거의 불가능하다.
일본국 특허출원공개 제60-87903호와 제55-133803호에는 이런 얇은 슬랩용 폭감소압연기술이 공지되어 있다.
일본국 특허출원공개 제60-87903호에서는 이중 드럼형의 연속주조기를 사용하여, 수직형 폭감소압연기가 두께감소압연기의 상류측에 설치된다. 이중 드럼형의 연속주조기에 의해서 주조된 얇은 슬랩주조스트립이 수직형 압연기에 의해 스트립폭이 감소되게 압연되어, 스트립폭을 조절하도록 되어있다.
일본국 특허출원공개 제55-133803호에 제안된 기술에서, 폭감소압연기는 한쌍의 두께감소압연기 사이에 배치된다. 폭감소압연시에, 폭감소압연기의 전후방에 있는 얇은 슬랩주조스트립의 각 부분들은 두께 감소압연기에 의해 각각 억류되어, 주조스트립이 주조스트립의 폭방향으로 좌굴되고 변형되는 것을 방지하게 된다.
연속주조기부터 인도된 얇은 슬랩주조스트립은 비교적 넓다. 예를들면 스트립두께가 20 내지 40mm인 한편, 스트립폭은 600 내지 1600mm이다. 이런 이유로, 주조스트립이 일본국 특허출원공개 제60-87903호에 기재된 압연방법에 있어서는, 수직형 로울에 의해서 폭방향으로 압축될때, 주조스트립에 즉시 좌굴이 생긴다. 따라서, 일본국 특허의 제안은 스트립폭의 조절에 큰 효과를 갖지 않는 것을 알 수 있다.
한편, 일본국 특허출원공개 제55-133803호에 기재된 압연방법에서는, 폭감소압연기의 전후방에 있는 얇은 슬랩주조스트립의 각 부분들은 두께감소압연기에 의해 각각 억류된다. 그러나, 스트립폭의 충분한 조절 효과를 얻는 것은 마찬가지로 불가능하다. 즉, 실제폭감소압연기의 로울은 직경이 600mm이거나 또는 더 크고, 또한 각 두께감소압연기의 로울은 직경이 600mm이거나 또는 더 크다. 따라서, 폭감소압연기에 있는 로울의 갯수가 상기 일본국 특허에서와 같이 세쌍이 아니라 한쌍으로 감소시킨다고 하더라도, 폭감소압연기의 전후방에 있는 각각의 두께감소로울쌍 사이의 거리는 600×2=1200mm 정도의 큰 치수가 된다. 그 결과, 두께감소로울쌍에 의해 주조스트립을 그 폭방향으로 충분히 억류시키는 것을 불가능하게 된다. 따라서, 폭감소압연시 폭방향의 변형을 방지하는 효과가 거의 없다.
본 발명의 목적은 스트립을 절단하지 않고 그 폭을 감소시키기 위해 스트립의 압연 동안에 연속주조스트립이 폭방향으로 좌굴 및 변형되는 것을 효과적으로 방지할 수 있는 압연방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 연속주조스트립이 스트립의 절단없이 폭감소압연기에 의해 압연될때 단위폭 압연 감소량당 큰 압연하중을 필요로 하지 않아 큰 감소비로 그 폭을 감소시키도록 스트립을 압연하는 것이 가능한 압연장치를 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위해, 본 발명에 따르면, 폭감소압연기를 통과하는 주조스트립에 길이방향의 장력을 가하면서 그 폭을 감소시키도록 주조스트립을 압연하는 단계로 이뤄진 압연방법을 제공하고 있다.
더욱이, 본 발명의 다른 형태에 따르면, 루우프조정 루우퍼, 경압하(輕壓下 ; light-reduction) 두께 감소압연기, 폭감소압연기 및 두께감소압연기가 기재된 순서대로 연속주조기의 하류측에 배열되고, 폭감소압연기와 관련하여 폭감소압연기률 통과하는 주조스트립에 길이방향의 장력을 부여하는 수단이 설치되어 있는 상기한 종류의 압연장치가 제공되고 있다.
주조스트립에 길이방향의 장력을 부여하는 것으로 폭감소압연기의 폭감소로울에 의해 주조스트립에서 그 폭방향으로 압축응력이 생기는 것을 쉽게 한다. 이것은 단위폭 압연감소량당 폭감소압연하중을 감소시킨다. 따라서, 주조스트립의 폭방향으로 좌굴이 생기는 것은 어렵게 된다.
더욱이, 루우프조정 루우퍼, 경압하두께감소압연기, 폭감소압연기 및 두께감소압연기가 기재된 순서로 배열되어 있기 때문에, 경압하두께감소압연기와 두께감소압연기로 장력부여는 수단을 구성하는 것이 가능하게 된다. 즉, 폭감소압연기의 상류측에 배치된 경압하두께감소압연기를 구동하는 동력은, 경압하두께감소압연기에 의한 경압하감소압연기에 필요로 하는 동력보다 더 낮은 수준으로 억제되고, 동력의 부족분은 폭감소 압연기의 하류측에 설치된 두께감소압연기에 의해 부여되어 폭감소압연 동안에 주조스트립에 장력을 부여하게 된다.
폭감소압연동안, 주조스트립의 속도는 폭감소압연기의 상류측에 배치된 경압하 감소압연기에 의한 두께감소 작용에 의해, 주조스트립이 연속주조기로부터 공급되어지는 속도와 보통 불일치하게 된다. 속도의 불일치에 의한 영향은 연속주조기와 경압하감소압연기 사이에 배치된 루우프조정 루우퍼에서의 루우프량의 변화로 나타나게 된다. 따라서, 루우프량의 변화를 검출하여, 폭감소압연기의 하류측에 배치된 두께감소압연기에서의 로울의 회전속도의 조정으로 루우프량을 일정치로 만드는 방법으로 제어되는 것이 바람직하다. 이것은 연속주조기에서 주조스트립의 속도를 적절한 값으로 유지시키는 것을 가능하게 한다.
또한, 경압하두께감소압연기는 연속주조기에서 야기된 스트립의 두께오차를 그 폭방향으로 교정하는 작용을 한다.
본 발명은 제 1 도 내지 제 4 도에 도시된 실시예들을 참조하여 이하에서 자세히 설명된다. 도시된 각 실시예들은 이중벨트형의 연속주조기를 사용하지만, 일본국 특허출원 공개 제60-87903호에 개시된 이중드럼형 또는 경사이중 벨트형관 같은 다른 형태의 연속주조기가 이중벨트형의 연속주조기 대신으로 사용되어도 동일한 가능의 이점을 얻을 수 있다.
제 1 도 내지 3 도에서, 이중벨트형의 연속주조기(1)는 각각 세개의 가이드로울러에 의해 안내되는 한쌍의 벨트(2,3)로 이루어진다. 한쌍의 벨트(2,3)는 상호 관련되어 턴디시(4)로부터의 용융금속이 노즐(5)을 통하여 부어진 주형을 형성한다. 이 벨트(2,3)는 각각 모터(6)에 의해 회전되는 각 하측 벨트가이드 로울러에 의해서, 제 1 도의 화살표로 표시된 각 방향으로 가동되도록 되어 있다. 따라서, 얇은 슬랩주조스트립(7)이 벨트(2)와 (3) 사이에 한정된 주형의 출구를 통하여 연속적으로 주조된다. 상술한 바와 같이, 주조스트립(7)은 두께가 약 20 내지 40mm이고, 폭은 약 600 내지 1600mm이다. 주조속도는 약 10 내지 15m/분이다.
연속주조기(1)로부터 얻어진 주조스트립(7)은 연속주조기(1)의 출발측에서 배치되어 모터(8)에 의해 구동되는 굽힘장치의 로울러군(9)에 의해 굴곡된다. 이어서, 주조스트립(7)은 수평방향으로 그 진행방향을 바꾼다. 그 다음에, 주조스트립은 굽힘장치의 하류측에 배치된 압연장치(10)에 의해 절단되지 않고 열간압연된다.
일반적으로, 압연장치(10)는 루우프조정 루우퍼(11), 경압하두께감소압연기(12), 폭감소압연기(13) 및 두께감소압연기(14)로 이루어지고, 이 기재순서로 배치되어 있다. 도시한 실시예에서, 경압하두께감소압연기(12)는 굽힘로울러군(9)에 의해 굽혀진 주조스트립(7)을 직선형으로 다시 구부리기 위해 주조스트립 교정장치(15)에 결합되어 있다.
루우프조정 루우퍼(11)는, 피벗(20)을 중심으로 선회이동가능한 아암(21)상에 장착된 로울러(22)가 스프링(23)의 편의력하에서 주조스트립(7)에 접촉되어진 형태로 되어 있다. 아암(21)의 변위는 차동변압기(24)로 검출된다. 검출된 변위를 나타내는 신호는 제어기(25)로 보내져서 후술되는 방식으로 루우프조정 루우퍼(11)의 루우프량을 일정치로 제어하게 된다.
경압하두께감소압연기(12)와 주조스트립 교정장치(15)는 공동의 스탠드(26)를 구비한다. 교정로울러로 작용하는 한쌍의 경압하두께감소로울(27), 중간로울(28) 및 한쌍의 교정로울(29)이 스탠드(26)내에 배치되어 있다. 경압하두께감소로울(27)중 상부로울은 실린더(30)에 의해 수직위치에서 조정될 수 있다. 경압하두께감소로울(27)은 모터(31)에 의해 구동되도록 되어 있다. 한편, 교정로울(29)중 상부로울은 실린더(32)에 의해 수직으로 이동가능하고, 교정로울(29)은 모터(33)에 의해 구동되도록 되어 있다.
폭감소압연기(13)는 스탠드(43)내에 배치된 한쌍의 수직형 폭감소로울(34)로 구성된다.
두께감소압연기(14)는 또한 스탠드(43)내에 배치된 한쌍의 두께감소로울(35)로 구성된다. 이들 두께감소로울(35)은 모터(36)에 의해 구동되도록 되어 있다.
모터 (31), (33), (36)는 제어기(25)에 의해 제어된다.
제어기(25)는 경압하두께감소압연기(12)의 경압하두께감소로울(27)을 구동하는 모터(31)의 동력을 낮은 값으로, 필요하다면 제로나 음의 값으로 설정하도록 되어 있는 한편, 두께감소압연기(14)의 두께감소로울(35)을 구동하는 모터(36)의 동력은 높은 값으로 설정된다. 경압하두께감소로울(27)에 대한 동력부족분은 주조스트립(7)을 통하여 두께감소로울(35)에 의해 부여된다. 그렇게 함으로써, 경압하두께감소로울(27)과 두께감소로울(35) 사이에 연장되는 주조스트립(7)의 일부에 장력이 가해진다. 즉, 경압하두께감소압연기(12)와 두께감소압연기(14)는 상호 작용하여 폭감소압연기(13)를 통과하는 주조스트립(7)에 길이방향의 장력을 부여하는 장력부여수단을 형성한다.
또한, 로우프조정 루우퍼(11)에서 루우프량을 검출하기 위해 차동변압기(24)로부터 검출된 값을 제어기(25)에 입력시킨다. 차동변압기(24)로부터 검출된 값의 크기에 근거하여, 제어기(25)는 루우프량이 일정치가 되게 하여 압연속도를 조절하도록 하여 두께감소로울(35)을 구동하는 모터(36)를 제어한다.
주조스트립(7)의 폭을 검출하는 스트립 폭검출기(37)가 두께감소로울(35)의 출발측에 배치되어 있다. 스트립 폭검출기(37)로부터 검출치에 근거하여, 폭감소압연기(13)에서의 폭감소가 자동적으로 조절되므로, 주조스트립(7)의 폭은 두께감소로울(35)의 출발측에서 일정치가 되게 된다.
스트립 폭검출기(37)는 투광기(37a)와 수광기(37b)의 조합으로 된 광학식으로 되어 있다.
제 2 도에 도시된 바와 같이, 폭감소압연기(13)에서 폭감소를 제어하기 위한 제어메커니즘을 스트립 폭검출기(37)의 수광기(37b)로부터의 검출치를 입력하는 제어기(38)와, 제어기(38)에 의해 제어되는 한쌍의 모터(39a), (39b)로 이루어진다. 제어메커니즘은 또한, 모터(39a), (39b)에 의해 각각 구동되는 한쌍의 워엄감속기(worm speed-reducing unit) (40a), (40b)와, 각 감속기(40a), (40b)와 나사결합되는 한쌍의 스크류(41a), (41b)와, 각 폭감소로울(34), (34)에 대한 한쌍의 베어링박스(42a), (42b)로 이루어진다. 베어링박스(42a), (42b)는 스크류(41a), (41b)에 각각 접속되어 있다.
두께감소압연기(14)를 통과하는 주조스트립(7)은 일단 감겨져 코일을 형성한다. 다음에 주조스트립(7)은 코일로부터 반대로 감겨져 후속단계로서 제공되는 두께감소압연장치(43)에 의해 소정의 두께로 압연된다.
이를 위해, 압연장치(10)는 두께감소압연기(14)의 하류측의 스탠드(50)내에 배치된 한쌍의 회전컷터(51)와 스탠드(50)의 하류측에 위치된 상측으로의 굽힘장치로 이루어져 있다. 상측으로의 굽힘장치는 두 로울러(52), (53)와, 브래킷(54)상에 지지된 아암(55)에 장착되는 로울러(56)로 구성된다. 더욱이, 압연장치(10)는 한쌍의 코일지지로울러(60)와, 세개의 로울러(57), (58), (59)로 구성된 하측으로외 굽힘장치로 이루어진다.
두께감소압연장치(43)는 압연장치(10)과 (43) 사이에 위치된 한쌍의 중간대기 위치로울러(16)를 구비한다. 두께감소압연장치(43)에는 풀림로울러(62)와, 단부인출 나이프로울러 (end-finding knife roller) (63)와, 두께감소로울군을 갖는 두께감소압연기(64)와, 가이드로울러(65)와 권취드럼(66)이 배치되어 있다.
상기와 같이 구성된 실시예의 작동을 이하에서 설명한다.
연속주조기(1)에 의해 주조되어 굽힘로울러군(9)에 의해 구부러진 주조스트립(7)은 루우프조정 루우퍼(11)를 통과하여 주조스트립(7)을 굽히는 경압하두께감소압연기(12)와 주조스트립 교정장치(15)로 운송된다. 주조스트립(7)은 한쌍의 경압하두께감소로울(27), 중간로울러(28) 및 한쌍의 교정로울(29)에 의해 수평방향으로 다시 구부러진다.
이때, 경압하두께감소로울(27)은 주조스트립(7)의 교정굽힘 기능을 실행하고, 이에 덧붙혀 다음 기능을 행한다. 즉, 연속주조기(1)로 부터 얻어진 주조스트립(7)의 두께는 스트립폭 방향에서 오차를 갖는다. 이 오차는 약 ±1.0mm 정도이다. 이런 폭방향의 두께오차를 갖는 주조스트립(7)이 후속하는 두께감소로울(35)에 의해 압연된다면, 주조스트립(7)의 온도는 주조스트립(7)이 두께감소로울(35)에 도달할때까지의 시간동안 약 100℃만큼 강하하게 된다. 이와 같은 낮은 온도에서는, 주조스트립(7)의 압연변형저항이 커져서, 스트립폭 방향에서 소성유동이 생기기 어렵다. 따라서, 두께감소압연시에, 주조스트립(7)의 길이방향에서의 소성유동오차는 스트립폭 방향의 두께오차로 인해 생긴다. 이것은 결과적으로 주조스트립 표면의 형상이 불규칙하게 되는 제품을 만든다.
한편, 주조스트립 교정장치(15)가 배치되어 있는 주조스트립(7)의 직선으로 펴지는 개시점에서, 주조스트립(7)의 온도는 1150 내지 1200℃ 정도로 높다. 이런 고온상태하에서 주조스트립(7)의 변형저항은 3 내지 5kg/mm²정도로 낮다. 따라서, 압연가스에서 1 내지 3mm 정도의 경압하감소압연이 수행되면, 주조스트립의 폭방향에서의 두께오차는 폭방향에서의 소성유동변형에 따라 일어난다. 그러므로, 폭방향에서의 스트립 두께는 일정치가 되도록 교정될 수 있다.
경압하두께감소로울(27)에 의한 폭방향에서의 소성유동은, 경압하두께감소로울(27)과 두께감소로울(35) 사이에서 연장된 주조스트립의 일부에 장력이 부여되므로, 경압하두께감소로울(27)에서의 주조스트립의 일부에 장력이 또한 부여되는 상술의 실시예에서 더욱 효과적으로 생기게 된다.
주조스트립(7)의 수평방향으로 교정된 후, 폭감소압연은 폭감소압연기(13)의 폭감소로울(34)에 의해 실행되고, 두께감소압연은 두께감소압연기(14)의 두께감소로울(35)에 의해 실행된다.
이때, 상술한 바와 같이, 경압하두께감소로울(27)과 두께감소로울(35)은 로울(27)과 로울(35) 사이의 구동력 차이때문에 장력발생수단으로서 작용하므로, 이를 두께감소로울(27)과 (35) 사이에서 신장하는 주조스트립(7)의 일부에 장력이 인가된다. 따라서, 길이방향의 장력이 폭감소로울들(34) 사이의 닙을 통과하는 주조스트립(7)에 부여된다. 이것은 폭감소로울(34)의 폭감소압연시에 주조스트립(7)에 폭방향으로 압축응력이 생기는 것을 쉽게 만들어, 결과적으로 단위폭 압연감소량당 폭감소압연하중을 감소시키게 된다. 따라서, 주조스트립(7)의 폭방향으로 좌굴이 생기기 어렵게 되고, 폭압연감소량을 증가시킬 수 있다.
경압하두께감소로울(27)에서의 감소력은 주조스트립폭당 100 내지 200tf이다. 일반적으로, 압연감소량이 약 1 내지 3mm 정도일때 경압하두께감소로울(27)에 대한 구동력은 낮다. 따라서, 상기와 같이 주조스트립(7)에 장력을 가하기 위해서는, 경압하두께감소로울(27)용 모터(31)에 부(-)의 동력을 제공하는 것이 바람직하다. 이것은 주조스트립(7)과 각 경압하두께감소로울(27)의 표면 사이에서 미끄러짐이 일어날때까지 주조스트립(7)에 부의 동력, 즉 제동력을 가하게 된다. 주조스트립(7)과 경압하두께감소로울(27) 사이의 마찰계수는 μ=0.5정도이기 때문에, 경압하두께감소로울이 미끄러질때까지 주조스트립(7)에 50 내지 100tf의 장력을 가하는 것이 가능하다. 따라서, 스트립두께가 30mm라고 하면, 주조스트립(7)에 부여될 수 있는 장력은 단위면적당 1.67 내지 3.3kg/㎟의 수준으로 된다.
상기 실시예에서, 경압하두께감소로울(27)에 대한 구동력만이 필요치보다 더 낮은 값으로 되어 있다. 그러나, 교정로울(29)을 구동하는 모터(33)의 동력이 경압하두께감소로울(27)과 유사한 방식으로 조절되고, 부족분이 두께감소로울(35)에 대한 동력으로 부여된다면, 주조스트립(7)에 더 큰 장력을 가할 수 있게 된다. 상세한 계산결과는 생략하였지만, 이 경우에서 단위면적당 2 내지 4kg/㎟의 장력을 주조스트립(7)에 가하는 것이 가능하다.
한편, 교정로울(29)을 구동하는 모터(33)에는 주조스트립(7)의 굴곡의 교정에 필요한 동력이 주어진다. 이 모터(33)의 동력은 경압하두께감소로울(27)을 구동하는 모터(31)와 동일하게 제어기(25)에 의해 제어된다. 즉, 주조스트립(7)의 상태에 근거하여 이 주조스트립(7)의 굴곡을 교정하는데에 충분한 구동력을 제어기(25)에 의해 연산하고, 교정로울(29)을 구동제어한다. 또한, 경압하두께감소로울(27)을 구동하는 모터(31)의 구동력은 주조스트립(7)을 교정하는 교정동력보다 작도록 하여, 필요에 따라 주조스트립(7)에 제로 또는 부의 값의 동력을 부여하도륵 구동된다. 그러나, 모터(31)의 구동력은 교정롤(29)와 주조스트립(7) 사이에 미끄럼이 생기지 않도록 하는 값의 동력으로 설정되어 있다. 따라서, 모터(33)의 구동력은 모터(31)의 것보다 더 크다. 두께감소로울(35)을 구동하는 모터(36)의 구동력은 이들 모터(33) 및 모터(31)의 값보다 더 크도록 제어기(25)에 제어된다. 즉, 모터(31) 및 모터(33)보다 모터(36)의 구동력을 큰 값으로 구동하는 것에 의해 경압하두께감소로울(27), 교정로울(29) 및 두께감소로울(35) 사이에서 주조스트립(7)에 필요한 값의 장력을 부여하도록 하고 있다. 이로 인해, 이 장력이 작용하고 있는 주조스트립(7)을 폭감소압연기(13)의 폭감소로울(34)에 의해서 폭감소압연하고 있기 때문에, 폭감소압연시에 스트립의 압축응력이 폭방향으로 생기기 쉬워져, 폭감소압연하중이 적어지고 좌굴현상도 생기지 않게 된다.
더욱이, 상기 실시예에서는 폭감소로울(34)에 동력을 가하지 않고, 대응하는 일량이 두께감소로울(35)에 의해서 주어진다. 따라서, 주조스트립(7)의 장력은 대응하여 증가되어, 폭압연감소량을 더욱 증가시키는 것이 가능하게 된다.
주조스트립에 장력이 가해지지 않을 경우 약 10 내지 20mm 정도의 양만큼 스트립폭을 조절할 수 있는 한편, 장력이 주조스트립에 가해지는 경우에도 50 내지 80mm 정도로 폭을 조절할 수 있다는 것을 실험결과로 알 수 있었다.
한편, 상기와 같은 경압하두께감소압연, 폭감소압연, 두께감소압연의 동작이 수행되면, 루우프조정 루우퍼(11)에는 주조스트립(7)의 굽어진 부분내에서 속도변화가 생기므로 상기 굽어진 부분내에서 주조스트립(7)의 루우프량은 변화한다. 루우프량의 변동량은 루우프조정 루우퍼(11)의 차동변압기(24)에 의해 검출되고, 이 검출치는 제어기(25)로 보내진다. 검출치의 크기에 기초하여, 제어기(25)는 두께감소로울(35)을 구동시키는 모터(37)를 제어한다. 따라서, 루우프량이 일정치가 되도록 압연속도가 조절된다.
이러한 경우에, 경압하두께감소로울(27)을 구동하는 모터(31) 및 더욱이 교정로울(29)의 동력도 제어된 경우에도 구동모터(33)에 필요한 동력은 각각의 필요치 보다 낮은 값으로 설정되기 때문에 루우프량을 조절하는데에는 특히 제어를 위한 변화를 부여할 필요가 없다.
더구나, 주조스트립에 장력을 가하는 동안 폭감소압연이 실행되기 때문에, 주조스트립의 폭이 두께감소로울(35)에서 약간 변화한다. 스트립폭의 상기와 같은 변화는 스트립 폭검출기(37)에 의해 검출된다. 검출된 변화에 기초하여 제어기(38)는 모터(39a), (39b)의 구동을 제어한다. 따라서, 워엄감속장치(40a), (40b)는 스크류(41a), (41b) 각각을 늘이고 줄임으로써, 각 폭감소로울(34)의 베어링박스(42a), (42b) 각각을 구동하게 된다. 이것은 폭감소로울(34)에 의한 폭압연감소량을 제어하므로, 두께감소로울(34)의 주조스트립내에 장력에 기인한 스트립폭 변화가 보상된다.
주조스트립(7)은 수직로울(34)에 의한 폭감소압연에 의해서, 제 3 도에 도시되어진 단면현상이 된다. 그러나, 이것은 두께감소로울(35)에 의한 압연으로 교정된다.
상기 기술된 바와 같이, 처리된 주조스트립(7)은 상측으로의 굽힘장치의 로울러군(52), (53), (56)에 의해 상측으로 굽혀진다. 다음에 주조스트립(7)은 하측으로의 굽힘장치의 로울러군(58), (59), (60)에 의해 다시 하측으로 굽혀지고, 다음에 코일지지로울러(60)상에서 코일(70)에 권취된다.
코일(70)로 감겨진 주조스트립이 소정길이에 이르게 되면서, 주조스트립은 회전컷터(51)로 절단되어, 단일코일(70)이 완성된다.
코일은 코일중간 대기위치로울러(61)상으로 운반되어, 코일(71)로서 지지된다. 다음에, 그 코일은 코일 (72)로서 풀림로울러(62)상에 장착되고 이들 로울러(62)는 회전가능하게 구동된다. 이때 코일(72)의 단부인출은 단부인출나이프 로울러(63)에 의해 행해지고, 주조스트립(73)은 두께감소압연기(64)로 운송된다. 압연기(64)는 주조스트립(73)을 압연하여 주조스트립 두께를 줄이고, 이에 의해 제품(74)을 생산한다. 제품(74)은 가이드로울러(65)를 통해 운송되고 드럼(66)에서 코일(75)로 권취된다.
제품(74)이 드럼(66)에 감기는 동안 주조, 압연, 권취 동작은 연속주조기(1)와 압연장치(10)에서 계속되고, 따라서 연이은 코일이 코일지지로울(60)에 형성된다.
경압하두께감소로울(27)의 압연감소량은 약 1 내지 3mm 정도로 기재되었지만, 로울(27)에서의 압연감소량을 증가시키는 것은 바람직하지 않다. 그 이유는, 주조스트립 두께가 얇게 되면 폭감소압연시 폭방향으로 좌굴이 발생하고, 주조스트립이 냉각되어 버리기 쉬워지기 때문이다.
더욱이, 경압하두께감소로울(27)이 스탠드(26)내에서 스탠드(26)내에 배치된 교정로울(29)의 상류측에 배치되어 있다고 기재되어 있다. 그러나, 경압하두께감소로울(27)과 교정로울(29)은 이들의 위치관계에 있어서 변화될 수 있다. 더구나, 두개의 경압하두께감소로울이 경압하감소압연작용과 교정작용의 이중기능을 갖도록 교정로울(29)은 겅압하두께감소로울로 대체될 수 있다.
더욱이, 주조스트립의 굽힘을 교정하기 위한 핀치로울러만을 스탠드(26)내에 배치할 수도 있다. 이런 경우에, 경압하두께감소압연기는 스탠드(26)와 폭감소압연기(13) 사이에 배열된다. 이러한 구성으로 이전에 기술된 것과 유사한 잇점을 또한 얻을 수 있다.
상기 기술된 실시예에서, 폭감소압연기(13)와 두께감소압연기(14)를 통과한 주조스트립(7)은 일단 감겨져서, 잇따른 단계로서 제공되는 두께감소압연장치(43)에 의해 소정의 두께로 압연된다. 그러나, 주조스트립을 감지 않고 직접 압연할 수 있다. 한번의 감김없이 바로 주조스트립을 압연하는 본 발명의 또다른 실시예를 제 4 도에서 나타내고 있다. 제1실시예에서 두께감소압연장치(43)의 두께감소압연기(64), 가이드로울러(65)와 권취드럼(66)에 각각 대응하는 부품(80), (81), (82)이 두께감소압연기(14)의 출발측 위에 바로 설비된다.
본 발명은 제 4 도에 보인 장치에 또한 적응할 수 있다.
상기에 기술한 내용으로부터 본 발명에 따르는 연속주조 스트립용 압연장치 및 압연방법은 길이방향의 장력을 주조스트립에 부여하면서 주조스트립의 폭이 감소되게 압연하도록 하고 있다. 이와 같은 구성으로, 폭감소압연으로 주조스트립에서 폭방향으로 압축응력이 발생하는 것이 쉬워진다. 그러므로, 단위폭 압연감소당 폭감소압연하중은 감소되므로 좌굴이 스트립폭 방향으로 발생하는 것이 어려워진다. 결과적으로, 현저하게 폭압연감소량을 증가시킬 수 있다.

Claims (5)

  1. 연속으로 주조된 스트립을 절단하지 않고 폭감소압연하는 방법에 있어서, 상기 주조스트립에 길이방향의 장력을 부여하면서 상기 주조스트립의 폭을 감소시키는 압연을 행하는 것을 특징으로 하는 연속주조 스트립의 압연방법.
  2. 연속주조기에 의해 주조된 주조스트립을 절단하지 않고 폭감소압연기를 통과하여, 상기 주조스트립폭을 감소하는 압연을 행하는 압연장치에 있어서, 루우프조정 루우퍼, 경압하두께감소압연기, 상기 폭감소압연기 및 두께감소압연기가 언급된 순서대로 상기 연속주조의 하류측에 배치되고, 상기 폭감소압연기를 통과하는 상기 주조스트립에 길이방향의 장력을 부여하는 장력부여수단이 상기 폭감소압연기와 관련하여 제공되는 것을 특징으로 하는 압연장치.
  3. 제 2 항에 있어서, 상기 장력부여수단은 상기 경압하두께감소압연기와 상기 두께감소압연기로 구성되고, 상기 경압하두께감소압연기가 상기 경압하두께감소압연기에 의해 두께감소압연에 필요한 것보다 더 낮은 동력으로 구동되고, 동력의 부족분은 상기 주조스트립을 통해 상기 두께감소압연기에 의하여 상기 경압하두께감소압연기에 공급되고, 상기 두께감소압연기는 루우프조정 루우퍼에서의 루우프량이 일정치가 되도록 제어된 압연속도를 가지는 것을 특징으로 하는 압연장치.
  4. 제 2 항에 있어서, 상기 루우프조정 루우퍼는 상기 연속주조기에서 인출된 상기 스트립을 만곡형으로 구부리기 위한 굽힘장치와, 구부러진 주조스트립을 직선형으로 되돌리기 위한 주조스트립 교정장치 사이에 배치되고, 상기 경압하두께감소압연기는 상기 주조스트립 교정장치에 결합되어 주조스트립 교정수단으로도 작용하는 것을 특징으로 하는 압연장치.
  5. 제 2 항에 있어서, 상기 주조스트립폭을 검출하는 스트립폭 검출수단은 상기 두께감소압연기의 출발측 위에 설치되고, 상기 두께감소압연기는 상기 스트립폭 검출수단으로부터의 검출치를 근거로 두께압연감소량을 조정하는 것을 특징으로 하는 압연장치.
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Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5307864A (en) * 1988-05-26 1994-05-03 Mannesmann Aktiengesellschaft Method and system for continuously producing flat steel product by the continuous casting method
US5195573A (en) * 1989-12-01 1993-03-23 Cf&I Steel Corporation Continuous rail production
US5018666A (en) * 1989-12-01 1991-05-28 Cf&I Steel Corporation Unitary one quarter mile long railroad rail free of weld seams
JPH0446602A (ja) * 1990-06-11 1992-02-17 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 熱間粗圧延設備
US5503217A (en) * 1990-07-23 1996-04-02 Davy Mckee (Sheffield) Limited Method of manufacturing metal strip
NL9100911A (nl) * 1991-03-22 1992-10-16 Hoogovens Groep Bv Inrichting en werkwijze voor het vervaardigen van warmgewalst staal.
US5579569A (en) * 1992-05-12 1996-12-03 Tippins Incorporated Slab container
US5544408A (en) * 1992-05-12 1996-08-13 Tippins Incorporated Intermediate thickness slab caster and inline hot strip and plate line with slab sequencing
US5533248A (en) * 1992-05-12 1996-07-09 Tippins Incorporated Method of steel processing using an inline grinder
US5276952A (en) * 1992-05-12 1994-01-11 Tippins Incorporated Method and apparatus for intermediate thickness slab caster and inline hot strip and plate line
US5511303A (en) * 1992-05-12 1996-04-30 Tippins Incorporated Intermediate thickness and multiple furnace process line
IT1260566B (it) * 1992-06-30 1996-04-16 Danieli Off Mecc Gruppo avvolgitore-svolgitore per bramme sottili
US5285670A (en) * 1992-10-15 1994-02-15 Tippins Incorporated Pinch roll and shear combination
US5467519A (en) * 1994-01-10 1995-11-21 Tippins Incorporated Intermediate thickness twin slab caster and inline hot strip and plate line
TW297788B (ko) * 1994-12-15 1997-02-11 Sumitomo Metal Ind
US5752403A (en) * 1995-01-11 1998-05-19 Tippins Incorporated Method of rolling hot mill band on a twin stand reversing mill
US5647236A (en) * 1995-01-11 1997-07-15 Tippins Incorporated Method of rolling light gauge hot mill band on a hot reversing mill
IT1312424B1 (it) * 1999-06-30 2002-04-17 Techint Spa Metodo ed impianto per la laminazione di una billetta continuaalimentata da un forno di riscaldo billette disposto a monte di un
FR2833871B1 (fr) * 2001-12-20 2004-07-09 Usinor Procede et installation de fabrication de bandes metalliques a partir de bandes coulees directement a partir de metal liquide
DE10206243A1 (de) * 2002-02-15 2003-08-28 Sms Demag Ag Verfahren zum Endloswalzen eines im Querschnitt als Dünnbramme bemessenen, mit Gießgeschwindigkeit erzeugten Metallstrangs, insbesondere eines Stahlstrangs, und zugehörige Stranggießmaschine
JP2004050220A (ja) * 2002-07-18 2004-02-19 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 帯板製造設備
US6959476B2 (en) * 2003-10-27 2005-11-01 Commonwealth Industries, Inc. Aluminum automotive drive shaft
CH697624B1 (de) * 2005-02-23 2008-12-31 Main Man Inspiration Ag Walzeinrichtung für ein Inline-Walzen eines durch Bandgiessen, insbesondere Zweirollen-Bandgiessen hergestelltes Stahlband.
DE102012218353A1 (de) * 2012-10-09 2014-04-10 Siemens Ag Breitenbeeinflussung eines bandförmigen Walzguts
WO2014113050A1 (en) * 2013-01-16 2014-07-24 Poliquin Richard A steel component and method and system for making the same
CN105050752B (zh) * 2013-05-02 2017-03-08 新日铁住金株式会社 连续铸造设备
WO2018152738A1 (zh) * 2017-02-23 2018-08-30 普锐特冶金技术日本有限公司 薄板连续铸造装置
CN108687132B (zh) * 2018-07-12 2024-03-08 邯郸荣达装备制造有限公司 一种改善金属板坯厚度分布的轧制方法及其装置
CN110508765A (zh) * 2019-09-09 2019-11-29 东北大学 一种有利于消除芯部缺陷的大方坯连铸制造方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE905005C (de) * 1939-01-04 1954-02-25 Fritz Grah Dipl Ing Kontinuirliches Walzwerk
US3358358A (en) * 1964-12-31 1967-12-19 United States Steel Corp Method of reducing width of metal slabs
DE1527631C3 (de) * 1966-11-10 1975-01-09 Demag Ag, 4100 Duisburg Walzeinrichtung, die einer StranggieB-Einrichtung unmittelbar nachgeordnet ist
AT280191B (de) * 1966-12-01 1970-04-10 Gerb Boehler & Co Ag Verfahren zur Herstellung von Walzprodukten aus Stranggußerzeugnissen mit Hilfe von zwei Walzenpaaren
US3580032A (en) * 1969-04-17 1971-05-25 United Eng Foundry Co Apparatus for reducing the width of metallic slabs
JPS55133803A (en) * 1979-04-06 1980-10-18 Hitachi Ltd Continuous rolling apparatus
NL8001197A (nl) * 1980-02-28 1981-10-01 Estel Hoogovens Bv Werkwijze voor het in aanzienlijke mate plastisch reduceren van de breedte van een plat voorprodukt door walsen.
JPS6087903A (ja) * 1983-10-18 1985-05-17 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 鋼板製造設備
JPS60221103A (ja) * 1984-04-17 1985-11-05 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 鋳造圧延設備
JPH0651202B2 (ja) * 1985-06-04 1994-07-06 石川島播磨重工業株式会社 幅圧下制御装置
JPS626745A (ja) * 1985-07-02 1987-01-13 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd スラブ成形方法及びその装置
JPH0675721B2 (ja) * 1985-10-28 1994-09-28 石川島播磨重工業株式会社 スラブの成形装置
EP0462795A3 (en) * 1990-06-21 1993-02-24 Oxford Glycosystems Limited Isolation of glycans

Also Published As

Publication number Publication date
EP0294807B1 (en) 1991-12-11
KR890000172A (ko) 1989-03-13
EP0294807A3 (en) 1989-05-31
US4958677A (en) 1990-09-25
JPS63309306A (ja) 1988-12-16
EP0294807A2 (en) 1988-12-14
US4846254A (en) 1989-07-11
DE3866787D1 (de) 1992-01-23
JPH0513723B2 (ko) 1993-02-23

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