KR900002504B1 - 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정 방법 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

[발명의 명칭]

2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정 방법

[도면의 간단한 설명]

제 1a 도의는, 양 금의 선팽창률 차이와 앞뒷면의 온도 차이와 최종 휘어짐과의 관계를 나타내 선도, 제 1b 도의는, 양 금속의 평균 선팽창률과 앞뒷면의 온도차이와 최종 휘어짐과의 관계를 나타낸 선도, 제 1c 도의는, 클래드비와, 앞뒷면의 온도 차이와 최종 휘어짐과 관계를 나타낸 선도, 제 1d 도의는, 열간 교정장치의 입구쪽 온도와 앞뒷면의 온도차이와 최종 휘어짐과의 관계를 나타낸 선도,

제 2 도는, 본 발명의 제 2, 제 3 에 관한 교정 방법을 실시하는데 사용되는 휘어짐 교정장치를 나타내는 제어 계통도,

제 3 도는, 수냉 시간과 앞뒷면의온도차이와의 관계를 나타내는 선도,

제 4 도는, 앞뒷면의 열전달 계수차이와 앞뒷면의 온도 차이와의 관계를 나타내는 선도,

제 5 도는, 균일한 열회복 직후에 있어서의 판재의 평균 온도와 휘어짐 양과의 관계를 나타낸 선도,

제 6 도는, 다른 휘어짐 교정장치를 나타낸 모식도,

제 7 도는, 본 발명의 제 4, 제 5 에 관한 휘어짐 교정방법을 실시할 때에 사용되는 휘어짐 교정장치를 나타낸 제어 계통도,

제 8도는, 본 발명의 방법의 제 1 에 사용되는 교정장치를 나타내는 모식도,

제 9a 도의는, 본 발명의 방법의제 1 도에 의한 교정 후의 휘어짐 양의 시간 경과시의 변화를 나타낸 선도,

제 9b 도의는, 본 발명의 제 1 에 의한 교정 후의 앞뒷면의 온도차이를 나타낸 선도,

제 10a 도의는, 종래의 방법에 희한 교정후의 휘어짐 양의 시간 경과시의 변화를 나타내는 선도,

제 10b 도의는, 종래의 방법에 의한 교정시의 앞뒷면의 온도차이를 나타내는 선도,

제 11 도는, 본 발명의 제 4, 제 5 에 의한 휘어짐 양의 추이를 나타내는 선도,

제 12 도는, 종래의 방법에 의한 휘어짐 양이 추이를 나타내는 선도,

제 13 도는, 본 발명의 제 6 에 관한 휘어짐 교정방법이 적용되는 2층 클래드 금속판의 제조라인을 나타낸 배치도,

제 14 도는, 본 발명의 제 6 에서의 핫 레벨러에 의한 열간 교정중에 있어서의 금속판의 냉각상태를 나타낸 모식도,

제 15 도는, 본 발명의 제 6 에 있어서의 테이블로울러 통과시의 금속판의 냉각 상태를 나타낸 모식도,

제 16 도는, 본 발명의 제 6 에 있어서의 핀치로울 통과시의 금속판의 냉각 상태를 나타낸 모식도,

제 17 도는, 본 발명의 제 6 에 있어서의 스테인레스 클래드 강판의 휘어짐 양의 시간 경과시의 변화를 나타낸 선도,

제 18 도는, 본 발명의 제 6 에 있어서의 스테인레스 클래드 강판의 앞뒷면의 온도 변화를 나타낸 선도,

제 19 도는, 본 발명의 제 7 에 관한 휘어짐 교정방법이 적용되는 2층 클래드 금속판의 제조라인을 나타낸 배치도,

제 20 도는, 본 발명의 제 7 에 있어서의 스테인레스 클래드 강판의 앞뒷면온도의 시간 경과시의 변화를 나타낸 선도,

제 21 도는, 본 발명의 제 7 에 있어서의 스테인레스 클래드 강판의 휘어짐 양의 시간경과시의 변화를 나타낸 선도,

제 22 도는, 2층 클래드 금속판을 나타낸 단면도,

제 23 도는, 모재인 탄소강과 합치는 재료인 스테인레스 강의 온도와 열수축량과의 관계를 나타낸 선도이다.

[발명의 상세한 설명]

[배경 기술]

종래에, 합치는 재료가 스테인레스강, 큐프로니켈 등으로 모재가 탄소강으로 이루어지는 2층 클래드 강판등의 2층 클래드 금속판을 제조하는 경우에, 양부재의 선팽창률에 차이가 있기 때문에, 열간 레벨러에 의한 교정 후의 양부재간의 열수축량에 차이가 생겨, 실온까지 냉각한 후에 수축량이 큰 부재를 안쪽으로 하는 휘어짐이 발생하는 문제점이 일어나고 있었다.

즉, 종래에, 두꺼운 판의 압연에 있어서는, 마무리 압연기에서 생긴 형상 불량(중앙 부분의 늘어남, 가장 자리의 늘어남, 폭방향의 휘어짐, 긴쪽 방향의 휘어짐 등)을 핫레벨러에 의하여 열간교정하고, 다시금 쿨링테이블 위에서의 냉각중에 발생하는 형상 불량을 코울드레벌러에 의하여 냉간 교정함으로써, 평탄한 강판을 제조하고 있다.

그러나, 제 22 도에 나타낸 바와같이, 열수축량이 상이한 모재(1A)와 합치는 재료 (1B)로써 이루어지는 2층 클래드 강판(1)을 열간 압연하는 경우에는, 이 강판을 열간 교정한 후에 냉각할 때에, 통상적인 강판에 비하여 현격하게 큰 폭의 방향의 휘어짐이 발생하다.

즉, 2층 클래드 강판에 있어서는, 예를들어 모재를 탄소강으로 하고, 합치는 재료를 스테인레스강으로 하는 경우에, 양금속간에는 제 23 도에 나타낸 바와 같은 열수축량의 차이가 있는 관계로, 이 강판의 열간 교정 온도로부터 상온까지의 냉각 기간중에, 양 금속간에 비뚤어짐의 차이가 생겨서, 이것이 상기한 큰 휘어지는 형상으로 나타나게 된다.

상기희 휘어지는 양(y)은 상온에서 가장 커지게 되는데, 모재를 타소강으로 하고, 합치는 재료를 스테인레스강으로 하는 스테인레스 클래드 강판의 경우에, 조건[교정 온도, 판의 두께, 판의 폭, 클래드 비(합치는 재료의 두께/전체 판의 두께)]에 따라서는, 상온에서의 휘어지는 양이 300∼400mm가 되는 경우도 있다.

이와같이 열간 교정후의 냉각시에 큰휘어짐이 생기는 경우에는,(a) 이 강판의 테이블로울러 위에서의 운반이 곤란하여 진다. (b) 이 강판의 냉간 교정의 패스 회수가 대단히 증대한다. (c) 휘어지는 양이 현저하게 큰 경우에는, 코울드레벨러의 교정 능력을 넘어서, 냉각 교정이 불가능하여지는 등의 어려움이 발생한다.

이에 대하여, 본 발명자 등은 일본국 특개소 59-42122에 나타낸 2층 클래드 강판의 휘어짐 교정 방법을 개발하여 성과를 얻어 왔다.

즉, 이 일본국 특개소 59-42122에 관한 방법은, 열간 교정을 하기 전 또는 도중에 있어서, 열수축량이 큰 강판쪽을 강제 냉각함으로써, 열수축량이 작은 강판쪽과의 사이에 온도 차이를 생기게 하여, 이런 상태로 된 것을 열간 레벨러 등에 의하여 평탄하게 교정함으로써 실온 냉각후에 강판이 휘어지는 것을 방지할 수 있게 하는 방법이다.

이 열간 교정 방법에 의하면, 제 23 도에 나타낸 바와같이, 2층 클래드 강판에 있어서의 열수축량이 큰 금속, 예를들어 합치는 재료의 열수축량(△εS)이 모재의 어떤 온도(TC)에 있어서의 열수축량(△εC)과 동등하게 되도록 합치는 재료를 강제 냉각하여 온도(Ts)로 하면, 양금속이 상온에 이르기까지의 열수축량이 동등하게 되기 때문에, 이 온도 조건에서 이 2층 클래드 강판의 열간 교정을 완료하여 평탄하게 하면, 이 강판의 냉각 후의 상온애 있어서의 형상을 평탄하게 하는 것이 가능하여 진다.

즉, 이 방법에 의하면, 열간교정 직후의 강판에 균일한 가열화에 수반되는 역방향의 휘어짐을 발생시키게 되지만, 그 후 냉각중의 열수축량의 차이에 의하여 이 휘어짐이 감소하여져서, 상온시에는 대략 평평한 상태를 얻을 수 있게 된다.

그러므로, 냉각 후의 냉간 교정에 있어서의 부담의 경감, 나아가서는 냉간 교정 공정의 생략 등의 효과를 얻을 수 있게 된다.

그러나, 실제로 교정을 행하는 2층 클래드 강판은, 종류가 단일한 것이 아니고, 판의 두께, 판의 폭, 클래드 비(=합치는 재료의 두께/판의 두께), 합치는 재료의 재질이 제각기 다양하게 상이하다.

그런 관계로, 일본국 특개소 59-42122에 관한 방법을 실시함에 있어서, 강판의 앞뒷면에 단순히 온도 차이가 생기게 하여 교정하는 경우에는, 휘어짐이 완전히 없어지는 것도 존재하기는 하지만, 휘어짐 교정량이 부족하여 휘어짐이 남아 있는 것이 있고, 휘어짐 교정량이 지나치게 커서 역방향으 휘어짐이 발생하는 것이 존개하는 등의 문제가 발생한다.

또한, 상기와 같이 2층 클래드 강판의 열간 교정주에 열수축량이 큰 금속쪽을 강제 냉각하여, 강판의 앞뒷면에 온도 차이가 생기게 하여, 이 열간 교정을 행하는 방법에 있어서는, 다음과 같은 문제점이 있다. 즉, (a) 이 강판을 열간 교정한 직후에, 열수축량이 작은 금속쪽의 함유열에 기인한 열회복에 의하여, 열수축량이 큰 금속쪽을 바깥쪽으로 하는 폭방향의 휘어짐이 생기며, 이것이 테이블로울러에 의한 강판의 운반을 곤란하게 하여 생산 능률의 향상을 저해 한다

또한, (b) 이 강판의 열간 교정중에 열수축량이 큰 금속쪽을 강제 냉각하기 위하여는, 핫레벨러내에 냉각 설비를 마련할 필요가 있는데, 이 냉각 설비를 대형화 한다는 것은 곤란하며, 억제되어야 할 휘어짐 양이 클 경우(교정 온도가 높고, 클래드비가 크며, 판의두께가 얇은 경우등)에는, 이 강판의 모재와 합치는 재료의 사이에 상기 온도 차이(Tc-Ts)를 부여하는 것이 곤란하여진다.

또한, (c) 이 강판은, 통상적인 단층 강판에 비하여, 마무리 압연중 및 그 이후의 운반중에도 휘어짐 등의 문제가 일어 나기 쉬우므로, 열간 교정을 개시할 때까지 시간이 걸리며, 열간 교정개시 온도가 낮아지는 경향이 있다.

따라서, 교정중에 강제 냉각을 행하면, 교정 온도가 더욱더 낮아져서(경우에 따라서는 400℃ 이하로 된다), 모재의 항복 응력이 높아지기 때문에, 열간 교정에 의하여 유효한 소성 변형을 부여하지 못한다.

즉, 열간 교정에 의하여 평탄하게 할 수 없고, 열수축량이 큰 금속쪽을 안쪽으로 한 휘어짐이 교정 직후로부터 나타나서, 냉각후의 상온에 있어서의 휘어짐을 크게한다.

본 발명은, 각종 2층 클래드 금속판을 상온에서 확실하게 평탄하여지도록 교정 가능하게 하는 것을 목적으로 한다.

[발명의 개시]

본 발명의 제 1은, 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법에 있어서, 2층 클래드 금속판의 열간교정 전 또는 열간 교정중에 열수축량이 큰 금속쪽을 열수축량이 작은 금속쪽에 비하여 보다 강하게 냉각함으로써, 양 금속간에 다음에 나타내는 온도 차이 △T 즉,

△T = f(△α, α, a, To)

다만, △α : 양 금속의 선팽창률의 차이, a : 클래드비(합치는 재료의 두께/ 판의 전체의 두께), To : 열간 교정의 입구쪽 온도(℃)α : 양 금속의 평균 선팽창률를 생기게 하여, 열간 교정을 행하도록 한 것이다.

본 발명의 제 2 도는, 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정 방법에 있어서, 2층 클래드 금속판의 열간의 교정 전 또는 열간 교정 중에 열수축량이 큰 금속쪽을 수냉 장치에 의하여 열수축량이 작은 금속쪽에 비하여, 보다 강하게 냉각함에 있어, 이 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 0으로 하는데 필요한 앞뒷면의 온도 차이를 연산하여, 열간 교정 장치의 내부에 마련한 금속판의 앞뒷면의 온도를 측정하는 상하의 온도계가 지시하는 결과가, 상기 온도 차이의 연산한 결과에 합치하도록 상하의 수냉장치의 물의 흐르는 밀도와, 교정 장치의 통과판 속도를 제어하도록 한 것이다.

또한, 본 발명의 제 3 은, 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정 방법에 있어서, 2층 클래드 금속판의 열간 교정 전 또는 열간 교정 중에 열수축량이 큰 금속쪽을 수냉 장치에 의하여 열수축량이 작은 금속에 비하여 보다 강하게 냉각함에 있어, 이 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐양을 0으로 하는데 필요한 앞뒷면의 온도 차이를 연산하여, 열간 교정 장치의 내부에 마련한 금속판의 앞뒷면의 온도를 측정하는 상하의 온도계가 지시하는 결과가, 상기 온도 차이의 연산 결과에 합치하도록 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도와, 교정 장치의 통과판 속도를 제어하는 동시에, 열간 교정 장치의 출구쪽에서 얻어지는 균일한 열회복 후의 판의 정보로부터 이 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 예측하여 이 예측값을 사용하여 다음 재료에 대한 교정에 필요한 금속판의 앞뒷면의 온도 차이의 연산을 수정하도록 한 것이다.

본 발명의 제 4는, 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정 방법에 있어서, 2층 클래드 금속판의 열간 교정 전 또는 열간 교정 중에 열수축량이 큰 금속쪽을 열수축량이 작은 금속쪽에 비하여 보다 강하게 냉각함에 있어, 2층 클래드 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 0으로 하는데 필요한 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도차이와 교정 장치의 통과판 속도를 설정하고, 이 설정 결과에 의하여 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도와 교정 장치의 통과판 속도를 제어하도록 한 것이다.

또한, 본 발명의 제 5는, 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정 방법에 있어서, 2층 클래드 금속판의 열간 교정 전 또는 열간 교정중에 열수축량이 큰 금속쪽을 열수축량이 작은 금속쪽에 비하여 보다 강하게 냉각함에 있어, 2층 클래드 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 0으로 하는데 필요 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도차이와 교정 장치의 통과판 속도를 설정하고, 이 설정 결과에 의하여 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도와 교정 장치의 통과판 속도를 제어하는 동시에, 열간 교정 장치의 출구쪽에서 얻어지는 균일한 열회복후의 판의 정보로부터 이 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 예측하여, 이 예측값을 사용하여 다음 판재에 대한 교정에 필요한 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도와 교정장치의 통과판 속도의 연산을 수정하도록 한 것이다.

또한 본 발명의 제 6은, 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정 방법에 있어서, 열간 교정 중에 열수축량이 큰 금속쪽을 강제 냉각하여, 금속판의 앞뒷면에 온도 차이가 생기게 하여, 이 열간 교정을 끝낸 후에도, 온도의 열회복에 의하여 생기는 열수축량이 큰 금속쪽을 바깥쪽으로 하는 폭 방향의 휘어짐을 감소시키도록, 상기 열수축량이 큰 금소쪽을 더울더 강제 냉각하도록 한 것이다.

또한, 본 발명의 제 7은, 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2 층 클래드 금속판의 휘어짐 교정 방법에 있어서, 열간 교정 전 및 /또는 열간 교정중에 열수축량이 작은 금속쪽을 가열하는 동시에, 열간 교정 전 및 열간 교정중에 또는 열간 교정중에, 열 수축량이 큰 금속쪽을 강제 냉각하여, 금속판의 앞뒷면에 온도 차이가 생기게 하여, 열간 교정을 행하도록 한 것이다.

[발명을 실시하기 위한 최선의 형태]

이하, 본 발명의 실시예를 도면을 참조하여 설명한다.

[실시예 1]

우선, 본 발명의 제 1에 관한 휘어짐 교정방법에 대하여 설명한다. 제 1a 도∼(d)는, 판의 두께 25mm, 판의 폭 2850mm인 스테인레스 클래드 강판을 2층 클래드 금속판의 대표예로써 선정하여, 탄소강으로 이루어지는 모재 금속과 스테인레스강으로 이루어지는 합치는 재료의 금속인 양 금속의 선팽창률의 차이△α, 양 금속의 평균 선팽창률

, 클래드 비(합치는 재료의 두께/판의 전체의 두께)a, 열간 교정입구쪽 온도 To의 4가지의 조건 중, 다른 조건을 기준조건으로 하여, 한 가지의 조건을 바꾼 재료에 대하여, 양 금속의 앞뒷면의 온도 차이( △T)를 수냉장치로 변경하여, 열간 교정을 한 결과를 나타내고 있다.

또한, 기준 조건은 △α=0.4×

(1/℃),

=1.6×10^-5(1/℃), α=0.3, To=400℃ 이다.

도면중 「x」표시는, 상온시에 휘어짐(선팽창률이 큰 금속을 안쪽으로 한 휘어짐)이 존재하고 있음을 나타내고,「+」표시는, 상온시에 역으로 휘어짐(선팽창률이 큰 금속을 바깥쪽으로 한 휘어짐)이 존재하고 있음을 나타내고, 「0」표시는, 상온시에 대략 평평하게 된 것을 나타내고 있다.

제 1 도에서 인정될 수 있는 바와같이, 상온시의 최종 휘어짐 양을 0으로 하기 위하여는, 열간 교정시에 부여하는 앞뒷면의 온도 차이(△T)를, 하기(1)의 식으로 나타내어 지는 함수로 부여할 필요가 있다.

△T=f(△α,

, a, To) ·················(1)

다만, △α : 양 금속의 선팽창률의 차이,

: 양 금속의 평균 선팽창률, a : 클래드 비(합치는 재료의 두께/판의 전체의 두께), To : 열간 교정입구쪽 온도

제 1a∼d 도로부터, 예를들어 (1)식의 함수를 추정하여 보면, △T=K₁△α(온도 차이는, 양 금속의 선팽창률 차이에 비례)=K₂

(온도 차이는, 양 금속의 평균 선팽창률에 역비례)=K_3a(1-a)(온도 차이는, 클래드 비의 2차 함수로 나타내어 진다.)=K₄To(온도 차이는, 열간 교정 입구쪽 온도에 비례)(K₁∼K₄는 비례 정수)로 되어 있기 때문에, 하나의 식으로 나타내면 하기(2)식과 같이 된다.

△T=ko·△α

·) (1-a)·To ····· · ······(2)

여기에서, 실온에 있어서의 강판을 대 략 평평하게 하기 위한 ko는, 제 1 도로부터 「4∼6」의 값으로 된다.

다만, 상기 본 발명의 제 1 도에 관한 휘어짐 교정 방법의 효과가 존재하는 범위 즉, 전혀 상기 본 발명의 제 1 에 관한 방법을 사용하지 아니하였을 때의 최종 휘어짐 양보다 휘어짐을 작게 할 수 있는 범위의 ko는, 1∼11의 값이라도 좋다.

또한, 상기 (2)식은, 어디까지나 각 인자에 의하여 구성된 하나의 식이며, 이 식 이외에도 이들의 인자를 포함하여 구성되는 식에 의하여 온도 차이를 제어하는 방법은, 상기 본 발명의 제 1 도에 관한 방법의 범위내에 포함된다.

또한, 제 1a∼d 도는, 2층 클래드 금속판의 대표예로서의 스테인레스 클래드 강판에 대한 것이지만, 본 발명자에 의하면, 이 제 1a∼d 도의 경향은 널리 일반적인 2층 클래드 금속판에 있어서 성립하는 것임이 인정되고 있다.

또한, 제 8 도에 있어서, (101)은 클래드 강판(102)는 핫 레벨러로울, (103)은 냉각 장치이다.

이하, 스테인레스 클래드강에 대한 구체적인 실시 결과에 대하여 설명한다. 판의 두께 20mm, 판의 폭 3000mm, 클래드 비 10, 30, 50%인 스테인레스 클레드강에 대하여, 제 8 도에 나타낸 장치를 사용하여, 클래드 비에 관계 없이 일정한 앞뒷면의 온도 차이가 되도록하여 열간 교정을 하는 종래의 방법, 및 (1)식의 추정함수의 하나인(2)식에 나타낸 관계 식을 사용하여 앞뒷면의 온도 차이를 제어하여 열간 교정하는 본 발명의 방법에 의하여 제각기 교정을 하여, 휘어짐 양의 비교를 행하였다.

종래의 방법에서는 핫 레벨러 입구쪽 온도가 700℃이었던 것이, 클래드 비 10, 30, 50%에서 모두가 스테인레스쪽의 한쪽면의 냉각에 의하여 스테인레스 강쪽 500℃, 탄소강쪽 600℃로 열간 교정을 끝내어, 평탄하게 되었다.

한편, 본 발명의 방법에서는, (2)식에 따라 앞뒷면의 온도 차이를 제어하고 있고, 클래드 비 10%에서는, 스테인레스 강쪽 580℃, 탄소 강쪽 620℃클래드 비 30%에서는 스테인레스 강쪽 500℃, 탄소 강쪽 600℃, 클래드 비 50%에서는 스테인레스 강쪽 460℃, 탄소 강쪽 580℃로 열간 교정을 끝나게 하여, 평탄하게 되었다.

교정이 끝난 후의 휘어짐 양의 시간경과시의 변화 및 교정 직후의 강판 앞뒷면의 온도 차이를, 본 발명의 방법에 대하여는 제 9 도에, 종래의 방법에 대하여는 제 10 도에 나타낸다.

종래의 방법에서는, 각 강판을 교정할 때의 앞뒷면의 온도 차이가 동일하였기 때문에, 앞뒷면의 균일한 가열화에 의하여 생기는 휘어짐양(도면중의 약 1분 후의 휘어짐 양)도, 3 종류의 클래드비에서 대략 동일하여져서, 약 180mm의 휘어짐 양으로 된다.

그러나, 그 후의 스테인레스강과 탄소 강인 양 강재의 열팽창률의 차이에 의한 휘어짐의 변화가 클래드비에 따라 상이하게 되어 있고, 최종 휘어짐 양은, 클래드 비 30%에서 대략 0이었던 것이, 클래드 비 10%에서는, 한쪽 면의 냉각 교정에 의하여 생긴 휘어짐이 100mm 남아 있게 되고, 또한 클래드 비 50%에서는 반대로 양 강재의 열팽창률의 차이에 의한 휘어짐이 크게되어, 위와는 역 방향의 휘어짐이 35mm 발생 하였다.

한편, 본 발명의 방법에서는, 클래드 비에 의하여 앞뒷면의 온도 차이를 변경하고 있기 때문에, 앞뒷면의 강재의 균일한 가열화에 의하여 생기는 휘어짐 양(도면 중 약 1분후의 휘어짐 양)은, 클래드 비 10%에서 70mm, 클래드 비 30%에서 180mm, 클래드 비 50%에서 210mm의 휘어짐 양으로 서로 상이한 것으로 되어 있다.

그런 관계로, 최종 휘어짐 양은 클래드 비에는 관계 없이 대략 0으로 되었다.

본 발명의 제 1 도에 관한 휘어짐 교정 방법에 의하면, 상기의 구체적인 실시 결과로 부터도 분명한 바와 같이, (2)식의 관계식을 사용하여 앞뒷면의 온도 차이를 제어하여 열간 교정을 함으로써, 판의 두께, 클래드 비(=합치는 재료의 두께/판의 두께), 합치는 재료의 재질, 교정 개시 온도 등이 상이한 경우에도 냉각후에 휘어짐이 없는, 평탄한 2층 클래드 강판을 얻을 수 있게 된다.

이런 관계로, 모든 2층 클래드 강판에 대하여 냉각 후에 실시하는 냉간 교정 공정을 생략할 수 있게 되었다.

또한, 본 발명의 제 1에 관한 휘어짐 교정 방법은, 원리적으로 열팽창률이 상이한 이종 금속의 모든 조합의 2층 클래드 금속판에 적용할 수 있다는 것은 명확하며, 클래드 강판에만 한정되지는 아니한다는 것은 말할 나위도 없다.

이상과 같이, 본 발명의 제 1에 관한 휘어짐 교정 방법에 의하면, 2층 클래드 금속판의 휘어짐 발생에 영향을 주는 인자의 변화에 의하여, 이 금속판에 부여하여야 할 온도 차이를 결정하게 되어, 각종 2층 클래드 금속판의 실온에 있어서의 휘어짐 발생을 확실하게 억제할 수 있게 된다.

즉, 본 발명의 제 1에 관한 휘어짐 교정 방법에 의하면, 2층 클래드 금속판으 열수축량이 큰 금속쪽을 필요하고도, 또한 적정한 상태로 교정 냉각하게 되어, 각종 2 층 클래드 금속판을 상온에서 확실하게 평탄하게 되도록 교정할 수 있게 된다.

[실시예 2]

다음은, 본 발명의 제 2, 제 3에 관한 휘어짐 교정 방법에 대하여 설명한다.

제 2 도는, 본 발명의 제 2, 제3 에 관한 휘어짐 교정 방법을 실시함에 있어서 사용되는 휘어짐 교정 장치(10)를 나타낸 제어 계통도이다.

2층 클래드 강판(11)은, 모재와 합치는 재료로 이루어지고, 예를들면, 열수축량(선팽창률)이 비교적 작은 탄소강을 모재로하고, 열수축량(선팽창률)이 비교적 큰 스테인레스강을 합치는 재료로 하고 있다.

강판(11)은 압연기로 압연되어, 열간 교정장치(12)에 있어서 열간 교정을 받은 후, 테이블 로울러에 의하여 다음 공정으로 이송된다.

열간 교정장치(12)는, 핫레벨러로울(13)을 가지고 있는 동시에, 핫레벨러로울(13)의 위 아래의 로울러 사이에 냉각헤더(14)를 배치하여 놓고 있다.

냉각 헤더(14)는, 핫레벨러 로울(13)에 의한 강판(11)의 열간 교정 중에, 강판(11)의 선팽창률이 큰 합치는 재료쪽을 모재쪽 보다 강하게 냉각하여, 모재와 합치는 재료 사이에, 상온에 있어서의 강판(11)의 휘어짐을 제어하는데 필요한 온도 차이를 부여할 수 있도록 하고 있다.

또한, 합치는 재료쪽을 아래면으로하여 교정하는 경우에는, 냉각 헤더는 당연히 아랫면을 보다 강하게 냉각한다.

이 제 2 도의 실시예에 있어서, 위쪽 냉각 헤더(14)는, 강판(11)의 윗면쪽에 위치하는 선팽창률이 큰 금속 즉, 스테인레스강으로 이루어진 합치는 재료쪽으로 대향하고 있다.

또한, 본 발명을 실시함에 있어서, 냉각 헤더는, 강판의 선팽창률이 큰 금속쪽에만 대향하도록 배치하여도 좋은 것이다.

따라서, 제 2도의 실시예에 있어서는 위쪽의 냉각 헤더(14)만을 사용하고, 아래쪽의 냉각 헤더(14)는 사용하지 아니하거나 또는 철거하여도 좋다.

합치는 재료(선팽창률이 큰 금속)쪽을 아랫면으로하여 교정을 하는 경우에는, 냉각 헤더는 당연히 아래 로울러의 사이에만 배치하여 있어도 좋다.

휘어짐 교정 장치(10)는, 온도 차이 연산 장치(15)를 가지고 있다.

온도 차이 연산 장치(15)는, 라인컴퓨터(16)에 입력되어 있는 강판(11)의 칫수, 모재 및 합치는 재료인 양 금속의 선팽창률의 차이(△α), 양 금속의 평균 팽창률

, 클래드 비(합치는 재료의 두께/판의 전체의 두께)(a), 등의 판의 정보 또는 입구쪽은 도계(17)에 의하여 측정되는 열간 교정장치(12)의 입구쪽에 있어서의 강판(11)의 온도(To)를 사용하고, 예를들면 상술한(1)식, 보다 구체적으로는 (2) 식에 의하여 강판(11)의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 0으로 하는데 필요한 앞뒷면의 온도차이(△T)를 연산한다.

그리고, 상기(1)식, 보다 구체적으로는 (2)식이 연산한 온도 차이(△T)를 강판(11)에 부여할 수 있도록 하기 위한 구체적인 조작은, 강판(11)에 대하여 수냉 시간과 앞뒷면의 열전달 계수 차이를 조정하는 것으로 된다.

즉, 제 3 도는, 수냉 시간이 상기 온도 차이(△T)에 미치는 영향을 나타낸 서도이고, 제 4 도는, 앞뒷면의 열전달 계수 차이가 상기 온도 차이(△T)에 미치는 영향을 나타낸 선도이다.

제 3 도에 의하면, 강판(11)의 냉각 중에 있어서의 앞뒷면의 온도 차이는, 시간이 경과함에 따라 확대하고 있고, 수냉 시간에 의하여 앞뒷면의 온도 차이를 제어할 수 있다는 것을 알 수 있다.

또한, 제 4 도에 의하면, 앞뒷면의 열전달 계수 차이를 증가시킴으로써, 앞뒷면의 온도 차이가 증대하는 속도가 증가하여, 보다 짧은 시간에 큰 온도 차이를 부여할 수 있게 되고, 이 앞뒷면의 열전달 계수 차이에 의하여서도 앞뒷면의 온도 차이를 제어할 수 있다는 것을 알 수 있다.

그리고, 현실의 상기 열간 교정 장치(12)에 있어서, 상기 수냉 시간과 앞뒷면의 열전달 계수 차이를 조정하기 위하여서는 다음의 2 항목을 제어할 필요가 있다.

(a) 교정장치(12)의 통과판 속도를 변화시켜서, 강판(11)상의 각 점이 냉각 영역에 존재하는 시간을 변화시킴으로써 수냉 시간을 제어한다.

(b) 수냉 영역의 면적을 고려하면서 물의 양을 조정하여 상하의 물이 흐르는 밀도차이를 변화시킨다. 즉 강판상의 각 점이 단위시간, 단위 면적당 접하는 물의 양을 변화시킴으로써 열전달 계수 차이를 제어한다.

즉, 상기 2항목(통과판의 속도, 상하의 물의 흐르는 밀도차이)의 제어가 앞뒷면의 온도 차이(△T)를 조정하는 수단으로서, 구체적으로 실행하기 용이한 것이다.

또한, 상기 2항목 이외에도, 예를들면 냉각 시간에 관하여는 제 6 도에 나타낸 바와같이, 보다 긴 교정 장치를 제작 하여, 노즐을 온, 오프하여 냉각 영역의 길이를 변경하여 냉각 시간을 변경하는 것도 가능하다. (또한, 제 6 도에 있어서, 아래쪽의 냉각 헤더는, 제 2 도의 실시예에 있어서와 마찬가지로 철거하여도 좋다)

또한, 앞뒷면의 열전달 계수 차이에 관하여는, 노즐의 앞끝단의 구멍의 크기나 냉가 방법 자체를 변화시키는 것(미스트 냉각으로부터 스프레이 냉각, 스프레이 냉각으로부터 레미너 냉각)도 마찬가지로 가능하지만, 상기 2 항목에 비하여 대폭적인 설비 변경이 필요하게 된다.

또한, 수온을 조정한다거나, 강판(11)의 열수축량이 작은 금속쪽을 강제로 가열하는 것도 가능하지만, 이 경우에도 대폭적인 설비 변경이 필요하게 된다.

그런 관계로, 이 휘어짐 교정장치(10)는, 상기 온도 차이 연산장치(15)가 상술한 바와같이 하여 연산한 앞뒷면의 온도 차이(△T)를 물의 흐르는 밀도, 통과판 속도 설정장치(18)에 전달하고, 이 온도차이(△T)를 강판(11)에 부여할 수 있게 하기 위하여 필요한 냉각 헤더(14)의 상하의 물의 흐르는 밀도 즉, 상하의 물의양(QU)·(QD)과, 열간 교정장치(12)의 통과판 속도(V)를 설정가능하게 할 수 있다.

즉, 물의 흐른는 밀도·통과판 속도의 설정장치(18)는, 각종 칫수, 재질, 클래드 비의 강판(11)에 대하여, 상기 상하의 물의 양(QU)·(QD)과 통과판 속도(V)와의 관계를 사전에 수식 또는 도식 등의 형식으로 보유하고 있고, 각 강판(11)의 앞뒷면에 소정의 온도차이(△T)를 부여하는데 필요한 상하의 물의 양(QU)·(QD)과 통과판 속도(V)를 설정가능하도록 한다.

이에 따라, 휘어짐 교정장치(10)는, 상기 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(18)의 설정 결과에 의거하여, 수량 제어장치(19)를 작동시켜서 냉각 헤더(14)의 상하의 물의 양을 조정하고, 속도 제어장치(20)를 작동시켜서 교정장치(12)의 통과판 속도를 조정한다.

또한, 휘어짐 교정장치(10)는, 열간 교정장치(12)의 내부에 배치되어 있는 위의 온도계(21)와, 아래의 온도계(22) 각각에 의하여 측정한 강판(11)의 윗면 온도(TU), 및 아랫면 온도(TD)를 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(18)에 전달하고 있다.

물의 흐르는 밀도·통과판속도 설정장치(18)는, 이와같이 하여 실제로 측정된 강판(11)의 현실의 앞뒷면의 온도 차이(TU-TD)가 상기 온도 차이 연산 장치(15)에 의한 연산 온도 차이(△T)에 합치하도록, 수량제어장치(19)에 의한 냉각 헤더(14)의 수량 제어, 속도 제어장치(20)에 의한 열간 교정장치(12)의 통과판 속도 제어를 피이드백 제어가능하게 하고 있다.

그러므로, 상기 휘어짐 교정장치(10)에 있어서는, 강판(11)에 대한 교정 작업이 끝난 후에, 강판(11)의 실온에 있어서의 최종 휘어짐 양을 측정하여, 그것에 따라 상기의 제어를 적응 수정함으로써, 후속 판재에 대하여 보다 정확한 제어를 할 수 있게 된다.

그러나, 현실적으로는, 클래드 강판(11)이 상온으로 될 때까지 대기하고 있어서는, 상기의 적응 수정에 너무 시간이 걸려서 타당하지 아니하다.

다른 한편, 본 발명자에 의하면, 열간 교정장치(12)의 출구쪽에 있어서의 2층 클래드 강판(11)의 균일한 열회복 직후의 판의 온도와, 휘어짐 양과 최종 휘어짐 양과의 사이에는, 일정한 관계가 있다는 것이 인정되고 있다.

제 5 도는, 판의 두께 20mm, 판의 폭 3000mm, 클리드 비 30%의 스테인레스 클래드 강판의 균일한 열회복 후의 휘어짐과 판재의 평균 온도와의 관계를 나타내고 있다.

이 제 5 도로부터 분명한 바와같이, 온도 변화와 휘어짐 변화의 구배는, 동일한 재료에 대하여는 동일하며, 균일한 열 회복 직후의 휘어짐과 온도를 측정할 수 있다면, 최종 휘어짐 양을 추정할 수 있게 된다.

그리하여, 이 휘어짐 교정장치(10)는, 열간 교정장치(12)의 출구쪽에, 출구쪽 온도계(23)와 휘어짐 계기(24)를 배치하고, 앞뒷면에서 균일한 가열화되어 형성되는 강판(11)의 온도(Tm)와 그 때의 휘어짐양(△ym)을 최종 휘어짐 연산 장치(25)에 전달할 수 있게 하고 있다.

최종 휘어짐 연산 장치(25)는, 상기 온도(Tm), 휘어짐 양(△ym) 및 라인컴퓨터로부터의 판의 정보(판의 두께, 판의 폭, 클래드 비, 양 판재의 재질 등)로부터 최종 휘어짐 양(△yf)을 연산하고, 그 연산 결과를 온도 차이 연산장치(15)에 전달 할 수 있도록 되어 있다.

온도 차이 연산장치(15)는, 이 최종 휘어짐 양(△yf)을 0으로 만들 수 있도록, 상기 온도차이(△T)의 연산을 적응 수정할 수 있도록 되어 있다.

이에 따라, 휘어짐 교정장치(10)는, 가장 적정한 휘어짐 교정을 행하여, 최종 휘어짐 양을 항상 대략 0이 되도록 할 수 있게 된다.

여기에서, 상기 온도 차이 연산 장치(15)에 의한 상기 온도 차이(△T)의 연산의 수정은, 예를들면 하기와 같이하여 행하여 질 수 있다. 온도 차이(△T)가 0일 때(본 방법을 사용하지 아니하였을 때)의 연산 최종 휘어짐 양을(yo)으로 하고, 최종 휘어짐 양이 0이 되도록 실제로 설정한 온도 차이(TR)에 대하여 최종 휘어짐 양이(yR)였다고 한다.

즉, 온도차이(TR)에 대한 연산 휘어짐 개선량(계산상의 개선량)은 (yo), 온도 차이(TR)에 대한 실적휘어짐 개선량은(yo-yR)가 되므로, 하기(1)식의 보정 계수(kT)를 산출하여, 다음 판제에 대한 연산 온도 차이(△T)를 (kT)배로 하면, 보다 적정한 교정을 행할 수 있게 된다.

kT=yo/(yo-yR) ·················· (1)

또한, 본 발명의 실시에 있어서, 상기 최종 휘어짐 연산 장치(25)에 의한 상기 온도 차이(△T)의 적응 수정은 반드시 행하지 아니하여도 좋다.

이상과 같이, 본 발명의 제 2, 제 3에 관한 휘어짐 교정방법에 의하면, 판의 두께, 크래드비(=합치는 재료의 두께/판의 두께), 합치는 재료의 재질, 교정 개시 온도 등이 상이한 경우에도 냉각 후에 휘어지지 아니하며, 평탄한 2층 클래드 강판을 얻을 수 있다.

그러므로, 모든 2층 클래드 강판에 대하여 냉각 후에 실시하는 냉간 교정 공정을 생략할 수 있게 되었다.

또한, 본 발명의 제 2, 제 3에 관한 휘어짐 교정 방법은, 원리적으로 열팽창률이 상이한 이종 금속의 모든 조합의 2층 클래드 금속판에 적용할 수 있다는 것은, 분명하며, 클래드 강판에만 한정되지 아니한다는 것은 말할 필요도 없다.

[실시예 3]

다음은 본 발명의 제 4, 제 5에 관한 교정방법에 대하여 설명한다.

제 7 도는, 본 발명으 제 4, 제 5에 관한 휘어짐 교정방법을 실시함에 있어서 사용되는 휘어짐 교정장치(110)를 나타내는 제어계통도이다. 2층 클래드 강판(111)은, 모재와 합치는 재료로 이루어지고, 예를들면, 열수축량(선팽창률)이 비교적 적은 탄소강을 모재로 하고, 열수축량(선팽창률)이 비교적 작은 탄소강을 모재로 하고, 열수축량(선팽창률)이 비교적 큰 스테인레스강을 합치는 재료로 하고 있다. 강판(111)은, 압연기로 압연되어, 열간 교정장치(112)에 있어 열간 교정을 받은 후, 테이블 로울러에 의하여 다음 공정으로 이송된다.

열간 교정장치(112)는, 핫레벨러로울(113)을 가지고 있는 동시에, 핫레벨러로울(113)의 위와 아래 로울러 사이에 냉각 헤더(114)를 배치하여 놓고 있다.

냉각헤더(114)는, 핫레벨러로울(113)의 의한 강판(111)의 열간 교정중에, 강판(111)의 선팽창률이 큰 합치는 재료쪽을 모재쪽보다 강하게 냉각하고, 모재와 합치는 재료의 사이에 상온에 있어서의 강판(111)의 휘어짐을 억제하는데 필요한 온도 차이를 부여할 수 있도록 되어 있다.

이 제 7 도의 실시예에 있어서, 위쪽의 냉각 헤더(114)는, 강판(111)의 윗면쪽에 위치하는 선팽창률이 큰금속 즉, 스테인레스강으로된 합치는 재료쪽을 대향하고 있다.

또한, 본 발명을 실시함에 있어서, 냉각 헤더는 강판의 선팽창률이 큰 금속쪽에만 대향배치되어 있는 것이라도 좋다. 따라서, 제 7 도의 실시예에 있어서는, 위쪽의 냉각 헤더(114)만을 사용하고, 아래쪽의 냉각헤더(114)는 사용하지 아니하거나 또는 철거하여도 좋다.

합치는 재료(선팽창률이 큰 금속)쪽을 아래면으로하여 교정하는 경우에, 냉각 헤더는 당연히 아래 로울러의 사이에만 배치되어 있는 것이라도 좋다.

휘어짐 교정장치(110)는, 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(115)를 가지고 있다. 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(115)는, 강판(111)의 각종 칫수, 재질, 클래드비, 열간 교정장치(112)에 대한 입구쪽 온도에 대하여, 이 강판(11)의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 0으로 하는데 필요한 냉각 헤더(114)의 상하의 물의 흐르는 밀도 차이와, 열간 교정장치(112)의 통과판 속도를 사전에 수식 또는 도식 등의 형식으로 보유하고 있다.

즉, 이 휘어짐 교정장치(110)는, 강판(111)의 각종 칫수, 재질, 클래드비, 열간 교정장치(112)에 대한 입구쪽 온도를 상술한(1) 식으로, 보다 구체적으로는 (2)식에 의하여 처리함으로써, 각 강판(111)의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 0으로 하는데 필요한 앞뒷면의 온도 차이(△T)를 연산하고, 또한 이 온도 차이(△T)를 강판(111)에 부여할 수 있도록 하기 위하여 필요한 냉각 헤더(114)의 상하의 물의 흐르는 밀도 차이, 즉 상하의 물의 양(QU)·(QD)과 열간 교정장치(112)의 통과판 속도(V)를, 상술한 바와같이, 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(115)에 보유하고 있다.

따라서, 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(115)는, 라인 컴퓨터(116)에 입력되어 있는 강판(111)의 칫수, 모재 및 합치는 재료의 재질, 클래드비, 또는 입구쪽 온도계(117)에 의하여 측정되는 열간 교정장치(112)의 입구쪽에 있어서의 강판(111)의 온도(To)에 의거하여, 강판(111)의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 0으로 하는데 필요한 냉각 헤더(114)의 상하의 물의 양(QU), (QD), 열간 교정장치(112)의 통과판 속도(V)를 설정한다.

이에 따라, 휘어짐 교정장치(110)는, 상기 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(115)의 설정 결과에 의거하여, 수량 제어장치(118)를 작동시켜서 냉각 헤더(114)의 상하의 물의 양(QU), (QD)을 조정하고, 속도 제어장치(119)를 작동시켜서 열간 교정장치(112)의 통과판 속도를 조정한다.

그리고, 상기 휘어짐 교정장치(110)에 있어서는, 강판(111)에 대한 교정 작업이 끝난 후에, 강판(111)의 실온에 있어서 최종 휘어짐 양을 측정하여 상기 제어를 적응 수정함으로써, 후속판재에 대하여 보다 정확한 제어를 시행할 수가 있다. 그러나, 현실적으로는, 클래드 강판(111)이 상온으로 될 때까지 기다려서는 적응 수정에 시간이 너무 걸려서 타당하지 아니하다.

다른 한편, 본 발명자에 의하면, 열간 교정장치(112)의 출구쪽에 있어서 강판(111)의 균일한 열 회복 직후의 판의 온도, 휘어짐 양과 최종 휘어짐 양과의 사이에는, 상술한 제 5 도에 나타낸 바와같이 일정한 관계가 있다는 것을 알수 있다.

그러므로, 이 휘어짐 교정장치(110)는, 열간 교정장치(112)의 출구쪽에, 출구쪽 온도계(120)와 휘어짐 계기(121)를 배치하고, 앞뒷면에서 균등하게 가열화하여 되는 강판(111)의 온도(Tm)와, 그때의 휘어짐 양(△ym)을 최종 휘어짐 연산 장치(112)에 전달할 수 있도록 되어 있다.

최종 휘어짐 연산장치(112)는, 상기 온도(Tm), 휘어짐 양(△ym) 및 라인 컴퓨터로부터의 판의 정보(판의 두께, 판의 폭, 클래드비, 양 판재의 재질 등)로부터 최종 휘어짐 양(△yf)을 연산하고, 그 연산 결과를 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(115)에 전달할 수 있도록 되어 있다. 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(115)는, 이 최종 휘어짐 양(△yf)을 0으로 하도록 상기 물의 양(Q), 통과판 속도(V)의 설정을 적응 수정할 수 있도록 되어 있다.

이에 따라 휘어짐 교정장치(110)는, 가장 적정한 휘어짐 교정을 행할 수 있게 되고, 최종 휘어짐 양을 항상 대략 0으로 할수 있다.

여기에서, 상기 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(115)에 의한 상하의 물의 양(QU)·(QD), 통과판 속도(V)의 연산의 수정은, 예를들면 하기와 같이 하여 행하여 진다.

상하의 물의 양(QU)·(QD)에 관하여는, 물의 양의 차이가 0인 때[본 방법을 사용하지 아니하였을 때 (QU)=(QD)]의 연산 최종 휘어짐 양을(yo)로 하고, 최종 휘어짐 양을 0이 되도록 실제로 사용한 물의 양의 차이(△QR)(=QUR-QDR)에 대하여 최종 휘어짐 양이(yR)으로 되기도 한다.

즉, 물의 양의 차이(△QR)에 대한 연산 휘어짐 개선량(계산상의 개선량)은 (yo), 물의 양의 차이(△QR)에 대한 실적 휘어짐 개선량은(yo-yR)가 되므로, 하기 (3)식의 보정계수(kQ)를 산출하여, 다음 판재에 대한 설정 물의 양의 차이(△Q)를 (kQ)배로하면, 보다 적정한 교정을 행할 수 있게 된다.

kQ=yo/(yo-yR) ··················· (3)

또한 통과판 속도(V)에 관하여는, 본 방법을 사용하지 아니하였을 때의 연산 최종 휘어짐 양을(yo)로 하고, 최종 휘어짐 양이 0이 되도록 실제로 설정한 통과판 속도(VR)에 대하여 최종 휘어짐 양이(yR)였다고 한다.

즉, 통과판 속도(VR)에 대한 연산 휘어짐 개선량(계산상의 개선량)은 (yo), 통과판 속도(VR)에 대한 실적 휘어짐 개선량은(yo-yR)가 되므로, 하기 (4)식의 보정계수(kV)를 산출하여, 다음 판재에 대한 설정 통과판 속도(V)를 (kV)배로 하면, 보다 적정한 교정을 행할 수 있게 된다.

kV=(yo-yR)/yo ··················· (4)

또한, 본 발명을 실시함에 있어서, 최종 휘어짐 연산장치(122)에 의한 상하의 물의 양(QU)·(QD), 통과판 속도(V)으 적응 수정은, 반드시 행하지 아니하여도 좋다.

또한, 본 발명을 실시함에 있어서, 물의 흐르는 밀도·통과판 속도 설정장치(115)는 물의 흐르는 밀도와 통과판 속도의 한쪽을 일정하게 보유하고, 다른쪽을 조정하는 것이라도 좋다.

이하, 스테인레스 클래드 강판에 대한 구체적인 실시 결과에 대하여 설명한다.

판의 두께 20mm, 클래드비 10, 30, 50%의 스테인레스 클래드 강판을 제 7 도에 나타낸 장치를 사용하여, 일정한 물의 흐르는 밀도와 통과판 속도로써 강제 냉각하여 열간 교정을 하는 종래의 방법 및 물의 흐르는 밀도와 통과판 속도를 제어하여 휘어짐 양을 변경하여 열간교정을 하는 본 발명의 방법에 의하여, 제각기 교정을 행하여 휘어짐 양을 비교하였다.

종래의 방법(통과판 속도 30m/분, 물 흐르는 밀도 7001/㎡분 일정)에서는, 열간 교정장치의 입구쪽 온도가 700℃였던 것이 클래드비 10, 30, 50%에서 모두가 스테인레스쪽의 한쪽 면의 냉각에 의하여 열간교정을 끝내고 평탄하게 되었다.

한편, 본 발명의 방법에서는 물의 흐르는 밀도와 통과판 속도를 제어하고 있고, 통과판 속도를 30m/분으로 일정하게 하여 물의 흐르는 밀도만을 제어하는 경우에는, 클래드비 10%에서는 물의 흐르는 밀도 3001/㎡분, 클래드비 30%에서는 물의 흐르는 밀도 7001/㎡분, 클래드비 50%에서는 물의 흐르는 밀도 10001/㎡분으로 열간교정을 끝나게하여, 평탄하게 하였다.

또한, 통과판 속도만을 제어하는 경우에는, 물의 흐르는 밀도를 7001/㎡로 일정하게하여, 클래드비 10%에서는 통과판 속도 60m/분 클래드비 30%에서는 통과판 속도를 30m/분, 클래드비 50%에서는 통과판 속도를 10m/분으로 열간교정을 끝나게 하여 평탄하게 되었다.

열간교정이 끝난후의 휘어짐 양의 시간 경과시의 변화를, 본 발명 방법에 대하여는 제 11 도에, 종래의 방법에 대하여는 제 12 도에 나타난다.

종래의 방법에서는, 각 강판의 교정시의 앞뒷면의 온도 차이가 동일하였기 때문에, 앞뒷면의 균일한 가열화에 의하여 발생하는 휘어짐 양도 3종류의 클래드비에서 대략 동일하게 되어, 약 180mm의 휘어짐 양이 된다.

그러나 그후의 스테인레스강과 탄소강 양 강재의 열팽창률의 차이에 의한 휘어짐의 변화가 클래드비에 따라 상이하게 되어 있고, 최정 휘어짐 양은 클래드비 30%에서 대략 0이었던 것이, 클래드비 10%에서는 한쪽면의 냉각교정에 의하여 생긴 휘어짐이 100mm나 남아 있고, 또한 클래드비 50%에서는 반대로 양 강재의 열팽창률의 차이에 의한 휘어짐이 커서, 위와는 역방향의 휘어짐이 35mm 발생하였다.

한편, 본 발명에서는, 클래드비에 의하여 수냉 밀도·통과판 속도를 제어하고 있기 때문에, 앞뒷면의 강제의 균일한 가열화에 따라 발생하는 휘어짐 양은 클래드비 10%에서 70mm(물의 흐르는 밀도 제어), 80mm(통과판 속도 제어), 클래드비 30%에서 180mm, 클래드비 50%에서 210mm(물의 흐르는 밀도 제어), 200mm(통과판 속도 제어)의 휘어짐양과, 상이한 것으로 되어 있다. 이 때문에, 최종 휘어짐 양은, 클래드비에는 관계 없이 대략 0이 되었다.

또한, 판의 두께가 10mm로 얇아지면, 물의 흐르는 밀도 제어에서는 고온에서 온도 차이를 자유롭게 변경할 수 있으나, 통과판 속도 제어에서는 큰 온도 차이를 부여하기 위하여 통과판 속도를 낮추면, 판 전체의 냉각이 과도하게 진행되어, 핫레벨에서는 평탄하게 되지 아니하는 경우도 존재하기 때문에, 판의 두께가 얇을 경우에는 주로 물의 흐르는 밀도 제어로써 대처할 필요가 있다.

본 발명의 제 4, 제 5 에 관한 교정 방법에 의하면, 판의 두께, 클래드비(=합치는 재료의 두께/판의 두께), 합치는 재료의 재질, 교정 개시 온도 등이 상이한 경우에도 냉각 후에 휘어지지 아니하고, 평탄한 2층 클래드 강판을 얻을 수 있게 된다.

이 때문에, 모든 2층 클래드 강판에 대하여 냉각후에 실시하는 냉간 교정 공정을 생략할 수 있게 되었다.

또한, 본 발명의 제 4, 제 5 에 관한 교정방법은, 원리적으로 열팽창률이 상히한 이종 금속의 모든 조합의 2층 클래드 금속판에 적용할 수 있다는 것은 분명하며, 클래드 강판에만 한정되지 아니한다는 것은 말할 필요도 없다.

[실시예 4]

다음에, 본 발명의 제 6 에 관한 교정 방법에 대하여 설명한다.

제 13 도는, 본 발명의 제 6 에 관한 휘어짐 교정방법이 적용되고 있는 2층 클래드 금속판이고, 예를들면, 2층 클래드 강판(211)의 제조 라인을 나타낸 배치도이다.

2층 클래드 강판(211)은, 모재와 합치는 재료로 이루어지고, 예를들면 열수축량이 비교적 작은 탄소강을 모재로 하고, 열수축량이 비교적 큰 스테인레스강을 합치는 재료를 하고 있다. 강판(211)은, 압연기(212)로 압연되어, 열간 교정기(213)에 있어서 열간 교정을 받은후, 테이블 로울러(214)에 의하여 다음 공정으로 이송된다.

열간 교정기(213)는, 제 14 도에 나타낸 바와같이, 핫레벨러(215)를 가지고 있는 동시에, 핫레벨러로울(215)의 아래 로울러 사이에 냉각헤더(216)를 배치하고 있다.

냉각헤더(216)는, 강판(211)의 아래면쪽에 위치하는 열수축량이 큰 금속, 즉 스테인레스강으로 이루어진 합치는 재료쪽에 대향하여 핫레벨러로울(215)에 의한 강판(211)의 열간 교정 중에, 강판(211)의 상기 합치는 재료쪽을 강제로 냉각하여, 모재와 합치는 재료의 사이에 상온에 있어서의 강판(211)의 휘어짐을 억제하는데 필요한 온도 차이를 부여할 수 있게 되어 있다.

또한, 열간교정기(213)의 출구쪽에 위치하는 테이블 로울러(214)의 로울러 사이에는, 제 15 도에 나타낸 바와같이, 냉각헤더(217)가 배치되어 있다.

냉각헤더(217)는, 열간교정기(213)에 의하여 열간 교정이 실시된 직후의 강판(211)에 대하여, 열간교정기(213)에 있어서 강제 냉각이 시행되지 아니한 모재쪽의 함유열에 의한 오노의 열회복에 의하여, 합치는 재료쪽을 바깥쪽으로 하는 폭방향으로 휘어짐을 감소시킬 수 있도록, 이 합치는 재료쪽을 더욱더 강제 냉각 가능하게 하고 있다.

즉, 상기의 실시예에 의하면, 열간 교정기(213)에 의하여 열간교정이 실시된 직후의 강판(211)의 합치는 재료쪽을 계속하여 강제로 냉각함으로써, 합치는 재료쪽의 열수축량을 모재쪽의 열수축량보다 크게하고, 열간교정을 한 직후에 발생하는 합치는 재료쪽을 바깥쪽으로 하는 휘어짐을 억제할 수 있는 것이 가능하게 된다.

또한, 상기 실시예에 있어서의 열간 교정기(213)의 출구쪽에, 제 16 도에 나타낸 바와같은 핀치로울(218)을 배치하는 동시에, 핀치로울(218)의 로울러 사이에, 상기 냉각헤더(217)에 대신하는 냉각헤더(219)를 배치하는 것도 생각되어질 수 있다.

이와같이, 열간교정기(213)의 출구쪽에서, 핀치로울(218)에 의하여 강판(211)의 휘어짐을 구속하면서 한쪽면을 냉각하든가, 휘어지는 것을 구속하지 아니하더라도 한쪽면을 냉각함으로써 강판(211)의 앞뒷면에 큰 온도 차이를 부여할 수 있다면, 강판(211)의 내부에 발생하는 열응력에 의하여, 항복 웅력이 낮은 모재쪽에 이 부가적 강제 냉각에 의거한 압축의 소성 변형을 발생하게 하여, 이에 의하여 상온에서의 휘어짐을 감소시킬 수 있는 것이 가능하게 된다.

여기에서, 상기의 냉각 헤더(217) 또는 (219)에 의한 열간 교정 후의 한쪽면에 대한 강제 냉각은, 오랜시간에 걸쳐서 시행할 필요가 없다.

즉, 이 열간 교정 후의 강제 냉각은, 열간 교정 후의 휘어짐이 운송 트러블을 일으키지 아니할 정도(약 100mm 이하)로 된 시점에서 정지하면 되고, 또한 강제 냉각 중의 강판내에 발생하는 소성 변형도, 재료가 고온이고 항복 응력이 낮은 동안 이외에는 발생하지 아니하기 때문이다.

또한, 본 발명에 의한 열간 교정 중 및 열간 교정 후의 강제 냉각은, 실질적으로 상온에 있어서의 금속판의 휘어짐 발생을 억제하는데 필요한 오도 차이를 발생하게 하고, 또한 열간 교정 직후의 온도의 열회복에 의하여 발생하는 열수축량이 큰 금속쪽을 바깥쪽으로 하는 폭방향의 휘어짐을 감소시키는 것이면 된다.

따라서, 2층 클래드 금속판의 앞뒷면에 대한 냉각 정도를 다르게 한 상태하에서, 이 금속판의 양면을 강제 냉각하는 것이라도 좋다.

또한, 본 발명은, 2층 클래드 강판에만 한하지 아니하고, 열팽창률이 상이한 이중 금속을 조합함으로써 형성되는 2층 클래드 금속판에 널리 적용하는 것이 가능하다.

이하, 본 발명의 구체적인 실시 결과에 대하여 설명한다.

즉, 판의 두께 20mm, 판의 폭 3000mm, 클래드비 30%의 스테인레스 클래드 강판에 있어서, 열간 교정중에 어떠한 강제 냉각을 시행하지 아니하는 종래의 방법 1과, 열간 교정중에만 한쪽 면을 냉각하는 종래의 방법 2와, 열간 교정중 및 열간교정 후에도 한쪽 면을 냉각하는 본 발명의 방법의 3에 대하여 비교한 바, 다음과 같은 결과를 얻었다.

즉, 종래의 방법 2와, 본 발명의 방법에서는 핫 레벨러의 로울러 사이에 배치한 냉각 스프레이에 의하여, 탄소강을 모재로 하고, 스테인레스강을 합치는 재료로 하는 2층 클래드 강판의 스테인레스강쪽을 물로 냉각하면서 교정하였다.

그때의 핫 레벨러의 입구쪽 온도는 650℃, 열간 교정 직후의 출구쪽 온도는 아래면의 스테인레스강이 520℃, 윗면의 탄소강이 600℃이었다.

본 발명의 방법에서는, 열간 교정이 끝난 때부터 15초 후에, 다시 핫 레벨러 출구쪽의 테이블 로울러 사이에 배치한 냉각 스프레이로 이 강판의 스테인레스강쪽을 20초간 물로 냉가하였다.

다른 한편, 종래의 방법 1에서는, 핫레벨러에 있어서, 이 강판을 한쪽면만 냉각하지 아니하고 630℃의 균일한 온도로 교정을 끝냈다.

열간 교정후의 휘어짐 양의 시간 경과시의 변화를 제 17 도에 나타내고, 모재 탄소강과 합치는 재료 스테인레스강의 온도의 시간 경과시의 변화를 제 18 도에 나타낸다.

종래의 방법 1 에서는, 클래드 강판의 양면이 균일한 온도 상태에서 교정되고, 그 후에 공기로 냉각되기 때문에, 냉각 중에 스테인레스강쪽이 탄소강쪽보다도 크게 수축하여, 냉각 후의 실온에서는 240mm의 휘어짐이 발생하였다.

또한 종래의 방법 2에서는, 교정중에 부여한 온도 차이가 단시간동안에 균일가열화하여, 탄소강쪽이 보다 많이 수축하여 스테인레스강쪽을 바깥쪽으로 하여 -170mm의 휘어짐이 발생하였다.

그러나, 그 후 스테인레스강쪽의 열수축량이 크기 때문에 냉각(공기 냉각)함에 따라 휘어짐 양이 감소하여, 냉각 후의 휘어짐 양은 50mm로 되었다.

이들 종래의 방법에 대하여, 본 발명의 방법에서는, 교정후의 한쪽면 냉각에 의하여 교정후에 휘어지는 것을 -80mm 이하로 억제할 수 있었고 뿐만 아니라, 냉각 후의 휘어짐 양도 대략 0이 되는 상태를 얻를 수 있게 되었다.

본 발명의 제 6에 관한 교정 방법에 의하면, 열간 교정중에 열수축량이 큰 금속쪽을 강제 냉각하는 동시에, 열간 교정 호에도 이 열수축량이 큰 금속쪽을 냉각함으로써, 열간교정 후에 있어서의 열수축량이 큰 금속쪽을 바깥쪽으로 한 휘어짐의 발생을 억제하여, 2층 클래드 금속판의 열간 교정 후의 테이블 로울러 위에서의 운반을 용이하게 하는 동시에, 이 금속판의 상온에 있어서의 휘어짐 발생을 억제할 수 있게 된다.

따라서, 본 발명의 제 6에 관한 휘어짐 교정 방법에 의하면, 2층 클래드 금속판의 열간 교정 후의 냉각 중에 발생하는 휘어짐을 낮은 상태로 감소시켜, 상오네 있어서의 휘어짐의 발생을 억제할 수 있게 되고, 이 금속판의 테이블 로울러 위에서의 운반이 용이하게 되며, 뿐만 아니라, 열간 교정에 후속하는 냉각 교정의 부하를 경감할 수 있게 되어, 이 금속판의 생산 능률을 향상시킬 수 있게 된다.

[실시예 5]

다음에, 본 발명의 제 7에 관한 교정방법에 대하여 설명한다.

제 19 도는, 본 발명의 제 7에 관한 교정방법에 적용하여서된 2층 클래드 금속판이고, 예를들면 2층 클래드 강판(301)의 제조라인을 나타낸 배치도이다. 2층 클래드 강판(301)은, 모재와 합치는 재료로 이루어지고, 예를들면, 열수축량이 비교적 작은 탄소강을 모재로 하고, 열수축량이 비교적 큰 스테인레스강을 합치는 재료로 하고 있다.

모재가 윗면이고, 합치는 재료가 아래면의 강판(301)으로 압연기(302)에서 압연되어 모재쪽을 버어너(303)로 가열시켜 가면서 테이블 로울러(304)의 위를 운반되어, 그 후 핫 레벨러(305)로 교정된 후에, 다음 공정으로 이송된다. 핫 레벨러(305)는 핫레벨러로울(306)의 윗로울 사이에 버어너(303)를, 아래 로울 사이에 냉각 스프레이(307)를 배치하고 있다.

열간 교정 전 및 교정중의 버어너(303)에 의한 모재쪽의 가열은, 교정중의 모재의 항복 응력을 저하시켜서 교정직후의 평탄한 강판을 얻는다는 것과, 모재와 합치는 재료와의 사이에 필요충분한 온도 차이를 부여하는 것이 목적이다.

또한, 교정중의 냉각 스프레이(304)에 의한 강제 냉각은, 모재와 합치는 재료와의 사이에 큰 온도 차이를 부여하는 것이 목적이다.

또한, 본 발명에 있어서의 열 수축량이 작은 금속쪽에 가하여지는 가열 동작은, ① 열간 교정 전 및 열간 교정 중에 가하여지는 태양, ② 열간 교정 전에 있어서만 가하여지는 태양, ③ 열간 교정 중에 있어서만 가하여지는 태양의 어느 것인가를 채용하여도 좋다.

또한, 본 발명에 있어서의 열수축량이 큰 금속쪽에 가하여지는 강제 냉각동작은, ① 열간 교정 전 및 열간 교정 중에 가하여지는 태양, ② 열간 교정 전에 있어서만 가하여지는 태양의 어느 것인가를 채용하여도 좋다.

이하, 본 발명의 구체적인 실시결과에 대하여 설명한다. 마무리 압연 온도가 800℃로 비교적 낮은 경우의 스테인레스강판(판의 두께 2mm, 판dnk 폭 3000mm, 클래드비 30%)에 있어서, 마무리 압연 후로부터 열간 교정까지 아무런 처리를 시행하지 아니하는 종래의 방법 1과, 열간 교정 중에만 냉각 스프레이에 의하여 합치는 재료쪽(스테인레스강쪽)을 강제냉각하는 종래의 방법 2와, 열간 교정전에 모재쪽(탄소강쪽)을 버어너로 가열하고, 교정중에 모재쪽을 버어너로 가열하는 동시에 합치는 재료쪽을 냉각 스프레이로 강제 냉각하는 본 발명의 방법의 3과의 방법에 대하여 비교하였다.

이때의 핫 레벨러 입구쪽 온도는, 윗면의 탄소강 및 아래면의 스테인레스강이 모두 거의 동일하며, 종래의 방법1 및 종래의 방법 2에서는 550℃, 본 발명에서는 580℃이었다.

또한, 핫 레벨러 출구쪽 온도는, 종래의 방법 1에서는 윗면 및 아래면이 모두 500℃이고, 종래의 방법 2에서는 윗면이 450℃, 아래면이 400℃이고 본 발명의 방법에서는 윗면이 510℃, 아래면이 410℃이었다.

열간 교정후의 모재 탄소강과 합치는 재료 스테인레스강의 온도의 시간 경과시의 변화를 제 20 도에, 휘어짐 양의 시간 경과시의 변화르 제 21 도에 나타낸다.

종래의 방법 1에서는, 열간 교정 직후의 형상은 평탄하였으나, 클래드 강판의 양면의 균일한 온도인 상태에서 교정되기 때문에, 냉각중에 스테인레스강쪽이 탄소강쪽보다도 크게 수축하여, 냉각 후의 상온에서는 200mm의 휘어짐이 발생하였다.

또한, 종래의 방법 2에서는, 열간 교정에 의하여 평탄하게 되지 아니하고, 교정 직후에 50mm의 휘어짐이 발생하고, 그 후의 교정중에 부여한 온도 차이가 단시간동안에 균일하게 가열화하여, 탄소강쪽이 더욱 수축하여 스테인레스강쪽을 바깥쪽으로 하여 -80mm의 휘어지는 상태로 변화하였다.

그러나, 그 후 스테인레스강쪽의 열수축량이 크기 때문에, 냉각함에 따라 휘어짐 양이 감소되어 가서, 냉각 후의 휘어짐 양은 80mm로 되었다.

이들 종래의 방법에 대하여, 본 발명의 방법에서는, 열간 교정 직후의 형상은 평탄하여지고, 균일한 가열화에 수반하여 냉각 도중에 -150mm의 휘어짐이 발생하지만, 냉각 후의 휘어짐 양은 거의 0으로 되었다.

본 발명의 제 7에 관한 휘어짐 교정방법을 사용하면, 2층 클래드 금속판에 있어서, 마무리 압연 온도 및 압연후로부터 열간 교정을 개시할 때까지의 시간이 변화하였다고 하더라도, 안정되어 냉각후의 상온에 있어서의 휘어짐의 발생을 억제할 수 있게 된다. 따라서, 냉각 교정의 부하가 경감하고, 2층 클래드 금속판의 생산 능률을 향상시키는데에 크게 기여하게 된다.

즉, 본 발명의 제 7에 관한 휘어짐 교정 방법에 따르면, 금속판은 열수출량이 작은 금속쪽을 가열시켜, 열수축량이 큰 금속쪽을 강제로 냉각시킨 상태에서 열간 교정시킨다.

이에 의하여, 교정 중인 모재의 항복 응력을 낮게하여 교정직후에 평탄한 금속판을 얻을 수 있다는 것, 및 모재와 합치는 재료와의 사이에 필요충분한 온도 차이를 부여할 수 있게 되고, 2층 클래드 금속판의 상온에 있어서의 휘어짐 발생을 안정되게 하여서 방지할 수 있는 것이 가능한 것이다.

Claims (7)

1. 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법에 있어서, 2층 클래드 금속판의 열간 교정 전 또는 열간 교정 중에 열수축량이 큰 금속쪽을 열수축량이 작은 금속쪽에 비하여 보다 강하게 냉각함으로써, 양 금속간에, 다음에 나타내는 온도 차이 △T, 즉,

   

   다만, △α : 양 금속의 선팽창률으 차이, a : 클래드비(합치는 재료의 두께/판의 전체의 두께), To : 열간 교정의 입구쪽 온도(℃),

   

   : 양 금속의 평균 선팽창률을 생기게 하여 열간 교정을 행하는 것을 특징으로 하는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법.
2. 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법에 있어서, 2층 클래드 금속판의 열간 교정 전 또는 열간 교정 중에 열수축량이 큰 금속쪽을 수냉 장치에 의하여 열수축량이 작은 금속쪽에 비하여 보다 강하게 냉각함에 있어, 이 금소판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐양을 0으로 하는데 필요 한 앞뒷면의 온도 차이를 연산하여, 열간 교정장치의 내부에 마련한 금속판의 앞뒷면의 온도를 측정하는 상하의 온도계가 지시하는 결과, 상기 온도 차이의 연산 결과에 합치도록 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도와 교정장치의 통과판 속도를 제어하는 것을 특징으로 하는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법.
3. 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법에 있어서, 2층 클래드 금속판의 열간 교정 전 또는 열간 교정 중에 열수축량이 금속쪽에 비하여 보다 강하게 냉각함 있어, 이 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 0으로 하는데 필요한 앞뒷면의 온도 차이를 연산하여 열간 교정 장치의 내부에 마련한 금속판의 앞뒷면의 온도를 측정하는 상하의 온도계의 지시결과가, 상기 온도 차이의 연산 결과에 합치하돌고 상하의 수냉 장치의 물이 흐르는 밀도와 교정 장치의 통과판 속도를 제어하는 동시에, 열간 교정장치의 출구쪽에서 얻어지는 균일한 열회복후의 판의 정보로부터 이 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 예측하여, 이 예측값을 사용하여 다음 판재에 대한 교정에 필요한 금속판의 앞뒷면의 온도 차이의 연산을 수정하는 것을 특징으로 하는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법.
4. 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법에 있어서, 2층 클래드 금속판의 열간 교정 전 또는 열간 교정 중에 열수축량이 큰 금속쪽을 열수축량이 작은 금속쪽에 비하여 보다 강하게 냉각함에 있어, 2층 클래드 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 0으로 하는데 필요한 수냉 장치의 상하의 물의 흐르는 밀도 차이와 교정장치의 통과판 속도를 설정하고, 이 설정경과에 의하여 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도와 교정장치의 통과판 속도를 제어하는 것을 특징으로 하는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법.
5. 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법에 있어서, 2층 클래드 금속판의 열간 교정 전 또는 열간 교정 중에 열수축량이 큰 금속쪽을 열수축량이 작은 금속쪽에 비하여 보다 강하게 냉각함에 있어, 2층 클래드 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 0으로 하는데 필요한 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도차이와 교정장치의 통과판 속도와를 설정하여, 이 설정 결과에 따라 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도와 교정장치의 통과판 속도를 제어하는 동시에, 열간 교정장치의 출구쪽에서 얻어지는 균일한 열회복후의 판의 정보로부터 이 금속판의 상온시에 있어서의 최종 휘어짐 양을 예측하여, 이 예측값을 사용하여 다음 판재에 대한 교정에 필요한 상하의 수냉 장치의 물의 흐르는 밀도 차이와 교정장치의 통과판 속도의 연산을 수정하는 것을 특징을 하는 2층 클래드 금소판의 휘어짐 교정방법.
6. 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법에 있어서, 열간 교정중에 열수축량이 큰 금속쪽을 강제 냉각하여, 금속판의 앞뒷면에 온도 차이가 생기게 하여 이 열간 교정을 끝낸 후에도, 온도의 열회복에 의하여 생기는 열수축량이 큰 금속쪽을 바깥쪽으로 하는 폭방향의 휘어짐을 감소시키도록, 상기 열수축량이 큰 금속쪽을 다시 강제 냉각하는 것을 특징으로 하는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법.
7. 모재와 합치는 재료로 이루어지는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법에 있어서, 열간교정 전 또는 열간교정 중에 열수축량이 작은 금속쪽을 가열하는 동시에, 열간 교정 전 및 열간 교정중에 또는 열간 교정중에, 열수축량이 큰 금속쪽을 강제 냉각하여, 금속판의 앞뒷면에 온도 차이가 생기게 하여, 열간 교정을 행하는 것을 특징으로 하는 2층 클래드 금속판의 휘어짐 교정방법.

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