JP6717144B2 - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
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しかしながら、潤滑剤を用いると摩擦係数が低下するため、圧延材の先端が噛み込まなくなる問題がある。
X≧40+28・Y
を満たすようにして鋼板の圧延対象部位を加熱してから圧延を行うことができる。
なお、ここで「10%」としたのは、この領域がこれより薄いと加熱後の熱の保持が不十分となり、表面が高温の状態を保持しにくくなり、これより厚いと鋼板内部の温度上昇による特性変動が無視できなくなるためである。
X≧40+28・Y
を満たすように誘導加熱コイル21で鋼板の対象部位を加熱することが好ましい。この式は実験や温度シミュレーションにより求めたものであるが、Yが上記に示す範囲であれば、表層部の熱が鋼板内部に拡散して低下する挙動がほぼ線形であることを示している。
発明者は、圧延実験や伝熱解析等により、圧延時の表層部の温度が板厚中心部の温度に対して50℃以上高い場合、表層部の変形抵抗は中心部に対して少なくとも10%は低くなり、圧延荷重は5%以上も顕著に低下するという知見を得た。
これは、圧延対象部位における鋼板の表層部の温度を板厚中央部の温度に対して高くすることで、表層部のせん断降伏応力が温度が低いままの場合に比べて温度上昇の影響分低くなり、鋼板全体のせん断応力が低下するという現象が発生し、あたかも摩擦係数が低下したのと同じようなせん断応力分布となるためと考えられる。尚、表層部の最高到達温度が1300℃を超えると、表層部のスケールが融点に達して肌荒れが生じる場合があるので、表層部の最高到達温度は1300℃以下が望ましい。
例えば、加熱装置入側および出側の鋼板Sの表面温度を測定し、その差を上述のX(℃)と近似することにより必要な加熱状態が得られるように加熱装置の出力を制御する形態があり得る。
より正確な制御を行うために鋼板内部の温度分布を誘導加熱や放射、熱伝導での冷却などを考慮して伝熱計算する機能を有する形態もあり得る。
ただし、本発明では、上記したように加熱装置20とワークロール10bとの間には機器を配置しないので、デスケーリング装置30は加熱装置21の上流側に配置されている。
制御手段22で制御された誘導加熱コイル21により、鋼板Sの圧延対象部位が第一スタンド11のワークロール10bに噛み込まれるときにおいて、鋼板Sの表層部が板厚中心部に対して50℃以上高い温度となるように加熱する。
X≧40+28・Y
を満たすように加熱する。
なお、必要に応じて、上記した加熱をいずれかのスタンド間でおこなってもよい。
圧延対象としたのは、0.1%C−1.0%Mn鋼である。この鋼材のAe3変態温度は約830℃である。本実施例は図1に示した設備を用い、表1に条件を示した。鋼材の厚さは30mm、幅は1000mmであり、加熱装置20の誘導加熱コイルは30kHzのソレノイド型誘導加熱コイルである。この鋼材を熱間仕上げ圧延機10により板厚18mmまで圧延した。仕上げ圧延機出側における鋼板の平均温度は1150℃とした。
0.2≦Y≦4の範囲において、
X≧40+28・Y
の条件を満たしているが、荷重低減率が5%未満の条件2〜4は、この条件を満たしていない。
10 熱間仕上げ圧延機列
20 加熱装置
Claims (2)
- 鋼板を熱間圧延して熱延鋼板を製造する方法であって、
前記鋼板の圧延対象部位を加熱し、
圧延機のワークロールに前記鋼板の前記圧延対象部位が噛み込むときにおいて、前記鋼板の厚さに対して表面から10%となる部位である表層部が、前記鋼板の板厚中心部に対して50℃以上高い温度とされており、
前記鋼板の前記圧延対象部位の前記加熱では、加熱装置の加熱部の出口における前記表層部と前記鋼板の板厚中心部との温度差をX(℃)とし、前記加熱部の出口から前記圧延機の前記ワークロールに前記鋼板の前記圧延対象部位が噛み込むまでの時間をY(秒)としたとき、Yを0.2秒以上4.0秒以下とするとともに、
X≧40+28・Y
を満たすように前記鋼板の前記圧延対象部位を加熱してから圧延を行う、
熱延鋼板の製造方法。 - 鋼板表面のデスケーリングは前記加熱の前に行う請求項1に記載の熱延鋼板の製造方法。
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