JPS6213214A - ２層クラツド金属板の反り矯正方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、２層クラッド金属板の反り矯正方法に関する
。

［従来の技術］ 従来、合せ材がステンレス鋼、キュプロニッケル等、母
材が炭素鋼からなる２層クラツド鋼板等の２層クラッド
金属板を製造する場合、肉材の線膨張率に差があるため
、熱間レベラーによる矯正後の両材間の熱収縮量に差を
生じ、室温まで冷却した後に収縮量の大きな部材を内側
にして反りが発生する問題点が生じていた。

これに対し、木発明者らは特開昭５１１１−４２１２２
に示す２Ｎクラツド鋼板の反り矯正方法を開発し、成果
を得てきた。

すなわち、この特開昭５９−４２１２２に係る方法は、
熱間矯正以前あるいは途中において熱収縮量の大きい鋼
板側を矯正冷却することにより、熱収縮量の小さい鋼板
側との間に温度差を生じさせ、冷却後と同じ量の反りを
予め具現する状態とし、この状態のものを熱間レベラー
等によって平坦に矯正することにより室温冷却後の鋼板
の反りを防止可能とする方法である。

この方法によれば、熱間矯正直後の鋼板に均熱化に伴な
う逆方向の反りを発生させることになるが、その後冷却
中の熱収縮量差によりこの反りが減少していき、常温時
には略フラットな状態を得ることができるのである。そ
のため、冷却後の冷間矯正における負担の軽減、更には
冷間矯正工程の省略等の効果をあげることが可能である
。

［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、実際に矯正を行なう２層クラツド鋼板は
、単一種類のものではなく、板厚、板幅、クラツド比（
＝合せ材厚／板厚）、合せ材の材質がそれぞれに多様に
異なっている。そのため、特開昭５９−４２１２２に係
る方法の実施において。

鋼板の表裏面に単に温度差を生じさせて矯正する場合に
は、反りが全くなくなるものも存在するものの、反り矯
正量が不足して反りが残るものや反り矯正量が大きすぎ
て逆方向の反りの発生するものが存在する等の問題が生
じる。

本発明は、各種２層クラッド金属板を常温で確実に平坦
となるように矯正可能とすることを目的とする。

［問題点を解決するための手段］ 本発明の第１は、母材と合せ材から成る２層クラッド金
属板の反り矯正方法において、２層クラッド金属板の熱
間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい金属側
を熱収縮量の小さい金属側に比して、より強く冷却する
ことにより、両金属の間に以下に示す温度差ΔＴ、すな
わち。

ただし、 ４６２両金属の線膨張率の差 ａ：クラツド比（合せ材の厚／板の全厚）Ｔｏｚ熱間矯
正入側温度（’Ｏ） て：両金属の平均線膨張率 を生じさせて熱間矯正を行なうようにしたものである。

本発明の第２は、母材と合せ材から成る２層クラッド金
属板の反り矯正方法において、２層クラッド金属板の熱
間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい金属側
を水冷装置によって熱収縮量の小さい金属側に比して、
より強く冷却するに際し、該金属板の常温時における最
終反り量を零とするのに必要な表裏面の温度差を演算し
、熱間矯正装置の内部に設けた金属板の表裏面の温度を
測定する上下の温度計の指示結果が上記温度差の演算結
果に合致するように上下の水冷装置の水流密度と矯正装
置の通板速度を制御するようにしたものである。

また本発明の第３は、母材と合せ材から成る２層クラッ
ド金属板の反り矯正方法において、２層クラッド金属板
の熱間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい金
属側を水冷装置によって熱収縮量の小さい金属に比して
より強く冷却するに際し、該金属板の常温時における最
終反り量を零とするのに必要な表裏面の温度差を演算し
、熱間矯正装置の内部に設けた金属板の表裏面の温度を
測定する上下の温度計の指示結果が上記温度差の演算結
果に合致するように上下の水冷装置の水流密度と矯正装
置の通板速度を制御するとともに、熱間矯正装置の出側
で得られる均一復熱後の板情報から該金属板の常温時に
おける最終反り量を予測し、この予測値を用いて次材に
対する矯正に必要な金属板の表裏面の温度差の演算を修
正するようにしたものである。

本発明の第４は、母材と合せ材から成る２暦クラツド金
属板の反り矯正方法において、２層クラッド金属板の熱
間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい金属側
を熱収縮量の小さい金属側に比してより強く冷却するに
際し、２層クラッド金属板の常温時における最終反り量
を零とするのに必要な上下の水冷装置の水流密度差と矯
正装置の通板速度とを設定し、この設定結果によって上
下の水冷装置の水流密度と矯正装置の通板速度を制御す
るようにしたものである・ また、本発明の第５は、母材と合せ材から成る２層クラ
ッド金属板の反り矯正方法において、２層クラッド金属
板の熱間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい
金属側を熱収縮量の小さい金属側に比してより強く冷却
するに際し、２層クラッド金属板の常温時における最終
反り量を零とするのに必要り上下の水冷装置の水流密度
差と矯正装置の通板速度とを設定し、この設定結果によ
て上下の水冷装置の水流密度と矯正装置の通板速度を制
御するとともに、熱間矯正装置の出側で得られる均一復
熱後の板情報から該金属板の常温時における最終戻り量
を予測し、この予測値を用いて次材に対する矯正に必要
な上下の水冷装置の水流密度差と矯正装置の通板速度の
演算を修正するようにしたものである。

［作用］ 本発明によれば、２層クラッド金属板の熱収縮量の大き
い金属側を必要かつ適正状態に矯正冷却することとなり
、各種２層クラッド金属板を常温で確実に平坦となるよ
うに矯正することが可能となる。

［実施例］ まず、本発明の第１に係る反り矯正方法につぃ□１ｌｆ
ｆｌ（Ａ）〜（Ｄ）＋１゜２６１１１．２８．。：層温
のステンレスクラツド鋼板を２層クラッド金属板の代表
例として選定し、炭素鋼からなる母材金　　□属とステ
ンレス鋼からなる合せ材金属の両金属の線膨張率の差Δ
、α、両金属の平均線膨張率酉、クラツド比（合せ材の
厚／板の全厚）ａ、熱間矯正　　□入側温度Ｔｏの４つ
の条件のうち、他の条件を基準条件にして、１つの条件
を変えた材料に対して１両金属の表裏面の温度差ΔＴを
水冷装置で変更して、熱間矯正した結果を示している。

なお、基準条件はΔα＝０．４　ＸＩＯ（１／’Ｃ）　
　、Ｑ＝１．８　Ｘｌ０−５（１／　”０）　　、　　
ａ＝０．３　、　　Ｔｏ’　　＝４００℃である０図中
「×」は、常温時に反り（線膨張率の大きい金属を内側
にした反り）が存在していることを示し、「＋」印は、
常温時に逆反り（線膨張率の大きい金属を外側にした反
り）が存在していることを示し、「ｏ」印は、常温時に
略フラットになったことを示している。第１図から認め
られるように、常温時の最終反り量を零にするた′めに
は、熱間矯正時に付与する表裏面の温度差ΔＴを、下記
（１）式で示される関数で与える必要がある。

ΔＴ　＝　ｆ　（Δα、匠、　ａ　、　Ｔ、）ただし、 Δα：両金属の線膨張率の差 ａ：クラツド比（合せ材の厚／板の全厚）Ｔｏ：熱間矯
正入側温度 第１図（Ａ）〜（Ｄ）から例えば（１）式の関数を推定
してみると、 ΔＴ　＝　ｋ　＋　　Δα（温度差は、両金属の線膨張
率差に比例） ＝　ｋ　２　１　／　ａ　（温度差は、両金属の平均線
膨張率に逆反例） ＝に３　ａ（１−ａ）（温度差は、クラツド比の２次関
数で示さ れる） ＝ｋ　４　　Ｔｏ　　（温度差は熱間矯正入側温度に比
例） （ｋ＋〜に４は比例定数）となっているので、１つの式
で示すと下記（２）式となる。

ここで、室温における鋼板を略フラットにするためのｋ
ｏは、第１図より「４〜６」の値となる。

但し、上記本発明の第１に係る反り矯正方法の効果の存
在する範囲すなわち、全く上記本発明の第１に係る方法
を用いなかった時の最終反り量より反りを小さくできる
範囲のｋｏは、「１〜ＩＩＪの値であって良い。なお、
上記（２）式は、あくまでも各因子により構成した１つ
の式であり、この式以外にもこれらの因子を含んで構成
される式により温度差を制御する方法は、上記本発明の
第１に係る方法の範囲内に含まれる。

なお、第１図（Ａ）〜（Ｄ）は、２層クラッド金属板の
代表例としてのステンレスクラツド鋼板についてのもの
であるが、本発明者によれば、この第１図（Ａ）〜（Ｄ
）の傾向は、広く一般の２層クラッド金属板において成
立するものであることが認められている。

次に、本発明の第２．第３に係る反り矯正方法について
説明する。

第２図は本発明の第２、第３に係る反り矯正方法の実施
に用いられる反り矯正装！ｔｌＯを示す制御系統図であ
る。

２層クラッド鋼板１１は、母材と合せ材とから成り、た
とえば熱収縮量（！ｌ膨張率）の比較的小なる炭素鋼を
母材とし、熱収縮ｉｔ（線膨張率）の比較的大なるステ
ンレス鋼を合せ材としている。

鋼板１１は、圧延機で圧延され、熱間矯正装置１２にお
いて熱間矯正を施された後、テーブルローラーによって
後工程に搬送される。

熱間矯正装置１２は、ホットレベラーロール１３を有す
るとともに、ホットレベラーロール１３の上及び下ロー
ラー間に冷却へラダー１４を配置している。冷却ヘッダ
ー１４は、ホットレベラーロール１３による鋼板１１の
熱間矯正中に、鋼板１１の線膨張率の大なる合せ材側を
母材側より強く冷却し、母材と合せ材の間に常温におけ
る鋼板１１の反りを抑制するに必要な温度差を付与可能
としている。

なお、合せ材側を下面にして矯正する場合は、冷却ヘッ
ダーは当然、下面をより強く冷却する。

反り矯正装置１０は、温度差演算装置１５を有している
。温度差演算装置１５は、ラインコンピュータ１６に入
力されている鋼板１１の寸法、母材および合せ材両金属
の線膨張率の差Δα、両金属の平均膨張率ｉ、クラツド
比（合せ材の厚／板の全厚）ａ、などの板情報また入側
温度計１７によって測定される熱間矯正装置１２の入側
における鋼板１１の温度Ｔｏを用い、たとえば前述の（
１）式、より具体的には（２）式によって、鋼板１１の
常温時における最終反り量を零とするのに必要な表裏面
の温度差ΔＴを演算する。

ところで、前記（１）式、より具体的には（２）式が演
算した温度差ΔＴを鋼板ｌｌに付与可能とするための具
体的操作は、鋼板１１に対して水冷時間、表裏面の熱伝
達係数差を調整することとなる。すなわち第３図は水冷
時間が上記温度差ΔＴに及ぼす影響を示す線図、第４図
は表裏面の熱伝達係数差が上記温度差ΔＴに及ぼす影響
を示す線図である。第３図によれば、鋼板１１の冷却中
における表裏面の温度差は時間が経過するにしたがって
拡大しており、水冷時間によって表裏面の温度差を制御
可能であることが認められる。

また、第４図によれば、表裏面の熱伝達係数差を増加す
ることにより表裏面の温度差の増大速度が増し、より短
い時間で大きな温度差を付与することが可能となり、こ
の表裏面の熱伝達係数差によっても表裏面の温度差を制
御可能であることが認められる。ところで、現実の上記
熱間矯正装置１２において、上記水冷時間、表裏面の熱
伝達係数差を調整するためには、次の２項目を制御する
必要がある。

（ａ）矯正装置１２の通板速度を変化させて、鋼板ｌｌ
上の各点が冷却領域に存在する時間を変えることによっ
て水冷時間を制御する。

（ｂ）水冷領域の面積を考慮しながら水量を調整して上
下の水流密度差を変化させる、すなわち鋼板上の各点が
単位時間、単位面積当りに接する水量を変えることによ
って表裏面の熱伝達係数差を制御する。すなわち、上記
２項目（通板速度、上下の水流密度差）の制御が表裏面
の温度差ΔＴを調整する手段として具体的に実行しやす
いものである。なお、上記２項目以外にも、たとえば冷
却時間に関しては第６図に示すようにより長い矯正装置
を製作し、ノズルをオン−オフして冷却領域長さを変え
て冷却時間を変更することも可能である。また、表裏面
の熱伝達係数差に関しては、ノズル先端の孔の大きさや
冷却方法自体を変化させること（ミスト冷却からスプレ
ー冷却、スプレー冷却からラミナー冷却）も同様に可能
であるが、上記２項目に比べて大幅な設備変更が必要と
なる。また、水温を調整したり、鋼板１１の熱収縮量の
小さい金属側をｇｌｉ加熱することも可能であるが、こ
の場合にも大幅な設備変更が必要となる。

そこで、この反り矯正装置１０は、前記温度差演算装置
１５が前述のようにして演算した表裏面の温度差ΔＴを
水流密度・通板速度設定装置１８に伝達し、該温度差Δ
Ｔを鋼板１１に付与可能とするに必要な冷却ヘッダー１
４の上下の水流密度すなわち上下の水量ＱＵ　−ＱＤと
、熱間矯正装置１２の通板速度Ｖを設定可能としている
。すなわち、水流密度・通板速度設定装置１８は、各種
寸法、材質、クラツド比の鋼板１１について、上記上下
の水量ＱＵ　＠ＱＤ、通板速度Ｖとの関係を予め数式も
しくは図式等の形式で保有しており、各鋼板１１の表裏
面に所定の温度差ΔＴを与えるに必要な上下の水量ＱＵ
−ＱＤ、通板速度Ｖを設定可能とする。

これにより、反り矯正装置１０は、上記水流密度・通板
速度設定装置１８の設定結果に基づき、水量制御装置１
９を作動させて冷却ヘッダー１４の上下の水量を調整し
、速度制御装置２０を作動させて矯正装置１２の通板速
度を調整する。

また、反り矯正装置ｌＯは、熱間矯正装置１２の内部に
配置されている上温度計２１、下温度計２２のそれぞれ
によって測定した鋼板１１の上面温度ＴＵ、および下面
温度ＴＤを水流密度・通板速度設定装置１８に伝達して
いる。水流密度・通板速度設定装置１８は、このように
して実測された鋼板１１の現実の表裏面温度差（ＴＵ−
ＴＤ）が前記温度差演算装ａｌ１５による演算温度差Δ
Ｔに合致するように、水量制御装置１９による冷却ヘッ
ダー１４の水量制御、速度制御装置２ｏによる熱間矯正
装置１２の通板速度制御をフィードバック制御可能とし
ている。

ところで、上記反り矯正装置１０にあっては。

鋼板１１に対する矯正作業の終了後に、鋼板１１の室温
における最終反り量を測定し、それによって上記制御を
適応修正することにより、後続材に対してより正確な制
御を施すことが可能である。

しかしながら、現実には、クラツド鋼板１１が常温にな
るまで待っていては、上記適応修正に時間がかかりすぎ
妥当でない、他方、本発明者によれば、熱間矯正装置１
２の出側における２層クラッド鋼板１１の均一復熱直後
の板温度、反り量と最終反り量との間には、一定の関係
があることが認められている。第５図は、板厚２０■■
板幅３　、０００層層、クラツド比３０％のステンレス
クラツド鋼板の均一復熱後の反りと板材平均温度との関
係を示している。この第５図から明らかなように、温度
変化と反り変化の勾配は、同じ材料に対して同一であり
、均一復熱直後の反りと温度が測定できれば、最終反り
量が推定可能となる。

そこで、この反り矯正装置ｌＯは、熱間矯正装置１２の
出側に出側温度計２３と反り計２４を配置し、表裏面で
均熱化してなる鋼板１１の温度Ｔ＠とその詩の反り量Δ
ｙ層を最終反り演算装置２５に伝達可能としている。最
終反り演算装置２５は、上記温度７厘、反り亘Δｙｍ及
びラインコンピュータからの板情報（板厚、板幅、クラ
ツド比、両肘の材質等）から最終反り量Δ！ｆを演算し
、その演算結果を温度差演算装置１５に伝達可能としち
る。

温度差演算装置１５は、この最終反り量Δ！ｆを零とす
るように、前記温度差ΔＴの演算を適応修正可能として
いる。これにより１反り矯正１０は、最も適正な反り矯
正を行ない、最終反り量を常にほぼ零とすることが可能
となる。

ここで、上記温度差演算装置１５による前記温度差ΔＴ
の演算の修正は、たとえば以下のようにして行なわれる
。温度差ΔＴが零のとき（本方法を用いなかったとき）
の演算最終反り量をｙｏとし、最終反り量を零にするよ
うに実際に設定した温度差ＴＲに対して最終反り量がｙ
Ｒだったとする。すなわち、温度差ＴＲに対する演算反
り改善量（計算上の改善量）は７ｏ、温度差ＴＲに対す
る実績反り改善量はｙｏ−ｙＲとなるから、下記（１）
式の補正係数ｋＴを算出し、次材に対する演算温度差Δ
ＴをｋＴ倍すれば、より適正な矯正を行なうことが可能
となる。

ｋＴ＝　ｙｏ／　（ｙｏ　−ｙＲ）　−（１）なお、本
発明の実施において、上記最終反り演算装置２５による
前記温度差ΔＴの適応修正は必ずしも行なわなくてよい
。

次に、本発明の第４、第５に係る反り矯正方法について
説明する。

第７５１Ｊは本発明の第４、第５に係る反り矯正方法の
実施に用いられる反り矯正装置１１０を示す制御系統図
である。

２層クラッド鋼板１１１は、母材と合せ材とから成り、
たとえば熱収縮量（線膨張率）の比較的小なる炭素鋼を
母材とし、熱収縮量（線膨張率）の比較的大なるステン
レス鋼を合せ材としている。鋼板１１１は、圧延機で圧
延され、熱間矯正装置１１２において熱間矯正を施され
た後、テーブルローラーによって後工程に搬送される。

熱間矯正装置１１２は、ホットレベラーロール１１３を
有するとともに、ホットレベラーロール１１３の上及び
下ローラー間に冷却−、ラダー１１４を配置している。

冷却ヘッダー１１４は、ホットレベラーロール１１３に
よる鋼板ｔｔｉの熱間矯正中に、鋼板１１１の線膨張率
の大なる合せ材料を母材側より強く冷却し、母材と合せ
材の間に常温における鋼板１１１の反りを抑制するに必
要な温度差を付与可能としている。

反り矯正装置１１０は、水流密度・通板速度設定装置１
１５を有している。水流密度・通板速度設定装置１１５
は、鋼板１１１の各種寸法、材質、クラツド比、熱間矯
正装置１１２に対する入側温度について、該鋼板１１１
の常温時における最終反り量を零とするに必要な冷却ヘ
ッダー１１４の上下の水流密度差と、熱間矯正装置１１
２の通板速度を予め数式もしくは図式等の形式で保有し
ている。

すなわち、この反り矯正装置１１０は、鋼板１１１の各
種寸法、材質、り長ツド比、熱間矯正装置１１２に対す
る入側温度を前述の（１）式。

より具体的には（２）式によって処理することにより、
各鋼板１１１の常温時における最終反り量を零とするに
必要な表裏面の温度差ΔＴを演算し、さらに該温度差Δ
Ｔを鋼板１１１に付与可能とするに必要な冷却ヘッダー
１１４の上下の水流密度差すなわち上下の水量ＱＵ、Ｑ
Ｄと、熱間矯正装置１１２の通板速度Ｖを、前述のよう
に、水流密度・通板速度設定装置１１５に保有している
。

したがって、水流密度・通板速度設定装置１１５は、ラ
インコンピュータ１１６に入力されている鋼板１１１の
寸法、母材および合せ材の材質、クラツド比、また入側
温度計１１７によって測定される熱間矯正装置１１２の
入側における鋼板１１１の温度Ｔｏに基づいて、鋼板ｔ
ｔｉの常温時における最終反り量を零とするのに必要な
冷却へ７ダー１１４の上下の水量ＱＵ、ＱＤ、熱間矯正
装置１１２の通板速度Ｖを設定する。

これにより、反り矯正装置１１０は、上記水流密度・通
板速度設定装置１１５の設定結果に基づき、水量制御装
置１１８を作動させて冷却ヘラダニ１１４の上下の水量
ＱＵ　−ＱＤを調整し、速度制御装置１１９を作動させ
て熱間矯正装置１１２の通板速度を調整する。

ところで、上記反り矯正装置１１０にあっては、鋼板１
１１に対する矯正作業の終了後に、鋼板１１１の室温に
おける最終反り量を測定して上記制御を適応修正するこ
とにより、後続材に対してより正確な制御を施すことが
可能である。しかしながら、現実には、クラツド鋼板１
１１が常温になるまで待っていては、適応修正に時間が
かかりすぎて妥当でない、他方、本発明者によれば、熱
間矯正装置１１２の出側における鋼板１１１の均一復熱
直後の板温度、反り量と最終反り量との間には、前述の
第５図に示したような一定の関係があることが認められ
ている。

そこで、この反り矯正装置１１０は、熱間矯正装置１１
２の出側に出側温度計１２０と反り計１２１を配置し、
表裏面で均熱化してなる鋼板１１１の温度Ｔｍと、その
時の反り量６１層を最終反り演算装置１１２に伝達可能
としている。最終反り演算装置１１２は、上記温度１層
、反り量へｙｍ及びラインコンピューターからの板情報
（板厚、板幅、クラツド比、内材の材質等）から最終反
り量Δ！ｆを演算し、その演算結果を水流密度・通板速
度設定装置１１５に伝達可能としている。

水流密度・通板速度設定装置１１５は、この最終反り量
Δｙｒを零とするように前記水量Ｑ１通板速度Ｖの設定
を適応修正可能としている。これにより、反り矯正装置
１１０は、最も適正な反り矯正を行なうことが可能とな
り、最終反り量を常にほぼ零とすることが可能となる。

ここで、上記水流密度−通板速度設定装置１１５による
上下の水量ＱＵ　−ＱＤ、通板速度Ｖの演算の修正は、
たとえば、以下のようにして行なわれる。上下の水量Ｑ
、Ｕ−ＱＤに関しては、水量差が零であるとき（本方法
を用いなかったときＱＵ＝ＱＤ）の演算最終反りを量を
！０をし、最終反り量を零にするように実際に使用した
水量差ΔＱＲ（＝ＱＵＲ−ＱＤＲ）に対して最終反り量
がｙＲだったとする。すなわち、水量差ΔＱＲに対する
演算反り改善量（計算上の改善量）はｙＯ１水量差ΔＱ
Ｈに対する実績反り改善量は７ｏ−ｙＲとなるから、下
記（３）式の補正係数ｋＱを算出し、次材に対する設定
水量差ΔＱをｋＱ倍すれば、より適正な矯正を行なうこ
とが可能となる。

ｋＱ＝　ｙｏ／　（ｙｏ　−ｙＲ）　　　　　＝　（３
）また通板速度Ｖに関しては、本方法を用いなかった時
の演算最終反り量をｙｏとし、最終反り量を零にするよ
うに実際に設定した通板速度ＶＲに対して最終反り量が
ｙＲだったとする。すなわち、通板速度ＶＲに対する演
算反り改善量（計算上の改善量）はｙｏ、通板速度ＶＲ
に対する実績反り改善量はｙｏ　−ｙＲとなるから、下
記（４）式の補正係数ｋＶを算出し１次材に対する設定
通板速度ＶをｋＶ倍すれば、より適正な矯正を行なうこ
とが可能となる。

ｋＶ−（ｙｏ−ｙＲ）／ｙｏ　　　・・（４）なお、本
発明の実施において、最終反り演算装置１２２による上
下の水量ＱＵ−ＱＤ、通板速度■の適応修正は必ずしも
行なわなくてよい。

また、本発明の実施において、水流密度・通板速度設定
装置１１５は、水流密度と通板速度の一方を一定に保ち
、他方を調整するものであってもよい。

［発明の効果］ 以上のように、本発明の第１は、母材と合せ材から成る
２層クラッド金属板の反り矯正方法において、２層クラ
ッド金属板の熱間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量
の大きい金属側を熱収縮量の小さい金属側に比してより
強く冷却することにより１両金属の間に以下に示す温度
差ΔＴ、すなわち ΔＴ　＝　ｆ　（Δα、　ａ　、　ａ　、　Ｔ、、）た
だし。

Δα：両金属の線膨張率の差 ａ：クラツド比（合せ材の厚／板の全厚）ＴＤ：熱間矯
正入側温度（℃） ｉ：両金属の平均線膨張率 を生じさせて熱間矯正を行なうようにしたものである。

また、本発明の第２は、母材と合せ材から成る２層クラ
ッド金属板の反り矯正方法において、２層クラッド金属
板の熱間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい
金属側を水冷装置によって熱収縮量の小さい金属側に比
してより強く冷却するに際し、該金属板の常温時におけ
る最終反り量を零とするのに必要な表裏面の温度差を演
算し。

熱間矯正装置の内部に設けた金属板の表裏面の温度を測
定する上下の温度計の指示結果が上記温度差の演算結果
に合致するように上下の水冷装置の水流密度と矯正装置
の通板速度を制御するようにしたものである。

また、本発明の第３は、母材と合せ材から成る２層クラ
ッド金属板の反り矯正方法において、２層クラッド金属
板の熱間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい
金属側を水冷装置によって熱収縮量の小さい金属側に比
してより強く冷却するに際し、該金属板の常温時におけ
る最終反り量を零とするのに必要な表裏面の温度差を演
算し、熱間矯正装置の内部に設けた金属板の表裏面の温
度を測定する上下の温度計の指示結果が上記温度差の演
算結果に合致するように上下の水冷装置の水流密度と矯
正装置の通板速度を制御するとともに、熱間矯正装置の
出側で得られる均一復熱後の板情報から該金属板の常温
時における最終反り量を予測し、この予測値を用いて次
材に対する矯正に必要な金属板の表裏面の温度差の演算
を修正するようにしたものである。

また、本発明の第４は、母材と合せ材から成る２層クラ
ッド金属板の反り矯正方法において、２層クラッド金属
板の熱間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい
金属側を熱収縮量の小さい金属側に比してより強く冷却
するに際し、２層クラッド金属板の常温時における最終
反り量を零とするのに必要な水冷装置の上下の水流密度
差と矯正装置の通板速度とを設定し、この設定結果によ
って上下の水冷装置の水流密度と矯正装置の通板速度を
制御するようにしたものである。

また、本発明の第５は、母材と合せ材から成る２層クラ
ッド金属板の反り矯正方法において、２層クラッド金属
板の熱間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい
金属側を熱収縮量の小さい金属側に比してより強く冷却
するに際し、２層クラッド金属板の常温時における最終
反り量を零とするのに必要、座上下の水冷装置の水流密
９度差と矯正装置の通板速度とを設定し、この設定結果
によて上下の水冷装置の水流密度と矯正装置の通板速度
を制御するとともに、熱間矯正装置の出側で得られる均
一復熱後の板情報から該金属板の常温時における最終反
り量を予測し、この予測値を用いて次材に対する矯正に
必要な上下の水冷装置の水流密度差と矯正装置の通板速
度の演算を修正するようにしたものである。

したがって、各種２層クラッド金属板を常温で確実に平
坦となるように矯正することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図（Ａ）は両金属の線膨張率差と表裏面の温度差と
最終反りとの関係を示す線図、第１図（Ｂ）は両金属の
平均線膨張率と表裏面の温度差と最終反りとの関係を示
す線図、第１図（Ｃ）はクラツド比と表裏面の温度差と
最終反りとの関係を示す線図、第１図ＣＤ）は熱間矯正
装置入側温度と表裏面の温度差と最終反りとの関係を示
す線図、第２図は本発明の第２、第３に係る反り矯正方
法の実施に用いられる反り矯正装置を示す制御系統図、
第３図は水冷時間と表裏面温度差との関係を示す線図、
第４図は表裏面の熱伝達係数差と表裏面温度差との関係
を示す線図、第５図は板材の平均温度と反り量との関係
を示す線図、第６図は他の反り矯正装置を示す模式図、
第７図は本発明の第４、第５に係る反り矯正方法の実施
に用いられる反り矯正装置を示す制御系統図である。 １０・・・反り矯正装置、１１・・・２層クラツド鋼板
。 １２・・・熱間矯正装置、１４・・・冷却へラダー。 １５・・・温度差演算装置、１７・・・入側温度計、１
８・・・水流温度・通板速度設定装置、１９・・・水量
制御装置、２０・・・速度制御装置、２１・・・上温度
計、２２・・・下温度計２３・・・出側温度計、２４反
り計、 ２５・・・最終反り演算装置、 １１０・・・反り矯正装置、 １１１・・・２層クラツド鋼板、 １１２・・・熱間矯正装置、１１４・・・冷却ヘッダー
。 １１５・・・水流密度Φ通板速度設定装置、１１８・・
・水量制御装置、１１９・・・速度制御装置、１２０・
・・出側温度計、１２１・・・反り計。 １２２・・・最終反り演算装置。 代理人　　弁理士　　塩　川　修　治 第１図（Ａ１ 画 第１図（Ｂ） 第１図（Ｃ） 占り 第１図ＩＤ） 熱間矯正装置り：！Ａｍ　Ｔ　（’Ｃ）第　３　図 第４図 ＦｐＩ　間　ｔ（秒） 第　５　図 １す９１５５の’Ｉｆλ均う１度（０ｃ）第　６　図

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）母材と合せ材から成る２層クラッド金属板の反り
   矯正方法において、２層クラッド金属板の熱間矯正前あ
   るいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい金属側を熱収縮量
   の小さい金属側に比してより強く冷却することにより、
   両金属の間に以下に示す温度差ΔＴ、すなわち ▲数式、化学式、表等があります▼ ただし、 Δα：両金属の線膨張率の差 ａ：クラッド比（合せ材の厚／板の全厚） Ｔ＿０：熱間矯正入側温度（℃） ＠α＠：両金属の平均線膨張率 を生じさせて熱間矯正を行なうことを特徴とする２層ク
   ラッド金属板の反り矯正方法。
2. （２）母材と合せ材から成る２層クラッド金属板の反り
   矯正方法において、２層クラッド金属板の熱間矯正前あ
   るいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい金属側を水冷装置
   によって熱収縮量の小さい金属側に比してより強く冷却
   するに際し、該金属板の常温時における最終反り量を零
   とするのに必要な表裏面の温度差を演算し、熱間矯正装
   置の内部に設けた金属板の表裏面の温度を測定する上下
   の温度計の指示結果が上記温度差の演算結果に合致する
   ように上下の水冷装置の水流密度と矯正装置の通板速度
   を制御することを特徴とする２層クラッド金属板の反り
   矯正方法
3. （３）母材と合せ材から成る２層クラッド金属板の反り
   矯正方法において、２層クラッド金属板の熱間矯正前あ
   るいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい金属側を水冷装置
   によって熱収縮量の小さい金属側に比してより強く冷却
   するに際し、該金属板の常温時における最終反り量を零
   とするのに必要な表裏面の温度差を演算し、熱間矯正装
   置の内部に設けた金属板の表裏面の温度を測定する上下
   の温度計の指示結果が上記温度差の演算結果に合致する
   ように上下の水冷装置の水流密度と矯正装置の通板速度
   を制御するとともに、熱間矯正装置の出側で得られる均
   一復熱後の板情報から該金属板の常温時における最終反
   り量を予測し、この予測値を用いて次材に対する矯正に
   必要な金属板の表裏面の温度差の演算を修正することを
   特徴とする２層クラッド金属板の反り矯正方法。
4. （４）母材と合せ材から成る２層クラッド金属板の反り
   矯正方法において、２層クラッド金属板の熱間矯正前あ
   るいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい金属側を熱収縮量
   の小さい金属側に比してより強く冷却するに際し、２層
   クラッド金属板の常温時における最終反り量を零とする
   のに必要な水冷装置の上下の水流密度差と矯正装置の通
   板速度とを設定し、この設定結果によって上下の水冷装
   置の水流密度と矯正装置の通板速度を制御することを特
   徴とする２層クラッド金属板の反り矯正方法。
5. （５）母材と合せ材から成る２層クラッド金属板の反り
   矯正方法において、２層クラッド金属板の熱間矯正前あ
   るいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい金属側を熱収縮量
   の小さい金属側に比してより強く冷却するに際し、２層
   クラッド金属板の常温時における最終反り量を零とする
   のに必要を上下の水冷装置の水流密度差と矯正装置の通
   板速度とを設定し、この設定結果によて上下の水冷装置
   の水流密度と矯正装置の通板速度を制御するとともに、
   熱間矯正装置の出側で得られる均一復熱後の板情報から
   該金属板の常温時における最終反り量を予測し、この予
   測値を用いて次材に対する矯正に必要な上下の水冷装置
   の水流密度差と矯正装置の通板速度の演算を修正するこ
   とを特徴とする２層クラッド金属板の反り矯正方法。