JPH024374B2 - - Google Patents

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JPH024374B2
JPH024374B2 JP15132585A JP15132585A JPH024374B2 JP H024374 B2 JPH024374 B2 JP H024374B2 JP 15132585 A JP15132585 A JP 15132585A JP 15132585 A JP15132585 A JP 15132585A JP H024374 B2 JPH024374 B2 JP H024374B2
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JP
Japan
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straightening
metal plate
warpage
layer clad
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JP15132585A
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JPS6213214A (ja
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Michio Yamashita
Hiroshi Yoshida
Hideo Abe
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JFE Steel Corp
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Kawasaki Steel Corp
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Publication date
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Priority to AU51936/86A priority patent/AU585926B2/en
Priority to KR1019860700494A priority patent/KR900002504B1/ko
Priority to US06/887,033 priority patent/US4768363A/en
Priority to DE8585906084T priority patent/DE3582331D1/de
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Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、２層クラツド金属板の反り矯正方法
に関する。
［従来の技術］ 従来、合せ材がステンレス鋼、キユプロニツケ
ル等、母材が炭素鋼からなる２層クラツド鋼板等
の２層クラツド金属板を製造する場合、両材の線
膨張率に差があるため、熱間レベラーによる矯正
後の両材間の熱収縮量に差を生じ、室温まで冷却
した後に収縮量の大きな部材を内側にして反りが
発生する問題点が生じていた。
これに対し、本発明者らは特開昭59−42122に
示す２層クラツド鋼板の反り矯正方法を開発し、
成果を得てきた。
すなわち、この特開昭59−42122に係る方法は、
熱間矯正以前あるいは途中において熱収縮量の大
きい鋼板側を矯正冷却することにより、熱収縮量
の小さい鋼板側との間に温度差を生じさせ、冷却
後と同じ量の反りを予め具現する状態とし、この
状態のものを熱間レベラー等によつて平坦に矯正
することにより室温冷却後の鋼板の反りを防止可
能とする方法である。
この方法によれば、熱間矯正直後の鋼板に均熱
化に伴なう逆方向の反りを発生させることになる
が、その後冷却中の熱収縮量差によりこの反りが
減少していき、常温時には略フラツトな状態を得
ることができるのである。そのため、冷却後の冷
間矯正における負担の軽減、更には冷間矯正工程
の省略等の効果をあげることが可能である。
［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、実際に矯正を行なう２層クラツ
ド鋼板は、単一種類のものではなく、板厚、板
幅、クラツド比（＝合せ材厚／板厚）、合せ材の
材質がそれぞれに多様に異なつている。そのた
め、特開昭59−42122に係る方法の実施において、
鋼板の表裏面に単に温度差を生じさせて矯正する
場合には、反りが全くなるなるものも存在するも
のの、反り矯正量が不足して反りが残るものや反
り矯正量が大きすぎて逆方向の反りの発生するも
のが存在する等の問題が生じる。
本発明は、各種２層クラツド金属板を常温で確
実に平坦となるように矯正可能とすることを目的
とする。
［問題点を解決するための手段］ 本発明の第１は、母材と合せ材から成る２層ク
ラツド金属板の反り矯正方法において、２層クラ
ツド金属板の熱間矯正前あるいは熱間矯正中に熱
収縮量の大きい金属側を熱収縮量の小さい金属側
に比して、より強く冷却することにより、両金属
の間に以下に示す温度差△Ｔ、すなわち、 △Ｔ＝（△α、、ａ、T0） ただし、 △α：両金属の線膨張率の差 ａ：クラツド比（合せ材の厚／板の全厚） To：熱間矯正入側温度（℃） ：両金属の平均線膨張率 を生じさせて熱間矯正を行なうようにしたもので
ある。
本発明の第２は、母材と合せ材から成る２層ク
ラツド金属板の反り矯正方法において、２層クラ
ツド金属板の熱間矯正前あるいは熱間矯正中に熱
収縮量の大きい金属側を水冷装置によつて熱収縮
量の小さい金属側に比して、より強く冷却するに
際し、該合属板の常温時における最終反り量を零
とするのに必要な表裏面の温度差を演算し、熱間
矯正装置の内部に設けた金属板の表裏面の温度を
測定する上下の温度計の指示結果が上記温度差の
演算結果に合致するように上下の水冷装置の水流
密度と矯正装置の通板速度を制御するようにした
ものである。
また本発明の第３は、母材と合せ材から成る２
層クラツド金属板の反り矯正方法において、２層
クラツド金属板の熱間矯正前あるいは熱間矯正中
に熱収縮量の大きい金属側を水冷装置によつて熱
収縮量の小さい金属に比してより強く冷却するに
際し、該金属板の常温時における最終反り量を零
とするのに必要な表裏面の温度差を演算し、熱間
矯正装置の内部に設けた金属板の表裏面の温度を
測定する上下の温度計の指示結果が上記温度差の
演算結果に合致するように上下の水冷装置の水流
密度と矯正装置の通板速度を制御するとともに、
熱間矯正装置の出側で得られる均一復熱後の板情
報から該金属板の常温時における最終反り量を予
測し、この予測値を用いて次材に対する矯正に必
要な金属板の表裏面の温度差の演算を修正するよ
うにしたものである。
本発明の第４は、母材と合せ材から成る２層ク
ラツド金属板の反り矯正方法において、２層クラ
ツド金属板の熱間矯正前あるいは熱間矯正中に熱
収縮量の大きい金属側を熱収縮量の小さい金属側
に比してより強く冷却するに際し、２層クラツド
金属板の常温時における最終反り量を零とするの
に必要な上下の水冷装置の水流密度差と矯正装置
の通板速度とを設定し、この設定結果によつて上
下の水冷装置の水流密度と矯正装置の通板速度を
制御するようにしたものである。
また、本発明の第５は、母材と合せ材から成る
２層クラツド金属板の反り矯正方法において、２
層クラツド金属板の熱間矯正前あるいは熱間矯正
中に熱収縮量の大きい金属側を熱収縮量の小さい
金属側に比してより強く冷却するに際し、２層ク
ラツド金属板の常温時における最終反り量を零と
するのに必要な上下の水冷装置の水流密度差と矯
正装置の通板速度とを設定し、この設定結果によ
て上下の水冷装置の水流密度と矯正装置の通板速
度を制御するとともに、熱間矯正装置の出側で得
られる均一復熱後の板情報から該金属板の常温時
における最終反り量を予測し、この予測値を用い
て次材に対する矯正に必要な上下の水冷装置の水
流密度差と矯正装置の通板速度の演算を修正する
ようにしたものである。
［作用］ 本発明によれば、２層クラツド金属板の熱収縮
量の大きい金属側を必要かつ適正状態に矯正冷却
することとなり、各種２層クラツド金属板を常温
で確実に平坦となるように矯正することが可能と
なる。
［実施例］ まず、本発明の第１に係る反り矯正方法につい
て説明する。
第１図Ａ〜Ｄは、板厚25mm、板幅2850mmのステ
ンレスクラツド鋼板を２層クラツド金属板の代表
例として選定し、炭素鋼からなる母材金属とステ
ンレス鋼からなる合せ材金属の線膨張率の差△
α、両金属の平均線膨張率、クラツド比（合せ
材の厚／板の全厚）ａ、熱間矯正入側温度T0の
４つの条件のうち、他の条件を基準条件にして、
１つの条件を変えた材料に対して、両金属の表裏
面の温度差△Ｔを水冷装置で変更して、熱間矯正
した結果を示している。なお、基準条件は△α＝
0.4×10-5（１／℃）、＝1.6×10-5（１／℃）、ａ
＝0.3、T0＝400℃である。図中「×」は、常温時
に反り（線膨張率の大きい金属を内側にした反
り）が存在していることを示し、「＋」印は、常
温時に逆反り（線膨張率の大きい金属を外側にし
た反り）が存在していることを示し、「○」印は、
常温時に略フラツトになつたことを示している。
第１図から認められるように、常温時の最終反り
量を零にするためには、熱間矯正時に付与する表
裏面の温度差△Ｔを、下記(1)式で示される関数で
与える必要がある。
△Ｔ＝（△α、、ａ、T0） ただし、 △α：両金属の線膨張率の差 ａ：クラツド比（合せ材の厚／板の全厚） To：熱間矯正入側温度 第１図Ａ〜Ｄから例えば(1)式の関数を推定して
みると、 △Ｔ＝k1 △α （温度差は、両金属の線膨張率
差に比例） ＝k2 １／ （温度差は、両金属の平均線
膨張率に逆反例） k3 ａ（１−ａ） （温度差は、クラツド比の
２次関数で示される） k4 T0 （温度差は熱間矯正入側温度に比
例） （k1〜k4は比例定数）となつているので、１つの
式で示すと下記(2)式となる。
△Ｔ＝k0・△α／α・ａ（１−ａ）・T0 ……(2) ここで、室温における鋼板を略フラツトにするた
めのk0は、第１図より「４〜６」の値となる。但
し、上記本発明の第１の係る反り矯正方法の効果
の存在する範囲すなわち、全く上記本発明の第１
に係る方法を用いなかつた時の最終反り量より反
りを小さくできる範囲のk0は、「１〜11」の値で
あつて良い。なお、上記(2)式は、あくまでも各因
子により構成した１つの式であり、この式以外に
もこれらの因子を含んで構成される式により温度
差を制御する方法は、上記本発明の第１に係る方
法の範囲内に含まれる。
なお、第１図Ａ〜Ｄは、２層クラツド金属板の
代表例としてのステンレスクラツド鋼板について
のものであるが、本発明によれば、この第１図Ａ〜
Ｄの傾向は、広く一般の２層クラツド金属板にお
いて成立するものであることが認められている。
次に、本発明の第２、第３に係る反り矯正方法
について説明する。
第２図は本発明の第２、第３に係る反り矯正方
法の実施に用いられる反り矯正装置１０を示す制
御系統図である。
２層クラツド鋼板１１は、母材と合せ材とから
成り、たとえば熱収縮量（線膨張率）の比較的小
なる炭素鋼を母材とし、熱収縮量（線膨張率）の
比較的大なるステンレス鋼を合せ材としている。
鋼板１１は、圧延機で圧延され、熱間矯正装置１
２において熱間矯正を施された後、テーブルロー
ラーによつて後工程に搬送される。
熱間矯正装置１２は、ホツトレベラーロール１
３を有するとともに、ホツトレベラーロール１３
の上及び下ローラー間に冷却ヘツダー１４を配置
している。冷却ヘツダー１４は、ホツトレベラー
ロール１３による鋼板１１の熱間矯正中に、鋼板
１１の線膨張率の大なる合せ材側を母材側より強
く冷却し、母材と合せ材の間に常温における鋼板
１１の反りを抑制するに必要な温度差を付与可能
としている。
なお、合せ材側を下面にして矯正する場合は、
冷却ヘツダーは当然、下面をより強く冷却する。
反り矯正装置１０は、温度差演算装置１５を有
している。温度差演算装置１５は、ラインコンピ
ユータ１６に入力されている鋼板１１の寸法、母
材および合せ材両金属の線膨張率の差△α、両金
属の平均膨張率、クラツド比（合せ材の厚／板
の全厚）ａ、などの板情報また入側温度計１７に
よつて測定される熱間矯正装置１２の入側におけ
る鋼板１１の温度T0を用い、たとえば前述の(1)
式、より具体的には(2)式によつて、鋼板１１の常
温時における最終反り量を零とするのに必要な表
裏面の温度差△Ｔを演算する。
ところで、前記(1)式、より具体的には(2)式が演
算した温度差△Ｔを鋼板１１に付与可能とするた
めの具体的操作は、鋼板１１に対して水冷時間、
表裏面の熱伝達系数差を調整することとなる。す
なわち第３図は水冷時間が上記温度差△Ｔに及ぼ
す影響を示す線図、第４図は表裏面の熱伝達係数
差が上記温度差△Ｔに及ぼす影響を示す線図であ
る。第３図によれば、鋼板１１の冷却中における
表裏面の温度差は時間が経過するにしたがつて拡
大しており、水冷時間によつて表裏面の温度差を
制御可能であることが認められる。また、第４図
によれば、表裏面の熱伝達係数差を増加すること
により表裏面の温度差の増大速度が増し、より短
い時間で大きな温度差を付与することが可能とな
り、この表裏面の熱伝達係数差によつても表裏面
の温度差を制御可能であることが認められる。と
ころで、現実の上記熱間矯正装置１２において、
上記水冷時間、表裏面の熱伝達係数差を調整する
ためには、次の２項目を制御する必要がある。
(a) 矯正装置１２の通板速度を変化させて、鋼板
１１上の各点が冷却領域に存在する時間を変え
ることによつて水冷時間を制御する。
(b) 水冷領域の面積を考慮しながら水量を調整し
て上下の水流密度差を変化させる、すなわち鋼
板上の各点が単位時間、単位面積当りに接する
水量を変えることによつて表裏面の熱伝達係数
差を制御する。すなわち、上記２項目（通板速
度、上下の水流密度差）の制御が表裏面の温度
差△Ｔを調整する手段として具体的に実行しや
すいものである。なお、上記２項目以外にも、
たとえば冷却時間に関しては第６図に示すよう
により長い矯正装置を製作し、ノズルをオン−
オフして冷却領域長さを変えて冷却時間を変更
することも可能である。また、表裏面の熱伝達
係数差に関しては、ノズル先端の孔の大きさや
冷却方法自体を変化させること（ミスト冷却か
らスプレー冷却、スプレー冷却からラミナー冷
却）も同様に可能であるが、上記２項目に比べ
て大幅な設備変更が必要となる。また、水温を
調整したり、鋼板１１の熱収縮量の小さい金属
側を強制加熱することも可能であるが、この場
合にも大幅な設備変更が必要となる。
そこで、この反り矯正装置１０は、前記温度差
演算装置１５が前述のようにして演算した表裏面
の温度差△Ｔを水流密度・通板速度設定装置１８
に伝達し、該温度差△Ｔを鋼板１１に付与可能と
するに必要な冷却ヘツダー１４の上下の水流密度
すなわち上下の水量QU・QDと、熱間矯正装置
１２の通板速度Ｖを設定可能としている。すなわ
ち、水流密度・通板速度設定装置１８は、各種寸
法、材質、クラツド比の鋼板１１について、上記
上下の水量QU・QD、通板速度Ｖとの関係を予
め数式もしくは図式等の形式で保有しており、各
鋼板１１の表裏面に所定の温度差△Ｔを与えるに
必要な上下の水量QU・QD、通板速度Ｖを設定
可能とする。
これにより、反り矯正装置１０は、上記水流密
度・通板速度設定装置１８の設定結果に基づき、
水量制御装置１９を作動させて冷却ヘツダー１４
の上下の水量を調整し、速度制御装置２０を作動
させて矯正装置１２の通板速度を調整する。
また、反り矯正装置１０は、熱間矯正装置１２
の内部に配置されている上温度計２１、下温度計
２２のそれぞれによつて測定した鋼板１１の上面
温度TU、および下面温度TDを水流密度・通板
速度設定装置１８に伝達している。水流密度・通
板速度設定装置１８は、このようにして実測され
た鋼板１１の現実の表裏面温度差（TU−TD）
が前記温度差演算装置１５による演算温度差△Ｔ
に合致するように、水量制御装置１９による冷却
ヘツダー１４の水量制御、速度制御装置２０によ
る熱間矯正装置１２の通板速度制御をフイードバ
ツク制御可能としている。
ところで、上記反り矯正装置１０にあつては、
鋼板１１に対する矯正作業の終了後に、鋼板１１
の室温における最終反り量を測定し、それによつ
て上記制御を適応修正することにより、後続材に
対してより正確な制御を施すことが可能である。
しかしながら、現実には、クラツド鋼板１１が常
温になるまで待つていては、上記適応修正に時間
がかかりすぎ妥当でない。他方、本発明者によれ
ば、熱間矯正装置１２の出側における２層クラツ
ド鋼板１１の均一復熱直後の板温度、反り量と最
終反り量との間には、一定の関係があることが認
められている。第５図は、板厚20mm板厚3000mm、
クラツド比30％のステンレスクラツド鋼板の均一
復熱後の反りと板材平均温度との関係を示してい
る。この第５図から明らかなように、温度変化と
反り変化の勾配は、同じ材料に対して同一であ
り、均一復熱直後の反りと温度が測定できれば、
最終反り量が推定可能となる。
そこで、この反り矯正装置１０は、熱間矯正装
置１２の出側に出側温度計２３と反り計２４を配
置し、表裏面で均熱化してなる鋼板１１の温度
Tmとその時の反り量△ymを最終反り演算装置
２５に伝達可能としている。最終反り演算装置２
５は、上記温度Tm、反り量△ym及びラインコ
ンピユータからの板情報（板厚、板幅、クラツド
比、両材の材質等）から最終反り量△yfを演算
し、その演算結果を温度差演算装置１５に伝達可
能としちる。温度差演算装置１５は、この最終反
り量△yfを零とするように、前記温度差△Ｔの演
算を適応修正可能としている。これにより、反り
矯正１０は、最も適正な反り矯正を行ない、最終
反り量を常にほぼ零とすることが可能となる。
ここで、上記温度差演算装置１５による前記温
度差△Ｔの演算の修正は、たとえば以下のように
して行なわれる。温度差△Ｔが零のとき（本方法
を用いなかつたとき）の演算最終反り量をyoと
し、最終反り量を零にするように実際に設定した
温度差TRに対して最終反り量がyRだつたとす
る。すなわち、温度差TRに対する演算反り改善
量（計算上の改善量）はyo、温度差TRに対する
実績反り改善量はyo−yRとなるから、下記(1)式
の補正係数kTを算出し、次材に対する演算温度
差△ＴをtT倍すれば、より適正な矯正を行なう
ことが可能となる。
kT＝yo／（yo−yR） ……(1) なお、本発明の実施において、上記最終反り演
算装置２５による前記温度差△Ｔの適応修正は必
ずしも行なわなくてよい。
次に、本発明の第４、第５に係る反り矯正方法
について説明する。
第７図は本発明の第４、第５に係る反り矯正方
法の実施に用いられる反り矯正装置１１０を示す
制御系統図である。
２層クラツド鋼板１１１は、母材と合せ材とか
ら成り、たとえば熱収縮量（線膨張率）の比較的
小なる炭素鋼を母材とし、熱収縮量（線膨張率）
の比較的大なるステンレス鋼を合せ材としてい
る。鋼板１１１は、圧延機で圧延され、熱間矯正
装置１１２において熱間矯正を施された後、テー
ブルローラーによつて後工程に搬送される。
熱間矯正装置１１２は、ホツトレベラーロール
１１３を有するとともに、ホツトレベラーロール
１１３の上及び下ローラー間に冷却ヘツダー１１
４を配置している。冷却ヘツダー１１４は、ホツ
トレベラーロール１１３による鋼板１１１の熱間
矯正中に、鋼板１１１の線膨張率の大なる合せ材
料を母材側より強く冷却し、母材と合せ材の間に
常温における鋼板１１１の反りを抑制するに必要
な温度差を付与可能としている。
反り矯正装置１１０は、水流密度・通板速度設
定装置１１５を有している。水流密度・通板速度
設定装置１１５は、鋼板１１１の各種寸法、材
質、クラツド比、熱間矯正装置１１２に対する入
側温度について、該鋼板１１１の常温時における
最終反り量を零とするに必要な冷却ヘツダー１１
４の上下の水流密度差と、熱間矯正装置１１２の
通板速度を予め数式もしくは図式等の形式で保有
している。
すなわち、この反り矯正装置１１０は、鋼板１
１１の各種寸法、材質、クラツド比、熱間矯正装
置１１２に対する入側温度を前述の(1)式、より具
体的には(2)式によつて処理することにより、各鋼
板１１１の常温時における最終反り量を零とする
に必要な表裏面の温度差△Ｔを演算し、さらに該
温度差△Ｔを鋼板１１１に付与可能とするに必要
な冷却ヘツダー１１４の上下の水流密度差すなわ
ち上下の水量QU・QDと、熱間矯正装置１１２
の通板速度Ｖを、前述のように、水流密度・通板
速度設定装置１１５に保有している。
したがつて、水流密度・通板速度設定装置１１
５は、ラインコンピユータ１１６に入力されてい
る鋼板１１１の寸法、母材および合せ材の材質、
クラツド比、また入側温度計１１７によつて測定
される熱間矯正装置１１２の入側における鋼板１
１１の温度T0に基づいて、鋼板１１１の常温時
における最終反り量を零とするのに必要な冷却ヘ
ツダー１１４の上下の水量QU、QD、熱間矯正
装置１１２の通板速度Ｖを設定する。
これにより、反り矯正装置１１０は、上記水流
密度・通板速度設定装置１１５の設定結果に基づ
き、水量制御装置を１１８を作動させて冷却ヘツ
ダー１１４の上下の水量QU・QDを調整し、速
度制御装置１１９を作動させて熱間矯正装置１１
２の通板速度を調整する。
ところで、上記反り矯正装置１１０にあつて
は、鋼板１１１に対する矯正作業の終了後に、鋼
板１１１の室温における最終反り量を測定して上
記制御を適応修正することにより、後続材に対し
てより正確な制御を施すことが可能である。しか
しながら、現実には、クラツド鋼板１１１が常温
になるまで待つていては、適応修正に時間がかか
りすぎて妥当でない。他方、本発明者によれば、
熱間矯正装置１１２の出側における鋼板１１１の
均一復熱直後の板温度、反り量と最終反り量との
間には、前述の第５図に示したような一定の関係
があることが認められている。
そこで、この反り矯正装置１１０は、熱間矯正
装置１１２の出側に出側温度計１２０と反り計１
２１を配置し、表裏面で均熱化してなる鋼板１１
１の温度Tmと、その時の反り量△ymを最終反
り演算装置１１２に伝達可能としている。最終反
り演算装置１１２は、上記温度Tm、反り量△
ym及びラインコンピユータからの板情報（板厚、
板幅、クラツド比、両材の材質等）から最終反り
量△yfを演算し、その演算結果を水流密度・通板
速度設定装置１１５に伝達可能としている。水流
密度・通板速度設定装置１１５は、この最終反り
量△yfを零とするように前記水量Ｑ、通板速度Ｖ
の設定を適応修正可能としている。これにより、
反り矯正装置１１０は、最も適正な反り矯正を行
なうことが可能となり、最終反り量を常にほぼ零
とすることが可能となる。
ここで、上記水流密度・通板速度設定装置１１
５による上下の水量QU・QD、通板速度Ｖの演
算の修正は、たとえば、以下のようにして行なわ
れる。上下の水量QU・QDに関しては、水量差
が零であるとき（本方法を用いなかつたときQU
＝QD）の演算最終反りを量をyoをし、最終反り
量を零にするように実際に使用した水量差△QR
（＝QUR−QDR）に対して最終反り量がyRだつ
たとする。すなわち、水量差△QRに対する演算
反り改善量（計算上の改善量）はyo、水量差△
QRに対する実績反り改善量はyo−yRとなるか
ら、下記(3)式の補正係数kQを算出し、次材に対
する設定水量差△ＱをkQ倍すれば、より適正な
矯正を行なうことが可能となる。
kQ＝yo／（yo−yR） ……(3) また通板速度Ｖに関しては、本方法を用いなか
つた時に演算最終反り量をyoとし、最終反り量
を零にするように実際に設定した通板速度VRに
対して最終反り量がyRだつたとする。すなわち、
通板速度VRに対する演算反り改善量（計算上の
改善量）はyo、通板速度VRに対する実績反り改
善量はyo−yRとなるから、下記(4)式の補正係数
kVを算出し、次材に対する設定通板速度ＶをkV
倍すれば、より適正な矯正を行なうことが可能と
なる。
kV＝（yo−yR）／yo ……(4) なお、本発明の実施において、最終反り演算装
置１２２による上下の水量QU・QD、通板速度
Ｖの適応修正は必ずしも行なわなくてよい。
また、本発明の実施において、水流密度・通板
速度設定装置１１５は、水流密度と通板速度の一
方を一定に保ち、他方を調整するものであつても
よい。
［発明の効果］ 以上のように、本発明の第１は、母材と合せ材
から成る２層クラツド金属板の反り矯正方法にお
いて、２層クラツド金属板の熱間矯正前あるいは
熱間矯正中に熱収縮量の大きい金属側を熱収縮量
の小さい金属側に比してより強く冷却することに
より、両金属の間に以下に示す温度差△Ｔ、すな
わち △Ｔ＝（△α、、ａ、T0） ただし、 △α：両金属の線膨張率の差 ａ：クラツド比（合せ材の厚／板の全厚） T0：熱間矯正入側温度（℃） ：両金属の平均線膨張率 を生じさせて熱間矯正を行なうようにしたもので
ある。
また、本発明の第２は、母材と合せ材から成る
２層クラツド金属板の反り矯正方法において、２
層クラツド金属板の熱間矯正前あるいは熱間矯正
中に熱収縮量の大きい金属側を水冷装置によつて
熱収縮量の小さい金属側に比してより強く冷却す
るに際し、該金属板の常温時における最終反り量
を零とするのに必要な表裏面の温度差を演算し、
熱間矯正装置の内部に設けた金属板の表裏面の温
度を測定する上下の温度計に指示結果が上記温度
差の演算結果に合致するように上下の水冷装置の
水流密度と矯正装置の通板速度を制御するように
したものである。
また、本発明の第３は、母材と合せ材から成る
２層クラツド金属板の反り矯正方法において、２
層クラツド金属板の熱間矯正前あるいは熱間矯正
中に熱収縮量の大きい金属側を水冷装置によつて
熱収縮量の小さい金属側に比してより強く冷却す
るに際し、該金属板の常温時における最終反り量
を零とするのに必要な表裏面の温度差を演算し、
熱間矯正装置の内部に設けた金属板の表裏面の温
度を測定する上下の温度計の指示結果が上記温度
差の演算結果に合致するように上下の水冷装置の
水流密度と矯正装置の通板速度を制御するととも
に、熱間矯正装置の出側で得られる均一復熱後の
板情報から該金属板の常温時における最終反り量
を予測し、この予測値を用いて次材に対する矯正
に必要な金属板の表裏面の温度差の演算を修正す
るようにしたものである。
また、本発明の第４は、母材と合せ材から成る
２層クラツド金属板の反り矯正方法において、２
層クラツド金属板の熱間矯正前あるいは熱間矯正
中に熱収縮量の大きい金属側を熱収縮量の小さい
金属側に比してより強く冷却するに際し、２層ク
ラツド金属板の常温時における最終反り量を零と
するのに必要な水冷装置の上下の水流密度差と矯
正装置の通板速度とを設定し、この設定結果によ
つて上下の水冷装置の水流密度と矯正装置の通板
速度を制御するようにしたものである。
また、本発明の第５は、母材と合せ材から成る
２層クラツド金属板の反り矯正方法において、２
層クラツド金属板の熱間矯正前あるいは熱間矯正
中に熱収縮量の大きい金属側を熱収縮量の小さい
金属側に比してより強く冷却するに際し、２層ク
ラツド金属板の常温時における最終反り量を零と
するのに必要な上下の水冷装置の水流密度差と矯
正装置の通板速度とを設定し、この設定結果によ
て上下の水冷装置の水流密度と矯正装置の通板速
度を制御するとともに、熱間矯正装置の出側で得
られる均一復熱後の板情報から該金属板の常温時
における最終反り量を予測し、この予測値を用い
て次材に対する矯正に必要な上下の水冷装置の水
流密度差と矯正装置の通板速度の演算を修正する
ようにしたものである。
したがつて、各種２層クラツド金属板を常温で
確実に平坦となるように矯正することが可能とな
る。
【図面の簡単な説明】
第１図Ａは両金属の線膨張率差と表裏面の温度
差と最終反りとの関係を示す線図、第１図Ｂは両
金属の平均線膨張率と表裏面の温度差と最終反り
との関係を示す線図、第１図Ｃはクラツド比と表
裏面の温度差と最終反りとの関係を示す線図、第
１図Ｄは熱間矯正装置入側温度と表裏面の温度差
と最終反りとの関係を示す線図、第２図は本発明
の第２、第３に係る反り矯正方法の実施に用いら
れる反り矯正装置を示す制御系統図、第３図は水
冷時間と表裏面温度差との関係を示す線図、第４
図は表裏面の熱伝達係数差と表裏面温度差との関
係を示す線図、第５図は板材の平均温度と反り量
との関係を示す線図、第６図は他の反り矯正装置
を示す模式図、第７図は本発明の第４、第５に係
る反り矯正方法の実施に用いられる反り矯正装置
を示す制御系統図である。 １０……反り矯正装置、１１……２層クラツド
鋼板、１２……熱間矯正装置、１４……冷却ヘツ
ダー、１５……温度差演算装置、１７……入側温
度計、１８……水流温度・通板速度設定装置、１
９……水量制御装置、２０……速度制御装置、２
１……上温度計、２２……下温度計、２３……出
側温度計、２４……反り計、２５……最終反り演
算装置、１１０……反り矯正装置、１１１……２
層クラツド鋼板、１１２……熱間矯正装置、１１
４……冷却ヘツダー、１１５……水流密度・通板
速度設定装置、１１８……水量制御装置、１１９
……速度制御装置、１２０……出側温度計、１２
１……反り計、１２２……最終反り演算装置。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 母材と合せ材から成る２層クラツド金属板の
    反り矯正方法において、２層クラツド金属板の熱
    間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい
    金属側を熱収縮量の小さい金属側に比してより強
    く冷却することにより、両金属の間に以下に示す
    温度差△Ｔ、すなわち △Ｔ＝（△α、、ａ、T0） ただし、 △α：両金属の線膨張率の差 ａ：クラツド比（合せ材の厚／板の全厚） To：熱間矯正入側温度（℃） ：両金属の平均線膨張率 を生じさせて熱間矯正を行なうことを特徴とする
    ２層クラツド金属板の反り矯正方法。 ２ 母材と合せ材から成る２層クラツド金属板の
    反り矯正方法において、２層クラツド金属板の熱
    間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい
    金属側を水冷装置によつて熱収縮量の小さい金属
    側に比してより強く冷却するに際し、該金属板の
    常温時における最終反り量を零とするのに必要な
    表裏面の温度差を演算し、熱間矯正装置の内部に
    設けた金属板の表裏面の温度を測定する上下の温
    度計の指示結果が上記温度差の演算結果に合致す
    るように上下の水冷装置の水流密度と矯正装置の
    通板速度を制御することを特徴とする２層クラツ
    ド金属板の反り矯正方法。 ３ 母材と合せ材から成る２層クラツド金属板に
    反り矯正方法において、２層クラツド金属板の熱
    間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい
    金属側を水冷装置によつて熱収縮量の小さい金属
    側に比してより強く冷却するに際し、該金属板の
    常温時における最終反り量を零とするのに必要な
    表裏面の温度差を演算し、熱間矯正装置の内部に
    設けた金属板の表裏面の温度を測定する上下の温
    度計の指示結果が上記温度差の演算結果に合致す
    るように上下の水冷装置の水流密度と矯正装置の
    通板速度を制御するとともに、熱間矯正装置の出
    側で得られる均一復熱後の板情報から該金属板の
    常温時における最終反り量を予測し、この予測値
    を用いて次材に対する矯正に必要な金属板の表裏
    面の温度差の演算を修正することを特徴とする２
    層クラツド金属板の反り矯正方法。 ４ 母材と合せ材から成る２層クラツド金属板の
    反り矯正方法において、２層クラツド金属板の熱
    間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい
    金属側を熱収縮量の小さい金属側に比してより強
    く冷却するに際し、２層クラツド金属板の常温時
    における最終反り量を零とするのに必要な水冷装
    置の上下の水流密度差と矯正装置の通板速度とを
    設定し、この設定結果によつて上下の水冷装置の
    水流密度と矯正装置の通板速度を制御することを
    特徴とする２層クラツド金属板の反り矯正方法。 ５ 母材と合せ材から成る２層クラツド金属板の
    反り矯正方法において、２層クラツド金属板の熱
    間矯正前あるいは熱間矯正中に熱収縮量の大きい
    金属側を熱収縮量の小さい金属側に比してより強
    く冷却するに際し、２層クラツド金属板の常温時
    における最終反り量を零とするのに必要な上下の
    水冷装置と水流密度差と矯正装置の通板速度とを
    設定し、この設定結果によて上下の水冷装置の水
    流密度と矯正装置の通板速度を制御するととも
    に、熱間矯正装置の出側で得られる均一復熱後の
    板情報から該金属板の常温時における最終反り量
    を予測し、この予測値を用いて次材に対する矯正
    に必要な上下の水冷装置の水流密度差と矯正装置
    の通板速度の演算を修正することを特徴とする２
    層クラツド金属板の反り矯正方法。
JP60151325A 1984-12-03 1985-07-11 ２層クラツド金属板の反り矯正方法 Granted JPS6213214A (ja)

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