JPS58103905A - 冷間圧延薄鋼板の板面粗度制御方法 - Google Patents
冷間圧延薄鋼板の板面粗度制御方法Info
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- JPS58103905A JPS58103905A JP56200134A JP20013481A JPS58103905A JP S58103905 A JPS58103905 A JP S58103905A JP 56200134 A JP56200134 A JP 56200134A JP 20013481 A JP20013481 A JP 20013481A JP S58103905 A JPS58103905 A JP S58103905A
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B2261/14—Roughness
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/02—Tension
- B21B2265/08—Back or outlet tension
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、冷間圧延薄鋼板（以下冷延薄板という）の板
面粗度制御方法に関する。
面粗度制御方法に関する。
冷態薄板の冷延後の板面粗度は、次工程のタイト焼鈍に
詔ける鋼板同志の焼付を防止するに重要な要素である。
詔ける鋼板同志の焼付を防止するに重要な要素である。
すなわち、第１図は冷娠薄板の冷延後の板面粗ｆ穐（中
心線平均粗さ）と、その図であり、板面粗度が高い程焼
付強度が低く、シたがって焼付疵が発生しにくいことが
認められる。
心線平均粗さ）と、その図であり、板面粗度が高い程焼
付強度が低く、シたがって焼付疵が発生しにくいことが
認められる。
表 ２
板面粗度が１．０μ以上で焼付疵の発生が著しく減少す
ることが認められる。他方、上記板面粗度が高過ぎる場
合には、表２に示すように、冷間圧延時のダル目が調質
圧延の後もいわゆるダル目残りきして消えることなく残
り、製品表面の美麗さを損う。したがつそ、一般冷延鋼
板の冷延後の板面粗度は、例えば１．０μないし１．２
μの範囲内に管理することが望ましい。
ることが認められる。他方、上記板面粗度が高過ぎる場
合には、表２に示すように、冷間圧延時のダル目が調質
圧延の後もいわゆるダル目残りきして消えることなく残
り、製品表面の美麗さを損う。したがつそ、一般冷延鋼
板の冷延後の板面粗度は、例えば１．０μないし１．２
μの範囲内に管理することが望ましい。
しかしながら、現実の冷延においては、第２図に示すよ
うに、冷延後の板面粗度が０．９μないし１．６μの広
い範囲に変動する。すなわち、従来、冷延時の圧延荷重
、ロール粗度を所定値に管理し、冷延後の板面粗度を管
理しているものの、現実の板面粗度は、ロール粗度、ロ
ール圧延長さくロール窄耗）、仕上板厚、圧下率、圧延
荷、゛重、−張力、材料の硬度、圧延油の板面への付着
量等、把握困難な多くの要因の影響下にあり、したがっ
て、現実の板面積度を高精度で最適範囲内に管理するこ
とはきわめて困難であった。
うに、冷延後の板面粗度が０．９μないし１．６μの広
い範囲に変動する。すなわち、従来、冷延時の圧延荷重
、ロール粗度を所定値に管理し、冷延後の板面粗度を管
理しているものの、現実の板面粗度は、ロール粗度、ロ
ール圧延長さくロール窄耗）、仕上板厚、圧下率、圧延
荷、゛重、−張力、材料の硬度、圧延油の板面への付着
量等、把握困難な多くの要因の影響下にあり、したがっ
て、現実の板面積度を高精度で最適範囲内に管理するこ
とはきわめて困難であった。
本発明は、板面粗度を高精度に制御することができる冷
間圧延薄鋼板の板面粗度制御方法を提供することを目的
とする。
間圧延薄鋼板の板面粗度制御方法を提供することを目的
とする。
上記目的を達成するために、本発明に係る冷間圧延薄鋼
板の板面粗度制御方法は、最終圧延における圧延荷重お
よびまたは後方張力の板面粗度に対する影響係数を予め
求め、最終圧延機出側の検出板面粗度の目標板面粗度に
対する偏差値を検出し、該偏差値と前記影響係数とを用
いて、最終圧延機出側の検出板面粗度を目標板面粗度と
するに必要な最終圧延機における圧延荷重およびまたは
後方張力を演算し、該演算結果に基づき最終圧延し、板
面粗度を制御するようにしたものである。
板の板面粗度制御方法は、最終圧延における圧延荷重お
よびまたは後方張力の板面粗度に対する影響係数を予め
求め、最終圧延機出側の検出板面粗度の目標板面粗度に
対する偏差値を検出し、該偏差値と前記影響係数とを用
いて、最終圧延機出側の検出板面粗度を目標板面粗度と
するに必要な最終圧延機における圧延荷重およびまたは
後方張力を演算し、該演算結果に基づき最終圧延し、板
面粗度を制御するようにしたものである。
上記本発明は、本発明者による以下の知見に基づくもの
である。すなわち、最終パスまたは最終スタンドの最終
圧延機に、ダルロール、またはロール表面粗度ＲａがＲ
ａ≧０．８μなるスクラッチサーフェスロールを用いる
場合には、該圧延機の圧延荷重の調整によって板面粗度
を制御することが可能であり、同一ロールによる同一コ
イルの冷延にあっては、夛終圧延機における圧延荷重Ｐ
と板面粗度Ｒａとの間には、第３図に示すように比例間
係が成立し、したがって該圧延荷重（ΔＰ）の板面粗度
（ΔＸ）に対する影響係数（１／Ｋｐ）を求めることが
可能となる。また最終圧延機における後方張力Ｔと板面
粗度−との間には第４図に示すように比例関係が成立し
、したがって該後方張力（ΔＴ）の板面粗度（ΔＸ）に
対する影響係数（１／ＫＴ）を求めることが可能となる
。
である。すなわち、最終パスまたは最終スタンドの最終
圧延機に、ダルロール、またはロール表面粗度ＲａがＲ
ａ≧０．８μなるスクラッチサーフェスロールを用いる
場合には、該圧延機の圧延荷重の調整によって板面粗度
を制御することが可能であり、同一ロールによる同一コ
イルの冷延にあっては、夛終圧延機における圧延荷重Ｐ
と板面粗度Ｒａとの間には、第３図に示すように比例間
係が成立し、したがって該圧延荷重（ΔＰ）の板面粗度
（ΔＸ）に対する影響係数（１／Ｋｐ）を求めることが
可能となる。また最終圧延機における後方張力Ｔと板面
粗度−との間には第４図に示すように比例関係が成立し
、したがって該後方張力（ΔＴ）の板面粗度（ΔＸ）に
対する影響係数（１／ＫＴ）を求めることが可能となる
。
以下、上記本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第５図は、本発明を５スタンドの冷間タンデムミルにお
いて実施するに用いられる制御装置を示す制御系統図で
あり、第６図は、同制御装置を用いた本発明に係る制御
方法の実施例を示す流れ図である。
いて実施するに用いられる制御装置を示す制御系統図で
あり、第６図は、同制御装置を用いた本発明に係る制御
方法の実施例を示す流れ図である。
最終圧延機１１における圧延荷重の板面粗度に対する影
響係数（１／Ｋｐ ） 、および最終圧延機１１におけ
る後方張力の板面粗度に対する影響係数（１／ＫＴ）が
予め求められ、演算器１２に記憶される。なお、上記演
算器１２に記憶された各影響係数は、後述するように、
実績に基づいて学習し、補正される。演算器１２には、
冷延薄板の最終製品状態における表面仕上程度と、板厚
とにより決定される目標板面粗度ｘ０が設定されるとと
もに、粗度測定器１３によって測定された最終圧延機１
１の出側における検出板面粗度ｘ１最終圧延機１１にお
ける実測圧延荷重Ｐおよび実測後方張力Ｔが読み込まれ
る。そこで演算器１２は、上記検出板面粗度Ｘと目標板
面粗度ｘ０との偏差値ΔＸを求める。該偏差値ΔＸが予
め設定されている板面粗度不感帯ｄ以下である場合には
、検出板面粗度Ｘが目標板面粗度Ｘ。に一致し、冷延薄
板の板面粗度は最適範囲内にあるものと認める。該偏差
値が不感帯ｄを超える場合に′ま下記の制御を行なう。
響係数（１／Ｋｐ ） 、および最終圧延機１１におけ
る後方張力の板面粗度に対する影響係数（１／ＫＴ）が
予め求められ、演算器１２に記憶される。なお、上記演
算器１２に記憶された各影響係数は、後述するように、
実績に基づいて学習し、補正される。演算器１２には、
冷延薄板の最終製品状態における表面仕上程度と、板厚
とにより決定される目標板面粗度ｘ０が設定されるとと
もに、粗度測定器１３によって測定された最終圧延機１
１の出側における検出板面粗度ｘ１最終圧延機１１にお
ける実測圧延荷重Ｐおよび実測後方張力Ｔが読み込まれ
る。そこで演算器１２は、上記検出板面粗度Ｘと目標板
面粗度ｘ０との偏差値ΔＸを求める。該偏差値ΔＸが予
め設定されている板面粗度不感帯ｄ以下である場合には
、検出板面粗度Ｘが目標板面粗度Ｘ。に一致し、冷延薄
板の板面粗度は最適範囲内にあるものと認める。該偏差
値が不感帯ｄを超える場合に′ま下記の制御を行なう。
なお、上記不感帯ｄは、粗度測定器１３の測定誤差より
大きく設定される必要があり、例えば０１０１μないし
０．０５μ程度が妥当である。
大きく設定される必要があり、例えば０１０１μないし
０．０５μ程度が妥当である。
上記偏差値が不感帯ｄを超えている場合には、該偏差値
ΔＸと、前記圧延荷重に対する影響係数（１／Ｋｐ）を
用いて、下記（１）式に基づき、板面粗度を目標板面粗
ｆＸｏにするに必要な修正圧延荷重Ｐ１を演算する。
ΔＸと、前記圧延荷重に対する影響係数（１／Ｋｐ）を
用いて、下記（１）式に基づき、板面粗度を目標板面粗
ｆＸｏにするに必要な修正圧延荷重Ｐ１を演算する。
Ｐ□： Ｐ ＋ Ｋ、Δｘ
（１）上記修正圧延荷重Ｐ８が最終圧延機１１にお
ける圧延荷重の許容範囲内にあるか、すなわち圧延−荷
重の下限値ＰＭｉＮないし上限値ＰＭＡＸにあるか否か
を判断する。修正圧延荷重Ｐ１が上記許容範囲内にある
場合には、該修正目標荷重Ｐ、を目標圧延荷重Ｐｏとし
て、圧下制御装置１４に伝達する。圧下制御装置１４は
、この目標圧延荷重Ｐ０に基づいて油圧圧下装置１５を
駆動する。ここで、最終圧延機１１の圧延荷重の許容範
囲は、ロールの許容面圧、ロール間におけるスリップの
防止、板形状等から決定され、例えば、ワークロール直
径が６１”Ｏ■、胴長が１７３０−である４重圧延機に
おいては、圧延荷重の下限値ＰＭｉＮを０．５ ｔ／ｍ
ｌＥ幅きし、上限値ＰＭＡＸを１．２ ｔ ／ｍｌ！１
１１１としている。
（１）上記修正圧延荷重Ｐ８が最終圧延機１１にお
ける圧延荷重の許容範囲内にあるか、すなわち圧延−荷
重の下限値ＰＭｉＮないし上限値ＰＭＡＸにあるか否か
を判断する。修正圧延荷重Ｐ１が上記許容範囲内にある
場合には、該修正目標荷重Ｐ、を目標圧延荷重Ｐｏとし
て、圧下制御装置１４に伝達する。圧下制御装置１４は
、この目標圧延荷重Ｐ０に基づいて油圧圧下装置１５を
駆動する。ここで、最終圧延機１１の圧延荷重の許容範
囲は、ロールの許容面圧、ロール間におけるスリップの
防止、板形状等から決定され、例えば、ワークロール直
径が６１”Ｏ■、胴長が１７３０−である４重圧延機に
おいては、圧延荷重の下限値ＰＭｉＮを０．５ ｔ／ｍ
ｌＥ幅きし、上限値ＰＭＡＸを１．２ ｔ ／ｍｌ！１
１１１としている。
上記修正圧延荷重Ｐ１が最終圧延器１１における圧延荷
重の許容範８を超えている場合には、圧延荷重の許容限
界まで修正し、圧延荷重の下限値ＰＭＩＮまたは上限値
ＰＭＡＩを目標圧延荷重Ｐ・とし、該目標圧延荷重Ｐｏ
を前記圧下制御装置１４に伝達するとともに、圧延荷重
によって修正しきれない偏差値部分、すなわち（ＰＩ
−ＰＧ ）／ＫＰを、前記後方張力に関する影響係数（
１／ＫＴ ）を用いて、下記（２）式に基づき、板面粗
度を目標板面粗度ｘＯとするに必要な修正後方張力Ｔ１
を演算する。
重の許容範８を超えている場合には、圧延荷重の許容限
界まで修正し、圧延荷重の下限値ＰＭＩＮまたは上限値
ＰＭＡＩを目標圧延荷重Ｐ・とし、該目標圧延荷重Ｐｏ
を前記圧下制御装置１４に伝達するとともに、圧延荷重
によって修正しきれない偏差値部分、すなわち（ＰＩ
−ＰＧ ）／ＫＰを、前記後方張力に関する影響係数（
１／ＫＴ ）を用いて、下記（２）式に基づき、板面粗
度を目標板面粗度ｘＯとするに必要な修正後方張力Ｔ１
を演算する。
上記修正後方張力Ｔ０が、第４スタンドと第５スタンド
との間の張力の許容範囲内にあるか、すなわち張力の下
限値ＴＭｉＨないし上限値ＴＭＡｘにあるかを判断する
。修正後方張力Ｔ□が上記許容範囲内にある場合には、
該修正後方張力Ｔ１を目標後方張力Ｔ０として張力制御
装置１，６に伝達し、修正後方張力Ｔ１が上記許容範囲
を超えている場合には、張力の下限値ＴＭｉＮもしくは
上限値ＴＭＡＸを目標後方張力Ｔ。とじて張力制御装置
１６に伝達する。張力制御装置１６は、上記目標後方張
力Ｔｏに基づき、第４スタンドおよび第５スタンドの速
度制御装置１７を介して、各ミルモータ１Ｂを駆動する
。ここで、上記張力の許容範囲は圧延中における銅帯の
ルーズテンションによる絞り込み、鋼張力による破断等
の発生を防止すべく、例えばその下限値ＴＭｉ）Ｊを１
０Ｋｆ／−板断面積とし、上限値ＴＭＡＸを３０ Ｋｔ
／ｊ鈑断面積としている。
との間の張力の許容範囲内にあるか、すなわち張力の下
限値ＴＭｉＨないし上限値ＴＭＡｘにあるかを判断する
。修正後方張力Ｔ□が上記許容範囲内にある場合には、
該修正後方張力Ｔ１を目標後方張力Ｔ０として張力制御
装置１，６に伝達し、修正後方張力Ｔ１が上記許容範囲
を超えている場合には、張力の下限値ＴＭｉＮもしくは
上限値ＴＭＡＸを目標後方張力Ｔ。とじて張力制御装置
１６に伝達する。張力制御装置１６は、上記目標後方張
力Ｔｏに基づき、第４スタンドおよび第５スタンドの速
度制御装置１７を介して、各ミルモータ１Ｂを駆動する
。ここで、上記張力の許容範囲は圧延中における銅帯の
ルーズテンションによる絞り込み、鋼張力による破断等
の発生を防止すべく、例えばその下限値ＴＭｉ）Ｊを１
０Ｋｆ／−板断面積とし、上限値ＴＭＡＸを３０ Ｋｔ
／ｊ鈑断面積としている。
なお、上記圧延荷重に関する影響係数（１／Ｋｐ ）お
よび後方張力に関する影響係数（１／に丁）Ｃま、前述
のように実績に基づいて学習し、補正されて＋７）る。
よび後方張力に関する影響係数（１／に丁）Ｃま、前述
のように実績に基づいて学習し、補正されて＋７）る。
第７図は圧延荷重に関する影響係数（１／Ｋｐ ）の補
正方法を示す流れ図である。すなわち、基準時の最終圧
延様１１における圧延荷重Ｐ（０）、後方張力Ｔ （０
＞に対して、上記圧延荷重Ｐ（０）を影響係数（１／Ｋ
ｐ）に基づいて目標圧延荷重Ｐ０’ｔｑ調整した後、銅
帯のロールから粗度測定器１３までの移動時間を考慮し
た０１５１１１Ｉｅないし５ｓｅｃ程度のｔｏｅ後の圧
延荷重Ｐ（ｔ） 、後方張力Ｐ （ｔ）を読み込む。上
記を鱈間の圧延荷重に関する影響係数（１／Ｋｐ＋ｔ＋
）は、該ｔＩＩｌｃ間に実際に生じた粗度変化ｘ （
ｔ） −ｘ （０）から、張力変化に基づく粗度の変化
（Ｔ（ｔ） −Ｔ（０） ）／ＫＴを差し引いた残部を
、該ｔｓｅｅ間における圧延荷重の変化Ｐ（ｔ）−Ｐ（
０）で除した結果、すなわちとなる。したがって、補正
後の圧延荷重に関する影響係数（１／Ｋｐｌ ’）は、
基準時までの影響係数（１／Ｋｔ）と、上記を式間の影
響係数（１／に式、））とを、０．１ないし０．９程度
の平滑定数αを重みづけ係数として、平均化すれば、 となる。このようにして、基準時までの圧延荷重に対す
る影響係数（１／Ｋｐ ）は、上記補正された影響係数
（１／ＩＫＰＩ ’）によって更新可能となる。
正方法を示す流れ図である。すなわち、基準時の最終圧
延様１１における圧延荷重Ｐ（０）、後方張力Ｔ （０
＞に対して、上記圧延荷重Ｐ（０）を影響係数（１／Ｋ
ｐ）に基づいて目標圧延荷重Ｐ０’ｔｑ調整した後、銅
帯のロールから粗度測定器１３までの移動時間を考慮し
た０１５１１１Ｉｅないし５ｓｅｃ程度のｔｏｅ後の圧
延荷重Ｐ（ｔ） 、後方張力Ｐ （ｔ）を読み込む。上
記を鱈間の圧延荷重に関する影響係数（１／Ｋｐ＋ｔ＋
）は、該ｔＩＩｌｃ間に実際に生じた粗度変化ｘ （
ｔ） −ｘ （０）から、張力変化に基づく粗度の変化
（Ｔ（ｔ） −Ｔ（０） ）／ＫＴを差し引いた残部を
、該ｔｓｅｅ間における圧延荷重の変化Ｐ（ｔ）−Ｐ（
０）で除した結果、すなわちとなる。したがって、補正
後の圧延荷重に関する影響係数（１／Ｋｐｌ ’）は、
基準時までの影響係数（１／Ｋｔ）と、上記を式間の影
響係数（１／に式、））とを、０．１ないし０．９程度
の平滑定数αを重みづけ係数として、平均化すれば、 となる。このようにして、基準時までの圧延荷重に対す
る影響係数（１／Ｋｐ ）は、上記補正された影響係数
（１／ＩＫＰＩ ’）によって更新可能となる。
上記実施例によれば、冷延薄板の冷延後の板面粗度と、
最終圧延機における圧延荷重および後方張力との間には
、少なくとも同一コイル、同一ロール内において比例関
係があり、圧延荷重の許容範囲内での板面粗度への影響
は±０．２μであり、後方張力の許容範囲内での板面粗
度への影響は±０．０５声であることから、それらの圧
延荷重および後方張力を調整することにより、例えば、
第２図に示されたような板面粗度のばらつき０．９μな
いし１．６μを適正範囲（例えば１．０μないし１．２
μ）内に管理することが可能となる。なお、上記実施例
においては、板面粗度に対する影響度の高い圧延荷重を
制御し、該圧延荷重がその許容範囲を超える場合に、後
方張力を制御するようにしたものである。
最終圧延機における圧延荷重および後方張力との間には
、少なくとも同一コイル、同一ロール内において比例関
係があり、圧延荷重の許容範囲内での板面粗度への影響
は±０．２μであり、後方張力の許容範囲内での板面粗
度への影響は±０．０５声であることから、それらの圧
延荷重および後方張力を調整することにより、例えば、
第２図に示されたような板面粗度のばらつき０．９μな
いし１．６μを適正範囲（例えば１．０μないし１．２
μ）内に管理することが可能となる。なお、上記実施例
においては、板面粗度に対する影響度の高い圧延荷重を
制御し、該圧延荷重がその許容範囲を超える場合に、後
方張力を制御するようにしたものである。
また、上記実施例において、最終圧延機における圧延荷
重および後方張力の制御が、最終板厚に及ぼす影響は以
下の通りである。すなわち、第５スタンドにおける圧延
荷重の最終板厚に及ぼす影響は無視し得る程度に小さい
。他方、第４スタンドと第５スタンドとの間の張力の最
終板厚に及ぼす影響は無視することができない。そこで
、上記実施例に係る制御方法において、最終圧延機１１
の後方張力、すなわち第４スタンドと第５スタンドとの
間の張力を制御する場合には、（イ）第３スタンドと第
４スタンドとの間の張力をも同時に制御して最終板厚変
動を少なくするか、（ロ）厚さ制御器１９を用いた張力
に基づく厚み制５１（ＡＧＯ）により、厚さ測定器２０
によって計測される最終板厚変動を第３スタンドと第４
スタンドとの間の張力にフィードバックし、最終板厚変
動を少なくするかのいずれかの制御がなされる。
重および後方張力の制御が、最終板厚に及ぼす影響は以
下の通りである。すなわち、第５スタンドにおける圧延
荷重の最終板厚に及ぼす影響は無視し得る程度に小さい
。他方、第４スタンドと第５スタンドとの間の張力の最
終板厚に及ぼす影響は無視することができない。そこで
、上記実施例に係る制御方法において、最終圧延機１１
の後方張力、すなわち第４スタンドと第５スタンドとの
間の張力を制御する場合には、（イ）第３スタンドと第
４スタンドとの間の張力をも同時に制御して最終板厚変
動を少なくするか、（ロ）厚さ制御器１９を用いた張力
に基づく厚み制５１（ＡＧＯ）により、厚さ測定器２０
によって計測される最終板厚変動を第３スタンドと第４
スタンドとの間の張力にフィードバックし、最終板厚変
動を少なくするかのいずれかの制御がなされる。
なお、上記実施例は、最終圧延機１１における圧延荷重
および後方張力をともに調整し、板面粗度を制御する場
合について説明したが、本発明は、最終圧延機における
圧延荷重または後方張力のいずれか一方を調整すること
により、板面粗度を制御するものであってもよい。
および後方張力をともに調整し、板面粗度を制御する場
合について説明したが、本発明は、最終圧延機における
圧延荷重または後方張力のいずれか一方を調整すること
により、板面粗度を制御するものであってもよい。
以上のように、本発明に係る冷間圧延薄鋼板の板面粗度
制御方法は、熾終圧延機における圧延荷重およびまたは
後方張力の板面粗度に対する影響係数を予め求め、最終
圧延機出側の検出板面粗度の目標板面粗度に対する偏差
値を検出し、該偏差値と前記影響係数とを用いて、最終
圧延機出側の板面粗度を目、Ｉ！板面粗度とするに必要
な最終圧延機における圧延荷重およびまたＣ−読方張力
を演算し、該演算結果に基づき最終圧ｆし、板面粗度を
制御するようにしたので、板面ｆ４度を高精度で制御す
ることができるという効果を有する。
制御方法は、熾終圧延機における圧延荷重およびまたは
後方張力の板面粗度に対する影響係数を予め求め、最終
圧延機出側の検出板面粗度の目標板面粗度に対する偏差
値を検出し、該偏差値と前記影響係数とを用いて、最終
圧延機出側の板面粗度を目、Ｉ！板面粗度とするに必要
な最終圧延機における圧延荷重およびまたＣ−読方張力
を演算し、該演算結果に基づき最終圧ｆし、板面粗度を
制御するようにしたので、板面ｆ４度を高精度で制御す
ることができるという効果を有する。
第１図は冷延薄板の板面粗度と焼付強度との関係を示す
線図、第２図は冷延薄板における板面；を度の度数分布
を示す分布図、第３図は冷延薄板の板面粗度と最終圧延
機における圧延荷重との関係を示す縮図、第４図は冷延
薄板の板面粗度と最終圧延機における後方張力さの関併
を示す線図、第５図は本発明を実施するに用いられる制
御装置を示す制御系統図、第６図は本発明に係る制御方
法の一実施例を示す流れ図、第７Ｖは同実施例における
影響係数の補正方法を示す流れ図である。 １１・最終圧延機、１２・・演算器。 １３・・粗度測定器、１４・・・圧下制御装置。 １６ 張力制御装置、Ｘ・・検出板面粗度。 ｘｏ・・目標板面粗度、ΔＸ・・・偏差値。 Ｐ・・圧延荷重ｔ Ｐｏ・・・目標圧延荷重。 Ｔ・・・後方張力、Ｔｏ・・目標後方張力。 Ｋ、・・・圧延荷重に関する影響係数の逆数。 Ｋテ・・・後方張力に関する影響係数の逆数。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第１図 扱面粗ＬＲａ（ｌＪ） 第２１４ 扱面祖友Ｒａ（ｐ） 第３図 ０．５ ０．６ ０．７ ０．８０．９ ＋、０ １
ｊ １．２ｇ当ｖ 、Ｅ、ｔ ＠ １ヒ ｐ（ｔｏ「
〕／Ｆｏｍ）第４１１ 橋上ルカＴ（ｋ％ｍ”） 第６図 第７図
線図、第２図は冷延薄板における板面；を度の度数分布
を示す分布図、第３図は冷延薄板の板面粗度と最終圧延
機における圧延荷重との関係を示す縮図、第４図は冷延
薄板の板面粗度と最終圧延機における後方張力さの関併
を示す線図、第５図は本発明を実施するに用いられる制
御装置を示す制御系統図、第６図は本発明に係る制御方
法の一実施例を示す流れ図、第７Ｖは同実施例における
影響係数の補正方法を示す流れ図である。 １１・最終圧延機、１２・・演算器。 １３・・粗度測定器、１４・・・圧下制御装置。 １６ 張力制御装置、Ｘ・・検出板面粗度。 ｘｏ・・目標板面粗度、ΔＸ・・・偏差値。 Ｐ・・圧延荷重ｔ Ｐｏ・・・目標圧延荷重。 Ｔ・・・後方張力、Ｔｏ・・目標後方張力。 Ｋ、・・・圧延荷重に関する影響係数の逆数。 Ｋテ・・・後方張力に関する影響係数の逆数。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第１図 扱面粗ＬＲａ（ｌＪ） 第２１４ 扱面祖友Ｒａ（ｐ） 第３図 ０．５ ０．６ ０．７ ０．８０．９ ＋、０ １
ｊ １．２ｇ当ｖ 、Ｅ、ｔ ＠ １ヒ ｐ（ｔｏ「
〕／Ｆｏｍ）第４１１ 橋上ルカＴ（ｋ％ｍ”） 第６図 第７図
Claims (1)
- （１）最終圧延機における圧嬌荷重影よびまたは後方張
力の１Ｎ面１１度に対する影響係数を予め染め、最終圧
延機出側の検出板面粗度の目標板面粗度に対する偏差値
を検出し、該偏差値と前記影響係数とを用いて、最終圧
延機出側の板面粗度を目標板面粗度とするに必要な、最
終圧延機にｔける圧延荷重およびまたは後方張力を演算
し、該演算結果に基づき最終圧延し、板面粗度を制御す
る冷間圧延薄鋼板の板面粗度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56200134A JPS58103905A (ja) | 1981-12-14 | 1981-12-14 | 冷間圧延薄鋼板の板面粗度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56200134A JPS58103905A (ja) | 1981-12-14 | 1981-12-14 | 冷間圧延薄鋼板の板面粗度制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58103905A true JPS58103905A (ja) | 1983-06-21 |
Family
ID=16419357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56200134A Pending JPS58103905A (ja) | 1981-12-14 | 1981-12-14 | 冷間圧延薄鋼板の板面粗度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58103905A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04238616A (ja) * | 1991-01-08 | 1992-08-26 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 |
| WO2009004005A1 (de) * | 2007-07-05 | 2009-01-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Walzen eines bandes in einer walzstrasse unter nutzung des letzen gerüsts der walzstrasse als zugverringerer |
| JP2015036426A (ja) * | 2013-08-12 | 2015-02-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛系めっき用鋼板の製造方法 |
-
1981
- 1981-12-14 JP JP56200134A patent/JPS58103905A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04238616A (ja) * | 1991-01-08 | 1992-08-26 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 |
| WO2009004005A1 (de) * | 2007-07-05 | 2009-01-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Walzen eines bandes in einer walzstrasse unter nutzung des letzen gerüsts der walzstrasse als zugverringerer |
| US8676371B2 (en) | 2007-07-05 | 2014-03-18 | Siemens Aktiengesellschaft | Rolling of a strip in a rolling train using the last stand of the rolling train as a tension reducer |
| JP2015036426A (ja) * | 2013-08-12 | 2015-02-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛系めっき用鋼板の製造方法 |
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