JPS5994527A - クラッド鋼板の熱変形阻止方法 - Google Patents
クラッド鋼板の熱変形阻止方法Info
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- JPS5994527A JPS5994527A JP20512682A JP20512682A JPS5994527A JP S5994527 A JPS5994527 A JP S5994527A JP 20512682 A JP20512682 A JP 20512682A JP 20512682 A JP20512682 A JP 20512682A JP S5994527 A JPS5994527 A JP S5994527A
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- JP
- Japan
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- steel plate
- deformation
- clad steel
- clad
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D1/00—Straightening, restoring form or removing local distortions of sheet metal or specific articles made therefrom; Stretching sheet metal combined with rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Straightening Metal Sheet-Like Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はクラツド鋼板の熱間圧延または熱処理後の空冷
時に発生する、母材と合せ板の熱収縮量の差による鋼板
の中方向の反り変形を矯正する方法に関する。
時に発生する、母材と合せ板の熱収縮量の差による鋼板
の中方向の反り変形を矯正する方法に関する。
通常クラツド鋼板の製造においては、熱間圧延後に、レ
ベラーで温間矯正した後、切断工程に送られるが、レベ
ラーによる温間矯正後の冷却過程で、母材と合せ材相互
の熱収縮量の差から、クラツド鋼板の巾方向に１００〜
５ Ｑ Ｑ ｍｍ程度の太きな反りが発生するため、そ
のｔま直ちに切断し１製品とすることが出来ない。この
反りはクラツド鋼板の長さ方向にも生じるが、一般に鋼
板長さは巾に比べ２〜８倍以上あるため、自重によりこ
の長さ方向の反りは小さくなる。このため通常は、５０
℃以下までレベラーで温間矯正を続ける方式や、一旦ラ
イン上から降ろして、ライン停止時に再び冷間矯正する
方法が採用されている。しかし前者すなわちライン上で
温間矯正をする方式には、連続生産ラインに大巾のダウ
ンタイム（約８０分／ｌ−スラブ）を生じる不利がある
。また後者のラインから降ろして冷間矯正をする方式は
、冷間であるため降伏点が上がり、通常に設備されてい
るレベラーでは、反りを完全に矯正することが困難であ
る。従って熱処理で降伏点を下げた後に矯正する方法が
一般に採用されているが、それだけ工程が多くなって大
巾なコストアップになる。
ベラーで温間矯正した後、切断工程に送られるが、レベ
ラーによる温間矯正後の冷却過程で、母材と合せ材相互
の熱収縮量の差から、クラツド鋼板の巾方向に１００〜
５ Ｑ Ｑ ｍｍ程度の太きな反りが発生するため、そ
のｔま直ちに切断し１製品とすることが出来ない。この
反りはクラツド鋼板の長さ方向にも生じるが、一般に鋼
板長さは巾に比べ２〜８倍以上あるため、自重によりこ
の長さ方向の反りは小さくなる。このため通常は、５０
℃以下までレベラーで温間矯正を続ける方式や、一旦ラ
イン上から降ろして、ライン停止時に再び冷間矯正する
方法が採用されている。しかし前者すなわちライン上で
温間矯正をする方式には、連続生産ラインに大巾のダウ
ンタイム（約８０分／ｌ−スラブ）を生じる不利がある
。また後者のラインから降ろして冷間矯正をする方式は
、冷間であるため降伏点が上がり、通常に設備されてい
るレベラーでは、反りを完全に矯正することが困難であ
る。従って熱処理で降伏点を下げた後に矯正する方法が
一般に採用されているが、それだけ工程が多くなって大
巾なコストアップになる。
本発明は上記間順を解決するためになされたものであっ
て、クラツド鋼板の熱間圧延または熱処理後に発生する
反り最について、予め冷却時の反°り発生量を予測し、
熱間圧延または熱処理後の温度の高い状態で、冷却時に
発生する反り変形と逆方向に所定量の変形を与えること
によって、冷却後に平坦な板を得る方法を提供するもの
である。
て、クラツド鋼板の熱間圧延または熱処理後に発生する
反り最について、予め冷却時の反°り発生量を予測し、
熱間圧延または熱処理後の温度の高い状態で、冷却時に
発生する反り変形と逆方向に所定量の変形を与えること
によって、冷却後に平坦な板を得る方法を提供するもの
である。
以下本発明について詳細に説明する。
クラツド鋼は熱間圧延直後の熱間矯正で平坦な板に矯正
しても、冷却過程で母材と合せ材の熱収縮量の差から大
きな巾方向の反りが発生する。第１図に、軟鋼（ｆ＆材
）とステンレス鋼（合せ材）の熱収縮率を示すが、熱収
縮差は熱間矯正温度域で０．１〜０．８係存在するため
、この場合は第２図に示すように、ステンレス鋼側が凹
になる反りが発生する。
しても、冷却過程で母材と合せ材の熱収縮量の差から大
きな巾方向の反りが発生する。第１図に、軟鋼（ｆ＆材
）とステンレス鋼（合せ材）の熱収縮率を示すが、熱収
縮差は熱間矯正温度域で０．１〜０．８係存在するため
、この場合は第２図に示すように、ステンレス鋼側が凹
になる反りが発生する。
本発明は前述のように、この熱収縮量の差から発生する
反り量をあらかじめ予測し、圧延直後の鋼板の変形抵抗
の低い段階で、冷却時の反り発生方向と逆方向に、予測
反り量だけ曲げ変形を与えて、冷却後に平坦な板を得る
方法である。
反り量をあらかじめ予測し、圧延直後の鋼板の変形抵抗
の低い段階で、冷却時の反り発生方向と逆方向に、予測
反り量だけ曲げ変形を与えて、冷却後に平坦な板を得る
方法である。
まず熱収縮差に起因する反り址は、材料力学の梁の問題
として（４）式で表される。即ち第８図より力のつり合
い、モーメントのつり合りの条件が（１）（２）式で表
される。また反り量Δｙは幾何学的に（８）式で表され
る。（１） （２） （ａ）式から結局反りｔは（４）
式で表される。ここで熱収縮差Δε鉱鋼板の長さが、巾
に対して長い場合、長さ方向の反りは自重で現れないと
すると、（５）式で表される。
として（４）式で表される。即ち第８図より力のつり合
い、モーメントのつり合りの条件が（１）（２）式で表
される。また反り量Δｙは幾何学的に（８）式で表され
る。（１） （２） （ａ）式から結局反りｔは（４）
式で表される。ここで熱収縮差Δε鉱鋼板の長さが、巾
に対して長い場合、長さ方向の反りは自重で現れないと
すると、（５）式で表される。
＝０ ・・・・・・（１）
＝０ ・・・・・・（２）
Ｒ’ ＝ （Ｒ−Δｙ）＋（−） ・・・・・・
（８） Ｗａ ここで Ｈ板厚（ｍｍ） σ 板厚方向応力（ｋｐ／！ＩＩｏ２）Ｅ ヤング率
（ｋｇ／ｍｍ”） ａ クラツド比率 Ｘ 曲げ中心位置（ｍｍ） ′ Ｘ 板厚方向位置（ｍｍ） Ｒ曲率半径 Δε母材と合せ材の熱収縮率差 ａｙ反り量（ｍｍ） Ｗ 板巾 （ｍｍ） ν ポアッソン比 ＪＬ単位長さＣＬ）当たりの収縮量（ａｍ ）Ｌ 単位
畏さ （ｍ＋ｎ） ΔＬ ６丁母材と合せ材の熱収縮率差 次に曲げ加工に必要なモーメントは、完全塑性状態で考
えると曲げ中心が母材中にある場合、第４図により力の
つり合い、モーメントのつり合い式（（Ｓ） （７）か
ら（８）式で表される。
（８） Ｗａ ここで Ｈ板厚（ｍｍ） σ 板厚方向応力（ｋｐ／！ＩＩｏ２）Ｅ ヤング率
（ｋｇ／ｍｍ”） ａ クラツド比率 Ｘ 曲げ中心位置（ｍｍ） ′ Ｘ 板厚方向位置（ｍｍ） Ｒ曲率半径 Δε母材と合せ材の熱収縮率差 ａｙ反り量（ｍｍ） Ｗ 板巾 （ｍｍ） ν ポアッソン比 ＪＬ単位長さＣＬ）当たりの収縮量（ａｍ ）Ｌ 単位
畏さ （ｍ＋ｎ） ΔＬ ６丁母材と合せ材の熱収縮率差 次に曲げ加工に必要なモーメントは、完全塑性状態で考
えると曲げ中心が母材中にある場合、第４図により力の
つり合い、モーメントのつり合い式（（Ｓ） （７）か
ら（８）式で表される。
＝０ ・・・・・・・・・ （Ｑ）＝０ ・
・・・・・・・・ （７）また曲げ中心Ｘが合せ材中に
ある場合、同様に（９）式で表される。
・・・・・・・・ （７）また曲げ中心Ｘが合せ材中に
ある場合、同様に（９）式で表される。
ここで
σＭ、母材の降伏応力（１ｆ／、♂）
σ８Ｙ 合せ材の降伏応力（噸４−）舅 曲げモー
メント 次にクラツド鋼を曲げ加工する場合のスプリングバック
量について示す。
メント 次にクラツド鋼を曲げ加工する場合のスプリングバック
量について示す。
材料に引張または圧縮を加えた場合の応力（σ）−ひす
み（ε）線図を第５図に示すがＡ、Ｂ間はフックの刀剣
σ＝Ｅ×εが成立する弾性変形の範囲で、降伏応力σ以
上の荷重で塑性変形が始まる。
み（ε）線図を第５図に示すがＡ、Ｂ間はフックの刀剣
σ＝Ｅ×εが成立する弾性変形の範囲で、降伏応力σ以
上の荷重で塑性変形が始まる。
０点まで変形させて除荷するとひずみは０点からＤ点に
スプリングバックする。このスプリングバック量（ΔＳ
）は（１１）式で表される。
スプリングバックする。このスプリングバック量（ΔＳ
）は（１１）式で表される。
すなわち
Ｅ−１
Ｍ＝−
Ｒ＝ｌゴ＝旦・１・Ｗ−Ｈ８
ＭＭ１２ （ｌｏ）
工：断面２次モーメント
（８）式ΔｙをΔＳにおきかえて
従って熱間にてクラツド鋼に与えるべき曲げ加工量はス
プリングバック量を考えて（１２）式となる。
プリングバック量を考えて（１２）式となる。
ΔＹ＝Δｙ＋ΔＳ （１２）以上よ
り第６図で示す円弧形状の架台上でクラツド鋼（土面−
軟鋼、下面−ステンレスのとき）に曲げモーメン）Ｍ（
８式または９式）に相当する負荷を加えて ΔＹだけ変
形させ、その後除荷する。
り第６図で示す円弧形状の架台上でクラツド鋼（土面−
軟鋼、下面−ステンレスのとき）に曲げモーメン）Ｍ（
８式または９式）に相当する負荷を加えて ΔＹだけ変
形させ、その後除荷する。
除荷後はΔＳだけスプリングバックするため反り量はΔ
ｙとなり、この反り量は冷却中の上下面の熱収縮差によ
り減少して室温では殆んど皆無となる。
ｙとなり、この反り量は冷却中の上下面の熱収縮差によ
り減少して室温では殆んど皆無となる。
次に曲げ加工に要する力は、加工方法、加工装置によっ
て異るが、簡単な例として第７図に示すような重しを乗
せて曲げ加工する場合を考えると、曲げモーメントと重
し重量の間係Ｉｆｆ （１３）と（１４）式％式％（４
） ただし Ｗ８＝ 重しの巾 （−ｆｉｌ） Ｇ＝ 重しの重量（ｋり） 従って、（８）式または（９）式から求まるモーメント
を（１４）式に代入すると重し重１ｔＧが決定される。
て異るが、簡単な例として第７図に示すような重しを乗
せて曲げ加工する場合を考えると、曲げモーメントと重
し重量の間係Ｉｆｆ （１３）と（１４）式％式％（４
） ただし Ｗ８＝ 重しの巾 （−ｆｉｌ） Ｇ＝ 重しの重量（ｋり） 従って、（８）式または（９）式から求まるモーメント
を（１４）式に代入すると重し重１ｔＧが決定される。
曲げ加工装置には、プレス、ケージフォーミング等種々
の方式がある。プロセスコンピュータニテ材料温度を形
測し熱収縮差により反り量（Δｙ）、材料の降伏応力（
σＭＹ、σ８Ｙ）、必要曲げモーメント（Ｍ）、スプリ
ングバック量（Δｓ）、曲げ変形址（ΔＹ）を計算して
曲げ加工装置のプリセットを行うことにより自動化がは
かれる。また熱間矯正温度は望ましくは高温である方が
軽い重量で簡単に加工できる。低温になれば、それだけ
加工型針が大きくな−リー困難になるので、ａｏｏｔ：
：以上が望まし込。
の方式がある。プロセスコンピュータニテ材料温度を形
測し熱収縮差により反り量（Δｙ）、材料の降伏応力（
σＭＹ、σ８Ｙ）、必要曲げモーメント（Ｍ）、スプリ
ングバック量（Δｓ）、曲げ変形址（ΔＹ）を計算して
曲げ加工装置のプリセットを行うことにより自動化がは
かれる。また熱間矯正温度は望ましくは高温である方が
軽い重量で簡単に加工できる。低温になれば、それだけ
加工型針が大きくな−リー困難になるので、ａｏｏｔ：
：以上が望まし込。
このような反り矯正は熱間圧延時のみならず、クラツド
板の溶体化処理などのような熱処理の直後にも応用して
優れた効果を挙げ得るものである。
板の溶体化処理などのような熱処理の直後にも応用して
優れた効果を挙げ得るものである。
次に本発明方法の実施例について説明する。
実施例は、第１表に示すクラツド鋼を熱間圧延した場合
の反り矯正である。第６図のライン配置で、クラツド鋼
を圧延機で２０ Ｘ ８０００ＸＩＯ０００ｍ、ｍに圧
延し、レベラーで矯正した後、鋼板を２イン外に移動し
て架台上に乗せる。この時の鋼板温度６００℃から母材
・合せ材それぞれの降伏応力が求まり、重し重量は（ｓ
） （１４）式から３３．６ ｔｏｎとなる。６００℃
で３３−（Ｓｔｏｐの重しを乗せて逆方向の曲げ変形を
与えた結果を第２表に示すが、負荷時の反り量は、−８
２６ｍｍとなり除荷時は一１５５ｒｎｍとなった。除荷
後室温まで冷却すると３０２ｎｎ’Ｌの巾方向の反り量
となった。本鋼板は重し矯正を実施しない場合には１８
４ｔｎｊｒＬの巾方向反りが発生し、一般設備のレベラ
ーでは平坦に矯正できないため、熱処理をして矯正する
必要があるが、８０ｍｍ程度の反り量であれば容易にレ
ベラーで平坦となり極めてすぐれた方法と言える。
の反り矯正である。第６図のライン配置で、クラツド鋼
を圧延機で２０ Ｘ ８０００ＸＩＯ０００ｍ、ｍに圧
延し、レベラーで矯正した後、鋼板を２イン外に移動し
て架台上に乗せる。この時の鋼板温度６００℃から母材
・合せ材それぞれの降伏応力が求まり、重し重量は（ｓ
） （１４）式から３３．６ ｔｏｎとなる。６００℃
で３３−（Ｓｔｏｐの重しを乗せて逆方向の曲げ変形を
与えた結果を第２表に示すが、負荷時の反り量は、−８
２６ｍｍとなり除荷時は一１５５ｒｎｍとなった。除荷
後室温まで冷却すると３０２ｎｎ’Ｌの巾方向の反り量
となった。本鋼板は重し矯正を実施しない場合には１８
４ｔｎｊｒＬの巾方向反りが発生し、一般設備のレベラ
ーでは平坦に矯正できないため、熱処理をして矯正する
必要があるが、８０ｍｍ程度の反り量であれば容易にレ
ベラーで平坦となり極めてすぐれた方法と言える。
第１表
実験条件
第２表 実験結果
以上の実施例はステンレス鋼と軟鋼とのクラツド鋼につ
いて行なった例であるが、この他ＣｊｕやＴｉ材など種
々のクラツド材についても同様であることは言うまでも
ない。
いて行なった例であるが、この他ＣｊｕやＴｉ材など種
々のクラツド材についても同様であることは言うまでも
ない。
本発明は、以上説明したように、クラツド鋼板の冷却時
の反り変形量を予め計算によって予測し、同時にこれを
矯正するだめの逆方向への変形力を求めて、クラツド鋼
板が未だ高温状態にある間にその変形力を加えることに
よって、冷却後にレベラーによって矯正し得る程度の反
り量とすることを可能とする、工業上極めて有効なりラ
ッド鋼板の形状矯正法である。
の反り変形量を予め計算によって予測し、同時にこれを
矯正するだめの逆方向への変形力を求めて、クラツド鋼
板が未だ高温状態にある間にその変形力を加えることに
よって、冷却後にレベラーによって矯正し得る程度の反
り量とすることを可能とする、工業上極めて有効なりラ
ッド鋼板の形状矯正法である。
第１図はステンレスクラツド鋼のステンレス鋼（合せ材
）と軟鋼（母材）の熱収縮率を示す図面、第２図はステ
ンレスクラツド鋼の反り形状の説明図・ 第８図は熱収縮差に起因する反りの状態を示し、第４図
は熱間矯正状態を示す説明図、 第５図は応力−歪線図、 第６図は負荷時、除去時の反り量、 第７図は重しによる曲げ加工の説明図、第８図は実施例
の説Ｆ！Ａ図である。 １・・・クラッド母材、２・・・クラッド合せ材、８・
・・クラッド（母材＋合せ材）、４・・・重し、５・・
・圧延機、６・・・レベラー、？・・・架台。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第Ｓ図
）と軟鋼（母材）の熱収縮率を示す図面、第２図はステ
ンレスクラツド鋼の反り形状の説明図・ 第８図は熱収縮差に起因する反りの状態を示し、第４図
は熱間矯正状態を示す説明図、 第５図は応力−歪線図、 第６図は負荷時、除去時の反り量、 第７図は重しによる曲げ加工の説明図、第８図は実施例
の説Ｆ！Ａ図である。 １・・・クラッド母材、２・・・クラッド合せ材、８・
・・クラッド（母材＋合せ材）、４・・・重し、５・・
・圧延機、６・・・レベラー、？・・・架台。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第Ｓ図
Claims (1)
- Ｌ 熱間圧延または熱処理後のクラツド鋼板の空冷時に
発生する反り変形の矯正にあたり、上記熱間圧延または
熱処理後の高温状態にあるクラツド鋼板に、冷却時に発
生する反りと逆方向に、予測される冷却時の反り量相当
程度の変形量を与えることを特徴とするクラツド鋼板の
形状矯正方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20512682A JPS5994527A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | クラッド鋼板の熱変形阻止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20512682A JPS5994527A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | クラッド鋼板の熱変形阻止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5994527A true JPS5994527A (ja) | 1984-05-31 |
| JPS6147608B2 JPS6147608B2 (ja) | 1986-10-20 |
Family
ID=16501853
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20512682A Granted JPS5994527A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | クラッド鋼板の熱変形阻止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5994527A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0224587A1 (en) * | 1984-12-03 | 1987-06-10 | Kawasaki Steel Corporation | Method of correcting warping of two-layer clad metal plate |
| JP2015104730A (ja) * | 2013-11-28 | 2015-06-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド金属板の製造方法及び製造装置 |
| CN116618531A (zh) * | 2023-07-24 | 2023-08-22 | 常州钢劲型钢股份有限公司 | 一种曲线输电塔钢结构加工用矫正装置及方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5115832A (ja) * | 1974-07-30 | 1976-02-07 | Toshiba Denki Kigu Kk | Ekitainenryonenshosochi |
-
1982
- 1982-11-22 JP JP20512682A patent/JPS5994527A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5115832A (ja) * | 1974-07-30 | 1976-02-07 | Toshiba Denki Kigu Kk | Ekitainenryonenshosochi |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0224587A1 (en) * | 1984-12-03 | 1987-06-10 | Kawasaki Steel Corporation | Method of correcting warping of two-layer clad metal plate |
| JP2015104730A (ja) * | 2013-11-28 | 2015-06-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド金属板の製造方法及び製造装置 |
| CN116618531A (zh) * | 2023-07-24 | 2023-08-22 | 常州钢劲型钢股份有限公司 | 一种曲线输电塔钢结构加工用矫正装置及方法 |
| CN116618531B (zh) * | 2023-07-24 | 2023-12-15 | 常州钢劲型钢股份有限公司 | 一种曲线输电塔钢结构加工用矫正装置及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6147608B2 (ja) | 1986-10-20 |
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