JPS62133053A - チタン合金圧延板の熱処理方法 - Google Patents
チタン合金圧延板の熱処理方法Info
- Publication number
- JPS62133053A JPS62133053A JP27222085A JP27222085A JPS62133053A JP S62133053 A JPS62133053 A JP S62133053A JP 27222085 A JP27222085 A JP 27222085A JP 27222085 A JP27222085 A JP 27222085A JP S62133053 A JPS62133053 A JP S62133053A
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- rolled
- titanium alloy
- alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はチタン合金圧延板の熱処理方法に関し、殊に機
械的強度及び平坦性の優れたチタン合金板を得ることの
できる熱！Ａ埋方法に関するものである。
械的強度及び平坦性の優れたチタン合金板を得ることの
できる熱！Ａ埋方法に関するものである。
［従来の技術］
Ｔ ｉ −６Ａ １−４ ＶやＴｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−
３Ｓ ｎ −３Ａ １等に代表されるチタン合金板は軽
量で且つ優れた機械的特性を有しているところから、航
空機のボディー材等をはじめとしてその需要は急速に増
大してきている。
３Ｓ ｎ −３Ａ １等に代表されるチタン合金板は軽
量で且つ優れた機械的特性を有しているところから、航
空機のボディー材等をはじめとしてその需要は急速に増
大してきている。
ところで熱間圧延又は冷間圧延によって得られるチタン
合金板は、殆んどの場合適当な熱処理（多くは溶体化処
理、及びそれに引き続く時効処理や焼鈍処理）を施すこ
とによって製品化されており、特に溶体化処理はチタン
合金板の強度を高める（例えば焼鈍状態の１２０〜１５
０％程度に上昇）うえで非常に有効な手段であるとされ
ている。例えば（α＋β）型やβ型のチタン合金圧延板
の溶体化処理は、（α＋β）域（β変態点の下約１５〜
１００℃程度）或はβ域（β変態点の上約１５〜１００
℃）に加熱した後急冷することによって行なわれ、α′
相やＭｅｔａｓｔａｂｌｅβ相を未変態のまま常温状態
で保持せしめる為の処理として位置付けられており、高
温域からできるだけ高速で冷却するのがよく、従りて水
焼入れが最も良い結果を与えるとされている。
合金板は、殆んどの場合適当な熱処理（多くは溶体化処
理、及びそれに引き続く時効処理や焼鈍処理）を施すこ
とによって製品化されており、特に溶体化処理はチタン
合金板の強度を高める（例えば焼鈍状態の１２０〜１５
０％程度に上昇）うえで非常に有効な手段であるとされ
ている。例えば（α＋β）型やβ型のチタン合金圧延板
の溶体化処理は、（α＋β）域（β変態点の下約１５〜
１００℃程度）或はβ域（β変態点の上約１５〜１００
℃）に加熱した後急冷することによって行なわれ、α′
相やＭｅｔａｓｔａｂｌｅβ相を未変態のまま常温状態
で保持せしめる為の処理として位置付けられており、高
温域からできるだけ高速で冷却するのがよく、従りて水
焼入れが最も良い結果を与えるとされている。
［発明が解決しようとする問題点］
上記の様なチタン合金板を得る場合、従来は熱間若しく
は冷間圧延して得たチタン合金製圧延板を直ちに熱処理
炉へ装入し溶体化処理を施している。ところか圧延工程
では■圧延素材の温度分布、■圧延ロールの形状（寸法
精度や摩耗による変形、更には圧延時の変形を含む）の
不均整、■該ロールの摩擦係数のばらつき等が要因とな
って圧延仮に歪を生じることが確認されており、平坦度
の高い圧延板を得ることは容易でない。この様な歪の解
消法として、例えば圧延後に温間或は冷間のレヘラーや
プレス処理を施して歪を矯正する方法も提案されてはい
るものの、これらの方法では見掛は上の平坦度が改善さ
れるだけであって残留応力が残されている為、板を切断
したときに再び歪が生じてくる。しかも溶体化処理温度
までの昇温過程で生じる熱応力が上記残留応力と複雑に
絡み合って複雑な歪状態となり、更にはその後の急冷工
程で冷却速度にばらつきが生じた場合は、該冷却速度の
相違による残留応力も加わって製品板の歪は一段と大き
なものとなる。
は冷間圧延して得たチタン合金製圧延板を直ちに熱処理
炉へ装入し溶体化処理を施している。ところか圧延工程
では■圧延素材の温度分布、■圧延ロールの形状（寸法
精度や摩耗による変形、更には圧延時の変形を含む）の
不均整、■該ロールの摩擦係数のばらつき等が要因とな
って圧延仮に歪を生じることが確認されており、平坦度
の高い圧延板を得ることは容易でない。この様な歪の解
消法として、例えば圧延後に温間或は冷間のレヘラーや
プレス処理を施して歪を矯正する方法も提案されてはい
るものの、これらの方法では見掛は上の平坦度が改善さ
れるだけであって残留応力が残されている為、板を切断
したときに再び歪が生じてくる。しかも溶体化処理温度
までの昇温過程で生じる熱応力が上記残留応力と複雑に
絡み合って複雑な歪状態となり、更にはその後の急冷工
程で冷却速度にばらつきが生じた場合は、該冷却速度の
相違による残留応力も加わって製品板の歪は一段と大き
なものとなる。
この様な状況であるから、例えばＡＭＳ規格で定められ
ている急峻度［第２図の（Ｈ／Ｌ）Ｘ１００（％）で求
められる歪の程度］≦３〜５％といった要請には到底応
することができない。
ている急峻度［第２図の（Ｈ／Ｌ）Ｘ１００（％）で求
められる歪の程度］≦３〜５％といった要請には到底応
することができない。
本発明はこうした事情に着目してなされたものてあって
、その目的は、高レベルの平坦度を有するばかりでなく
残留応力の解消されたチタン合金板を安定して製造する
ことのできる熱処理方法を提供しようとするものである
。
、その目的は、高レベルの平坦度を有するばかりでなく
残留応力の解消されたチタン合金板を安定して製造する
ことのできる熱処理方法を提供しようとするものである
。
［問題点を解決する為の手段］
本発明に係る熱処理方法の構成は、チタン合金圧延板を
高温で溶体化処理した後、必要により時効処理を行なう
熱処理方法において、溶体化処理に先立って圧延歪を矯
正しつつ歪取り焼鈍を行ない次いで該チタン合金板を、
通気性空間を残したスペーサを介して積層し溶体化処理
するところに要旨を有するものである。
高温で溶体化処理した後、必要により時効処理を行なう
熱処理方法において、溶体化処理に先立って圧延歪を矯
正しつつ歪取り焼鈍を行ない次いで該チタン合金板を、
通気性空間を残したスペーサを介して積層し溶体化処理
するところに要旨を有するものである。
［作用〕
上記の構成からも明らかな様に本発明では、■溶体化処
理に先立って圧延歪を矯正しつつ歪取り・焼鈍を行なう
ところに第１の特徴があり、更に■溶体化処理に当たっ
てはチタン合金板を、通気性空間を与える為のスペーサ
を介して積層し昇温及び急冷を行なうところに第２の特
徴を有するものであり、以下夫々の構成につきその作用
を説明する。
理に先立って圧延歪を矯正しつつ歪取り・焼鈍を行なう
ところに第１の特徴があり、更に■溶体化処理に当たっ
てはチタン合金板を、通気性空間を与える為のスペーサ
を介して積層し昇温及び急冷を行なうところに第２の特
徴を有するものであり、以下夫々の構成につきその作用
を説明する。
まず上記■の特徴的構成は、圧延工程で生じた歪及び残
留応力を解消するうえで極めて重要な工程である。即ち
圧延工程では前述の如き種々の因子により圧延板に見掛
は上の外部歪が生じると共に外部に表われない残留応力
が生じ、最終製品の平坦度を低下させる最大の原因とな
るが、本発明では溶体化処理に先立って圧延歪を矯正し
つつ歪取り焼鈍を行なうことによって、上記の平坦度低
下要因の解消を図っている。具体的には、圧延を終えた
チタン合金板を平坦度の高い例えば鋼板等に挟み込んで
加圧しつつ６００〜８５０℃程度の温度で％〜５時間程
度の熱処理に付し、圧延歪を矯正して平坦度を高めると
共に残留応力の解消（ストレスフリー化）が行なわれる
。この処理によってチタン合金圧延板には平坦でストレ
スフリーの状態が与えられる。
留応力を解消するうえで極めて重要な工程である。即ち
圧延工程では前述の如き種々の因子により圧延板に見掛
は上の外部歪が生じると共に外部に表われない残留応力
が生じ、最終製品の平坦度を低下させる最大の原因とな
るが、本発明では溶体化処理に先立って圧延歪を矯正し
つつ歪取り焼鈍を行なうことによって、上記の平坦度低
下要因の解消を図っている。具体的には、圧延を終えた
チタン合金板を平坦度の高い例えば鋼板等に挟み込んで
加圧しつつ６００〜８５０℃程度の温度で％〜５時間程
度の熱処理に付し、圧延歪を矯正して平坦度を高めると
共に残留応力の解消（ストレスフリー化）が行なわれる
。この処理によってチタン合金圧延板には平坦でストレ
スフリーの状態が与えられる。
次に上記■の特徴的構成は、溶体化処理工程における昇
温速度及び急冷速度のばらつきに起因する歪及び残留応
力の発生を防止する為に定められたものである。即ち前
記■の構成により圧延板の歪及び残留応力を解消したと
しても、引続いて行なわれる溶体化処理工程で再び歪や
残留応力が生ずる様なことがあると、本発明の目的を達
成することができないので、該■の構成を付加すること
により溶体化処理時に生じ得る歪及び残留応力の発生を
阻止している。こうした目的を達成する為本発明では、
例えば第１図に示す如く、焼鈍を終えた複数枚のチタン
合金圧延板１，１．・・・を、通気性空間を残す為に介
装されるスペーサ２（図例では矩形断面の鋼管２ａと鋼
棒２ｂを格子状に組付けた構成のものを示している）を
介して積層し、溶体化処理炉内の載置台３上に乗せて昇
温−保熱溶体化処理を行なった後、炉から出して水等に
より急冷を行なう方法を採用する。しかして図示する如
くチタン合金圧延板１をスペーサ２を介して非接触状態
で積層しておけば、昇温の為の熱気流がスペーサ２によ
って形成される隙間を通して圧延板１の全面に迅速に行
き渡る為、圧延板１全体をむらなく昇温させることかで
き、また急冷時には上記隙間を通して冷媒を圧延板１の
全面にすばやく行き渡らせることができる為圧延板全体
をむらなく急冷させることができ、昇温速度や急冷速度
のばらつきによって生ずる歪や残留応力の発生を阻止す
ることができる。尚スペーサ２の材質や形状等には格別
の制約はなく、要は圧延板１の全面に熱気流及び冷媒が
すみやかに行き渡る為の空間を形成し得るものであれば
どの様なものでもよい。しかし加熱及び冷却効率の向上
が製品品質に好結果をもたらすという溶体化処理本来の
特性に鑑みれば、できるだけ熱容量が小さくなる様な形
状特性の素材（管状物、断面コ字状、Ｌ字状、Ｈ状等）
を格子状に組付けたスペーサが最適と言える。
温速度及び急冷速度のばらつきに起因する歪及び残留応
力の発生を防止する為に定められたものである。即ち前
記■の構成により圧延板の歪及び残留応力を解消したと
しても、引続いて行なわれる溶体化処理工程で再び歪や
残留応力が生ずる様なことがあると、本発明の目的を達
成することができないので、該■の構成を付加すること
により溶体化処理時に生じ得る歪及び残留応力の発生を
阻止している。こうした目的を達成する為本発明では、
例えば第１図に示す如く、焼鈍を終えた複数枚のチタン
合金圧延板１，１．・・・を、通気性空間を残す為に介
装されるスペーサ２（図例では矩形断面の鋼管２ａと鋼
棒２ｂを格子状に組付けた構成のものを示している）を
介して積層し、溶体化処理炉内の載置台３上に乗せて昇
温−保熱溶体化処理を行なった後、炉から出して水等に
より急冷を行なう方法を採用する。しかして図示する如
くチタン合金圧延板１をスペーサ２を介して非接触状態
で積層しておけば、昇温の為の熱気流がスペーサ２によ
って形成される隙間を通して圧延板１の全面に迅速に行
き渡る為、圧延板１全体をむらなく昇温させることかで
き、また急冷時には上記隙間を通して冷媒を圧延板１の
全面にすばやく行き渡らせることができる為圧延板全体
をむらなく急冷させることができ、昇温速度や急冷速度
のばらつきによって生ずる歪や残留応力の発生を阻止す
ることができる。尚スペーサ２の材質や形状等には格別
の制約はなく、要は圧延板１の全面に熱気流及び冷媒が
すみやかに行き渡る為の空間を形成し得るものであれば
どの様なものでもよい。しかし加熱及び冷却効率の向上
が製品品質に好結果をもたらすという溶体化処理本来の
特性に鑑みれば、できるだけ熱容量が小さくなる様な形
状特性の素材（管状物、断面コ字状、Ｌ字状、Ｈ状等）
を格子状に組付けたスペーサが最適と言える。
何れにしても本発明によれば、前述の如く溶体化処理前
に圧延歪の矯正と歪取り焼鈍を施すことによって圧延時
の歪と残留応力を合わせて解消し、且つ溶体化処理時に
おける加熱、急冷を均一に進行させることによって新た
な歪及び残留応力の発生を阻止したから、ＡＭＳ規格の
要求急峻度を満足する優れた平坦度（０，５％以下）を
有し且つ残留応力が実質的に存在しないチタン合金板を
提供し得ることになった。尚本発明では前述の如く溶体
化処理までの熱処理工程を改善したところに特徴を有す
るものであり、必要であればその夜更に時効処理や焼鈍
処理を施してチタン合金板の物性を更に改善することも
勿論可能である。また本発明が適用されるチタン合金板
とは、上記の趣旨からも明らかな様に溶体化処理による
物性改善効果が期待されるすべてのチタン合金板を総称
するが、代表的なものとしてはＴ ｉ −６Ａ Ｉ −
４Ｖ、Ｔｉ−６ＡＩ−６Ｖ−２Ｓｎ、Ｔｉ −６Ａ１−
２３ｎ−４Ｚｒ−２Ｍｏ、Ｔｉ−８ＡＴｉ−８ＡＩ−Ｉ
、Ｔｉ−１５Ｍｏ−５Ｚｒ−３Ａ１．Ｔｉ−１５Ｖ−３
Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ、Ｔｉ−１３Ｖ−１１Ｃｒ−３Ａ
１等が例示される。
に圧延歪の矯正と歪取り焼鈍を施すことによって圧延時
の歪と残留応力を合わせて解消し、且つ溶体化処理時に
おける加熱、急冷を均一に進行させることによって新た
な歪及び残留応力の発生を阻止したから、ＡＭＳ規格の
要求急峻度を満足する優れた平坦度（０，５％以下）を
有し且つ残留応力が実質的に存在しないチタン合金板を
提供し得ることになった。尚本発明では前述の如く溶体
化処理までの熱処理工程を改善したところに特徴を有す
るものであり、必要であればその夜更に時効処理や焼鈍
処理を施してチタン合金板の物性を更に改善することも
勿論可能である。また本発明が適用されるチタン合金板
とは、上記の趣旨からも明らかな様に溶体化処理による
物性改善効果が期待されるすべてのチタン合金板を総称
するが、代表的なものとしてはＴ ｉ −６Ａ Ｉ −
４Ｖ、Ｔｉ−６ＡＩ−６Ｖ−２Ｓｎ、Ｔｉ −６Ａ１−
２３ｎ−４Ｚｒ−２Ｍｏ、Ｔｉ−８ＡＴｉ−８ＡＩ−Ｉ
、Ｔｉ−１５Ｍｏ−５Ｚｒ−３Ａ１．Ｔｉ−１５Ｖ−３
Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ、Ｔｉ−１３Ｖ−１１Ｃｒ−３Ａ
１等が例示される。
［実施例］
実施例１
β型合金の代表例としてＴｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ
−３ＡＩを選択し、９５０℃で熱間圧延を行なって１１
ｔｘｌ１５０’ ｘ２０００’ （ｌｌＩｌｍ）の
チタン合金熱延板を製造した。この熱延板の歪はＡＭＳ
規格の急峻度で１０％の反りを生じていた。
−３ＡＩを選択し、９５０℃で熱間圧延を行なって１１
ｔｘｌ１５０’ ｘ２０００’ （ｌｌＩｌｍ）の
チタン合金熱延板を製造した。この熱延板の歪はＡＭＳ
規格の急峻度で１０％の反りを生じていた。
この熱延板５枚を重ね合わせ、５０ｔ×１２００ｗｘ
２５００’ （ｍｍ）の鋼板により上下を挟んだ状態
で７００℃Ｘ２ｈｒの熱処理を行ない、圧延歪の矯正と
歪取り焼鈍を行なった。その結果、焼鈍後の歪は０．５
％以下の急峻度に改善された。
２５００’ （ｍｍ）の鋼板により上下を挟んだ状態
で７００℃Ｘ２ｈｒの熱処理を行ない、圧延歪の矯正と
歪取り焼鈍を行なった。その結果、焼鈍後の歪は０．５
％以下の急峻度に改善された。
その後第１図に示す如く、鋼製の角パイプ（板厚５ｍｍ
、５０ｍｍ角）と鋼棒を格子状に組付けたスペーサを各
合金板の間に挟み込み、８００℃×１５分の加熱と水冷
による溶体化処理を行なった。この間（昇温中及び水焼
入れを通して）新たな歪は全く発生せず、０．５％以下
の急峻度を維持していた。即ち得られたチタン合金板は
、ＡＭＳ４９１４で規定される「急峻度く３％」の要求
を十分に満足するものである。
、５０ｍｍ角）と鋼棒を格子状に組付けたスペーサを各
合金板の間に挟み込み、８００℃×１５分の加熱と水冷
による溶体化処理を行なった。この間（昇温中及び水焼
入れを通して）新たな歪は全く発生せず、０．５％以下
の急峻度を維持していた。即ち得られたチタン合金板は
、ＡＭＳ４９１４で規定される「急峻度く３％」の要求
を十分に満足するものである。
実施例２
α＋β型合金の代表例としてＴ ｉ −６Ａ Ｉ −４
■を選択し、９５０℃で熱間圧延を行なって２０ｔｘ６
００’ ｘ２５００虐 （ｍｍ）のチタン合金熱延板を
製造した。この熱延板は８％の急峻度でうねりが生じて
おり、且つ各位置における残留応力をＸ線法により測定
したところ、１０〜２０Ｋｇｆ／ｍｍ２の引張りと圧縮
の両応力を有していることが確認された。
■を選択し、９５０℃で熱間圧延を行なって２０ｔｘ６
００’ ｘ２５００虐 （ｍｍ）のチタン合金熱延板を
製造した。この熱延板は８％の急峻度でうねりが生じて
おり、且つ各位置における残留応力をＸ線法により測定
したところ、１０〜２０Ｋｇｆ／ｍｍ２の引張りと圧縮
の両応力を有していることが確認された。
この熱延板５枚を重ね合わせ、１００ｔ×８００’ ｘ
３０００’ （ｍｍ）の鋼板で上下を挟み７０５℃Ｘ
２ｈｒの熱処理を行ない熱延歪の矯正と歪取りの為の焼
鈍を行なった。その結果焼鈍後の急峻度は約１％に改善
され、且つ残留応力も０．５ Ｋｇｆ／ ｍ ２以下の
ほぼストレスフリー状態に改善された。
３０００’ （ｍｍ）の鋼板で上下を挟み７０５℃Ｘ
２ｈｒの熱処理を行ない熱延歪の矯正と歪取りの為の焼
鈍を行なった。その結果焼鈍後の急峻度は約１％に改善
され、且つ残留応力も０．５ Ｋｇｆ／ ｍ ２以下の
ほぼストレスフリー状態に改善された。
上記で得た焼鈍板を実施例１と同様にスペーサを介して
重ね合わせて溶体化処理（９５０℃×ｌｈｒの加熱後水
で急冷）を行なった。この間チタン合金板に新たな歪や
残留応力の発生は全く認められず、処理後の急峻度は０
．５％以下の値を維持していた。
重ね合わせて溶体化処理（９５０℃×ｌｈｒの加熱後水
で急冷）を行なった。この間チタン合金板に新たな歪や
残留応力の発生は全く認められず、処理後の急峻度は０
．５％以下の値を維持していた。
該処理板を再度７０５℃ｘ２ｈｒ（ＦＣ）の焼鈍処理に
付したところ、得られたチタン合金板の急峻度は０，５
％以下、残留応力は０．５ Ｋｇｆ ／ ｍｍ２以下を
夫々維持していた。
付したところ、得られたチタン合金板の急峻度は０，５
％以下、残留応力は０．５ Ｋｇｆ ／ ｍｍ２以下を
夫々維持していた。
第１表は上記の実験で得た結果より急峻度と残留応力を
抜粋して示したものであり、本発明の優れた効果を確認
することができる。
抜粋して示したものであり、本発明の優れた効果を確認
することができる。
［発明の効果］
本発明は以上の様に構成されており、優れた平坦度を示
し且つ残留応力の実質的に存在しない高強度のチタン合
金板を安定して提供し得ることになった。
し且つ残留応力の実質的に存在しない高強度のチタン合
金板を安定して提供し得ることになった。
第１図は本発明における溶体化処理時の圧延板積層状況
を例示する斜視図、第２図はＡＭＳで規定される急峻度
の算定法を示す説明図である。 １・・・チタン合金製圧延板
を例示する斜視図、第２図はＡＭＳで規定される急峻度
の算定法を示す説明図である。 １・・・チタン合金製圧延板
Claims (1)
- チタン合金圧延板を高温で溶体化処理した後、必要によ
り時効処理を行なう熱処理方法において、溶体化処理に
先立って圧延歪を矯正しつつ歪取り焼鈍を行ない次いで
該チタン合金板を、通気性空間を残したスペーサを介し
て積層し溶体化処理することを特徴とするチタン合金圧
延板の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27222085A JPS62133053A (ja) | 1985-12-03 | 1985-12-03 | チタン合金圧延板の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27222085A JPS62133053A (ja) | 1985-12-03 | 1985-12-03 | チタン合金圧延板の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62133053A true JPS62133053A (ja) | 1987-06-16 |
Family
ID=17510783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27222085A Pending JPS62133053A (ja) | 1985-12-03 | 1985-12-03 | チタン合金圧延板の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62133053A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02258960A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-10-19 | Seiko Instr Inc | 鏡面を有するチタン合金の製造方法 |
| FR2696957A1 (fr) * | 1992-10-21 | 1994-04-22 | Snecma | Procédé de formage de pièces en alliages à base de titane. |
| WO2007127073A2 (en) * | 2006-04-28 | 2007-11-08 | Medtronic, Inc. | System and method for producing component for medical device |
| CN102172638A (zh) * | 2010-12-28 | 2011-09-07 | 西部钛业有限责任公司 | 一种控制轧制钛及钛合金薄板镰刀弯的方法 |
| CN103341527A (zh) * | 2013-05-22 | 2013-10-09 | 宝鸡力兴钛业科技有限公司 | 一种钛板的简便矫形装置及方法 |
| CN110438324A (zh) * | 2019-08-23 | 2019-11-12 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种用于冷轧钛板的真空退火方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5042092U (ja) * | 1973-08-20 | 1975-04-28 | ||
| JPS5026105B1 (ja) * | 1970-03-17 | 1975-08-28 | ||
| JPS584917U (ja) * | 1982-05-04 | 1983-01-13 | 松下電器産業株式会社 | 冷暖房装置 |
| JPS60128254A (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-09 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 表面エツチング性に優れ，かつ残留応力の少ないチタン平坦材の製造方法 |
-
1985
- 1985-12-03 JP JP27222085A patent/JPS62133053A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5026105B1 (ja) * | 1970-03-17 | 1975-08-28 | ||
| JPS5042092U (ja) * | 1973-08-20 | 1975-04-28 | ||
| JPS584917U (ja) * | 1982-05-04 | 1983-01-13 | 松下電器産業株式会社 | 冷暖房装置 |
| JPS60128254A (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-09 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 表面エツチング性に優れ，かつ残留応力の少ないチタン平坦材の製造方法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02258960A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-10-19 | Seiko Instr Inc | 鏡面を有するチタン合金の製造方法 |
| FR2696957A1 (fr) * | 1992-10-21 | 1994-04-22 | Snecma | Procédé de formage de pièces en alliages à base de titane. |
| WO2007127073A2 (en) * | 2006-04-28 | 2007-11-08 | Medtronic, Inc. | System and method for producing component for medical device |
| WO2007127073A3 (en) * | 2006-04-28 | 2008-04-10 | Medtronic Inc | System and method for producing component for medical device |
| CN102172638A (zh) * | 2010-12-28 | 2011-09-07 | 西部钛业有限责任公司 | 一种控制轧制钛及钛合金薄板镰刀弯的方法 |
| CN103341527A (zh) * | 2013-05-22 | 2013-10-09 | 宝鸡力兴钛业科技有限公司 | 一种钛板的简便矫形装置及方法 |
| CN110438324A (zh) * | 2019-08-23 | 2019-11-12 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种用于冷轧钛板的真空退火方法 |
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