JPH0347604A - α型チタン合金薄板の製造方法 - Google Patents
α型チタン合金薄板の製造方法Info
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、難加工性材料の一つであるＴｉ ５Ａｔ
２．５Ｓｎ、Ｔｉ−５ＡＩ−２，５ＳｎＥＬＩ、Ｔｉ
−４〜６％ＡＩなどのａ型チタン合金の薄板を効率よく
！１遺する方法に関する。
２．５Ｓｎ、Ｔｉ−５ＡＩ−２，５ＳｎＥＬＩ、Ｔｉ
−４〜６％ＡＩなどのａ型チタン合金の薄板を効率よく
！１遺する方法に関する。
（従来の技術）
従来は鍛造によりスラブを製造し、連続ストリップミル
で熱延コイルを製造し、引き続いて焼鈍した後、冷延ミ
ルでα型チタン合金薄板を製造していた。この際、熱延
に際しては熱間加工性の確保のために１０５０℃以上の
β域への加熱を余儀なくされていた。また、熱延板は圧
延方向と圧延と直角方向との機械的性質の差Δδが１５
ｋｇｆ／ａｍ２と異方性が大きく、さらに冷延工程で
１籠穂以下の薄板を製造するためには冷延の間に４回以
上歪取焼鈍工程を入れなければならず、製造価格の上昇
、製造工期の長期化が不可避であった。
で熱延コイルを製造し、引き続いて焼鈍した後、冷延ミ
ルでα型チタン合金薄板を製造していた。この際、熱延
に際しては熱間加工性の確保のために１０５０℃以上の
β域への加熱を余儀なくされていた。また、熱延板は圧
延方向と圧延と直角方向との機械的性質の差Δδが１５
ｋｇｆ／ａｍ２と異方性が大きく、さらに冷延工程で
１籠穂以下の薄板を製造するためには冷延の間に４回以
上歪取焼鈍工程を入れなければならず、製造価格の上昇
、製造工期の長期化が不可避であった。
時開１＠６２−５４５０８号公報には、ａ＋β型チタン
合金薄板を連続ミルで製造し、切板にしてそれと直交す
る方向に交差圧延する方法が開示されている。しかしな
がら、単にＦ熱間圧延帯を幅方向に切断した後、８００
〜９７０℃で前記圧延と直交する方向に７０％以上の圧
延をするａ＋β型チグチ２フ ａ型チタン合金については全く触れられていない。
合金薄板を連続ミルで製造し、切板にしてそれと直交す
る方向に交差圧延する方法が開示されている。しかしな
がら、単にＦ熱間圧延帯を幅方向に切断した後、８００
〜９７０℃で前記圧延と直交する方向に７０％以上の圧
延をするａ＋β型チグチ２フ ａ型チタン合金については全く触れられていない。
（発明が解決しようとする課題）
以上のように、ａ型チタン合金はＡＩが多量に含まれて
いるために、熱間加工性のみならず冷間加工性、冷間成
形性も悪く、所望の薄板製造に多大の労力と期間を要し
、製造価格が＾くなる１本発明は、この従来の問題点を
解決するａ型ナタン合金薄板の製造方法を提供する。
いるために、熱間加工性のみならず冷間加工性、冷間成
形性も悪く、所望の薄板製造に多大の労力と期間を要し
、製造価格が＾くなる１本発明は、この従来の問題点を
解決するａ型ナタン合金薄板の製造方法を提供する。
（課題を解決するための手段）
本発明は、連続ストリップミルで熱延コイルを製造し、
コイルを切板状に切断し、鋼板を被覆版として熱延方向
と直交する方向に８００℃以上１０００℃以下の加熱温
度、４０％以上９０％以下の圧延率で切板をパック圧延
するａ型チタン合金薄板の・製造方法である．熱延コイ
ルまたは切板を１０３０℃以上１１００℃以下で２０分
〜１時間容体化処理し、水焼入を行った後、５００℃以
上６（）０℃以下で歪取焼鈍し、その後パック圧延する
こと、パック圧延後７００℃以上９００℃以下の焼鈍を
好うことはいずれも好ましい。
コイルを切板状に切断し、鋼板を被覆版として熱延方向
と直交する方向に８００℃以上１０００℃以下の加熱温
度、４０％以上９０％以下の圧延率で切板をパック圧延
するａ型チタン合金薄板の・製造方法である．熱延コイ
ルまたは切板を１０３０℃以上１１００℃以下で２０分
〜１時間容体化処理し、水焼入を行った後、５００℃以
上６（）０℃以下で歪取焼鈍し、その後パック圧延する
こと、パック圧延後７００℃以上９００℃以下の焼鈍を
好うことはいずれも好ましい。
（作用）
本発明法においては、連続ス） ＋７ツプミルで熱延コ
イルを製造した後、従来法のように冷延ミルで薄板を製
造するのではなく、コイルを切板状に切断し、鋼板を被
覆板として熱延方向と直交する方向に切板をパック圧延
することにより薄板を製造する。
イルを製造した後、従来法のように冷延ミルで薄板を製
造するのではなく、コイルを切板状に切断し、鋼板を被
覆板として熱延方向と直交する方向に切板をパック圧延
することにより薄板を製造する。
熱延コイルを切板状に切断するのは、厚板圧延等に供さ
れているリバースミル、ジングルスタンドミル等の単一
圧ｆＬｍでの圧延を可能とするためである。
れているリバースミル、ジングルスタンドミル等の単一
圧ｆＬｍでの圧延を可能とするためである。
鋼板を被覆板としたパック圧延とは、第１図１こ示す通
り、圧延素材である切板２の圧延上下面および必要に応
じて側面を鋼板の被覆板１で被覆した状態で熱延に供す
る圧延のことをいう。連続熱延したコイルを焼鈍後、連
続冷延すると機械的異方性が大きくなりすぎる．熱延コ
イルを切板にして冷延すると冷延性が悪いためコスト高
となる。
り、圧延素材である切板２の圧延上下面および必要に応
じて側面を鋼板の被覆板１で被覆した状態で熱延に供す
る圧延のことをいう。連続熱延したコイルを焼鈍後、連
続冷延すると機械的異方性が大きくなりすぎる．熱延コ
イルを切板にして冷延すると冷延性が悪いためコスト高
となる。
また・熱延コイルを切板にしてコイルの圧延方向と直角
方向に熱延するためには、圧延機の制約から最小ロール
イヤツブが３．５ｍｍ以上になるような厚みを確保せね
ばならず、そのためには素材数枚を被覆用鋼板にくるん
だ圧延法が有効であるため、パック圧延を採用した。パ
ック圧延の圧延方向を熱延方向と直交する方向とするの
は、熱延時に生成する圧延′ｌＩ＃刀性を解消して等袖
組維を得るためである。
方向に熱延するためには、圧延機の制約から最小ロール
イヤツブが３．５ｍｍ以上になるような厚みを確保せね
ばならず、そのためには素材数枚を被覆用鋼板にくるん
だ圧延法が有効であるため、パック圧延を採用した。パ
ック圧延の圧延方向を熱延方向と直交する方向とするの
は、熱延時に生成する圧延′ｌＩ＃刀性を解消して等袖
組維を得るためである。
パック圧延は、８ ０ ０ ”Ｃ以上１０００℃以ト°
の加熱温度で行う．これは、たとえばＴ ｉ − ５
Ａ Ｉ−２、５Ｓｎ材ではβ変態点が１０３０℃であり
、１０００℃超では圧延中に加工熱により異方性が発達
しやすいβ域に入る可能性があり、また８００℃未満で
の圧延は加工歪みの観点からは望ましいが、変形抵抗が
大きく、板形状も悪くなってし′まうからである。
の加熱温度で行う．これは、たとえばＴ ｉ − ５
Ａ Ｉ−２、５Ｓｎ材ではβ変態点が１０３０℃であり
、１０００℃超では圧延中に加工熱により異方性が発達
しやすいβ域に入る可能性があり、また８００℃未満で
の圧延は加工歪みの観点からは望ましいが、変形抵抗が
大きく、板形状も悪くなってし′まうからである。
パック圧延率を９０％超とする大圧下を加えると、Ｌ方
向とｃ７ｚ向とを交互に圧延するクロス圧延を採用して
も圧延方向に方向性を有するようになり、また４０％未
満とすると、その後の焼鈍で等軸化が困難になるので、
パック圧延率は４０％以上９０’％以下とする．７０〜
８０％とすることは好ましい。
向とｃ７ｚ向とを交互に圧延するクロス圧延を採用して
も圧延方向に方向性を有するようになり、また４０％未
満とすると、その後の焼鈍で等軸化が困難になるので、
パック圧延率は４０％以上９０’％以下とする．７０〜
８０％とすることは好ましい。
熱延コイルまたは切板を１０３０°Ｃ以上１１００℃以
下で２０分〜１時間容体化処理し、水焼入（β焼入）を
行った後、５００℃以上６００℃以下で歪取焼鈍し、そ
の後パック圧延を行うと、連続熱延時に発達しなＬ方向
への集合組織形成を解消することが可能になるので好ま
しい．β焼入による異方性解消については、Ｔｉ ６
Ａｌ ４Ｖ等のａ＋β合金ではよく知られているが、
α型合金ではその報告例がない．α型合金のパック圧延
用素材の熱処理として大変に効果がある。
下で２０分〜１時間容体化処理し、水焼入（β焼入）を
行った後、５００℃以上６００℃以下で歪取焼鈍し、そ
の後パック圧延を行うと、連続熱延時に発達しなＬ方向
への集合組織形成を解消することが可能になるので好ま
しい．β焼入による異方性解消については、Ｔｉ ６
Ａｌ ４Ｖ等のａ＋β合金ではよく知られているが、
α型合金ではその報告例がない．α型合金のパック圧延
用素材の熱処理として大変に効果がある。
パック圧延後は熱延時に導入された歪取りと再結晶細粒
化を目的とする焼鈍を行うことが好ましい．７００℃未
満では細粒化が生じに＜ ＜ ９００℃超では軟化が着
しくなるため、７００℃以上９００℃以下の焼鈍を行う
のが好ましい。
化を目的とする焼鈍を行うことが好ましい．７００℃未
満では細粒化が生じに＜ ＜ ９００℃超では軟化が着
しくなるため、７００℃以上９００℃以下の焼鈍を行う
のが好ましい。
（実施例）
実施例１
重量％でＡ１５．３％、Ｓｎ ２．６％、Ｆｅ□、２６
％を含むａ型チタン会金Ｔｉ ５ＡＩ ２．５Ｓｎ
のスラブを１１５０℃に加熱し、連続ストリップミルで
３．８ｍ論厚の熱延コイルを製造した。このコイルより
３．５ｍｍｔＸ８００ｍｍ’ｗＸ１０００ａ＋ｓ＋ｌの
切板を切り出し、表面研摩、酸洗後、剥離剤として石灰
を塗り、パック圧延用スラブを組み立てた。これは、第
１図に示すように、Ｔｉ−５ＡＩ ２，５Ｓｎの切板
２を２枚被覆するように上下面に５Ｓ４１級炭素鋼の板
厚２５ｍｍの被覆板１をスポット溶接３したものである
。
％を含むａ型チタン会金Ｔｉ ５ＡＩ ２．５Ｓｎ
のスラブを１１５０℃に加熱し、連続ストリップミルで
３．８ｍ論厚の熱延コイルを製造した。このコイルより
３．５ｍｍｔＸ８００ｍｍ’ｗＸ１０００ａ＋ｓ＋ｌの
切板を切り出し、表面研摩、酸洗後、剥離剤として石灰
を塗り、パック圧延用スラブを組み立てた。これは、第
１図に示すように、Ｔｉ−５ＡＩ ２，５Ｓｎの切板
２を２枚被覆するように上下面に５Ｓ４１級炭素鋼の板
厚２５ｍｍの被覆板１をスポット溶接３したものである
。
圧延条件お上り引張試験結果を第１表に示す。
実施例２〜５についてはパック圧延後８７０℃×１０分
の焼鈍を行った。製造した薄板の機械的性質の異方性の
代表値をΔδ。、、（Ｌ −Ｔ ’）で示すが、本発明
法により製造した薄板は４ｋｇｆ／ｓ論２以内の優れた
値を示した。
の焼鈍を行った。製造した薄板の機械的性質の異方性の
代表値をΔδ。、、（Ｌ −Ｔ ’）で示すが、本発明
法により製造した薄板は４ｋｇｆ／ｓ論２以内の優れた
値を示した。
実施例２
実施例１と同様に同寸法の切板を切り出し、１０４０’
ＣＸ３０分の熱処理で熱延集合組織を消した後、水焼入
を行った。１０００″Ｃから５００℃間の平均冷却速度
は８０℃／秒であった。水焼入後５５０℃×１時間の歪
取焼鈍を施した後、第１図に示すようにパック圧延用ス
ラブを組み立て、パック圧延を行った。
ＣＸ３０分の熱処理で熱延集合組織を消した後、水焼入
を行った。１０００″Ｃから５００℃間の平均冷却速度
は８０℃／秒であった。水焼入後５５０℃×１時間の歪
取焼鈍を施した後、第１図に示すようにパック圧延用ス
ラブを組み立て、パック圧延を行った。
第２表に圧延条件、焼鈍条件および機械的性質を示す。
（発明の効果）
本発明により、異方性の極めて小さな微細粒組織を有す
るａ型子２フ できる０本発明はニヤａ型のＴｉＴｉ−８ＡＩ−ＩＶ−
Ｉ， Ｔ ｉ−６ Ａ Ｉ−２ Ｓ ｎ−４ ２ ｒ−
２ Ｍｏなどの加工性の悪い成分系にも有効であり、応
用することができる。
るａ型子２フ できる０本発明はニヤａ型のＴｉＴｉ−８ＡＩ−ＩＶ−
Ｉ， Ｔ ｉ−６ Ａ Ｉ−２ Ｓ ｎ−４ ２ ｒ−
２ Ｍｏなどの加工性の悪い成分系にも有効であり、応
用することができる。
第１図はパック圧延を説明するための図であり、同図（
ａ）は平面断面図、同図（ｂ）は縦断面図である。 １・・・被覆板、２・・・切板、３・・・スポット溶接
、４・・・パック圧延方向、５・・・熱延板圧延方向、
６・・・スペース。
ａ）は平面断面図、同図（ｂ）は縦断面図である。 １・・・被覆板、２・・・切板、３・・・スポット溶接
、４・・・パック圧延方向、５・・・熱延板圧延方向、
６・・・スペース。
Claims (3)
- （１）連続ストリップミルで熱延コイルを製造し、コイ
ルを切板状に切断し、鋼板を被覆板として熱延方向と直
交する方向に８００℃以上１０００℃以下の加熱温度、
４０％以上９０％以下の圧延率で切板をパック圧延する
α型チタン合金薄板の製造方法。 - （２）熱延コイルまたは切板を１０３０℃以上１１００
℃以下で２０分〜１時間容体化処理し、水焼入を行った
後、５００℃以上６００℃以下で歪取焼鈍し、その後パ
ック圧延する請求項１記載のα型チタン合金薄板の製造
方法。 - （３）パック圧延後７００℃以上９００℃以下の焼鈍を
行う請求項１または２記載のα型チタン合金薄板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17912589A JPH0347604A (ja) | 1989-07-13 | 1989-07-13 | α型チタン合金薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17912589A JPH0347604A (ja) | 1989-07-13 | 1989-07-13 | α型チタン合金薄板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0347604A true JPH0347604A (ja) | 1991-02-28 |
Family
ID=16060432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17912589A Pending JPH0347604A (ja) | 1989-07-13 | 1989-07-13 | α型チタン合金薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0347604A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0851036A1 (en) * | 1996-12-27 | 1998-07-01 | Daido Steel Company Limited | Titanium alloy and method of producing parts therefrom |
| EP0925851A2 (en) * | 1997-12-24 | 1999-06-30 | Nkk Corporation | Titanium alloy sheet and production method thereof |
| RU2487962C2 (ru) * | 2011-09-23 | 2013-07-20 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления тонких листов |
| RU2624748C2 (ru) * | 2015-11-17 | 2017-07-06 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления листов из сплава Ti - 6Al - 2Sn - 4Zr - 2Mo с регламентированной текстурой |
| RU2641214C1 (ru) * | 2017-01-09 | 2018-01-16 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления листов из титанового сплава от4 |
-
1989
- 1989-07-13 JP JP17912589A patent/JPH0347604A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0851036A1 (en) * | 1996-12-27 | 1998-07-01 | Daido Steel Company Limited | Titanium alloy and method of producing parts therefrom |
| EP0925851A2 (en) * | 1997-12-24 | 1999-06-30 | Nkk Corporation | Titanium alloy sheet and production method thereof |
| EP0925851A3 (en) * | 1997-12-24 | 2001-10-24 | Nkk Corporation | Titanium alloy sheet and production method thereof |
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| RU2624748C2 (ru) * | 2015-11-17 | 2017-07-06 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления листов из сплава Ti - 6Al - 2Sn - 4Zr - 2Mo с регламентированной текстурой |
| RU2641214C1 (ru) * | 2017-01-09 | 2018-01-16 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления листов из титанового сплава от4 |
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