JPS59183906A - Ｔｉ基合金の圧延加工方法 - Google Patents
Ｔｉ基合金の圧延加工方法Info
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
る。
Ｔｉ基合金の中でとシわけＴｉとＮ１からなる金属間化
合物およびその一部を他の元素（ Ｃ ｕ ｒ Ｆ ｅ
等）で置換した合金は顕著な形状記憶効果を有すること
が知られている（米国特許第３１７４８５１号，％開閉
５３−２８５１８号等）。
合物およびその一部を他の元素（ Ｃ ｕ ｒ Ｆ ｅ
等）で置換した合金は顕著な形状記憶効果を有すること
が知られている（米国特許第３１７４８５１号，％開閉
５３−２８５１８号等）。
合金の製造は高周波誘導溶解，アーク溶解，電子ビーム
溶解等によりＴｌとＮｉが原子パーセントでｌ゛１１近
傍ンゴツトを得，その後，熱間加工および冷間加工によ
って目的の形状を得ている。
溶解等によりＴｌとＮｉが原子パーセントでｌ゛１１近
傍ンゴツトを得，その後，熱間加工および冷間加工によ
って目的の形状を得ている。
しかしＴｉＮｉ合金の熱間加工性は良好であるが。
冷間加工性は，合金の変態温度と機械的特性に相関性を
有しているため，合金組成に応じて変化する。
有しているため，合金組成に応じて変化する。
冷間圧延の加工は， Ｎｉ濃度が５ ０ ａｔ％以下（
変態温度が室温（夕２０℃）以下）の合金では焼鈍なし
で２０〜２２％の加工率は可能である。しかしＮｉ濃度
が徐々に増えるにつれ変態温度は低下の傾向を示し，加
工率は極めて悪くな９ 、 Ｎｉ濃度が５１ａｔ％を越
えるとほとんど不可能と言って良い程の加工性の悪さを
示す。
変態温度が室温（夕２０℃）以下）の合金では焼鈍なし
で２０〜２２％の加工率は可能である。しかしＮｉ濃度
が徐々に増えるにつれ変態温度は低下の傾向を示し，加
工率は極めて悪くな９ 、 Ｎｉ濃度が５１ａｔ％を越
えるとほとんど不可能と言って良い程の加工性の悪さを
示す。
表１は，溶解・分塊後熱間加工により板厚４５ｘｍまで
圧延した合金を７００℃で２時間のひずみ取シ焼鈍後冷
間加工によって板厚０２龍まで加工するに必要な焼鈍回
数と焼鈍後加工の最大値をＮ１濃度を変えた合金につい
て試験した結果を示している。同結果からＮ１濃度の違
い、すなわち変態温度の違いにより冷間の加工性は異な
り、特にＮ１過剰側の加工は極めて難しく工業的な生産
は不可能に近いと言える。−例としてＮｉ濃度５１ａｔ
％の合金の加工率は３％が限度で０２關の板厚への加工
までには１０３回の焼鈍が必要である。
圧延した合金を７００℃で２時間のひずみ取シ焼鈍後冷
間加工によって板厚０２龍まで加工するに必要な焼鈍回
数と焼鈍後加工の最大値をＮ１濃度を変えた合金につい
て試験した結果を示している。同結果からＮ１濃度の違
い、すなわち変態温度の違いにより冷間の加工性は異な
り、特にＮ１過剰側の加工は極めて難しく工業的な生産
は不可能に近いと言える。−例としてＮｉ濃度５１ａｔ
％の合金の加工率は３％が限度で０２關の板厚への加工
までには１０３回の焼鈍が必要である。
表 １
ａｔ％のＴ１Ｎｉ合金の温度を変化させた引張り試験の
結果を示したように、２０℃（常温）での降伏応力、破
断応力も大きく破断時の伸びは７％であるが、６００℃
を越えると破断の伸びは１３０％以上を示し、降伏応力
は常温時の１／３以下となる。このように常温で伸び難
い合金（例えばＴ ＋）Ｊ＋ ｓ １）についても熱間
圧延によれば加工が容易となることがわかる。
結果を示したように、２０℃（常温）での降伏応力、破
断応力も大きく破断時の伸びは７％であるが、６００℃
を越えると破断の伸びは１３０％以上を示し、降伏応力
は常温時の１／３以下となる。このように常温で伸び難
い合金（例えばＴ ＋）Ｊ＋ ｓ １）についても熱間
圧延によれば加工が容易となることがわかる。
このために、従来、 ’ｐｉＮｉ合金の製造においては
。
。
溶解造塊後、熱間により鍛造、圧延を行なうのが常であ
る。しかし板厚が薄くなって来ると、加工途中に於ける
合金の冷却が進むので、熱間圧延によっても板厚で４〜
５朋程度が限界である。
る。しかし板厚が薄くなって来ると、加工途中に於ける
合金の冷却が進むので、熱間圧延によっても板厚で４〜
５朋程度が限界である。
本発明は、このよりなＴｉ基合金の熱間圧延による加工
限を向上させた圧延方法を提供することを目的とする。
限を向上させた圧延方法を提供することを目的とする。
本発明は、 Ｔｉ基合金の圧延加工において、被圧該ク
ラッド材を６００℃以上に加熱した後熱間圧延を行ない
、その後上記他の金属条材を取り外すことを特徴とする
Ｔｉ基合金の圧延加工方法である。
ラッド材を６００℃以上に加熱した後熱間圧延を行ない
、その後上記他の金属条材を取り外すことを特徴とする
Ｔｉ基合金の圧延加工方法である。
本発明によれば、 Ｔｉ基合金はクラツド材の心材とさ
れているので、熱間加工によって薄くなっても、外皮の
材料で保護され、冷却が進まず、従って加工限界厚を４
ｍｍ以下に小さくすることができる。
れているので、熱間加工によって薄くなっても、外皮の
材料で保護され、冷却が進まず、従って加工限界厚を４
ｍｍ以下に小さくすることができる。
以下本発明の実施例について説明する。
第２図に示すように、４〜５朋の厚みに予め圧延したＴ
１Ｎｉ合金３を純鉄１，２で囲う。囲う純鉄材１，２は
埋められるＴ１Ｎｉ合金３が密着して納まるようにＴ１
Ｎｉ合金の厚みの分だけ内削し、純鉄材１．２０間にＴ
１Ｎｉ合金３を挾み込み、第３図に示すようにクラッド
状にセットし、外皮となる純鉄１．２の接触面を溶接す
る。こうして得たクラツド材を熱間加工する。
１Ｎｉ合金３を純鉄１，２で囲う。囲う純鉄材１，２は
埋められるＴ１Ｎｉ合金３が密着して納まるようにＴ１
Ｎｉ合金の厚みの分だけ内削し、純鉄材１．２０間にＴ
１Ｎｉ合金３を挾み込み、第３図に示すようにクラッド
状にセットし、外皮となる純鉄１．２の接触面を溶接す
る。こうして得たクラツド材を熱間加工する。
板厚４５闘のＴ１Ｎｉ合金を０．２１１１１１まで圧延
する場合には、用いる純鉄１，２の板厚はそれぞれ５０
龍とし、二枚重ねだ状態（クラッド加工終了時点）で１
００間とすれば、 Ｔ１Ｎｉ合金と純鉄ノ８００〜９ｏ
。
する場合には、用いる純鉄１，２の板厚はそれぞれ５０
龍とし、二枚重ねだ状態（クラッド加工終了時点）で１
００間とすれば、 Ｔ１Ｎｉ合金と純鉄ノ８００〜９ｏ
。
℃の変形抵抗、伸びはほぼ同一なために、クラッド状で
４５朋まで圧延すると、 Ｔ１Ｎｉ合金は０．２朋まで
圧延される。
４５朋まで圧延すると、 Ｔ１Ｎｉ合金は０．２朋まで
圧延される。
クラツド材とするだめの外皮金属は、上記実施例のよう
に純鉄に限る必要はなく、熱間（６００〜１０００℃）
での変形抵抗、伸びがＴ１Ｎｉ合金と近似していれば良
い。しかしながら２両者が近似して容なくとも、外皮金
属とＴ１Ｎｉ合金のそれぞれの既知の加工率から板厚比
を調整することで最終目的寸法は得られる。また最終寸
法の制御は、用いる外皮金属および外皮金属とＴ１Ｎｉ
合金の板厚比を調整することで可能である。
に純鉄に限る必要はなく、熱間（６００〜１０００℃）
での変形抵抗、伸びがＴ１Ｎｉ合金と近似していれば良
い。しかしながら２両者が近似して容なくとも、外皮金
属とＴ１Ｎｉ合金のそれぞれの既知の加工率から板厚比
を調整することで最終目的寸法は得られる。また最終寸
法の制御は、用いる外皮金属および外皮金属とＴ１Ｎｉ
合金の板厚比を調整することで可能である。
表２に予め熱間圧延加工材４．５ ｌＩｍのＴ１Ｎｉ合
金をＮｉ濃度を変え、上記の純鉄外皮１，２を用いて熱
間圧延した結果を示す。Ｎｉ濃度に関係なく全ての合金
について加熱後１５分で圧延は完了した。
金をＮｉ濃度を変え、上記の純鉄外皮１，２を用いて熱
間圧延した結果を示す。Ｎｉ濃度に関係なく全ての合金
について加熱後１５分で圧延は完了した。
熱間圧延加工後、長手方向にＴ１Ｎｉ合金の存在しない
外皮金属の両側縁を切断することによシ、外皮材は容易
にはく離し＋ ＴＩＮ＋合金条材を取り出せる。
外皮金属の両側縁を切断することによシ、外皮材は容易
にはく離し＋ ＴＩＮ＋合金条材を取り出せる。
なお１本発明によるクラッド状として＋ ’ｒ’＋Ｎ１
合金のクラッド熱間圧延加工工程を示したが、クラッド
をしない熱間圧延をする工程とクラッド状とせずに直接
熱間圧延する工程を併用することで冷間加工を行なうこ
となく薄い板材を得ることもできる。
合金のクラッド熱間圧延加工工程を示したが、クラッド
をしない熱間圧延をする工程とクラッド状とせずに直接
熱間圧延する工程を併用することで冷間加工を行なうこ
となく薄い板材を得ることもできる。
本発明によれば、加工限界厚を小さくできるとの利点の
他に最終加工板厚を任意に選定できることおよびクラン
ドによる合金の酸化防止が挙げられる。
他に最終加工板厚を任意に選定できることおよびクラン
ドによる合金の酸化防止が挙げられる。
まだ本発明によれば＋ Ｎ１過剰側合金も含め全てのＴ
１Ｎｉ合金の加工が極めて容易となシ製造工程の大巾な
短縮がはかられ工業的な成果は大きい。
１Ｎｉ合金の加工が極めて容易となシ製造工程の大巾な
短縮がはかられ工業的な成果は大きい。
なお、上記実施例では、 Ｔ１Ｎｉ合金についてのみ示
したが、一般にＴｉ含有合金１％にＴｉ基合金は冷間の
加工性が悪く、またＴ１は酸化され易いため熱間加工は
比較的厚い板拐の加工（４〜５ ｔｎｍが限度）しかで
きないか２捷たは不活性ガス中で加工しなければなら々
かつだが１本発明の方法によれば。
したが、一般にＴｉ含有合金１％にＴｉ基合金は冷間の
加工性が悪く、またＴ１は酸化され易いため熱間加工は
比較的厚い板拐の加工（４〜５ ｔｎｍが限度）しかで
きないか２捷たは不活性ガス中で加工しなければなら々
かつだが１本発明の方法によれば。
冷間加工の省略９合金の酸化防止を可能にしているので
１本発明は全てのＴｉ基合金の圧延加工方法に適用され
るものである。
１本発明は全てのＴｉ基合金の圧延加工方法に適用され
るものである。
第１図は、直径５０龍のＴ ］ Ｎ ｒ ５１合金線を
温度を変えて引張シ試験した時の降伏応力（０２％伸び
時の応力）、破断時の応力、破断時の伸びを示すグラフ
、第２図は、 Ｔ１Ｎｉ合金をクラツド材とする前の状
態を示す斜視図、第３図は、クラッド拐の斜視図である
。 １．２・・外皮金属（純鉄）、３・Ｔ１Ｎｉ合金。 □ｊ益度（丁）°Ｇ 第１図 第２図 第３図
温度を変えて引張シ試験した時の降伏応力（０２％伸び
時の応力）、破断時の応力、破断時の伸びを示すグラフ
、第２図は、 Ｔ１Ｎｉ合金をクラツド材とする前の状
態を示す斜視図、第３図は、クラッド拐の斜視図である
。 １．２・・外皮金属（純鉄）、３・Ｔ１Ｎｉ合金。 □ｊ益度（丁）°Ｇ 第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- ］、 Ｔｉ基合金の圧延加工において、被圧延Ｔｉ基
ノド材を６００℃以上に加熱した後熱間圧延を行ない、
その後上記他の金属条材を取シ外すことを特徴とするＴ
１基合金の圧延加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5522183A JPS59183906A (ja) | 1983-04-01 | 1983-04-01 | Ｔｉ基合金の圧延加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5522183A JPS59183906A (ja) | 1983-04-01 | 1983-04-01 | Ｔｉ基合金の圧延加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59183906A true JPS59183906A (ja) | 1984-10-19 |
| JPH0446644B2 JPH0446644B2 (ja) | 1992-07-30 |
Family
ID=12992550
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5522183A Granted JPS59183906A (ja) | 1983-04-01 | 1983-04-01 | Ｔｉ基合金の圧延加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59183906A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6297703A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-07 | Kobe Steel Ltd | チタン合金板の圧延方法 |
| JPS6350429A (ja) * | 1986-08-20 | 1988-03-03 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 表面性状に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS6380903A (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-11 | Nkk Corp | パツク圧延方法 |
| JPS6380902A (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-11 | Nkk Corp | パツク圧延方法 |
| JPS63220904A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-09-14 | Nkk Corp | ボロン添加オ−ステナイト系ステンレス鋼のパツク圧延方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS546842A (en) * | 1977-06-20 | 1979-01-19 | Daido Steel Co Ltd | Method of making titanium plate or band materials |
-
1983
- 1983-04-01 JP JP5522183A patent/JPS59183906A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS546842A (en) * | 1977-06-20 | 1979-01-19 | Daido Steel Co Ltd | Method of making titanium plate or band materials |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6297703A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-07 | Kobe Steel Ltd | チタン合金板の圧延方法 |
| JPH0462802B2 (ja) * | 1985-10-23 | 1992-10-07 | Kobe Steel Ltd | |
| JPS6350429A (ja) * | 1986-08-20 | 1988-03-03 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 表面性状に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPH0572447B2 (ja) * | 1986-08-20 | 1993-10-12 | Nippon Kokan Kk | |
| JPS6380903A (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-11 | Nkk Corp | パツク圧延方法 |
| JPS6380902A (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-11 | Nkk Corp | パツク圧延方法 |
| JPS63220904A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-09-14 | Nkk Corp | ボロン添加オ−ステナイト系ステンレス鋼のパツク圧延方法 |
| JPH0579731B2 (ja) * | 1987-03-11 | 1993-11-04 | Nippon Kokan Kk |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0446644B2 (ja) | 1992-07-30 |
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