JPS6380902A - パツク圧延方法 - Google Patents
パツク圧延方法Info
- Publication number
- JPS6380902A JPS6380902A JP22491086A JP22491086A JPS6380902A JP S6380902 A JPS6380902 A JP S6380902A JP 22491086 A JP22491086 A JP 22491086A JP 22491086 A JP22491086 A JP 22491086A JP S6380902 A JPS6380902 A JP S6380902A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core material
- rolling
- cover
- deformation resistance
- thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 63
- 239000011162 core material Substances 0.000 claims abstract description 58
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 claims abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 8
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 2
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000002966 varnish Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000725 T1 high speed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005018 casein Substances 0.000 description 1
- BECPQYXYKAMYBN-UHFFFAOYSA-N casein, tech. Chemical compound NCCCCC(C(O)=O)N=C(O)C(CC(O)=O)N=C(O)C(CCC(O)=N)N=C(O)C(CC(C)C)N=C(O)C(CCC(O)=O)N=C(O)C(CC(O)=O)N=C(O)C(CCC(O)=O)N=C(O)C(C(C)O)N=C(O)C(CCC(O)=N)N=C(O)C(CCC(O)=N)N=C(O)C(CCC(O)=N)N=C(O)C(CCC(O)=O)N=C(O)C(CCC(O)=O)N=C(O)C(COP(O)(O)=O)N=C(O)C(CCC(O)=N)N=C(O)C(N)CC1=CC=CC=C1 BECPQYXYKAMYBN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000021240 caseins Nutrition 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、純Ｔｉ、合金Ｔｉ等の非鉄金属及び高合金鋼
の広幅、薄物材を熱間圧延にて製造するための積層圧延
（パック圧延）方法に関するものである。
の広幅、薄物材を熱間圧延にて製造するための積層圧延
（パック圧延）方法に関するものである。
一般的に純Ｔｉ、合金ＴＩ等の非鉄金属及び高合金鋼に
おいては、冷間での延性不足や高変形抵抗等の所謂難加
工材が多く、これらを冷間圧延による薄板を製造するの
は、割れ、ミル能力、圧延効率等の問題により非常に困
難なことが多い。
おいては、冷間での延性不足や高変形抵抗等の所謂難加
工材が多く、これらを冷間圧延による薄板を製造するの
は、割れ、ミル能力、圧延効率等の問題により非常に困
難なことが多い。
また、これらの金属を熱間圧延するに当たっても、製品
の組織を調整するために熱間圧延温度をある特定の範囲
内に収めたい、合金Ｔｉに見られるような圧延異方性を
消すためにクロス圧延を行いたい等の要求があるが、通
常のタンデムストリップミルでは、この要求を満足出来
ないことが多い。このため熱間圧延においても薄板の製
造は困難である。
の組織を調整するために熱間圧延温度をある特定の範囲
内に収めたい、合金Ｔｉに見られるような圧延異方性を
消すためにクロス圧延を行いたい等の要求があるが、通
常のタンデムストリップミルでは、この要求を満足出来
ないことが多い。このため熱間圧延においても薄板の製
造は困難である。
そこでこれらの問題を解決するために積層圧延（パック
圧延）が従来より行われている。
圧延）が従来より行われている。
ここで述べろパック圧延法とは所望する材料をコア材と
して、その上下及び四隅部をカバーキイ、スペーサによ
り覆い周りを溶接して■み立てたパック素材を熱間にて
圧延し、その後バンク材を解体し、コア材の薄板を製造
する方法である。
して、その上下及び四隅部をカバーキイ、スペーサによ
り覆い周りを溶接して■み立てたパック素材を熱間にて
圧延し、その後バンク材を解体し、コア材の薄板を製造
する方法である。
第１図にパックの形状を模式的に示す。
図において、１：：Ｉア材、２：カバー材、３ニスペー
サ、４：溶接部である。
サ、４：溶接部である。
然し、本方法に関する体系的な研究はなされておらず、
カバー材、コア材の寸法やその材質の選定方法について
は何等知見もなく、製造者のカンに頼っているのが現状
であり、以下に示す問題が発生している。
カバー材、コア材の寸法やその材質の選定方法について
は何等知見もなく、製造者のカンに頼っているのが現状
であり、以下に示す問題が発生している。
（１）カバー材、コア材の選定方法として、両者の変形
抵抗がなるべく近くなる素材、圧延温度域を選ぶため、
その組合せが限定される。このため、本方法の適用出来
る素材が限定され、任意の素材の薄板製造が出来ない。
抵抗がなるべく近くなる素材、圧延温度域を選ぶため、
その組合せが限定される。このため、本方法の適用出来
る素材が限定され、任意の素材の薄板製造が出来ない。
（２）カバー材、コア材の選定或いは組合せが不適当な
場合、パック内部でコア材が波打ち、場合によっては折
れ重なり製品が得られなくなる。また波打も矯正のため
の工程が必要になり効率が悪く、コスト上昇の原因にな
る。
場合、パック内部でコア材が波打ち、場合によっては折
れ重なり製品が得られなくなる。また波打も矯正のため
の工程が必要になり効率が悪く、コスト上昇の原因にな
る。
〔発明が解決しようとする問題点〕
本発明は、純Ｔ、又は合金Ｔ１等の非鉄金属及び高合金
鋼の広幅、薄物材（５ｍ以下）を熱同圧延にて製造する
に当たって、コア材の圧延による形状不良の発生を防止
し薄板製造の効率を向上せしめ、コスト低下を図るパッ
ク圧延方法を提供することを目的とする。
鋼の広幅、薄物材（５ｍ以下）を熱同圧延にて製造する
に当たって、コア材の圧延による形状不良の発生を防止
し薄板製造の効率を向上せしめ、コスト低下を図るパッ
ク圧延方法を提供することを目的とする。
本発明は、表面に剥離剤を塗布したコア材を一枚以上８
ＩＪ歴し、その上下をカバー材で覆い、周りをスペーサ
で囲み溶接して組み立てた積層圧延素材を熱間で圧延す
る薄物材の製造方法において。
ＩＪ歴し、その上下をカバー材で覆い、周りをスペーサ
で囲み溶接して組み立てた積層圧延素材を熱間で圧延す
る薄物材の製造方法において。
コア材の変形抵抗値がカバー材の変形抵抗値以下となる
ようにコア材及びカバー材を選定し、且つコア材の厚み
と組立て素材の合計厚みの比が０．６５〜０．８２にす
ることを特徴とするパック圧延方法である。
ようにコア材及びカバー材を選定し、且つコア材の厚み
と組立て素材の合計厚みの比が０．６５〜０．８２にす
ることを特徴とするパック圧延方法である。
前述の如く、第１図に積層圧延素材の構成を模式的に断
面にて示した。
面にて示した。
ここでコア材１は、薄板にすべき素材の板であり、各表
面に剥離剤を塗布したものを一枚以上重ねている。
面に剥離剤を塗布したものを一枚以上重ねている。
剥離剤はコア材どうし及びコア材とカバー材が圧延によ
り付着するのを防止するためのものであり、この要求を
満足するものでならば、何でも構わない。
り付着するのを防止するためのものであり、この要求を
満足するものでならば、何でも構わない。
コア材１の上下をカバー材２ではさみ、その周りをスペ
ーサ３で囲む。カバー材２とスペーサ３は全周にわたっ
て溶接し、圧延中にカバー材２が剥がれ積層圧延素材が
破壊するのを防止する。積層圧延素材中には大気かその
他のガスを満たすか、または真空雰囲気ζζする。
ーサ３で囲む。カバー材２とスペーサ３は全周にわたっ
て溶接し、圧延中にカバー材２が剥がれ積層圧延素材が
破壊するのを防止する。積層圧延素材中には大気かその
他のガスを満たすか、または真空雰囲気ζζする。
ここで、
カバー材変形抵抗値 ｋ６
コア 相変形抵抗値 ｋｌ
合わせ板厚比 コア材厚／総板厚
発明者等は、積層圧延について研究を行った結果、この
ようにして構成された積層圧延素材を熱間にて圧延する
と、カバー材２とコア材１の変形抵抗値に８とに１が異
なるため、夫々の圧下量が異なり圧延前後で合わせ板厚
比が異な９、次のような現生が起きろことを実験的に確
かめた。
ようにして構成された積層圧延素材を熱間にて圧延する
と、カバー材２とコア材１の変形抵抗値に８とに１が異
なるため、夫々の圧下量が異なり圧延前後で合わせ板厚
比が異な９、次のような現生が起きろことを実験的に確
かめた。
■ ｋ、＜ｋ、の場合
カバー材２の方がコア材１に比べ変形抵抗が小さいため
圧延によりカバー材２の方がコア材〕より圧下量が大き
く圧延方向への伸びが大きくなるためコア材１がスペー
サ３につっかえることがなくコア材１が形状不良となる
ことはない。
圧延によりカバー材２の方がコア材〕より圧下量が大き
く圧延方向への伸びが大きくなるためコア材１がスペー
サ３につっかえることがなくコア材１が形状不良となる
ことはない。
■ ｋ、）ｋ、の場合
圧延によりコア材１がカバー材２よりつぶれ、コア材１
の長さがカバー材２の長さより長くなるため、コア材１
がスペーサ３にっつかλコア材１の行き場が無くなり、
第２図（ａ）（ｂ）（ｃ）に示すような現象が起きる。
の長さがカバー材２の長さより長くなるため、コア材１
がスペーサ３にっつかλコア材１の行き場が無くなり、
第２図（ａ）（ｂ）（ｃ）に示すような現象が起きる。
即ち
（ａ）カバー材２の溶接部４か弱いとコア材１がスペー
サ３を押し出し積層圧延素材が破壊される。
サ３を押し出し積層圧延素材が破壊される。
この場合これ以降圧延を続けるとことは不可能になる。
・ ・第２図（ａ）
（ｂ）コア材１が薄く座屈しやすいとコア材１がスペー
サ３にっつか座屈し、波打ち形状不良となる。更に圧延
を続けろとコア材が折れ重なる。この場合、形状の良い
薄板が得られず、製品とならない。・・・・・・第２図
（ｂ） （Ｃ）コア材１とカバー材２の強度が釣合うとコア材１
がカバー材２を押し、両者が同時に延び積層圧延素材が
破壊することなく、平坦な板が得られる。・・・・第２
図（ｃ） 以上の現象を実験的に示す。
サ３にっつか座屈し、波打ち形状不良となる。更に圧延
を続けろとコア材が折れ重なる。この場合、形状の良い
薄板が得られず、製品とならない。・・・・・・第２図
（ｂ） （Ｃ）コア材１とカバー材２の強度が釣合うとコア材１
がカバー材２を押し、両者が同時に延び積層圧延素材が
破壊することなく、平坦な板が得られる。・・・・第２
図（ｃ） 以上の現象を実験的に示す。
カバー材に３３４１を用い、コア材として純Ｔｉを用い
て、合わせ板厚比、総板厚を種々に変化させて熱間にて
圧延実験を行った。
て、合わせ板厚比、総板厚を種々に変化させて熱間にて
圧延実験を行った。
圧延後、パックを分解し、コア材を取出し、その急峻度
を測定した。その結果を第３図に示す。
を測定した。その結果を第３図に示す。
圧延温度は７５０℃にしたため、純Ｔｉの変形抵抗＜３
３４１となり、前述の■に、）ｋ−の場合に相当する。
３４１となり、前述の■に、）ｋ−の場合に相当する。
この結果、合わせ板厚比が０．８２を越えると第２図（
、）に示したようにパックが破壊することが分かる。
、）に示したようにパックが破壊することが分かる。
合わせ板厚比が０．６５未満では、総板厚に応じて程度
に差があるが、全てコア材が波形になり、形状不良にな
ることが分かる。第２図（ｂ）合わせ板厚比が０．６５
〜０．８２の間のときパックが破壊することがなく平坦
な板が得られる。第２図（ｃ） 以上より、カバー材がコア材より変形抵抗が大きい場合
、合わせ板厚比を０．６５〜０．８２になるようにパッ
クを構成することにより平坦な板が得られることが分か
る。
に差があるが、全てコア材が波形になり、形状不良にな
ることが分かる。第２図（ｂ）合わせ板厚比が０．６５
〜０．８２の間のときパックが破壊することがなく平坦
な板が得られる。第２図（ｃ） 以上より、カバー材がコア材より変形抵抗が大きい場合
、合わせ板厚比を０．６５〜０．８２になるようにパッ
クを構成することにより平坦な板が得られることが分か
る。
次に本発明の実施例について述べろ。
（１）パックの構成
コア材 純Ｔ１の組成（重量％）Ｉｔ ＯＮ
Ｆｅ Ｃ残 ０．００１９０．１９５０．００ｇ ０．０５３０，０
０６ Ｔ ｉ３４ｔＸ１１８０ｗＸ１７００１−２枚表
裏面グラインダー研削仕上げ カバー材・ ・快調 Ｃ等量； ０．０３Ｘ合わせ板厚
比 Ｎｏ、 １ ６８． ＯｔＸ１２８０ｗＸ１８００Ｉｍ
ｍ Ｏ，３３磁２ １１．３ｔＸ１２８０ｗＸ１８０
０１醜 ０．７５剥離剤 Ｎａ０１［１％水溶１ｆｆｆ
ｉ５０ｃｃ巾にへ１□０．２００ｇ、カゼイン０．３ｇ
３ｉ人したものを塗布する。
Ｆｅ Ｃ残 ０．００１９０．１９５０．００ｇ ０．０５３０，０
０６ Ｔ ｉ３４ｔＸ１１８０ｗＸ１７００１−２枚表
裏面グラインダー研削仕上げ カバー材・ ・快調 Ｃ等量； ０．０３Ｘ合わせ板厚
比 Ｎｏ、 １ ６８． ＯｔＸ１２８０ｗＸ１８００Ｉｍ
ｍ Ｏ，３３磁２ １１．３ｔＸ１２８０ｗＸ１８０
０１醜 ０．７５剥離剤 Ｎａ０１［１％水溶１ｆｆｆ
ｉ５０ｃｃ巾にへ１□０．２００ｇ、カゼイン０．３ｇ
３ｉ人したものを塗布する。
尚組立て寸法は第４図（平面図）及び第５図（断面図）
に示す通りである。
に示す通りである。
（２）圧延条件
加熱 １００℃／ｈｒにて昇温、９００℃にて３
．５１（ｒ保持 圧延温度 約８５０℃ この場合の変形抵抗値５Ｓ４
１＝約２０ｋｇ ｆ ／−２ 純Ｔｌ°約１５ｋｇ ｆ ／ ｉｍ” 仕上総厚 圧延前 圧延後 圧下率−鬼１ ２０４
．Ｏｔ峠２８．６ｔ ８６ＸＮｏ、 ２ ９０．
Ｏｔ−” １２．６ｔ ８６ｊ＝（３）コア材状況 Ｎｏ、 １ 圧延中コア材折れ重なり形状不良製品と
して部用不可 Ｎｏ、 ２ 全体的に平坦なコア材が得られ波微小圧
延後矯正により波を完全に消却出来 良好な製品が得られた。
．５１（ｒ保持 圧延温度 約８５０℃ この場合の変形抵抗値５Ｓ４
１＝約２０ｋｇ ｆ ／−２ 純Ｔｌ°約１５ｋｇ ｆ ／ ｉｍ” 仕上総厚 圧延前 圧延後 圧下率−鬼１ ２０４
．Ｏｔ峠２８．６ｔ ８６ＸＮｏ、 ２ ９０．
Ｏｔ−” １２．６ｔ ８６ｊ＝（３）コア材状況 Ｎｏ、 １ 圧延中コア材折れ重なり形状不良製品と
して部用不可 Ｎｏ、 ２ 全体的に平坦なコア材が得られ波微小圧
延後矯正により波を完全に消却出来 良好な製品が得られた。
本発明のパック圧延方法によると次のような効果を奏す
るものである。
るものである。
（１）カバー材、コア材の選定方法が自由になるため任
意の素材にパック圧延法が適用出来、薄板製造が可能と
なる。
意の素材にパック圧延法が適用出来、薄板製造が可能と
なる。
（２）コア材の波打ち等の形状不良が解消され、薄板製
造の効率がよくなり、コスト低下が図られる。
造の効率がよくなり、コスト低下が図られる。
（３）本発明で示した条件を満足していれば、コア材が
何枚でもよいため、コア材を多層重ねることにより、Ｔ
１の極薄板が製造可能になる。
何枚でもよいため、コア材を多層重ねることにより、Ｔ
１の極薄板が製造可能になる。
（４）基本的に本発明で示したｖｉ層圧延素材の構成は
、コア材とカバー材の変形抵抗によって決まるため、Ｔ
ｉに限らず、他の金属に関しても適用が可能である。
、コア材とカバー材の変形抵抗によって決まるため、Ｔ
ｉに限らず、他の金属に関しても適用が可能である。
第１図は本発明の積層圧延素材構成を示す断面説明図、
第２図は、本発明のに、）ｋ、におけろ積層圧延による
王形態の説明図、第３図は、急峻度と合わせ板厚比との
関係を示す説明図、第４図及び第５図は夫々組立て時の
平面及び断面の寸法を示す説明図である。 図において、１：コア材、２：カバー材、３ニスペーサ
、４：溶接部、５：剥離剤。 尚各図中間−符号は同−又は相当部分を示す。
第２図は、本発明のに、）ｋ、におけろ積層圧延による
王形態の説明図、第３図は、急峻度と合わせ板厚比との
関係を示す説明図、第４図及び第５図は夫々組立て時の
平面及び断面の寸法を示す説明図である。 図において、１：コア材、２：カバー材、３ニスペーサ
、４：溶接部、５：剥離剤。 尚各図中間−符号は同−又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 表面に剥離剤を塗布したコア材を一枚以上積層し、その
上下をカバー材で覆い、周りをスペーサで囲み溶接して
組み立てた積層圧延素材を熱間で圧延する薄物材の製造
方法において、コア材の変形抵抗値がカバー材の変形抵
抗値以下となるようにコア材及びカバー材を選定し、且
つコア材の厚みと組立て素材の合計厚みの比が０．６５
〜０．８２にすることを特徴とするパック圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61224910A JPH07108405B2 (ja) | 1986-09-25 | 1986-09-25 | パツク圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61224910A JPH07108405B2 (ja) | 1986-09-25 | 1986-09-25 | パツク圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6380902A true JPS6380902A (ja) | 1988-04-11 |
| JPH07108405B2 JPH07108405B2 (ja) | 1995-11-22 |
Family
ID=16821071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61224910A Expired - Fee Related JPH07108405B2 (ja) | 1986-09-25 | 1986-09-25 | パツク圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07108405B2 (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS546842A (en) * | 1977-06-20 | 1979-01-19 | Daido Steel Co Ltd | Method of making titanium plate or band materials |
| JPS561162A (en) * | 1979-06-15 | 1981-01-08 | Matsushita Electric Works Ltd | Lowwfrequency treating appliance |
| JPS59183906A (ja) * | 1983-04-01 | 1984-10-19 | Tohoku Metal Ind Ltd | Ｔｉ基合金の圧延加工方法 |
| JPS60174287A (ja) * | 1984-02-16 | 1985-09-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラツド鋼板の製造方法 |
| JPS60187487A (ja) * | 1984-03-07 | 1985-09-24 | Toshiba Corp | 複合材の製造方法 |
-
1986
- 1986-09-25 JP JP61224910A patent/JPH07108405B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS546842A (en) * | 1977-06-20 | 1979-01-19 | Daido Steel Co Ltd | Method of making titanium plate or band materials |
| JPS561162A (en) * | 1979-06-15 | 1981-01-08 | Matsushita Electric Works Ltd | Lowwfrequency treating appliance |
| JPS59183906A (ja) * | 1983-04-01 | 1984-10-19 | Tohoku Metal Ind Ltd | Ｔｉ基合金の圧延加工方法 |
| JPS60174287A (ja) * | 1984-02-16 | 1985-09-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラツド鋼板の製造方法 |
| JPS60187487A (ja) * | 1984-03-07 | 1985-09-24 | Toshiba Corp | 複合材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07108405B2 (ja) | 1995-11-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6380902A (ja) | パツク圧延方法 | |
| JPS6380903A (ja) | パツク圧延方法 | |
| JP3296271B2 (ja) | チタンクラッド鋼板およびその製造法 | |
| JP3267565B2 (ja) | 複数材料の多層重ね熱間圧延接合により微細複合組織を有する金属板の製造方法 | |
| JPH0615466A (ja) | 極厚鋼板の製造方法 | |
| JPS63207401A (ja) | パツク圧延素材の組立方法 | |
| WO2024181418A1 (ja) | 圧延用クラッドスラブ、圧延用クラッドスラブの製造方法、及びクラッド材の製造方法 | |
| JPS60238093A (ja) | アルミニウム・ステンレス鋼複合材の製造方法 | |
| JP3949280B2 (ja) | 熱交換器用薄肉フィン材の製造方法 | |
| JPH0484682A (ja) | 母材靭性の高いクラッド材の製造方法 | |
| JPH11244910A (ja) | 極薄金属箔の製造方法 | |
| JPH0579731B2 (ja) | ||
| JPS59104202A (ja) | フエライト系ステンレス鋼の冷間圧延方法 | |
| JP3377332B2 (ja) | アルミナ皮膜を形成した高Ａｌ含有Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系合金板材の製造方法 | |
| JPS6376706A (ja) | α＋β型合金チタンの薄板製造方法 | |
| JPH10286681A (ja) | チタンクラッド鋼板の製造方法 | |
| JP2024121892A (ja) | 圧延用クラッドスラブ、圧延用クラッドスラブの製造方法、及びクラッド材の製造方法 | |
| JPS6356034B2 (ja) | ||
| JPH02258112A (ja) | 薄板の熱間圧延方法 | |
| JPH1119703A (ja) | 金属箔の製造方法 | |
| JP2003170279A (ja) | アルミニウム合金多層クラッド材の製造方法 | |
| JPS62130782A (ja) | 合せ材の製造方法 | |
| JPS6293918A (ja) | アモルフアス巻鉄心 | |
| JPS5942190A (ja) | 銅もしくは銅合金クラツド鋼の製造方法 | |
| JPS635161B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |