JP3296271B2 - チタンクラッド鋼板およびその製造法 - Google Patents
チタンクラッド鋼板およびその製造法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、チタンクラッド鋼
板、特に曲げ加工性に優れた板厚の薄いチタンクラッド
鋼板および既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いたそ
の製造法に関する。
板、特に曲げ加工性に優れた板厚の薄いチタンクラッド
鋼板および既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いたそ
の製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】非常に優れた耐食性を有するチタンまた
はチタン合金（合わせ材と呼ばれる）を強度部材である
鋼板（母材と呼ばれる）の表面に接合させたチタンクラ
ッド鋼板は、コスト的にも有利なため使用環境の厳しい
海洋構造物、化学プラント、発電プラントなどの分野で
その用途を拡大しつつある。
はチタン合金（合わせ材と呼ばれる）を強度部材である
鋼板（母材と呼ばれる）の表面に接合させたチタンクラ
ッド鋼板は、コスト的にも有利なため使用環境の厳しい
海洋構造物、化学プラント、発電プラントなどの分野で
その用途を拡大しつつある。
【０００３】チタンクラッド鋼板の製造は、これまでそ
の接合の難しさから爆着法で行われていたが、現在では
生産性に優れ、しかも寸法制約の少ない圧接法でもその
製造が可能になっている。実際、特開昭６２ー６７８３
号公報などにはスラブ加熱方法を最適化して、また特開
昭５５ー４８４６８号公報、特開昭５７ー１０９５８８
号公報、特開昭５７ー１１２９８５号公報、特開昭５７
ー１９２２５６号公報などにはチタンと鋼の界面に鉄、
ニッケル、銅などの板または箔の中間媒接材を挟みこん
で圧延したりして、接合界面に脆いＦｅーＴｉ金属間化
合物やＴｉＣなどの生成を抑制し、高い接合強度を有す
るチタンクラッド鋼板の製造法が開示されている。しか
し、これらの方法は、既存の厚鋼板用圧延機の使用が前
提とされた板厚の比較的厚いチタンクラッド鋼板の製造
を対象としたものである。
の接合の難しさから爆着法で行われていたが、現在では
生産性に優れ、しかも寸法制約の少ない圧接法でもその
製造が可能になっている。実際、特開昭６２ー６７８３
号公報などにはスラブ加熱方法を最適化して、また特開
昭５５ー４８４６８号公報、特開昭５７ー１０９５８８
号公報、特開昭５７ー１１２９８５号公報、特開昭５７
ー１９２２５６号公報などにはチタンと鋼の界面に鉄、
ニッケル、銅などの板または箔の中間媒接材を挟みこん
で圧延したりして、接合界面に脆いＦｅーＴｉ金属間化
合物やＴｉＣなどの生成を抑制し、高い接合強度を有す
るチタンクラッド鋼板の製造法が開示されている。しか
し、これらの方法は、既存の厚鋼板用圧延機の使用が前
提とされた板厚の比較的厚いチタンクラッド鋼板の製造
を対象としたものである。
【０００４】最近、建材、自動車部品、家電製品などの
分野にもチタンクラッド鋼板を適用しようという動きが
ある。そのため、既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用
いて板厚の薄いチタンクラッド鋼板を製造する技術が検
討されている。例えば、特開昭６３ー１４４８８１号公
報、特開平１ー１２２６７７号公報には銅の中間媒接材
を用いて、また特許第２５４６５８９号公報、特開平８
ー１４１７５４号公報、特開平８ー２７６２８３号公報
などには熱延条件を最適化して接合性に優れた板厚の薄
いチタンクラッド鋼板の製造法が開示されている。
分野にもチタンクラッド鋼板を適用しようという動きが
ある。そのため、既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用
いて板厚の薄いチタンクラッド鋼板を製造する技術が検
討されている。例えば、特開昭６３ー１４４８８１号公
報、特開平１ー１２２６７７号公報には銅の中間媒接材
を用いて、また特許第２５４６５８９号公報、特開平８
ー１４１７５４号公報、特開平８ー２７６２８３号公報
などには熱延条件を最適化して接合性に優れた板厚の薄
いチタンクラッド鋼板の製造法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者等が上記特許公報に記載された板厚の薄いチタンクラ
ッド鋼板の製造法を検討したところ、加工性、特に曲げ
性に関してはその限界曲げ半径が温間曲げ加工を施して
も高々１．０ｔ（ｔは板厚）程度で、建材、自動車部
品、家電製品などに適用した場合に必要な１．０ｔ未満
の限界曲げ半径が得られなかった。
者等が上記特許公報に記載された板厚の薄いチタンクラ
ッド鋼板の製造法を検討したところ、加工性、特に曲げ
性に関してはその限界曲げ半径が温間曲げ加工を施して
も高々１．０ｔ（ｔは板厚）程度で、建材、自動車部
品、家電製品などに適用した場合に必要な１．０ｔ未満
の限界曲げ半径が得られなかった。
【０００６】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、１．０ｔ未満の限界曲げ半径を有する
板厚の薄いチタンクラッド鋼板および既存の薄鋼板用熱
間圧延プロセスを用いたその製造法を提供することを目
的とする。
なされたもので、１．０ｔ未満の限界曲げ半径を有する
板厚の薄いチタンクラッド鋼板および既存の薄鋼板用熱
間圧延プロセスを用いたその製造法を提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題は、（イ）母材
としてＣ含有量が０．０１ｗｔ％以下の鋼を、合わせ材
としてチタンまたはチタン合金を用い、前記母材と前記
合わせ材を重ね、その周囲を１０-3Ｔｏｒｒ以下の真空
中で溶接してスラブを製造する工程と、（ロ）前記スラ
ブを１０００℃以下の温度に加熱する工程と、（ハ）前
記加熱されたスラブをトータル圧下率が８５％以上とな
るように熱間圧延するに際し、１パス目の圧下率が５％
以上となるように粗圧延し、７００℃以上の温度で仕上
圧延する工程と、（ニ）前記仕上圧延されたチタンクラ
ッド鋼板を６５０℃以上の温度で巻取る工程とを有して
なるチタンクラッド鋼板の製造法により解決される。
としてＣ含有量が０．０１ｗｔ％以下の鋼を、合わせ材
としてチタンまたはチタン合金を用い、前記母材と前記
合わせ材を重ね、その周囲を１０-3Ｔｏｒｒ以下の真空
中で溶接してスラブを製造する工程と、（ロ）前記スラ
ブを１０００℃以下の温度に加熱する工程と、（ハ）前
記加熱されたスラブをトータル圧下率が８５％以上とな
るように熱間圧延するに際し、１パス目の圧下率が５％
以上となるように粗圧延し、７００℃以上の温度で仕上
圧延する工程と、（ニ）前記仕上圧延されたチタンクラ
ッド鋼板を６５０℃以上の温度で巻取る工程とを有して
なるチタンクラッド鋼板の製造法により解決される。
【０００８】母材と合わせ材の界面に界面強度を著しく
低下させるＴｉＣが熱延中に形成されないように、母材
としてＣ含有量が０．０１ｗｔ％以下の鋼を用いる必要
がある。なお、母材の鋼に極低炭素Ｔｉ添加鋼などのイ
ンタースティシャルフリー鋼を用いると、界面における
ＴｉＣの形成を完全に抑制できるので、より好ましい。
低下させるＴｉＣが熱延中に形成されないように、母材
としてＣ含有量が０．０１ｗｔ％以下の鋼を用いる必要
がある。なお、母材の鋼に極低炭素Ｔｉ添加鋼などのイ
ンタースティシャルフリー鋼を用いると、界面における
ＴｉＣの形成を完全に抑制できるので、より好ましい。
【０００９】熱間圧延に先立ち母材と合わせ材を重ね合
わせてスラブを製造するとき、加熱中や熱延中に界面で
酸化物が形成されるのを抑制するためにその周囲を溶接
する必要がある。また、溶接時にも、母材と合わせ材の
界面に酸化物が形成されるので、１０-3Ｔｏｒｒ以下の
真空中で溶接を行う必要がある。溶接は、電子ビーム溶
接で行うことが短時間でクリーンな状態で行えるので好
ましい。
わせてスラブを製造するとき、加熱中や熱延中に界面で
酸化物が形成されるのを抑制するためにその周囲を溶接
する必要がある。また、溶接時にも、母材と合わせ材の
界面に酸化物が形成されるので、１０-3Ｔｏｒｒ以下の
真空中で溶接を行う必要がある。溶接は、電子ビーム溶
接で行うことが短時間でクリーンな状態で行えるので好
ましい。
【００１０】こうして製造したスラブを熱間圧延するに
は加熱する必要があるが、界面で脆いＦｅーＴｉ金属間
化合物が生成するのを防ぐため、その温度を１０００℃
以下、より好ましくは９５０℃以下にする必要がある。
は加熱する必要があるが、界面で脆いＦｅーＴｉ金属間
化合物が生成するのを防ぐため、その温度を１０００℃
以下、より好ましくは９５０℃以下にする必要がある。
【００１１】加熱されたスラブを熱間圧延するとき、母
材、合わせ材ともに拡散接合に望ましい新生面が形成さ
れて高い接合強度と１．０ｔ未満の限界曲げ半径を得る
ために、熱間圧延の１パス目すなわち粗圧延の１パス目
の圧下率を５％以上にする必要がある。
材、合わせ材ともに拡散接合に望ましい新生面が形成さ
れて高い接合強度と１．０ｔ未満の限界曲げ半径を得る
ために、熱間圧延の１パス目すなわち粗圧延の１パス目
の圧下率を５％以上にする必要がある。
【００１２】こうした条件に加え、１．０ｔ未満の限界
曲げ半径を得るために、以下のように仕上温度、トータ
ル圧下率、巻取温度をコントロールする必要がある。
曲げ半径を得るために、以下のように仕上温度、トータ
ル圧下率、巻取温度をコントロールする必要がある。
【００１３】図１に、チタン面側の限界曲げ半径（１８
０°Ｕ曲げ）と仕上温度、トータル圧下率との関係にか
かる実験結果を示す。
０°Ｕ曲げ）と仕上温度、トータル圧下率との関係にか
かる実験結果を示す。
【００１４】７００℃以上の温度で仕上圧延し、かつト
ータル圧下率が８５％以上となるようにすれば、０．５
ｔ以下の限界曲げ半径が得られる。
ータル圧下率が８５％以上となるようにすれば、０．５
ｔ以下の限界曲げ半径が得られる。
【００１５】図２に、鋼面側の割れ発生の有無と曲げ半
径、巻取温度との関係にかかる実験結果を示す。
径、巻取温度との関係にかかる実験結果を示す。
【００１６】６５０℃以上の温度で巻取りを行えば０．
５ｔ以下の限界曲げ半径が得られ、７００℃以上では０
ｔでも割れが生じない。
５ｔ以下の限界曲げ半径が得られ、７００℃以上では０
ｔでも割れが生じない。
【００１７】形状凍結性の観点より、板材の曲げ加工に
は、通常の曲げ加工に比べより厳しい条件であるストレ
ッチ力が付加されながら曲げ加工が施される、いわゆる
ストレッチ曲げが行われる場合がある。そこで、ストレ
ッチ曲げにおいても１．０ｔ未満の限界曲げ半径の得ら
れる条件を検討したところ、巻取温度の影響を大きく受
け、以下に示すように７５０℃以上の温度で巻取れば、
ストレッチ曲げで０．５ｔの限界曲げ半径の得られるこ
とが明らかになった。
は、通常の曲げ加工に比べより厳しい条件であるストレ
ッチ力が付加されながら曲げ加工が施される、いわゆる
ストレッチ曲げが行われる場合がある。そこで、ストレ
ッチ曲げにおいても１．０ｔ未満の限界曲げ半径の得ら
れる条件を検討したところ、巻取温度の影響を大きく受
け、以下に示すように７５０℃以上の温度で巻取れば、
ストレッチ曲げで０．５ｔの限界曲げ半径の得られるこ
とが明らかになった。
【００１８】図３に、ストレッチ曲げの試験方法を示
す。図３の方法は、試験片を２点で支持し、その両端に
ストレッチ力を加えながらその中央部を所定の半径ｒを
有するポンチで押し込み、ある程度曲がったところで両
端から押し付けて１８０°密着曲げを行う曲げ試験方法
である。
す。図３の方法は、試験片を２点で支持し、その両端に
ストレッチ力を加えながらその中央部を所定の半径ｒを
有するポンチで押し込み、ある程度曲がったところで両
端から押し付けて１８０°密着曲げを行う曲げ試験方法
である。
【００１９】この曲げ試験方法により、半径ｒを０．５
ｔと１．０ｔに変えてポンチをチタン面側より押し付
け、鋼面側の割れ発生の有無を調査した。ストレッチ力
としては、通常付加されている程度の値、すなわちクラ
ッド鋼板の耐力に３ｋｇｆ／ｍｍ2を加えた応力を用い
た。また、非常に厳しいストレッチ力の場合を想定し、
クラッド鋼板の耐力に６ｋｇｆ／ｍｍ2を加えた応力に
ついても同様の調査を行った。
ｔと１．０ｔに変えてポンチをチタン面側より押し付
け、鋼面側の割れ発生の有無を調査した。ストレッチ力
としては、通常付加されている程度の値、すなわちクラ
ッド鋼板の耐力に３ｋｇｆ／ｍｍ2を加えた応力を用い
た。また、非常に厳しいストレッチ力の場合を想定し、
クラッド鋼板の耐力に６ｋｇｆ／ｍｍ2を加えた応力に
ついても同様の調査を行った。
【００２０】図４に、鋼面側の割れ発生の有無とストレ
ッチ曲げ半径、巻取温度との関係にかかる実験結果を示
す。
ッチ曲げ半径、巻取温度との関係にかかる実験結果を示
す。
【００２１】ストレッチ力がクラッド鋼板の耐力に３ｋ
ｇｆ／ｍｍ2を加えた応力の場合、７５０℃以上の温度
で巻取りを行えば、０．５ｔの限界曲げ半径が得られ
る。また、７８０℃以上の温度で巻取りを行えば、スト
レッチ力をクラッド鋼板の耐力に６ｋｇｆ／ｍｍ2とさ
らに厳しい値にしても、０．５ｔの限界曲げ半径が可能
になる。
ｇｆ／ｍｍ2を加えた応力の場合、７５０℃以上の温度
で巻取りを行えば、０．５ｔの限界曲げ半径が得られ
る。また、７８０℃以上の温度で巻取りを行えば、スト
レッチ力をクラッド鋼板の耐力に６ｋｇｆ／ｍｍ2とさ
らに厳しい値にしても、０．５ｔの限界曲げ半径が可能
になる。
【００２２】上記図１、図２、図４の結果は、、着目し
た条件以外の条件をすべて本発明範囲内に設定して作製
した板厚4〜６ｍｍのチタンクラッド鋼板を用いて求め
たものである。
た条件以外の条件をすべて本発明範囲内に設定して作製
した板厚4〜６ｍｍのチタンクラッド鋼板を用いて求め
たものである。
【００２３】板厚で占める割合の多い母材の鋼のＡｒ3
変態点以下の温度で圧延すれば、その後の圧延はすべて
α域単相で行われることになり、圧延中に変態が起こり
変形抵抗が変わることによる板厚変動を回避できる。
変態点以下の温度で圧延すれば、その後の圧延はすべて
α域単相で行われることになり、圧延中に変態が起こり
変形抵抗が変わることによる板厚変動を回避できる。
【００２４】板厚の薄いものを製造するときは仕上温度
の確保が難しいので、粗圧延後仕上圧延前に、８００℃
以上母材の鋼のＡｒ3変態点以下の温度範囲に再加熱す
ることがより好ましい。８００℃未満では７００℃以上
の仕上温度を確保するのが難しく、Ａｒ3変態点を超え
ると鋼のα域単相圧延ができなくなる。
の確保が難しいので、粗圧延後仕上圧延前に、８００℃
以上母材の鋼のＡｒ3変態点以下の温度範囲に再加熱す
ることがより好ましい。８００℃未満では７００℃以上
の仕上温度を確保するのが難しく、Ａｒ3変態点を超え
ると鋼のα域単相圧延ができなくなる。
【００２５】本発明法で製造されるチタンクラッド鋼板
の板厚については、特に限定されないが、通常の熱間圧
延機で製造される熱延鋼板の場合と同様な板厚範囲で製
造可能である。
の板厚については、特に限定されないが、通常の熱間圧
延機で製造される熱延鋼板の場合と同様な板厚範囲で製
造可能である。
【００２６】
【実施例】（実施例１）表１に示す成分系のチタンを合
わせ材、鋼を母材として用い、母材の上に合わせ材を重
ね、その上にＡｌ2Ｏ3の剥離材を介して表１の鋼の犠牲
材（セミサンドイッチ方式）、あるいは表１のチタンお
よび鋼を順次重ね（サンドイッチ方式）、６×１０-4Ｔ
ｏｒｒの真空中で電子ビーム溶接を行い、スラブを組み
立てた。この鋼のＡｒ3変態点は、別途測定したところ
８８０℃であった。
わせ材、鋼を母材として用い、母材の上に合わせ材を重
ね、その上にＡｌ2Ｏ3の剥離材を介して表１の鋼の犠牲
材（セミサンドイッチ方式）、あるいは表１のチタンお
よび鋼を順次重ね（サンドイッチ方式）、６×１０-4Ｔ
ｏｒｒの真空中で電子ビーム溶接を行い、スラブを組み
立てた。この鋼のＡｒ3変態点は、別途測定したところ
８８０℃であった。
【００２７】このスラブを薄鋼板用の熱間圧延プロセス
を用いて表２に示す熱間圧延条件で圧延し、セミサンド
イッチ方式では犠牲材を、サンドイッチ方式では双方の
チタンクラッド鋼板を剥離し、全板厚５ｍｍ（合わせ材
１．５ｍｍ＋母材３．５ｍｍ）のチタンクラッド鋼板を
作製した。そして、チタン面側および鋼面側の１８０°
Ｕ曲げ試験を行い限界曲げ半径を調査した。
を用いて表２に示す熱間圧延条件で圧延し、セミサンド
イッチ方式では犠牲材を、サンドイッチ方式では双方の
チタンクラッド鋼板を剥離し、全板厚５ｍｍ（合わせ材
１．５ｍｍ＋母材３．５ｍｍ）のチタンクラッド鋼板を
作製した。そして、チタン面側および鋼面側の１８０°
Ｕ曲げ試験を行い限界曲げ半径を調査した。
【００２８】実験結果を表２に示す。本発明範囲の条件
で作製されたチタンクラッド鋼板では、チタン面、鋼面
ともに０．５ｔ以下の限界曲げ半径が得られる。
で作製されたチタンクラッド鋼板では、チタン面、鋼面
ともに０．５ｔ以下の限界曲げ半径が得られる。
【００２９】一方、スラブの加熱温度が１０００℃を超
えたり、１パス目の圧下率が５％未満であったり、トー
タル圧下率が８５％未満であったり、仕上温度が７００
℃未満であるとチタン面側で限界曲げ半径が２ｔとなり
曲げ性に劣り、巻取温度が６５０℃未満であると鋼面側
での限界曲げ半径が２ｔとなり曲げ性に劣る。
えたり、１パス目の圧下率が５％未満であったり、トー
タル圧下率が８５％未満であったり、仕上温度が７００
℃未満であるとチタン面側で限界曲げ半径が２ｔとなり
曲げ性に劣り、巻取温度が６５０℃未満であると鋼面側
での限界曲げ半径が２ｔとなり曲げ性に劣る。
【００３０】なお、本発明例のなかで１パス目の圧延温
度が母材の鋼のＡｒ3変態点を超えたものは、０．５ｔ
以下の限界曲げ半径が得られているが、板厚変動が、製
品としての許容範囲であるが、比較的大きかった。
度が母材の鋼のＡｒ3変態点を超えたものは、０．５ｔ
以下の限界曲げ半径が得られているが、板厚変動が、製
品としての許容範囲であるが、比較的大きかった。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】（実施例２）実施例１と同様な方法で作製
したスラブを薄鋼板用の熱間圧延プロセスを用いて表３
に示す熱間圧延条件で圧延し、実施例１と同様に剥離し
て、全板厚５ｍｍ（合わせ材１．５ｍｍ＋母材３．５ｍ
ｍ）のチタンクラッド鋼板を作製した。そして、曲げ半
径０．５ｔで鋼面側の１８０°Ｕストレッチ曲げ試験
を、ストレッチ力を（試料の耐力＋３ｋｇｆ／ｍｍ2）
と（試料の耐力＋６ｋｇｆ／ｍｍ2）に変えて行い、割
れの有（×）無（○）を調査した。
したスラブを薄鋼板用の熱間圧延プロセスを用いて表３
に示す熱間圧延条件で圧延し、実施例１と同様に剥離し
て、全板厚５ｍｍ（合わせ材１．５ｍｍ＋母材３．５ｍ
ｍ）のチタンクラッド鋼板を作製した。そして、曲げ半
径０．５ｔで鋼面側の１８０°Ｕストレッチ曲げ試験
を、ストレッチ力を（試料の耐力＋３ｋｇｆ／ｍｍ2）
と（試料の耐力＋６ｋｇｆ／ｍｍ2）に変えて行い、割
れの有（×）無（○）を調査した。
【００３４】実験結果を表３に示す。巻取温度を７５０
℃以上にすれば、少なくともストレッチ力が（試料の耐
力＋３ｋｇｆ／ｍｍ2）の場合には、割れは発生しな
い。また、巻取温度を７８０℃以上にすると、ストレッ
チ力が（試料の耐力＋６ｋｇｆ／ｍｍ2）の場合でも、
割れは発生しなくなる。
℃以上にすれば、少なくともストレッチ力が（試料の耐
力＋３ｋｇｆ／ｍｍ2）の場合には、割れは発生しな
い。また、巻取温度を７８０℃以上にすると、ストレッ
チ力が（試料の耐力＋６ｋｇｆ／ｍｍ2）の場合でも、
割れは発生しなくなる。
【００３５】一方、巻取温度が７５０℃未満では、スト
レッチ力が（試料の耐力＋３ｋｇｆ／ｍｍ2）の場合で
も、割れは発生しストレッチ曲げ性に劣る。
レッチ力が（試料の耐力＋３ｋｇｆ／ｍｍ2）の場合で
も、割れは発生しストレッチ曲げ性に劣る。
【００３６】
【表３】
【００３７】（実施例３）仕上圧延前の再加熱温度の影
響を調査するため、実施例１と同様な方法で作製したス
ラブを薄鋼板用の熱間圧延プロセスを用いて表４に示す
熱間圧延条件で圧延し、実施例１と同様に剥離して、全
板厚３．５ｍｍ（合わせ材０．７５ｍｍ＋母材２．７５
ｍｍ）のより薄いチタンクラッド鋼板を作製し、実施例
１と同様な方法で限界曲げ半径を調査した。
響を調査するため、実施例１と同様な方法で作製したス
ラブを薄鋼板用の熱間圧延プロセスを用いて表４に示す
熱間圧延条件で圧延し、実施例１と同様に剥離して、全
板厚３．５ｍｍ（合わせ材０．７５ｍｍ＋母材２．７５
ｍｍ）のより薄いチタンクラッド鋼板を作製し、実施例
１と同様な方法で限界曲げ半径を調査した。
【００３８】実験結果を表４に示す。仕上圧延前に再加
熱し、再加熱温度を８００℃以上母材の鋼のＡｒ3変態
点以下の範囲に調整すれば、３．５ｍｍの薄いチタンク
ラッド鋼板においてもチタン面側、鋼面側ともに０ｔの
限界曲げ半径が得られる。
熱し、再加熱温度を８００℃以上母材の鋼のＡｒ3変態
点以下の範囲に調整すれば、３．５ｍｍの薄いチタンク
ラッド鋼板においてもチタン面側、鋼面側ともに０ｔの
限界曲げ半径が得られる。
【００３９】一方、再加熱温度がＡｒ3変態点を超える
と０ｔの限界曲げ半径が得られるが、板厚変動が、製品
としての許容範囲であるが、比較的大きかった。また、
８００℃未満では仕上温度が確保できなくなり、チタン
面側で限界曲げ半径が２ｔとなり曲げ性に劣る。
と０ｔの限界曲げ半径が得られるが、板厚変動が、製品
としての許容範囲であるが、比較的大きかった。また、
８００℃未満では仕上温度が確保できなくなり、チタン
面側で限界曲げ半径が２ｔとなり曲げ性に劣る。
【００４０】
【表４】
【００４１】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、１．０ｔ未満の限界曲げ半径を有する板厚の
薄いチタンクラッド鋼板および既存の薄鋼板用熱間圧延
プロセスを用いたその製造法を提供できる。
いるので、１．０ｔ未満の限界曲げ半径を有する板厚の
薄いチタンクラッド鋼板および既存の薄鋼板用熱間圧延
プロセスを用いたその製造法を提供できる。
【図１】チタン面側の限界曲げ半径と仕上温度、トータ
ル圧下率との関係にかかる実験結果を示す図である。
ル圧下率との関係にかかる実験結果を示す図である。
【図２】鋼面側の割れ発生の有無と曲げ半径、巻取温度
との関係にかかる実験結果を示す図である。
との関係にかかる実験結果を示す図である。
【図３】ストレッチ曲げの試験方法を示す図である。
【図４】鋼面側の割れ発生の有無とストレッチ曲げ半
径、巻取温度との関係にかかる実験結果を示す図であ
る。
径、巻取温度との関係にかかる実験結果を示す図であ
る。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｂ２１Ｂ 3/00 Ｂ２１Ｂ 3/00 Ｋ Ｃ２１Ｄ 9/46 Ｃ２１Ｄ 9/46 Ｚ // Ｂ２３Ｋ 103:24 Ｂ２３Ｋ 103:24 (72)発明者 石島 聡 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 塩谷 昇史 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 松野 隆 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 辻 章嘉 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平８−141754（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−8061（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−88984（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−213378（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−122681（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−63585（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−88986（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 20/04
Claims (5)
- 【請求項１】 （イ）母材としてＣ含有量が０．０１ｗ
ｔ％以下の鋼を、合わせ材としてチタンまたはチタン合
金を用い、前記母材と前記合わせ材を重ね、その周囲を
１０-3Ｔｏｒｒ以下の真空中で溶接してスラブを製造す
る工程と、 （ロ）前記スラブを１０００℃以下の温度に加熱する工
程と、 （ハ）前記加熱されたスラブをトータル圧下率が８５％
以上となるように熱間圧延するに際し、１パス目の圧下
率が５％以上となるように粗圧延し、７００℃以上の温
度で仕上圧延する工程と、 （ニ）前記仕上圧延されたチタンクラッド鋼板を６５０
℃以上の温度で巻取る工程と、を有してなるチタンクラ
ッド鋼板の製造法。 - 【請求項２】 仕上圧延されたチタンクラッド鋼板を７
５０℃以上の温度で巻取る請求項１に記載のチタンクラ
ッド鋼板の製造法。 - 【請求項３】 加熱されたスラブを母材の鋼のＡｒ3変
態点以下の温度で粗圧延する請求項１または請求項２に
記載のチタンクラッド鋼板の製造法。 - 【請求項４】 粗圧延されたチタンクラッド鋼片を仕上
圧延前に８００℃以上母材の鋼のＡｒ3変態点以下の温
度範囲に再加熱する請求項１から請求項３のいずれか１
項に記載のチタンクラッド鋼板の製造法。 - 【請求項５】 請求項１から請求項４のいずれか１項に
記載のチタンクラッド鋼板の製造法により製造されたチ
タンクラッド鋼板。
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-
1997
- 1997-11-10 JP JP30754397A patent/JP3296271B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN108262359B (zh) * | 2018-03-20 | 2019-10-25 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种改善冷轧钛带卷表面质量的工艺方法 |
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