JP2002069545A - 積層圧延によるＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 - Google Patents
積層圧延によるＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法Info
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- C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
Abstract
(57)【要約】
【課題】 成形用の特殊な装置を必要とせ
ず、また特殊な加工条件を必要とすることなく、市販の
ＴｉとＡｌの薄板を素材として用い、所望の耐熱性を具
備し、構造用軽量耐熱材料として適したＴｉとＡｌの金
属間化合物の製造方法、及び該製造方法により得られる
ＴｉとＡｌの金属間化合物を提供する。 【解決手段】 Ｔｉ板とＡｌ板を合計１０層以上
交互に重ねて一体化した後これを熱間圧延圧着して各層
を金属的に接合し多層構造とした金属板、あるいは該金
属板をさらに１０層以上交互に重ねて一体化した後これ
を熱間圧延圧着して各層を金属的に接合し多層構造とし
た金属板を、そのままあるいは冷間圧延後、Ａｌの融点
（６５９℃）以下の温度で熱処理を行いＴｉ層とＡｌ層
の層間にＴｉとＡｌの金属間化合物を生成させ、あるい
はさらに該熱処理後の材料をＴｉとＡｌの金属間化合物
の融点（１４００℃）以下の温度で熱処理を行い、材料
全体にＴｉとＡｌの金属間化合物を生成させることを特
徴とする金属間化合物の製造方法、及び該製造方法によ
り得られる金属間化合物。
ず、また特殊な加工条件を必要とすることなく、市販の
ＴｉとＡｌの薄板を素材として用い、所望の耐熱性を具
備し、構造用軽量耐熱材料として適したＴｉとＡｌの金
属間化合物の製造方法、及び該製造方法により得られる
ＴｉとＡｌの金属間化合物を提供する。 【解決手段】 Ｔｉ板とＡｌ板を合計１０層以上
交互に重ねて一体化した後これを熱間圧延圧着して各層
を金属的に接合し多層構造とした金属板、あるいは該金
属板をさらに１０層以上交互に重ねて一体化した後これ
を熱間圧延圧着して各層を金属的に接合し多層構造とし
た金属板を、そのままあるいは冷間圧延後、Ａｌの融点
（６５９℃）以下の温度で熱処理を行いＴｉ層とＡｌ層
の層間にＴｉとＡｌの金属間化合物を生成させ、あるい
はさらに該熱処理後の材料をＴｉとＡｌの金属間化合物
の融点（１４００℃）以下の温度で熱処理を行い、材料
全体にＴｉとＡｌの金属間化合物を生成させることを特
徴とする金属間化合物の製造方法、及び該製造方法によ
り得られる金属間化合物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＴｉとＡｌの薄板
を素材として得られる金属間化合物の製造方法、及び該
製造方法により得られた金属間化合物に関する。
を素材として得られる金属間化合物の製造方法、及び該
製造方法により得られた金属間化合物に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＴｉとＡｌの金属間化合物は軽量で高温
強度に優れており、新しい構造用軽量耐熱材料として注
目されている。しかしながら、この金属間化合物は常温
付近の延性や靭性に乏しい、難加工材料であり形状付与
が難しい、さらに価格が高い等の理由によりまだ実用化
されていない。特に難加工性質が実用化への阻害要因に
なっている。ＴｉとＡｌの金属間化合物の形状付与法に
は精密鋳造、恒温鍛造、恒温圧延、超塑性加工、反応焼
結などがあり、複雑形状部品や板材への成形が検討され
ている。最も一般的な形状付与法は精密鋳造法である。
しかしこの方法では鋳造品の信頼性確保のためにＨＩＰ
処理（静水圧プレス）を必要とする場合が多い。鍛造、
圧延、超塑性加工などの場合には、成形用の特殊な加工
装置を必要としたり、加工条件が狭い等の問題があり、
研究開発の段階に留まっている。したがって、最終製品
を製造するまでには多くの加工工程を経る必要があり、
製品価格を大幅に押し上げる要因となっていた。特に、
圧延工程により薄板を製造する際には焼鈍工程−圧延工
程を繰り返して所定の厚さの薄板材とする必要があり、
コストを上昇させる要因となっていた。
強度に優れており、新しい構造用軽量耐熱材料として注
目されている。しかしながら、この金属間化合物は常温
付近の延性や靭性に乏しい、難加工材料であり形状付与
が難しい、さらに価格が高い等の理由によりまだ実用化
されていない。特に難加工性質が実用化への阻害要因に
なっている。ＴｉとＡｌの金属間化合物の形状付与法に
は精密鋳造、恒温鍛造、恒温圧延、超塑性加工、反応焼
結などがあり、複雑形状部品や板材への成形が検討され
ている。最も一般的な形状付与法は精密鋳造法である。
しかしこの方法では鋳造品の信頼性確保のためにＨＩＰ
処理（静水圧プレス）を必要とする場合が多い。鍛造、
圧延、超塑性加工などの場合には、成形用の特殊な加工
装置を必要としたり、加工条件が狭い等の問題があり、
研究開発の段階に留まっている。したがって、最終製品
を製造するまでには多くの加工工程を経る必要があり、
製品価格を大幅に押し上げる要因となっていた。特に、
圧延工程により薄板を製造する際には焼鈍工程−圧延工
程を繰り返して所定の厚さの薄板材とする必要があり、
コストを上昇させる要因となっていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は成形用の特殊
な装置を必要とせず、また特殊な加工条件を必要とする
ことなく、市販のＴｉとＡｌの薄板を素材として用い、
所望の耐熱性を具備し、構造用軽量耐熱材料として適し
たＴｉとＡｌの金属間化合物の製造方法、及び該製造方
法により得られるＴｉとＡｌの金属間化合物の提供を目
的とする。
な装置を必要とせず、また特殊な加工条件を必要とする
ことなく、市販のＴｉとＡｌの薄板を素材として用い、
所望の耐熱性を具備し、構造用軽量耐熱材料として適し
たＴｉとＡｌの金属間化合物の製造方法、及び該製造方
法により得られるＴｉとＡｌの金属間化合物の提供を目
的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｔｉ板とＡｌ
板を合計１０層以上交互に重ねて一体化した後これを熱
間圧延圧着して各層を金属的に接合し多層構造とした金
属板、あるいは該金属板をさらに１０層以上交互に重ね
て一体化した後これを熱間圧延圧着して各層を金属的に
接合し多層構造として金属板を、そのままあるいは冷間
圧延後Ａｌの融点（６５９℃）以下の温度で熱処理を行
いＴｉ層とＡｌ層の層間にＴｉとＡｌの金属間化合物を
生成させ、あるいはさらに該熱処理後の材料をＴｉとＡ
ｌの金属間化合物の融点（１４００℃）以下の温度で熱
処理を行い、材料全体にＴｉとＡｌの金属間化合物を生
成させることを特徴とする金属間化合物の製造方法を提
供する。本発明において一体化は、Ｔｉ板とＡｌ板の積
層物の周囲を溶接するあるいはＴｉ製又はＡｌ製の箱に
積層物を封入して行うのが好適である。さらに本発明
は、上記製造方法により得られた金属間化合物を提供す
る。
板を合計１０層以上交互に重ねて一体化した後これを熱
間圧延圧着して各層を金属的に接合し多層構造とした金
属板、あるいは該金属板をさらに１０層以上交互に重ね
て一体化した後これを熱間圧延圧着して各層を金属的に
接合し多層構造として金属板を、そのままあるいは冷間
圧延後Ａｌの融点（６５９℃）以下の温度で熱処理を行
いＴｉ層とＡｌ層の層間にＴｉとＡｌの金属間化合物を
生成させ、あるいはさらに該熱処理後の材料をＴｉとＡ
ｌの金属間化合物の融点（１４００℃）以下の温度で熱
処理を行い、材料全体にＴｉとＡｌの金属間化合物を生
成させることを特徴とする金属間化合物の製造方法を提
供する。本発明において一体化は、Ｔｉ板とＡｌ板の積
層物の周囲を溶接するあるいはＴｉ製又はＡｌ製の箱に
積層物を封入して行うのが好適である。さらに本発明
は、上記製造方法により得られた金属間化合物を提供す
る。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明者らは、従来技術である溶
製・造塊・鍛造・圧延・焼鈍における問題点に鑑みて鋭
意研究を重ねた結果、市販のＴｉとＡｌの薄板を素材と
して用い、これらの材料を交互に積層し、熱間圧延ある
いは熱間・冷間圧延により、Ｔｉ層とＡｌ層からなる所
定厚さの多層構造とした金属板を作製し、この金属板を
さらに熱処理することによりＴｉとＡｌの金属間化合物
を製造する方法を見いだした。
製・造塊・鍛造・圧延・焼鈍における問題点に鑑みて鋭
意研究を重ねた結果、市販のＴｉとＡｌの薄板を素材と
して用い、これらの材料を交互に積層し、熱間圧延ある
いは熱間・冷間圧延により、Ｔｉ層とＡｌ層からなる所
定厚さの多層構造とした金属板を作製し、この金属板を
さらに熱処理することによりＴｉとＡｌの金属間化合物
を製造する方法を見いだした。
【０００６】本発明で使用されるＴｉ板及びＡｌ板とし
ては、市販のＴｉ板、Ａｌ板、Ａｌ合金板の薄板を用い
ることができる。これらの薄板は、それぞれ厚さ０．１
〜１０mmであり、入手し易さ、重ね合わせるときの作業
性等を考慮すると、１〜５mmのものが好ましく使用され
る。Ｔｉ板とＡｌ板を交互に重ねる枚数は１０層以上で
ある。１０層以上とすることにより、多層構造とした金
属板を所定厚さとしたときの各層の厚さを小さくするこ
とができる。各層の厚さを小さくすることにより、金属
間化合物の組成とするための、最終圧延材に熱処理を施
す際の熱処理時間を短くすることができる。熱間圧延圧
着した多層構造の金属板をさらに１０層以上積層一体化
した後、熱間圧延圧着した多層構造の金属板を使用する
こともできる。各層の厚さをより一層小さくして、熱処
理時間をさらに短くすることができる。
ては、市販のＴｉ板、Ａｌ板、Ａｌ合金板の薄板を用い
ることができる。これらの薄板は、それぞれ厚さ０．１
〜１０mmであり、入手し易さ、重ね合わせるときの作業
性等を考慮すると、１〜５mmのものが好ましく使用され
る。Ｔｉ板とＡｌ板を交互に重ねる枚数は１０層以上で
ある。１０層以上とすることにより、多層構造とした金
属板を所定厚さとしたときの各層の厚さを小さくするこ
とができる。各層の厚さを小さくすることにより、金属
間化合物の組成とするための、最終圧延材に熱処理を施
す際の熱処理時間を短くすることができる。熱間圧延圧
着した多層構造の金属板をさらに１０層以上積層一体化
した後、熱間圧延圧着した多層構造の金属板を使用する
こともできる。各層の厚さをより一層小さくして、熱処
理時間をさらに短くすることができる。
【０００７】多層構造とした金属板に、そのままあるい
は冷間圧延後に行う最初の熱処理の温度はＡｌの融点
（６５９℃）以下である。これは熱処理の際、ＴｉとＡ
ｌが反応する前にＡｌが溶融するのを防止するためであ
る。この熱処理によりＡｌ中にＴｉを拡散させ、Ｔｉと
Ａｌの層間に反応相（ＴｉとＡｌの金属間化合物）を生
成させる。材料全体にわたる金属間化合物を作製するた
めには、より高温で再度の熱処理を行う。その温度は、
反応相の融点（１４００℃）以下の温度である。この熱
処理により材料全体がＴｉとＡｌの金属間化合物からな
る合金が作製される。またこの合金板の板厚方向でＴｉ
とＡｌの組成を変化させた材料も作製することができ
る。すなわち、ＴｉとＡｌの薄板を交互に積層する際
に、積層方向に合金化する場合のＴｉとＡｌの組成量を
あらかじめ計算し、それに適合した板厚のＴｉとＡｌの
薄板を積層すればよい。従来の溶製法ではこのような複
合化は困難である。しかし本発明によれば、任意にＴｉ
とＡｌの組成を板厚方向で変化させた材料を得ることが
できる。
は冷間圧延後に行う最初の熱処理の温度はＡｌの融点
（６５９℃）以下である。これは熱処理の際、ＴｉとＡ
ｌが反応する前にＡｌが溶融するのを防止するためであ
る。この熱処理によりＡｌ中にＴｉを拡散させ、Ｔｉと
Ａｌの層間に反応相（ＴｉとＡｌの金属間化合物）を生
成させる。材料全体にわたる金属間化合物を作製するた
めには、より高温で再度の熱処理を行う。その温度は、
反応相の融点（１４００℃）以下の温度である。この熱
処理により材料全体がＴｉとＡｌの金属間化合物からな
る合金が作製される。またこの合金板の板厚方向でＴｉ
とＡｌの組成を変化させた材料も作製することができ
る。すなわち、ＴｉとＡｌの薄板を交互に積層する際
に、積層方向に合金化する場合のＴｉとＡｌの組成量を
あらかじめ計算し、それに適合した板厚のＴｉとＡｌの
薄板を積層すればよい。従来の溶製法ではこのような複
合化は困難である。しかし本発明によれば、任意にＴｉ
とＡｌの組成を板厚方向で変化させた材料を得ることが
できる。
【０００８】Ｔｉ板とＡｌ板を交互に積層して圧延する
場合、機械的な強度の差があるため、Ａｌ板のみが伸び
てＴｉ板が材料内部で破断する現象が生じ易い。この現
象を防止するためには、各板の厚さを薄くして、圧延量
を少なくする必要がある。このような塑性不安定現象を
ひき起こす圧延ひずみ量εnは、εn=σ1n1/(σ1-σ2)で
表わされる（外村和幸ら、Journal of the JSTP, vol.2
9, 1988, P.965）。ここでσ1は硬質層（Ｔｉ）の降伏
強さ、σ2は軟質層（Ａｌ）の降伏強さ、n1は硬質層の
加工効果指数である。Ｔｉ板として純Ｔｉ板を使用する
場合には、その降伏強さや加工効果指数を変化させるこ
とはできない。したがって、塑性不安定現象を起こさず
にＴｉとＡｌの積層体を圧延するためには、ＴｉとＡｌ
の降伏強さの差を小さくする必要がある。純Ｔｉの降伏
強さは一定であるため、Ａｌの降伏強さを変化させる必
要がある。そのためには、純Ａｌに代えてより強度の高
いＡｌ合金の使用が有効である。特に冷間圧延により加
工硬化し易いＡｌ−Ｍｇ系（Ａｌ５０００番系）合金の
使用が望ましい。より限定的にはＡｌ５０８３の使用が
望ましい。この合金は時効処理をすることなく加工硬化
により硬度を高めることができるという特性を有してお
り、圧延温度を高くしても、過時効による材料強度の低
下を防止できる。また、Ｔｉ板とＡｌ板を交互に重ねて
一体化した積層体の厚さはかなり厚くなる。このため、
該積層体の圧延圧着を冷間圧延で行うには、圧延荷重を
高くする必要がある。この場合大型の圧延機を用いる必
要がある。しかし、温度を上げて圧延することにより、
圧延機や圧延方法を簡素化することができる。その意味
から、Ｔｉ板とＡｌ板の積層体の圧延圧着は、熱間圧延
で行うことが望ましく、さらにＡｌの融点以下の範囲で
より高い温度で行うことが望ましい。しかし６００℃程
度の高温ではＡｌの降伏強さが著しく低下するため、塑
性不安定の歪み量が小さくなる。このため、熱間圧延圧
着は４００℃以下の温度で行うことが望ましい。
場合、機械的な強度の差があるため、Ａｌ板のみが伸び
てＴｉ板が材料内部で破断する現象が生じ易い。この現
象を防止するためには、各板の厚さを薄くして、圧延量
を少なくする必要がある。このような塑性不安定現象を
ひき起こす圧延ひずみ量εnは、εn=σ1n1/(σ1-σ2)で
表わされる（外村和幸ら、Journal of the JSTP, vol.2
9, 1988, P.965）。ここでσ1は硬質層（Ｔｉ）の降伏
強さ、σ2は軟質層（Ａｌ）の降伏強さ、n1は硬質層の
加工効果指数である。Ｔｉ板として純Ｔｉ板を使用する
場合には、その降伏強さや加工効果指数を変化させるこ
とはできない。したがって、塑性不安定現象を起こさず
にＴｉとＡｌの積層体を圧延するためには、ＴｉとＡｌ
の降伏強さの差を小さくする必要がある。純Ｔｉの降伏
強さは一定であるため、Ａｌの降伏強さを変化させる必
要がある。そのためには、純Ａｌに代えてより強度の高
いＡｌ合金の使用が有効である。特に冷間圧延により加
工硬化し易いＡｌ−Ｍｇ系（Ａｌ５０００番系）合金の
使用が望ましい。より限定的にはＡｌ５０８３の使用が
望ましい。この合金は時効処理をすることなく加工硬化
により硬度を高めることができるという特性を有してお
り、圧延温度を高くしても、過時効による材料強度の低
下を防止できる。また、Ｔｉ板とＡｌ板を交互に重ねて
一体化した積層体の厚さはかなり厚くなる。このため、
該積層体の圧延圧着を冷間圧延で行うには、圧延荷重を
高くする必要がある。この場合大型の圧延機を用いる必
要がある。しかし、温度を上げて圧延することにより、
圧延機や圧延方法を簡素化することができる。その意味
から、Ｔｉ板とＡｌ板の積層体の圧延圧着は、熱間圧延
で行うことが望ましく、さらにＡｌの融点以下の範囲で
より高い温度で行うことが望ましい。しかし６００℃程
度の高温ではＡｌの降伏強さが著しく低下するため、塑
性不安定の歪み量が小さくなる。このため、熱間圧延圧
着は４００℃以下の温度で行うことが望ましい。
【０００９】
【実施例】以下実施例に基づき本発明をより具体的に説
明するが、本発明はこれらの実施例により限定されるも
のではない。
明するが、本発明はこれらの実施例により限定されるも
のではない。
【００１０】実施例１ 板厚１．０mm×幅７０mm×長さ１４０mmの純チタン板
と、該チタン板と同一寸法の純アルミニウム板とを交互
に合計３１層重ね、これを外寸で高さ３０mm×幅８０mm
×長さ１７０mmのアルミニウム製の箱に挿入し、上下に
板厚3mm×幅８０mm×長さ１５０mmのアルミニウム板を
当てて溶接封入し、３１５℃に加熱した後に圧延を行
い、板厚３mmの重ね合わせ材とした。この材料を真空中
（１０-4torr）で５９０℃で１２時間加熱した。その結
果、Ｔｉ層とＡｌ層の界面にＴｉＡｌの金属間化合物
（ＴｉＡｌ2）の生成を確認した。さらに１０００℃で
４８時間再加熱することにより、試料全体にわたってＴ
ｉとＡｌの金属間化合物の生成を確認した。
と、該チタン板と同一寸法の純アルミニウム板とを交互
に合計３１層重ね、これを外寸で高さ３０mm×幅８０mm
×長さ１７０mmのアルミニウム製の箱に挿入し、上下に
板厚3mm×幅８０mm×長さ１５０mmのアルミニウム板を
当てて溶接封入し、３１５℃に加熱した後に圧延を行
い、板厚３mmの重ね合わせ材とした。この材料を真空中
（１０-4torr）で５９０℃で１２時間加熱した。その結
果、Ｔｉ層とＡｌ層の界面にＴｉＡｌの金属間化合物
（ＴｉＡｌ2）の生成を確認した。さらに１０００℃で
４８時間再加熱することにより、試料全体にわたってＴ
ｉとＡｌの金属間化合物の生成を確認した。
【００１１】実施例２ 板厚１．０mm×幅７０mm×長さ１４０mmの純チタン板
と、該チタン板と同一寸法のアルミニウム合金板とを交
互に合計３１層重ね、これを外寸で高さ３０mm×幅８０
mm×長さ１７０mmのアルミニウム製の箱に挿入し、上下
に板厚３mm×幅８０mm×長さ１５０mmのアルミニウム板
を当てて溶接封入し、３１５℃に加熱した後に圧延を行
い、板厚３mmの重ね合わせ材とした。この方法により、
ＴｉＡｌ１１００、ＴｉＡｌ２０２４、ＴｉＡｌ５０５
２、ＴｉＡｌ５０８３、ＴｉＡｌ６０６１、ＴｉＡｌ７
０７５の６種類のＴｉとＡｌの合金の重ね合わせ材を作
製した。この重ね圧延材の断面を観察すると、一部にう
ねりや破断が生じていることが確認された。これはＴｉ
層とＡｌ層の強度差によって塑性不安定現象を生じたた
めである。また、破断している層はＴｉ層であり、圧延
過程で軟質層であるＡｌ層のみが圧延され、硬質層であ
るＴｉが破断したためである。そこで、圧延した材料の
断面における材料間の「うねり現象」を測定した。うね
りの数値化にあたっては「うねり」指数を定義し、うね
り指数Ｓ＝(n/31)(L/t)とした。ここで、ｎは積層圧延
材の圧延方向断面で観察されるＴｉ層とＡｌ層の合計積
層数、Ｌは積層圧延材の圧延方向断面で観察されるＴｉ
の長さ、tは積層圧延材の圧延方向断面で観察されるＴ
ｉの厚さとした。なお、３１はＴｉとＡｌの合計積層数
である。「うねり」指数が大きいほどうねり現象の程度
が小さいことを示している。なお、うねりとは２つの層
の強度差によって塑性不安定現象を生じ、このため各層
が波打ち状に変形する現象をいい、破断の前段階の現象
である。表１に各材料の組み合わせで測定された「うね
り」指数の結果を示す。この結果から、ＴｉＡｌ５０８
３の組み合わせの積層材のうねりが最も小さかった。
と、該チタン板と同一寸法のアルミニウム合金板とを交
互に合計３１層重ね、これを外寸で高さ３０mm×幅８０
mm×長さ１７０mmのアルミニウム製の箱に挿入し、上下
に板厚３mm×幅８０mm×長さ１５０mmのアルミニウム板
を当てて溶接封入し、３１５℃に加熱した後に圧延を行
い、板厚３mmの重ね合わせ材とした。この方法により、
ＴｉＡｌ１１００、ＴｉＡｌ２０２４、ＴｉＡｌ５０５
２、ＴｉＡｌ５０８３、ＴｉＡｌ６０６１、ＴｉＡｌ７
０７５の６種類のＴｉとＡｌの合金の重ね合わせ材を作
製した。この重ね圧延材の断面を観察すると、一部にう
ねりや破断が生じていることが確認された。これはＴｉ
層とＡｌ層の強度差によって塑性不安定現象を生じたた
めである。また、破断している層はＴｉ層であり、圧延
過程で軟質層であるＡｌ層のみが圧延され、硬質層であ
るＴｉが破断したためである。そこで、圧延した材料の
断面における材料間の「うねり現象」を測定した。うね
りの数値化にあたっては「うねり」指数を定義し、うね
り指数Ｓ＝(n/31)(L/t)とした。ここで、ｎは積層圧延
材の圧延方向断面で観察されるＴｉ層とＡｌ層の合計積
層数、Ｌは積層圧延材の圧延方向断面で観察されるＴｉ
の長さ、tは積層圧延材の圧延方向断面で観察されるＴ
ｉの厚さとした。なお、３１はＴｉとＡｌの合計積層数
である。「うねり」指数が大きいほどうねり現象の程度
が小さいことを示している。なお、うねりとは２つの層
の強度差によって塑性不安定現象を生じ、このため各層
が波打ち状に変形する現象をいい、破断の前段階の現象
である。表１に各材料の組み合わせで測定された「うね
り」指数の結果を示す。この結果から、ＴｉＡｌ５０８
３の組み合わせの積層材のうねりが最も小さかった。
【００１２】
【表１】
【００１３】この積層圧延材を真空中（１０-4torr）で
５９０℃で０．５時間から２４時間加熱した。その結
果、Ｔｉ層とＡｌ層の界面に表２に示す金属間化合物が
生成した。
５９０℃で０．５時間から２４時間加熱した。その結
果、Ｔｉ層とＡｌ層の界面に表２に示す金属間化合物が
生成した。
【００１４】
【表２】
【００１５】次に、上記熱処理材の内、５９０℃で２４
時間熱処理した材料をさらに１０００℃で４８時間再加
熱することにより、試料全体にわたってＴｉＡｌ金属間
化合物の生成を確認した。
時間熱処理した材料をさらに１０００℃で４８時間再加
熱することにより、試料全体にわたってＴｉＡｌ金属間
化合物の生成を確認した。
【００１６】
【発明の効果】本発明によれば、所望の耐熱効果を具備
したＴｉＡｌ系金属間化合物が簡単に得られ、その効果
は顕著なものがある。
したＴｉＡｌ系金属間化合物が簡単に得られ、その効果
は顕著なものがある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/18 Ｃ２２Ｆ 1/18 Ｈ // Ｂ２３Ｋ 103:10 Ｂ２３Ｋ 103:10 103:14 103:14
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｔｉ板とＡｌ板を合計１０層以上交互に
重ねて一体化した後これを熱間圧延圧着して各層を金属
的に接合し多層構造とした金属板、あるいは該金属板を
さらに１０層以上交互に重ねて一体化した後これを熱間
圧延圧着して各層を金属的に接合し多層構造とした金属
板を、そのままあるいは冷間圧延後、Ａｌの融点（６５
９℃）以下の温度で熱処理を行いＴｉ層とＡｌ層の層間
にＴｉとＡｌの金属間化合物を生成させ、あるいはさら
に該熱処理後の材料をＴｉとＡｌの金属間化合物の融点
（１４００℃）以下の温度で熱処理を行い、材料全体に
ＴｉとＡｌの金属間化合物を生成させることを特徴とす
る金属間化合物の製造方法。 - 【請求項２】 一体化が、Ｔｉ板とＡｌ板の積層物の周
囲を溶接するあるいはＴｉ製又はＡｌ製の箱に該積層物
を封入して行われることを特徴とする請求項１記載の金
属間化合物の製造方法。 - 【請求項３】 Ｔｉ板とＡｌ板が、それぞれ厚さ１０mm
以下であることを特徴とする請求項１又は２記載の金属
間化合物の製造方法。 - 【請求項４】 Ａｌ板が、Ａｌ合金板であることを特徴
とする請求項１、２又は３記載の金属間化合物の製造方
法。 - 【請求項５】 請求項１、２、３又は４記載の製造方法
により製造されたことを特徴とする金属間化合物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000262155A JP2002069545A (ja) | 2000-08-31 | 2000-08-31 | 積層圧延によるＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000262155A JP2002069545A (ja) | 2000-08-31 | 2000-08-31 | 積層圧延によるＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002069545A true JP2002069545A (ja) | 2002-03-08 |
Family
ID=18749876
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000262155A Pending JP2002069545A (ja) | 2000-08-31 | 2000-08-31 | 積層圧延によるＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002069545A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2014223657A (ja) * | 2013-05-17 | 2014-12-04 | 昭和電工株式会社 | 多層クラッド材の製造方法 |
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| CN113083895A (zh) * | 2021-03-16 | 2021-07-09 | 西北工业大学 | 实现异质结构的方法 |
-
2000
- 2000-08-31 JP JP2000262155A patent/JP2002069545A/ja active Pending
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