JPS6350112B2 - - Google Patents
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- JPS6350112B2 JPS6350112B2 JP12532281A JP12532281A JPS6350112B2 JP S6350112 B2 JPS6350112 B2 JP S6350112B2 JP 12532281 A JP12532281 A JP 12532281A JP 12532281 A JP12532281 A JP 12532281A JP S6350112 B2 JPS6350112 B2 JP S6350112B2
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- clad
- bonding
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K20/227—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded with ferrous layer
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/005—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a refractory metal
-
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は熱間圧延後更には圧延後の高温にお
ける熱処理後も優れた接合強度と曲げ加工性を有
するチタンクラツド鋼板の製造方法に関するもの
である。
ける熱処理後も優れた接合強度と曲げ加工性を有
するチタンクラツド鋼板の製造方法に関するもの
である。
チタンと鋼の接合強度が強く、かつ曲げ加工性
が良好なチタンクラツド鋼板の製造方法として、
爆発圧着法があげられる。この爆発圧着法は、爆
薬の爆発エネルギーを利用して同種または異種金
属板を冶金的に接合する方法である。しかしなが
ら、この製造方法には種々の要因から面積的な制
限をうける為、広い面積のチタンクラツド鋼板を
製造することが困難である。たとえば、工業的に
製造されているチタン板は、巾が約1.5mより大
きいものは市販されていない。また、母材が薄板
の場合、爆発圧着後に生ずる歪や母材の伸びの低
下などからくる制限もある。さらに、使用可能な
爆薬量からくる制限もある。この改善の為、チタ
ンクラツド鋼板を熱間で圧延し広巾かつ長尺のチ
タンクラツド鋼板の製造が試みられているものの
まだ工業的に実施するに至つていない。
が良好なチタンクラツド鋼板の製造方法として、
爆発圧着法があげられる。この爆発圧着法は、爆
薬の爆発エネルギーを利用して同種または異種金
属板を冶金的に接合する方法である。しかしなが
ら、この製造方法には種々の要因から面積的な制
限をうける為、広い面積のチタンクラツド鋼板を
製造することが困難である。たとえば、工業的に
製造されているチタン板は、巾が約1.5mより大
きいものは市販されていない。また、母材が薄板
の場合、爆発圧着後に生ずる歪や母材の伸びの低
下などからくる制限もある。さらに、使用可能な
爆薬量からくる制限もある。この改善の為、チタ
ンクラツド鋼板を熱間で圧延し広巾かつ長尺のチ
タンクラツド鋼板の製造が試みられているものの
まだ工業的に実施するに至つていない。
チタンを鋼に爆発圧着したチタンクラツド鋼板
を熱間で圧延し広板のクラツド鋼板を得る方法が
特公昭43−432号において開示されている。その
要旨とするところは、限定された接合状態のチタ
ンクラツド鋼板を、約475〜900℃の熱間加工温度
で圧延することにある。この方法は優れた方法で
あるが、通常の鋼板の圧延温度に比べて低い温度
である為、過度の加工硬化により母材の曲げ加工
性の低下が著しい場合がある。このような母材物
性の改善の為に熱処理を施すと、チタンと鋼の接
合力の低下が著しく、剪断強度がチタンクラツド
鋼板のJIS規格値である14Kg/mm2以下となる場合が
あることが判明した。
を熱間で圧延し広板のクラツド鋼板を得る方法が
特公昭43−432号において開示されている。その
要旨とするところは、限定された接合状態のチタ
ンクラツド鋼板を、約475〜900℃の熱間加工温度
で圧延することにある。この方法は優れた方法で
あるが、通常の鋼板の圧延温度に比べて低い温度
である為、過度の加工硬化により母材の曲げ加工
性の低下が著しい場合がある。このような母材物
性の改善の為に熱処理を施すと、チタンと鋼の接
合力の低下が著しく、剪断強度がチタンクラツド
鋼板のJIS規格値である14Kg/mm2以下となる場合が
あることが判明した。
これらの欠点を改善する方法として、チタンと
鋼の間に媒接材を介在させる方法がある。媒接材
の介在方法には種々の方法が考えられ、メツキ、
溶射、爆着、拡散接合などにより順次接合する事
ができる。しかしながら、メツキ法による場合
は、メツキ可能な金属及び組合せに制限がある
し、接合力も弱いという欠点がある。溶射、拡散
接合に関しても組合せについて制限がある。爆着
法による場合、材質組合せは自由であるが、板厚
が１mm以下の場合工業的に困難である。一般的
に、媒接材層の厚さは必要最小限におさえるべき
であり、拡散を防止するに必要な厚さは数μない
し数十μで充分である。また、媒接材は高級金属
の中から選ばれるから、その使用量は出来る限り
少なくしなければ工業的価値を失なう。
鋼の間に媒接材を介在させる方法がある。媒接材
の介在方法には種々の方法が考えられ、メツキ、
溶射、爆着、拡散接合などにより順次接合する事
ができる。しかしながら、メツキ法による場合
は、メツキ可能な金属及び組合せに制限がある
し、接合力も弱いという欠点がある。溶射、拡散
接合に関しても組合せについて制限がある。爆着
法による場合、材質組合せは自由であるが、板厚
が１mm以下の場合工業的に困難である。一般的
に、媒接材層の厚さは必要最小限におさえるべき
であり、拡散を防止するに必要な厚さは数μない
し数十μで充分である。また、媒接材は高級金属
の中から選ばれるから、その使用量は出来る限り
少なくしなければ工業的価値を失なう。
媒接材の薄層を設ける方法の１つとして、特願
昭54−128047号がある。この発明では、相互拡散
を防止するに有効なニツケル、モリブデン、白
金、金、銀などの媒接材金属と鋼とを爆発圧着
し、先ずこのクラツド鋼板を熱間圧延法などで媒
接材として必要最小限の肉厚まで圧延しておき、
この爆着圧延クラツド鋼板を合材と母材鋼との間
に中間媒接材層として介層させ、従来公知の爆発
圧着法により爆発圧着したのち更にこれを熱間圧
延することにより合材と母材との接合面間には不
良合金層や金属間化合物のない接合強度の優れた
爆着圧延クラツド鋼板を得ようとするものであ
る。
昭54−128047号がある。この発明では、相互拡散
を防止するに有効なニツケル、モリブデン、白
金、金、銀などの媒接材金属と鋼とを爆発圧着
し、先ずこのクラツド鋼板を熱間圧延法などで媒
接材として必要最小限の肉厚まで圧延しておき、
この爆着圧延クラツド鋼板を合材と母材鋼との間
に中間媒接材層として介層させ、従来公知の爆発
圧着法により爆発圧着したのち更にこれを熱間圧
延することにより合材と母材との接合面間には不
良合金層や金属間化合物のない接合強度の優れた
爆着圧延クラツド鋼板を得ようとするものであ
る。
ところが、チタンクラツド鋼板に限つてはこの
方法を適用しても、尚かつ熱間圧延後の圧着強度
が充分でないことが、その後の実験で判明した。
方法を適用しても、尚かつ熱間圧延後の圧着強度
が充分でないことが、その後の実験で判明した。
すなわち、前記媒接材であるニツケル、モリブ
デン、白金、金、銀などの媒接材金属は圧延後に
おいても母材鋼との接合性能は優れているが、合
材チタンとの圧延後の接合性が充分でないことが
判明した。
デン、白金、金、銀などの媒接材金属は圧延後に
おいても母材鋼との接合性能は優れているが、合
材チタンとの圧延後の接合性が充分でないことが
判明した。
本願発明者はこの爆着圧延法によるチタンクラ
ツド鋼板の欠点について種々実験検討を重ねた結
果、ついに本発明を成すに至つた。
ツド鋼板の欠点について種々実験検討を重ねた結
果、ついに本発明を成すに至つた。
すなわち本願発明は、チタンあるいはチタン合
金を合材とし、ニオブ、ニオブ合金、タンタル、
タンタル合金のいずれか１つを第１層中間媒接材
とし、銅、銅合金、ニツケル、ニツケル合金のい
ずれか１つを第２層中間媒接材とし、鋼を母材と
するチタンクラツド鋼板を製造するに際して、第
１層中間媒接材と第２層中間媒接材とを接合後圧
延し、薄板とした後、該薄板の第１層中間媒接材
が合材側に、第２層中間媒接材が母材側にくるよ
うに接合し圧延する事を特徴とするチタンクラツ
ド鋼板の製造方法にある。
金を合材とし、ニオブ、ニオブ合金、タンタル、
タンタル合金のいずれか１つを第１層中間媒接材
とし、銅、銅合金、ニツケル、ニツケル合金のい
ずれか１つを第２層中間媒接材とし、鋼を母材と
するチタンクラツド鋼板を製造するに際して、第
１層中間媒接材と第２層中間媒接材とを接合後圧
延し、薄板とした後、該薄板の第１層中間媒接材
が合材側に、第２層中間媒接材が母材側にくるよ
うに接合し圧延する事を特徴とするチタンクラツ
ド鋼板の製造方法にある。
本発明によつて中間媒接材の厚さを薄くするこ
とができ、しかも大面積のものを得ることがで
き、それは圧延後においても、更には圧延後の熱
処理後においても優れた接合強度と曲げ加工性と
を有するものとなる。
とができ、しかも大面積のものを得ることがで
き、それは圧延後においても、更には圧延後の熱
処理後においても優れた接合強度と曲げ加工性と
を有するものとなる。
以下、本発明の方法を図面を用いて説明する。
第１図ａにおいて１は第１層中間媒接材を示し、
２は第２層中間媒接材である。本発明における第
１層中間媒接材は、チタンとの間で脆い金属間化
合物を生成せず、展延性に富む金属である事を要
求される。本願発明者の研究により、第１層媒接
材として、工業用純ニオブまたはNb―1Zr、Nb
―Tiなどのニオブ合金、あるいは、工業用純タ
ンタル、またはタンタル合金が好ましい事が判明
した。第２層中間媒接材は、第１層中間媒接材と
の間及び鋼との間で脆い金属間化合物を生成せ
ず、展延性に富む金属である事を要求される。第
２層中間媒接材としては、工業用純銅、工業用純
ニツケル、銅合金、ニツケル合金が好ましい。
第１図ａにおいて１は第１層中間媒接材を示し、
２は第２層中間媒接材である。本発明における第
１層中間媒接材は、チタンとの間で脆い金属間化
合物を生成せず、展延性に富む金属である事を要
求される。本願発明者の研究により、第１層媒接
材として、工業用純ニオブまたはNb―1Zr、Nb
―Tiなどのニオブ合金、あるいは、工業用純タ
ンタル、またはタンタル合金が好ましい事が判明
した。第２層中間媒接材は、第１層中間媒接材と
の間及び鋼との間で脆い金属間化合物を生成せ
ず、展延性に富む金属である事を要求される。第
２層中間媒接材としては、工業用純銅、工業用純
ニツケル、銅合金、ニツケル合金が好ましい。
第１層中間媒接材と第２層中間媒接材の接合
は、従来公知の異種金属の接合方法、たとえば爆
発圧着法や拡散接合法により接合される。第１図
ｂ３は、接合されたクラツド板を示している。
は、従来公知の異種金属の接合方法、たとえば爆
発圧着法や拡散接合法により接合される。第１図
ｂ３は、接合されたクラツド板を示している。
このクラツド板を圧延することにより、第１図
ｃ４に示す薄板のクラツド板を得る。１′は圧延
後の第１層中間媒接材、２′は同じく圧延後の第
２層中間媒接材を示す。圧延は、第１層媒接材、
第２層媒接材の組み合せにより、熱間圧延、冷間
圧延のいずれでも良い。圧延は第１図ｂ中の３の
板厚を1.5分の１から50分の１になる範囲で圧延
するのが好ましい。圧延後に、適当な熱処理を実
施しても良い。
ｃ４に示す薄板のクラツド板を得る。１′は圧延
後の第１層中間媒接材、２′は同じく圧延後の第
２層中間媒接材を示す。圧延は、第１層媒接材、
第２層媒接材の組み合せにより、熱間圧延、冷間
圧延のいずれでも良い。圧延は第１図ｂ中の３の
板厚を1.5分の１から50分の１になる範囲で圧延
するのが好ましい。圧延後に、適当な熱処理を実
施しても良い。
このようにして得られた薄板クラツド板４を、
第１図ｄに示すように第１層媒接材１′を合材５
側に、第２層媒接材２′を母材６側にくるように
挿入し、第１図ｅに示すように接合する。第１図
ｅ中７は接合されたクラツド鋼を示す。合材５
は、工業用純チタン板あるいはTi―0.5Pdなどの
チタン合金であり、母材６はSS材（一般構造用
圧延鋼材）、SB材（ボイラ用圧延鋼材）、SM材
（溶接構造用圧延鋼材）、SUS材（ステンレス鋼
材）およびこれらに類似した鋼材である。これら
の接合方法は、従来公知の異種金属の接合方法、
たとえば爆発圧着法や拡散接合法、ロール圧接法
により接合される。
第１図ｄに示すように第１層媒接材１′を合材５
側に、第２層媒接材２′を母材６側にくるように
挿入し、第１図ｅに示すように接合する。第１図
ｅ中７は接合されたクラツド鋼を示す。合材５
は、工業用純チタン板あるいはTi―0.5Pdなどの
チタン合金であり、母材６はSS材（一般構造用
圧延鋼材）、SB材（ボイラ用圧延鋼材）、SM材
（溶接構造用圧延鋼材）、SUS材（ステンレス鋼
材）およびこれらに類似した鋼材である。これら
の接合方法は、従来公知の異種金属の接合方法、
たとえば爆発圧着法や拡散接合法、ロール圧接法
により接合される。
爆発圧着法による接合の場合、母材６に薄板ク
ラツド板４を爆着し、さらにその上に合材５を爆
着により接合する方法があるが、上記のように薄
板クラツド板４、合材５を同時に、母材６上に爆
着する方法の方が効率がよい。
ラツド板４を爆着し、さらにその上に合材５を爆
着により接合する方法があるが、上記のように薄
板クラツド板４、合材５を同時に、母材６上に爆
着する方法の方が効率がよい。
拡散接合法の場合も同様である。
クラツド鋼７を第１図ｆに示すように所定の板
厚のクラツド鋼板８にする場合、圧延温度や圧延
機の圧下能力により、クラツド鋼７を1.5分の１
ないし50分の１の板厚になる範囲で圧延する。第
１図ｆ中４′は圧延後の薄板クラツド板、５′は同
じく合材、６′は母材を示す。熱間圧延する場合、
加熱および圧延を数回繰り返すことも可能であ
る。さらに、中間焼鈍を施すことも効果的であ
る。
厚のクラツド鋼板８にする場合、圧延温度や圧延
機の圧下能力により、クラツド鋼７を1.5分の１
ないし50分の１の板厚になる範囲で圧延する。第
１図ｆ中４′は圧延後の薄板クラツド板、５′は同
じく合材、６′は母材を示す。熱間圧延する場合、
加熱および圧延を数回繰り返すことも可能であ
る。さらに、中間焼鈍を施すことも効果的であ
る。
さらにロール圧接法による場合は、クラツド鋼
７を圧延する際に、合材５、薄板クラツド板４、
母材６を圧延により接合しつつ、所定の板厚に製
造する方法を用いる事も可能である。又、薄板ク
ラツド板４を作成したのち、母材６をロール圧接
法により接合し、さらに合材５を接合することも
可能である。
７を圧延する際に、合材５、薄板クラツド板４、
母材６を圧延により接合しつつ、所定の板厚に製
造する方法を用いる事も可能である。又、薄板ク
ラツド板４を作成したのち、母材６をロール圧接
法により接合し、さらに合材５を接合することも
可能である。
クラツド鋼板８における中間媒接材１″の板厚
を数μに、中間媒接材２″を数μから数百μにコ
ントロールするためには、第１図ａにおける１，
２の板厚、４の薄板クラツド板に圧延する時の圧
下量および、第１図ｅからｆへの圧下量を十分考
慮する必要がある。
を数μに、中間媒接材２″を数μから数百μにコ
ントロールするためには、第１図ａにおける１，
２の板厚、４の薄板クラツド板に圧延する時の圧
下量および、第１図ｅからｆへの圧下量を十分考
慮する必要がある。
以下、本発明の実施例について説明する。
実施例 １
市販の工業用純ニオブ板と無酸素銅板とを爆発
圧着法により接合し、（２＋12）mmt×100mmW×
200mmLのクラツド板を作成した。このクラツド板
を冷間圧延により圧延し、（0.5＋3.0）mmt×250mm
Ｗ×400mmLの薄板クラツド板とした。この薄板ク
ラツド板を市販のSB42鋼板50mmt×250mmW×400
mmLの上に、無酸素銅板が鋼側になるように爆発
圧着し、さらに、そのニオブ板上に市販のチタン
板５mmt×250mmW×400mmLを爆発圧着する事によ
り、４層のチタンクラツド鋼（５＋0.5＋3.0＋
50）mmt×250mmW×400mmLを得た。
圧着法により接合し、（２＋12）mmt×100mmW×
200mmLのクラツド板を作成した。このクラツド板
を冷間圧延により圧延し、（0.5＋3.0）mmt×250mm
Ｗ×400mmLの薄板クラツド板とした。この薄板ク
ラツド板を市販のSB42鋼板50mmt×250mmW×400
mmLの上に、無酸素銅板が鋼側になるように爆発
圧着し、さらに、そのニオブ板上に市販のチタン
板５mmt×250mmW×400mmLを爆発圧着する事によ
り、４層のチタンクラツド鋼（５＋0.5＋3.0＋
50）mmt×250mmW×400mmLを得た。
このチタンクラツド鋼を830℃１時間加熱後、
板厚が５分の１になるように圧延し、（１＋0.1＋
0.6＋10）mmt×400mmW×1250mmLのチタンクラツド
鋼板を作成した。
板厚が５分の１になるように圧延し、（１＋0.1＋
0.6＋10）mmt×400mmW×1250mmLのチタンクラツド
鋼板を作成した。
このようにして作成したチタンクラツド鋼板の
接合力を調査した結果、圧延後の状態でも、圧延
後625℃×1HrF.C.の熱処理を施した状態でも、
JIS規格値である14Kg/mm2以上の剪断値を有し、曲
げ加工性も優れている事が確認された。
接合力を調査した結果、圧延後の状態でも、圧延
後625℃×1HrF.C.の熱処理を施した状態でも、
JIS規格値である14Kg/mm2以上の剪断値を有し、曲
げ加工性も優れている事が確認された。
実施例 ２
市販の工業用純ニオブ板と工業用純ニツケル板
とを爆発圧着法により接合し、（２＋12）mmt×
100mmW×200mmLのクラツド板を作成した。このク
ラツド板を切断して（２＋12）mmt×100mmロと
し、両切断材とニオブ面をあわせて、外周溶接し
て一体とした後、900℃１時間加熱後板厚４分の
１に圧延し、分離して（0.5＋3.0）mmt×100mmW×
400mmLの薄板クラツド板２枚を作成した。この薄
板クラツド板を市販のSB42鋼板50mmt×100mmW×
400mmLの上に、ニツケルが鋼側になるように爆発
圧着し、さらにそのニオブ板上に市販のチタン板
５mmt×100mmW×400mmLを爆発圧着することによ
り、４層のチタンクラツド鋼（５＋0.5＋3.0＋
50）mmt×100mmW×400mmLを得た。
とを爆発圧着法により接合し、（２＋12）mmt×
100mmW×200mmLのクラツド板を作成した。このク
ラツド板を切断して（２＋12）mmt×100mmロと
し、両切断材とニオブ面をあわせて、外周溶接し
て一体とした後、900℃１時間加熱後板厚４分の
１に圧延し、分離して（0.5＋3.0）mmt×100mmW×
400mmLの薄板クラツド板２枚を作成した。この薄
板クラツド板を市販のSB42鋼板50mmt×100mmW×
400mmLの上に、ニツケルが鋼側になるように爆発
圧着し、さらにそのニオブ板上に市販のチタン板
５mmt×100mmW×400mmLを爆発圧着することによ
り、４層のチタンクラツド鋼（５＋0.5＋3.0＋
50）mmt×100mmW×400mmLを得た。
このチタンクラツド鋼を830℃１時間加熱した
後、板厚５分の１に圧延し、（１＋0.1＋0.6＋10）
mmt×400mmW×500mmLのチタンクラツド鋼板を作
成した。
後、板厚５分の１に圧延し、（１＋0.1＋0.6＋10）
mmt×400mmW×500mmLのチタンクラツド鋼板を作
成した。
このようにして作成したチタンクラツド鋼板の
接合力を調査した結果、圧延後の状態でも、圧延
後625℃×1HrF.C.の熱処理を施した状態でも、
JIS規格値である14Kg/mm2以上の剪断値を有し、曲
げ加工性も優れている事が確認された。
接合力を調査した結果、圧延後の状態でも、圧延
後625℃×1HrF.C.の熱処理を施した状態でも、
JIS規格値である14Kg/mm2以上の剪断値を有し、曲
げ加工性も優れている事が確認された。
実施例 ３
市販の工業用純タンタル板２mmt×100mmロと無
酸素銅板10mmt×100mmロとを、真空雰囲気下
（10-4Torr）、加熱温度700〜1100℃、加圧力0.1
Kg／mm2以上、加圧時間10分以上の拡散接合により
接合した。このクラツド板を冷間圧延により板厚
４分の１に圧延し、（0.5＋2.5）mmt×100mmW×400
mmLの薄板クラツド板とした。この薄板クラツド
板を市販のSM41B鋼板50mmt×100mmW×400mmLの
上に、無酸素鋼板が鋼側になるように爆発圧着
し、さらに、そのタンタル板上に市販のチタン板
５mmt×100mmW×400mmLを上記と同じ条件で拡散
接合する事により、４層のチタンクラツド鋼（５
＋0.5＋2.5＋50）mmt×100mmW×400mmLを得た。
酸素銅板10mmt×100mmロとを、真空雰囲気下
（10-4Torr）、加熱温度700〜1100℃、加圧力0.1
Kg／mm2以上、加圧時間10分以上の拡散接合により
接合した。このクラツド板を冷間圧延により板厚
４分の１に圧延し、（0.5＋2.5）mmt×100mmW×400
mmLの薄板クラツド板とした。この薄板クラツド
板を市販のSM41B鋼板50mmt×100mmW×400mmLの
上に、無酸素鋼板が鋼側になるように爆発圧着
し、さらに、そのタンタル板上に市販のチタン板
５mmt×100mmW×400mmLを上記と同じ条件で拡散
接合する事により、４層のチタンクラツド鋼（５
＋0.5＋2.5＋50）mmt×100mmW×400mmLを得た。
このチタンクラツド鋼を830℃１時間加熱後、
板厚５分の１に圧延し、（１＋0.1＋0.5＋10）mmt
×400mmW×500mmLのチタンクラツド鋼板を作成し
た。
板厚５分の１に圧延し、（１＋0.1＋0.5＋10）mmt
×400mmW×500mmLのチタンクラツド鋼板を作成し
た。
このようにして作成したチタンクラツド鋼板の
接合力を調査した結果、圧延後の状態でも、圧延
後625℃×1HrF.C.の熱処理を施した状態でも、
JIS規格値である14Kg/mm2以上の剪断値を有し、優
れた曲げ加工性を有する事が確認された。
接合力を調査した結果、圧延後の状態でも、圧延
後625℃×1HrF.C.の熱処理を施した状態でも、
JIS規格値である14Kg/mm2以上の剪断値を有し、優
れた曲げ加工性を有する事が確認された。
実施例 ４
市販の工業用純タンタル板２mmt×100mmロとニ
ツケル板10mmt×100mmロとを爆発圧着法により接
合し、（２＋10）mmt×100mmロのクラツド板を２
枚作成した。これらのクラツド板をタンタル面を
あわせて、外周溶接して一体とした後、900℃１
時間加熱後、板厚４分の１に圧延し、（0.5＋2.5）
mmt×100mmW×400mmLの薄板クラツド板の組合せ
板１セツトを作成した。さらに、この薄板クラツ
ド板の組合せ板の両外表面（ニツケル面）に、市
販のSB42鋼板50mmt×100mmW×400mmL２枚を設置
し、外周溶接をした後、900℃１時間加熱した後、
板厚２分の１に圧延する事により、ニツケルと
SB42鋼板のロール圧接を実施した。圧延後、外
周溶接部を除去した所、（0.25＋1.75＋25）mmt×
200mmW×400mmLのクラツド板２枚が得られた。
ツケル板10mmt×100mmロとを爆発圧着法により接
合し、（２＋10）mmt×100mmロのクラツド板を２
枚作成した。これらのクラツド板をタンタル面を
あわせて、外周溶接して一体とした後、900℃１
時間加熱後、板厚４分の１に圧延し、（0.5＋2.5）
mmt×100mmW×400mmLの薄板クラツド板の組合せ
板１セツトを作成した。さらに、この薄板クラツ
ド板の組合せ板の両外表面（ニツケル面）に、市
販のSB42鋼板50mmt×100mmW×400mmL２枚を設置
し、外周溶接をした後、900℃１時間加熱した後、
板厚２分の１に圧延する事により、ニツケルと
SB42鋼板のロール圧接を実施した。圧延後、外
周溶接部を除去した所、（0.25＋1.75＋25）mmt×
200mmW×400mmLのクラツド板２枚が得られた。
このクラツド板のタンタル面上に、市販のチタ
ン板2.5mmt×200mmW×400mmLを爆発圧着し、（2.5
＋0.25×1.75＋25）mmt×200mmW×400mmLのチタン
クラツド鋼を得た。
ン板2.5mmt×200mmW×400mmLを爆発圧着し、（2.5
＋0.25×1.75＋25）mmt×200mmW×400mmLのチタン
クラツド鋼を得た。
このチタンクラツド鋼を830℃１時間加熱後、
板厚2.5分の１に圧延し、（１＋0.1＋0.7＋10）mmt
×400mmW×500mmLのチタンクラツド鋼板を作成し
た。
板厚2.5分の１に圧延し、（１＋0.1＋0.7＋10）mmt
×400mmW×500mmLのチタンクラツド鋼板を作成し
た。
このようにして作成したチタンクラツド鋼板の
接合力を調査した結果、圧延後の状態でも、圧延
後625℃×1HrF.C.の熱処理を施した状態でも、
JIS規格値である14Kg/mm2以上の剪断値を有し、優
れた曲げ加工性を有する事が確認された。
接合力を調査した結果、圧延後の状態でも、圧延
後625℃×1HrF.C.の熱処理を施した状態でも、
JIS規格値である14Kg/mm2以上の剪断値を有し、優
れた曲げ加工性を有する事が確認された。
第１図ａ〜ｆは本発明の工程の説明図である。
１，１′，１″…第１層中間媒接材、２，２′，
２″…第２層中間媒接材、３…クラツド板、４，
４′…薄板クラツド板、５，５′…合材、６，６′
…母材、７…クラツド鋼、８…クラツド鋼板。
２″…第２層中間媒接材、３…クラツド板、４，
４′…薄板クラツド板、５，５′…合材、６，６′
…母材、７…クラツド鋼、８…クラツド鋼板。
Claims (1)
- １ チタンあるいはチタン合金を合材とし、ニオ
ブ、ニオブ合金、タンタル、タンタル合金のいず
れか１つを第１層中間媒接材とし、銅、銅合金、
ニツケル、ニツケル合金のいずれか１つを第２層
中間媒接材とし、鋼を母材とするチタンクラツド
鋼板を製造するに際して、第１層中間媒接材と第
２層中間媒接材とを接合後圧延し、薄板とした
後、該薄板の第１層中間媒接材が合材側に、第２
層中間媒接材が母材側にくるように接合し圧延す
る事を特徴とするチタンクラツド鋼板の製造方
法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12532281A JPS5829589A (ja) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | チタンクラツド鋼板の製造方法 |
| CA000397542A CA1180856A (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
| EP82301077A EP0060083B1 (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
| AT82301077T ATE13500T1 (de) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanplattiertes stahlblech. |
| DE8282301077T DE3263845D1 (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
| US06/354,250 US4612259A (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12532281A JPS5829589A (ja) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | チタンクラツド鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5829589A JPS5829589A (ja) | 1983-02-21 |
| JPS6350112B2 true JPS6350112B2 (ja) | 1988-10-06 |
Family
ID=14907239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12532281A Granted JPS5829589A (ja) | 1981-03-05 | 1981-08-12 | チタンクラツド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5829589A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0292908U (ja) * | 1989-01-09 | 1990-07-24 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59229293A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-22 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 異種金属板接合方法 |
| JPS59229292A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-22 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 接合用インサ−トピ−ス及びその製造方法 |
| JPS6091A (ja) * | 1983-06-15 | 1985-01-05 | 松下電器産業株式会社 | 高周波加熱装置 |
| JPS62203687A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 接合体 |
| JP2579308Y2 (ja) * | 1991-12-24 | 1998-08-27 | ユニチカ株式会社 | 鹿の子状編地 |
| JP2896489B2 (ja) * | 1995-12-13 | 1999-05-31 | 武生特殊鋼材株式会社 | チタンクラッド鋼刃物の製造方法 |
-
1981
- 1981-08-12 JP JP12532281A patent/JPS5829589A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0292908U (ja) * | 1989-01-09 | 1990-07-24 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5829589A (ja) | 1983-02-21 |
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