JPH10286681A - チタンクラッド鋼板の製造方法 - Google Patents
チタンクラッド鋼板の製造方法Info
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- JPH10286681A JPH10286681A JP30754497A JP30754497A JPH10286681A JP H10286681 A JPH10286681 A JP H10286681A JP 30754497 A JP30754497 A JP 30754497A JP 30754497 A JP30754497 A JP 30754497A JP H10286681 A JPH10286681 A JP H10286681A
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- clad steel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 平坦度の良好な板厚の薄いチタンクラッド鋼
板を既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いて安定して
製造する方法を提供する。 【解決手段】 (イ)母材にC量が0.01wt%以下の鋼を、合
わせ材にチタン又はチタン合金を用い、母材と合わせ材
を重ね、合わせ材の表面に剥離材を塗布し、剥離材塗布
後の合わせ材に母材と類似の犠牲材を重ねた後あるいは
合わせ材と母材を順次重ねた後、周囲を10-3Torr以下の
真空中で溶接してスラブを製造し、(ロ)このスラブを10
00℃以下に加熱し、(ハ)トータル圧下率が85%以上で熱
延するに際し、1パス目の圧下率が5%以上となるように
粗圧延し、700℃以上で仕上圧延し、(ニ)650℃以上で巻
取り、(ホ)巻取り後のクラッド鋼板から犠牲材あるいは
２つのクラッド鋼板を剥離し、(ヘ)形状矯正する方法な
ど。
板を既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いて安定して
製造する方法を提供する。 【解決手段】 (イ)母材にC量が0.01wt%以下の鋼を、合
わせ材にチタン又はチタン合金を用い、母材と合わせ材
を重ね、合わせ材の表面に剥離材を塗布し、剥離材塗布
後の合わせ材に母材と類似の犠牲材を重ねた後あるいは
合わせ材と母材を順次重ねた後、周囲を10-3Torr以下の
真空中で溶接してスラブを製造し、(ロ)このスラブを10
00℃以下に加熱し、(ハ)トータル圧下率が85%以上で熱
延するに際し、1パス目の圧下率が5%以上となるように
粗圧延し、700℃以上で仕上圧延し、(ニ)650℃以上で巻
取り、(ホ)巻取り後のクラッド鋼板から犠牲材あるいは
２つのクラッド鋼板を剥離し、(ヘ)形状矯正する方法な
ど。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、チタンクラッド鋼
板、特に平坦度の優れた板厚の薄いチタンクラッド鋼板
を既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いて製造する方
法に関する。
板、特に平坦度の優れた板厚の薄いチタンクラッド鋼板
を既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いて製造する方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】非常に優れた耐食性を有するチタンまた
はチタン合金（合わせ材と呼ばれる）を強度部材である
鋼板（母材と呼ばれる）の表面に接合させたチタンクラ
ッド鋼板は、コスト的にも有利なため使用環境の厳しい
海洋構造物、化学プラント、発電プラントなどの分野で
その用途を拡大しつつある。
はチタン合金（合わせ材と呼ばれる）を強度部材である
鋼板（母材と呼ばれる）の表面に接合させたチタンクラ
ッド鋼板は、コスト的にも有利なため使用環境の厳しい
海洋構造物、化学プラント、発電プラントなどの分野で
その用途を拡大しつつある。
【０００３】チタンクラッド鋼板の製造は、これまでそ
の接合の難しさから爆着法で行われていたが、現在では
生産性に優れ、しかも寸法制約の少ない圧接法でもその
製造が可能になっている。実際、特開昭６２ー６７８３
号公報などにはスラブ加熱の最適化して、また特開昭５
５ー４８４６８号公報、特開昭５７ー１０９５８８号公
報、特開昭５７ー１１２９８５号公報、特開昭５７ー１
９２２５６号公報などにはチタンと鋼の界面に鉄、ニッ
ケル、銅などの板または箔の中間媒接材を挟みこんで圧
延したりして、接合界面に脆いＦｅーＴｉ金属間化合物
やＴｉＣなどの生成を抑制し、高い接合強度を有するチ
タンクラッド鋼板の製造方法が開示されている。しか
し、これらの方法は、既存の厚鋼板用圧延機の使用が前
提された板厚の比較的厚いチタンクラッド鋼板の製造を
対象としたものである。
の接合の難しさから爆着法で行われていたが、現在では
生産性に優れ、しかも寸法制約の少ない圧接法でもその
製造が可能になっている。実際、特開昭６２ー６７８３
号公報などにはスラブ加熱の最適化して、また特開昭５
５ー４８４６８号公報、特開昭５７ー１０９５８８号公
報、特開昭５７ー１１２９８５号公報、特開昭５７ー１
９２２５６号公報などにはチタンと鋼の界面に鉄、ニッ
ケル、銅などの板または箔の中間媒接材を挟みこんで圧
延したりして、接合界面に脆いＦｅーＴｉ金属間化合物
やＴｉＣなどの生成を抑制し、高い接合強度を有するチ
タンクラッド鋼板の製造方法が開示されている。しか
し、これらの方法は、既存の厚鋼板用圧延機の使用が前
提された板厚の比較的厚いチタンクラッド鋼板の製造を
対象としたものである。
【０００４】最近、建材、自動車部品、家電製品などの
分野にもチタンクラッド鋼板を適用しようという動きが
あるため、既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いて板
厚の薄いチタンクラッド鋼板を製造する技術が検討され
ている。例えば、特開昭６３ー１４４８８１号公報、特
開平１ー１２２６７７号公報には銅の中間媒接材を用い
て、また特許第２５４６５８９号公報、特開平８ー１４
１７５４号公報、特開平８ー２７６２８３号公報などに
は熱延条件を最適化して接合性に優れた板厚の薄いチタ
ンクラッド鋼板の製造方法が開示されている。
分野にもチタンクラッド鋼板を適用しようという動きが
あるため、既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いて板
厚の薄いチタンクラッド鋼板を製造する技術が検討され
ている。例えば、特開昭６３ー１４４８８１号公報、特
開平１ー１２２６７７号公報には銅の中間媒接材を用い
て、また特許第２５４６５８９号公報、特開平８ー１４
１７５４号公報、特開平８ー２７６２８３号公報などに
は熱延条件を最適化して接合性に優れた板厚の薄いチタ
ンクラッド鋼板の製造方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者等が上記特許公報に記載された板厚の薄いチタンクラ
ッド鋼板の製造方法を検討したところ、形状の著しく悪
いものしか得られなかった。そこで、テンションレベラ
ー矯正やスキンパス矯正などにより平坦化を試みたが、
母材と合わせ材の剥離が多発した。
者等が上記特許公報に記載された板厚の薄いチタンクラ
ッド鋼板の製造方法を検討したところ、形状の著しく悪
いものしか得られなかった。そこで、テンションレベラ
ー矯正やスキンパス矯正などにより平坦化を試みたが、
母材と合わせ材の剥離が多発した。
【０００６】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、平坦度の良好な板厚の薄いチタンクラ
ッド鋼板を既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いて安
定して製造する方法を提供することを目的とする。
なされたもので、平坦度の良好な板厚の薄いチタンクラ
ッド鋼板を既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いて安
定して製造する方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題は、（イ）母材
としてＣ含有量が０．０１ｗｔ％以下の鋼を、合わせ材
としてチタンまたはチタン合金を用い、前記母材と前記
合わせ材を重ね、前記合わせ材の表面に剥離材を塗布
し、前記剥離材塗布後の合わせ材に前記母材の鋼と類似
の犠牲材を重ねた後あるいは前記合わせ材のチタンまた
はチタン合金と前記母材の鋼を順次重ねた後、その周囲
を１０-3Ｔｏｒｒ以下の真空中で溶接してスラブを製造
する工程と、（ロ）前記スラブを１０００℃以下の温度
に加熱する工程と、（ハ）前記加熱されたスラブをトー
タル圧下率が８５％以上となるように熱間圧延するに際
し、１パス目の圧下率が５％以上となるように粗圧延
し、７００℃以上の温度で仕上圧延する工程と、（ニ）
前記仕上圧延されたチタンクラッド鋼板を６５０℃以上
の温度で巻取る工程と、（ホ）前記巻取り後のチタンク
ラッド鋼板から前記犠牲材あるいは同時に作製された２
つのチタンクラッド鋼板を剥離する工程と、（ヘ）前記
剥離後のチタンクラッド鋼板を形状矯正する工程と、を
有してなるチタンクラッド鋼板の製造方法により解決さ
れる。
としてＣ含有量が０．０１ｗｔ％以下の鋼を、合わせ材
としてチタンまたはチタン合金を用い、前記母材と前記
合わせ材を重ね、前記合わせ材の表面に剥離材を塗布
し、前記剥離材塗布後の合わせ材に前記母材の鋼と類似
の犠牲材を重ねた後あるいは前記合わせ材のチタンまた
はチタン合金と前記母材の鋼を順次重ねた後、その周囲
を１０-3Ｔｏｒｒ以下の真空中で溶接してスラブを製造
する工程と、（ロ）前記スラブを１０００℃以下の温度
に加熱する工程と、（ハ）前記加熱されたスラブをトー
タル圧下率が８５％以上となるように熱間圧延するに際
し、１パス目の圧下率が５％以上となるように粗圧延
し、７００℃以上の温度で仕上圧延する工程と、（ニ）
前記仕上圧延されたチタンクラッド鋼板を６５０℃以上
の温度で巻取る工程と、（ホ）前記巻取り後のチタンク
ラッド鋼板から前記犠牲材あるいは同時に作製された２
つのチタンクラッド鋼板を剥離する工程と、（ヘ）前記
剥離後のチタンクラッド鋼板を形状矯正する工程と、を
有してなるチタンクラッド鋼板の製造方法により解決さ
れる。
【０００８】母材と合わせ材の界面に界面強度を著しく
低下させるＴｉＣが熱延中に形成されないように、母材
としてＣ含有量が０．０１ｗｔ％以下の鋼を用いる必要
がある。なお、母材のＣ含有量を０．００５ｗｔ％以下
にしたり、母材に極低炭素Ｔｉ添加鋼などのインタース
ティシャルフリー鋼を用いると、界面におけるＴｉＣの
形成をほぼ完全に抑制できるので、より高い界面強度が
得られる。
低下させるＴｉＣが熱延中に形成されないように、母材
としてＣ含有量が０．０１ｗｔ％以下の鋼を用いる必要
がある。なお、母材のＣ含有量を０．００５ｗｔ％以下
にしたり、母材に極低炭素Ｔｉ添加鋼などのインタース
ティシャルフリー鋼を用いると、界面におけるＴｉＣの
形成をほぼ完全に抑制できるので、より高い界面強度が
得られる。
【０００９】熱間圧延に先立ち母材と合わせ材を重ね合
わせてスラブを製造するとき、加熱中や熱延中に界面で
酸化物が形成されるのを抑制するために、母材と合わせ
材を重ね、合わせ材の表面に剥離材を塗布し、剥離材塗
布後の合わせ材に母材の鋼と類似の犠牲材を重ねた後あ
るいは合わせ材のチタンまたはチタン合金と母材の鋼を
順次を重ねた後、その周囲を溶接する必要がある。
わせてスラブを製造するとき、加熱中や熱延中に界面で
酸化物が形成されるのを抑制するために、母材と合わせ
材を重ね、合わせ材の表面に剥離材を塗布し、剥離材塗
布後の合わせ材に母材の鋼と類似の犠牲材を重ねた後あ
るいは合わせ材のチタンまたはチタン合金と母材の鋼を
順次を重ねた後、その周囲を溶接する必要がある。
【００１０】剥離材を用いるのは、チタンクラッド鋼板
の製造後犠牲材やチタンクラッド鋼板同士を容易に剥離
できるようにするためである。剥離材としては、Ａｌ2
Ｏ3などを用いることができる。
の製造後犠牲材やチタンクラッド鋼板同士を容易に剥離
できるようにするためである。剥離材としては、Ａｌ2
Ｏ3などを用いることができる。
【００１１】犠牲材に母材の鋼と類似のものを用いるの
は、母材の変形挙動と異なると、犠牲材が圧延中に剥離
することがあり、合わせ材の表面酸化が問題となるから
である。
は、母材の変形挙動と異なると、犠牲材が圧延中に剥離
することがあり、合わせ材の表面酸化が問題となるから
である。
【００１２】溶接は、母材と合わせ材の界面に酸化物が
形成されないように、１０-3Ｔｏｒｒ以下の真空中で行
う必要がある。このとき、電子ビーム溶接で行うことが
短時間でクリーンな状態で行えるので望ましい。
形成されないように、１０-3Ｔｏｒｒ以下の真空中で行
う必要がある。このとき、電子ビーム溶接で行うことが
短時間でクリーンな状態で行えるので望ましい。
【００１３】なお、剥離材を塗布後の合わせ材に、合わ
せ材のチタンまたはチタン合金と母材の鋼を順次を重ね
た場合は、一度の圧延で２つのチタンクラッド鋼板を製
造できることになる。
せ材のチタンまたはチタン合金と母材の鋼を順次を重ね
た場合は、一度の圧延で２つのチタンクラッド鋼板を製
造できることになる。
【００１４】こうして製造したスラブを熱間圧延すると
き、界面で脆いＦｅーＴｉ金属間化合物が生成するのを
防ぐため、１０００℃以下、より好ましくは９５０℃以
下の温度で加熱する必要がある。
き、界面で脆いＦｅーＴｉ金属間化合物が生成するのを
防ぐため、１０００℃以下、より好ましくは９５０℃以
下の温度で加熱する必要がある。
【００１５】加熱されたスラブを熱間圧延するとき、母
材、合わせ材ともに拡散接合に望ましい新生面が形成さ
れて高い接合強度を得るために、熱間圧延の１パス目す
なわち粗圧延の１パス目の圧下率を５％以上にする必要
がある。
材、合わせ材ともに拡散接合に望ましい新生面が形成さ
れて高い接合強度を得るために、熱間圧延の１パス目す
なわち粗圧延の１パス目の圧下率を５％以上にする必要
がある。
【００１６】上記したように、薄鋼板用熱間圧延プロセ
スで製造したチタンクラッド鋼板は形状が著しく悪いの
で、犠牲材やチタンクラッド鋼板同士の剥離後テンショ
ンレベラー矯正やスキンパス矯正などにより形状矯正す
る必要があるが、このとき母材と合わせ材の剥離が生じ
易い。そこで、母材と合わせ材の剥離が発生せずテンシ
ョンレベラー矯正できる条件を検討したところ、以下に
示すように、仕上温度、トータル圧下率、巻取温度を適
正化すればよいことが明らかになった。
スで製造したチタンクラッド鋼板は形状が著しく悪いの
で、犠牲材やチタンクラッド鋼板同士の剥離後テンショ
ンレベラー矯正やスキンパス矯正などにより形状矯正す
る必要があるが、このとき母材と合わせ材の剥離が生じ
易い。そこで、母材と合わせ材の剥離が発生せずテンシ
ョンレベラー矯正できる条件を検討したところ、以下に
示すように、仕上温度、トータル圧下率、巻取温度を適
正化すればよいことが明らかになった。
【００１７】図１に、テンションレベラー矯正時におけ
る剥離の有無と仕上温度、トータル圧下率との関係を示
す。
る剥離の有無と仕上温度、トータル圧下率との関係を示
す。
【００１８】７００℃以上の温度で仕上圧延を行い、か
つトータル圧下率を８５％以上とすれば、母材と合わせ
材の剥離が発生しないことがわかる。
つトータル圧下率を８５％以上とすれば、母材と合わせ
材の剥離が発生しないことがわかる。
【００１９】図２に、テンションレベラー矯正時におけ
る剥離の発生の有無と巻取温度との関係を示す。
る剥離の発生の有無と巻取温度との関係を示す。
【００２０】６５０℃以上の温度で巻取りを行えば、母
材と合わせ材の剥離が生じないことがわかる。
材と合わせ材の剥離が生じないことがわかる。
【００２１】形状矯正の観点からは、テンションレベラ
ー矯正より良好な形状の出し易いスキンパス矯正やスキ
ンパス矯正＋テンションレベラー矯正などの矯正法が望
ましいが、母材と合わせ材の剥離に対しては不利とな
る。そこで、スキンパス矯正とスキンパス矯正＋テンシ
ョンレベラー矯正の形状矯正における剥離発生の有無を
検討したところ、次に示すように巻取温度の影響を大き
く受けることが明らかになった。
ー矯正より良好な形状の出し易いスキンパス矯正やスキ
ンパス矯正＋テンションレベラー矯正などの矯正法が望
ましいが、母材と合わせ材の剥離に対しては不利とな
る。そこで、スキンパス矯正とスキンパス矯正＋テンシ
ョンレベラー矯正の形状矯正における剥離発生の有無を
検討したところ、次に示すように巻取温度の影響を大き
く受けることが明らかになった。
【００２２】図３に、スキンパス矯正時あるいはスキン
パス矯正＋テンションレベラー矯正時における剥離の発
生の有無と巻取温度との関係を示す。
パス矯正＋テンションレベラー矯正時における剥離の発
生の有無と巻取温度との関係を示す。
【００２３】７５０℃以上の温度で巻取りを行えば、ス
キンパス矯正時およびスキンパス矯正＋テンションレベ
ラー矯正時いずれにおいても、母材と合わせ材の剥離が
生じないことがわかる。
キンパス矯正時およびスキンパス矯正＋テンションレベ
ラー矯正時いずれにおいても、母材と合わせ材の剥離が
生じないことがわかる。
【００２４】なお、上記図１、図２、図３の結果は、着
目した条件以外の条件をすべて本発明範囲内に設定して
求めたものである。
目した条件以外の条件をすべて本発明範囲内に設定して
求めたものである。
【００２５】板厚で占める割合の多い母材の鋼のＡｒ3
変態点以下の温度で圧延すれば、その後の圧延はすべて
α域単相で行われることになり、圧延中に変態が起こり
変形抵抗が変わることによる板厚変動を回避できる。
変態点以下の温度で圧延すれば、その後の圧延はすべて
α域単相で行われることになり、圧延中に変態が起こり
変形抵抗が変わることによる板厚変動を回避できる。
【００２６】板厚の薄いものを製造するときは仕上温度
の確保が難しいので、粗圧延後仕上圧延前に、８００℃
以上母材の鋼のＡｒ3 変態点以下の温度範囲に再加熱す
ることが好ましい。８００℃未満では７００℃以上の仕
上温度を確保するのが難しく、Ａｒ3 変態点を超えると
鋼のα域単相圧延ができなくなる。
の確保が難しいので、粗圧延後仕上圧延前に、８００℃
以上母材の鋼のＡｒ3 変態点以下の温度範囲に再加熱す
ることが好ましい。８００℃未満では７００℃以上の仕
上温度を確保するのが難しく、Ａｒ3 変態点を超えると
鋼のα域単相圧延ができなくなる。
【００２７】
（実施例１）表１に示す成分系のチタンを合わせ材、鋼
を母材として用い、母材の上に合わせ材を重ね、その上
にＡｌ2Ｏ3の剥離材を介して表１の鋼の犠牲材（セミサ
ンドイッチ方式）、あるいは表１のチタンおよび鋼を順
次重ね（サンドイッチ方式）、６×１０-4Ｔｏｒｒの真
空中で電子ビーム溶接を行い、スラブを組み立てた。こ
の鋼のＡｒ３変態点は、別途測定したところ８８０℃で
あった。
を母材として用い、母材の上に合わせ材を重ね、その上
にＡｌ2Ｏ3の剥離材を介して表１の鋼の犠牲材（セミサ
ンドイッチ方式）、あるいは表１のチタンおよび鋼を順
次重ね（サンドイッチ方式）、６×１０-4Ｔｏｒｒの真
空中で電子ビーム溶接を行い、スラブを組み立てた。こ
の鋼のＡｒ３変態点は、別途測定したところ８８０℃で
あった。
【００２８】このスラブを薄鋼板用の熱間圧延プロセス
を用いて表２に示す熱間圧延条件で圧延し、セミサンド
イッチ方式では犠牲材を、サンドイッチ方式では双方の
チタンクラッド鋼板を剥離し、全板厚５ｍｍ（合わせ材
１．５ｍｍ＋母材３．５ｍｍ）のチタンクラッド鋼板を
作製した。そして、テンションレベラー矯正を行い母材
と合わせ材の剥離の有無を調査した。
を用いて表２に示す熱間圧延条件で圧延し、セミサンド
イッチ方式では犠牲材を、サンドイッチ方式では双方の
チタンクラッド鋼板を剥離し、全板厚５ｍｍ（合わせ材
１．５ｍｍ＋母材３．５ｍｍ）のチタンクラッド鋼板を
作製した。そして、テンションレベラー矯正を行い母材
と合わせ材の剥離の有無を調査した。
【００２９】実験結果を表２に示す。本発明範囲の条件
で作製されたチタンクラッド鋼板では、テンションレベ
ラー矯正時にも母材と合わせ材の剥離は発生しない。
で作製されたチタンクラッド鋼板では、テンションレベ
ラー矯正時にも母材と合わせ材の剥離は発生しない。
【００３０】一方、スラブの加熱温度が１０００℃を超
えたり、１パス目の圧下率が５％未満であったり、トー
タル圧下率が８５％未満であったり、仕上温度が７００
℃未満であったり、巻取温度が６５０℃未満であると、
テンションレベラー矯正により母材と合わせ材の剥離が
発生する。
えたり、１パス目の圧下率が５％未満であったり、トー
タル圧下率が８５％未満であったり、仕上温度が７００
℃未満であったり、巻取温度が６５０℃未満であると、
テンションレベラー矯正により母材と合わせ材の剥離が
発生する。
【００３１】なお、本発明例のなかで１パス目の圧延温
度がＡｒ3変態点を超えたものは、テンションレベラー
矯正時に母材と合わせ材の剥離は発生しなかったが、板
厚変動が、製品としての許容範囲であるが、比較的大き
かった。
度がＡｒ3変態点を超えたものは、テンションレベラー
矯正時に母材と合わせ材の剥離は発生しなかったが、板
厚変動が、製品としての許容範囲であるが、比較的大き
かった。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】（実施例２）実施例１と同様な方法で作製
したスラブを薄鋼板用の熱間圧延プロセスを用いて表３
に示す熱間圧延条件で圧延し、実施例１と同様に剥離し
て、全板厚５ｍｍ（合わせ材１．５ｍｍ＋母材３．５ｍ
ｍ）のチタンクラッド鋼板を作製した。そして、スキン
パス矯正あるいはスキンパス矯正＋テンションレベラー
矯正を行い母材と合わせ材の剥離の有無を調査した。
したスラブを薄鋼板用の熱間圧延プロセスを用いて表３
に示す熱間圧延条件で圧延し、実施例１と同様に剥離し
て、全板厚５ｍｍ（合わせ材１．５ｍｍ＋母材３．５ｍ
ｍ）のチタンクラッド鋼板を作製した。そして、スキン
パス矯正あるいはスキンパス矯正＋テンションレベラー
矯正を行い母材と合わせ材の剥離の有無を調査した。
【００３５】実験結果を表３に示す。巻取温度を７５０
℃以上にすれば、スキンパス矯正あるいはスキンパス矯
正＋テンションレベラー矯正を行っても母材と合わせ材
の剥離は発生しない。
℃以上にすれば、スキンパス矯正あるいはスキンパス矯
正＋テンションレベラー矯正を行っても母材と合わせ材
の剥離は発生しない。
【００３６】一方、巻取温度が７５０℃未満では、スキ
ンパス矯正あるいはスキンパス矯正＋テンションレベラ
ー矯正を行うと母材と合わせ材の剥離が発生する。
ンパス矯正あるいはスキンパス矯正＋テンションレベラ
ー矯正を行うと母材と合わせ材の剥離が発生する。
【００３７】
【表３】
【００３８】（実施例３）仕上圧延前の再加熱温度の影
響を調査するため、実施例１と同様な方法で作製したス
ラブを薄鋼板用の熱間圧延プロセスを用いて表４に示す
熱間圧延条件で圧延し、実施例１と同様に剥離して、全
板厚３．５ｍｍ（合わせ材０．７５ｍｍ＋母材２．７５
ｍｍ）のより薄いチタンクラッド鋼板を作製し、実施例
１と同様な方法で剥離の有無を調査した。
響を調査するため、実施例１と同様な方法で作製したス
ラブを薄鋼板用の熱間圧延プロセスを用いて表４に示す
熱間圧延条件で圧延し、実施例１と同様に剥離して、全
板厚３．５ｍｍ（合わせ材０．７５ｍｍ＋母材２．７５
ｍｍ）のより薄いチタンクラッド鋼板を作製し、実施例
１と同様な方法で剥離の有無を調査した。
【００３９】実験結果を表４に示す。仕上圧延前に再加
熱し、再加熱温度を８００℃以上母材の鋼のＡｒ3変態
点以下の範囲に調整すれば、３．５ｍｍの薄いチタンク
ラッド鋼板においても母材と合わせ材の剥離は発生しな
い。
熱し、再加熱温度を８００℃以上母材の鋼のＡｒ3変態
点以下の範囲に調整すれば、３．５ｍｍの薄いチタンク
ラッド鋼板においても母材と合わせ材の剥離は発生しな
い。
【００４０】一方、再加熱温度がＡｒ3変態点を超える
と、母材と合わせ材の剥離は生じないが、板厚変動が、
製品としての許容範囲であるが、比較的大きかった。ま
た、８００℃未満では仕上温度が確保できなくなり剥離
が生じる。
と、母材と合わせ材の剥離は生じないが、板厚変動が、
製品としての許容範囲であるが、比較的大きかった。ま
た、８００℃未満では仕上温度が確保できなくなり剥離
が生じる。
【００４１】
【表４】
【００４２】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、平坦度の良好な板厚の薄いチタンクラッド鋼
板を既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いて安定して
製造する方法を提供できる。
いるので、平坦度の良好な板厚の薄いチタンクラッド鋼
板を既存の薄鋼板用熱間圧延プロセスを用いて安定して
製造する方法を提供できる。
【図１】テンションレベラー矯正時における剥離の有無
と仕上温度、トータル圧下率との関係を示す図である。
と仕上温度、トータル圧下率との関係を示す図である。
【図２】テンションレベラー矯正時における剥離の発生
の有無と巻取温度との関係を示す図である。
の有無と巻取温度との関係を示す図である。
【図３】スキンパス矯正時あるいはスキンパス矯正＋テ
ンションレベラー矯正時における剥離の発生の有無と巻
取温度との関係を示す図である。
ンションレベラー矯正時における剥離の発生の有無と巻
取温度との関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２１Ｂ 47/04 Ｂ２１Ｂ 47/04 Ｂ２３Ｋ 20/04 Ｂ２３Ｋ 20/04 Ｅ Ｂ Ｈ 20/14 20/14 Ｃ２１Ｄ 8/02 Ｃ２１Ｄ 8/02 Ｚ 9/52 １０１ 9/52 １０１ (72)発明者 石島 聡 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 塩谷 昇史 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 松野 隆 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 辻 章嘉 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 高野 俊夫 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 （イ）母材としてＣ含有量が０．０１ｗ
ｔ％以下の鋼を、合わせ材としてチタンまたはチタン合
金を用い、前記母材と前記合わせ材を重ね、前記合わせ
材の表面に剥離材を塗布し、前記剥離材塗布後の合わせ
材に前記母材の鋼と類似の犠牲材を重ねた後あるいは前
記合わせ材のチタンまたはチタン合金と前記母材の鋼を
順次重ねた後、その周囲を１０-3Ｔｏｒｒ以下の真空中
で溶接してスラブを製造する工程と、 （ロ）前記スラブを１０００℃以下の温度に加熱する工
程と、 （ハ）前記加熱されたスラブをトータル圧下率が８５％
以上となるように熱間圧延するに際し、１パス目の圧下
率が５％以上となるように粗圧延し、７００℃以上の温
度で仕上圧延する工程と、 （ニ）前記仕上圧延されたチタンクラッド鋼板を６５０
℃以上の温度で巻取る工程と、 （ホ）前記巻取り後のチタンクラッド鋼板から前記犠牲
材あるいは同時に作製された２つのチタンクラッド鋼板
を剥離する工程と、 （ヘ）前記剥離後のチタンクラッド鋼板を形状矯正する
工程と、を有してなるチタンクラッド鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 仕上圧延されたチタンクラッド鋼板を７
５０℃以上の温度で巻取る請求項１に記載のチタンクラ
ッド鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 加熱されたスラブを母材の鋼のＡｒ3変
態点以下の温度で粗圧延する請求項１または請求項２に
記載のチタンクラッド鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 粗圧延されたチタンクラッド鋼片を仕上
圧延前に８００℃以上母材の鋼のＡｒ3変態点以下の温
度範囲に再加熱する請求項１から請求項３のいずれか１
項に記載のチタンクラッド鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30754497A JPH10286681A (ja) | 1997-02-14 | 1997-11-10 | チタンクラッド鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-29991 | 1997-02-14 | ||
| JP2999197 | 1997-02-14 | ||
| JP30754497A JPH10286681A (ja) | 1997-02-14 | 1997-11-10 | チタンクラッド鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10286681A true JPH10286681A (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=26368244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30754497A Pending JPH10286681A (ja) | 1997-02-14 | 1997-11-10 | チタンクラッド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10286681A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016153140A (ja) * | 2015-02-13 | 2016-08-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼の製造方法 |
| WO2018151318A1 (ja) * | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板 |
| CN114101329A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-03-01 | 中色科技股份有限公司 | 一种单块式tc4钛合金板材连续冷轧生产方法 |
-
1997
- 1997-11-10 JP JP30754497A patent/JPH10286681A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016153140A (ja) * | 2015-02-13 | 2016-08-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼の製造方法 |
| WO2018151318A1 (ja) * | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板 |
| JP6428968B1 (ja) * | 2017-02-20 | 2018-11-28 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板 |
| US11408045B2 (en) | 2017-02-20 | 2022-08-09 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet |
| CN114101329A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-03-01 | 中色科技股份有限公司 | 一种单块式tc4钛合金板材连续冷轧生产方法 |
| CN114101329B (zh) * | 2021-11-26 | 2024-04-05 | 中色科技股份有限公司 | 一种单块式tc4钛合金板材连续冷轧生产方法 |
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