JPH038587A

JPH038587A - ステンレス鋼―Ａｌ合金クラッド材の製造法

Info

Publication number: JPH038587A
Application number: JP2159790A
Authority: JP
Inventors: Akito Yahiro; 八尋　昭人; Takeshi Masui; 益居　健
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1989-03-11
Filing date: 1990-01-31
Publication date: 1991-01-16

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〈産業上の利用分野〉この発明は、圧延接合によりステンレス鋼とＭｇを２〜
５重量％含有するアルミニウム合金との品質の良好なり
ラフト材をコスト安く製造する方法に関するものである
。

〈従来技術とその課題〉近年、船舶や鉄道車両等の素材として“ステンレス鋼と
アルミニウム合金とのクラッド材”の使用が増加する傾
向を見せてきている。

従来、このステンレス鋼−アルミニウム合金クラッド材
の製造には、アルミニウム合金が高い変形抵抗を有して
いることに加えて加熱時に接合を妨害する厚い酸化膜を
形成し易いことから“圧延法”の適用は難しく、従って
限られた材質のものを除いてはもっばら“爆発圧着法”
に頼る傾向があった。特に、厚板クラッド材の製造は爆
発圧着法に限られているといっても過言ではなかった。

しかし、爆発圧着法は特殊な設備を必要とする上、チタ
ンやニッケル等の高価な材料をインサト材として使用し
なければならないため製品コストが高くなると言う問題
を余儀無（されていた。

そのため、最近、ステンレス鋼−アルミニウム合金クラ
ッド材の圧延法による製造手段を確立すべく、クラッド
圧延条件やその後の熱処理条件に工夫を凝らした提案が
数多くなされるようになり、ステンレス鋼−アルミニウ
ム合金クラッド材の供給態勢にも新しい息吹が見られる
ようになってきたが、それでもアルミニウム合金素材中
に？１ｇ含有量が多くなると圧延圧着により十分な接合
強度が得られないことから、圧延法ではＭｇ含有量：２
重量％以上のアルミニウム合金素材の適用ができないと
されていた（特開昭６１−４２４９８号公報参照）。

つまり、例えば純アルミニウム等の場合には大気加熱を
行っても表面の酸化膜の厚さは殆んど変わることがない
が、アルミニウム合金中に２重量％以上のＭｇが含まれ
ると加熱により酸化膜が目立って厚くなる傾向を見せ、
圧延によって酸化膜を破壊し新生界面を出すことが容易
でな（なるためである。また、Ｍｇ含有量が増えるとア
ルミニウム合金の変形抵抗が高くなって純アルミニウム
のように容易に伸びなることも、接合強度確保に欠かせ
ない新生界面を出すことを妨げる原因となっていた。

ところで、ＪＩＳのＡ３０５２やＡ３０８３として規格
されている如き“２〜５重量％程度のＭｇを含有するア
ルミニウム合金”は耐海水性等の耐食性や溶接性が特に
優れているため、これらの材料とステンレス鋼との複合
材には極めて広い用途が開けていることが明らかである
が、上述したように、Ｍｇを２重量％以上含むアルミニ
ウム合金とステンレス鋼とのクラッド材を安価に製造す
る手段が確立されていないことが該材料の用途拡大に大
きな障害となっていた。

もっとも、酸化し易い材料の厚板クラッド材を圧延法で
製造する際には一般に“スラブ組立法”が採用されてい
るが、アルミニウム合金とステンレス鋼の場合には両者
の熱膨張率の差が大きい上、溶接も容易ではないため、
この組み合わせにスラブ組立法を適用することは困難で
ある。

そこで、このような問題を解決すべく、アルミニウム合
金クラッド素材として“表面に純アルミニウム層を設け
たアルミニウム合金条”を用い、加熱した該アルミニウ
ム合金条の純アルミニウム層側に常温のステンレス鋼を
重ね合わせて圧延圧着することから成るステンレス鋼−
アルミニウム合金クラッド材の製造法が提案された（特
開昭６１−５６７８７号）。

しかしながら、特開昭６１−５６７８７号として提案さ
れた上記方法にはａ）常温のステンレス鋼と変形抵抗の大きなアルミニウ
ム合金条とを重ね合わせて圧延するため、板厚が厚くな
ると圧延荷重が大きくなって圧延機の荷重制限により接
合に必要な圧下率が確保できず、従って製造可能な板厚
、板幅が制限される、ｂ）また、“表面に純アルミニウム層を設けたアルミニ
ウム合金条”は一般に純アルミニウム条とアルミニウム
合金条とを重ね合わせてから常温で圧延・圧接して製造
されるが、両者の接合は非常に難しくて強圧下を必要と
する上、強圧下を行うと得られる条の“反り”が大きく
なって次の圧延（ステンレス鋼と重ねての圧延）の前に
矯正工程が必要となる、との問題が指摘され、実用に供するためには更なる改善
が必要であった。

このようなことから、本発明の目的は、従来法に指摘さ
れた上記種々の問題点を払拭し、ステンレス鋼と“２重
量％以上のＭｇを含有量するアルミニウム合金”とのク
ラッド材をも高い生産能率の下でコスト安く安定して製
造し得る手段を提供することに置かれた。

く課題を解決するための手段〉本発明者等は、上記目的を達成すべく数多くの実験を繰
り返しながら研究を重ねた結果、次のような事実を確認
するに至った。即ち、（ａ）　　ステンレス鋼と″２重量％以上のＭｇを含有
するアルミニウム合金″とを比較的低い圧延荷重でもっ
て圧延接合するためには、接合圧延に際して両者を共に
少なくとも温間温度以上に加熱することが重要である。

（ｂ）シかしながら、既に述べた如く、加熱時にアルミ
ニウム合金表面に形成される酸化膜の厚みを極力小さく
しなければ接合は難しいが、アルミニウム合金（特にマ
グネシウムを含むもの）では表面に形成される酸化膜は
酸素を通し易くて時間と共に酸化膜の厚さが増すのを如
何ともし難い。これに対して、純アルミニウムも加熱に
よって酸化膜の形成はなされるが、純アルミニウムの場
合には形成される酸化膜の組織が非常に緻密なため酸素
を殆んど通さず、酸化膜の膜厚増加が小さい上、この薄
い酸化膜は圧延時に壊されてしまうので重ね合わせた相
手材との接合を阻害することがない。

従って、“２重量％以上のＭｇを含有するアルミニウム
合金”とステンレス鋼とのクラッド材の製造に際し、該
アルミニウム合金表面に予め純アルミニウムを圧接した
上で加熱するようにすれば接合強度を上げることが可能
であるが、アルミニウム合金と純アルミニウムの圧接に
は強圧下が必要であって、これによる“反り”の発生は
矯正工程の採用無しには回避することができない。

（Ｃ）　　ところが、アルミニウム合金表面をショツト
ブラストで粗面化した上で純アルミニウムと重ね合わせ
て軽圧下圧延を行うと、反りを生じることなく両者の均
一な機械的接合が簡単になされることとなって両者間に
外部からの大気が侵入するのが防止され、加熱してもア
ルミニウム合金表面に厚い酸化膜が形成されなくなる上
、ステンレス鋼とのクラッドに際しての温間域加熱でア
ルミニウム合金と純アルミニウムの強固な金属的結合も
なされる。

＋ｄ）　　そのため、機械′的接合した上記アルミニウ
ム合金と純アルミニウムとの積層材をクラッド素材とし
、これとステンレス鋼とを重ね合わせて両者を温間域に
加熱してから接合圧延を実施すれば、格別に大きな圧延
荷重を必要とすることなく、接合強度の高い“ステンレ
ス鋼とＭｇ含有アルミニウム合金とのクラッド材”が生
産性良く安定して得られるようになる。

（ｅ）　　更に、“２重量％以上のＭｇを含有するアル
ミニウム合金”の表面に予め圧接しておく材料として、
純アルミニウムに代えて“合金中のＭｇ、　Ｃｕの何れ
か又は両者の含有量が２重量％未満のアルミニウム合金
”を適用した場合にも同様の効果が得られ、ステンレス
鋼との良好な接合を確保することができる。

本発明は、上記知見事項等に基づいてなされたものであ
り、「ステンレス鋼と“Ｍｇを２重量％以上含有するアルミ
ニウム合金”とのクラフト材を製造するに当って、まず
アルミニウム合金素材の表面をショツトブラストにて粗
面化し脱脂洗浄した後、これに常温或いは５５０℃以下
に加熱した“純アルミニウム”又は“Ｍｇ、　Ｃｕの何
れか又は両者の含有量が２重量％未満であるアルミニウ
ム合金”を重ね合わせ、圧下率２〜ｌＯ％の軽圧下で圧
延圧接して２層クラッド材となし、次いで該２層クラッ
ド材を４５０〜５５０℃に加熱後、その純アルミニウム
層側或いは“Ｍｇ、　Ｃｕの何れか又は両者の含有量が
２重量％未満であるアルミニウム合金”層側へ３５０〜
５５０℃に加熱したステンレス鋼素材（ショツトブラス
ト等で表面を粗面化しておくのが好ましい）を重ね合わ
せて圧下率２０〜３５％で圧延圧接するか、或いは上記
２層クラッド材とステンレス鋼素材とを予め重ね合わせ
てから両者共に４５０〜５５０℃に加熱して圧延圧接す
ることによって、接合強度の優れた“ステンレス鋼Ｍｇ
含有１８２重量％以上のアルミニウム合金クラッド材”
をコスト安（量産し得るようにした点」を特徴としてい
る。

なお、本発明法で対象とするクラッド用（中間材ではな
い）アルミニウム合金は、例えばＪＩＳ　Ａ３０５２や
Ａ３０８３等のように圧延法でステンレス鋼とクラッド
することが困難なＭｇ含有量：２重量％以上のアルミニ
ウム合金であればその種類を問わず、またステンレス鋼
の種類にも格別な制限はない。

そして、中間材として用いられるアルミニウム合金も、
Ｍｇ及びＣｕの何れか又は両者の含有量が２重量％未満
（好ましくは１．５重量％以下）のものであればその種
類は制限されない。ただ、合金中のＭｇ及びＣｕの何れ
か又は両者の含有量が２重量％以上のものでは、加熱中
に酸化膜が成長して地材との接合が阻害されるので不適
である。

続いて、本発明を図面に基づいて詳述する。

く作用〉第１図は、本発明に係るステンレス鋼−アルミニウム合
金クラッド材の製造工程例を模式化した図面であるが、
まずＭｇを２重量％以上含有するアルミニウム合金素材
（１）の表面がショツトブラストで粗面化され、トリク
ロールエチレン等によって脱脂洗浄されると、この粗面
化された面に脱脂洗浄された“純アルミニウム材”或い
は“”Ｌ　Ｃｕの何れか又は両者の含有量が２重量％未
満であるアルミニウム合金材”（２）が重ね合わせられ
る。この場合、“純アルミニウム材”或いは“Ｍｇ、　
Ｃｕの何れか又は両者の含有量が２重量％未満であるア
ルミニウム合金材”（２）は常温のまま重ね合わせても
良いが、５５０℃以下の温度に加熱した状態で重ね合わ
せれば圧延変形抵抗を軽減することができる。ただ、５
５０℃を超える温度に加熱するとアルミニウム合金が軟
化して重ね合わせ等の作業が困難となるので注意を要す
る。

続いて、この重ね合わせ材は圧延機（３）によって常温
のまま或いは５５０℃以下に加熱された状態で軽圧下さ
れて接合され、表面に“純アルミニウムＮ′或いは“Ｍ
ｇ、　Ｃｕの何れか又は両者の含有量が２重量％未満で
あるアルミニウム合金Ｎ”を有する２ＩＩＩクラッド材
（４）とされる。

ここで、“純アルミニウム材”或いは“Ｍｇ、　Ｃｕの
何れか又は両者の含有量が２重量％未満であるアルミニ
ウム合金材”をアルミニウム合金（Ｍｇヲ２重量％以上
含有するもの）上に予め圧接するのは、加熱の際にアル
ミニウム合金に酸化膜が形成されることを防ぐためであ
る。

なお、上記軽圧下圧延の圧下率は２〜１０％に調整され
るが、該圧下率が２％未満では両材間に外部から大気の
侵入が無い程度に隙間無く接合することができず、最終
的に接合強度の高いステンレス鋼−アルミニウム合金ク
ラッド材を得ることができない。一方、この状態での接
合では“純アルミニウム”或いは“Ｍｇ、　Ｃｕの何れ
か又は両者の含有量が２重量％未満であるアルミニウム
合金”とアルミニウム合金（Ｍｇを２重量％以上含有す
るもの）とが金属的に結合している必要はなく、両材間
に隙間がなく外部からの大気の侵入がない程度の機械的
な結合で良い上、圧下１０％を超える圧下率で圧延する
と変形抵抗の違いから接合材に“反り”が生じてそれを
矯正する工程が必須となり、その際に剥離を起こす危険
性があることから、該圧延での圧下率の上限は１０％と
定めた。

また、“純アルミニウム”或いは“Ｍｇ、　Ｃｕの何れ
か又は両者の含有量が２重量％未満であるアルミニウム
合金”をアルミニウム合金（Ｍｇを２重量％以上含有す
るもの）との接合に際して後者のアルミニウム合金表面
をショツトブラストで粗面化する理由は、軽圧下にて反
りを生じさせることなく両者を接合させることを可能と
するためである。

なお、粗面化後の表面粗さはＲｍａｘで４０〜１５０Ｊ
！ＩＩが適当で、より好ましくは１００μｍ程度とする
のが良い。

即ち、薄板の場合はショツトブラスト無しでも強圧下す
れば圧接が可能であるが、厚板では荷重制限等により圧
接は困難となる。その上、既に述べたように、薄板の場
合でも強圧下すれば“反り”が大きくなり、次の圧延（
ステンレス鋼と重ねての圧延）の前に矯正工程が必要と
なって剥離の危険を招くことになる。しかしながら、シ
ョツトブラストにより予めアルミニウム合金表面に凹凸
を付けてから“純アルミニウム”或いは“Ｍｇ、　Ｃｕ
の何れか又は両者の含有量が２重量％未満であるアルミ
ニウム合金”を重ねて圧延すると、“反り”の危険の無
い軽圧下でも両者を目的通りに（アルミニウム合金の酸
化進行が防止できる程度に）接合することができる訳で
ある。なお、この時点では両者の接合は機械的なもので
あり、プライヤ等で簡単に両者を剥がすことが可能であ
る。

上述のように作成された“純アルミニウム層”或いは“
Ｍｇ、　Ｃｕの何れか又は両者の含有量が２重量％未満
であるアルミニウム合金層”を有する２層クラッド材（
４）は、加熱炉（５）に挿入されて４５０〜５５０℃に
加熱される。

一方、ステンレス鋼素材（６）は脱脂洗浄された後、加
熱炉（７）に挿入されて３５０〜５５０℃に加熱される
。ここで、脱脂洗浄の前にステンレス鋼素材（６）の表
面をショツトブラスト等により粗面化しておけば、ステ
ンレス鋼−アルミニウム合金クラッド材製品の接合強度
をより向上させることができ、またクラッド圧延時の圧
下率軽減にもつながる。

ここで、クラッド素材の加熱温度は数多くの実験により
求められたものであるが、“純アルミニウム層”或いは
“Ｍｇ、　Ｃｕの何れか又は両者の含有量が２重量％未
満であるアルミニウム合金層”を有する２層クラフト材
（４）の加熱温度が４５０℃未満では変形抵抗が高くな
って圧延荷重が実用範囲を超えて大きくなり、また５５
０℃を超える温度に加熱するとアルミニウム合金が軟化
して重ね合わせ等の作業が困難となることから、該２層
クラッド材（４）の加熱温度は４５０〜５５０℃と定め
た。

一方、ステンレス鋼素材（６）の加熱温度を３５０〜５
５０℃に限定した理由は、該加熱温度が３５０℃未満で
あると圧延荷重が大きくなって製造可能な板厚や板幅が
極端に制限される上、接合界面の温度低下による接合不
良を生じるようになり、また５５０℃を超える温度に加
熱すると酸化が著しくなるためである。

さて、これらクラッド素材が所定の温度に加熱されると
加熱炉から取り出され、２層クラッド材（４）の“純ア
ルミニウム層”或いはＭｇ、　Ｃｕの何れか又は両者の
含有量が２重量％未満であるアルミニウム合金層”側に
ステンレス鋼素材（６）が重ね合わせられ、圧延機（８
）により圧下率２０〜３５％で圧延圧接される。ここで
、クラッド圧延の圧下率を２０〜３５％と限定したのは
、該圧下率が２０％未満では十分な接合強度が得られず
、一方、３５％を超える圧下率で圧延すると素材の変形
抵抗の相違から製品に“反り”を生じるようになるため
である。

そして、このクラッド圧延を施すとそれまで機械的にし
か接合していなかったアルミニウム合金（Ｍｇを２重量
％以上含有するもの）と“純アルミニウム”或いは“Ｍ
ｇ、　Ｃｕの何れか又は両者の含有量が２重量％未満で
あるアルミニウム合金″も金属的に結合しくこの前の加
熱工程においても一部金属的結合が進む）、製品の接合
強度には格別な不都合は生じない。

なお、クラッド素材の加熱に当っては、２層クラッド材
（４）とステンレス鋼素材（６）とを予め重ね合わせて
から加熱炉で４５０〜５５０に加熱しても良く、このよ
うにすれば両者の重ね合わせ作業が非常に容易となる。

次いで、本発明を実施例によって更に具体的に説明する
。

〈実施例〉実施例　１クラッド素材として５ＵＳ３０４板７１０ｍ厚×５０鶴幅ｘ２５０ｕ長。

アルミニウム合金（ＪＩＳＡ　５０５２）板：１０鶴厚
×５０Ｉ１ｍ幅Ｘ２５０１１１長。

純ＡＪ！（ＪＩＳＡ　１０５０）薄板：０．４ｍｍ厚×
５０鶴幅Ｘ２５Ｏｎ長。

とを準備し、まず、アルミニウム合金板及びステンレス
鋼板の表面をショツトブラストしてからトリクロールエ
チレンで脱脂洗浄した。

続いて、純アルミニウム薄板材をアルミニウム合金板上
に重ね合わせ、ロール径が３８０鶴の２段圧延機にて圧
下率８％で圧延し、９．８３ｆｌの純アルミニウム層を
有するアルミニウム合金板を得た。

次に、この積層アルミニウム合金板を加熱炉に挿入して
４５０〜５５０℃に加熱すると共に、別の加熱炉で前記
ステンレス鋼板を３５０〜５５０℃に加熱し、所定温度
になった画材を重ね合わせてから前述した２段圧延機に
て圧下率３０％前後で圧延し、ステンレス鋼−アルミニ
ウム合金クラッド板を得た。

得られたクラッド板について、目視で接合状態を評価す
ると共に、剪断試験を実施して接合強度の測定をも行っ
たが、その結果をクラッド板の製造条件と共に第１表に
示す。

なお、剪断試験はＪＩＳＧＯ６０１に規定される「クラ
ッド鋼の試験方法」に準じて実施し、表中のｒＳＪは第
２図におけるＷ　Ｘ　Ｂで算出される見掛けの接合面積
である。

第１表に示される結果からも明らかな如く、本発明の条
件通りに製造されたステンレス鋼−アルミニラム合金ク
ラッド板は何れも優れた接合状態となっていたのに対し
て、製造条件が本発明の規定を満たしていなかったもの
は十分に満足できる性能を示さないことが分かる。

また、これとは別に、上記素材板を用いて、アルミニウ
ム合金板表面のショツトブラスト処理を実施しないで純
アルミニウム板の積層を試みたが、この場合には軽圧下
では画材の接合がなされず、一方接合が成される程度の
圧下率で圧延すると積層材が反り返ってしまい、矯正操
作を行うと剥離を生じることが確認された。

更に、ステンレス鋼板のショツトブラスト処理を行わな
かった場合の試験、及び純アルミニウム層を有するアル
ミニウム合金板とステンレス鋼板との重ね合わせを加熱
前に行い、その後両者を共に４５０〜５５０℃に加熱し
てクラッド圧延した試験をも実施したが、この場合には
何れも良好な結果の得られることが確認された。

実施例　２クラッド素材として５ＵＳ３０４板：５ｍｌ厚×５０ｍｍ幅Ｘ２５（ｔｉｍ
長。

アルミニウム合金（ＪＩＳＡ　５０５２）板：５鶴厚×
５０１ｍ幅Ｘ２５０ｍｍ長。

純ＡＩ（ＪＩＳＡ　１０５０）薄板：０．４鶴厚×５０１幅Ｘ２５０ｎ長。

とを準備し、実施例１と同様にショツトブラスト及び洗
浄を行い、純アルミニウムをアルミニウム合金に重ね合
わせて前述の圧延機にて圧下率５％で圧延し、４．８４
ｍｍの純アルミニウム層を有するアルミニウム合金板を
得た。

この積層板とステンレス鋼とをそれぞれ加熱炉に挿入し
、４５０〜５５０℃に加熱した後に両者を重ね合わせて
前述の圧延機で圧下率：２０〜２７％で圧延し、ステン
レス鋼−アルミニウム合金クラッド板を得た。

得られたクラッド板について、目視で接合状態を評価す
ると共に、剪断試験を実施して接合強度の測定をも行っ
たが、その結果をクラッド板の製造条件と共に第２表に
示す。

なお、剪断試験は実施例１におけると同様とした。

第２表に示される結果からも明らかなように、本発明の
条件通りに製造されたステンレス鋼−アルミニウム合金
クラッド板は何れも優れた接合状態となっていることが
確認できる。

実施例　３クラッド素材として５ＵＳ３０４＋ＪｉＥ：１０ｍ厚×５０ｎ輻Ｘ２５０１
ｍ長。

アルミニウム合金（ＪＩＳＡ　５０５２）板：１（１ｍ
厚×５０１輻×２５０日長。

アルミニウム合金（ＪＩＳＡ　３００４）薄板＝０．３
ｗ厚Ｘ５Ｑｗ幅ｘ２５０ｍｍ長。

とを準備した。なお、使用したＪＩＳＡ３００４相当ア
ルミニウム合金薄板の化学組成は、重量％でＳｉ：０．
２％、　　Ｐｅ：０．５％、　　Ｃｕ：０．２３％、　
　Ｍｎ：１．３％、　　Ｍｇ：１．０％、　Ｚｎ：０．
２１％を含み、残部が実質的にＭであった。

そして、まずアルミニウム合金（ＪＩＳＡ　５０５２）
板とステンレス鋼板（ＳＵＳ３０４板）の表面をショツ
トブラストしてから脱脂洗浄した０次いで、アルミニウ
ム合金（ＪＩＳ　Ａ３００４）薄板を脱脂洗浄後、これ
をアルミニウム合金（ＪＩＳ　Ａ５０５２）板に重ね合
わせ、ロール径３８０鶴の２段圧延機にて圧下率７％で
圧延し、９．７５ｍｍのアルミニウム合金２層クラッド
板（Ａ３００４／Ａ５０５２）を得た。

次に、この２層クラッド板を加熱炉に挿入して４５０〜
５５０℃に加熱すると共に、別の加熱炉にて前記ステン
レス鋼板を３５０〜５５０℃に加熱し、所定温度になっ
た量材を重ね合わせてから前述した２段圧延機にて圧下
率３０％前後で圧延し、ステンレス鋼−アルミニウム合
金クラッド板を得た。

得られたクラッド板について、目視で接合状態を評価す
ると共に、剪断試験を実施して接合強度の測定をも行っ
たが、その結果をクラッド板の製造条件と共に第３表に
示す。

なお、剪断試験は実施例１におけると同様とした。

第３表に示される結果からも明らかなように、本発明の
条件通りに製造されたステンレス鋼−アルミニウム合金
クラッド板は何れも優れた接合状態となっていたのに対
して、製造条件が本発明の規定を満たしていなかったも
のは十分に満足できる性能を示さないことが分かる。

〈効果の総括〉以上に説明した如く、この発明によれば、Ｍｇ含有量：
２重量％以上のアルミニウム合金とステンレス鋼との品
質良好なりラッド材をコスト安く製造することが可能と
なるなど、産業上極めて有用な効果がもたらされる。

２・・・純アルミニウム材、或いはＭｇ、Ｃｕの何れか
又は両者の含有量が２重量％未満であるアルミニウム合
金材。

３．８・・・圧延機。

４・・・２層クラッド材、　　　５，７・・・加熱炉。

６・・・ステンレス鋼素材。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ステンレス鋼と“Ｍｇを２重量％以上含有するア
ルミニウム合金”とのクラッド材を製造する方法であっ
て、まずアルミニウム合金素材の表面をショットブラス
トで粗面化してから脱脂洗浄した後、これに常温或いは
５５０℃以下に加熱した純アルミニウムを重ね合わせて
圧下率２〜１０％の軽圧下で圧延圧接して表面に純アル
ミニウム層を有するアルミニウム合金材となし、次いで
該アルミニウム合金材を４５０〜５５０℃に加熱後、そ
の純アルミニウム層側へ３５０〜５５０℃に加熱したス
テンレス鋼素材を重ね合わせて圧下率２０〜３５％で圧
延圧接することを特徴とする、ステンレス鋼−アルミニ
ウム合金クラッド材の製造方法。
（２）表面に純アルミニウム層を有するアルミニウム合
金材とステンレス鋼素材とを予め重ね合わせてから、こ
れらを４５０〜５５０℃に加熱して圧延圧接することを
特徴とする、第１項記載のステンレス鋼−アルミニウム
合金クラッド材の製造方法。
（３）ステンレス鋼素材として、表面の粗面化がなされ
たものを用いることを特徴とする、第１項又は第２項記
載のステンレス鋼−アルミニウム合金クラッド材の製造
方法。
（４）ステンレス鋼と“Ｍｇを２重量％以上含有するア
ルミニウム合金”とのクラッド材を製造する方法であっ
て、まずアルミニウム合金素材の表面をショットブラス
トで粗面化してから脱脂洗浄した後、これに常温或いは
５５０℃以下に加熱した“Ｍｇ、Ｃｕの何れか又は両者
の含有量が２重量％未満であるアルミニウム合金”を重
ね合わせて圧下率２〜１０％の軽圧下で圧延圧接してア
ルミニウム合金２層クラッド材とし、次いで該クラッド
材を４５０〜５５０℃に加熱後、その“Ｍｇ、Ｃｕの何
れか又は両者の含有量が２重量％未満であるアルミニウ
ム合金”層側へ３５０〜５５０℃に加熱したステンレス
鋼素材を重ね合わせて圧下率２０〜３５％で圧延圧接す
ることを特徴とする、ステンレス鋼−アルミニウム合金
クラッド材の製造方法。
（５）アルミニウム合金２層クラッド材とステンレス鋼
素材とを予め重ね合わせてから、これらを４５０〜５５
０℃に加熱して圧延圧接することを特徴とする、第４項
記載のステンレス鋼−アルミニウム合金クラッド材の製
造方法。
（６）ステンレス鋼素材として、表面の粗面化がなされ
たものを用いることを特徴とする、第４項又は第５項記
載のステンレス鋼−アルミニウム合金クラッド材の製造
方法。