JP3168930B2 - 銅−ステンレス鋼クラッド板の製造方法 - Google Patents
銅−ステンレス鋼クラッド板の製造方法Info
- Publication number
- JP3168930B2 JP3168930B2 JP34326396A JP34326396A JP3168930B2 JP 3168930 B2 JP3168930 B2 JP 3168930B2 JP 34326396 A JP34326396 A JP 34326396A JP 34326396 A JP34326396 A JP 34326396A JP 3168930 B2 JP3168930 B2 JP 3168930B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plate
- stainless steel
- rolling
- clad plate
- clad
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｃu ―ステンレス
鋼クラッド板の製造方法に関する。さらに詳しくは、自
動車用オイルクーラー材、容器材などに用いられるクラ
ッド板に関する。
鋼クラッド板の製造方法に関する。さらに詳しくは、自
動車用オイルクーラー材、容器材などに用いられるクラ
ッド板に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｃu ―ステンレス鋼クラッド板は、たと
えば容器および電子材料として使用されるなど比較的需
要の多い複合材料であるが、高価なことが更なる普及を
妨げている。Ｃu ―ステンレス鋼クラッド板は、一般的
には、接合面を冷間でブラッシング処理した後、接合面
同士を重ね合わせ、圧下率60％以上の冷間圧延を行なっ
て製造されている。ブラッシングは、接合性を阻害する
表面の油脂や酸化物などの除去し、新生面確保し、さら
に、表面歪を与えて接合性を向上させることを目的とし
て施す。しかしながら、このような従来法では、表面活
性化を十分に実現しようとしてブラッシングを過度に行
なうと材料に疵を付け、機械的特性を劣化させるおそれ
がある。
えば容器および電子材料として使用されるなど比較的需
要の多い複合材料であるが、高価なことが更なる普及を
妨げている。Ｃu ―ステンレス鋼クラッド板は、一般的
には、接合面を冷間でブラッシング処理した後、接合面
同士を重ね合わせ、圧下率60％以上の冷間圧延を行なっ
て製造されている。ブラッシングは、接合性を阻害する
表面の油脂や酸化物などの除去し、新生面確保し、さら
に、表面歪を与えて接合性を向上させることを目的とし
て施す。しかしながら、このような従来法では、表面活
性化を十分に実現しようとしてブラッシングを過度に行
なうと材料に疵を付け、機械的特性を劣化させるおそれ
がある。
【０００３】さらに、60％以上の圧下率での冷間圧延時
の圧延荷重は相当高いので、この方法では広幅のクラッ
ド板の製造が難しい。この方法で製造可能な圧接材の幅
は通常300 mm以下、最大でも600 mmまでである。広幅の
製品の製造が困難なために生産性や歩留まりが芳しくな
く、クラッド板の製造コストが高くなる要因になってい
る。クラッド板の製造コストを低減するためには、素材
費用よりもこれらのクラッド化に要する費用を低減する
ことが重要な課題になっている。
の圧延荷重は相当高いので、この方法では広幅のクラッ
ド板の製造が難しい。この方法で製造可能な圧接材の幅
は通常300 mm以下、最大でも600 mmまでである。広幅の
製品の製造が困難なために生産性や歩留まりが芳しくな
く、クラッド板の製造コストが高くなる要因になってい
る。クラッド板の製造コストを低減するためには、素材
費用よりもこれらのクラッド化に要する費用を低減する
ことが重要な課題になっている。
【０００４】特公昭41-21975号公報には、高純度の水素
雰囲気中（水素純度99.99999％以上、露点―70℃以下）
で、２kg／cm2 以上の圧接外力を加えつつ600 ℃以上、
銅の融点（1083℃）以下の温度範囲に加熱、保持して銅
とステンレス鋼を接着する方法が開示されている。しか
し、この方法では高純度の水素が必要なうえ、高温加熱
中に高い圧接外力を加える必要があり、経済性や大量生
産性に欠ける。この方法が適用できるのは小寸法の板材
に限定され、長尺の板材の製造には適用が困難でもあ
る。
雰囲気中（水素純度99.99999％以上、露点―70℃以下）
で、２kg／cm2 以上の圧接外力を加えつつ600 ℃以上、
銅の融点（1083℃）以下の温度範囲に加熱、保持して銅
とステンレス鋼を接着する方法が開示されている。しか
し、この方法では高純度の水素が必要なうえ、高温加熱
中に高い圧接外力を加える必要があり、経済性や大量生
産性に欠ける。この方法が適用できるのは小寸法の板材
に限定され、長尺の板材の製造には適用が困難でもあ
る。
【０００５】特開平2-34288 号公報にはクラッド板を構
成する２種類以上の薄板とはく離材として作用する耐熱
鋼の薄板とを熱膨張係数が高い鋼の芯金にコイル状に巻
き上げ、真空焼鈍して拡散接合するクラッド板の製造方
法が開示されている。しかし、この製造方法では接合に
必要な接合圧力を、主として芯金やコイルを構成する材
料の熱膨張率の差に依存している。この方法では、コイ
ルを構成する材料の寸法精度の変動やコイル巻き上げ時
の張力変動などが接合性に影響するので、クラッド板の
幅方向、長さ方向で安定して良好な接合強度を確保する
のは困難である。
成する２種類以上の薄板とはく離材として作用する耐熱
鋼の薄板とを熱膨張係数が高い鋼の芯金にコイル状に巻
き上げ、真空焼鈍して拡散接合するクラッド板の製造方
法が開示されている。しかし、この製造方法では接合に
必要な接合圧力を、主として芯金やコイルを構成する材
料の熱膨張率の差に依存している。この方法では、コイ
ルを構成する材料の寸法精度の変動やコイル巻き上げ時
の張力変動などが接合性に影響するので、クラッド板の
幅方向、長さ方向で安定して良好な接合強度を確保する
のは困難である。
【０００６】特開平4-228278号公報には、銅板とステン
レス鋼板の接合面を温間でブラッシングし、温間圧延し
て接合するか、さらに必要に応じて熱処理して相互拡散
させて接合強度を強める方法が開示されている。しかし
この方法ではブラッシング処理時の温度低下が激しく、
低温接合となるので接合が不安定になると共に圧延荷重
も過大になって広幅材の製造には不適当である。
レス鋼板の接合面を温間でブラッシングし、温間圧延し
て接合するか、さらに必要に応じて熱処理して相互拡散
させて接合強度を強める方法が開示されている。しかし
この方法ではブラッシング処理時の温度低下が激しく、
低温接合となるので接合が不安定になると共に圧延荷重
も過大になって広幅材の製造には不適当である。
【０００７】特開平4-266490号公報には、張力下でコイ
ル状に巻き込んだＣu 板とステンレス鋼板を無酸化雰囲
気下で加熱して拡散接合する方法が開示されている。し
かしこの方法では特開平2-34288 号公報に記載の方法と
同様に、コイル巻取り時のコイルの長さ方向、幅方向で
の張力変動が接合強度に影響するので安定して良好な接
合状態を得るのは困難である。
ル状に巻き込んだＣu 板とステンレス鋼板を無酸化雰囲
気下で加熱して拡散接合する方法が開示されている。し
かしこの方法では特開平2-34288 号公報に記載の方法と
同様に、コイル巻取り時のコイルの長さ方向、幅方向で
の張力変動が接合強度に影響するので安定して良好な接
合状態を得るのは困難である。
【０００８】以上述べたように、Ｃu ―ステンレス鋼ク
ラッド板を効率的に、経済的に製造できる、長尺広幅材
にも適用が可能な方法は未だ開示されていない。
ラッド板を効率的に、経済的に製造できる、長尺広幅材
にも適用が可能な方法は未だ開示されていない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、コイル全体において接合強度が均一な広幅
のＣu ―ステンレス鋼クラッド板の経済的な製造方法を
提供することにある。
する課題は、コイル全体において接合強度が均一な広幅
のＣu ―ステンレス鋼クラッド板の経済的な製造方法を
提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は下記のＣ
u ―ステンレス鋼のクラッド板の製造方法にある。
u ―ステンレス鋼のクラッド板の製造方法にある。
【００１１】Ｃu 板とステンレス鋼板のブラッシング処
理された接合面同士を重ね合わせて圧下率２〜10％の冷
間圧延を行なって圧接して合わせ板とした後、10-4Ｔor
r 以下の真空中で500 〜1050℃に加熱することを特徴と
するＣu ―ステンレス鋼クラッド板の製造方法。
理された接合面同士を重ね合わせて圧下率２〜10％の冷
間圧延を行なって圧接して合わせ板とした後、10-4Ｔor
r 以下の真空中で500 〜1050℃に加熱することを特徴と
するＣu ―ステンレス鋼クラッド板の製造方法。
【００１２】 ただし、圧下率＝｛（ｔ0―ｔ）÷ｔ0｝×100 （％） ｔ0 ：圧延前のＣu 板とステンレス鋼板の板厚の和 ｔ ：圧延後の合わせ板の板厚 本発明は、銅とステンレス鋼との接合現象に関する下記
の新たな知見を基に完成された。
の新たな知見を基に完成された。
【００１３】ブラッシング処理により接合すべき表面に
適度の凹凸を付与したＣu とステンレス鋼の接合面同士
を重ね合わせて冷間圧延することにより、表面の凹凸に
よる機械的な投錨効果で幅方向、長さ方向に均一な弛み
のない重ね合わせ形状の合わせ板が得られる。この時の
圧下率は低くても構わない。この、幅方向、長さ方向に
均一に重ね合わせられた合わせ板を非酸化性雰囲気中で
熱処理すると、接合強度の均一なＣu ―ステンレス鋼ク
ラッドコイルが得られる。
適度の凹凸を付与したＣu とステンレス鋼の接合面同士
を重ね合わせて冷間圧延することにより、表面の凹凸に
よる機械的な投錨効果で幅方向、長さ方向に均一な弛み
のない重ね合わせ形状の合わせ板が得られる。この時の
圧下率は低くても構わない。この、幅方向、長さ方向に
均一に重ね合わせられた合わせ板を非酸化性雰囲気中で
熱処理すると、接合強度の均一なＣu ―ステンレス鋼ク
ラッドコイルが得られる。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明のＣu ―ステンレス鋼のク
ラッド板の製造方法は次の通りである。
ラッド板の製造方法は次の通りである。
【００１５】前処理：機械的な投錨効果による幅方向、
長さ方向に弛みのない合わせ板が軽度の冷間圧延で得ら
れるように、クラッドする前のＣu 板とステンレス鋼板
の接合面にブラッシング処理を施す。この処理は、接合
面の清浄化および接合面への凹凸の形成を目的としてお
り、回転ブラシを用いるのが好適である。接合面に形成
する凹凸の程度は、後ほど施す軽度の圧延で合わせ板を
形成するのに必要なだけの機械的な投錨効果を得るため
に、Ｃu 板、ステンレス鋼板いずれの接合面とも、回転
ブラシの直角方向に測定した表面粗さＲa で0.12μm 以
上とするのが好ましい。Ｒa が0.12μm に満たない場合
には圧延後の機械的な投錨効果が確保できない。ブラシ
の材質や回転数、圧下力などは特に規定するものではな
いが、接合面の清浄化と凹凸付与を効率的に行なうに
は、例えば、ブラシの材質は耐摩耗生に優れたアルミナ
やシリカの粒子を備えたワイヤブラシ等を用いるのが好
ましい。ブラッシング後の接合される表面には研削屑等
が残存しないように清浄にしておくのが望ましいく、水
等でで表面を洗浄した後、例えば熱風等によって乾燥す
る。
長さ方向に弛みのない合わせ板が軽度の冷間圧延で得ら
れるように、クラッドする前のＣu 板とステンレス鋼板
の接合面にブラッシング処理を施す。この処理は、接合
面の清浄化および接合面への凹凸の形成を目的としてお
り、回転ブラシを用いるのが好適である。接合面に形成
する凹凸の程度は、後ほど施す軽度の圧延で合わせ板を
形成するのに必要なだけの機械的な投錨効果を得るため
に、Ｃu 板、ステンレス鋼板いずれの接合面とも、回転
ブラシの直角方向に測定した表面粗さＲa で0.12μm 以
上とするのが好ましい。Ｒa が0.12μm に満たない場合
には圧延後の機械的な投錨効果が確保できない。ブラシ
の材質や回転数、圧下力などは特に規定するものではな
いが、接合面の清浄化と凹凸付与を効率的に行なうに
は、例えば、ブラシの材質は耐摩耗生に優れたアルミナ
やシリカの粒子を備えたワイヤブラシ等を用いるのが好
ましい。ブラッシング後の接合される表面には研削屑等
が残存しないように清浄にしておくのが望ましいく、水
等でで表面を洗浄した後、例えば熱風等によって乾燥す
る。
【００１６】冷間圧延：接合すべき表面をブラッシング
処理されたＣu 板とステンレス鋼板は、接合面同士を合
わせて冷間圧延され、幅方向、長さ方向に弛みのない形
状に圧接されて合わせ板に加工される。この時の冷間圧
下率は、２〜10％の範囲とする。圧下率が２％に満たな
い場合には、表面の凹凸の食い込みによる機械的な投錨
効果が発揮されず、銅とステンレス鋼板の間に弛みが生
じるおそれがある。圧下率が10％を超えると、変形抵抗
の違いからＣu 板とステンレス鋼板の長さ方向のずれが
大きくなり、両者間のに弛みが生じると同時に表面の凹
凸も圧延されて平滑な表面に変化し、機械的な投錨効果
が低下してしまう。圧延中の蛇行を防ぐために、圧延時
には圧延方向に対して前方及び後方にそれぞれ５〜150
Ｎ／mm2 の範囲で張力を掛けて圧延するのが望ましい。
圧延は無潤滑で行ない、ロールは表面粗さがＲa で0.1
μm 以下の平滑な表面のものを用いるのが望ましい。圧
延速度その他の条件には特別な制約はなく実施できる。
処理されたＣu 板とステンレス鋼板は、接合面同士を合
わせて冷間圧延され、幅方向、長さ方向に弛みのない形
状に圧接されて合わせ板に加工される。この時の冷間圧
下率は、２〜10％の範囲とする。圧下率が２％に満たな
い場合には、表面の凹凸の食い込みによる機械的な投錨
効果が発揮されず、銅とステンレス鋼板の間に弛みが生
じるおそれがある。圧下率が10％を超えると、変形抵抗
の違いからＣu 板とステンレス鋼板の長さ方向のずれが
大きくなり、両者間のに弛みが生じると同時に表面の凹
凸も圧延されて平滑な表面に変化し、機械的な投錨効果
が低下してしまう。圧延中の蛇行を防ぐために、圧延時
には圧延方向に対して前方及び後方にそれぞれ５〜150
Ｎ／mm2 の範囲で張力を掛けて圧延するのが望ましい。
圧延は無潤滑で行ない、ロールは表面粗さがＲa で0.1
μm 以下の平滑な表面のものを用いるのが望ましい。圧
延速度その他の条件には特別な制約はなく実施できる。
【００１７】熱処理：合わせられた板は真空中で500 〜
1050℃の温度範囲で２時間以上加熱して拡散接合され
る。Ｃu は低温においても酸素との親和力が著しく高い
金属であり、酸化性の雰囲気中で加熱するとＣu の表面
にＣuＯ からなる強固な酸化物層が生じて接合の妨げと
なる。これを避けるためには、真空度が10-4Ｔorr 以下
の真空中で熱処理を行なう必要がある。
1050℃の温度範囲で２時間以上加熱して拡散接合され
る。Ｃu は低温においても酸素との親和力が著しく高い
金属であり、酸化性の雰囲気中で加熱するとＣu の表面
にＣuＯ からなる強固な酸化物層が生じて接合の妨げと
なる。これを避けるためには、真空度が10-4Ｔorr 以下
の真空中で熱処理を行なう必要がある。
【００１８】熱処理温度が低すぎると、Ｃu とＦe の相
互拡散による金属接合が起こりにくく、目標とする接合
強度が得られない。このため、熱処理温度の下限を500
℃とする。熱処理温度が過度に高くなると、Ｃu 板に接
している接合対象でないステンレス鋼板の表面に融着す
るおそれがある。この様な現象が生じると良好なクラッ
ド板が得られないので、これを避けるために、熱処理温
度の上限は1050℃とする。この熱処理温度範囲に保持す
べき時間は拡散接合を十分に行わせるために２時間以上
とする。保持時間の上限は制限しないが経済性の観点か
らは短い方が好ましい。熱処理温度までの加熱速度や熱
処理終了後の冷却速度は任意である。
互拡散による金属接合が起こりにくく、目標とする接合
強度が得られない。このため、熱処理温度の下限を500
℃とする。熱処理温度が過度に高くなると、Ｃu 板に接
している接合対象でないステンレス鋼板の表面に融着す
るおそれがある。この様な現象が生じると良好なクラッ
ド板が得られないので、これを避けるために、熱処理温
度の上限は1050℃とする。この熱処理温度範囲に保持す
べき時間は拡散接合を十分に行わせるために２時間以上
とする。保持時間の上限は制限しないが経済性の観点か
らは短い方が好ましい。熱処理温度までの加熱速度や熱
処理終了後の冷却速度は任意である。
【００１９】本発明の製造方法は、その処理を切り板状
の鋼板にして行っても構わないが、長尺のコイル状で処
理するのが効率的である。また、クラッドされる銅ある
いはステンレス鋼の厚さや幅に特段の制約はなく、上記
のブラッシング処理や圧延が行なえる範囲であれば本発
明の方法が適用可能である。また、本発明の製造方法が
適用できる素材としてのＣu 板は、純Ｃu あるいは、例
えばJIS H 3100に規定されているＣu とＺn 、Ａl 等か
らなるＣu 合金などが使用できる。素材としてのステン
レス鋼板は一般的なステンレス鋼板であれば良く、例え
ばJIS G 4305に規定されている各種のフェライト系、オ
ーステナイト系あるいはオーステナイト・フェライト系
等の冷間圧延ステンレス鋼板が使用できる。
の鋼板にして行っても構わないが、長尺のコイル状で処
理するのが効率的である。また、クラッドされる銅ある
いはステンレス鋼の厚さや幅に特段の制約はなく、上記
のブラッシング処理や圧延が行なえる範囲であれば本発
明の方法が適用可能である。また、本発明の製造方法が
適用できる素材としてのＣu 板は、純Ｃu あるいは、例
えばJIS H 3100に規定されているＣu とＺn 、Ａl 等か
らなるＣu 合金などが使用できる。素材としてのステン
レス鋼板は一般的なステンレス鋼板であれば良く、例え
ばJIS G 4305に規定されている各種のフェライト系、オ
ーステナイト系あるいはオーステナイト・フェライト系
等の冷間圧延ステンレス鋼板が使用できる。
【００２０】
（実施例１）それぞれの厚さが0.3mm 、幅が700 mmであ
る、JIS H 3100に規定されている無酸素銅の板（C1020
P）およびJIS G 4305に規定されているオーステナイト
系ステンレス鋼板（SUS304）を用いて、以下の条件でク
ラッド鋼板を製造した。銅板とステンレス鋼板のそれぞ
れの接合予定面に、冷間圧延機の入り側に設けたブラッ
シング装置を用いてブラッシング処理を施し、接合面を
重ね合わせ、１〜12％の圧下率にて冷間圧延して両者を
圧接してコイルに巻き取った。ブラッシング時と冷間圧
延時の後方張力は、銅板では幅１mm2 あたり20Ｎ、ステ
ンレス鋼板では幅１mm2 あたり28Ｎとし、クラッド板へ
の前方張力は48Ｎ／mm2 とした。ブラシの材質はＳiＣ
、ブラッシング処理後の板幅方向に測定した表面粗さ
（Ｒa ）は、銅は0.25μm 、ステンレス鋼板は0.25μm
であった。巻き取ったコイルは、真空度10-6Ｔorr の真
空中で、500 〜1050℃の間のいくつかの温度レベルに２
時間保持する熱処理を施し、クラッド板とした。また、
比較のために、同一の真空中で450 ℃で２時間保持する
場合もおこなった。
る、JIS H 3100に規定されている無酸素銅の板（C1020
P）およびJIS G 4305に規定されているオーステナイト
系ステンレス鋼板（SUS304）を用いて、以下の条件でク
ラッド鋼板を製造した。銅板とステンレス鋼板のそれぞ
れの接合予定面に、冷間圧延機の入り側に設けたブラッ
シング装置を用いてブラッシング処理を施し、接合面を
重ね合わせ、１〜12％の圧下率にて冷間圧延して両者を
圧接してコイルに巻き取った。ブラッシング時と冷間圧
延時の後方張力は、銅板では幅１mm2 あたり20Ｎ、ステ
ンレス鋼板では幅１mm2 あたり28Ｎとし、クラッド板へ
の前方張力は48Ｎ／mm2 とした。ブラシの材質はＳiＣ
、ブラッシング処理後の板幅方向に測定した表面粗さ
（Ｒa ）は、銅は0.25μm 、ステンレス鋼板は0.25μm
であった。巻き取ったコイルは、真空度10-6Ｔorr の真
空中で、500 〜1050℃の間のいくつかの温度レベルに２
時間保持する熱処理を施し、クラッド板とした。また、
比較のために、同一の真空中で450 ℃で２時間保持する
場合もおこなった。
【００２１】得られたクラッド板の接合強度は、JIS K
6854に記載のＴ字剥離試験法に従って評価した。幅10m
m、長さ150mm の剥離試験片を用いて、180mm ／分の引
張速度で試験した。試験片は、コイル長手方向の先後端
と中央部の幅方向両端部で、それぞれ10mm内側の位置か
ら採取した。はく離強度が幅１mmあたり20Ｎ（以下、20
Ｎ／mm等と記す）以上あればプレス加工時にはく離が生
じないので、20Ｎ／mm以上のはくり強度を有するものを
接合性が良好と判断した。表１にこれらの試験結果を示
す。
6854に記載のＴ字剥離試験法に従って評価した。幅10m
m、長さ150mm の剥離試験片を用いて、180mm ／分の引
張速度で試験した。試験片は、コイル長手方向の先後端
と中央部の幅方向両端部で、それぞれ10mm内側の位置か
ら採取した。はく離強度が幅１mmあたり20Ｎ（以下、20
Ｎ／mm等と記す）以上あればプレス加工時にはく離が生
じないので、20Ｎ／mm以上のはくり強度を有するものを
接合性が良好と判断した。表１にこれらの試験結果を示
す。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１の評価欄には、はく離強度が20Ｎ／mm
以上のものを○、20Ｎ／mmに満たないものを×とした。
表１に示されているように、本発明で規定する条件を満
たす方法で製造した試番１〜９に記載のクラッド板は、
いずれもはく離強度が20Ｎ／mm以上であり、接合強度が
高いことが確認された。一方、比較例として本発明で規
定する条件を満たさない方法で製造した試番10〜12のク
ラッド板の接合強度は好ましくなかった。
以上のものを○、20Ｎ／mmに満たないものを×とした。
表１に示されているように、本発明で規定する条件を満
たす方法で製造した試番１〜９に記載のクラッド板は、
いずれもはく離強度が20Ｎ／mm以上であり、接合強度が
高いことが確認された。一方、比較例として本発明で規
定する条件を満たさない方法で製造した試番10〜12のク
ラッド板の接合強度は好ましくなかった。
【００２４】
【発明の効果】本発明の方法によれば、コイル全体にお
いて均一な接合強度を有するＣu ―ステンレス鋼のクラ
ッド板が効率的、経済的に製造できる。
いて均一な接合強度を有するＣu ―ステンレス鋼のクラ
ッド板が効率的、経済的に製造できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 20/00 - 20/14
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃu 板とステンレス鋼板のブラッシング処
理された接合面同士を重ね合わせて圧下率２〜10％の冷
間圧延を行なって圧接して合わせ板とした後、10-4Ｔor
r 以下の真空中で500 〜1050℃に加熱することを特徴と
するＣu ―ステンレス鋼クラッド板の製造方法。 ただし、圧下率＝｛（ｔ0―ｔ）÷ｔ0｝×100 （％） ｔ0 ：圧延前のＣu 板とステンレス鋼板の板厚の和 ｔ ：圧延後の合わせ板の板厚
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34326396A JP3168930B2 (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 銅−ステンレス鋼クラッド板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34326396A JP3168930B2 (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 銅−ステンレス鋼クラッド板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10180464A JPH10180464A (ja) | 1998-07-07 |
| JP3168930B2 true JP3168930B2 (ja) | 2001-05-21 |
Family
ID=18360179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34326396A Expired - Fee Related JP3168930B2 (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 銅−ステンレス鋼クラッド板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3168930B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11453203B2 (en) | 2017-02-07 | 2022-09-27 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Roll-bonded laminate and method for producing the same |
| US11999131B2 (en) | 2018-03-14 | 2024-06-04 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Roll-bonded laminate and method for producing the same |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010077743A (ja) * | 2008-09-29 | 2010-04-08 | Tanita Housingware Co Ltd | ステンレス鋼と銅のクラッド材から成る雨樋 |
| CN104209659B (zh) * | 2013-05-31 | 2016-08-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种复合坯组坯焊接时真空的实现方法 |
| JP6020391B2 (ja) * | 2013-07-04 | 2016-11-02 | 住友金属鉱山株式会社 | ＰｂフリーＺｎ−Ａｌ系合金はんだとＣｕ系母材の半導体素子接合用クラッド材 |
| JP6822915B2 (ja) * | 2017-07-20 | 2021-01-27 | 株式会社特殊金属エクセル | 電極素材の製造方法 |
| JP6645490B2 (ja) * | 2017-11-28 | 2020-02-14 | 日立金属株式会社 | クラッド材およびクラッド材の製造方法 |
-
1996
- 1996-12-24 JP JP34326396A patent/JP3168930B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11453203B2 (en) | 2017-02-07 | 2022-09-27 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Roll-bonded laminate and method for producing the same |
| US11999131B2 (en) | 2018-03-14 | 2024-06-04 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Roll-bonded laminate and method for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10180464A (ja) | 1998-07-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2002113582A (ja) | 多種類の金属を液−固圧延接合する方法及びそれに使用する装置 | |
| JP2004522582A (ja) | 複合アルミシート | |
| JP3168930B2 (ja) | 銅−ステンレス鋼クラッド板の製造方法 | |
| JPH06234083A (ja) | チタンクラッドステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| JPH02133563A (ja) | 高Ａｌ含有ステンレス鋼板の製造法 | |
| US3133346A (en) | Method for bonding metals | |
| US3300836A (en) | Method of making bimetallic bearing material | |
| JP2724515B2 (ja) | 接合強度の優れたチタンクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPS6142498A (ja) | 成形加工用アルミニウム−ステンレス鋼クラツド板の製造方法 | |
| JP2822141B2 (ja) | 高Ａｌ含有フェライトステンレス鋼箔の製造方法 | |
| JP3168836B2 (ja) | ステンレス鋼・アルミニウムクラッド材の製造方法 | |
| JPH06269961A (ja) | 複合材の製造方法 | |
| JPH0256191B2 (ja) | ||
| JP2541377B2 (ja) | 銅／ステンレス鋼の複合材料の製造方法 | |
| JPH01266981A (ja) | アルミニウム又はアルミニウム合金とステンレス鋼とからなる複合材の製造方法 | |
| JP3090038B2 (ja) | クラッド板の製造方法 | |
| JPS6350113B2 (ja) | ||
| JPS63194880A (ja) | ステンレスクラツドアルミ帯板の製造法 | |
| JP2663811B2 (ja) | アルミニウムクラッド鋼板の製造方法 | |
| JP2546589B2 (ja) | 連続熱延によるチタンクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPS5813241B2 (ja) | 複合金属棒の製造法 | |
| FR2598104A1 (fr) | Procede de fabrication d'une tole composite polymetallique, notamment d'une tole composite mince a base d'acier et articles obtenus a partir d'une telle tole | |
| JP2649590B2 (ja) | Ｆｅ―Ａｌ合金薄板の製造法 | |
| JP3256360B2 (ja) | Ｎｉ合金クラッドステンレス鋼板 | |
| JP3718906B2 (ja) | 溶融金属めっき熱間圧延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |