JPH1099976A - Ｔｉ被覆クラッド板の製造方法 - Google Patents
Ｔｉ被覆クラッド板の製造方法Info
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- JPH1099976A JPH1099976A JP25688296A JP25688296A JPH1099976A JP H1099976 A JPH1099976 A JP H1099976A JP 25688296 A JP25688296 A JP 25688296A JP 25688296 A JP25688296 A JP 25688296A JP H1099976 A JPH1099976 A JP H1099976A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｔｉ板を被覆した素板のスラブを加熱し熱間
圧延する際、表面のＴｉを酸化させることなく、且つ耐
磨耗性にも優れたＴｉ被覆クラッド板の製造方法を提供
する。 【解決手段】 スラブたる素板４の表面にＴｉ板２とそ
の外側にＡｌ層１をそれぞれ被覆して積層板５を得る工
程と、この積層板５を大気中で加熱して、外側にＡｌ2
Ｏ3層６を、その内側にＴｉＡｌの金属間化合物の層８
を生成する工程と、係る積層板７を熱間圧延する工程と
からなるＴｉ被覆クラッド板の製造方法。上記熱間圧延
する工程の前又は後に、Ａｌ2Ｏ3層６を除去する工程も
含まれる。また、上記の各工程の後に、焼鈍と冷間圧延
を繰り返して行い所望の板厚にすることもできる。
圧延する際、表面のＴｉを酸化させることなく、且つ耐
磨耗性にも優れたＴｉ被覆クラッド板の製造方法を提供
する。 【解決手段】 スラブたる素板４の表面にＴｉ板２とそ
の外側にＡｌ層１をそれぞれ被覆して積層板５を得る工
程と、この積層板５を大気中で加熱して、外側にＡｌ2
Ｏ3層６を、その内側にＴｉＡｌの金属間化合物の層８
を生成する工程と、係る積層板７を熱間圧延する工程と
からなるＴｉ被覆クラッド板の製造方法。上記熱間圧延
する工程の前又は後に、Ａｌ2Ｏ3層６を除去する工程も
含まれる。また、上記の各工程の後に、焼鈍と冷間圧延
を繰り返して行い所望の板厚にすることもできる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、各種金属板の表面
にＴｉ板を被覆したＴｉ被覆クラッド板の製造方法に関
する。
にＴｉ板を被覆したＴｉ被覆クラッド板の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術とその問題点】Ｔｉは軽量で、強度や耐食
性に優れているため、各種金属板の表面にＴｉ板を被覆
したＴｉ被覆クラッド板が使用されている。このＴｉ被
覆クラッド板を工業的に製造するには、素板が熱間圧延
される前のスラブの段階で、Ｔｉ板を被覆することが生
産性の点から望ましい。このため、Ｔｉ板を被覆した素
板のスラブは、熱間圧延に適した温度に加熱されるが、
その表面に被覆されたＴｉは非常に活性な金属であるた
め、Ｔｉ表面の酸化が著しい。この酸化は、素板のスラ
ブを熱間圧延する間にも進行するため、この圧延後にＴ
ｉの酸化物層を除去するが、場合により表面から厚さ１
mm以上も除去する必要がある。この除去により材料の歩
留りは低くなると共に、除去工程を伴うため生産能率の
低下も来たしていた。また、上記酸化物層の除去が不十
分で、表面にＴｉの酸化物が残留していると、後に行う
冷間圧延時に表面疵を招来するという問題点があった。
性に優れているため、各種金属板の表面にＴｉ板を被覆
したＴｉ被覆クラッド板が使用されている。このＴｉ被
覆クラッド板を工業的に製造するには、素板が熱間圧延
される前のスラブの段階で、Ｔｉ板を被覆することが生
産性の点から望ましい。このため、Ｔｉ板を被覆した素
板のスラブは、熱間圧延に適した温度に加熱されるが、
その表面に被覆されたＴｉは非常に活性な金属であるた
め、Ｔｉ表面の酸化が著しい。この酸化は、素板のスラ
ブを熱間圧延する間にも進行するため、この圧延後にＴ
ｉの酸化物層を除去するが、場合により表面から厚さ１
mm以上も除去する必要がある。この除去により材料の歩
留りは低くなると共に、除去工程を伴うため生産能率の
低下も来たしていた。また、上記酸化物層の除去が不十
分で、表面にＴｉの酸化物が残留していると、後に行う
冷間圧延時に表面疵を招来するという問題点があった。
【０００３】また、上記スラブ表面のＴｉの酸化を防ぐ
ため、熱間圧延前の加熱を真空中又は不活性ガスの雰囲
気中で行うことも考えられるが、大きな素板のスラブ全
体を加熱する装置は設備が大型化しコスト高になるので
実用的ではない。更に、Ｔｉを被覆した素板のスラブ全
体をステンレス鋼板等で、例えばシース等の被覆をする
方法も考えられるが、熱間圧延した後で上記ステンレス
鋼板を除去する工程が必要となり、やはり製造コストを
高めることに繋がる。一方、素板のみを先に熱間圧延し
た後で、長尺な圧延素板の表面全体にＴｉを薄板等で例
えば圧着圧延してクラッドすることは、両者の位置合わ
せや工程管理が著しく煩雑になり、工業的には行い難
い。
ため、熱間圧延前の加熱を真空中又は不活性ガスの雰囲
気中で行うことも考えられるが、大きな素板のスラブ全
体を加熱する装置は設備が大型化しコスト高になるので
実用的ではない。更に、Ｔｉを被覆した素板のスラブ全
体をステンレス鋼板等で、例えばシース等の被覆をする
方法も考えられるが、熱間圧延した後で上記ステンレス
鋼板を除去する工程が必要となり、やはり製造コストを
高めることに繋がる。一方、素板のみを先に熱間圧延し
た後で、長尺な圧延素板の表面全体にＴｉを薄板等で例
えば圧着圧延してクラッドすることは、両者の位置合わ
せや工程管理が著しく煩雑になり、工業的には行い難
い。
【０００４】
【発明が解決すべき課題】本発明は、上述した従来の技
術が抱える問題点を解決し、スラブの段階にある素板の
表面にＴｉ板を被覆し、且つ、熱間圧延を行っても表面
に被覆したＴｉが酸化することを防止し得ると共に、表
面が耐磨耗性に優れたＴｉ被覆クラッド板の製造方法を
提供することを目的とする。
術が抱える問題点を解決し、スラブの段階にある素板の
表面にＴｉ板を被覆し、且つ、熱間圧延を行っても表面
に被覆したＴｉが酸化することを防止し得ると共に、表
面が耐磨耗性に優れたＴｉ被覆クラッド板の製造方法を
提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
解決するため、素板の表面に被覆したＴｉの外表面側に
耐酸化性に優れたセラミックスや金属間化合物の薄層
を、熱間圧延する前の加熱で生成してＴｉの酸化を防ぐ
ことに着目して成されたものである。即ち、本発明のＴ
ｉ被覆クラッド板の製造方法は、素板の少なくとも一方
の表面にＴｉ板とその外側にＡｌ層をそれぞれ被覆して
積層板を得る工程と、この積層板を大気中等の酸化性雰
囲気内で加熱し、外側にＡｌ2Ｏ3層を、その内側にＴｉ
Ａｌの金属間化合物の層を生成する工程と、係る積層板
を熱間圧延する工程とからなることを特徴とする。尚、
ＴｉＡｌ層の内側にはＴｉ層が存在している。本発明に
は、上記熱間圧延する工程の前又は後に、Ａｌ2Ｏ3層を
除去する工程を有する製造方法も含まれる。Ａｌは箔と
してＴｉの表面に容易に被覆でき、大気中で加熱を行う
と、Ａｌの表面側は酸化されて緻密なＡｌ2Ｏ3層を生成
し、ＡｌとＴｉの接合界面には両者間の相互拡散により
ＴｉＡｌの金属間化合物の層を生成する。これらＡｌ2
Ｏ3とＴｉＡｌは、共に非常に耐酸化性に優れており、
大気中の加熱及び熱間圧延の間においても、素板に被覆
された内部のＴｉの酸化を防ぐことができる。上記の加
熱温度は、Ａｌ2Ｏ3とＴｉＡｌを生成するに必要な４０
０〜１１００℃の範囲で、且つ所定の時間保持する。
解決するため、素板の表面に被覆したＴｉの外表面側に
耐酸化性に優れたセラミックスや金属間化合物の薄層
を、熱間圧延する前の加熱で生成してＴｉの酸化を防ぐ
ことに着目して成されたものである。即ち、本発明のＴ
ｉ被覆クラッド板の製造方法は、素板の少なくとも一方
の表面にＴｉ板とその外側にＡｌ層をそれぞれ被覆して
積層板を得る工程と、この積層板を大気中等の酸化性雰
囲気内で加熱し、外側にＡｌ2Ｏ3層を、その内側にＴｉ
Ａｌの金属間化合物の層を生成する工程と、係る積層板
を熱間圧延する工程とからなることを特徴とする。尚、
ＴｉＡｌ層の内側にはＴｉ層が存在している。本発明に
は、上記熱間圧延する工程の前又は後に、Ａｌ2Ｏ3層を
除去する工程を有する製造方法も含まれる。Ａｌは箔と
してＴｉの表面に容易に被覆でき、大気中で加熱を行う
と、Ａｌの表面側は酸化されて緻密なＡｌ2Ｏ3層を生成
し、ＡｌとＴｉの接合界面には両者間の相互拡散により
ＴｉＡｌの金属間化合物の層を生成する。これらＡｌ2
Ｏ3とＴｉＡｌは、共に非常に耐酸化性に優れており、
大気中の加熱及び熱間圧延の間においても、素板に被覆
された内部のＴｉの酸化を防ぐことができる。上記の加
熱温度は、Ａｌ2Ｏ3とＴｉＡｌを生成するに必要な４０
０〜１１００℃の範囲で、且つ所定の時間保持する。
【０００６】尚、本発明の前記素板には、ステンレス
鋼、構造用鋼、低合金鋼、高合金鋼、又は特殊鋼が用い
られる。更に、前記Ｔｉ板にＡｌ層が予め被覆されたク
ラッド板を、素板の表面に被覆する製造方法も含まれ
る。係るＴｉ板とＡｌ層のクラッド板を予め製作して素
板スラブに被覆すると取扱いが容易化される。また、前
記Ａｌ層の被覆が、圧着圧延、溶射、メッキ、爆着、又
は蒸着の何れかの方法による製造方法も含まれる。加え
て、前記各工程の後に、焼鈍と冷間圧延を繰り返して行
う工程を有する製造方法も含まれる。これにより、表面
疵の少ない所望の用途に応じたＴｉ被覆クラッド板を提
供することができる。
鋼、構造用鋼、低合金鋼、高合金鋼、又は特殊鋼が用い
られる。更に、前記Ｔｉ板にＡｌ層が予め被覆されたク
ラッド板を、素板の表面に被覆する製造方法も含まれ
る。係るＴｉ板とＡｌ層のクラッド板を予め製作して素
板スラブに被覆すると取扱いが容易化される。また、前
記Ａｌ層の被覆が、圧着圧延、溶射、メッキ、爆着、又
は蒸着の何れかの方法による製造方法も含まれる。加え
て、前記各工程の後に、焼鈍と冷間圧延を繰り返して行
う工程を有する製造方法も含まれる。これにより、表面
疵の少ない所望の用途に応じたＴｉ被覆クラッド板を提
供することができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下に本発明の好適な実施に適し
た実験例と実施例を説明する。 (実験例)先ず、厚さ２mm、幅５０mm、及び長さ２００mm
の純Ｔｉ板２を２枚用意し、図１(Ａ)に示すように、各
純Ｔｉ板２の一方の表面に、厚さ０.０１mm、幅５０m
m、及び長さ２００mmの純Ａｌ箔１を添接し、冷間によ
る圧着圧延(圧下率;２５％)による被覆を行い、厚さ１.
５mmのＴｉとＡｌのクラッド板３を２組得た。次に、図
１(Ｂ)に示すように、各クラッド板３の間に、厚さ５m
m、幅５５mm、及び長さ２１０mmの素板４たるステンレ
ス鋼板(ＳＵＳ３０４)を挿入し、クラッド板３のＡｌ層
１を外側にして、冷間による圧着圧延(圧下率；２５％)
を行い、図１(Ｃ)に示すような厚さ６mmの積層板５を得
た。
た実験例と実施例を説明する。 (実験例)先ず、厚さ２mm、幅５０mm、及び長さ２００mm
の純Ｔｉ板２を２枚用意し、図１(Ａ)に示すように、各
純Ｔｉ板２の一方の表面に、厚さ０.０１mm、幅５０m
m、及び長さ２００mmの純Ａｌ箔１を添接し、冷間によ
る圧着圧延(圧下率;２５％)による被覆を行い、厚さ１.
５mmのＴｉとＡｌのクラッド板３を２組得た。次に、図
１(Ｂ)に示すように、各クラッド板３の間に、厚さ５m
m、幅５５mm、及び長さ２１０mmの素板４たるステンレ
ス鋼板(ＳＵＳ３０４)を挿入し、クラッド板３のＡｌ層
１を外側にして、冷間による圧着圧延(圧下率；２５％)
を行い、図１(Ｃ)に示すような厚さ６mmの積層板５を得
た。
【０００８】次いで、上記積層板５を大気中で1,050℃
に加熱保持して、熱間圧延(圧下率；５０％）を行い、
図１(Ｄ)に示すように、厚さ３mmの積層板７を得た。こ
の積層板７の両表面には、前記Ａｌ層１が酸化して生成
された厚さ約１μｍのＡｌ2Ｏ3層６が、その内側にはＡ
ｌ層１とＴｉ層２の相互間の拡散によって生成された厚
さ約６μｍＴｉＡｌの金属化合物層８がそれぞれ設けら
れ、更に金属化合物層８の内側には、変化しなかったＴ
ｉ層２が残留し存在している。更に、上記積層板７両面
のＡｌ2Ｏ3層６を、ショットブラスト及び酸洗を施して
除去し、図１(Ｅ)に示すように、両表面にＴｉＡｌの金
属化合物層８とＴｉ層２を有するＴｉ被覆クラッド板１
０を得た。
に加熱保持して、熱間圧延(圧下率；５０％）を行い、
図１(Ｄ)に示すように、厚さ３mmの積層板７を得た。こ
の積層板７の両表面には、前記Ａｌ層１が酸化して生成
された厚さ約１μｍのＡｌ2Ｏ3層６が、その内側にはＡ
ｌ層１とＴｉ層２の相互間の拡散によって生成された厚
さ約６μｍＴｉＡｌの金属化合物層８がそれぞれ設けら
れ、更に金属化合物層８の内側には、変化しなかったＴ
ｉ層２が残留し存在している。更に、上記積層板７両面
のＡｌ2Ｏ3層６を、ショットブラスト及び酸洗を施して
除去し、図１(Ｅ)に示すように、両表面にＴｉＡｌの金
属化合物層８とＴｉ層２を有するＴｉ被覆クラッド板１
０を得た。
【０００９】次に、本発明方法による上記積層板７の耐
酸化性試験を比較例と共に行った。比較例として、前記
と同じステンレス鋼板からなる素板４の両面に前記と同
じ純Ｔｉ板２を前記同様の冷間圧着圧延、加熱保持、及
び熱間圧延して得たＴｉ被覆クラッド板を用意した。両
者の酸化による増量を、前記１０５０℃の加熱保持時間
と共に図２のグラフに示した。図２の結果から、上記積
層板７は、４０分加熱されても約３mg/cm2程度が酸化増
量されたのみであり、これは表面に生成されたＡｌ2Ｏ3
層６だけによるものであった。一方、比較例のＴｉ被覆
クラッド板では、２０分後で約４０mg/cm2が、４０分経
過後で約８０mg/cm2も酸化増量され、表面にかなりのＴ
ｉの酸化層が生成されていた。この結果から、上記積層
板７両面のＡｌ2Ｏ3層６を除去して得られるＴｉ被覆ク
ラッド板１０は、その両表面に設けたＴｉＡｌの金属化
合物層８が大気中の酸素と内部のＴｉ層２の反応を遮断
して、Ｔｉ層２の酸化を防止する優れた耐酸化性を有し
ていることが判明した。
酸化性試験を比較例と共に行った。比較例として、前記
と同じステンレス鋼板からなる素板４の両面に前記と同
じ純Ｔｉ板２を前記同様の冷間圧着圧延、加熱保持、及
び熱間圧延して得たＴｉ被覆クラッド板を用意した。両
者の酸化による増量を、前記１０５０℃の加熱保持時間
と共に図２のグラフに示した。図２の結果から、上記積
層板７は、４０分加熱されても約３mg/cm2程度が酸化増
量されたのみであり、これは表面に生成されたＡｌ2Ｏ3
層６だけによるものであった。一方、比較例のＴｉ被覆
クラッド板では、２０分後で約４０mg/cm2が、４０分経
過後で約８０mg/cm2も酸化増量され、表面にかなりのＴ
ｉの酸化層が生成されていた。この結果から、上記積層
板７両面のＡｌ2Ｏ3層６を除去して得られるＴｉ被覆ク
ラッド板１０は、その両表面に設けたＴｉＡｌの金属化
合物層８が大気中の酸素と内部のＴｉ層２の反応を遮断
して、Ｔｉ層２の酸化を防止する優れた耐酸化性を有し
ていることが判明した。
【００１０】
【実施例】次に、工業的な生産に即した本発明方法の実
施例を説明する。尚、同じ部分には前記図１中と同じ符
号を用いるものとする。先ず、厚さ１５mm、幅３００m
m、及び長さ３メートルの純Ｔｉ板２を２枚用意し、これら
の片面に厚さ０．０３mm、幅３００mm、及び長さ３メートル
の純Ａｌ箔１を添接し、前記と同様に冷間圧着圧延(圧
下率;３３.５％)を行い、厚さ１０mmのＴｉとＡｌのク
ラッド板３を得た(図１(Ｂ)参照)。これらのクラッド板
３の間に、厚さ１００mm、幅３２０mm、及び長さ３.２メー
トルの素板４たるステンレス鋼板(ＳＵＳ３０４)のスラブ
を挿入し、クラッド板３のＡｌ層１を外側にして、冷間
での圧着圧延(圧下率；２０％)を行い、厚さ１００mmの
積層板５を得た(図１(Ｃ)参照)。
施例を説明する。尚、同じ部分には前記図１中と同じ符
号を用いるものとする。先ず、厚さ１５mm、幅３００m
m、及び長さ３メートルの純Ｔｉ板２を２枚用意し、これら
の片面に厚さ０．０３mm、幅３００mm、及び長さ３メートル
の純Ａｌ箔１を添接し、前記と同様に冷間圧着圧延(圧
下率;３３.５％)を行い、厚さ１０mmのＴｉとＡｌのク
ラッド板３を得た(図１(Ｂ)参照)。これらのクラッド板
３の間に、厚さ１００mm、幅３２０mm、及び長さ３.２メー
トルの素板４たるステンレス鋼板(ＳＵＳ３０４)のスラブ
を挿入し、クラッド板３のＡｌ層１を外側にして、冷間
での圧着圧延(圧下率；２０％)を行い、厚さ１００mmの
積層板５を得た(図１(Ｃ)参照)。
【００１１】次に、この積層板５を５組用意し、大気中
で１０５０℃に６０分乃至１２０分の間でそれぞれ加熱
保持した後、熱間圧延(圧下率；９６％)を行い、厚さ４
mmの積層板７を得た(図１(Ｄ)参照)。これらの各積層板
７にショットブラスト及び酸洗を施し、両表面のＡｌ2
Ｏ3層６を除去してＴｉ被覆クラッド板１０を得た(図１
(Ｅ)参照)。更に、上記各Ｔｉ被覆クラッド板１０を連
続した焼鈍(８００℃)と冷間圧延を繰り返して複数回行
い、厚さ０.１mmのＴｉ被覆クラッド板１０を得た。こ
れらのクラッド板１０の表面疵を加熱保持時間別に各々
の面積率で調べた。比較例として、上記と同じステンレ
ス鋼板からなる素板４の両面に上記と同じ純Ｔｉ板２を
前記同様の冷間圧着圧延、大気中で１０５０℃に６０〜
１２０分間の加熱保持、熱間圧延、及び焼鈍と冷間圧延
を繰り返し行って得た５組のＴｉ被覆クラッド板を製作
し、同様に表面疵を各面積率で調べた。
で１０５０℃に６０分乃至１２０分の間でそれぞれ加熱
保持した後、熱間圧延(圧下率；９６％)を行い、厚さ４
mmの積層板７を得た(図１(Ｄ)参照)。これらの各積層板
７にショットブラスト及び酸洗を施し、両表面のＡｌ2
Ｏ3層６を除去してＴｉ被覆クラッド板１０を得た(図１
(Ｅ)参照)。更に、上記各Ｔｉ被覆クラッド板１０を連
続した焼鈍(８００℃)と冷間圧延を繰り返して複数回行
い、厚さ０.１mmのＴｉ被覆クラッド板１０を得た。こ
れらのクラッド板１０の表面疵を加熱保持時間別に各々
の面積率で調べた。比較例として、上記と同じステンレ
ス鋼板からなる素板４の両面に上記と同じ純Ｔｉ板２を
前記同様の冷間圧着圧延、大気中で１０５０℃に６０〜
１２０分間の加熱保持、熱間圧延、及び焼鈍と冷間圧延
を繰り返し行って得た５組のＴｉ被覆クラッド板を製作
し、同様に表面疵を各面積率で調べた。
【００１２】それらの結果を図３に示す。図３から、本
発明方法によって得られるＴｉ被覆クラッド板１０は何
れも殆ど表面疵を生じていないのに対し、比較例のもの
は、加熱保持時間が増えるに連れ、約１〜６％へと面積
率の表面疵を増加していた。これは、比較例の表面に生
成されたＴｉの酸化物の層の厚さに略比例しており、Ｔ
ｉの酸化層が硬質で疵つけ易いことによるものと推測さ
れる。一方、本発明方法によるＴｉ被覆クラッド板１０
は、表面に存在するＴｉＡｌの金属間化合物層８によっ
て、優れた耐磨耗性を有することが理解される。従っ
て、本発明方法によって得られるＴｉ被覆クラッド板１
０は、前記耐食性と相まって内部の素板を適宜選択する
ことにより、各種のプラント用資材や酸化液用槽、管材
等や、表面が各種物体と摺動する産業機械や各種製品用
板材、部品成形用板材、或いは刃物用板材として広く活
用することが可能である。
発明方法によって得られるＴｉ被覆クラッド板１０は何
れも殆ど表面疵を生じていないのに対し、比較例のもの
は、加熱保持時間が増えるに連れ、約１〜６％へと面積
率の表面疵を増加していた。これは、比較例の表面に生
成されたＴｉの酸化物の層の厚さに略比例しており、Ｔ
ｉの酸化層が硬質で疵つけ易いことによるものと推測さ
れる。一方、本発明方法によるＴｉ被覆クラッド板１０
は、表面に存在するＴｉＡｌの金属間化合物層８によっ
て、優れた耐磨耗性を有することが理解される。従っ
て、本発明方法によって得られるＴｉ被覆クラッド板１
０は、前記耐食性と相まって内部の素板を適宜選択する
ことにより、各種のプラント用資材や酸化液用槽、管材
等や、表面が各種物体と摺動する産業機械や各種製品用
板材、部品成形用板材、或いは刃物用板材として広く活
用することが可能である。
【００１３】本発明は、以上の実施例等に限定されるも
のではない。Ｔｉ層とＴｉＡｌの金属間化合物層の被覆
は、素板の片面にのみや、表面の必要な一部分のみにす
ることもでき、素板が露出する表面や部分には、その材
質に応じて適宜必要な酸化防止処理が施される。また、
素板の４周面の一部又は全部にＴｉ層とＴｉＡｌ層を被
覆するＴｉ被覆クラッド板を製造することもできる。素
板の材質には、前記ステンレス鋼以外のマルテンサイト
系、フェライト系、２相系、析出硬化系等の各種ステン
レス鋼や、構造用鋼、低合金鋼、高合金鋼、又は特殊鋼
も含まれ、例えばＳＵＨ系の耐熱鋼、珪素鋼板等の軟質
磁性材料、電熱材料、非磁性材料等を使用することがで
きる。
のではない。Ｔｉ層とＴｉＡｌの金属間化合物層の被覆
は、素板の片面にのみや、表面の必要な一部分のみにす
ることもでき、素板が露出する表面や部分には、その材
質に応じて適宜必要な酸化防止処理が施される。また、
素板の４周面の一部又は全部にＴｉ層とＴｉＡｌ層を被
覆するＴｉ被覆クラッド板を製造することもできる。素
板の材質には、前記ステンレス鋼以外のマルテンサイト
系、フェライト系、２相系、析出硬化系等の各種ステン
レス鋼や、構造用鋼、低合金鋼、高合金鋼、又は特殊鋼
も含まれ、例えばＳＵＨ系の耐熱鋼、珪素鋼板等の軟質
磁性材料、電熱材料、非磁性材料等を使用することがで
きる。
【００１４】Ｔｉ板の材質は、純Ｔｉ系(ASTM G1〜4)が
望ましいが、Ｖ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ａｌ等を含むＴｉ合金を
使用することもできる。Ａｌ層の材質も、Ａｌが99.5％
又は99.9％以上の純Ａｌ系(1000系)が望ましいが、Ｃ
ｕ、Ｍｎ、又はＳｉ等を少量含む各種系の展伸用アルミ
ニウム合金を使用することもできる。また、表面にＡｌ
2Ｏ3層とＴｉＡｌ層を生成するため、前記した大気中で
加熱すると安価に行えるが、酸素量を調整した各種の酸
化性雰囲気中で加熱することもできる。生成されたＡｌ
2Ｏ3層の除去工程は、前記積層板７を熱間圧延した後に
行っても良く、その方法も研磨等によることもできる。
望ましいが、Ｖ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ａｌ等を含むＴｉ合金を
使用することもできる。Ａｌ層の材質も、Ａｌが99.5％
又は99.9％以上の純Ａｌ系(1000系)が望ましいが、Ｃ
ｕ、Ｍｎ、又はＳｉ等を少量含む各種系の展伸用アルミ
ニウム合金を使用することもできる。また、表面にＡｌ
2Ｏ3層とＴｉＡｌ層を生成するため、前記した大気中で
加熱すると安価に行えるが、酸素量を調整した各種の酸
化性雰囲気中で加熱することもできる。生成されたＡｌ
2Ｏ3層の除去工程は、前記積層板７を熱間圧延した後に
行っても良く、その方法も研磨等によることもできる。
【００１５】更に、実施例ではＡｌ層を予めＴｉ板にク
ラッドしたが、素板の表面にＴｉ板を被覆した後、その
表面にＡｌ層を被覆することもできる。また、Ａｌ層の
被覆方法もＴｉ板表面へのＡｌ溶射、肉盛溶接、溶融浸
漬メッキ、Ａｌ薄板とＴｉ板との爆着、Ａｌ蒸着等によ
ることも含まれる。更に、熱間圧延は、Ａｌ2Ｏ3層を除
去した後、表面がＴｉＡｌ層に覆われた状態において、
行うことも可能である。尚、本発明では、最後に表面の
Ａｌ2Ｏ3層を除去したが、用途や求められる特性によっ
ては、表面のＡｌ2Ｏ3層を残して使用することも可能で
ある。
ラッドしたが、素板の表面にＴｉ板を被覆した後、その
表面にＡｌ層を被覆することもできる。また、Ａｌ層の
被覆方法もＴｉ板表面へのＡｌ溶射、肉盛溶接、溶融浸
漬メッキ、Ａｌ薄板とＴｉ板との爆着、Ａｌ蒸着等によ
ることも含まれる。更に、熱間圧延は、Ａｌ2Ｏ3層を除
去した後、表面がＴｉＡｌ層に覆われた状態において、
行うことも可能である。尚、本発明では、最後に表面の
Ａｌ2Ｏ3層を除去したが、用途や求められる特性によっ
ては、表面のＡｌ2Ｏ3層を残して使用することも可能で
ある。
【００１６】
【発明の効果】以上において説明したように、本発明の
製造方法は、素板の少なくとも一方の表面にＴｉ板とそ
の外側にＡｌ層をそれぞれ被覆して積層板を得る工程
と、この積層板を大気中等の酸化性雰囲気内で加熱し、
外側にＡｌ2Ｏ3層を、その内側にＴｉＡｌの金属間化合
物の層を生成する工程と、係る積層板を熱間圧延 する工
程とからなるので、表面に形成されるＡｌ2Ｏ3層のＴｉ
Ａｌの金属間化合物層によって高温酸化に耐えることが
でき、しかも、表面に存在するＴｉＡｌ層が優れた耐磨
耗性を備えているので、種々の使用環境においても、Ｔ
ｉ被覆クラッド板に優れた耐食性と表面強度を与えるこ
とができる。また、Ｔｉ板とＡｌ層を被覆し、大気中等
の加熱でＡｌ2Ｏ3層とＴｉＡｌ層が生成できるので、特
別な設備を要さず安価に製造することができる。更に、
請求項５の発明によれば、用途に応じた種々の厚さと強
度を有するＴｉ被覆クラッド板を容易に提供することが
できる。
製造方法は、素板の少なくとも一方の表面にＴｉ板とそ
の外側にＡｌ層をそれぞれ被覆して積層板を得る工程
と、この積層板を大気中等の酸化性雰囲気内で加熱し、
外側にＡｌ2Ｏ3層を、その内側にＴｉＡｌの金属間化合
物の層を生成する工程と、係る積層板を熱間圧延 する工
程とからなるので、表面に形成されるＡｌ2Ｏ3層のＴｉ
Ａｌの金属間化合物層によって高温酸化に耐えることが
でき、しかも、表面に存在するＴｉＡｌ層が優れた耐磨
耗性を備えているので、種々の使用環境においても、Ｔ
ｉ被覆クラッド板に優れた耐食性と表面強度を与えるこ
とができる。また、Ｔｉ板とＡｌ層を被覆し、大気中等
の加熱でＡｌ2Ｏ3層とＴｉＡｌ層が生成できるので、特
別な設備を要さず安価に製造することができる。更に、
請求項５の発明によれば、用途に応じた種々の厚さと強
度を有するＴｉ被覆クラッド板を容易に提供することが
できる。
【図１】(Ａ)乃至(Ｅ)は、本発明によるＴｉ被覆クラッ
ド板の各製造工程を示す概略断面である。
ド板の各製造工程を示す概略断面である。
【図２】本発明方法によって得られるＴｉ被覆クラッド
板と比較例の酸化増量を示すグラフである。
板と比較例の酸化増量を示すグラフである。
【図３】本発明方法によって得られるＴｉ被覆クラッド
板と比較例の各表面疵の面積率を示すグラフである。
板と比較例の各表面疵の面積率を示すグラフである。
１…………………………………Ａｌ層、Ａｌ箔 ２…………………………………Ｔｉ板、Ｔｉ層 ４…………………………………素板 ５…………………………………積層板 ６…………………………………Ａｌ2Ｏ3層 ８…………………………………ＴｉＡｌ層 １０………………………………Ｔｉ被覆クラッド板
Claims (5)
- 【請求項１】素板の少なくとも一方の表面にＴｉ板とそ
の外側にＡｌ層をそれぞれ被覆して積層板を得る工程
と、この積層板を大気中等の酸化性雰囲気内で加熱し、
外側にＡｌ2Ｏ3層を、その内側にＴｉＡｌの金属間化合
物の層を生成する工程と、係る積層板を熱間圧延する工
程とからなることを特徴とするＴｉ被覆クラッド板の製
造方法。 - 【請求項２】前記熱間圧延する工程の前又は後に、前記
Ａｌ2Ｏ3層を除去する工程を有する請求項１に記載のＴ
ｉ被覆クラッド板の製造方法。 - 【請求項３】前記Ｔｉ板にＡｌ層が予め被覆されたクラ
ッド板を、素板の表面に被覆する請求項１又は２に記載
のＴｉ被覆クラッド板の製造方法。 - 【請求項４】前記Ａｌ層の被覆が、圧着圧延、溶射、メ
ッキ、爆着、又は蒸着の何れかの方法によるものである
請求項１乃至３に記載のＴｉ被覆クラッド板の製造方
法。 - 【請求項５】前記各工程の後に、焼鈍と冷間圧延を繰り
返して行う工程を有する請求項１乃至４に記載のＴｉ被
覆クラッド板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25688296A JPH1099976A (ja) | 1996-09-27 | 1996-09-27 | Ｔｉ被覆クラッド板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25688296A JPH1099976A (ja) | 1996-09-27 | 1996-09-27 | Ｔｉ被覆クラッド板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1099976A true JPH1099976A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17298729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25688296A Withdrawn JPH1099976A (ja) | 1996-09-27 | 1996-09-27 | Ｔｉ被覆クラッド板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1099976A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100470146B1 (ko) * | 2002-10-24 | 2005-02-05 | 한국과학기술연구원 | 티타늄/철합금 클래드 판재 제조방법 |
| US6984457B2 (en) | 2003-06-27 | 2006-01-10 | Kobe Steel Ltd. | Titanium material, production thereof, and exhaust pipe |
| DE112007000544T5 (de) | 2006-03-30 | 2009-01-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho, Kobe | Titanmaterial und Abgasrohr für Motor |
| CN102039698A (zh) * | 2009-10-21 | 2011-05-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种三金属材料及其制造方法 |
| JP2014223657A (ja) * | 2013-05-17 | 2014-12-04 | 昭和電工株式会社 | 多層クラッド材の製造方法 |
| KR20160054135A (ko) * | 2014-11-05 | 2016-05-16 | 한국과학기술원 | 비기체 연소합성을 위한 박막구조의 제조방법 |
| JP2017197411A (ja) * | 2016-04-28 | 2017-11-02 | 日本電信電話株式会社 | 単結晶ファイバの製造方法 |
| WO2023190944A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 日本製鉄株式会社 | クラッド板 |
-
1996
- 1996-09-27 JP JP25688296A patent/JPH1099976A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100470146B1 (ko) * | 2002-10-24 | 2005-02-05 | 한국과학기술연구원 | 티타늄/철합금 클래드 판재 제조방법 |
| US6984457B2 (en) | 2003-06-27 | 2006-01-10 | Kobe Steel Ltd. | Titanium material, production thereof, and exhaust pipe |
| EP2014782A1 (en) | 2003-06-27 | 2009-01-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanium material, production thereof, and exhaust pipe |
| DE112007000544T5 (de) | 2006-03-30 | 2009-01-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho, Kobe | Titanmaterial und Abgasrohr für Motor |
| US8431231B2 (en) | 2006-03-30 | 2013-04-30 | Kobe Steel, Ltd. | Titanium Material and Exhaust Pipe for Engine |
| DE112007000544B4 (de) | 2006-03-30 | 2018-04-05 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanmaterial und Abgasrohr für Motor |
| CN102039698A (zh) * | 2009-10-21 | 2011-05-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种三金属材料及其制造方法 |
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| KR20160054135A (ko) * | 2014-11-05 | 2016-05-16 | 한국과학기술원 | 비기체 연소합성을 위한 박막구조의 제조방법 |
| JP2017197411A (ja) * | 2016-04-28 | 2017-11-02 | 日本電信電話株式会社 | 単結晶ファイバの製造方法 |
| WO2023190944A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 日本製鉄株式会社 | クラッド板 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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